JPH03254304A - 耐摩耗複合ロール - Google Patents
耐摩耗複合ロールInfo
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
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- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐摩耗複合ロールに関し、特に高強度で耐摩
耗性、針肌あれ性に優れた耐摩耗複合ロールに関する。
耗性、針肌あれ性に優れた耐摩耗複合ロールに関する。
〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕圧延用
ロールに対する耐摩耗性及び針肌あれ性の要求はますま
す厳しいものになってきている。
ロールに対する耐摩耗性及び針肌あれ性の要求はますま
す厳しいものになってきている。
これは、これらのロール損耗による被圧延材の形状悪化
の防止とともに、ロール組替工数の低減の要求が強いた
めである。従来の遠心鋳造ロールでは、外層材の重力偏
析の抑制や軸となる鋳鉄材の黒鉛化をはかって、靭性の
維持をするために、外層材の化学組成に制約があり、上
述のような要求を十分に満たすことはできなかった。そ
こで、本発明者らは、外層材の化学組成の制約が少ない
新しいロール製造方法として、鋼材からなる芯材の周囲
に高周波コイルを用いて連続的に外層を形成するいわゆ
る連続肉盛鋳造法によるものを提案した(特開昭61−
60256号、特願昭63−502702号)。
の防止とともに、ロール組替工数の低減の要求が強いた
めである。従来の遠心鋳造ロールでは、外層材の重力偏
析の抑制や軸となる鋳鉄材の黒鉛化をはかって、靭性の
維持をするために、外層材の化学組成に制約があり、上
述のような要求を十分に満たすことはできなかった。そ
こで、本発明者らは、外層材の化学組成の制約が少ない
新しいロール製造方法として、鋼材からなる芯材の周囲
に高周波コイルを用いて連続的に外層を形成するいわゆ
る連続肉盛鋳造法によるものを提案した(特開昭61−
60256号、特願昭63−502702号)。
このような製造方法の開発により、硬質の炭化物を形成
するV、WSMo等の元素を外層材に多量に添加できる
ようになり、従来の遠心鋳造ロールと比較して数倍の耐
用圧延量を有するロールの製造が可能となったのである
。しかしながらこのようなロールにおいても針肌あれ性
の点では、必ずしも十分に満足されるものではなく、ロ
ールの使用条件によっては、肌あれが生じて耐用圧延量
が従来の遠心鋳造ロールの2倍程度にとどまることもあ
った口 そこで本発明者らは、針肌あれ性の向上とロール組織に
ついて検討した結果、上記耐摩耗複合ロールノ肌あれ現
象はロール材のミクロ組織と密接な関係があり、これを
改善、制御することにより、針肌あれ性を向上できるこ
とを見出した。
するV、WSMo等の元素を外層材に多量に添加できる
ようになり、従来の遠心鋳造ロールと比較して数倍の耐
用圧延量を有するロールの製造が可能となったのである
。しかしながらこのようなロールにおいても針肌あれ性
の点では、必ずしも十分に満足されるものではなく、ロ
ールの使用条件によっては、肌あれが生じて耐用圧延量
が従来の遠心鋳造ロールの2倍程度にとどまることもあ
った口 そこで本発明者らは、針肌あれ性の向上とロール組織に
ついて検討した結果、上記耐摩耗複合ロールノ肌あれ現
象はロール材のミクロ組織と密接な関係があり、これを
改善、制御することにより、針肌あれ性を向上できるこ
とを見出した。
そして組織中の非粒状、特に網目状に生成する炭化物が
多く存在すると、この炭化物の部位に優先的にクラック
が発生、進展し、肌あれほこのようなりラックを起点と
して発生することがわかった。
多く存在すると、この炭化物の部位に優先的にクラック
が発生、進展し、肌あれほこのようなりラックを起点と
して発生することがわかった。
従って本発明の目的は耐摩耗性が良好であるとともに、
針肌あれ性に優れた耐摩耗複合ロールを提供することで
ある。
針肌あれ性に優れた耐摩耗複合ロールを提供することで
ある。
上記目的に鑑み鋭意研究の結果、本発明者らは、耐摩耗
複合ロールの外層の肌あれ防止のためには、外層材中の
非粒状の炭化物量を低位に抑え、粒状炭化物をある程度
含有させればよいことを見出し、本発明に想到した。
複合ロールの外層の肌あれ防止のためには、外層材中の
非粒状の炭化物量を低位に抑え、粒状炭化物をある程度
含有させればよいことを見出し、本発明に想到した。
すなわち、本発明の耐摩耗複合ロールは、面積比で、粒
状炭化物5〜30%と、非粒状炭化物5%以下とを含有
する組織からなり、かつ基地の硬さがビッカース硬さ
(Hv) 550以上の外層材と、鋼製の芯材とからな
ることを特徴とする。
状炭化物5〜30%と、非粒状炭化物5%以下とを含有
する組織からなり、かつ基地の硬さがビッカース硬さ
(Hv) 550以上の外層材と、鋼製の芯材とからな
ることを特徴とする。
以下に本発明の詳細な説明する。
本発明において粒状炭化物とは、MC,M、C3等であ
られされる炭化物のことである。前記粒状炭化物は一般
に高い硬度を有する。外層材中上記粒状炭化物の含有量
は面積率で5〜30%である。粒状炭化物の含有量が5
%未満では十分な耐摩耗性向上の効果がなく、30%を
超えると均一に分散するのが困難となる。
られされる炭化物のことである。前記粒状炭化物は一般
に高い硬度を有する。外層材中上記粒状炭化物の含有量
は面積率で5〜30%である。粒状炭化物の含有量が5
%未満では十分な耐摩耗性向上の効果がなく、30%を
超えると均一に分散するのが困難となる。
また本発明において、非粒状炭化物とは、M2.[:、
、M−C3、M2C、M、C等で表される共晶炭化物が
成長することにより形成される非粒状組織のことである
。外層材中の上記非粒状炭化物の含有量は、面積率で5
%以下である。非粒状炭化物の含有量が5%を超えると
、クラックが発生しやすくなり、針肌あれ性が低下する
。
、M−C3、M2C、M、C等で表される共晶炭化物が
成長することにより形成される非粒状組織のことである
。外層材中の上記非粒状炭化物の含有量は、面積率で5
%以下である。非粒状炭化物の含有量が5%を超えると
、クラックが発生しやすくなり、針肌あれ性が低下する
。
また基地の硬さはビッカース硬さ (fly)で、55
0以上である。基地のビッカース硬さが550未満であ
ると耐摩耗性が低下する。
0以上である。基地のビッカース硬さが550未満であ
ると耐摩耗性が低下する。
粒状炭化物及び非粒状炭化物を上述の面積率で含有する
組織を有し、上記ビッカース硬さを有するには、具体的
には以下の組成の材質を外層とするのが好ましい。すな
わちその外層の化学成分はC1,0〜3.5重量%、S
i3.0重量%以下、Mn1.5重量%以下、Cr2〜
10重量%、MO9重量%以下、W20重量%以下、7
2〜15重量%、PO608重量%以下、S O,06
重量%以下、残iFe及び不純物元素からなる。
組織を有し、上記ビッカース硬さを有するには、具体的
には以下の組成の材質を外層とするのが好ましい。すな
わちその外層の化学成分はC1,0〜3.5重量%、S
i3.0重量%以下、Mn1.5重量%以下、Cr2〜
10重量%、MO9重量%以下、W20重量%以下、7
2〜15重量%、PO608重量%以下、S O,06
重量%以下、残iFe及び不純物元素からなる。
特に上記外層の化学成分において、非粒状炭化物の量を
面積率で5%以下に抑制するには、不純物元素としての
Bの含有量を300ppm以下にするのが好ましい。
面積率で5%以下に抑制するには、不純物元素としての
Bの含有量を300ppm以下にするのが好ましい。
耐摩耗複合ロールの外層の化学成分の限定理由は以下の
通りである。
通りである。
Cは耐摩耗性向上のための炭化物の形成に必要である。
その量が1,0重量%未満の場合、晶出炭化物量が少な
く、耐摩耗性の点で十分でない。
く、耐摩耗性の点で十分でない。
方Cが3.5重量%を超えると炭化物量が過剰になり、
材質が脆化する。
材質が脆化する。
Slは脱酸剤として必要な元素である。また溶湯の流動
性を保つためにも必要である。その量が3゜0重量%を
超えると脆化しやすくなり不都合である。
性を保つためにも必要である。その量が3゜0重量%を
超えると脆化しやすくなり不都合である。
Mnは脱酸作用とともに不純物であるSをMnSとして
固定する作用がある。その量が1.5重量%を超えると
残留オーステナイトが生じゃすくなり、安定して十分な
硬さを維持できない。
固定する作用がある。その量が1.5重量%を超えると
残留オーステナイトが生じゃすくなり、安定して十分な
硬さを維持できない。
Crは2重量%未満では焼入れ性に劣り、また10重量
%を超えるとクロム系炭化物が過多となるため不都合で
ある。すなわちCr系炭化物例えばM。C6はMC5M
、C,、M2Cと比較して硬さが低く、耐摩耗性を低下
させる。
%を超えるとクロム系炭化物が過多となるため不都合で
ある。すなわちCr系炭化物例えばM。C6はMC5M
、C,、M2Cと比較して硬さが低く、耐摩耗性を低下
させる。
旧は焼入れ性と高温硬さを得るために必要であるが、9
重量%を超えるとCとVとM。とのバランスにおいてM
、C系炭化物が増加し、靭性および針肌あれ性の点で好
ましくないので、M、含有量の上限は9重量%である。
重量%を超えるとCとVとM。とのバランスにおいてM
、C系炭化物が増加し、靭性および針肌あれ性の点で好
ましくないので、M、含有量の上限は9重量%である。
Wは高温硬さの維持の点で必要であるが、20重量%を
超えるとM、C系炭化物が増加して靭性及び針肌あれ性
の点で好ましくないので、上限を20重量%とする。
超えるとM、C系炭化物が増加して靭性及び針肌あれ性
の点で好ましくないので、上限を20重量%とする。
■は耐摩耗性の向上に効果のあるMC系炭化物を形成す
るための必須元素である。従って2重量%未満では十分
な効果がなく、また15重量%より多いと、溶湯の酸化
が激しくなり、大気中での溶解が困難になってくる。
るための必須元素である。従って2重量%未満では十分
な効果がなく、また15重量%より多いと、溶湯の酸化
が激しくなり、大気中での溶解が困難になってくる。
上記元素以外、鉄基合金は不純物を除いて実質的に鉄か
らなる。不純物として主なものはP及びSであるが、P
は脆化防止のため0.08重量%以下であり、Sは同様
に0.06重量%以下であるのがよい。
らなる。不純物として主なものはP及びSであるが、P
は脆化防止のため0.08重量%以下であり、Sは同様
に0.06重量%以下であるのがよい。
さらに不純物としては、微量のBが含まれる。
Bは基地中の非粒状炭化物の生成を助長し、かつその中
に濃縮され、それを脆化する。脆化されたネットワーク
状炭化物にそってマイクロクラックが生じ、そのクラッ
クを起点にして結晶粒単位で脱落摩耗を促進し、肌あれ
を生じるので、不純物としてのBの量を制限しなくては
ならない。その濃度が300ppm以下の場合には基地
中に非粒状炭化物の生成が助長されず、共晶炭化物に沿
って発生するクラックもほとんど認められない。
に濃縮され、それを脆化する。脆化されたネットワーク
状炭化物にそってマイクロクラックが生じ、そのクラッ
クを起点にして結晶粒単位で脱落摩耗を促進し、肌あれ
を生じるので、不純物としてのBの量を制限しなくては
ならない。その濃度が300ppm以下の場合には基地
中に非粒状炭化物の生成が助長されず、共晶炭化物に沿
って発生するクラックもほとんど認められない。
本発明の耐摩耗複合ロールの外層には、上記各成分の他
に必要に応じてN1、C0. Nbを添加することがで
きる。
に必要に応じてN1、C0. Nbを添加することがで
きる。
Niは焼入れ性を向上させる作用を有する。このため、
特に大型ロールのような焼入れ速度を速くできないもの
には添加するのが好ましい。しかしその含有量が5重量
%を超えると、オーステナイトが安定化しすぎ、熱処理
後の残留オーステナイトが過多となり、十分な硬さが得
られない。
特に大型ロールのような焼入れ速度を速くできないもの
には添加するのが好ましい。しかしその含有量が5重量
%を超えると、オーステナイトが安定化しすぎ、熱処理
後の残留オーステナイトが過多となり、十分な硬さが得
られない。
Coは、材質の靭性を向上させ、かつ熱間硬さを向上さ
せる作用がある。従ってCoを添加することにより針肌
あれ性、耐摩耗性の向上をはかることができる。上記向
上効果はその含有量が5重量%で、はぼ飽和することか
ら、その上限は5重量%である。
せる作用がある。従ってCoを添加することにより針肌
あれ性、耐摩耗性の向上をはかることができる。上記向
上効果はその含有量が5重量%で、はぼ飽和することか
ら、その上限は5重量%である。
NbはVと同様に粒状炭化物を形成する。さらに粒状炭
化物であるMC炭化物を微細にする作用を有する。これ
により、耐摩耗性、針肌あれ性を改善する。しかしその
含有量が5重量%を超えると溶湯の酸化が激しくなり、
大気中での溶解、鋳造が困難になる。
化物であるMC炭化物を微細にする作用を有する。これ
により、耐摩耗性、針肌あれ性を改善する。しかしその
含有量が5重量%を超えると溶湯の酸化が激しくなり、
大気中での溶解、鋳造が困難になる。
本発明の耐摩耗複合ロールの芯材は鋳鋼や鍛鋼等の鋼材
を用いるが、この組成は一般的に用いられているもので
良く、特に制限されない。
を用いるが、この組成は一般的に用いられているもので
良く、特に制限されない。
上述の組成の外層と、鋼製の芯材とからなる耐摩耗複合
ロールを魁造するには、通常の連続肉盛鋳造法により、
芯材のまわりに外層を形成した後、所望の形状に加工す
ればよいが、本発明のようにBの含有量を300ppm
以下とするためには、肉盛前の芯材表面の被覆及び外層
用溶湯表面の被覆に使用するフラックスとして、B又は
B化合物を含まないものを使用するのが好ましい。
ロールを魁造するには、通常の連続肉盛鋳造法により、
芯材のまわりに外層を形成した後、所望の形状に加工す
ればよいが、本発明のようにBの含有量を300ppm
以下とするためには、肉盛前の芯材表面の被覆及び外層
用溶湯表面の被覆に使用するフラックスとして、B又は
B化合物を含まないものを使用するのが好ましい。
このようなフラックスとしては、5102、Na2O及
び/又はに20、その他B以外の金属の酸化物からなる
ものを適宜含有させる。
び/又はに20、その他B以外の金属の酸化物からなる
ものを適宜含有させる。
上記フラックスの作用は以下の通りである。
SiO□はフラックスの主成分として好適な材料であり
、高温でも分解することなく安定して溶湯を被覆する。
、高温でも分解することなく安定して溶湯を被覆する。
またSi口2は耐火性を良好にする作用を有する。
Na2Oとに、[]はともに5102のネットワークを
切断し、フラックスの流動性を向上させる働きがある。
切断し、フラックスの流動性を向上させる働きがある。
さらに上記の成分の他にB以外の金属酸化物を適宜加え
、これによってフラックスの流動性や表面張力を調節し
、望むフラックスとする。
、これによってフラックスの流動性や表面張力を調節し
、望むフラックスとする。
本発明の耐摩耗複合ロールは、針肌あれ性が向上してい
るとともに、耐摩耗性が良好である。このような効果が
得られる理由は、肌あれの原因となる非粒状炭化物の量
を少なく限定しているとともに、外層の基地においてV
C等の粒状炭化物の量の減少を防止し、かつ基地の硬さ
もある程度以上であるためと考えられる。
るとともに、耐摩耗性が良好である。このような効果が
得られる理由は、肌あれの原因となる非粒状炭化物の量
を少なく限定しているとともに、外層の基地においてV
C等の粒状炭化物の量の減少を防止し、かつ基地の硬さ
もある程度以上であるためと考えられる。
本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説明する。
実施例1.2及び比較例1.2
鋼製の軸材と、第1表に示す組成の外層材用溶湯を用い
て、連続肉盛鋳造法により胴径350 mmφ、胴長6
00 mmのロールを鋳造し、熱処理を施した後、表面
をそれぞれ第2表に模式的に示すような孔型の形状に加
工し、条鋼圧延用複合ロールを作製した。
て、連続肉盛鋳造法により胴径350 mmφ、胴長6
00 mmのロールを鋳造し、熱処理を施した後、表面
をそれぞれ第2表に模式的に示すような孔型の形状に加
工し、条鋼圧延用複合ロールを作製した。
また比較のためにB含有量が300ppmより多い組成
の外層材溶湯を用いて、各実施例と同様の形状の条鋼圧
延用複合ロールを作成したく比較例1.2)。さらに従
来の鋳鉄材である合金ダクタイル鋳鉄を用いて、各実施
例と同様の形状の条鋼圧延用ロールを作製した(従来例
1.2)。
の外層材溶湯を用いて、各実施例と同様の形状の条鋼圧
延用複合ロールを作成したく比較例1.2)。さらに従
来の鋳鉄材である合金ダクタイル鋳鉄を用いて、各実施
例と同様の形状の条鋼圧延用ロールを作製した(従来例
1.2)。
第1図に実施例1のロールと比較例1のロールの外層の
ミクロ組織の写真を示す。
ミクロ組織の写真を示す。
実施例1のロールの組織は比較例1のそれと比べて、ネ
ットワーク状の非粒状炭化物がかなり少なくなっている
。
ットワーク状の非粒状炭化物がかなり少なくなっている
。
なお、上記各実施例及び比較例において、熱処理として
は1040℃の焼入れと、530℃で3回の焼戻しを行
った。
は1040℃の焼入れと、530℃で3回の焼戻しを行
った。
次に、これらの条鋼圧延用ロールの実機による圧延試験
を行った。
を行った。
圧延試験は、ロール−回の改削で何トンの圧延ができる
かを測定し、対応する各従来例の条鋼圧延用複合ロール
より何倍の圧延ができたかその増加率を示した。
かを測定し、対応する各従来例の条鋼圧延用複合ロール
より何倍の圧延ができたかその増加率を示した。
結果を第2表に合わせて示す。
また各実施例及び比較例のロールの外層材の、粒状炭化
物及び非粒状炭化物の面積率、ショアー硬さ及び抗折力
を測定した。
物及び非粒状炭化物の面積率、ショアー硬さ及び抗折力
を測定した。
結果を第3表に示す。
第
2
表
第2表より各実施例の条鋼圧延用複合ロールは、従来例
(合金ダクタイル鋳鉄)による条鋼圧延用ロールに比べ
大幅に圧延量が増加しており、合金ダクタイル鋳鉄ロー
ルの2倍以上の耐用性があるのがわかる。また各比較例
の複合ロールよりも圧延量が増加している。これはB含
有量が300ppmを超える比較例のより針肌あれ性が
向上しているためである。
(合金ダクタイル鋳鉄)による条鋼圧延用ロールに比べ
大幅に圧延量が増加しており、合金ダクタイル鋳鉄ロー
ルの2倍以上の耐用性があるのがわかる。また各比較例
の複合ロールよりも圧延量が増加している。これはB含
有量が300ppmを超える比較例のより針肌あれ性が
向上しているためである。
実施例3及び比較例3
鋼製の軸材と、第4表に示す組成の外層材用溶湯を用い
て、連続肉盛鋳造法により胴径600 mmφ、胴長1
800mmのロールを鋳造し、熱処理を施し、熱間薄板
圧延用複合ロールを作製した。
て、連続肉盛鋳造法により胴径600 mmφ、胴長1
800mmのロールを鋳造し、熱処理を施し、熱間薄板
圧延用複合ロールを作製した。
また比較のために従来の遠心鋳造法により、第4表に示
す組成の合金グレンロールを作製した(比較例3)。
す組成の合金グレンロールを作製した(比較例3)。
これらのロールを実機圧延機のF4スタンドのワークロ
ールとして使用した。その後各ロールのID00を圧延
当りの摩耗量を測定した。
ールとして使用した。その後各ロールのID00を圧延
当りの摩耗量を測定した。
結果を第4表に合わせて示す。
また実施例3及び比較例3のロールの粒状炭化物及び非
粒状炭化物の面積率、ショアー硬さを測定した。結果を
第4表に合わせて示す。
粒状炭化物の面積率、ショアー硬さを測定した。結果を
第4表に合わせて示す。
第4表より、本発明の耐摩耗複合ロールは、比較例3の
合金グレンロールと比べて、約4.5倍の耐摩耗性を有
するのがわかる。また、圧延終了後、実施例3の圧延用
ロールの表面を目視にて観察したところ、顕著な肌あれ
ばなく、熱間薄板圧延用ロールとして十分な耐用性を有
するものであった。
合金グレンロールと比べて、約4.5倍の耐摩耗性を有
するのがわかる。また、圧延終了後、実施例3の圧延用
ロールの表面を目視にて観察したところ、顕著な肌あれ
ばなく、熱間薄板圧延用ロールとして十分な耐用性を有
するものであった。
本発明の耐摩耗複合ロールは、その外層材が粒状炭化物
及び非粒状炭化物を所定量含有している。
及び非粒状炭化物を所定量含有している。
さらに、VC系の硬質炭化物を含有しているので、耐摩
耗性も良好である。またクラックの発生が抑制され、ク
ラックを起点として表面が結晶単位で脱落摩耗すること
がない。これにより、針肌あれ性が良好な圧延用複合ロ
ールとなっている。
耗性も良好である。またクラックの発生が抑制され、ク
ラックを起点として表面が結晶単位で脱落摩耗すること
がない。これにより、針肌あれ性が良好な圧延用複合ロ
ールとなっている。
このため、圧延魁品の形状が良好となり、さらに歩留り
向上等も期待できる。
向上等も期待できる。
また改削までの耐用圧延量が増加するため、ロール組替
の回数を減らすことができ、圧延作業の省力化も可能と
なる。
の回数を減らすことができ、圧延作業の省力化も可能と
なる。
第1図(a)は本発明の耐摩耗複合ロールの外層材の金
属組織を示す写真であり、 第1図b)はB含有量が300ppmを超える比較例の
複合ロールの外層材の金属組織を示す写真である。
属組織を示す写真であり、 第1図b)はB含有量が300ppmを超える比較例の
複合ロールの外層材の金属組織を示す写真である。
Claims (6)
- (1)面積比で、粒状炭化物5〜30%と、非粒状炭化
物5%以下とを含有する組織からなり、かつ基地の硬さ
がビッカース硬さ(Hv)550以上の外層材と、鋼製
の芯材とからなることを特徴とする耐摩耗複合ロール。 - (2)請求項1に記載の耐摩耗複合ロールにおいて、前
記外層の化学成分がC1.0〜3.5重量%、Si3.
0重量%以下、Mn1.5重量%以下、Cr2〜10重
量%、Mo9重量%以下、W20重量%以下、V2〜1
5重量%、P0.08重量%以下、S0.06重量%以
下、残部Fe及び不純物元素からなることを特徴とする
耐摩耗複合ロール。 - (3)請求項2に記載の耐摩耗複合ロールにおいて、前
記外層のB含有量が300ppm以下であることを特徴
とする耐摩耗複合ロール。 - (4)請求項1乃至3のいずれかに記載の耐摩耗複合ロ
ールにおいて、前記外層がNiを5.0重量%以下含有
することを特徴とする耐摩耗複合ロール。 - (5)請求項1乃至4のいずれかに記載の耐摩耗複合ロ
ールにおいて、前記外層がCoを5.0重量%以下含有
することを特徴とする耐摩耗複合ロール。 - (6)請求項1乃至5のいずれかに記載の耐摩耗複合ロ
ールにおいて、前記外層がNbを5.0重量%以下含有
することを特徴とする耐摩耗複合ロール。
Priority Applications (5)
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---|---|---|---|
JP2049032A JP2960458B2 (ja) | 1990-02-28 | 1990-02-28 | 耐摩耗複合ロール |
FR9102409A FR2658838B1 (fr) | 1990-02-28 | 1991-02-28 | Rouleau compose resistant a l'usure. |
KR1019910003262A KR950006273B1 (ko) | 1990-02-28 | 1991-02-28 | 내마모성 복합 롤과 그 제조 방법 |
DE4106420A DE4106420C2 (de) | 1990-02-28 | 1991-02-28 | Verfahren zur Herstellung einer verschleißfesten Verbundwalze |
US07/858,425 US5225007A (en) | 1990-02-28 | 1992-03-24 | Method for wear-resistant compound roll manufacture |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03254304A true JPH03254304A (ja) | 1991-11-13 |
JP2960458B2 JP2960458B2 (ja) | 1999-10-06 |
Family
ID=12819751
Family Applications (1)
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DE (1) | DE4106420C2 (ja) |
FR (1) | FR2658838B1 (ja) |
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WO2007077637A1 (ja) | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Hitachi Metals, Ltd. | 遠心鋳造複合ロール |
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JPS63114937A (ja) * | 1986-11-04 | 1988-05-19 | Kubota Ltd | 圧延用複合ロ−ルおよびその外層材 |
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1990
- 1990-02-28 JP JP2049032A patent/JP2960458B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-02-28 FR FR9102409A patent/FR2658838B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1991-02-28 DE DE4106420A patent/DE4106420C2/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-02-28 KR KR1019910003262A patent/KR950006273B1/ko not_active IP Right Cessation
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CN106574332A (zh) * | 2014-08-25 | 2017-04-19 | 株式会社久保田 | 轧制用复合辊的外层材料及轧制用复合辊 |
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CN106574332B (zh) * | 2014-08-25 | 2019-08-06 | 株式会社久保田 | 轧制用复合辊的外层材料及轧制用复合辊 |
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KR950006273B1 (ko) | 1995-06-13 |
FR2658838B1 (fr) | 1994-05-20 |
KR910021542A (ko) | 1991-12-20 |
DE4106420C2 (de) | 1996-07-11 |
FR2658838A1 (fr) | 1991-08-30 |
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