JPH03249101A - 焼結用鉄系粉末原料 - Google Patents
焼結用鉄系粉末原料Info
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- JPH03249101A JPH03249101A JP4900790A JP4900790A JPH03249101A JP H03249101 A JPH03249101 A JP H03249101A JP 4900790 A JP4900790 A JP 4900790A JP 4900790 A JP4900790 A JP 4900790A JP H03249101 A JPH03249101 A JP H03249101A
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Classifications
-
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- C22C—ALLOYS
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- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
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- B22F2203/00—Controlling
- B22F2203/05—Controlling thermal expansion
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
本発明は焼結用の鉄系粉末原料に関し、殊に寸法精度お
よび機械的特性の優れた焼結体を与える焼結用鉄系粉末
原料に関するものである。
よび機械的特性の優れた焼結体を与える焼結用鉄系粉末
原料に関するものである。
[従来の技術]
還元法やアトマイズ法等により製造した鉄系粉末を圧縮
成形し更に焼結して成形体を得る鉄系粉末冶金法は、任
意の形状のものを簡単に一体成形し得るという利点を有
しているところから、自動車部品をはじめとして各種機
械部品の製造に幅広く利用されており、その需要は最近
急激に増大してきている。
成形し更に焼結して成形体を得る鉄系粉末冶金法は、任
意の形状のものを簡単に一体成形し得るという利点を有
しているところから、自動車部品をはじめとして各種機
械部品の製造に幅広く利用されており、その需要は最近
急激に増大してきている。
ところで鉄系粉末冶金においては、圧縮成形時における
鉄系粉末の潤滑性(粉末同士及び粉末と成形型表面との
潤滑性)を高めるため少量の潤滑剤(ステアリン酸亜鉛
やステアリン酸リチウム等)が配合され、また焼結製品
の物性改善のため適量の銅粉やグラファイト粉等が配合
される。また圧縮成形後は以下に示す如く脱ろう、焼結
、冷却の各工程が順次行なわれるが、これらの工程は、
圧縮成形体の酸化、脱炭、浸炭等を防止するため、変成
炭化水素ガス(RXガス)雰囲気で行なうのが通例であ
る。
鉄系粉末の潤滑性(粉末同士及び粉末と成形型表面との
潤滑性)を高めるため少量の潤滑剤(ステアリン酸亜鉛
やステアリン酸リチウム等)が配合され、また焼結製品
の物性改善のため適量の銅粉やグラファイト粉等が配合
される。また圧縮成形後は以下に示す如く脱ろう、焼結
、冷却の各工程が順次行なわれるが、これらの工程は、
圧縮成形体の酸化、脱炭、浸炭等を防止するため、変成
炭化水素ガス(RXガス)雰囲気で行なうのが通例であ
る。
■鉄系粉末の圧縮成形性を高める為に配合される潤滑剤
を加熱により気化させて除去する脱ろう工程。
を加熱により気化させて除去する脱ろう工程。
■潤滑剤が除去された後の圧縮成形体を加熱して焼結さ
せる焼結工程。
せる焼結工程。
■焼結物を大気酸化を受けない温度まで降温させる冷却
工程。
工程。
ところで鉄系粉末冶金においては、上記膜ろう一焼結一
冷却の各工程(以下、−括して焼結工程または単に焼結
ということがある)における種々の要因によってかなり
の膨張または収縮を起こし、焼結の前・後で寸法が変わ
ってくる。そこで従来は、焼結時の寸法変化を見越して
圧縮成形時の金型寸法を調整しておき、焼結後に寸法の
手直しを行なわなくともよい様にしている。しかしそれ
でも十分な寸法精度が得られないことも多く、その様な
場合はサイジング或は機械加工等の2次加工が行なわれ
る。殊に焼結工程における寸法変化が著しい場合は焼結
体寸法のばらつきも大きく、2次加工が不可欠となるば
かりでなく、寸法誤差が極端に大きい場合はサイジング
等による寸法精度の矯正自体が非常に困難になることも
ある。
冷却の各工程(以下、−括して焼結工程または単に焼結
ということがある)における種々の要因によってかなり
の膨張または収縮を起こし、焼結の前・後で寸法が変わ
ってくる。そこで従来は、焼結時の寸法変化を見越して
圧縮成形時の金型寸法を調整しておき、焼結後に寸法の
手直しを行なわなくともよい様にしている。しかしそれ
でも十分な寸法精度が得られないことも多く、その様な
場合はサイジング或は機械加工等の2次加工が行なわれ
る。殊に焼結工程における寸法変化が著しい場合は焼結
体寸法のばらつきも大きく、2次加工が不可欠となるば
かりでなく、寸法誤差が極端に大きい場合はサイジング
等による寸法精度の矯正自体が非常に困難になることも
ある。
また焼結工程における膨張量が大きい場合には成形体の
密度が低下し、機械部品として必要な機械的強度を満足
し得なくなることもある。
密度が低下し、機械部品として必要な機械的強度を満足
し得なくなることもある。
この様なところから機械部品用鉄系粉末冶金材料には、
焼結工程で生ずる寸法変化率に一定の基準が設けられて
おり、現時点で許容される寸法変化率の限界は成形型の
寸法基準で0.4%程度とされている。また多種類の成
形品の製造に用いられる鉄系粉末冶金材料については、
寸法変化率のばらつきの範囲が0.02%程度と非常に
厳しい値が要求されている。
焼結工程で生ずる寸法変化率に一定の基準が設けられて
おり、現時点で許容される寸法変化率の限界は成形型の
寸法基準で0.4%程度とされている。また多種類の成
形品の製造に用いられる鉄系粉末冶金材料については、
寸法変化率のばらつきの範囲が0.02%程度と非常に
厳しい値が要求されている。
膨張・収縮現象には様々の原因が考えられ、それらの原
因に対応して色々の解決策が講じられている。そのうち
代表的なものとしては、焼結時の雰囲気ガスを改善要素
とする特公昭57−9601や同5B−10963号記
載の方法、鉄系粉末原料に特殊な添加剤を配合する特公
昭59−3534号記載の方法等が挙げられるが、これ
らの方法でも寸法変化率や寸法精度のばらつきを十分に
小さくすることはできない。
因に対応して色々の解決策が講じられている。そのうち
代表的なものとしては、焼結時の雰囲気ガスを改善要素
とする特公昭57−9601や同5B−10963号記
載の方法、鉄系粉末原料に特殊な添加剤を配合する特公
昭59−3534号記載の方法等が挙げられるが、これ
らの方法でも寸法変化率や寸法精度のばらつきを十分に
小さくすることはできない。
こうした状況のもとて本発明者らは、脱ろう雰囲気ガス
として炭素源を含まない非酸化性ガスを使用することに
より寸法変化のばらつきを小さくする方法を開発し、特
開昭62−109902号として提案した。ところが通
常の脱ろう→焼結工程は同一炉内で連続的に行なわれ、
且つ焼結工程では脱炭防止のためRXガスを使用しなけ
ればならないので、上記公開発明の様に脱ろう工程のみ
を炭素源を含まない非酸化性ガス(ArガスやNガス等
)雰囲気とするには現に使用中の脱ろう・焼結炉を改造
しなければならず、実用にそぐわない。
として炭素源を含まない非酸化性ガスを使用することに
より寸法変化のばらつきを小さくする方法を開発し、特
開昭62−109902号として提案した。ところが通
常の脱ろう→焼結工程は同一炉内で連続的に行なわれ、
且つ焼結工程では脱炭防止のためRXガスを使用しなけ
ればならないので、上記公開発明の様に脱ろう工程のみ
を炭素源を含まない非酸化性ガス(ArガスやNガス等
)雰囲気とするには現に使用中の脱ろう・焼結炉を改造
しなければならず、実用にそぐわない。
[発明が解決しようとする課題〕
本発明は上記の様な事情に着目してなされたものであっ
て、その目的は、脱ろう工程における雰囲気ガスの種類
や露点、加熱速度の調節等を行なわずとも、脱炭を防止
しつつ寸法精度および機械的性質の優れた焼結体を確実
に得ることのできる焼結用鉄系粉末原料を提供しようと
するものである。
て、その目的は、脱ろう工程における雰囲気ガスの種類
や露点、加熱速度の調節等を行なわずとも、脱炭を防止
しつつ寸法精度および機械的性質の優れた焼結体を確実
に得ることのできる焼結用鉄系粉末原料を提供しようと
するものである。
[i!題を解決するための手段]
上記i!題を解決することのできた本発明に係る焼結用
鉄系粉末原料とは、鉄系粉末に、A1変態点以下の温度
で熱分解して水を生成する物質を1%以下配合してなる
ところに要旨を有するものである。
鉄系粉末原料とは、鉄系粉末に、A1変態点以下の温度
で熱分解して水を生成する物質を1%以下配合してなる
ところに要旨を有するものである。
[作用及び実施例]
本発明は、粉末冶金用の鉄系粉末(純鉄粉、各種合金鋼
粉、ハイス粉等を含む)に対し、A1変態点以下で熱分
解して水を生成する物質(たとえば硼酸等二以下、水生
成物質ということがある)を1%以下配合したものであ
り、それにより焼結工程での浸炭現象を安定化せしめ、
且つ焼結時の寸法変化および寸法精度のばらつきを著し
く小さくすることができる。水生成物質の配合によって
この様に優れた効果が得られる事実は以下に示す実験結
果によって確認することができる。
粉、ハイス粉等を含む)に対し、A1変態点以下で熱分
解して水を生成する物質(たとえば硼酸等二以下、水生
成物質ということがある)を1%以下配合したものであ
り、それにより焼結工程での浸炭現象を安定化せしめ、
且つ焼結時の寸法変化および寸法精度のばらつきを著し
く小さくすることができる。水生成物質の配合によって
この様に優れた効果が得られる事実は以下に示す実験結
果によって確認することができる。
まず第1図(A)〜(E)は、粉末冶金用鉄系粉末原料
の焼結時における挙動を調べるため、5t/cm2で圧
粉成形したFe−2%Cu−0,8%C系成形体をRX
ガス中で焼結したときの熱膨張挙動を示したものである
。
の焼結時における挙動を調べるため、5t/cm2で圧
粉成形したFe−2%Cu−0,8%C系成形体をRX
ガス中で焼結したときの熱膨張挙動を示したものである
。
但し、脱ろう条件は下記の通りとした。
第1図(A);雰囲気ガス(RXガス)の露点ニー5℃
、昇温速度=20℃/sin、 600℃xomin(潤滑剤なし) 同(B)、RXガスの露点:10℃、昇温速度=10℃
/win 、 600℃x s o sin同(C);
RXガスの露点:20℃、昇温速度=30℃/+++i
n、600℃×51in 。
、昇温速度=20℃/sin、 600℃xomin(潤滑剤なし) 同(B)、RXガスの露点:10℃、昇温速度=10℃
/win 、 600℃x s o sin同(C);
RXガスの露点:20℃、昇温速度=30℃/+++i
n、600℃×51in 。
同(p); 同上
同(E)−同上
第1図(^)について説明すると、a点でFeのα−γ
変態による収縮、b点でC(グラファイト)の浸炭によ
る膨張、0点では融解したCuのFe粒子への浸透・拡
散による膨張、d点で等温加熱中の収縮、e点でγ−α
変態による膨張が夫々起こっている。
変態による収縮、b点でC(グラファイト)の浸炭によ
る膨張、0点では融解したCuのFe粒子への浸透・拡
散による膨張、d点で等温加熱中の収縮、e点でγ−α
変態による膨張が夫々起こっている。
第1図(B)および(C)は、上記成分に潤滑剤として
ステアリン酸亜鉛0.75%を配合したものであり、(
B)は脱ろう時における雰囲気ガスの露点を低くし、且
つ昇温速度を遅くすると共に600℃での保持時間を長
くしたもので、a点から雰囲気ガスの浸炭による異常膨
張やb点のCu融点での異常収縮など、fSi図(^)
とは著しく異なったものとなっている。また第1図(C
)は脱ろう時における雰囲気ガスの露点を高くし、且つ
急速膜ろうを行なった場合であり、a点からの膨張が緩
和されている。
ステアリン酸亜鉛0.75%を配合したものであり、(
B)は脱ろう時における雰囲気ガスの露点を低くし、且
つ昇温速度を遅くすると共に600℃での保持時間を長
くしたもので、a点から雰囲気ガスの浸炭による異常膨
張やb点のCu融点での異常収縮など、fSi図(^)
とは著しく異なったものとなっている。また第1図(C
)は脱ろう時における雰囲気ガスの露点を高くし、且つ
急速膜ろうを行なった場合であり、a点からの膨張が緩
和されている。
第1図(0)は、上記成分に0.75%のステアリン酸
亜鉛と0.1%の硼酸を配合したものであり、a点から
生ずる異常膨張が殆んど見られなくなり、第1図(^)
に似た挙動を示している。
亜鉛と0.1%の硼酸を配合したものであり、a点から
生ずる異常膨張が殆んど見られなくなり、第1図(^)
に似た挙動を示している。
第1図(E)は、上記第1図(D)の成分における硼酸
の配合量を1.0%に増加したものであり、グラファイ
トの浸炭による膨張が抑制される一方、CuのFe粒子
への浸透・拡散による膨張が大きくなって、a点で特異
な異常膨張を示す。
の配合量を1.0%に増加したものであり、グラファイ
トの浸炭による膨張が抑制される一方、CuのFe粒子
への浸透・拡散による膨張が大きくなって、a点で特異
な異常膨張を示す。
尚′tS1図(^)〜(E)に示した様な焼結時の挙動
において、昇温開始時の体積と焼結後降温した状態にお
ける寸法の差の小さいものが、寸法安定性に優れ且つ寸
法変化のばらつきも小さいことを表わしており、第1図
(D)の挙動からも明らかである様に粉末冶金用鉄系原
料中に少量の硼酸を加えることによって、焼結時の異常
膨張が抑えられて寸法安定性を著しく改善し得ることが
分かる。
において、昇温開始時の体積と焼結後降温した状態にお
ける寸法の差の小さいものが、寸法安定性に優れ且つ寸
法変化のばらつきも小さいことを表わしており、第1図
(D)の挙動からも明らかである様に粉末冶金用鉄系原
料中に少量の硼酸を加えることによって、焼結時の異常
膨張が抑えられて寸法安定性を著しく改善し得ることが
分かる。
次に第2図は、Fe−2%Cu −0,8%C−〇、7
5%ステアリン酸亜鉛よりなる粉末およびFe−2%C
u −0,8%C−0,75%ステアリン酸亜鉛−0,
1%硼酸よりなる粉末を使用し、脱ろう時における雰囲
気ガス(RXガス)の露点と焼結前後の寸法変化率の関
係を調べた結果を示したものである。但し焼結条件は、
雰囲気ガス(RXガスの露点ニー5℃)中、昇温速度:
20℃/gin。
5%ステアリン酸亜鉛よりなる粉末およびFe−2%C
u −0,8%C−0,75%ステアリン酸亜鉛−0,
1%硼酸よりなる粉末を使用し、脱ろう時における雰囲
気ガス(RXガス)の露点と焼結前後の寸法変化率の関
係を調べた結果を示したものである。但し焼結条件は、
雰囲気ガス(RXガスの露点ニー5℃)中、昇温速度:
20℃/gin。
加熱時間:1130℃X 20 sinとした。
第2図からも明らかな様に、硼酸を添加しないものでは
、脱ろう雰囲気ガスの露点、脱ろうの加熱速度や保持時
間によって寸法変化率が著しく変動するが、適量の硼酸
を配合すると、脱ろう雰囲気ガスの露点、加熱速度や保
持時間が変わフた場合でも寸法変化率への影響は非常に
小さくなっている。
、脱ろう雰囲気ガスの露点、脱ろうの加熱速度や保持時
間によって寸法変化率が著しく変動するが、適量の硼酸
を配合すると、脱ろう雰囲気ガスの露点、加熱速度や保
持時間が変わフた場合でも寸法変化率への影響は非常に
小さくなっている。
また第3図は、Fe−2%Cu −0,8%C−0,7
5%ステアリン酸亜鉛を基本組成とし、硼酸の配合率を
変えた場合における寸法変化の標準偏差に及ぼす影響を
調べた結果を示した実験グラフである。但し実験条件は
下記の通りとした。
5%ステアリン酸亜鉛を基本組成とし、硼酸の配合率を
変えた場合における寸法変化の標準偏差に及ぼす影響を
調べた結果を示した実験グラフである。但し実験条件は
下記の通りとした。
脱ろう工程:
RXガス(露点:20℃)中、昇温速度:20℃/wi
n、 600℃X5m1n焼結工程; RXXガスC8コニ−5)中、昇温速度=20℃/+i
n、 1130℃x 20 win第3図からも明らか
な様に、焼結用Fe系粉末中に少量の硼酸を含有させる
と、焼結時における寸法変化のばらつきの標準偏差は非
常に小さくなる。しかし硼酸量が0.2〜0.3%を超
えると標準偏差は大きくなる傾向を示し、1%を超える
と硼酸無添加のものよりも標準偏差はかえって大きくな
る。この様なところから本発明では硼酸添加量を1%以
下と定めたが、標準偏差を小さくするうえでより好まし
い添加量は0.05〜0.6%の範囲である。
n、 600℃X5m1n焼結工程; RXXガスC8コニ−5)中、昇温速度=20℃/+i
n、 1130℃x 20 win第3図からも明らか
な様に、焼結用Fe系粉末中に少量の硼酸を含有させる
と、焼結時における寸法変化のばらつきの標準偏差は非
常に小さくなる。しかし硼酸量が0.2〜0.3%を超
えると標準偏差は大きくなる傾向を示し、1%を超える
と硼酸無添加のものよりも標準偏差はかえって大きくな
る。この様なところから本発明では硼酸添加量を1%以
下と定めたが、標準偏差を小さくするうえでより好まし
い添加量は0.05〜0.6%の範囲である。
第4図は、Fe−2%Cu−0,8%C−0,75%ス
テアリン酸亜鉛粉末またはFe−2%Cu−0,8%C
−0,75%ステアリン酸亜鉛−〇、1%硼酸粉末を使
用し、脱ろう・焼結雰囲気ガスの露点と焼結体中のC量
の関係を調べた結果を示す実験グラフである。但し、焼
結条件は、雰囲気ガス(RXガス、露点ニー5℃)中、
昇温速度:20tl:/win、 1130℃X 2
0 sinとした。
テアリン酸亜鉛粉末またはFe−2%Cu−0,8%C
−0,75%ステアリン酸亜鉛−〇、1%硼酸粉末を使
用し、脱ろう・焼結雰囲気ガスの露点と焼結体中のC量
の関係を調べた結果を示す実験グラフである。但し、焼
結条件は、雰囲気ガス(RXガス、露点ニー5℃)中、
昇温速度:20tl:/win、 1130℃X 2
0 sinとした。
第4図からも明らかである様に、硼酸末配合のものでは
脱ろう条件によって焼結体のC量がかなり変動するのに
対し、適量の硼酸を加えたものでは脱ろう条件による焼
結体中C量の変動は殆んど見られず、安定したC量の焼
結体を得ることができる。
脱ろう条件によって焼結体のC量がかなり変動するのに
対し、適量の硼酸を加えたものでは脱ろう条件による焼
結体中C量の変動は殆んど見られず、安定したC量の焼
結体を得ることができる。
更に第5図は、硼酸添加量を変えた場合における焼結体
の引張強さに与える影響を調べた結果を示したものであ
り、実験条件は第3図の場合と同じとした。この図から
も明らかである様に、硼酸の添加量が1%を超えると焼
結体の引張強さに悪影響が現われてくるので、こうした
観点から硼酸の添加量は1%以下に抑えるべきである。
の引張強さに与える影響を調べた結果を示したものであ
り、実験条件は第3図の場合と同じとした。この図から
も明らかである様に、硼酸の添加量が1%を超えると焼
結体の引張強さに悪影響が現われてくるので、こうした
観点から硼酸の添加量は1%以下に抑えるべきである。
上記第1〜5図からも明らかである様に、焼結用鉄系粉
末中に適量の硼酸を含有させておくと、脱ろうにおける
異常膨張が著しく抑えられ、脱ろう条件や雰囲気ガスの
露点等に殆んど影響を受けることなく、且つ浸炭による
C量の変動が少なくて寸法変化率およびそのばらつきの
小さな焼結体を得ることができる。
末中に適量の硼酸を含有させておくと、脱ろうにおける
異常膨張が著しく抑えられ、脱ろう条件や雰囲気ガスの
露点等に殆んど影響を受けることなく、且つ浸炭による
C量の変動が少なくて寸法変化率およびそのばらつきの
小さな焼結体を得ることができる。
硼酸の添加によってこの様な優れた効果が発揮される理
由はまだ明らかにされていないが、次の様なことが考え
られる。
由はまだ明らかにされていないが、次の様なことが考え
られる。
■例えば潤滑剤として配合されるステアリン酸亜鉛は脱
ろう乃至焼結条件下で熱分解して金属Znを生成し、こ
のZnは雰囲気ガス(RXガス)中で生じる下記反応の
触媒として作用するものと考えられる。
ろう乃至焼結条件下で熱分解して金属Znを生成し、こ
のZnは雰囲気ガス(RXガス)中で生じる下記反応の
触媒として作用するものと考えられる。
2CO→CO,+C
CH4→2H2+C
そして生成するCは浸炭源となって鉄粉中へ浸入し、異
常膨張を起こす原因になると思われる。
常膨張を起こす原因になると思われる。
しかし上記Znは硼酸の熱分解によって生成する水と反
応して酸化物となり 2HsBOs→B2O3+3H20 Zn+H20→ZnO+H2 上記の様な触媒活性を失なうため、浸炭が起こり難くな
ることが考えられる。
応して酸化物となり 2HsBOs→B2O3+3H20 Zn+H20→ZnO+H2 上記の様な触媒活性を失なうため、浸炭が起こり難くな
ることが考えられる。
■硼酸は上記の様に熱分解して水を生成すると共に酸化
硼素に変るが、この酸化硼素は低融点(mp、450℃
)の粘稠物であり、これが鉄粉の表面を覆って浸炭防止
層を形成し、浸炭を抑制することも考えられる。
硼素に変るが、この酸化硼素は低融点(mp、450℃
)の粘稠物であり、これが鉄粉の表面を覆って浸炭防止
層を形成し、浸炭を抑制することも考えられる。
従ってこうしたことから考えると、硼酸以外にも、熱分
解によって水を放出し或は浸炭防止膜形成物質を生成し
得る種々の物質が同様の効果を発揮し得るものと考えら
れる。そこで硼酸以外の種々の物質についてその添加効
果を調べたところ、添加される鉄系粉末のA3点以下の
温度で分解して水を生成する物質であれば、硼酸に似た
作用効果を発揮し得ることが確認された。この様な物質
の具体例としては硼砂などの硼酸塩、蓚酸やその塩等が
挙げられ、これらについても1%以下の添加でその効果
が有効に発揮されることが確認された。しかし熱分解温
度がA1点を超えるものではグラファイトの鉄への浸炭
を阻害するなど、むしろ有害に作用する。
解によって水を放出し或は浸炭防止膜形成物質を生成し
得る種々の物質が同様の効果を発揮し得るものと考えら
れる。そこで硼酸以外の種々の物質についてその添加効
果を調べたところ、添加される鉄系粉末のA3点以下の
温度で分解して水を生成する物質であれば、硼酸に似た
作用効果を発揮し得ることが確認された。この様な物質
の具体例としては硼砂などの硼酸塩、蓚酸やその塩等が
挙げられ、これらについても1%以下の添加でその効果
が有効に発揮されることが確認された。しかし熱分解温
度がA1点を超えるものではグラファイトの鉄への浸炭
を阻害するなど、むしろ有害に作用する。
[発明の効果]
本発明は以上の様に構成されており、焼結用鉄系粉末中
に、特定温度以下で熱分解して水を生成する物質を少量
含有させておくだけで、脱ろう・焼結時の雰囲気ガスの
露点や温度条件等に殆んど影響されることなく過度な浸
炭を阻止することができ、それに伴なって脱ろう時の異
常膨張が防止され、寸法変化率が小さく且つそのばらつ
きの少ない焼結体を提供し得ることになった。
に、特定温度以下で熱分解して水を生成する物質を少量
含有させておくだけで、脱ろう・焼結時の雰囲気ガスの
露点や温度条件等に殆んど影響されることなく過度な浸
炭を阻止することができ、それに伴なって脱ろう時の異
常膨張が防止され、寸法変化率が小さく且つそのばらつ
きの少ない焼結体を提供し得ることになった。
第1図は粉末冶金用鉄系粉末の焼結時における膨張率の
変化を示すグラフ、第2図は脱ろう雰囲気の露点と焼結
体の寸法変化率の関係を示すグラフ、第3図は硼酸の添
加量と焼結体寸法のばらつきの標準偏差との関係を示す
グラフ、第4図は脱ろう雰囲気の露点と焼結体のC量と
の関係を示すグラフ、第5図は硼酸の添加量と焼結体の
引張強さとの関係を示すグラフである。 温 度 f ℃ ) 脱ろう雰囲気の露点(1) 硼酸配合量(%)
変化を示すグラフ、第2図は脱ろう雰囲気の露点と焼結
体の寸法変化率の関係を示すグラフ、第3図は硼酸の添
加量と焼結体寸法のばらつきの標準偏差との関係を示す
グラフ、第4図は脱ろう雰囲気の露点と焼結体のC量と
の関係を示すグラフ、第5図は硼酸の添加量と焼結体の
引張強さとの関係を示すグラフである。 温 度 f ℃ ) 脱ろう雰囲気の露点(1) 硼酸配合量(%)
Claims (1)
- 鉄系粉末に、A_1変態点以下の温度で熱分解して水
を生成する物質を1重量%以下配合してなることを特徴
とする焼結用鉄系粉末原料。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4900790A JPH03249101A (ja) | 1990-02-27 | 1990-02-27 | 焼結用鉄系粉末原料 |
DE19914106219 DE4106219C2 (de) | 1990-02-27 | 1991-02-27 | Sinterstahlpulver für dimensionsstabilere Sinterkörper |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4900790A JPH03249101A (ja) | 1990-02-27 | 1990-02-27 | 焼結用鉄系粉末原料 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03249101A true JPH03249101A (ja) | 1991-11-07 |
Family
ID=12819110
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4900790A Pending JPH03249101A (ja) | 1990-02-27 | 1990-02-27 | 焼結用鉄系粉末原料 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03249101A (ja) |
DE (1) | DE4106219C2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011214097A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Jfe Steel Corp | 焼結強度の変動が小さい合金鋼粉混合粉末 |
JP2016035105A (ja) * | 2014-07-31 | 2016-03-17 | Jfeスチール株式会社 | 鉄基粉末冶金用混合粉、鉄基焼結合金および焼結機械部品、並びに鉄基焼結合金の製造方法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE889600C (de) * | 1941-07-01 | 1953-09-10 | Eisen & Stahlind Ag | Verfahren zur Verminderung oder Verhinderung der Schwindung beim Herstellen von Werkstuecken durch Sintern |
DE2731845A1 (de) * | 1977-07-14 | 1979-01-25 | Devender Dr Ing Dhingra | Verfahren zur herstellung von metallpulvern |
JPS5435805A (en) * | 1977-08-26 | 1979-03-16 | Honda Motor Co Ltd | Method of producing ferrous powder sintered body |
JPS5810963B2 (ja) * | 1978-08-30 | 1983-02-28 | 中外炉工業株式会社 | 粉末冶金の連続式焼結炉 |
JPS593534B2 (ja) * | 1979-07-28 | 1984-01-24 | 日立粉末冶金株式会社 | 鉄銅系高密度焼結合金の製造法 |
JPH079004B2 (ja) * | 1985-11-08 | 1995-02-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 鉄系粉末成形体の焼結方法 |
-
1990
- 1990-02-27 JP JP4900790A patent/JPH03249101A/ja active Pending
-
1991
- 1991-02-27 DE DE19914106219 patent/DE4106219C2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011214097A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Jfe Steel Corp | 焼結強度の変動が小さい合金鋼粉混合粉末 |
JP2016035105A (ja) * | 2014-07-31 | 2016-03-17 | Jfeスチール株式会社 | 鉄基粉末冶金用混合粉、鉄基焼結合金および焼結機械部品、並びに鉄基焼結合金の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE4106219A1 (de) | 1991-09-12 |
DE4106219C2 (de) | 1994-06-09 |
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