JPH03244445A - 医療用縫合針 - Google Patents
医療用縫合針Info
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
際の刺通抵抗を減少させた縫合針に関するものである。
のが提供されている。その中で代表的な縫合針として蝕
針、角針、九針等がある。
に形成されている。また角針は一般的な生体組織の縫合
に用いられる縫合針であり、鋭利な針先とこの針先と連
続した切刃が形成されている。
先とを有しており、針先から胴部にかけて連続的に断面
積が増大する増大部が形成されている。また増大部及び
胴部にかけての断面は略円形状、又は必要に応じて二平
面を有する鼓状或いは四平面を有する四辺形状に形成さ
れている。
増大部及び胴部によって拡開して刺通するものである。
に密着することから血液等が漏洩することが無い。この
ため、九針は主として血管の縫合に用いられる。
の光計の太さと略等しい径を有する線材を光計の長さと
略等しいか或いはやや長い長さに切断して素材を形成す
る。次に素材の一端に縫合糸を取り付けるための通孔或
いは盲穴を形成する。
る研削及び/又はパフによる研磨によって他端側に鋭利
な針先と増大部を形成する。そして通孔或いは盲穴、針
先、増大部を形成した素材に対し、曲げ加工を施すこと
で所定の形状に曲げ、熱処理2表面処理を施すことで目
的の光計を製造する。
対する研削量、即ち、素材の除去量に応じて変化する。
素材の除去量が少ない場合には処理時間も短くなる。従
って、光計を製造するには、該光計の刺通性に影響のな
い限り素材の除去量を少なくすることが好ましい。
形成している。
に示すように光計の針先51によって生体血管52の表
皮を刺通する際に最大値となる。これは生体血管の表皮
の破断強さが大きいこと、及び生体血管が弾力性を有す
ること等に起因するものである。そして同図(B) 、
(C)に示すように針先51によって生体血管52が
穿孔された後、針先51から胴部にかけての増大部に於
ける増加率の値に関わらず、刺通抵抗は急速に減少する
。即ち、光計の生体血管に対する刺通抵抗は光計に於け
る針先の鋭利さのみに依存する。
良好な刺通性を維持し得る形状等から、増大部の軸方向
長さを針先から胴部太さの2倍〜7倍の範囲で形成する
のが一般である。
E)に特殊延伸加工を施し、フィブリル長約30−でP
TFHの小結節が連結された連続多孔質構造を持った人
工血管が提案されている。
血圧による拡張に耐え得ることが確認されている。この
ため、今後心臓血管手術等に多用される可能性を有する
ものである。
の生体血管を除去して代わりに用いるものである。従っ
て、手術に際しては生体血管と人工血管との縫合を行う
こととなる。
極めて大きな刺通抵抗が発生することが判明した。この
ため、生体血管に対する良好な刺通性を維持すると共に
、人工血管に対する刺通抵抗を減少させた縫合針の開発
が要求されている。
ことにある。
さを胴部の太さの整数倍で形成した複数の光計を製作し
、これ等の光計により人工血管に対する刺通抵抗値を計
測したところ第4図に示す結果を得た0図に於いて、サ
ンプル1は胴部の太さ0.33mm、長さ13mの光計
による刺通抵抗の計測値であり、サンプル2は胴部の太
さ0゜63m、長さ25mmの光計による刺通抵抗の計
測値であり、サンプル3は胴部の太さ0.98m、長さ
35■の光計による刺通抵抗の計測値である。
−〜50nの球状に形成した光計を製作し、これ等の光
計により人工血管に対する刺通抵抗値を計測したところ
、尖状及び20−以下の球状に形成した針先を有する光
計では、刺通抵抗値が小さく、また40−以上の球状に
形成した針先を有する光計では刺通抵抗値が極端に大き
くなるという結果を得た。
るデータ等を総合して次のことが言える。
に影響される。
に至る増大部に於ける増加率には影響されない。
に影響される。但し、針先が、ある値を境界としてこの
値よりも鋭利に形成した場合、刺通抵抗値は小さく且つ
抵抗値の変動も小さい。
に至る増大部に於ける増加率に影響される。
の大小に応じて増減する。
部の太さの9倍以上になると急速に減少する。
均孔径約301!mの連続多孔質であるため、縫合針の
挿入時に於いて、針先は約30−以下の寸法であれば問
題は無い。また人工血管に対する刺通抵抗は、縫合針が
PTFEの組織を拡開する際に於ける縫合針の表面とP
TFEの繊維との摩擦によって影響されるものと考えら
れる。
前記針先からの軸方向の距離に応じて断面積が増大する
増大部と、略一定の太さを有する胴部とを有する縫合針
であって、前記増大部が略円形状の断面で構成されると
共に、増大部の軸方向長さが縫合針の胴部の太さの9倍
以上で且つ縫合針の全長の273以下であることを特徴
としたものである。
真円であることは必要無く、楕円、長円を含む略円形状
であれば良い。
ら胴部にかけて平面を形成したこと特徴としたものであ
る。
という)の針先を鋭利に形成することで生体血管に対す
る刺通性を維持すると共に、針先と胴部の間に断面が略
円形状で且つ針先からの距離に応して断面積が増大する
増大部(以下「テーパ部1という)を形成し、このテー
パ部の軸方向長さを胴部の太さの9倍以上で且つ光計の
全長の273倍以下とすることで人工血管に対する刺通
抵抗を減少させることが出来る。
面を形成することで、この平面を待針器による把持部と
することが出来、また縫合針の曲げ強度を高めることが
出来る。
持すると共に、該待針器を操作することで縫合を行う。
把持し得ることが必要である。このため、一般に光計の
胴部には太さ或いは長さに応じて略平行な二千面が形成
される。この二千面は光計の長さが充分に長い場合胴部
のみに形成することが可能である。然し、光計の長さが
短くなると二平面を胴部からテーパ部にかけて形成する
こととなる。従って、この場合には該平面を待針器によ
る把持部とすることが出来る。
待針器による把持部に最大曲げモーメントが作用する。
ように形成することが必要であり、且つテーパ部から把
持部にかけての断面形状は夫々の部分に於ける断面積を
保持した状態で断面二次モーメント断面係数の値を大き
くとることが必要である。従って、テーパ部から胴部に
かけて四平面を形成し、この部分に於ける断面形状を四
辺形、好ましくは長方形とすることで、光計の曲げ強度
を高めることが出来る。
により説明する。
第1図の■−■断面図、第3図は直線状の素材の断面説
明図、第4図は実験結果の説明図である。
形成されており、他端側の端面には元端面2が形成され
ている。また元端面2には図示しない縫合糸を取り付け
るための糸取付部3が形成されいる。本実施例では、糸
取付部3として盲穴が形成されている。
点として該針先lからの距離に応じて断面積が増大する
テーパ部4が所定長さにわたって形成されている。また
前記テーパ部4と連続して略一定の太さを有する胴部5
aが形成されており、この胴部5aと連続して元端面2
側に糸取付部3の長さに応じた長さを持った元端部5b
が形成されている。
したときの直径を意味している。即ち、胴部5aをプレ
ス等によって後述する二平面6或いは四平面を形成した
場合、このプレス加工を施す以前の胴部5aの直径を意
味している。
持って構成されたもの、及び直針状に構成されたものが
ある。前記曲げ形状(曲げ角度。
る値を有している。
の約273程度の位置を待針器によって把持される。そ
して施術者がこの待針器を操作することで、所定の縫合
を実施する。このとき、光計Aの針先1と把持部との間
に曲げモーメントが作用し、把持部には最大曲げモーメ
ントが作用する。
の位置、及びこの近傍は光計への最大断面積を持って形
成される。
有するものと、第2図に示す如く軸方向に二平面6を有
するものと、軸方向に四平面を有するもの(図示せず)
とがある。
よる光計Aの把持性を向上させることである。また光計
Aに四平面を形成する目的は曲げモーメントの作用方向
に対する曲げ強度を向上させることである。このため、
光計Aに形成した四平面部分の断面形状は曲げモーメン
トの作用方向に対する長方形状に形成される。
各平面を形成する場合、これ等の平面の針先1側の端部
は針先lから所定路MM隔した位置に設定される。即ち
、光計Aに平面6を形成する場合、この平面6の針先1
例の端部6aの位置は、針先1から胴部6aの太さの約
9倍を有する距離に設定され、また光計Aに四平面を形
成する場合、この四平面の針先1例の端部の位置は、針
先1から胴部5aの太さの約12倍の距離に設定される
。
必要無く、楕円、長円を含む略円形状であれば良い。
る素材を研削或いは研磨によって形成されるため、得ら
れた形状が楕円或いは長円となることを避けることは困
難であり、従って、テーパ部4に於ける断面形状を真円
とすることは困難である。
合、プレス部の断面は第2図に示すように平面と長円と
を組み合わせた所謂鼓状となり、また光計への外周にプ
レス加工を施すことで鼓状の断面を形成し、更にこの両
側面である円弧部分にプレス加工を施すことによって四
平面を形成した場合、プレス部の断面は四辺形状となる
が、第2の発明に係る光計Aはこのような形状であって
もテーパ部4に於ける断面積が、針先1からの距離に応
じて増大するものであれば良い。
マルテンサイト系ステンレス、 析出硬化型ステンレス
等を用いることが可能である。
間線引き加工によって所望の径に減少させると共に、組
織をファイバー状に伸長させた材料を用いている。そし
て前記線材を光計Aの製品長さと、研削代及び元端面の
加工代等を見込んだ長さで切断することで直線状の素材
を形成している。
ザー加工法、電子ビーム加工法、放電加工法或いはドリ
リング等によって盲穴を形成することで構成することが
可能である。この場合、盲穴に図示しない縫合糸を挿入
し、元端部5bを全周方向からプレスすることで、光計
Aに縫合糸を取り付ける。従って、元端部5bは胴部5
aの太さよりも小さい寸法となる。
を形成し、この平坦部に対しプレス加工。
って通孔を形成し、この通孔及び通孔の両側に形成され
た孔柱によって糸取付部3を構成することも可能である
。この場合、前記平坦部が元端部5bとなる。
に対する形状は第3図に示すように曲線状に形成されて
いる。
系のX座標に対応させたとき、軸心7の上方に於いて、 y = f (x) なる関数で与えられ、且つ、
−次導関数が f’(x)>0 二次導関数が f”(x)<Q で定義される曲線を軸心7を中心として回転させた軌跡
によって構成されている。然し、テーパ部4に於ける形
状は上記曲線に限定するものでは無く、f’(X)>O
,f″’ (x) > Oなる曲線でも良く、また直線
状であっても良い。
aの太さをDとし、且つ全長をLとしたとき、針先1か
ら9D〜2/3Lの範囲で形成されている。
15Dの関係を有している。そして縫合する血管の部位
に応じて、所望の大さD及び全長りを有する光計を選択
して用いている。
結果から求めたものである。前述したように、同図はテ
ーパ部4の長さを胴部5aの太さDの整数倍で形成した
複数の光計による人工血管に対する刺通抵抗値の計測図
である。即ち、テーパ部4の長さを2D〜30Dの範囲
で異なる寸法で形成した17本のテスト針を製作し、夫
々のテスト針による人工血管に対する刺通抵抗値を計測
したものである。
Dとなる間で徐々に刺通抵抗値が減少する傾向を示して
いる。そしてテーパ部4の長さが9Dになると刺通抵抗
値が急激に減少し、テーパ部4の長さが9D以上になる
と、これに伴って刺通抵抗値が減少する傾向を示すが、
15D以上では大きな変化はない。
の軸方向長さを、胴部5aの太さの9倍以上に設定して
いる。また待針器による光計Aに対する把持位置が、該
光計Aの針先1から全長の約2/3程度の位置であり、
把持部及び把持部近傍では光計Aが最大断面積を有する
ことが必要であることから、テーパ部4の長さは光計A
の全長の273以下に設定している。
ば、鋭利な針先を形成することによって生体血管に対す
る良好な刺通性を維持することが出来る。また針先から
の距離に応じて断面積が増大する増大部の長さを胴部の
太さの9倍以上で、且つ全長の273以下に設定するこ
とで、人工血管に対する刺通抵抗を減少させると共に、
待針器によって縫合針を把持するに際し、この把持部を
縫合針の最大断面積を有するよう構成することが出来る
。このため、生体血管と人工血管とを縫合する場合、こ
れ等の血管に対し良好な刺通性を発揮することが出来る
。
平面を形成することで、この平面を待針器による把持部
とし施術者によって安定して把持することが出来る。ま
た前記平面を四平面で形成した場合には、この平面を待
針器による把持部とすると共に縫合針の曲げ強度を高め
ることが出来る等の特徴を有するものである。
面図、第3図は直線状の素材の断面説明図、第4図は実
験結果の説明図、第5図(^)〜(C)は従来の光計に
よる生体血管を刺通する際の説明図である。 Aは光計、lは針先、2は元端面、3は糸取付部、4は
テーパ部、5aは胴部、5bは元端部、6は平面、7は
軸心である。
Claims (2)
- (1)鋭利な針先と、前記針先からの軸方向の距離に応
じて断面積が増大する増大部と、略一定の太さを有する
胴部とを有する縫合針であって、前記増大部が略円形状
の断面で構成されると共に、増大部の軸方向長さが縫合
針の胴部の太さの9倍以上で且つ縫合針の全長の2/3
以下であることを特徴とした医療用縫合針。 - (2)請求項(1)記載の医療用縫合針に於いて、増大
部から胴部にかけて平面を形成したこと特徴とした医療
用縫合針。
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