JPH03229851A - 高強度部品の製造方法 - Google Patents
高強度部品の製造方法Info
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- JPH03229851A JPH03229851A JP2464790A JP2464790A JPH03229851A JP H03229851 A JPH03229851 A JP H03229851A JP 2464790 A JP2464790 A JP 2464790A JP 2464790 A JP2464790 A JP 2464790A JP H03229851 A JPH03229851 A JP H03229851A
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Links
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Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は浸炭焼入れとショットピーニングにより高強度
の機械構造用部品を製造する方法に関する。
の機械構造用部品を製造する方法に関する。
[従来の技術]
最近、機械装置の高性能化に伴い、機械構造用部品は高
速、高負荷の苛酷な条件で使用されるようになっており
、このため、部品強度を高めることが産業界て要求され
ている。例えば、自動車エンジンにおいては、ターボチ
ャージャ付きエンジンや4バルブエンジン等の高出力エ
ンジンの出現により、トランスミッション歯車等に作用
する負荷応力が益々増大化する傾向にあり、従来の浸炭
部品では歯曲げ疲労強度が不足することがある。
速、高負荷の苛酷な条件で使用されるようになっており
、このため、部品強度を高めることが産業界て要求され
ている。例えば、自動車エンジンにおいては、ターボチ
ャージャ付きエンジンや4バルブエンジン等の高出力エ
ンジンの出現により、トランスミッション歯車等に作用
する負荷応力が益々増大化する傾向にあり、従来の浸炭
部品では歯曲げ疲労強度が不足することがある。
そこて、提案されたのが特開昭62−70512号公報
に開示された発明であって、カーボンポテンシャルを1
.00〜120%として浸炭焼入れすることにより最表
面層に多量の残留オーステナイトを生成させ、その後シ
ョットピーニング加工を施して前記残留オーステナイト
をマルテンサイトに変態させることを特徴とする浸炭品
の表面硬化方法である。この発明においては、ショット
ピーニングによる圧縮残留応力の発生に加えて、ショッ
トピーニングにより残留オーステナイトが加工誘起変態
することによりさらに圧縮残留応力が付加され、圧縮残
留応力が著しく高くなり、浸炭部品の疲労強度および靭
性の改善を達成するものである。
に開示された発明であって、カーボンポテンシャルを1
.00〜120%として浸炭焼入れすることにより最表
面層に多量の残留オーステナイトを生成させ、その後シ
ョットピーニング加工を施して前記残留オーステナイト
をマルテンサイトに変態させることを特徴とする浸炭品
の表面硬化方法である。この発明においては、ショット
ピーニングによる圧縮残留応力の発生に加えて、ショッ
トピーニングにより残留オーステナイトが加工誘起変態
することによりさらに圧縮残留応力が付加され、圧縮残
留応力が著しく高くなり、浸炭部品の疲労強度および靭
性の改善を達成するものである。
また、マツダ技報(No、5.1987年、P165〜
173)によれば、浸炭した後ごく短時間のガス窒化を
行う浸炭窒化により最表層部のみを窒化し、その間に炭
素ポテンシャルおよび窒素ポテンシャルを制御すること
により、残留オーステナイト量を30〜35%の範囲に
制御した後、ハードショットピーニングを施して、歯車
の高疲労強度化に成功している。
173)によれば、浸炭した後ごく短時間のガス窒化を
行う浸炭窒化により最表層部のみを窒化し、その間に炭
素ポテンシャルおよび窒素ポテンシャルを制御すること
により、残留オーステナイト量を30〜35%の範囲に
制御した後、ハードショットピーニングを施して、歯車
の高疲労強度化に成功している。
[発明が解決しようとする課題]
しかしながら、前記の従来技術においては、残留゛オー
ステナイトを増加させて、ショットピーニングの効果を
高める手法として、浸炭処理、浸炭浸窒処理といったプ
ロセスの枠の中で考えられていたなめ、その中での最適
化に限界があり、新しい視点からショットピーニングの
効果を高める手法が必要であった。
ステナイトを増加させて、ショットピーニングの効果を
高める手法として、浸炭処理、浸炭浸窒処理といったプ
ロセスの枠の中で考えられていたなめ、その中での最適
化に限界があり、新しい視点からショットピーニングの
効果を高める手法が必要であった。
また、機械装置の高性能化を図るために、従来法と比較
して、さらに高い疲労強度が得られる部品の製造方法の
提供が望まれていた。本発明は浸炭処理とショットピー
ニングを用いて高強度部品を製造する方法の前記のごと
き問題点に鑑みてなされたもので、従来方法よりもさら
に高い疲労強度が得られる高強度部品の製造方法を提供
することを目的とする。
して、さらに高い疲労強度が得られる部品の製造方法の
提供が望まれていた。本発明は浸炭処理とショットピー
ニングを用いて高強度部品を製造する方法の前記のごと
き問題点に鑑みてなされたもので、従来方法よりもさら
に高い疲労強度が得られる高強度部品の製造方法を提供
することを目的とする。
[課題を解決するための手段]
本発明の高強度部品の製造方法は、重量比でNi;1.
0%以上、Mo;0.35%以上を含有する浸炭用鋼か
らなる部品を浸炭焼入れ焼もどし処理を施し、表面部の
残留オーステナイトを20〜45%にした後、ショット
ピーニング処理を施すことを要旨とする。
0%以上、Mo;0.35%以上を含有する浸炭用鋼か
らなる部品を浸炭焼入れ焼もどし処理を施し、表面部の
残留オーステナイトを20〜45%にした後、ショット
ピーニング処理を施すことを要旨とする。
本発明が適用される浸炭用鋼とは、例えばはだ焼鋼に使
用される機械構造用合金鋼としてJISに規定されてい
るCr鋼、Cr−Mo鋼、Ni−Cr鋼およびNi−C
r−Mo鋼などの他、Mn−Cr鋼およびNi−Moj
llである。
用される機械構造用合金鋼としてJISに規定されてい
るCr鋼、Cr−Mo鋼、Ni−Cr鋼およびNi−C
r−Mo鋼などの他、Mn−Cr鋼およびNi−Moj
llである。
NiおよびMoを添加した理由とその組成限定の理由は
次の通りである。
次の通りである。
Ni:1.0%以上
Niはオーステナイトを安定化させ所望の残留オーステ
ナイl〜を得、さらに部品の疲労強度を向上させるため
に必要な元素である。Ni含有量が1.0%未満である
と、浸炭後の残留オーステナイトが所望量に達せず、ま
た十分な部品の耐久限が得られないので1.0%以上添
加する必要がある。
ナイl〜を得、さらに部品の疲労強度を向上させるため
に必要な元素である。Ni含有量が1.0%未満である
と、浸炭後の残留オーステナイトが所望量に達せず、ま
た十分な部品の耐久限が得られないので1.0%以上添
加する必要がある。
Mo:0.35%以上
Moは基地を強化して部品の疲労強度を向上させると共
に、所望量の浸炭後の残留オーステナイトを得るために
必要な元素であり、前記効果を得るためには少なくとも
0.35%以上を添加する必要がある。
に、所望量の浸炭後の残留オーステナイトを得るために
必要な元素であり、前記効果を得るためには少なくとも
0.35%以上を添加する必要がある。
なお、NiおよびMoの上限は特に限定しながったのは
、成分量よりもNi、Mo量で決定される浸炭後の残留
オーステナイト量の方がより重要がっ本質であると考え
られるがらである。だなし、浸炭用鋼としての特性(焼
入れ性、浸炭性、加工性等)を考慮した場合、Niは3
%程度、Moは0.8%程度が上限である。
、成分量よりもNi、Mo量で決定される浸炭後の残留
オーステナイト量の方がより重要がっ本質であると考え
られるがらである。だなし、浸炭用鋼としての特性(焼
入れ性、浸炭性、加工性等)を考慮した場合、Niは3
%程度、Moは0.8%程度が上限である。
浸炭処理は固体浸炭法、液体浸炭法またはガス浸炭法め
いずれをも用いることができる。ガス浸炭法では例えば
吸熱形変成ガスによる浸炭処理が行なわれるが、浸炭温
度、浸炭時間、カーボンポテンシャルの制御、および焼
入れ温度等の浸炭焼入れ焼もどしの条件は、従来から公
知の手法に従い、所望の特性が得られるように適宜選択
される。
いずれをも用いることができる。ガス浸炭法では例えば
吸熱形変成ガスによる浸炭処理が行なわれるが、浸炭温
度、浸炭時間、カーボンポテンシャルの制御、および焼
入れ温度等の浸炭焼入れ焼もどしの条件は、従来から公
知の手法に従い、所望の特性が得られるように適宜選択
される。
本発明において、浸炭処理後の残留オーステナイト量を
20〜4・5%としたのは、残留オーステナイト量が2
0%未満であると、従来例よりも高い疲労強度が得られ
ないからであり、逆に45%を越えると疲労強度が却っ
て従来例よりも低下するからである。
20〜4・5%としたのは、残留オーステナイト量が2
0%未満であると、従来例よりも高い疲労強度が得られ
ないからであり、逆に45%を越えると疲労強度が却っ
て従来例よりも低下するからである。
ショットピーニングを行う装置は従来のものを用いるこ
とができる。ショットの投射装置としては、回転する翼
車の羽根によって加速する遠心式投射装置、あるいは圧
縮空気がノズルから噴出するときの空気速度を利用する
空気式吹付投射装置のいずれをも使用することができる
。ショットは、鋳鉄ショット、鋳鋼ショット、鋼線ショ
ット等のいずれを用いても良い、ショット径、ショット
硬さ、投射速度、投射時間等のショットビーニングの条
件は、部品の材質、部品の大きさ等により適宜選択され
る。
とができる。ショットの投射装置としては、回転する翼
車の羽根によって加速する遠心式投射装置、あるいは圧
縮空気がノズルから噴出するときの空気速度を利用する
空気式吹付投射装置のいずれをも使用することができる
。ショットは、鋳鉄ショット、鋳鋼ショット、鋼線ショ
ット等のいずれを用いても良い、ショット径、ショット
硬さ、投射速度、投射時間等のショットビーニングの条
件は、部品の材質、部品の大きさ等により適宜選択され
る。
[作用]
本発明の高強度部品の製造方法では、重量比でNi;1
.0%以上、Mono 、35%以上を含有する浸炭用
鋼からなる部品を浸炭焼入れ焼もどし処理を施すことに
より、表面部の残留オーステナイトを20〜4525に
することができる。続いて、浸炭焼入れ焼もどし後の表
面部の残留オーステナイトが20〜40%である部品に
ジョントピーニングを施すと、ショットピーニングによ
る圧縮残留応力の発生に加えて、ショットピーニングに
より残留オーステナイトが加工誘起変態するためさらに
圧縮残留応力が付加され、その上部品は重量比でNi;
1.0%以上、Mo;0.35%以上添加することによ
り基地を強化したので、従来法では得られなかった高い
疲労強度の部品を製造することができる。
.0%以上、Mono 、35%以上を含有する浸炭用
鋼からなる部品を浸炭焼入れ焼もどし処理を施すことに
より、表面部の残留オーステナイトを20〜4525に
することができる。続いて、浸炭焼入れ焼もどし後の表
面部の残留オーステナイトが20〜40%である部品に
ジョントピーニングを施すと、ショットピーニングによ
る圧縮残留応力の発生に加えて、ショットピーニングに
より残留オーステナイトが加工誘起変態するためさらに
圧縮残留応力が付加され、その上部品は重量比でNi;
1.0%以上、Mo;0.35%以上添加することによ
り基地を強化したので、従来法では得られなかった高い
疲労強度の部品を製造することができる。
[実施例]
本発明の実施例を従来例と比較しつつ説明し、本発明の
効果を明らかにする。
効果を明らかにする。
第1表に示す化学成分の鋼を溶製し、鍛造、歯切り加工
を行って、モジュール2.55の平歯車(圧力角22,
5°、基準ピッチ円径79.5mm、基礎円径73.0
33m5.歯数31)を製作した。なお、第1表におい
て、C〜E鋼およびG〜に鋼は本発明例であって重量比
でNi;1.0%以上、Mo;0 。
を行って、モジュール2.55の平歯車(圧力角22,
5°、基準ピッチ円径79.5mm、基礎円径73.0
33m5.歯数31)を製作した。なお、第1表におい
て、C〜E鋼およびG〜に鋼は本発明例であって重量比
でNi;1.0%以上、Mo;0 。
35%以上を含有する浸炭用鋼であり、A鋼はMOを含
有しない比較例、B鋼およびF鋼はNiを本発明の組成
範囲より少なく含有する比較例である。
有しない比較例、B鋼およびF鋼はNiを本発明の組成
範囲より少なく含有する比較例である。
また、L〜P鋼は従来例であって、自動車用駆動系浸炭
部品に多く用いられている5Cr420鋼に相当する成
分である。
部品に多く用いられている5Cr420鋼に相当する成
分である。
(以 下 余 白 )
A〜L鋼より製作した歯車を第2図に示す熱処理サイク
ルにより、浸炭焼入れ焼もどしを施した。
ルにより、浸炭焼入れ焼もどしを施した。
なお、第2図においてc、p、は浸炭ガスのカーボンボ
テンシャルを表し、浸炭時間E、および拡散時間[2は
、鋼種によって第2表に示す時間に従って行った。
テンシャルを表し、浸炭時間E、および拡散時間[2は
、鋼種によって第2表に示す時間に従って行った。
(以 下 余 白 )
第
つ
表
また、M鋼およびN鋼の歯車については従来例1として
、浸炭処理時のカーボンポテンシャルを10および1.
2として、第2図に示す熱処理サイクルに従って浸炭焼
入れ焼もどしを施した。O鋼およびP鋼の歯車について
は従来例2として、第2図に示すカーボンポテンシャル
および熱処理サイクルで浸炭した後の焼入れ温度(85
0℃)にて、アンモニアガスを全流量の0.5%および
1−0 %添加して浸炭浸窒焼入れ焼もどしを行った。
、浸炭処理時のカーボンポテンシャルを10および1.
2として、第2図に示す熱処理サイクルに従って浸炭焼
入れ焼もどしを施した。O鋼およびP鋼の歯車について
は従来例2として、第2図に示すカーボンポテンシャル
および熱処理サイクルで浸炭した後の焼入れ温度(85
0℃)にて、アンモニアガスを全流量の0.5%および
1−0 %添加して浸炭浸窒焼入れ焼もどしを行った。
以上のように熱処理した第1表に示す化学成分からなる
歯車について、歯底部で50μmを電解研摩で除去し、
X線法にて浸炭処理または浸炭浸窒処理後の残留オース
テナイト量を測定し、結果を第1表に併せて示した。
歯車について、歯底部で50μmを電解研摩で除去し、
X線法にて浸炭処理または浸炭浸窒処理後の残留オース
テナイト量を測定し、結果を第1表に併せて示した。
第1表に示したように、Moを含有しなかった比較例A
鋼、Niが本発明の組成範囲より少なかった比較例P鋼
およびF鋼では、残留オーステナイトがいずれも202
6以下であって、所期の残留オーステナイト量が得られ
ていない。これに対して、本発明例であるC〜E鋼およ
びG〜に鋼では、残留オーステナイト量が20〜45%
の範囲にあることが確認された。
鋼、Niが本発明の組成範囲より少なかった比較例P鋼
およびF鋼では、残留オーステナイトがいずれも202
6以下であって、所期の残留オーステナイト量が得られ
ていない。これに対して、本発明例であるC〜E鋼およ
びG〜に鋼では、残留オーステナイト量が20〜45%
の範囲にあることが確認された。
続いて、上記熱処理に完了した歯車に、次の条件でショ
ットピーニングを施した。
ットピーニングを施した。
ショツト粒 平均粒径0811
平均硬度Hv750
設備 エアブラスト形
ショットピーニング機
エア圧 7 、0 kg/ cm2投射時間
4分 投射量 8 、0 kg7’n+inその時のア
ークハイト値をアルメンストリップA片で測定したとこ
ろ0.52mmであった。
4分 投射量 8 、0 kg7’n+inその時のア
ークハイト値をアルメンストリップA片で測定したとこ
ろ0.52mmであった。
ショットピーニングを施して完成品となった歯車につい
て、いわゆるパルセータ方式で歯車単品の疲労試験を行
い、その結果を第2図の縦軸に歯元すみ内部実応力で表
示した耐久限を、横軸に浸炭のままでの残留オーステナ
イト量を取って示した。なお、図において歯元すみ内部
実応力は金山の式を用いて計算した値を用いた。
て、いわゆるパルセータ方式で歯車単品の疲労試験を行
い、その結果を第2図の縦軸に歯元すみ内部実応力で表
示した耐久限を、横軸に浸炭のままでの残留オーステナ
イト量を取って示した。なお、図において歯元すみ内部
実応力は金山の式を用いて計算した値を用いた。
第2図に示した結果から、従来知られていた通り、カー
ボンボテンシャルを1.0〜1.2%に制御して浸炭処
理を行い、残留オーステナイトを30%前後とした後、
ショットピーニングを施した歯車(従来例1であって図
中・で示した13.14)、残留オーステナイトを浸炭
浸窒処理で特定範囲(30〜35%)に制御した後にシ
ョットピーニングを施した歯車(従来例2てあって図中
◆で示した15)は、羊に浸炭焼入れ(カーボンポテン
シャル0.8)を行った後にショットピーニングを施し
た歯車(従来例であって図中★て示した12)と比較し
て、高い疲労強度(耐久限)か得られている。しかし、
その程度は高々5%の強度向上(耐久限の向上率)であ
る。
ボンボテンシャルを1.0〜1.2%に制御して浸炭処
理を行い、残留オーステナイトを30%前後とした後、
ショットピーニングを施した歯車(従来例1であって図
中・で示した13.14)、残留オーステナイトを浸炭
浸窒処理で特定範囲(30〜35%)に制御した後にシ
ョットピーニングを施した歯車(従来例2てあって図中
◆で示した15)は、羊に浸炭焼入れ(カーボンポテン
シャル0.8)を行った後にショットピーニングを施し
た歯車(従来例であって図中★て示した12)と比較し
て、高い疲労強度(耐久限)か得られている。しかし、
その程度は高々5%の強度向上(耐久限の向上率)であ
る。
前記のごとき従来例の疲労強度の向上に対し、本発明例
の歯車は(図中Oて示しな3.4.7.8.9)は最高
で20%程度の疲労強度の向上が得られており、本発明
方法によれば従来例では得られなかった高強度の歯車を
!!8!造することが出来ることが確認された。
の歯車は(図中Oて示しな3.4.7.8.9)は最高
で20%程度の疲労強度の向上が得られており、本発明
方法によれば従来例では得られなかった高強度の歯車を
!!8!造することが出来ることが確認された。
[発明の効果]
本発明の高強度部品の製造方法は、以上説明したように
、重量比でNi;1.0%以上−Mo;0.35%以上
を含有する浸炭用鋼からなる部品を浸炭焼入れ焼もどし
処理を施し、表面部の残留オーステナイトを20〜45
?6にした後、ショットピーニング処理を施すことを特
徴とするものであって、表面部の残留オーステナイトを
高疲労強度が得られる最適範囲に規制することにより、
浸炭焼入れ焼もどし後のショットピーニングによる圧縮
残留応力の発生に加えて、ショットピーニングにより残
留オーステナイトが加工誘起変態するためさらに圧縮残
留応力が付加され、その上部品はNiおよびMoを添加
することにより基地が強化されているので、従来法では
得られなかった高い疲労強度の部品を製造することがで
きる。
、重量比でNi;1.0%以上−Mo;0.35%以上
を含有する浸炭用鋼からなる部品を浸炭焼入れ焼もどし
処理を施し、表面部の残留オーステナイトを20〜45
?6にした後、ショットピーニング処理を施すことを特
徴とするものであって、表面部の残留オーステナイトを
高疲労強度が得られる最適範囲に規制することにより、
浸炭焼入れ焼もどし後のショットピーニングによる圧縮
残留応力の発生に加えて、ショットピーニングにより残
留オーステナイトが加工誘起変態するためさらに圧縮残
留応力が付加され、その上部品はNiおよびMoを添加
することにより基地が強化されているので、従来法では
得られなかった高い疲労強度の部品を製造することがで
きる。
第1図は本発明例、比較例および従来例の歯車の耐久限
と浸炭焼入れ焼もどし後の残留オーステナイトとの関係
を示す線図、第2図は本発明例の浸炭焼入れ焼もどしの
熱処理サイクルを示す図である。
と浸炭焼入れ焼もどし後の残留オーステナイトとの関係
を示す線図、第2図は本発明例の浸炭焼入れ焼もどしの
熱処理サイクルを示す図である。
Claims (1)
- (1)重量比でNi;1.0%以上、Mo;0.35%
以上を含有する浸炭用鋼からなる部品を浸炭焼入れ焼も
どし処理を施し、表面部の残留オーステナイト量を20
〜45%にした後、ショットピーニング処理を施すこと
を特徴とする高強度部品の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2464790A JPH03229851A (ja) | 1990-02-02 | 1990-02-02 | 高強度部品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2464790A JPH03229851A (ja) | 1990-02-02 | 1990-02-02 | 高強度部品の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03229851A true JPH03229851A (ja) | 1991-10-11 |
Family
ID=12143933
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2464790A Pending JPH03229851A (ja) | 1990-02-02 | 1990-02-02 | 高強度部品の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03229851A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102011109475A1 (de) * | 2011-08-04 | 2013-02-07 | Daimler Ag | Verfahren zum Herstellen eines Bauteils sowie Bauteil |
-
1990
- 1990-02-02 JP JP2464790A patent/JPH03229851A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102011109475A1 (de) * | 2011-08-04 | 2013-02-07 | Daimler Ag | Verfahren zum Herstellen eines Bauteils sowie Bauteil |
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