JPH03226552A

JPH03226552A - 高温耐摩耗・耐ビルドアップ性に優れた溶射材料およびその被覆物品

Info

Publication number: JPH03226552A
Application number: JP2017933A
Authority: JP
Inventors: Yoshitaka Iwasaki; 岩崎　好孝; Junji Ohori; 大堀　潤二; Shinji Sato; 信治佐藤; Nobuhiko Kawamura; 河村　伸彦; Okiyoshi Sei; 清　興至
Original assignee: Showa Denko KK; Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp; Resonac Holdings Corp
Priority date: 1990-01-30
Filing date: 1990-01-30
Publication date: 1991-10-07
Anticipated expiration: 2009-06-15
Also published as: JPH0645863B2; EP0440437A2; EP0440437A3; EP0440437B1; DE69109140T2; DE69109140D1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】「産業上の利用分野］本発明は、主として連続熱処理炉内において高温の被熱
処理材の搬送ロールに使用する、高温耐摩耗性・耐ヒル
ドアツブ性に優れた溶射粉末材料およびその被覆物品に
関するものである。

［従来の技術］例えは、鋼板を連続焼鈍する場合、６００〜１３００℃
の酸化性または還元性の雰囲気中に通板させるか、この
鋼板を支持するために多くの耐熱ロールを配設してハー
スロールとして使用している。しかし、長時間の連続使
用により、これらのハースロールの表［ｎｊには、鋼板
上の付着酸化物または鉄粉か凝着堆積して、いわゆるヒ
ルドアツブか形成されることか多い。このヒルドアツブ
が発生すると鋼板表面の疵等品質劣化を来すため、時に
は直ちに生産操業を中断しハースロール表面の研削等の
手入れまたはハースロール交換を余イλなくされる。

このため数多くのハースロール表面のヒルドアツブの防
止策か、例えば特開昭５８−２４９８３９号、特開昭５
９−７０７１２号、特開昭５９−１２８７７２号、特開
昭６３１９９８５７号公報等に開示されている。これら
の公報において、ハースロールヒルドアツブ防止対策と
して、ＡＭ２０３．５ｉｎ２．　ＺｒＯ２，Ｃｒ２Ｏ３
等の酸化物、Ｃｒ３Ｃ２等の炭化物、あるいはこれらの
セラミックス材に、Ｃｏ、　Ｃｒ、　Ｎｉ、　ＡＱ、　
Ｙ、　Ｍｏ、　Ｚｒ等の金属を配合してハースロールの
表面に溶射法により被覆使用することか提案されている
。

［発明か解決しようとする課題］しかし、これらによって一応のヒルドアツブ防止の成果
は達成したものの、何れも溶射皮膜の密着性、耐熱＠５
性および耐摩耗性に難点かあり、剥離を牛したり摩耗の
進行によりロール方向が極めて短いという問題かある。

本発明による解決すべき課題は、上記ハースロルにおけ
るビルドアップ防止と密着性、耐熱衝撃性および耐摩耗
性の全てを具備した被覆材料並びに被複層を見いたすこ
とにある。

［課題を解決するための手段］本発明は、いわゆる耐酸化性合金粉末と金属硼化物粒子
を含んだ粉末材料の溶射層にて、上述の課題を解決しよ
うとするものである。本組成物は、耐摩耗性を更に高め
るために、耐酸化性合金粉末と金属硼化物粒子の一部を
酸化物粒子に置き換えて溶射層全体に酸化物粒子を分散
させてもよく、または耐酸化性合金粉末中に極少量の酸
化物微粒子を均一に分散させて耐酸化性合金の分散強化
を図ったり、あるいは耐酸化性合金中にＴｉとＣを含ま
せチタニウム炭化物析出による耐酸化性合金の析出硬化
を行わせるものでもよい。

これまてハースロール等の設備部材は、耐熱鋳鋼等のＸ
ｙ材の表面に、酸化物等のセラミックスを５〜９５体積
％含んだサーメット被覆か溶射法により施されていた。

しかし酸化物等のセラミックス材料はヒルドアツブの防
止には優れているものの、基材の金属材料と比較してそ
の熱膨張率か非常に小さいために、熱衝軍により基材か
ら剥離しやすいと言う欠点かある。このために、被複層
に金属成分を含ませたサーメットとして使用されている
が、まだその耐熱衝撃性は不十分てあった。

本発明は、熱膨張率が金属材料に近く且つビルドアップ
防止性に優れた金属硼化物を用いることにより、この問
題点を解決するものである。

ビルドアップは鋼板上の付着酸化物または鉄粉か当該ハ
ースロール表面に凝着堆積して生じるが、本発明者らは
鋭意努力の結果、金属硼化物かこのビルドアップ防止に
非常に優れていることを見いたした。更に、金属硼化物
の熱膨張率か金属材料に近いことは、−数的に知られて
いる。

本発明に用いる金属硼化物は、クロムホライト、ジルコ
ニウムホライト、チタニウムボライド、モリブテンホラ
イト、ニオヒウムポライト、タンタリウムホライト、タ
ングステニウムポライド、ハフニウムポライド等のいず
れであフても良い。一般に、ハースロール等を用いてい
る連続調質焼鈍ラインの雰囲気は、窒素および水素が主
体の無酸化雰囲気であるか、操業に伴う補修等の停止時
の炉の昇温降温の際には、酸化性雰囲気にさらされるこ
とか多い。従って上記金属硼化物の中でも、特に、クロ
ムボライド、ジルコニウムボライド、チタニウムポライ
ドか耐酸化性に優れるのてハースロール等の表面被覆材
料に用いるには通している。

ハースロール等の鉄鋼プロセスロールの表面被覆層の損
傷原因は、前記の熱衝撃の他に摩耗による損耗かある。

本発明に用いられる金属硼化物は非常に高硬度のため、
耐摩耗性にも優れている。

しかし高硬度のために靭性に乏しい点かあり、急激な荷
重による耐衝撃性および密着性が問題となる。従って、
本発明に用いる溶射被覆層は、金属硼化物と合金のサー
メットでなければならない。

すなわち、その金属硼化物の含有率は５〜５０体積％に
限定され、５体積％未満では耐摩耗性およびビルドアッ
プ防止性に劣り、５０体積％を超えると耐衝撃性および
密着性さらには耐熱衝撃性も劣化する。好ましくは１０
〜２０体積％か、最も優れている。このようなサーメッ
ト被覆物は一般には、各構成成分粉末から成る混合粉末
を溶射して得られるか、個々の粒子が各構成成分が一体
結合して構成された複合粉末の方が、被覆層の均一性か
らは好ましい。

前述したように、ハースロール等の高温に用いられる鉄
鋼プロセスロールは、なにかしかの酸化性雰囲気にさら
されることがある。従って、耐酸化性がかならず必要且
つ重要である。耐酸化性は合金層により付与するが、本
発明に用いられるサーメットの合金成分量は金属硼化物
含有量と等しいかそれ以上とする必要がある。更に、こ
の合金成分にもビルドアップ防止性は当然必要である。

金属材料に耐酸化性を付与するには、その表面に薄くて
緻密な酸素拡散防止のための酸化物保護膜を形成させる
ことか必要となる。酸素拡散防止のだめの保護膜には酸
化クロムまたはアルミナが優れ、合金材料の鉄、ニッケ
ルまたはコバルト等のマトリックス中にクロムおよびア
ルミニウムか必す含まれていなければならない。クロム
は、８００℃以下で酸化クロム保護服を形成し、合金中
でのその含有量がｓｌＢ、１％以下てはこの効果か十分
てなく、４０重量％を超えると合金層全体が脆化する。

アルミニウムは８００℃以上てフ７Ｌミナ保護膜の形成
と８００℃以丁での酸化クロム保護膜形成の促進をはか
り、合金中でのその含有量が５Ｉｎ量％以下ではこの効
果か十分でなく、２０重量％を超えるとクロムと同様に
合金層全体が著しく脆化する。合金層全体か脆化すると
、被覆溶射層の耐熱衝撃性および密着性か著しく劣化す
る。これらの酸化クロムあるいはアルミナの保護膜は、
ヒルドア・ツブ防ＩＥ性には優わている。

このように本発明で用いるサーメット被覆層の合金成分
は、耐酸化性に優れるものであわばよく、従って前述の
クロムおよびアルミニウム以外Ｚ、耐酸化性を改善する
ためのイツトリウム等の希土類金属あるいはシリコンな
どを含んでいてもよい。一般にこのような合金粉末は所
定の組成の合金溶湯を不活性カスアトマイズ法等により
分散させて得られるか、各成分金属粉末をメカニカルア
ロインク法により合金化して作成しても何ら問題は生じ
ない。

このように、本発明は金属硼化物と耐酸化性合金のサー
メットから成る成分が主体であるが、その被覆溶射層の
耐熱衝撃性および密着性を劣化させない範囲で、更に耐
摩耗性を向上させるために酸化アルミニウム、酸化クロ
ム、二酸化チタン、酸化ケイ素、酸化ジルコニウム、酸
化マグネシウム、酸化イツトリウムおよび希土類酸化物
等の、硬質酸化物粒子を含むことができる。これらの硬
質酸化物粒子は、耐酸化性合金粉末と金属硼化物粒子の
一部を酸化物粒子に置き換えて溶射層全体に酸化物粒子
を分散させてもよく、その含有量は耐熱衝撃性および密
着性を劣化させないように、耐酸化性合金粉末と金属硼
化物粒子から成るサーメット成分に対して５０体積％以
下に限定される。

一方、このような酸化物粒子の分散性以外に耐摩耗性を
更に向上させるには、耐酸化性合金成分を靭性を劣化し
ない方法で硬化させてもよい。このためには、耐酸化性
合金中に極少量の酸化アルミニウム、酸化クロム、二酸
化チタン、二酸化ケイ素、酸化ジルコニウム、酸化マグ
ネシウム、酸化イツトリウムおよび希土類酸化物等の酸
化物微粒子を均一に分散させて、耐酸化性合金のマトリ
ックスを強化させることにより可能である。この酸化物
微粒子の耐酸化性合金中ての含有率は２体積％以下に限
定され、これ以上ては耐酸化性合金か脆化し、その結果
として溶射被覆層の耐熱衝撃性および密着性か劣化する
のて好ましくない。

この他に、耐酸化性合金および靭性を害しないて、耐酸
化性合金の耐摩耗性を向上させる合金元素を含有させる
ことも可能である。本発明者らは鋭意努力の結果、チタ
ニウムカーバイドかこの効果に優れていることを見いた
した。すなわち、チタニウムカーバイドの析出は、耐酸
化性合金の耐酸化性およびヒルドアツブ防止効果を害す
ることなく、耐酸化性合金の硬化が可能である。この硬
化には、耐酸化性合金中で１０重量％以下のチタニウム
および５重量％以下の炭素の含有か効果的てあり、これ
以上添加すると耐酸化性合金層が脆化し、被覆溶射層の
耐熱衝撃性および密着性が悪化する。

このような本発明の溶射材料組成物は、ハースロール等
の基材表面に、デトネーションガン等の爆発溶射法また
はジェットコートやタイヤモントシェット等の超音速火
炎溶射法またはプラズマ溶射法等の一般の溶射技術によ
り被覆して使用される。しかし、本発明の溶射材料組成
物には金属硼化物等の熱分解性物質か含まれているので
、爆発溶射法または超音速火炎溶射法により形成された
被覆か諸特性に優れ、特に爆発溶射法により形成された
被覆が最も好ましい。

［実施例コまず、本発明に用いた溶射材料粉末組成物の調合方法を
説明する。本発明は金属硼化物および耐酸化性合金を主
体とし、必要により酸化物から構成されるが、本発明溶
射材料粉末はこれら各成分の粉末の単独の混合粉末でも
あるいは、個々の粒子かこれらの各成分粉末粒子の結合
体から構成された複合粉末でもよい。試験に用いた金属
硼化物粉末、耐酸化性混合粉末および酸化物粉末、更に
、比較例のために使用した炭化物粉末について以丁に説
明する。

金属硼化物粉末・・・・・・Ａ粒径か３０〜５μｍのジルコニウムホライト粉末（Ｚｒ
Ｂ２）て、Ｂ＝１９重量％、残部がＺｒから成る。

金属硼化物粉末・・・・・・Ｂ粒径か３０〜５ｕｍのクロムホライト粉末（（：ｒＬ）
て、Ｂ＝２９重ｆｆ１％、残部がＣｒから成る。

金属硼化物粉末・・・・・・Ｃ粒径か３０〜５ｕｍのチタニウムボライド粉末（ゴＩＢ
２）で、Ｂ＝３１重量％、残部がＴｉから成る。

酸化物粉末・・・・・・Ｄ粒径か２５〜５μｍの酸化アルミニウム粉末（Ａ交、０
３）。

酸化物粉末・・・・・・Ｅ粒径が２５〜５μｍの酸化クロム粉末（Ｃｒ２Ｏ＋）。

酸化物粉末・・・・・・Ｆ粒径が２５〜５μｍのイツトリア安定化ジルコニア粉末
（Ｚｒ（ｈ　・Ｙ２Ｏ３８重量％）。

酸化物粉末・・・・・・Ｇ粒径が２５〜５μｍのスピネル粉末（Ａｔ１２０ｙ・Ｍ
ｇ０２４重量％）６炭化物粉末・・・・・・Ｈ粒径か４５〜１０μｍのクロムカーバイト粉末（Ｃｒ５
Ｃｚ　）て、Ｃ＝１３重量％、残部がＣｒから成る。

炭化物粉末・・・・・・Ｉ粒径か４５〜１０μｍのチタニウムカーバイト粉末（Ｔ
ｉｃ　）で、Ｃ＝２０重量％、残部がＴｉから成る。

炭化物粉末・・・・・・Ｊ粒径か４５〜１０μｍのタンクステンカーバイド粉末（
ＷＣ）て、Ｃ＝６重量％、残部がＷから成る。

耐酸化性合金粉末・・・・・・に不活性カスアトマイズ法により得られた粒径２０μ■以
Ｆの合金粉末で、組成（重量％）は、Ｃｒ＝２０、ＡＭ
＝　７、残部がＮｉより成る。

耐酸化性合金粉末・・・・・・Ｌ不活性カスアトマイズ法により得られた粒径２０ＩＪＩ
１１以下の合金粉末で、組成（重量％）は、（：ｒ＝　
２５、Ａｉ＝　１０、Ｙ＝０．５、残部がＮｉより成る
。

耐酸化性合金粉末・・・・・・Ｍメカニカルアロインク法により得られた粒径２０４ＩＩ
＋以下の合金粉末で、組成１１％）は、Ｃｒ＝　２０、
Ａ党＝　８、Ｙ＝０．８．５ｉ＝１．５、残部かＣＯよ
り成る。メカニカルアロインクは井三池製アトライター
ＭＡ−１型を用い、粒径か１０μｍ以下のＣｏ粉末、粒
径か１５０μ０以下のＣｒ粉末、粒径か４５１．１ｍ以
下のＡ立−５ｉ４０％合金粉末、粒径か２００ｕｍ以下
のＣｏ　−Ｙ　４０％合金粉末を所定の比率で２Ｋｇを
混合し、アルゴン雰囲気中てエチルアルコールを３０ｃ
ｃ加えて４０時間粉砕攪拌して行なった。その後、１０
−３ｔｏｒｒの真空中にて１１５０℃で３０時間の焼鈍
後、粉砕分゛級を繰り返して所定の粒度の粉末を得た。

耐酸化性合金粉末・−−−−−Ｎメカニカルアロインク法により得られた粒径２０１以下
の合金粉末で、組成（重量％）は、Ｃｒ＝　　２　５　
、　八９＝　１２、　Ｙ＝０．　５　、５ｉ＝１．２Ｙ
２０．、＝０．　２、残部がＣｏより成る。メカニカル
アロインクは三井三池製アトライターＭＡ−１型を用い
、粒径か１０μｍ以下のＣｏ粉末、粒径が１５０μＩ以
下のＣｒ粉末、粒径が４５μｍ以下のＡ２Ｓｉ４０％合
金粉末、粒径が２００μｍ以下のＣ。

−７４０％合金粉末、中心粒径が０．１　μｍのＹ２Ｏ
３粉末を所定の比率で２Ｋｇを混合し、アルゴン雰囲気
中てエチルアルコールを３０ｃｃ加えて４０時間粉砕攪
拌して行った。その後、１Ｏ−３ｔｏｒｒの真空中にて
１１５０℃で３０時間の焼鈍後、粉砕分級を繰り返して
所定の粒度の粉末を得た。

耐酸化性合金粉末・・・・・・Ｏメカニカルアロイング法により得られた粒径２０μｍ以
下の合金粉末で、組成（重量％）は、Ｃｒ−２０、ＡＱ
＝　１０、Ｙ＝０．５．５ｉ＝１．５ＡＱ２０３＝　０
　、　５、残部がＮｉより成る。メカニカルアロイング
は三井三池性アトライターＭＡ−１型を用い、粒径か１
０μｍ以下のＮｉ粉末、粒径が１５０μｍ以下のＣｒ粉
末、粒径が４５μｍ以下のＡｆＬ−５ｉ４０％合金粉末
、粒径が２００μ０以下のＮ１Ｙ４０％合金粉末、中心
粒径が０．０５μｍのＡｕ２０３粉末を所定の比率で２
Ｋｇを混合し、アルゴン雰囲気中でエチルアルコールを
３０ｃｃ加えて４０時間粉砕攪拌して行なった。その後
、１０−３ｔｏｒｒの真空中にて１１５０℃で３０時間
の焼鈍後、粉砕分級を繰り返して所定の粒度の粉末を得
た。

耐酸化性合金粉末・−−−−−ｐ不活性カスアトマイズ法により得られた粒径が２０ＩＪ
Ｉ［ｌ以下の合金粉末で、組成（重量％）は、Ｃｒ＝　
２５、ＡＭ＝　１０、Ｙ＝０．５、Ｓｉ＝　１、Ｔｉ＝
５、Ｃ＝２、残部がＣｏより成る。

本発明の溶射材料はすべて複合粉末形態に加工して使用
し、複合粉末は、これらの個々の粉末を表−１に示す割
合で所定量混合し、三井三池製アトライターＭＡ−１型
に２Ｋｇ投入し、アルゴン雰囲気中で３時間混合粉砕後
、攪拌造粒法により作製した。攪拌造粒は通常の攪拌型
ミキサーを用い、前記粉砕物にポリビニールアルコール
を２重量％加え、約１０〜３０分間攪拌した。このよう
にして得られた造粒物を、大気中１５０℃で２時間乾燥
後、粉砕と分級を縁り返して４５〜１０ｕｍの粒径に調
整して、各組成の複合粉末を得た。試験に用いた各粉末
の組成（体積％）を表−１に示す。

次に、各試験に用いた溶射被覆試験片の作製方法を説明
する。溶射は、以下に述べる条件で爆発溶射法またはプ
ラズマ溶射法にて実施した。

爆発溶射条件：溶射材料　　　　表−ＩＮ０９〜Ｎｏ３０溶射カン内径
　　２０ｍｍ爆発カス混合比　酸素ガス／アセチレンガス＝　１　、
　０爆発サイクル　　毎秒４シヨツト溶射路１１１２００＋＋ｕｎプラズマ溶射条件：溶射材料　　　　表−Ｉ　　Ｎｏｌ〜Ｎｏ８型式　　　
　　　プラズマダイン５Ｇ−１００モート４０ＫＷＳｕ
ｂプラズマガス　　５０ｐｓｉ／Ａｒ、　　１５ｐｓｉ／
Ｎ２溶射距＠　　　　　１００＋＋ｕ＋＋溶射被覆層の特性２ｆ　（Ｉｔｌは、ヒルドアツブ試験
（ＭＮ値）、密着力、皮膜断面硬度、熱衝撃試験にて実
施した。以下に、これらの試験の目的と試ｌ験方法につ
いて説明する。

ヒルドアツブ試験：耐ヒルドアツブ性能評価を目的に付着物堆積試験として
ヒルドアツブ試験を実施した。第１図にヒルドアツブ試
験方法の略図を示す。

溶射被覆した２枚の試験片（５０５３１６，３０ｘ　５
０ｘ５）の間に酸化鉄粉（ビルドアップ源Ｆｅ３０４）
を配置し、更にその上に酸化鉄粉を配置した後、半月状
ロールて８．５Ｋｇの一定の荷重負荷を与えなから往復
運動させ、試験温度８５０℃、試験：囲気９５％Ｎ２−
５％Ｈ２で４時間試験した後、試験片表面を下記の評点
（ＭＮ値）で評価した。

３点：横にするとビルドアップ源が落ちる。

２点；　６　Ｋｇ／　ｃｍ２の圧縮空気でビルドアップ
源か落ちる。

１点：手てこするとヒルドアツブ源か落ちる。

０点１以上の手段て落ちない。

密着力評価試験：溶射被複層の耐衝撃剥離などの機械的密着力評価を目的
に、第２図に示すビンテスタ一方による密着力評価試験
を実施した。テーパーピンを装着した直径２０ｍｍのス
リーブに、膜厚か約５００μｍの溶射板Ｉを施した後、
引っ張り試験機によりテーパーピンを引き抜き、単位破
断面積当たりの破断同市を求めた。

皮膜断面硬度：溶射被複層の耐摩耗性評価として溶射被覆層断面硬度試
験を実施した。市販のマイクロヒラカース硬度計を用い
、荷重３００ｇを負荷しヒラカース硬度を求めた。

熱衝γ試験溶射被複層の耐熱衝撃性評価を目的に、熱衝撃試験を実
施した。基材（ＳＵＳ３］６．５０Ｘ　５０Ｘ　１０）
に２００μｍ溶射被覆した試験片を、１０００℃の電気
炉内で２０分間加熱保持したのち、試験片を取り出し急
水冷を加えて表面観察を行い、加熱、急水冷を最大３０
回縁り返し実施した。

評価は、皮膜剥離に至るまでの繰り返し回数とした。

表−２は、これらの試験結果をまとめたものである。こ
の表から判るように、本発明の被覆物は従来からの比較
例と比へて、耐ビルドアツプ性、畜ｎ力、断面硬度およ
び耐熱衝撃性の全てについて４ｎていることか示されて
いる。

表２試験結果［発明の効果］前述の実施例に示したように、本発明の組成物を用いた
溶射被複層は、耐ビルドアツプ性、密着性、耐熱面γ性
および耐摩耗性の全てに優れ、剥離か生したり摩耗の進
行による寿命の低下か極めて少ないために、ハースロー
ル等の高温使用の鉄鋼プロセス部品の長寿命化および鋼
板品質の向上に大きく貢献するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明実施例に用いたビルドアップ試験法の説
明図、第２図は同密着力評価試験法の説明図である。

Claims

【特許請求の範囲】

１．合金粉末と金属硼化物粒子からなる複合粉末または
混合粉末であって、前記金属硼化物粒子が５〜５０体積
％含まれ且つ、前記合金粉末が１５〜４０重量％のクロ
ム、５〜２０重量％のアルミニウム、残部がニッケルま
たはコバルトまたは鉄のうち少くとも１種以上から成る
組成を有することを特徴とする溶射材料。
２．合金粉末と金属硼化物粒子からなる複合粉末または
混合粉末であって、前記金属硼化物粒子が５〜５０体積
％含まれ且つ、前記合金粉末が１５〜４０重量％のクロ
ム、５〜２０重量％のアルミニウム、１０重量％以下の
チタニウム、５重量％以下の炭素を含み、残部がニッケ
ルまたはコバルトまたは鉄のうち少くとも１種以上から
なる組成を有することを特徴とする溶射材料。
３．金属硼化物粒子がクロムボライドまたはジルコニウ
ムボライドまたはチタニウムボライドのうち少くとも１
種以上であることを特徴とする請求項１又は２記載の溶
射材料。
４．合金粉末と金属硼化物粒子と金属酸化物粒子からな
る複合粉末または混合粉末であって、請求項１又は２記
載の溶射材料に、さらに酸化アルミニウム、酸化クロム
、二酸化チタン、二酸化ケイ素、酸化ジルコニウム、酸
化マグネシウム、酸化イットリウムおよび希土類酸化物
の少くとも１種以上の金属酸化物を、溶射材料全体に対
して５〜５０体積％含有したことを特徴とする溶射材料
。
５．合金中に、酸化アルミニウム、酸化クロム、二酸化
チタン、二酸化ケイ素、酸化ジルコニウム、酸化マグネ
シウム、酸化イットリウムおよび希土類酸化物の少くと
も１種以上の金属酸化物粒子を、合金中で２体積％以下
均一に分散、含有した合金粉末から成ることを特徴とす
る請求項１ないし４のいずれか１項記載の溶射材料。
６．請求項１〜５のいずれか１項記載の溶射材料を、爆
発溶射法または超音速ガス溶射法またはプラズマ溶射法
により溶射して形成された溶射皮膜を具備してなること
を特徴とする被覆物品。