JPH0318475A - 二重管の周継手溶接法 - Google Patents
二重管の周継手溶接法Info
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- JPH0318475A JPH0318475A JP14987989A JP14987989A JPH0318475A JP H0318475 A JPH0318475 A JP H0318475A JP 14987989 A JP14987989 A JP 14987989A JP 14987989 A JP14987989 A JP 14987989A JP H0318475 A JPH0318475 A JP H0318475A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、腐食性物質を含有する石油や天然ガスを輸送
するラインパイプ、あるいは化学工業における配管等に
二重管を使用する際の、二重管同士の周継手溶接法に関
するものである。
するラインパイプ、あるいは化学工業における配管等に
二重管を使用する際の、二重管同士の周継手溶接法に関
するものである。
高価な耐食合金の使用量を節減し、かつ強度を高めた耐
食二重管が、ラインパイプや化学工業等における配管等
に使用され、最近ますます使用分野が拡がっている。
食二重管が、ラインパイプや化学工業等における配管等
に使用され、最近ますます使用分野が拡がっている。
二重管には、異なる成分の金属材料を接合されたクラッ
ド管と、内管と外管が熱拡管方弐等により嵌合された管
があり、いずれも、内外両材料の特性を併せ持つ複合特
性材料としての効果が発揮される。しかし、二重管の敷
設や配管に際しては、長さの限られた二重管同士を周継
手溶接する必要があり、従来はこの溶接に問題があった
。
ド管と、内管と外管が熱拡管方弐等により嵌合された管
があり、いずれも、内外両材料の特性を併せ持つ複合特
性材料としての効果が発揮される。しかし、二重管の敷
設や配管に際しては、長さの限られた二重管同士を周継
手溶接する必要があり、従来はこの溶接に問題があった
。
従来の二重管の周継手溶接方法としては、例えば外管が
炭素鋼材料で、内管がオーステナイト系ステンレス鋼お
よびインコネル系高合金などの耐食性材料から戒る場合
、第4図に示す様に、高価な耐食性溶接材料を用いて管
の全厚み部を継手溶接する方法、あるいは第5図に示す
様に内管部のみを耐食性溶接材料を用いて溶接した後、
純鉄あるいはニッケル等で溶接して中間層を形成し、つ
いで炭素鋼溶接材料を用いて最終層まで溶接する方法、
さらには第6図に示す様に、先ず外管部を炭素鋼溶接材
料を用いて管外面より溶接した後、次に管内面より内管
部を耐食性溶接材料を用いて溶接する方法が知られてい
る。また、例えば内管がチタンで、外管が炭素鋼という
様に、融点が大きく異なる材料を組み合わせた二重管の
場合、これら異種金属の溶融溶接は困難であり、有効な
継手法は従来知られていない。
炭素鋼材料で、内管がオーステナイト系ステンレス鋼お
よびインコネル系高合金などの耐食性材料から戒る場合
、第4図に示す様に、高価な耐食性溶接材料を用いて管
の全厚み部を継手溶接する方法、あるいは第5図に示す
様に内管部のみを耐食性溶接材料を用いて溶接した後、
純鉄あるいはニッケル等で溶接して中間層を形成し、つ
いで炭素鋼溶接材料を用いて最終層まで溶接する方法、
さらには第6図に示す様に、先ず外管部を炭素鋼溶接材
料を用いて管外面より溶接した後、次に管内面より内管
部を耐食性溶接材料を用いて溶接する方法が知られてい
る。また、例えば内管がチタンで、外管が炭素鋼という
様に、融点が大きく異なる材料を組み合わせた二重管の
場合、これら異種金属の溶融溶接は困難であり、有効な
継手法は従来知られていない。
二重管の従来の周継手溶接法において、耐食性溶接材料
のみを用いて溶接する方法は、溶着速度が小さいため施
工能率が炭素鋼管の場合に比較して低く、熔接材料のコ
ストが高い上、外管が高強度材料からなる場合は、継手
強度が不足するという問題が生じる。また、中間層を純
鉄あるいはニッケルで溶接する方法では、継手強度の向
上が図れる一方、耐食性材料層からの成分稀釈のため中
間層あるいは次層に硬化部が形成され、割れが発生する
危険性が大きい。さらに、管内面から耐食性材料を用い
て溶接する方法においては、外管炭素鋼からの成分希釈
のため、耐食性を確保するには2ないし3層に耐食性材
料を積層溶接する必要があり、パイプの敷設施工などの
場合には能率が悪い。さらに以上の方法では、内管溶接
部およびその近傍が多層溶接による多重熱サイクルを受
けるために、当該部表面の酸化による耐食性劣化の問題
があり、これを防ぐためには高価なArガス等による長
時間のバックシールド施工が必要であった。
のみを用いて溶接する方法は、溶着速度が小さいため施
工能率が炭素鋼管の場合に比較して低く、熔接材料のコ
ストが高い上、外管が高強度材料からなる場合は、継手
強度が不足するという問題が生じる。また、中間層を純
鉄あるいはニッケルで溶接する方法では、継手強度の向
上が図れる一方、耐食性材料層からの成分稀釈のため中
間層あるいは次層に硬化部が形成され、割れが発生する
危険性が大きい。さらに、管内面から耐食性材料を用い
て溶接する方法においては、外管炭素鋼からの成分希釈
のため、耐食性を確保するには2ないし3層に耐食性材
料を積層溶接する必要があり、パイプの敷設施工などの
場合には能率が悪い。さらに以上の方法では、内管溶接
部およびその近傍が多層溶接による多重熱サイクルを受
けるために、当該部表面の酸化による耐食性劣化の問題
があり、これを防ぐためには高価なArガス等による長
時間のバックシールド施工が必要であった。
本発明は、二重管同士の周継手溶接において、安価な溶
接材料コストで作業能率の良い溶接を行い、しかも溶接
部にも二重管本来の高強度、高耐食特性を維持させるこ
とを第一の目的とする。また本発明の第二の目的は、例
えば内管がチタンで、外管が炭素鋼という様に、融点が
大きく異なる材料を組み合わせた二重管の継手法を提供
することである。
接材料コストで作業能率の良い溶接を行い、しかも溶接
部にも二重管本来の高強度、高耐食特性を維持させるこ
とを第一の目的とする。また本発明の第二の目的は、例
えば内管がチタンで、外管が炭素鋼という様に、融点が
大きく異なる材料を組み合わせた二重管の継手法を提供
することである。
本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
(1)たがいに異なる成分の金属材料からなる外管と内
管とで構成された二重管同士を周継手溶接するに際し、
両二重管の管端部の外管と内管の間に間隙を形成し、外
管同士および内管同士を突き合わせて、それぞれ外管は
管外面{!!!tから、内管は管内面側から個別に溶接
することを特徴とする二重管の周継手溶接法。
管とで構成された二重管同士を周継手溶接するに際し、
両二重管の管端部の外管と内管の間に間隙を形成し、外
管同士および内管同士を突き合わせて、それぞれ外管は
管外面{!!!tから、内管は管内面側から個別に溶接
することを特徴とする二重管の周継手溶接法。
(2)たがいに異なる成分の金属材料からなる外管と内
管とで構成された二重管同士を周継手溶接するに際し、
両二重管の管端部の外管と内管の間に間隙を形成し、且
つ突き合わせた外管同士の間に間隙を設け、先に内管同
士を突き合わせて溶接した後、外管同士の前記間隙を外
管と同系統の材質のインサート部材で橋渡しをして外管
同士を管外面側から溶接することを特徴とする二重管の
周継手溶接法。
管とで構成された二重管同士を周継手溶接するに際し、
両二重管の管端部の外管と内管の間に間隙を形成し、且
つ突き合わせた外管同士の間に間隙を設け、先に内管同
士を突き合わせて溶接した後、外管同士の前記間隙を外
管と同系統の材質のインサート部材で橋渡しをして外管
同士を管外面側から溶接することを特徴とする二重管の
周継手溶接法。
(3)たがいに異なる成分の金属材料からなる外管と内
管とで構或された二重管同士を周継手溶接するに際し、
両二重管の管端部の外管と内管の間に間隙を形成し、且
つ突き合わせた外管同士の間に間隙を設け、先に内管同
士を突き合わせて溶接した後、該溶接された内管の外周
を非溶融性のスペーサーで被覆して外管を管外面側から
溶接することを特徴とする二重管の周継手溶接法。
管とで構或された二重管同士を周継手溶接するに際し、
両二重管の管端部の外管と内管の間に間隙を形成し、且
つ突き合わせた外管同士の間に間隙を設け、先に内管同
士を突き合わせて溶接した後、該溶接された内管の外周
を非溶融性のスペーサーで被覆して外管を管外面側から
溶接することを特徴とする二重管の周継手溶接法。
本発明の対象とする二重管は、外管と内管とが接合され
たいわゆるクラッド管、および外管と内管とが熱拡管方
式等により嵌合された二重管である。熱拡管方式による
嵌合は、たとえば、加熱膨張させた外管内に内管を挿入
し、内管内に水圧をかけつつ外管を冷却することにより
行われる。外管および内管の金属材料としては、炭素鋼
、低合金鋼、高合金鋼、ステンレス鋼、スーパーアロイ
、チタン、チタン合金、銅合金等の各種組み合わせがあ
り、管内外の雰囲気、輸送する気体や液体の性質、操業
条件、二重管の敷設あるいは配管状況等に応じて、耐食
性、耐摩耗性、強度等の特性を有するように材料設計さ
れたものである。
たいわゆるクラッド管、および外管と内管とが熱拡管方
式等により嵌合された二重管である。熱拡管方式による
嵌合は、たとえば、加熱膨張させた外管内に内管を挿入
し、内管内に水圧をかけつつ外管を冷却することにより
行われる。外管および内管の金属材料としては、炭素鋼
、低合金鋼、高合金鋼、ステンレス鋼、スーパーアロイ
、チタン、チタン合金、銅合金等の各種組み合わせがあ
り、管内外の雰囲気、輸送する気体や液体の性質、操業
条件、二重管の敷設あるいは配管状況等に応じて、耐食
性、耐摩耗性、強度等の特性を有するように材料設計さ
れたものである。
請求項(1)の方法は、第1図の軸方向断面図に示すよ
うに、二重管1の管端部の外管2と内管3の間に間隙4
を形成し、二重管1′の管端部の外管2′と内管3′の
間に間隙4′を形成し、外管2.2′同士、および内管
3,3′同士を突き合わせ、それぞれを個別に溶接する
。間隙4,4′の形或は、バイト切削等により行うこと
ができる。外管2.2′は外面側から溶接し、内管3.
3′同士は内面側から溶接するが、この時、互いに溶接
部が接触融合しない様に注意する。必要であれば銅製の
リボン等を間隙4.4′に挿入し、接触融合を防ぐこと
も可能である。なお、第1図は二重管1と二重管1′を
周継手溶接する工程を軸方向の断面で示したものであり
、各図の上側が外面、下側が内面であり、5は内管溶接
部、6は外管初M溶接部、7は外管溶接部全体を示す。
うに、二重管1の管端部の外管2と内管3の間に間隙4
を形成し、二重管1′の管端部の外管2′と内管3′の
間に間隙4′を形成し、外管2.2′同士、および内管
3,3′同士を突き合わせ、それぞれを個別に溶接する
。間隙4,4′の形或は、バイト切削等により行うこと
ができる。外管2.2′は外面側から溶接し、内管3.
3′同士は内面側から溶接するが、この時、互いに溶接
部が接触融合しない様に注意する。必要であれば銅製の
リボン等を間隙4.4′に挿入し、接触融合を防ぐこと
も可能である。なお、第1図は二重管1と二重管1′を
周継手溶接する工程を軸方向の断面で示したものであり
、各図の上側が外面、下側が内面であり、5は内管溶接
部、6は外管初M溶接部、7は外管溶接部全体を示す。
請求項(2)の方法は、第2図(a)に示すように、二
重管1,1′の管端部に間隙4.4′を形或し、且つ外
管2,2′の間に間隙を設け、い)のように内管3.3
′同士を突き合わせ溶接した後、(C)のように外管2
,2′の間の間隙を外管と同系統の材質のインサート部
材8で橋渡しをして(d)〜(e)のように外管2,2
′同士を溶接する。内管3,3′同士の溶接は外面側か
らでも内面側からでも行うことができ、外管2.2′同
士の溶接は外面側から行う。内管3,3′を外面側から
溶接する方法としては、第2図(b)において内管3,
3′を互いに突き合わせた後、外面側から外管2と外管
2′の間に溶接トーチ、溶接ワイヤを配置し、間隙を利
用して内管突き合わせ部を狙って裏波溶接する。内管3
.3′同士を熔接した後に外管2,2′同士を溶接する
には、半割りにしたリング状のインサート部材8を外面
側から装着し、(C)のように外管2と2′の間隙を埋
める等の手段により行う。インサート部材8としては外
管と同系統の材質の材料を使用して、外管2.2′との
接触面を溶融して溶込み不良の無い良好な裏波ビードを
有する外管初層溶接部6.6′を形戒することが好まし
い。このとき、内管3,3′を溶融しないように注意す
る。必要であれば銅製のリボン等を間隙4.4′に挿入
し、接触融合を防ぐことも可能である。インサート部材
8を溶接した後、外管2,2′の開先内を同系統の材質
の溶接材料を使用して溶接する。なお、外管の強度がさ
ほど問題にならない場合は、外管と異種材料からなるイ
ンサート部材8を用いてもよい。
重管1,1′の管端部に間隙4.4′を形或し、且つ外
管2,2′の間に間隙を設け、い)のように内管3.3
′同士を突き合わせ溶接した後、(C)のように外管2
,2′の間の間隙を外管と同系統の材質のインサート部
材8で橋渡しをして(d)〜(e)のように外管2,2
′同士を溶接する。内管3,3′同士の溶接は外面側か
らでも内面側からでも行うことができ、外管2.2′同
士の溶接は外面側から行う。内管3,3′を外面側から
溶接する方法としては、第2図(b)において内管3,
3′を互いに突き合わせた後、外面側から外管2と外管
2′の間に溶接トーチ、溶接ワイヤを配置し、間隙を利
用して内管突き合わせ部を狙って裏波溶接する。内管3
.3′同士を熔接した後に外管2,2′同士を溶接する
には、半割りにしたリング状のインサート部材8を外面
側から装着し、(C)のように外管2と2′の間隙を埋
める等の手段により行う。インサート部材8としては外
管と同系統の材質の材料を使用して、外管2.2′との
接触面を溶融して溶込み不良の無い良好な裏波ビードを
有する外管初層溶接部6.6′を形戒することが好まし
い。このとき、内管3,3′を溶融しないように注意す
る。必要であれば銅製のリボン等を間隙4.4′に挿入
し、接触融合を防ぐことも可能である。インサート部材
8を溶接した後、外管2,2′の開先内を同系統の材質
の溶接材料を使用して溶接する。なお、外管の強度がさ
ほど問題にならない場合は、外管と異種材料からなるイ
ンサート部材8を用いてもよい。
請求項(3)の方法は第3図(a)に示すように、請求
項(2)の方法と同様にして二重管1,1′の管端部に
間隙4.4′を形成し、且つ外管2.2′の間に間隙を
設け、(b)のように内管同±3.3′を突合せ溶接す
る。しかる後に(C)のように内管の外周を非溶融性の
スペーサ−9で被覆して、その上から外管2,2′を溶
接してつなぎ、同開先内を外管と同系統の材質の溶接材
料を使用して溶接する。内管同士の溶接は外面側からで
も内面側からでも行うことができ、外管同士の溶接は外
面側から行う。内管を外面側から溶接するには、請求項
(2)の方法と同様に行えば良い。内管の外周をスペー
サ−9で被覆するには、半割りにしたリング状のものを
用い、外面側から第3図(C)のように装着する等の手
段による。スペーサ−9としては、非溶融性の材料を使
用し、外管2.2′の溶接における裏波ビード形戒を補
助させると同時に、内管3,3′の溶融を防く。
項(2)の方法と同様にして二重管1,1′の管端部に
間隙4.4′を形成し、且つ外管2.2′の間に間隙を
設け、(b)のように内管同±3.3′を突合せ溶接す
る。しかる後に(C)のように内管の外周を非溶融性の
スペーサ−9で被覆して、その上から外管2,2′を溶
接してつなぎ、同開先内を外管と同系統の材質の溶接材
料を使用して溶接する。内管同士の溶接は外面側からで
も内面側からでも行うことができ、外管同士の溶接は外
面側から行う。内管を外面側から溶接するには、請求項
(2)の方法と同様に行えば良い。内管の外周をスペー
サ−9で被覆するには、半割りにしたリング状のものを
用い、外面側から第3図(C)のように装着する等の手
段による。スペーサ−9としては、非溶融性の材料を使
用し、外管2.2′の溶接における裏波ビード形戒を補
助させると同時に、内管3,3′の溶融を防く。
請求項(1)〜(3)において、間隙4.4′を含む開
先形状や突.き合わせ条件(ルートギャップ)およびイ
ンサート部材8やスペーサ−9の形状、寸法は適用する
溶接法に応じて適宜、最適なものを設定する。また、請
求項(1)〜(3)において、外管2.2′同士および
内管3,3′の突き合わせ溶接は、必要に応じて溶接材
料を用いずに実施することも可能である。
先形状や突.き合わせ条件(ルートギャップ)およびイ
ンサート部材8やスペーサ−9の形状、寸法は適用する
溶接法に応じて適宜、最適なものを設定する。また、請
求項(1)〜(3)において、外管2.2′同士および
内管3,3′の突き合わせ溶接は、必要に応じて溶接材
料を用いずに実施することも可能である。
請求項(1)の方法によれば、外管2.2′と内管3,
rの間に間隙4.4′が形戒されているので、内管の溶
接と外管の初N溶接は、それぞれ正対する外管側および
内管側と接触融合することなく行え、両溶接部5,6の
威分が希釈されることはない。
rの間に間隙4.4′が形戒されているので、内管の溶
接と外管の初N溶接は、それぞれ正対する外管側および
内管側と接触融合することなく行え、両溶接部5,6の
威分が希釈されることはない。
したがって、例えば内管を薄肉の耐食性材料、外管を厚
肉の高強度材料で構成した二重管の場合、内管3,3′
の溶接は、耐食性溶接材料を用いた単N溶接で充分な耐
食性が確保でき、外管2,2′の溶接も高強度用溶接材
料を用いた高能率な溶接により十分な継手強度が得られ
る。また、この方法によれば内管溶接部近傍が外管部の
溶接による多重熱サイクルを受けないため、パイプの敷
設施工などの場合、当該部表面の酸化防止を目的とした
バックシールド施工が簡素化でき、施工能率が大幅に向
上する。さらに、例えば内管がチタンで、外管が炭素鋼
という様に、融点が大きく異なる材料を組み合わせた二
重管の場合でも、外管と内管をそれぞれ個別に溶接する
ことで継手施工を容易に行える。なお、間隙4,4′は
、内管の溶接時に外管あるいは外管溶接部を熔融せず、
外管の溶接時に内管あるいは内管熔接部を溶融しない大
きさであればよく、管の肉厚、溶接法等により適宜設定
する。
肉の高強度材料で構成した二重管の場合、内管3,3′
の溶接は、耐食性溶接材料を用いた単N溶接で充分な耐
食性が確保でき、外管2,2′の溶接も高強度用溶接材
料を用いた高能率な溶接により十分な継手強度が得られ
る。また、この方法によれば内管溶接部近傍が外管部の
溶接による多重熱サイクルを受けないため、パイプの敷
設施工などの場合、当該部表面の酸化防止を目的とした
バックシールド施工が簡素化でき、施工能率が大幅に向
上する。さらに、例えば内管がチタンで、外管が炭素鋼
という様に、融点が大きく異なる材料を組み合わせた二
重管の場合でも、外管と内管をそれぞれ個別に溶接する
ことで継手施工を容易に行える。なお、間隙4,4′は
、内管の溶接時に外管あるいは外管溶接部を熔融せず、
外管の溶接時に内管あるいは内管熔接部を溶融しない大
きさであればよく、管の肉厚、溶接法等により適宜設定
する。
請求項(2)の方法によれば、前記請求項(1)の方法
の作用の他、内管も外管もともに外面側から溶接できる
ので、内面溶接が困難な小径管の場合でも容易に施工で
きるという利点がある。また、内管を内面側から溶接す
る場合には、外管部の間隙を利用して外面側から裏波ビ
ードの形戒状況を目視検査できる。間隙4.4′の寸法
は請求項(1)と同程度であればよい。
の作用の他、内管も外管もともに外面側から溶接できる
ので、内面溶接が困難な小径管の場合でも容易に施工で
きるという利点がある。また、内管を内面側から溶接す
る場合には、外管部の間隙を利用して外面側から裏波ビ
ードの形戒状況を目視検査できる。間隙4.4′の寸法
は請求項(1)と同程度であればよい。
請求項(3)の方法によれば、間隙4.4′とスベーサ
−9により、内管溶接部5と外管初層溶接部6とが溶接
時に互いに接触融合することなく溶接でき、両溶接部5
,6の成分が希釈されることはない。したがって、請求
項(1)と同様の作用効果が得られる。さらに、内管も
外管もともに外面側から溶接できるので、請求項(2)
と同様の作用効果も得られる。間隙4.4′の寸法は請
求項(1)と同程度であればよい。
−9により、内管溶接部5と外管初層溶接部6とが溶接
時に互いに接触融合することなく溶接でき、両溶接部5
,6の成分が希釈されることはない。したがって、請求
項(1)と同様の作用効果が得られる。さらに、内管も
外管もともに外面側から溶接できるので、請求項(2)
と同様の作用効果も得られる。間隙4.4′の寸法は請
求項(1)と同程度であればよい。
外径5. 5 incL厚さ14.0mmのX60シー
ムレス鋼管からなる外管に、厚さ3. 0−のインコロ
イ825 TIG溶接管からなる内管を、熱拡管方式に
より嵌合させた二重管を用いて、各種周継手溶接法によ
る施工実験を実施し、施工性、溶接部の健全性、継手強
度、耐食性、施工能率、溶接材料コストその他を比較検
討した。その結果を第1表に示す。
ムレス鋼管からなる外管に、厚さ3. 0−のインコロ
イ825 TIG溶接管からなる内管を、熱拡管方式に
より嵌合させた二重管を用いて、各種周継手溶接法によ
る施工実験を実施し、施工性、溶接部の健全性、継手強
度、耐食性、施工能率、溶接材料コストその他を比較検
討した。その結果を第1表に示す。
第1表において、継手溶接部の耐食性はAST?’IG
−48Aによる孔食試験を行い、耐孔食性が良好であっ
たものを○印、非常に優れていたものを◎印で示した。
−48Aによる孔食試験を行い、耐孔食性が良好であっ
たものを○印、非常に優れていたものを◎印で示した。
継手溶接部の強度は外管継手溶接部の引張試験の結果、
いずれも母材部で破断し引張強さはAPI規格(X60
)を満足したのでO印とした。溶接材料コストは、本実
施例内での相対評価で、○(安価)、△,×(高価)と
した。
いずれも母材部で破断し引張強さはAPI規格(X60
)を満足したのでO印とした。溶接材料コストは、本実
施例内での相対評価で、○(安価)、△,×(高価)と
した。
なお、溶加材として用いたインコネル625は、耐食性
が内管のインコロイ825よりも優れ、降伏強度は外管
のX60以上が得られる。継手溶接部の耐食性において
差が生じたのは、従来例では外管溶接時の熱影響を強く
受け、裏波ビード表面に酸化スケールが生威し易く、ま
た、裏波ビード部の戊分が希釈され易いのに対し、本発
明法によればそれらの影響を受けないためである。継手
溶接施工能率については、本発明例は内青部溶接が1層
で終了するので能率が非常によい。これは、多数の溶接
を連続して行う必要のあるパイプラインの敷設等におい
て、極めて有効である。継手溶接施工能率の全体時間(
分)は、本発明例1については、内外管を同時に溶接し
た場合、本発明例2.3および従来例4.5については
、内管を溶接し、ついで外管を溶接した場合、従来例6
については、先ず外管第1層を溶接し、ついで内外管を
同時に溶接した場合の時間である。本発明例1, 2
. 3および従来例5.6は、外管溶接の溶加材とし
て高溶着速度の得られる炭素鋼ワイヤーを使用したので
、従来例4と比較して全体のアークタイムが短い。本発
明例lは、内外管を同時に溶接したので最も短時間で施
工でき、従来例5は、外管溶接の一部にY309 Mo
ワイヤーを使用したので、長時間を要している。継手溶
接部の強度については、いずれも外管のX60母材相当
の強度が得られたが、従来例4はこれが限界である。本
発明法は、外管部の溶加材を所要強度に応じて成分設計
することができるので、例えばX70あるいはX80相
当の強度も得られる。
が内管のインコロイ825よりも優れ、降伏強度は外管
のX60以上が得られる。継手溶接部の耐食性において
差が生じたのは、従来例では外管溶接時の熱影響を強く
受け、裏波ビード表面に酸化スケールが生威し易く、ま
た、裏波ビード部の戊分が希釈され易いのに対し、本発
明法によればそれらの影響を受けないためである。継手
溶接施工能率については、本発明例は内青部溶接が1層
で終了するので能率が非常によい。これは、多数の溶接
を連続して行う必要のあるパイプラインの敷設等におい
て、極めて有効である。継手溶接施工能率の全体時間(
分)は、本発明例1については、内外管を同時に溶接し
た場合、本発明例2.3および従来例4.5については
、内管を溶接し、ついで外管を溶接した場合、従来例6
については、先ず外管第1層を溶接し、ついで内外管を
同時に溶接した場合の時間である。本発明例1, 2
. 3および従来例5.6は、外管溶接の溶加材とし
て高溶着速度の得られる炭素鋼ワイヤーを使用したので
、従来例4と比較して全体のアークタイムが短い。本発
明例lは、内外管を同時に溶接したので最も短時間で施
工でき、従来例5は、外管溶接の一部にY309 Mo
ワイヤーを使用したので、長時間を要している。継手溶
接部の強度については、いずれも外管のX60母材相当
の強度が得られたが、従来例4はこれが限界である。本
発明法は、外管部の溶加材を所要強度に応じて成分設計
することができるので、例えばX70あるいはX80相
当の強度も得られる。
本発明法によれば、熔接部に二重管本来の高強度で耐食
性に優れた特性が得られ、且つ作業能率が著しく向上し
、溶接材料コストを低減できる。
性に優れた特性が得られ、且つ作業能率が著しく向上し
、溶接材料コストを低減できる。
しかも、例えばチタン二重管など、融点が大きく異なる
材料を組み合わせた二重管の継手施工が可能となる。
材料を組み合わせた二重管の継手施工が可能となる。
本発明法によれば、外管と内管とが異なる成分の金属材
料からなる二重管、例えば内管を耐食性材料とし外管を
強度の高い材料とした耐食二重管同士を周継手溶接する
に際し、作業能率が著しく向上し、溶接材料コストを低
減できる。しかも、溶接部にも二重管本来の特性が維持
される。したがって、腐食性物質を含有する石油や天然
ガスを輸送するラインパイプ用や各種化学工業用等に今
後ますます需要の増加が予想される二重管の施工改善に
大きく寄与し、工業的価値は絶大である。
料からなる二重管、例えば内管を耐食性材料とし外管を
強度の高い材料とした耐食二重管同士を周継手溶接する
に際し、作業能率が著しく向上し、溶接材料コストを低
減できる。しかも、溶接部にも二重管本来の特性が維持
される。したがって、腐食性物質を含有する石油や天然
ガスを輸送するラインパイプ用や各種化学工業用等に今
後ますます需要の増加が予想される二重管の施工改善に
大きく寄与し、工業的価値は絶大である。
また、本発明法によれば、融点が大きく異なる材料を組
み合わせた二重管の継手施工が可能となるため、例えば
チタンニ重管などの適用分野が大幅に拡大される。
み合わせた二重管の継手施工が可能となるため、例えば
チタンニ重管などの適用分野が大幅に拡大される。
第1図〜第3図は、本発明法により周継手溶接する二重
管の軸方向断面図、第4図〜第6図は、二重管の従来の
周継手溶接法を示す図である。 1. 1’:二重管、2.2’:外管、3, 31
,内管、4.4’:間隙、5:内管溶接部、6:外管初
N溶接部、7:外管溶接部全体、8:インサート部材、
9:スペーサー
管の軸方向断面図、第4図〜第6図は、二重管の従来の
周継手溶接法を示す図である。 1. 1’:二重管、2.2’:外管、3, 31
,内管、4.4’:間隙、5:内管溶接部、6:外管初
N溶接部、7:外管溶接部全体、8:インサート部材、
9:スペーサー
Claims (3)
- (1)たがいに異なる成分の金属材料からなる外管と内
管とで構成された二重管同士を周継手溶接するに際し、
両二重管の管端部の外管と内管の間に間隙を形成し、外
管同士および内管同士を突き合わせて、それぞれ外管は
管外面側から、内管は管内面側から個別に溶接すること
を特徴とする二重管の周継手溶接法。 - (2)たがいに異なる成分の金属材料からなる外管と内
管とで構成された二重管同士を周継手溶接するに際し、
両二重管の管端部の外管と内管の間に間隙を形成し、且
つ突き合わせた外管同士の間に間隙を設け、先に内管同
士を突き合わせて溶接した後、外管同士の前記間隙を外
管と同系統の材質のインサート部材で橋渡しをして外管
同士を管外面側から溶接することを特徴とする二重管の
周継手溶接法。 - (3)たがいに異なる成分の金属材料からなる外管と内
管とで構成された二重管同士を周継手溶接するに際し、
両二重管の管端部の外管と内管の間に間隙を形成し、且
つ突き合わせた外管同士の間に間隙を設け、先に内管同
士を突き合わせて溶接した後、該溶接された内管の外周
を非溶融性のスペーサーで被覆して外管を管外面側から
溶接することを特徴とする二重管の周継手溶接法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14987989A JPH0318475A (ja) | 1989-06-13 | 1989-06-13 | 二重管の周継手溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14987989A JPH0318475A (ja) | 1989-06-13 | 1989-06-13 | 二重管の周継手溶接法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0318475A true JPH0318475A (ja) | 1991-01-28 |
Family
ID=15484632
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14987989A Pending JPH0318475A (ja) | 1989-06-13 | 1989-06-13 | 二重管の周継手溶接法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0318475A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH058044A (ja) * | 1991-01-22 | 1993-01-19 | Jgc Corp | クラツド鋼板の溶接方法 |
TWI551388B (zh) * | 2013-06-05 | 2016-10-01 | 國立屏東科技大學 | 管件銲接用內襯套管 |
-
1989
- 1989-06-13 JP JP14987989A patent/JPH0318475A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH058044A (ja) * | 1991-01-22 | 1993-01-19 | Jgc Corp | クラツド鋼板の溶接方法 |
TWI551388B (zh) * | 2013-06-05 | 2016-10-01 | 國立屏東科技大學 | 管件銲接用內襯套管 |
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