JPH0316958A - ムライト質焼結体及びその製造方法 - Google Patents
ムライト質焼結体及びその製造方法Info
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- JPH0316958A JPH0316958A JP1148351A JP14835189A JPH0316958A JP H0316958 A JPH0316958 A JP H0316958A JP 1148351 A JP1148351 A JP 1148351A JP 14835189 A JP14835189 A JP 14835189A JP H0316958 A JPH0316958 A JP H0316958A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、高強度・高靭性を有するムライト質焼結体及
びその製造方法−に関するものである。
びその製造方法−に関するものである。
（従来の技術および発明が解決しようとする課題）
ムライト質焼結体は、窒化珪素焼結体や炭化珪素焼結体
に比して、酸化物であることから耐酸化性においてすぐ
れているものの破壊靭性値において及ばず、この破壊靭
性値が小さいことが実用上大きな障害となっていた。
に比して、酸化物であることから耐酸化性においてすぐ
れているものの破壊靭性値において及ばず、この破壊靭
性値が小さいことが実用上大きな障害となっていた。
たとえば、Ｙ２Ｏ，などのＩＩＩａ族酸化物０．１〜１
．Ｏ ｗｔ％をムライト粉末に添加して焼結する方法（
特開昭Ｈ−１３０１５３号公報）では、具体的には従来
緻密化が困難であった平均粒子径２．０μｍという′大
粒径のムライト粉末を用いるにもかかわらず、緻密な焼
結体かえられるが、その焼結体の破壊靭性値や機械的強
度はまだ不十分である。
．Ｏ ｗｔ％をムライト粉末に添加して焼結する方法（
特開昭Ｈ−１３０１５３号公報）では、具体的には従来
緻密化が困難であった平均粒子径２．０μｍという′大
粒径のムライト粉末を用いるにもかかわらず、緻密な焼
結体かえられるが、その焼結体の破壊靭性値や機械的強
度はまだ不十分である。
本発明は、以上のような課題の解決、すなわち緻密な、
破壊靭性値および機械的強度の双方が向上したムライト
質焼結体およびその製造方法の提供を目的とするもので
ある。
破壊靭性値および機械的強度の双方が向上したムライト
質焼結体およびその製造方法の提供を目的とするもので
ある。
（課題を解決するための手段）
本発明は、ムライト質焼結体の微構造を制御し、焼結体
中に柱状の組織を析出させた構造をもたせることにより
、上記の目的を達成するものである。
中に柱状の組織を析出させた構造をもたせることにより
、上記の目的を達成するものである。
すなわち、本発明は、
（１）Ｙ２Ｏ３を０．２５ 〜１．５ ｗｔ％含み；球
状粒子相に平均アスペクト比３以上の柱状晶が分散した
構造を有し；柱状晶／球状粒子体積比が０．５５〜１，
２５であり；かさ密度がＬＯｇ／ｃｍ３以？であり，か
つ粉末Ｘ線回折試験による、２θ＝ ２６．３° （ｄ
＝ ３．３９０人）および２θ＝２５，９° （ｄ＝
３．４２８人）のピーク面積の和をＡとし、２θ＝
４２．６° （ｄ＝ ２．１１８人）のピーク面積をＢ
として、 Ａ／ （Ａ十Ｂ）≧０。９０ である、ムライト質焼結体 と、 （２） Ｙ ２ ．０ ３ ０．２５
〜ｌ．．５ ｗｔ％Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２Ｏ３／Ｓ１０
２重量比 ７１／２９〜７５／２５の無定形ムライト
５〜２５ｗｔ％および Ａ１■０３／Ｓｊ０２重量比 ７３／２７〜７７／２３
の結晶質ムライト 残り からなる混合粉末を、１６００〜１８００℃で焼゛結す
ることによる、ムライト質焼結体の製造方法とを要旨と
するものである。
状粒子相に平均アスペクト比３以上の柱状晶が分散した
構造を有し；柱状晶／球状粒子体積比が０．５５〜１，
２５であり；かさ密度がＬＯｇ／ｃｍ３以？であり，か
つ粉末Ｘ線回折試験による、２θ＝ ２６．３° （ｄ
＝ ３．３９０人）および２θ＝２５，９° （ｄ＝
３．４２８人）のピーク面積の和をＡとし、２θ＝
４２．６° （ｄ＝ ２．１１８人）のピーク面積をＢ
として、 Ａ／ （Ａ十Ｂ）≧０。９０ である、ムライト質焼結体 と、 （２） Ｙ ２ ．０ ３ ０．２５
〜ｌ．．５ ｗｔ％Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２Ｏ３／Ｓ１０
２重量比 ７１／２９〜７５／２５の無定形ムライト
５〜２５ｗｔ％および Ａ１■０３／Ｓｊ０２重量比 ７３／２７〜７７／２３
の結晶質ムライト 残り からなる混合粉末を、１６００〜１８００℃で焼゛結す
ることによる、ムライト質焼結体の製造方法とを要旨と
するものである。
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明のムライト質焼結体は、柱状晶の隙間を球状粒子
が密に埋めた構造をとり、主とじてその柱状晶によって
高い破壊靭性値が、そして密に充填されている球状粒子
によって高い機械的強度が発揮されるものと考えられる
。すなわち、焼結体中の柱状晶／球状粒子体積比が小さ
すぎると破壊靭性値が小さくなることとなり；いっぽう
、その比が大きすぎると柱状晶の隙間のポアを球状粒子
が埋めきれないことにより焼結体の機械的強度を下げる
こととなる。
が密に埋めた構造をとり、主とじてその柱状晶によって
高い破壊靭性値が、そして密に充填されている球状粒子
によって高い機械的強度が発揮されるものと考えられる
。すなわち、焼結体中の柱状晶／球状粒子体積比が小さ
すぎると破壊靭性値が小さくなることとなり；いっぽう
、その比が大きすぎると柱状晶の隙間のポアを球状粒子
が埋めきれないことにより焼結体の機械的強度を下げる
こととなる。
柱状晶の隙間か密に埋められているかぎり、焼結体のか
さ密度は３．０ｇ／ｃｍ”以上となり、したがってかさ
密度３．０ｇ／Ｃｍ３以上は、柱状晶の隙間を球状粒子
が密に埋めるための、すなわち機械的強度の高い焼結体
であるための必要条件である。しかし、柱状晶の真比重
が球状粒子のそれよりも大きいのか、柱状晶／球状粒子
体積比が高すぎる場合は、上記の隙間が密に埋められて
いなくともかさ密度が３．０ｇ／ｃｍ’以上となり、こ
の場合は焼結体の機械的強度が低い。
さ密度は３．０ｇ／ｃｍ”以上となり、したがってかさ
密度３．０ｇ／Ｃｍ３以上は、柱状晶の隙間を球状粒子
が密に埋めるための、すなわち機械的強度の高い焼結体
であるための必要条件である。しかし、柱状晶の真比重
が球状粒子のそれよりも大きいのか、柱状晶／球状粒子
体積比が高すぎる場合は、上記の隙間が密に埋められて
いなくともかさ密度が３．０ｇ／ｃｍ’以上となり、こ
の場合は焼結体の機械的強度が低い。
本発明の製造方法においては、この柱状晶は、原料中の
ムライトとＹ２Ｏ３との固溶によって５ 生じ、そして無定形ムライトのほうが結晶質ムライトよ
りもＹ２Ｏ３と固溶しやすく、結局無定形ムライトのす
べておよび結晶質ムライトの一部が柱状品となり、残り
の結晶質ムライトが上記の球状粒子となるものと考えら
れる。
ムライトとＹ２Ｏ３との固溶によって５ 生じ、そして無定形ムライトのほうが結晶質ムライトよ
りもＹ２Ｏ３と固溶しやすく、結局無定形ムライトのす
べておよび結晶質ムライトの一部が柱状品となり、残り
の結晶質ムライトが上記の球状粒子となるものと考えら
れる。
原料混合粉末中のＹ２Ｏ３は、０．２５〜ｌ．５ｗｔ％
でなければならない。これが少なすぎると、柱状晶の生
成が不十分となって破壊靭性値の高い焼結体かえられず
；いっぽう、多すぎると、Ｙ２Ｏ３と固溶する結晶質ム
ライトが多くなりて、柱状晶の生成が多すぎることとな
り、それにともなって生じる微小なボアを球状粒子が埋
めきることができず、機械的強度の高い焼結体をうるこ
とができないからである。このように原料混合粉末中の
Ｙ２Ｏ３が０．２，５ 〜１．５ ｗｔ％でなければな
らないことから必然的に、焼結体もＹ２Ｏ３を０．２５
〜Ｌ５ ｗｔ％含むものでなければ、破壊靭性値およ
び機械的強度の双方に優れたちのとはなりえない。
でなければならない。これが少なすぎると、柱状晶の生
成が不十分となって破壊靭性値の高い焼結体かえられず
；いっぽう、多すぎると、Ｙ２Ｏ３と固溶する結晶質ム
ライトが多くなりて、柱状晶の生成が多すぎることとな
り、それにともなって生じる微小なボアを球状粒子が埋
めきることができず、機械的強度の高い焼結体をうるこ
とができないからである。このように原料混合粉末中の
Ｙ２Ｏ３が０．２，５ 〜１．５ ｗｔ％でなければな
らないことから必然的に、焼結体もＹ２Ｏ３を０．２５
〜Ｌ５ ｗｔ％含むものでなければ、破壊靭性値およ
び機械的強度の双方に優れたちのとはなりえない。
焼結体中の柱状晶は、平均アスペクト比３以６
上のものでなければならない。その比が小さすぎると、
破壊靭性値の高い焼結体となりえないからである。
破壊靭性値の高い焼結体となりえないからである。
本発明の焼結体は、粉末Ｘ線回折試験による、ムライト
の２Ｏ＝ ２６．３° （（１＝ ３．３９０人）およ
び２θ＝ ２５．９° （ｄ＝ ３．４２８人）のピー
ク面積の和をＡとし、αアルミナの２Ｏ−４２．６°
（ｄ− ２．１１８人）のピーク面積をＢとして、Ａ／
（Ａ＋Ｂ）≧０．９０ でなければならない。この比が小さいのは、アルミナが
多すぎ、ムライトの純度が低いということであり、機械
゛的強度の低い焼結体でしかないからである。
の２Ｏ＝ ２６．３° （（１＝ ３．３９０人）およ
び２θ＝ ２５．９° （ｄ＝ ３．４２８人）のピー
ク面積の和をＡとし、αアルミナの２Ｏ−４２．６°
（ｄ− ２．１１８人）のピーク面積をＢとして、Ａ／
（Ａ＋Ｂ）≧０．９０ でなければならない。この比が小さいのは、アルミナが
多すぎ、ムライトの純度が低いということであり、機械
゛的強度の低い焼結体でしかないからである。
上記の原料の無定形ムライトは、Ａｌ２Ｏ３／Ｓｉ０２
重量比７１／２９〜７５／２５のものでなければな６な
い。この比が大きすぎる無定形ムライトを使用すると、
柱状晶の生或が十分でなく、したが≧て破壊靭性値め高
い焼結体をうることができず；いっぽう、その比の低す
ぎるものを使用すると、柱状品の戒長が大きすぎて、そ
れによって生じる微小なボアを球状粒子が埋めることが
できず、したがって機械的極度の低い焼結体しかえられ
ないからである。
重量比７１／２９〜７５／２５のものでなければな６な
い。この比が大きすぎる無定形ムライトを使用すると、
柱状晶の生或が十分でなく、したが≧て破壊靭性値め高
い焼結体をうることができず；いっぽう、その比の低す
ぎるものを使用すると、柱状品の戒長が大きすぎて、そ
れによって生じる微小なボアを球状粒子が埋めることが
できず、したがって機械的極度の低い焼結体しかえられ
ないからである。
結晶質ムライトは、Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２重量比７３／
２７〜７７／２３のものでなければならない。この比が
大きすぎる結晶質ムライト番使用すると、それが板状の
粒子となって微小なボアを埋めることができず、したが
って機械的強度の高い焼結体をうることができず；いっ
ぽう、その比の低すぎるものを使用すると、Ｙ２Ｏ３と
固溶して柱状晶となる結晶質ムライトが多くなって、微
小ボアを埋める球状粒子が不足して、かさ密度の小さい
、したがって機械的強度の低い焼結体しかえられないか
らである。
２７〜７７／２３のものでなければならない。この比が
大きすぎる結晶質ムライト番使用すると、それが板状の
粒子となって微小なボアを埋めることができず、したが
って機械的強度の高い焼結体をうることができず；いっ
ぽう、その比の低すぎるものを使用すると、Ｙ２Ｏ３と
固溶して柱状晶となる結晶質ムライトが多くなって、微
小ボアを埋める球状粒子が不足して、かさ密度の小さい
、したがって機械的強度の低い焼結体しかえられないか
らである。
原料混合粉末中の無定形ムライトは、５〜２５ｗｔ％で
なければならない。これが少なすぎると、柱状品の生成
が不十分となって破壊靭性値の高い焼結体かえられず；
いっぽう、多すぎると、Ｙ２Ｏ，め使用量を原料混合粉
東中０，２５〜１，５ｗｔ％とずるかぎり、柱状品の生
成が多すぎると？となり、それにともなっ■て■生じる
微小なボアを球状粒子が埋めきることができず、機械的
強度の高い焼結体をうることかできないからである。
なければならない。これが少なすぎると、柱状品の生成
が不十分となって破壊靭性値の高い焼結体かえられず；
いっぽう、多すぎると、Ｙ２Ｏ，め使用量を原料混合粉
東中０，２５〜１，５ｗｔ％とずるかぎり、柱状品の生
成が多すぎると？となり、それにともなっ■て■生じる
微小なボアを球状粒子が埋めきることができず、機械的
強度の高い焼結体をうることかできないからである。
緻密な焼結体をうるために、当熱、上記両ムライトとも
平均粒子径１．０μｍ以下めような微細なものを使用す
るのがよい。
平均粒子径１．０μｍ以下めような微細なものを使用す
るのがよい。
焼結温度は、１６００〜１８００℃でなければならない
。この範囲を下回ると緻密化は進行せず、したがってか
さ密度は高くならず、機械的強度の高い焼結体かえられ
ず；この範囲を上回ると柱状晶および球状粒子ともに異
常に大きく成長し、かつ焼結体の分解が促進されて前記
のＡ／ （Ａ十Ｂ）≧０．９０、の条件を満すことがで
きず、焼結体の機械的強度が低下するからである。
。この範囲を下回ると緻密化は進行せず、したがってか
さ密度は高くならず、機械的強度の高い焼結体かえられ
ず；この範囲を上回ると柱状晶および球状粒子ともに異
常に大きく成長し、かつ焼結体の分解が促進されて前記
のＡ／ （Ａ十Ｂ）≧０．９０、の条件を満すことがで
きず、焼結体の機械的強度が低下するからである。
以上の上記（２）項に係わる全条件を満たすことにより
、平均アスペクト比３以上の柱状品をもち、柱状晶／球
状粒子体積比が０、５５〜１．２５であり、かつその柱
状晶の隙間を球状粒子相が密に埋めた構造をとり、かつ
該柱状晶と球状粒子９ ？の量比のバランスのどれ、それによって高い破壊■゛
靭性値および機絨的強度を備えた、前記（１）項のムラ
イト質焼結体かえられる。
、平均アスペクト比３以上の柱状品をもち、柱状晶／球
状粒子体積比が０、５５〜１．２５であり、かつその柱
状晶の隙間を球状粒子相が密に埋めた構造をとり、かつ
該柱状晶と球状粒子９ ？の量比のバランスのどれ、それによって高い破壊■゛
靭性値および機絨的強度を備えた、前記（１）項のムラ
イト質焼結体かえられる。
焼結方法は、公゛知の各種方法が採用され、例えば、糸
ツドブレ文法、熱間静水圧法などがあげられる。
ツドブレ文法、熱間静水圧法などがあげられる。
′■焼結時間は焼結温度との関係で適宜選択することが
できるが２時間以上が好ましい。
できるが２時間以上が好ましい。
（作用）゛
ムライト質゛焼■結体においては、その中の柱状晶は、
一つ一つが互いにランダムな方向に成長した状態にある
。柱状品相互がそのような状態にあることによって、と
くにアスベクト比の大きい柱状晶をもつムライト質焼結
体は、亀裂が生じてもその進展が柱状晶によって阻止さ
れ、亀裂は柱状品を迂回して進むためその亀裂進展に要
するエネルギーが多く消費されて結果として高い破壊靭
性値かえられることとなるものと考えられる。このアス
ペクｌ・比が３に達しないような小さい値の場合は、亀
裂が柱状晶を迂回１０ することによる消費エネルギーが小さいので、高い破壊
靭性値をうろことができないものと考えられる。しかし
、この柱状晶の多すぎる焼結体は、前述のとおり内部に
微小なボアを有し、機械的強度が低い。
一つ一つが互いにランダムな方向に成長した状態にある
。柱状品相互がそのような状態にあることによって、と
くにアスベクト比の大きい柱状晶をもつムライト質焼結
体は、亀裂が生じてもその進展が柱状晶によって阻止さ
れ、亀裂は柱状品を迂回して進むためその亀裂進展に要
するエネルギーが多く消費されて結果として高い破壊靭
性値かえられることとなるものと考えられる。このアス
ペクｌ・比が３に達しないような小さい値の場合は、亀
裂が柱状晶を迂回１０ することによる消費エネルギーが小さいので、高い破壊
靭性値をうろことができないものと考えられる。しかし
、この柱状晶の多すぎる焼結体は、前述のとおり内部に
微小なボアを有し、機械的強度が低い。
本発明の焼結体が破壊靭性値だけでなく機城的強度も高
いのは、平均アスペクト比３以上の柱状晶とともに球状
粒子相を含み、この球状粒子相によってボアが排除され
ていることによるものと考えられる また、無定形のムライトは、結晶質のムライトにくらべ
てはるかに速＜ Ｙ２Ｏ３と固溶する。
いのは、平均アスペクト比３以上の柱状晶とともに球状
粒子相を含み、この球状粒子相によってボアが排除され
ていることによるものと考えられる また、無定形のムライトは、結晶質のムライトにくらべ
てはるかに速＜ Ｙ２Ｏ３と固溶する。
したがって、本発明の製造方法における、Ｙ２Ｏ３と無
定形のムライトと結晶質のムライトとの割合の粉末を焼
結すると、無定形ムライトが優先的にそして結晶質ムラ
イトの一部がＹ２Ｏ３と固溶して平均アスペクト比３以
上の柱状晶を形成し、残りの結晶質ムライトはＹ２Ｏ，
と固溶することができず球状粒子相となるものと考えら
れる。この方法によってとく１１ に優れたムライト質焼結体かえられるのは、その柱状晶
と球状粒子相との割合が、該焼結体に十分な破壊靭性値
をもたせるとともに、完全にボアを排除して緻密化させ
十分な機械的強度をもたせるに適した範囲のものとなる
ことによるものと考えられる。
定形のムライトと結晶質のムライトとの割合の粉末を焼
結すると、無定形ムライトが優先的にそして結晶質ムラ
イトの一部がＹ２Ｏ３と固溶して平均アスペクト比３以
上の柱状晶を形成し、残りの結晶質ムライトはＹ２Ｏ，
と固溶することができず球状粒子相となるものと考えら
れる。この方法によってとく１１ に優れたムライト質焼結体かえられるのは、その柱状晶
と球状粒子相との割合が、該焼結体に十分な破壊靭性値
をもたせるとともに、完全にボアを排除して緻密化させ
十分な機械的強度をもたせるに適した範囲のものとなる
ことによるものと考えられる。
（発明の効果）
以上の説明から明らかなように、本発明の焼結体は、高
い破壊靭性値とともに高い機械的強度を有し、本発明の
製造方法によれば、このような性能をもつ焼結体を有利
に製造することができる。
い破壊靭性値とともに高い機械的強度を有し、本発明の
製造方法によれば、このような性能をもつ焼結体を有利
に製造することができる。
（実施例）
実施例１〜１０，比較例１〜１０
使用した原料は、つぎのとおりである。
無定形ムライト：硝酸アルミニウム溶液とコロイダルシ
リ力（日産化 学工業■製）とを混合し、 アンモニア水によってｐＨ を７に調整してゲル状沈で １２ ん物をえ、ブタノールを用 いて乾燥し、８００℃で仮焼 してえたもの。
リ力（日産化 学工業■製）とを混合し、 アンモニア水によってｐＨ を７に調整してゲル状沈で １２ ん物をえ、ブタノールを用 いて乾燥し、８００℃で仮焼 してえたもの。
結晶質ムライト二上記のようにしてえた無定形ムライト
をｉ３００℃で仮 焼し、平均粒子径が０．１〜 ０．５μｍとなるように粉砕 したもの。
をｉ３００℃で仮 焼し、平均粒子径が０．１〜 ０．５μｍとなるように粉砕 したもの。
酸化イットリウムゾル：多木化学側製、濃度１５ｗｔ％
まず、上記の無定形ムライトと酸化イットリウムゾルと
をエタノール中摩砕することなく均一に混合した。つぎ
に、その混合粉末を上記結晶質ムライトとエタノール中
にボールミルを用いて２４時間混合したのち、乾燥した
。このようにしてえられた混合粉末を２Ｏ００ｋｇ／ｃ
＋Ｉｔの圧力のもとに３０■Ｘ ５５ｍｍＸ ５ ｍｍ
の寸法のものに成形し、えられた成形体を常圧で焼結し
た。
をエタノール中摩砕することなく均一に混合した。つぎ
に、その混合粉末を上記結晶質ムライトとエタノール中
にボールミルを用いて２４時間混合したのち、乾燥した
。このようにしてえられた混合粉末を２Ｏ００ｋｇ／ｃ
＋Ｉｔの圧力のもとに３０■Ｘ ５５ｍｍＸ ５ ｍｍ
の寸法のものに成形し、えられた成形体を常圧で焼結し
た。
えられた焼結体を、ＪＩＳ Ｒ １６０１ （１９８１
）の規定によって機械的強度を、そしてマイクロイン１
３ アノアーション法によって破壊靭性値を測定した。
）の規定によって機械的強度を、そしてマイクロイン１
３ アノアーション法によって破壊靭性値を測定した。
また、Ｃｕを管球に用い、Ｘ線回折試験によって・前記
のＡ／ （Ａ＋Ｂ）の比を求めた。
のＡ／ （Ａ＋Ｂ）の比を求めた。
上記の条件以外の条件および上記の測定結果を下表に示
すとおりであり、比較例９でえられた焼結体中には、板
状の結晶が観察された。
すとおりであり、比較例９でえられた焼結体中には、板
状の結晶が観察された。
１ ４
４
第１図は、実施例２のムライト質焼結体の切断面の結晶
の構造を示す走査型電子顕微鏡写真であり、第２図は、
比較例１０のムライト質焼結体の切断面の結晶の構造を
示す走査型電子顕微鏡写真である。
の構造を示す走査型電子顕微鏡写真であり、第２図は、
比較例１０のムライト質焼結体の切断面の結晶の構造を
示す走査型電子顕微鏡写真である。
Claims (2)
- （１）Ｙ＿２Ｏ＿３を０．２５〜１．５ｗｔ％含み；球
状粒子相に平均アスペクト比３以上の柱状晶が分散した
構造を有し；柱状晶／球状粒子体積比が０．５５〜１．
２５であり；かさ密度が３．０ｇ／ｃｍ＾３以上であり
；かつ粉末Ｘ線回折試験による、 ２θ＝２６．３゜（ｄ＝３．３９０Å）および２θ＝２
５．９゜（ｄ＝３．４２８Å）のピーク面積の和をＡと
し、２θ＝４２．６゜（ｄ＝２．１１８Å）のピーク面
積をＢとして、 Ａ／（Ａ＋Ｂ）≧０．９０ であることを特徴とする、ムライト質焼結体。 - （２）Ｙ＿２Ｏ＿３０．２５〜１．５ｗｔ％Ａｌ＿２Ｏ
＿３／ＳｉＯ＿２重量比７１／２９〜７５／２５の無定
形ムライト５〜２５ｗｔ％ および Ａｌ＿２Ｏ＿３／ＳｉＯ＿２重量比７３／２７〜７７／
２３の結晶質ムライト残り からなる混合粉末を、１６００〜１８００℃で焼結する
ことを特徴とする、ムライト質焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1148351A JPH0316958A (ja) | 1989-06-13 | 1989-06-13 | ムライト質焼結体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1148351A JPH0316958A (ja) | 1989-06-13 | 1989-06-13 | ムライト質焼結体及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0316958A true JPH0316958A (ja) | 1991-01-24 |
Family
ID=15450821
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1148351A Pending JPH0316958A (ja) | 1989-06-13 | 1989-06-13 | ムライト質焼結体及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0316958A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011055642A1 (ja) * | 2009-11-06 | 2011-05-12 | 三井金属鉱業株式会社 | ムライトセラミックス及びその製造方法 |
| WO2020122254A1 (en) | 2018-12-13 | 2020-06-18 | Showa Denko K.K. | Mullite-base sintered compact and method for producing same |
-
1989
- 1989-06-13 JP JP1148351A patent/JPH0316958A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011055642A1 (ja) * | 2009-11-06 | 2011-05-12 | 三井金属鉱業株式会社 | ムライトセラミックス及びその製造方法 |
| CN102596850A (zh) * | 2009-11-06 | 2012-07-18 | 三井金属矿业株式会社 | 莫来石陶瓷及其制造方法 |
| JP5718239B2 (ja) * | 2009-11-06 | 2015-05-13 | 三井金属鉱業株式会社 | ムライトセラミックス及びその製造方法 |
| WO2020122254A1 (en) | 2018-12-13 | 2020-06-18 | Showa Denko K.K. | Mullite-base sintered compact and method for producing same |
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