JPH03136013A - ケプラー型のテレコンバーターレンズ - Google Patents
ケプラー型のテレコンバーターレンズInfo
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- JPH03136013A JPH03136013A JP1274538A JP27453889A JPH03136013A JP H03136013 A JPH03136013 A JP H03136013A JP 1274538 A JP1274538 A JP 1274538A JP 27453889 A JP27453889 A JP 27453889A JP H03136013 A JPH03136013 A JP H03136013A
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- teleconverter
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/145—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only
- G02B15/1451—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive
-
- G—PHYSICS
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- G02B5/00—Optical elements other than lenses
- G02B5/04—Prisms
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は撮影レンズ（主レンズ系）の前方に装着して撮
影系全体の焦点距離を長い方に変位させるケプラー型の
テレコンバータ−レンズに関し。
影系全体の焦点距離を長い方に変位させるケプラー型の
テレコンバータ−レンズに関し。
特に写真用カメラやビデオカメラに用いられるズームレ
ンズや単一焦点距離レンズ等の撮影系に装着したときに
好適なアフォーカル倍率が２．８倍程度の高い光学性能
を有したケプラー型のテレコンバータ−レンズに関する
ものである。
ンズや単一焦点距離レンズ等の撮影系に装着したときに
好適なアフォーカル倍率が２．８倍程度の高い光学性能
を有したケプラー型のテレコンバータ−レンズに関する
ものである。
（従来の技術）
従来より撮影レンズの前方に装着し、全系の焦点面を一
定位置に維持した状態で撮影系全体の焦点距離を長い方
に変化させるフロント方式のケプラー型のテレコンバー
タ−レンズが種々と提案されている。
定位置に維持した状態で撮影系全体の焦点距離を長い方
に変化させるフロント方式のケプラー型のテレコンバー
タ−レンズが種々と提案されている。
このうちレンズシャッター式カメラに装着する正の屈折
力の２つのレンズ群より成るケプラー型のテレコンバー
タ−レンズが例えば特開昭６１−１９３１１３号公報で
提案されている。
力の２つのレンズ群より成るケプラー型のテレコンバー
タ−レンズが例えば特開昭６１−１９３１１３号公報で
提案されている。
又、物体側より順に正の屈折力の第１ｇＦとペチャンプ
リズムやポロプリズム等の像反転用の正立プリズム、そ
して正の屈折力の第２群より成るケプラー型のテレコン
バータ−レンズも種々と提案されている。
リズムやポロプリズム等の像反転用の正立プリズム、そ
して正の屈折力の第２群より成るケプラー型のテレコン
バータ−レンズも種々と提案されている。
この正立プリズムを用いたケプラー型のテレコンバータ
−レンズでは第１群で所定面上に物体像を形成すると共
に該物体像を正立プリズムで正立像とし１次いで正立像
に関する光束を第２群に導光し、第２群からはアフォー
カル光束として射出させている。そして第２群からの所
定のアフォーカル倍率を有したアフォーカル光束を撮影
レンズに入射させて、全系の焦点距離を長い方に変位さ
せている。
−レンズでは第１群で所定面上に物体像を形成すると共
に該物体像を正立プリズムで正立像とし１次いで正立像
に関する光束を第２群に導光し、第２群からはアフォー
カル光束として射出させている。そして第２群からの所
定のアフォーカル倍率を有したアフォーカル光束を撮影
レンズに入射させて、全系の焦点距離を長い方に変位さ
せている。
（発明が解決しようとする問題点）
一般にケプラー型のテレコンバータ−レンズの射出面は
レンズ系後方近傍に設定されており、テレコンバータ−
レンズを装着する主レンズ系（マスターレンズ系）はそ
の入射瞳がテレコンバータ−レンズの射出瞳と略一致す
るように、即ちテレコンバータ−レンズ側に比較的近い
位置となるように各要素を設定している。
レンズ系後方近傍に設定されており、テレコンバータ−
レンズを装着する主レンズ系（マスターレンズ系）はそ
の入射瞳がテレコンバータ−レンズの射出瞳と略一致す
るように、即ちテレコンバータ−レンズ側に比較的近い
位置となるように各要素を設定している。
これによりテレコンバータ−レンズからの軸外光束のケ
ラレが少なく、光束全体が効果的に主レンズ系に入射す
るようにしている。
ラレが少なく、光束全体が効果的に主レンズ系に入射す
るようにしている。
一方、近年高倍率化、及び長焦点距離化を図った例えば
ビデオ用ズームレンズ等においては入射瞳位置はレンズ
構成上レンズ前面より像面側方向の離れた位置に存在し
ている。この為このような主レンズ系にテレコンバータ
−レンズを装着した場合、テレコンバータ−レンズから
の軸外光束がケラして主レンズ系（ズームレンズ）に効
果的に入射しなくなってくるという問題点があった。
ビデオ用ズームレンズ等においては入射瞳位置はレンズ
構成上レンズ前面より像面側方向の離れた位置に存在し
ている。この為このような主レンズ系にテレコンバータ
−レンズを装着した場合、テレコンバータ−レンズから
の軸外光束がケラして主レンズ系（ズームレンズ）に効
果的に入射しなくなってくるという問題点があった。
又、主レンズ系の入射瞳位置がテレコンバータ−レンズ
の射出瞳位置から遠く離れてくると軸外光束がテレコン
バータ−レンズの第２群の光軸上高い位置に入射するよ
うになる為軸外収差の発生量が多くなり、光学性能を大
きく低下させるという問題点が発生してくる。
の射出瞳位置から遠く離れてくると軸外光束がテレコン
バータ−レンズの第２群の光軸上高い位置に入射するよ
うになる為軸外収差の発生量が多くなり、光学性能を大
きく低下させるという問題点が発生してくる。
本発明はレンズ系後方の比較的遠くの位置に射出瞳が位
置するように各要素を設定し、主レンズ系が第２ンズ面
より像面側の遠方位置に入射瞳が位置している場合であ
っても軸外光束のケラレが少なく光束全体が効果的に主
レンズ系に入射するようにし、かつ軸外収差の補正を容
易にした高い光学性能を維持することのできるケプラー
型のテレコンバータ−レンズの提供を目的とする。
置するように各要素を設定し、主レンズ系が第２ンズ面
より像面側の遠方位置に入射瞳が位置している場合であ
っても軸外光束のケラレが少なく光束全体が効果的に主
レンズ系に入射するようにし、かつ軸外収差の補正を容
易にした高い光学性能を維持することのできるケプラー
型のテレコンバータ−レンズの提供を目的とする。
（問題点を解決する為の手段）
本発明のケプラー型のテレコンバータ−レンズは撮影レ
ンズの前方に装着し、全系の焦点距離を長い方に変位さ
せるケプラー型のテレコンバータ−レンズにおいて、該
テレコンバータ−レンズは物体側より順に正の屈折力の
第１群と正立用のプリズムそして正の屈折力の第２群よ
り成り、該第１群は両レンズ面が凸面の正の第１１レン
ズ。
ンズの前方に装着し、全系の焦点距離を長い方に変位さ
せるケプラー型のテレコンバータ−レンズにおいて、該
テレコンバータ−レンズは物体側より順に正の屈折力の
第１群と正立用のプリズムそして正の屈折力の第２群よ
り成り、該第１群は両レンズ面が凸面の正の第１１レン
ズ。
物体側に凹面を向けたメニスカス状の負の第１２レンズ
、物体側に凸面を向けたメニスカス状の正の第１３レン
ズそして負の第１４レンズを有し、該第２群は少なくと
も１つの負レンズを有する第２１レンズ部１両レンズ面
が凹面の負の第２２レンズと両レンズ面が凸面の正の第
２３レンズを接合した貼合せレンズそして正の第２４レ
ンズを有しており、第１群の焦点距離をＦｉ、第１４レ
ンズの焦点距離をｆ１４．第２１レンズ部の物体側のレ
ンズ（第２１レンズ部が単一レンズのときは該レンズ）
の焦点距離をｆ２１．第１１レンズと第１２レンズとの
空気間隔を０２．第１１レンズと第１２レンズとの空気
間隔をνＰとしたとき０．３＜Ｉｆ１４／Ｆ１｜＜０．
５−・・・・・・・（直）０．０３＜０２／Ｆｌ＜０．
０１＋・・・・・・・・（２）０．３＜ＩＮＩ／Ｆ２｜
＜０．６−−−−・−・・（３１５５＜νＰ・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・（４）なる条件を満足
することを特徴としている。
、物体側に凸面を向けたメニスカス状の正の第１３レン
ズそして負の第１４レンズを有し、該第２群は少なくと
も１つの負レンズを有する第２１レンズ部１両レンズ面
が凹面の負の第２２レンズと両レンズ面が凸面の正の第
２３レンズを接合した貼合せレンズそして正の第２４レ
ンズを有しており、第１群の焦点距離をＦｉ、第１４レ
ンズの焦点距離をｆ１４．第２１レンズ部の物体側のレ
ンズ（第２１レンズ部が単一レンズのときは該レンズ）
の焦点距離をｆ２１．第１１レンズと第１２レンズとの
空気間隔を０２．第１１レンズと第１２レンズとの空気
間隔をνＰとしたとき０．３＜Ｉｆ１４／Ｆ１｜＜０．
５−・・・・・・・（直）０．０３＜０２／Ｆｌ＜０．
０１＋・・・・・・・・（２）０．３＜ＩＮＩ／Ｆ２｜
＜０．６−−−−・−・・（３１５５＜νＰ・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・（４）なる条件を満足
することを特徴としている。
（実施例）
第１図は本発明のケプラー型のテレコンバータ−レンズ
を撮影レンズ（主レンズ系ともいう、）Ｍの前方に装着
したときの一実施例のレンズ断面図である。
を撮影レンズ（主レンズ系ともいう、）Ｍの前方に装着
したときの一実施例のレンズ断面図である。
同図においてＣはテレコンバータ−レンズでありアフォ
ーカル系より成り、正の屈折力の第１群ＣＩとポロプリ
ズム等の像反転用の正立プリズムＰ（同図では展開した
一、ガラスブロックで示している。）そして正の屈折力
の第２群Ｃ２より成っている１Ｍは主レンズ系であり同
図ではズームレンズを用いた場合を示している。ズーム
レンズＭにおいてＦはフォーカス部、Ｖｌはバリエータ
−ｖ２はコンペンセーター、Ｒはリレーレンズである。
ーカル系より成り、正の屈折力の第１群ＣＩとポロプリ
ズム等の像反転用の正立プリズムＰ（同図では展開した
一、ガラスブロックで示している。）そして正の屈折力
の第２群Ｃ２より成っている１Ｍは主レンズ系であり同
図ではズームレンズを用いた場合を示している。ズーム
レンズＭにおいてＦはフォーカス部、Ｖｌはバリエータ
−ｖ２はコンペンセーター、Ｒはリレーレンズである。
尚、同図のズームレンズＭはテレ端における光学配置を
示している。
示している。
一般に主レンズ系はそれ自身で撮影を行う為に主レンズ
系単独で良好に収差補正がなされている。この為テレコ
ンバータ−レンズＣを主レンズ系Ｍに装着したときに全
体的に良好なる光学性能を得るにはテレコンバータ−レ
ンズ単独で良好なる収差補正を達成しておく必要がある
。
系単独で良好に収差補正がなされている。この為テレコ
ンバータ−レンズＣを主レンズ系Ｍに装着したときに全
体的に良好なる光学性能を得るにはテレコンバータ−レ
ンズ単独で良好なる収差補正を達成しておく必要がある
。
この為本実施例においてはテレコンバータ−レンズの第
１群と第２群のレンズ構成を前述の如く設定し、主レン
ズ系に装着したときの全系の焦点距離を約２．８倍程長
い方に変位させると共に、画面全体の縮収差をバランス
良く補正して高い光学性能が維持出来るようにしている
。
１群と第２群のレンズ構成を前述の如く設定し、主レン
ズ系に装着したときの全系の焦点距離を約２．８倍程長
い方に変位させると共に、画面全体の縮収差をバランス
良く補正して高い光学性能が維持出来るようにしている
。
一般にテレコンバータ−レンズを主レンズ系に装着した
ときテレコンバータ−レンズの射出瞳位置と主レンズ系
の入射瞳位置とのずれが多く、テレコンバータ−レンズ
からの軸外光束と主レンズ系の軸外光束とが一致しなく
なるとそれに応じて光束のクラレが多（なり、又軸外収
差が悪化し、光学性能を著しく低下させてくる。
ときテレコンバータ−レンズの射出瞳位置と主レンズ系
の入射瞳位置とのずれが多く、テレコンバータ−レンズ
からの軸外光束と主レンズ系の軸外光束とが一致しなく
なるとそれに応じて光束のクラレが多（なり、又軸外収
差が悪化し、光学性能を著しく低下させてくる。
特に主レンズ系の入射瞳が第１１２１面から像面側方向
の遠方に位置するようになると主レンズ系への軸外光束
の光軸からの入射位置が高くなり、それに伴いテレコン
バータ−レンズの第２群への軸外光束の光軸からの入射
位置も高くなり、軸外収差の発生が多（なってくる。
の遠方に位置するようになると主レンズ系への軸外光束
の光軸からの入射位置が高くなり、それに伴いテレコン
バータ−レンズの第２群への軸外光束の光軸からの入射
位置も高くなり、軸外収差の発生が多（なってくる。
この為本実施例では第１群と第２群のレンズ構成及び屈
折力等を前述の条件式（１）〜（４）式を満足するよう
に設定し、射出瞳がレンズ系後方に位置するようにしこ
れにより入射瞳が第１１２１面より像面側へ比較的遠く
離れている高変倍。
折力等を前述の条件式（１）〜（４）式を満足するよう
に設定し、射出瞳がレンズ系後方に位置するようにしこ
れにより入射瞳が第１１２１面より像面側へ比較的遠く
離れている高変倍。
長焦点距離のズームレンズ等の主レンズ系に装着しても
、軸外光束のケラレが少なくかつ、全系の光学性能が良
好に維持出来るようにしている。
、軸外光束のケラレが少なくかつ、全系の光学性能が良
好に維持出来るようにしている。
本実施例では以上のようにテレコンバータ−レンズＣの
各レンズ群のレンズ構成を構成することにより、全系の
焦点距離を所定量長い方向に変位させると共にレンズ系
全体の光学性能を良好に維持している。
各レンズ群のレンズ構成を構成することにより、全系の
焦点距離を所定量長い方向に変位させると共にレンズ系
全体の光学性能を良好に維持している。
次に前述の各条件式の技術的意味について説明する。
条件式（１）は正の屈折力の第１群中の第１４レンズの
負の屈折力を適切に設定し、第１群全体がテレタイプと
なるようにし、縮収差の発生を少なくしつつ第１群のレ
ンズ全長の短縮化を図る為のものである。
負の屈折力を適切に設定し、第１群全体がテレタイプと
なるようにし、縮収差の発生を少なくしつつ第１群のレ
ンズ全長の短縮化を図る為のものである。
条件式（１）の上限値を越えて第１４レンズの屈折力が
弱くなると縮収差の発生量は少なくなるが第１群のレン
ズ全長が増大して（る、又下限値を越えて第１４レンズ
の屈折力が強くなりすぎると、縮収差、特に軸上色収差
が多く発生してくるので良くない。
弱くなると縮収差の発生量は少なくなるが第１群のレン
ズ全長が増大して（る、又下限値を越えて第１４レンズ
の屈折力が強くなりすぎると、縮収差、特に軸上色収差
が多く発生してくるので良くない。
条件式（２）は第１群中の軸上光束の光軸からの入射位
置が高く、かつ入射位置の高低差が大きい第１１レンズ
と第１２レンズとの空気間隔を適切に設定し、主に球面
収差を良好に補正する為のものである。
置が高く、かつ入射位置の高低差が大きい第１１レンズ
と第１２レンズとの空気間隔を適切に設定し、主に球面
収差を良好に補正する為のものである。
上限値を越えて空気間隔が広くなりすぎると球面収差が
補正不足となり、逆に空気間隔が狭くなりすぎると補正
過剰となってくるので良くない。
補正不足となり、逆に空気間隔が狭くなりすぎると補正
過剰となってくるので良くない。
条件式（３）は第２群中の物体側の負の第２１レンズ部
（第２１レンズ部が複数のレンズより成るときは最も物
体側の負のレンズ）の屈折力に関し、主に最大像高へ到
達する光束が第１群中の光軸上適切な高さを通過するよ
うにし、画面全体の諸収差をバランス良く補正する為の
ものである。
（第２１レンズ部が複数のレンズより成るときは最も物
体側の負のレンズ）の屈折力に関し、主に最大像高へ到
達する光束が第１群中の光軸上適切な高さを通過するよ
うにし、画面全体の諸収差をバランス良く補正する為の
ものである。
上限値を越えて第２１レンズ部の負の屈折力が弱くなっ
てくると最大像高に到達する光束が第１群の光軸から離
れた高い位置を通過する為、第１群の有効径が増大する
と共に軸外収差の発生量が多くなってくる。又下限値を
越えて第２１レンズ部の負の屈折力が強くなりすぎると
第２＃のうち後方レンズへの軸外光束の入射位置が高く
なりすぎ軸外収差をバランス良く補正するのが難しくな
ってくる。
てくると最大像高に到達する光束が第１群の光軸から離
れた高い位置を通過する為、第１群の有効径が増大する
と共に軸外収差の発生量が多くなってくる。又下限値を
越えて第２１レンズ部の負の屈折力が強くなりすぎると
第２＃のうち後方レンズへの軸外光束の入射位置が高く
なりすぎ軸外収差をバランス良く補正するのが難しくな
ってくる。
条件式（４）は第１１レンズと第１２レンズとの空気間
隔νＰを適切に設定し１倍率色収差を良好に補正する為
のものであり、条件式を外れると倍率色収差の発生が多
くなってくるので良くない。
隔νＰを適切に設定し１倍率色収差を良好に補正する為
のものであり、条件式を外れると倍率色収差の発生が多
くなってくるので良くない。
次に本発明のテレコンバータ−レンズと該テレコンバー
タ−レンズを装着する主レンズ系の数値実施例を示す、
数値実施例においてＲＥは物体側より順に第１番目のレ
ンズ面の曲率半径ｓ Ｄ ｉは物体側より第１番目のレ
ンズ厚及び空気間隔。
タ−レンズを装着する主レンズ系の数値実施例を示す、
数値実施例においてＲＥは物体側より順に第１番目のレ
ンズ面の曲率半径ｓ Ｄ ｉは物体側より第１番目のレ
ンズ厚及び空気間隔。
Ｎｉとνｉ社各々物体側より順に第１番目のレンズのガ
ラスの屈折率とアツベ数である。
ラスの屈折率とアツベ数である。
又前述の各条件式と数値実施例における諸数値との関係
を表−１に示す。
を表−１に示す。
主レンズ系二数値実施例
テレコンバータ−レンズ：数値実施例 １Ｒ３−−７６
，２０３−２，８Ｏ Ｎ ２−１．８０５１８ ν ２＝２５．４ ０ツクである。
，２０３−２，８Ｏ Ｎ ２−１．８０５１８ ν ２＝２５．４ ０ツクである。
Ｒ６冨 ２２８．５ ０６−
Ｒ７璽 ３２０．３ ０７諭
Ｒ８−３８，２０８−
Ｒ９−Ｇｏ ０９−
ＲＩＯ−０００１０−
Ｒ１１−（Ｘ） Ｄｌｌ−
Ｒ１２雪 ００ ０１２１１Ｒ１３−（視野
絞り）０１３冨 Ｒ１４−−７１，２０１４署 ＲＩ５寓 ２４．７ ０１５−ＲＩ６−
−４８．３ ０１６− Ｒ１７−２３０，６０１７− Ｒ１１１冨 −３１，２０１８− Ｒ１９−２３４，８Ｄ１９宥 Ｒ２０冨 −６４，４ ２２，２ｇ ２．００ １０、５２ ５４．２１ ０．６９ ３１．２ＪＩ ２．５７ ４．４４ １．８０ ３◎、００ ２．８０ ９．００ ０．２０ ６．５Ｏ Ｎ ４．１．７０＋５４ Ｎ ５＝１．５１６３３ Ｎ ６−１．５６８８３ Ｎ ７−１．７０１５４ Ｎ ８−１．８０５１８ Ｎ ９−１．６９６８Ｏ Ｎ１Ｇ−１，６２２９９ ν ４−４１．２ ν ５−６４．１ ν ６−５６．３ ν ７友４１．２ ν ｇ＝２５．４ ν ９１１５５．５ ν１０−５８．１ テレコンバーターレンズ二数値実施例 ２倍率 Ｎ２．
８２ Ｒ］＝ ７２．６ Ｄ Ｉ＝ １１．００
Ｎ ！＝１．６０３１１８２＝ −１［１９，５［］
２＝ ８．０１Ｒ３＝ −７７，７０３＝ ２．
８０ Ｎ２＝１．８０５１８８４＝ −１９５，
４０４＝ ３．２４Ｒ５＝ ６１．６ ０５＝
４．８０ Ｎ ３＝１．６０３１１Ｒ６富 １４
６．７ ０６−２３．７０Ｒ７−４２４，７０７−２，
［ｌＯＮ４＝１．７２３４２Ｒ８冨 ４０．ＯＤ
ｌｌ−１２，５８Ｒ９１１ｏｏ Ｄ ９：５４
．２１ Ｎ ５−１．５１６３３Ｒ１Ｏ＝
（ＸＩ ＤＩＧ雪 ０．６９Ｒ１１−ｏ
ｏ ＤＩト３１．２８ Ｎ ６１１１．５６８
８３Ｒ１２−■ ［）１２＝ ２．５２Ｒ１３−（
視野絞り３ＤＩ３＝ ３．２５ＲＩ４− −３２
．７ ０１４冨 ２．００ Ｎ ７
＝１．７＋２９９ＲＩ５． ３１４．６ ０１５−２０
．５０Ｒ１６＝ １７３．２ Ｄ１６＝ １．５
０ Ｎｇ−１，７１２９９Ｒ１７＝ ３９．５
ＤＩ？＝ ５．８０Ｒ１８＝ −２７，Ｉ
Ｄ１８＝ ２．８０ ８９＝１．１１０５１８Ｒ１
９＝ １９１．０ ０１９− ８．７０ Ｎ１０
＝１．６９６８０Ｒ２０＝ −２７，Ｉ
０２０＝ ０．２０Ｒ２１＝ １３３．３ ０２
１＝ＩＯ，４０Ｎ１１冨１．６０３１１Ｒ２２−−３７
，５ ν Ｉ＝ ６０．７ シ ２−２５．４ ν ３＝６０．７ シ ４＝３７．９ ν Ｓ−６４，１ １６＝５６．３ ν ７＝ ５３．８ ν ｇ−５３，８ ν ９＝２５．４ ν１０−５５．５ シ１１＝６０．７ （表−１） （発明の効果） 本発明によれば主レンズ系の前方に装着して撮影系全体
の焦点距離を長い方へ変位させる際、前述の条件を満足
するようにレンズ構成を設定することにより、軸外光束
のケラレが少なく、しかも主レンズ系に装着したときの
全系の光学性能を良好に維持したケプラー型のテレコン
バータ−レンズを達成することができる。
絞り）０１３冨 Ｒ１４−−７１，２０１４署 ＲＩ５寓 ２４．７ ０１５−ＲＩ６−
−４８．３ ０１６− Ｒ１７−２３０，６０１７− Ｒ１１１冨 −３１，２０１８− Ｒ１９−２３４，８Ｄ１９宥 Ｒ２０冨 −６４，４ ２２，２ｇ ２．００ １０、５２ ５４．２１ ０．６９ ３１．２ＪＩ ２．５７ ４．４４ １．８０ ３◎、００ ２．８０ ９．００ ０．２０ ６．５Ｏ Ｎ ４．１．７０＋５４ Ｎ ５＝１．５１６３３ Ｎ ６−１．５６８８３ Ｎ ７−１．７０１５４ Ｎ ８−１．８０５１８ Ｎ ９−１．６９６８Ｏ Ｎ１Ｇ−１，６２２９９ ν ４−４１．２ ν ５−６４．１ ν ６−５６．３ ν ７友４１．２ ν ｇ＝２５．４ ν ９１１５５．５ ν１０−５８．１ テレコンバーターレンズ二数値実施例 ２倍率 Ｎ２．
８２ Ｒ］＝ ７２．６ Ｄ Ｉ＝ １１．００
Ｎ ！＝１．６０３１１８２＝ −１［１９，５［］
２＝ ８．０１Ｒ３＝ −７７，７０３＝ ２．
８０ Ｎ２＝１．８０５１８８４＝ −１９５，
４０４＝ ３．２４Ｒ５＝ ６１．６ ０５＝
４．８０ Ｎ ３＝１．６０３１１Ｒ６富 １４
６．７ ０６−２３．７０Ｒ７−４２４，７０７−２，
［ｌＯＮ４＝１．７２３４２Ｒ８冨 ４０．ＯＤ
ｌｌ−１２，５８Ｒ９１１ｏｏ Ｄ ９：５４
．２１ Ｎ ５−１．５１６３３Ｒ１Ｏ＝
（ＸＩ ＤＩＧ雪 ０．６９Ｒ１１−ｏ
ｏ ＤＩト３１．２８ Ｎ ６１１１．５６８
８３Ｒ１２−■ ［）１２＝ ２．５２Ｒ１３−（
視野絞り３ＤＩ３＝ ３．２５ＲＩ４− −３２
．７ ０１４冨 ２．００ Ｎ ７
＝１．７＋２９９ＲＩ５． ３１４．６ ０１５−２０
．５０Ｒ１６＝ １７３．２ Ｄ１６＝ １．５
０ Ｎｇ−１，７１２９９Ｒ１７＝ ３９．５
ＤＩ？＝ ５．８０Ｒ１８＝ −２７，Ｉ
Ｄ１８＝ ２．８０ ８９＝１．１１０５１８Ｒ１
９＝ １９１．０ ０１９− ８．７０ Ｎ１０
＝１．６９６８０Ｒ２０＝ −２７，Ｉ
０２０＝ ０．２０Ｒ２１＝ １３３．３ ０２
１＝ＩＯ，４０Ｎ１１冨１．６０３１１Ｒ２２−−３７
，５ ν Ｉ＝ ６０．７ シ ２−２５．４ ν ３＝６０．７ シ ４＝３７．９ ν Ｓ−６４，１ １６＝５６．３ ν ７＝ ５３．８ ν ｇ−５３，８ ν ９＝２５．４ ν１０−５５．５ シ１１＝６０．７ （表−１） （発明の効果） 本発明によれば主レンズ系の前方に装着して撮影系全体
の焦点距離を長い方へ変位させる際、前述の条件を満足
するようにレンズ構成を設定することにより、軸外光束
のケラレが少なく、しかも主レンズ系に装着したときの
全系の光学性能を良好に維持したケプラー型のテレコン
バータ−レンズを達成することができる。
第１図、第２図は本発明の数値実施例１．２のケプラー
型のテレコンバータ−レンズを主レンズ系の前方に装着
したときのレンズ断面図、第３図、第４図は本発明の数
値実施例１．２のテレコンバータ−レンズを各々主レン
ズ系の前方に装着したときの諸収差図である０図中Ｃは
テレコンバータ−レンズ、Ｍは主レンズ系、ＣＩは第１
群、Ｐは正立プリズムの展開ブロック、Ｃ２は第２群、
ｄはｄ線１ｇはｇ線、ΔＳはサジタル像面、ΔＭはメリ
ディオナル像面である。
型のテレコンバータ−レンズを主レンズ系の前方に装着
したときのレンズ断面図、第３図、第４図は本発明の数
値実施例１．２のテレコンバータ−レンズを各々主レン
ズ系の前方に装着したときの諸収差図である０図中Ｃは
テレコンバータ−レンズ、Ｍは主レンズ系、ＣＩは第１
群、Ｐは正立プリズムの展開ブロック、Ｃ２は第２群、
ｄはｄ線１ｇはｇ線、ΔＳはサジタル像面、ΔＭはメリ
ディオナル像面である。
Claims (1)
- （１）撮影レンズの前方に装着し、全系の焦点距離を長
い方に変位させるケプラー型のテレコンバーターレンズ
において、該テレコンバーターレンズは物体側より順に
正の屈折力の第１群と正立用のプリズムそして正の屈折
力の第２群より成り、該第１群は両レンズ面が凸面の正
の第１１レンズ、物体側に凹面を向けたメニスカス状の
負の第１２レンズ、物体側に凸面を向けたメニスカス状
の正の第１３レンズそして負の第１４レンズを有し、該
第２群は少なくとも１つの負レンズを有する第２１レン
ズ部、両レンズ面が凹面の負の第２２レンズと両レンズ
面が凸面の正の第２３レンズを接合した貼合せレンズ、
そして正の第２４レンズを有しており、第ｉ群の焦点距
離をＦｉ、第１４レンズの焦点距離をｆ１４、第２１レ
ンズ部の物体側のレンズ（第２１レンズ部が単一レンズ
のときは該レンズ）の焦点距離を ｆ２１、第１１レンズと第１２レンズとの空気間隔をＤ
２、全系の正レンズの材質の平均アッベ数を＠νＰ＠と
したとき ０．３＜｜ｆ１４／Ｆ１｜＜０．５ ０．０３＜Ｄ２／Ｆ１＜０．０６ ０．３＜｜ｆ２１／Ｆ２｜＜０．６ ５５＜＠νＰ＠ なる条件を満足することを特徴とするケプラー型のテレ
コンバーターレンズ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1274538A JPH03136013A (ja) | 1989-10-20 | 1989-10-20 | ケプラー型のテレコンバーターレンズ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1274538A JPH03136013A (ja) | 1989-10-20 | 1989-10-20 | ケプラー型のテレコンバーターレンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03136013A true JPH03136013A (ja) | 1991-06-10 |
Family
ID=17543106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1274538A Pending JPH03136013A (ja) | 1989-10-20 | 1989-10-20 | ケプラー型のテレコンバーターレンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03136013A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013129274A1 (ja) * | 2012-03-02 | 2013-09-06 | コニカミノルタ株式会社 | コンバータレンズ及び撮像光学系 |
| JP2013178559A (ja) * | 2006-12-05 | 2013-09-09 | Carl Zeiss Surgical Gmbh | カメラホルダと光学系アダプタとを備えたカメラアダプタ |
| WO2013133053A1 (ja) * | 2012-03-08 | 2013-09-12 | コニカミノルタ株式会社 | テレコンバータレンズ及び撮像光学系 |
| WO2013154122A1 (ja) * | 2012-04-13 | 2013-10-17 | コニカミノルタ株式会社 | テレコンバータレンズ及び撮像装置 |
-
1989
- 1989-10-20 JP JP1274538A patent/JPH03136013A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013178559A (ja) * | 2006-12-05 | 2013-09-09 | Carl Zeiss Surgical Gmbh | カメラホルダと光学系アダプタとを備えたカメラアダプタ |
| WO2013129274A1 (ja) * | 2012-03-02 | 2013-09-06 | コニカミノルタ株式会社 | コンバータレンズ及び撮像光学系 |
| WO2013133053A1 (ja) * | 2012-03-08 | 2013-09-12 | コニカミノルタ株式会社 | テレコンバータレンズ及び撮像光学系 |
| WO2013154122A1 (ja) * | 2012-04-13 | 2013-10-17 | コニカミノルタ株式会社 | テレコンバータレンズ及び撮像装置 |
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