JPH03133569A - Production of al hollow structure - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は、アルミニウム（Ａり若しくはその合金からな
る中空構造体の製造法に係り、特にそのような中空構造
体を真空ろう付け法によって製造するに際して、そのろ
う付け性を改善しつつ、使用されるＭｇ量を有利に低減
せしめ得る技術に関するものである。Detailed Description of the Invention (Technical Field) The present invention relates to a method for manufacturing a hollow structure made of aluminum (Al or an alloy thereof), and particularly when manufacturing such a hollow structure by a vacuum brazing method, This invention relates to a technique that can advantageously reduce the amount of Mg used while improving its brazing properties.
（背景技術）
Ａｌ若しくはその合金からなる材料のフラックスレスろ
う付け法として、従来より、Ａｌ−Ｓｉ合金に１．０〜
２．０％程度のＭｇを含んだろう材を使用して、真空中
で加熱する、真空ろう付け法が知られており、熱交換器
の如き中空構造体の製造等に広く適用されている。そし
て、その機構は、真空中での加熱時にろう材中のＭｇが
蒸発して、炉内に残留している酸化性ガスをゲッターす
ると共に、蒸発時にろう材表面の酸化皮膜を破壊するこ
とにより、所望のろう付け性が得られるものであると、
認識されている。また、そのような方法において、ろう
材は、多くの場合、ＪＩＳ−Ａ−３００３合金等のＡｌ
芯材の表面にクラッドしたブレージングシートとして使
用され、ろう付け前の前処理としては特別な処理を必要
とせず、脱脂のみで充分であることが特徴とされている
。(Background Art) Conventionally, as a fluxless brazing method for materials made of Al or its alloys, 1.0~
A vacuum brazing method is known, in which a brazing filler metal containing about 2.0% Mg is heated in a vacuum, and is widely applied to the manufacture of hollow structures such as heat exchangers. . The mechanism is that Mg in the brazing filler metal evaporates during heating in a vacuum, gettering the oxidizing gas remaining in the furnace, and destroying the oxide film on the surface of the brazing filler metal during evaporation. , the desired brazing properties can be obtained.
Recognized. In addition, in such methods, the brazing filler metal is often Al such as JIS-A-3003 alloy.
It is used as a brazing sheet clad on the surface of a core material, and is characterized in that no special pretreatment is required before brazing, and degreasing alone is sufficient.
しかしながら、そのようなブレージングシートを用いた
真空ろう付け法による中空構造体の製造に際しては、次
のような問題点が内在しているのである。However, the following problems are inherent in manufacturing hollow structures by vacuum brazing using such brazing sheets.
先ず、加熱時にろう付け材料中から蒸発し、炉壁等に付
着、堆積したＭｇが、炉の大気開放時に酸化性のガスを
吸着し、そしてそれが加熱時に炉内に放出されて、ろう
付け性を阻害するようになるところから、炉より定期的
に堆積したＭｇの除去を行なう必要があり、実際の生産
炉においては、小規模な除去作業を毎回の加熱前に、ま
た中規模なものを数週間に一度、更に炉の解体を伴なう
大規模な清掃を年１〜２回程度実施しているが、この清
掃作業は操業上の大きな負担となっており、これを軽減
するには、Ｍｇの使用量を減する必要があったのである
。First, Mg evaporates from the brazing material during heating, adheres to and accumulates on the furnace walls, etc., adsorbs oxidizing gas when the furnace is opened to the atmosphere, and is released into the furnace during heating, causing the brazing It is necessary to periodically remove Mg deposited in the furnace from the point where it impedes the performance of the furnace. Large-scale cleaning, which involves dismantling the furnace, is carried out once every few weeks, and once or twice a year, but this cleaning work places a heavy burden on operations, and efforts are being made to alleviate this. Therefore, it was necessary to reduce the amount of Mg used.
また、そのようなろう付け法において、安定したろう付
け性を得るためには、ろう材中のＭｇ含有量が、標準的
には１．５％、最低限１．０％以上であることが必要と
され、この必要Ｍｇ含有量は、ろう材の他に、ゲッター
材としてＭｇ塊或いはＭｇを含んだ合金を炉内に置くこ
とにより、成る程度は低減出来るものの、炉内において
蒸発するＭｇの総量を低減するには至らないのである。In addition, in such a brazing method, in order to obtain stable brazing properties, the Mg content in the brazing filler metal must be 1.5% as standard, and at least 1.0%. Although this required Mg content can be reduced to a lesser extent by placing Mg ingots or Mg-containing alloys as getter materials in the furnace in addition to the brazing filler metal, the amount of Mg that evaporates in the furnace This does not lead to a reduction in the total amount.
例えば、ドロンカップ型の熱交換器やラジェータのタン
ク部のように、製品の内外部に接合部を有するもの（中
空構造体）では、その内外部でＭｇの蒸発速度が異なる
ことにより、標準的な真空ろう付け用材料を使用した場
合、特に内部でのろう付け性が悪くなる問題があった。For example, in products that have joints on the inside and outside (hollow structures), such as the tank part of a dragon cup type heat exchanger or radiator, the standard When using vacuum brazing materials, there was a problem in that the brazing properties, especially inside, deteriorated.
そして、この内部のろう付け性を向上させるには、Ｍｇ
ｆｆ１を減するのが有効であるが、外部のろう付け性に
とって必要なＭｇ１ｔの範囲内で内部のろう付け性を改
善することは困難であったのである。In order to improve this internal brazing property, Mg
Although it is effective to reduce ff1, it has been difficult to improve internal brazeability within the range of Mg1t necessary for external brazeability.
一方、中空構造体のろう付け性を改善する目的から、特
公昭５８−５４９０９号公報には、内部側のろう合金中
のＭｇｉを０．２〜１．２％とすることが、また特開昭
５９−８５３６４号公報には、内部側のろう合金中にＭ
ｇが含まれないようにすることが、提案されているが、
これとても、中空構造体の内外部の境界となる接合部に
おいては、内部側のろう材が外部側に露出して継手を構
成するようになるために、その外部側のろう付け性に問
題を残すものであった。On the other hand, for the purpose of improving the brazing properties of hollow structures, Japanese Patent Publication No. 58-54909 discloses that Mgi in the inner brazing alloy should be 0.2 to 1.2%. Publication No. 59-85364 discloses that M is contained in the internal brazing alloy.
It has been proposed that g should not be included, but
This is especially true at the joint that forms the boundary between the inside and outside of a hollow structure, where the brazing filler metal on the inside is exposed to the outside to form a joint, which poses problems in brazing properties on the outside. It was something to leave behind.
（解決課題）
ここにおいて、本発明は、かかる事情を背景にして為さ
れたものであって、その課題とするところは、ブレージ
ングシートを用いた真空ろう付け法によるＡｉ製中空構
造体の製造法において、そのろう付け性を改善して、中
空構造体の内外部共に安定した接合状態を得る一方、ろ
う付け時に使用するＭｇ量を低減し、炉清掃のメンテナ
ンスを大幅に軽減しようとすることにある。(Problem to be Solved) The present invention has been made against the background of the above, and its object is a method for manufacturing a hollow structure made of AI by a vacuum brazing method using a brazing sheet. In order to improve the brazing properties of the hollow structure and obtain a stable joint condition both inside and outside the hollow structure, we decided to reduce the amount of Mg used during brazing and significantly reduce the maintenance required for cleaning the furnace. be.
（解決手段）
そして、本発明は、かかる課題解決のために、Ａｌ若し
くはその合金からなる芯材とＡｎろう合金からなる皮材
とから構成されるブレージングシートを成形して得られ
る、開口周縁部に接合フランジ部を設けてなるカップ状
成形体を、その接合フランジ部同士、カップ底部同士が
それぞれ対向して当接せしめられるように積み重ねて、
真空ろう付け法にて接合することにより、中空の構造体
を製造するに際して、前記ブレージングシートとして、
Ａｌ若しくはその合金からなる芯材の一方の側に６〜１
４重量％のＳｉ及び０．８〜２．５重量％のＭｇを含む
第一のＡｌろう合金からなる第一の皮材を設ける一方、
該芯材の他方の側に６〜１４重量％のＳｉ及び０〜０，
６重皿％のＭｇを含む第二のＡｌｆｉろう合金からなる
第二の皮材を設けてなる両面ブレージングシートを用い
、且つ該両面ブレージングシートの第二の皮材がカップ
形状の内側となるように成形して、前記カップ状成形体
を形成すると共に、該カップ状成形体を積み重ねてなる
積重ね物の外側に３ｇ／ｍ３以上のＭｇを存在せしめて
、ろう付け操作を行なうことにより、それらカップ状成
形体を相互に接合するようにしたのである。(Solution Means) In order to solve this problem, the present invention provides an opening peripheral area obtained by molding a brazing sheet composed of a core material made of Al or its alloy and a skin material made of an An alloy. The cup-shaped molded bodies each having a joint flange are stacked so that the joint flanges and the cup bottoms face each other and are brought into contact with each other,
When manufacturing a hollow structure by joining using a vacuum brazing method, as the brazing sheet,
6 to 1 on one side of the core material made of Al or its alloy
while providing a first skin material made of a first Al braze alloy containing 4% by weight of Si and 0.8 to 2.5% by weight of Mg;
On the other side of the core material, 6-14% by weight of Si and 0-0,
Using a double-sided brazing sheet provided with a second skin material made of a second Alfi brazing alloy containing 6% Mg, and such that the second skin material of the double-sided brazing sheet is on the inside of the cup shape. The cup-shaped molded bodies are formed by forming the cup-shaped molded bodies, and by making Mg of 3 g/m3 or more exist on the outside of the stack formed by stacking the cup-shaped molded bodies, and performing a brazing operation, the cups are formed. The shaped molded bodies were joined together.
また、本発明は、上記の如き手法に代えて、Ａｌ若しく
はその合金からなる芯材とＡｌｆｉろう合金からなる皮
材とから構成されるブレージングシートを成形して得ら
れる、開口周縁部に接合フランジ部を設けてなるカップ
状成形体を、その接合フランジ部同士、カップ底部同士
がそれぞれ対向して当接せしめられるように積み重ねて
、真空ろう付け法にて接合することにより、中空の構造
体を製造するに際して、前記ブレージングシートとして
、Ａｌ若しくはその合金からなる芯材の両側に６〜１４
重量％のＳｉ及び０．８〜２．５重量％のＭｇを含む第
一のＡｌろう合金からなる第一の皮材をそれぞれ設けて
なる第一の両面ブレージングシートと、／ｌ若しくはそ
の合金からなる芯材の両側に６〜１４重量％のＳｉ及び
０〜０．６重量％のＭｇを含む第二のＡｌろう合金から
なる第二の皮材をそれぞれ設けてなる第二の両面ブレー
ジングシートとを用い、それら２種の両面ブレージング
シートにてそれぞれ前記カップ状成形体を成形する一方
、それら力・７プ状成形体を積み重ねてなる積重ね物中
に、該第二の両面ブレージングシートから成形して得ら
れたカップ状成形体の二つが隣接されてなる組を存在せ
しめると共に、該積重ね物の外側に３ｇ／ｍ’以上のＭ
ｇを存在せしめて、ろう付け操作を行なうことを特徴と
する△２製中空構造体の製造法をも、その要旨とするも
のであり、これによっても、前記した課題を解決するこ
とが出来るのである。In addition, instead of the above-described method, the present invention provides a bonding flange on the peripheral edge of an opening, which is obtained by molding a brazing sheet made of a core material made of Al or its alloy and a skin material made of an Alfi brazing alloy. A hollow structure is formed by stacking the cup-shaped molded bodies each having a section so that the joining flanges and the cup bottoms are facing each other and in contact with each other, and joining them by vacuum brazing. When manufacturing, the brazing sheet has 6 to 14 layers on both sides of the core material made of Al or its alloy.
A first double-sided brazing sheet each provided with a first skin material made of a first Al brazing alloy containing 0.8 to 2.5% by weight of Si and 0.8 to 2.5% by weight of Mg; and /l or an alloy thereof. A second double-sided brazing sheet comprising a core material and a second skin material made of a second Al brazing alloy containing 6 to 14% by weight of Si and 0 to 0.6% by weight of Mg, respectively. While molding the cup-shaped molded bodies using these two types of double-sided brazing sheets, the second double-sided brazing sheet is molded into a stack formed by stacking these cup-shaped molded bodies. A set of two cup-shaped molded bodies obtained by
The gist of this invention is also a method for manufacturing a hollow structure made of △2, which is characterized by performing a brazing operation in the presence of g. be.
なお、これら本発明手法において、上記ブレージングシ
ートの皮材を構成する第一のＡｌろう合金や第二のＡｌ
ろう合金には、Ｂｉが０．４重量％を越えない割合で、
必要に応じて含有せしめられ、それによってろうの流動
性を高めて、フィレント形成能が高められることとなる
。In addition, in these methods of the present invention, the first Al brazing alloy and the second Al brazing alloy constituting the skin material of the brazing sheet are
The brazing alloy contains Bi in a proportion not exceeding 0.4% by weight,
It is included as necessary, thereby increasing the fluidity of the wax and increasing its fillent-forming ability.
（具体的構成・作用）
ところで、このブレージングシートを用いた、真空炉中
でろう付けを行なう真空ろう付け法においては、フラッ
クスを用いずに、Ｍｇにて炉内の酸化性ガスをゲッター
したり、材料表面の酸化皮膜を改質及び破壊するもので
あるところから、がかるＭｇをろう材中に１．０〜２．
０％程度添加したり、或いはろう材中だけでなく、ろう
材以外の部分に配したりしているが、前述したように、
所望の効果を得るには炉内放出するＭｇの総量を増すこ
ととなるため、炉のメンテナンス等の点において問題を
内在していたのであり、また熱交換器の如き中空構造体
の中空構造の内外部の境界の接合部において、特に内部
側のろう付け性の劣ることが問題となっているのである
。(Specific structure/effect) By the way, in the vacuum brazing method in which brazing is performed in a vacuum furnace using this brazing sheet, oxidizing gas in the furnace is gettered with Mg without using flux. Since it modifies and destroys the oxide film on the surface of the material, 1.0 to 2.
It is added to about 0%, or placed not only in the brazing filler metal but also in parts other than the brazing filler metal, but as mentioned above,
In order to obtain the desired effect, the total amount of Mg released into the furnace had to be increased, which posed an inherent problem in terms of furnace maintenance. At the joint between the inside and outside, the problem is that the brazing performance is particularly poor on the inside side.
因みに、中空構造体の内部側のろう合金中のＭｇ量が外
部側に位置するろう合金程度に多い従来の場合にあって
は、内部側では蒸発したＭｇの排気が遅れることにより
、活発に蒸発を続ける外部側に比べて、ろう合金中に多
くのＭｇが残留するようになり、そのため内部側のろう
合金はＡｌ−Ｍｇ−３ｉの三元共晶により早期から溶融
して流動を開始し、その多くは外部側へ移動することと
なり、従って内部側のフィレット形成にとって重要な内
部側のろうが早期に枯渇することとなり、内部側でフィ
レット切れ等の不良を生ずるのである。Incidentally, in the conventional case where the amount of Mg in the braze alloy on the inside side of the hollow structure is as large as that in the braze alloy located on the outside side, the exhaust of evaporated Mg on the inside side is delayed, so that the Mg evaporates actively. More Mg remains in the brazing alloy compared to the outer side, which continues to flow, and as a result, the inner brazing alloy melts and starts flowing early due to the ternary eutectic of Al-Mg-3i. Most of it will migrate to the outside, and therefore the wax on the inside, which is important for forming fillets on the inside, will be depleted early, resulting in defects such as fillet breakage on the inside.
本発明においては、特に中空構造における境界部の内部
側のフィレット形成能を高めるために、内部側のろうの
溶融と流動の時期を外部側に近づける点に着目したので
あり、そしてその際、外部側のろう付け性を劣らせない
ようにすることが重要であるところから、そのための有
効な手段として従来から使用されているＡｌろう合金と
Ｍｇｆｆ１を低減したＡｌろう合金とを組み合わせて使
用するようにしたのであって、その主眼とするところは
、内外部共にフィレットの形成を可能にして、且つ内外
部におけるろうの溶融と流動に時間差を生じさせないよ
うにすることで、中空構造体境界部の接合性を飛躍的に
安定させると共に、炉内へのＭｇ放出量を減じて、炉の
メンテナンスを大幅に軽減することを、同時に可能にし
たところにある。In the present invention, in order to particularly enhance the ability to form a fillet on the inside of the boundary in a hollow structure, we focused on bringing the timing of melting and flow of the wax on the inside closer to the outside. Since it is important not to deteriorate the brazability of the side, an effective means for this purpose is to use a combination of the conventionally used Al brazing alloy and an Al brazing alloy with reduced Mgff1. The main objective is to enable the formation of fillets both inside and outside, and to avoid creating a time difference between the melting and flow of the wax between the inside and outside, thereby reducing the gap between the hollow structure boundaries. This makes it possible to dramatically stabilize bonding properties, reduce the amount of Mg released into the furnace, and significantly reduce furnace maintenance.
而して、中空構造体において、その境界部（接合部）の
外部側と内部側とでは、良好なろう付け性を得るために
、それぞれ、次の点が要求されるのである。In order to obtain good brazing properties, the following points are required on the outside and inside of the boundary (junction) of the hollow structure, respectively.
すなわち、外部側では、炉内に大量に存在する酸化性ガ
スをゲッターするために相当量のＭｇの蒸発が必要とな
るのであり、更にろう合金中にＭｇを含むものでは、加
熱中のろう表面の酸化量が多いため、ろう付け直前にお
いてその皮膜を破壊する必要があり、そのためにはろう
合金中に成る程度以上のＭｇが必要となるのである。但
し、ろう合金中のＭｇ含有量が少ないものでは、加熱中
の酸化の程度も少なくなるため、酸化性ガスのゲッター
が充分に為されている限りにおいては問題がない。In other words, on the outside, a considerable amount of Mg must be evaporated in order to getter the oxidizing gas that exists in large quantities in the furnace, and if the solder alloy contains Mg, the solder surface during heating must be evaporated. Since the amount of oxidation of Mg is large, it is necessary to destroy the film immediately before brazing, and for this purpose, Mg is required in an amount greater than that contained in the brazing alloy. However, if the Mg content in the brazing alloy is low, the degree of oxidation during heating will be low, so there is no problem as long as the oxidizing gas is sufficiently gettered.
一方、内部側では、酸化性ガスの存在量が少ないため、
酸化性ガスのゲッター及びろう付け直前の酸化皮膜の破
壊に外部側程の必要性がなく、また密閉度の高い場合に
は、ろう合金中にＭｇを含まなくても、良好なフィレッ
トの形成が可能となるのである。但し、ろうの早期の枯
渇を防くためには、ろうの溶融と流動開始の時期を外部
側と等しくする必要があるのである。On the other hand, since there is less oxidizing gas on the inside,
There is no need to destroy the oxidizing gas getter and the oxide film just before brazing as on the outside, and if the sealing degree is high, a good fillet can be formed even if the brazing alloy does not contain Mg. It becomes possible. However, in order to prevent early depletion of the wax, it is necessary to make the timing of the melting of the wax and the start of flow equal to that on the outside side.
このため、本発明にあっては、その一つの対策として、
目的とする中空構造体を与えるカップ状成形体のカップ
形状の外側に、Ｍｇｉの多い所定のＡＮろう合金からな
る皮材を位置せしめる一方、かかるカップ形状の内側に
はＭｇ含有量の少ない所定のろう合金からなる皮材を位
置せしめるようにしたのである。より具体的には、ドロ
ンカップ型のエバポレータの部分断面を示す第１図から
明らかなように、Ａｌ若しくはその合金からなる芯材２
の一方の面（外側面）に、前記第一のＡｌｆろう合金か
らなる第一の皮材４が設けられている一方、該芯材２の
他方の面（内側面）には、前記第二のＡｌろう合金から
なる第二の皮材６が設けられてなる両面ブレージングシ
ートが用いられ、そしてこのブレージングシートがその
第二の皮材６が内側となるように所定のカップ形状に成
形されて、開口周縁部に接合フランジ部８が形成された
カップ状成形品１０とされる。そして、このカップ状成
形品１０が、その接合フランジ部８．８同士、カップ底
部９．９同士がそれぞれ対向して当接せしめられるよう
に積み重ねられ、中空構造のろう付け用組合せ体とされ
るのである。For this reason, in the present invention, as one of the countermeasures,
A skin material made of a predetermined AN brazing alloy with a high Mgi content is placed on the outside of the cup shape of the cup-shaped molded body that provides the desired hollow structure, while a predetermined skin material with a low Mg content is placed inside the cup shape. A skin material made of brazing alloy was placed in place. More specifically, as is clear from FIG. 1, which shows a partial cross section of a Dron cup type evaporator, a core material 2 made of Al or an alloy thereof is used.
The first skin material 4 made of the first Alf brazing alloy is provided on one surface (outer surface) of the core material 2, while the second skin material 4 made of the first Alf brazing alloy is provided on the other surface (inner surface) of the core material 2. A double-sided brazing sheet is used, which is provided with a second skin material 6 made of an Al brazing alloy, and this brazing sheet is formed into a predetermined cup shape with the second skin material 6 on the inside. , a cup-shaped molded product 10 having a joining flange portion 8 formed at the periphery of the opening. The cup-shaped molded products 10 are then stacked so that the joining flanges 8.8 and the cup bottoms 9.9 are brought into contact with each other, respectively, to form a hollow brazing assembly. It is.
従って、そのような組合せ体においては、第１図から明
らかなように、開口周縁部に設けられた接合フランジ部
８，８同士を突き合わせてなるカップ状成形品１０．１
０の組においては、それぞれの第二の皮材６部位におい
て当接せしめられて接合部が構成されるようになるので
あり、またカップ底部同士がそれぞれ対向して突き合わ
されてなる組においては、それぞれの第一の皮材４部位
において当接されて接合部が構成されるのである。Therefore, in such a combination body, as is clear from FIG.
In the set No. 0, the second skin members 6 are brought into contact with each other to form a joint, and in the set in which the cup bottoms are butted against each other, The four parts of the first skin material are brought into contact with each other to form a joint.
また、本発明にあっては、他の一つの対策として、Ｍ１
ｇ量の多い所定のＡｌろう合金からなる皮材を両面に設
けてなるブレージングシートから成形して得られるカッ
プ状成形品と共に、Ｍｇ含有量の少ない所定のＡｌろう
合金からなる皮材が両面に設けられたブレージングシー
トから得られるカップ状成形品を用いて積み重ね、そし
てその際、後者のカップ状成形品が対向して組み合わさ
れてなる組が、そのようなカップ状成形品の積重ね物中
に存在するようにしたのである。即ち、例えば第２図に
示されるように、Ａｎ若しくはその合金からなる芯材２
の両側の面に前記第一のＡｌろう合金からなる第一の皮
材４．４が設けられてなる第一の両面ブレージングシー
トと、同様な芯材２の両側の面に前記第二のＡｌろう合
金からなる第二の皮材６．６が設けられてなる第二の両
面ブレージングシートが用いられ、そしてそれら２種の
両面ブレージングシートがそれぞれ所定のカップ形状に
成形されて、開口周縁部に接合フランジ部８がそれぞれ
形成された２種のカップ状成形品１２．１４とされ、そ
してこのカップ状成形品１２゜１４が積み重ねられ、中
空構造のろう付け用組合せ体とされているのである。し
かも、そのような組合せ体においては、第二の両面ブレ
ージングシートから成形して得られるカップ状成形品１
４の二つが、第２図に示される如く、突き合わされてな
る組が存在するように構成され、それによってＭｇ含有
量の少ない第二のＡｎろう合金からなる接合部が形成さ
れるようになっている。In addition, in the present invention, as another measure, M1
Along with a cup-shaped molded product obtained by molding a brazing sheet that has a skin material made of a predetermined Al brazing alloy with a high g content on both sides, a skin material made of a predetermined Al braze alloy with a low Mg content is provided on both sides. The cup-like moldings obtained from the provided brazing sheets are used to stack up, and in so doing, sets of the latter cup-like moldings are assembled oppositely in the stack of such cup-like moldings. I made it exist. That is, as shown in FIG. 2, for example, a core material 2 made of An or an alloy thereof
A first double-sided brazing sheet is provided with the first skin material 4.4 made of the first Al brazing alloy on both sides of the brazing sheet, and the second Al brazing sheet is provided with the first skin material 4.4 made of the first Al brazing alloy on both sides of the same core material 2. A second double-sided brazing sheet provided with a second skin material 6.6 made of a brazing alloy is used, and these two types of double-sided brazing sheets are each formed into a predetermined cup shape and placed around the opening periphery. Two types of cup-shaped molded products 12 and 14 are formed, each having a joining flange portion 8, and these cup-shaped molded products 12 and 14 are stacked to form a hollow brazing assembly. Moreover, in such a combination, the cup-shaped molded product 1 obtained by molding from the second double-sided brazing sheet
As shown in FIG. 2, two of No. 4 are butted against each other to form a set, thereby forming a joint made of the second An brazing alloy with a low Mg content. ing.
そして、このような第１図及び第２図に示される如きカ
ップ状成形品１０及び１２．１４の積重ね物は、その状
態において所定の真空ろう付け操作が実施され、目的と
する中空構造体（エバポレータ）が製造されることとな
るが、その際、Ｍｇ含有量の少ない第二のＡｌろう合金
（６）によって形成される製品外部側となる接合部の外
側部位（ａ部）に対してＭｇを供給するために、本発明
にあっては、かかる積重ね物の外側に３ｇ／ｍ’以上の
Ｍｇが存在するようにして、ろう付けが行なわれるので
ある。Then, the stack of cup-shaped molded products 10 and 12.14 as shown in FIGS. 1 and 2 is subjected to a predetermined vacuum brazing operation in that state to form the desired hollow structure ( evaporator) will be manufactured, but at that time, Mg is In order to supply Mg, in the present invention, brazing is performed in such a manner that 3 g/m' or more of Mg is present on the outside of the stack.
なお、かかる外側に存在せしめられるＭｇとしては、第
１図や第２図から明らかなように、積重ね物の外側に位
置する第一のＡｉ、ろう合金（４）中のＭｇを含むもの
であることは勿論、第二のろう合金（６）にあっても、
カップ状成形品１４の開口周縁部に設けられた接合フラ
ンジ部８において外側に露出するものに含まれるＭｇ、
更にはそのような組合せ物において外部に露呈せしめら
れる他の部分や、炉内に補充材等として該積重ね物のろ
う付け時に補填される合金等に含まれるＭｇ、また炉内
に補填用として挿入されたＭｇ粉末等の総量を意味する
ものである。As is clear from FIGS. 1 and 2, the Mg present on the outside includes the first Ai located outside the stack and the Mg in the brazing alloy (4). Of course, even in the second brazing alloy (6),
Mg contained in what is exposed to the outside at the joining flange portion 8 provided at the opening periphery of the cup-shaped molded product 14;
Furthermore, Mg contained in other parts exposed to the outside in such a combination, Mg contained in alloys, etc. that are supplemented as a supplement in the furnace when brazing the stack, and Mg inserted into the furnace as a supplement. This means the total amount of Mg powder etc.
従って、第１図及び第２図において、製品外部側となる
接合部の外側部位（ａ部と０部）では、外部側のＭｇ含
有量の大なる第一のＡｌｆｉろう合金（４）及び積重ね
物の他の外部露出部分、更には該積重ね物販外に炉内に
配した純Ｍｇ若しくはＭｇを含んだ合金からの活発なＭ
ｇ蒸発により、接合部周囲の酸化性ガスがゲッターされ
るようになる。このようなＭｇの作用は、上述のように
、積重ね物の外側に３ｇ／ｍ”以上のＭｇの存在によっ
て期待され得るものである。なお、このＭｇ存在量の上
限は、積重ね物の大きさや形態、また炉内の容量等によ
って適宜に決定されることとなるが、余りにも大量のＭ
ｇの存在は、従来と同様な炉壁等へのＭｇの堆積の問題
が惹起されるところから、一般に２００ｇ／ｍ’程度に
止められることとなる。ぞして、前記ａ部では、第二の
Ａｌｆｉろう合金（６）のＭｇ含有量が少ないが、上記
した外部存在Ｍｇによるゲッターが充分な限りは、フィ
レット形成が可能となるのであり、また前記０部では、
第一のＡｌろう合金（４）からの活発なＭｇ蒸発により
、その酸化皮膜が破壊されて、フィレットの形成が可能
となるのである。Therefore, in FIGS. 1 and 2, in the outer parts (parts a and 0) of the joint, which is the outside of the product, the first Alfi brazing alloy (4) with a large Mg content on the outside and the stacked Active Mg from pure Mg or Mg-containing alloys placed in the furnace outside of other exposed parts of the product, as well as the stacked product.
g Evaporation causes the oxidizing gas around the joint to getter. As mentioned above, this effect of Mg can be expected by the presence of 3 g/m'' or more of Mg on the outside of the stack.The upper limit of this amount of Mg depends on the size of the stack and This will be determined appropriately depending on the configuration and the capacity inside the furnace, but if too large a quantity of M
The presence of Mg is generally limited to about 200 g/m', since it causes the same problem of Mg deposition on the furnace walls and the like as in the past. Therefore, although the Mg content of the second Alfi brazing alloy (6) is low in part a, fillet formation is possible as long as the above-mentioned externally existing Mg provides sufficient getter. In part 0,
The active evaporation of Mg from the first Al brazing alloy (4) destroys its oxide film, making it possible to form a fillet.
一方、Ｍｇ含有量の少ない第二〇ＡＮろう合金（６）に
て構成される製品内部側の接合部における内側部位（ｂ
部）では、酸化性ガスは外部側で蒸発したＭｇ蒸気の一
部が内部側に流れ込むことにより充分にゲッターされて
、フィレットの形成が可能となるのである。しかも、そ
のようなカップ状成形品の接合境界部の外側部位（ａ部
）と内側部位（ｂ部）は、ろう材が何れもＭｇ含有量の
少ない第二のＡｌｆｉろう合金（６）により形成されて
、内外部におけるろうの溶融及び流動開始の時間差が生
じないため、外部側、内部側共に良好なフィレットが形
成されることとなるのである。On the other hand, the inner part (b
In part), the oxidizing gas is sufficiently gettered by a portion of the Mg vapor evaporated on the outside flowing into the inside, making it possible to form a fillet. Moreover, the outer part (a part) and the inner part (b part) of the joint boundary of such a cup-shaped molded product are both made of the second Alfi brazing alloy (6) with a low Mg content. As a result, there is no difference in time between the melting and flow start of the wax between the inside and outside, so that a good fillet is formed on both the outside and inside sides.
そして、このような本発明手法によれば、Ｍｇ含有量の
少ないろう合金（６）の使用によって、そこから蒸発す
るＭｇの量が少なくなるために、炉内へのＭｇ放出量が
全体として減少することとなり、更にろう合金（４）か
ら蒸発したＭｇの一部がろう合金（６）に吸収されるよ
うになるため、炉内へのＭｇ放出量は更に減少すること
となるのである。また、この吸収作用は、ろう合金（６
）がＳｉを含有するために促進されて生ずるもので、特
に中空構造の内部側においてその効果が著しく、またろ
う合金（６）のＭｇ含有量が少ない程、効果的となるの
である。According to the method of the present invention, by using the brazing alloy (6) with a low Mg content, the amount of Mg evaporated from it is reduced, so the amount of Mg released into the furnace is reduced as a whole. Furthermore, a part of the Mg evaporated from the brazing alloy (4) is absorbed into the brazing alloy (6), so that the amount of Mg released into the furnace is further reduced. In addition, this absorption effect is caused by the brazing alloy (6
) is promoted by the inclusion of Si, and its effect is particularly remarkable on the inside of the hollow structure, and the smaller the Mg content of the brazing alloy (6), the more effective it is.
なお、本発明において用いられる２種のＡｌろう合金（
４，６）において、Ｓｌの含有量が６重量％に満たない
場合にあっては、流動性が劣り、実用性に乏しく、また
１４重量％を越える場合には、成形加工性が劣ると共に
、ろう付け時に溶解による母材侵食を多大に生ずるため
、好ましくない。また、第一のＡｌろう合金（４）にお
いて、Ｍｇの含有量が０．８重量％に満たない場合は、
急激なＭｇ蒸発による酸化皮膜の破壊効果が乏しくなっ
て、外部側のろう付け性が劣るようになるのであり、一
方そのＭｇ含有量が２．５重量％を越えると、成形性が
劣ると共に、炉内へのＭｇ放出量が過多となる。更に、
第二の１４２ろう合金（６）において、Ｍｇ含有量が０
．６重量％を越えると、中空構造の内外部のろうの溶融
及び流動開始の時間差を縮める効果が乏しくなり、境界
部（接合部）の内部側でのフィレット形成能が劣ること
となり、好ましくない。Note that two types of Al brazing alloys used in the present invention (
4, 6), if the Sl content is less than 6% by weight, the fluidity will be poor and it will be impractical, and if it exceeds 14% by weight, the molding processability will be poor, This is not preferable because it causes a large amount of erosion of the base material due to melting during brazing. Furthermore, if the Mg content is less than 0.8% by weight in the first Al brazing alloy (4),
The effect of breaking the oxide film due to rapid Mg evaporation becomes poor, resulting in poor brazing properties on the external side.On the other hand, if the Mg content exceeds 2.5% by weight, moldability becomes poor, and The amount of Mg released into the furnace becomes excessive. Furthermore,
In the second 142 brazing alloy (6), the Mg content is 0.
．． If it exceeds 6% by weight, the effect of reducing the time difference between the melting and flow start of the wax between the inside and outside of the hollow structure will be poor, and the ability to form a fillet inside the boundary (joint) will be poor, which is not preferable.
また、かかる第−及び第二のＡｌろう合金（４，６）に
は、を利には、Ｂｉが含有せしめられることとなる。こ
のＢｉを添加する理由は、ろうの流動性を高めて、フィ
レット形成能を向上させるためであるが、このＢｉの添
加量が０．４重量％を越える場合には、グループ（優先
的なろうの流れとそこでの溶解により生ずる溝）の発生
が過多となり、外観上好ましくないところから、その添
加量は０．４重量％以下とされることとなる。Further, the first and second Al brazing alloys (4, 6) advantageously contain Bi. The reason for adding Bi is to increase the fluidity of the wax and improve its fillet forming ability. However, if the amount of Bi added exceeds 0.4% by weight, The amount of addition is set at 0.4% by weight or less because the appearance is unfavorable due to excessive formation of grooves (grooves caused by flow and dissolution there).
さらに、本発明における第一のＡｌろう合金（４）や第
二のＡｌろう合金（６）には、Ｂｉの他にも、性能向上
のために、従来より明らかにされている他の合金元素を
添加、含有せしめることも出来、例えばろう付け性の向
上のために、それぞれのろう合金中に、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ。Furthermore, in addition to Bi, the first Al brazing alloy (4) and the second Al brazing alloy (6) in the present invention may contain other alloying elements that have been previously clarified in order to improve performance. For example, to improve brazing properties, Pb, Sn, and N can be added to each brazing alloy.
i,Cu.
Ｚｎ、Ｂｅ、Ｌｉ、Ｇｅ等の元素を少なくとも１種以上
微量添加せしめたり、また耐蝕性向上のために、ろう合
金中にＺｎを０．１〜１０重量％程度添加せしめたりす
ることが出来る。At least one or more elements such as Zn, Be, Li, Ge, etc. can be added in small amounts, and Zn can be added in an amount of about 0.1 to 10% by weight to the brazing alloy to improve corrosion resistance.
このように、本発明は、第１図や第２図に示される如き
形態のカップ状成形品１０；１２，１４の積重ね物に対
して、所定量のＭｇの存在下において真空ろう付け操作
を実施するものであるが、そのような真空ろう付け操作
に先立つ前処理は、従来の真空ろう付けと同様に、特に
制限されることはないのである。但し、油汚れ等が著し
いものにあっては、ろう付け前に脱脂処理されるのが望
ましく、また必要に応じてエツチング処理も施されるこ
ととなる。As described above, the present invention performs a vacuum brazing operation in the presence of a predetermined amount of Mg on a stack of cup-shaped molded products 10; 12, 14 as shown in FIGS. 1 and 2. However, as with conventional vacuum brazing, the pretreatment prior to such a vacuum brazing operation is not particularly limited. However, if there are significant oil stains, it is desirable to degrease the material before brazing, and if necessary, it may also be etched.
また、本発明に従うカップ状成形品の徂合せ形態におけ
るろう付け加熱は、真空炉若しくはそれに相当する構造
を有する炉中において、従来と同様な条件下において行
なわれることとなる。例えば、ろうの溶融直前から加熱
終了までの圧力はＩＸ １０−”Ｔｏｒｒ以下の真空中
か、或いは必要に応じて不活性ガスにより置換しつつ加
熱する等の手法が採用される。真空加熱時の圧力が高く
なると、ろう付け性に劣るようになるのであり、また不
活性ガス置換は真空排気と並行して行なうことにより、
炉内の残留酸化性ガスを排除する効果があり、炉内への
大気のリークを防ぐ効果もある。また、ろうが溶融し、
接合が完了した後の冷却は、特に制限されず、従来と同
様にして行なわれることとなる。Moreover, the brazing heating of the interlaced form of the cup-shaped molded product according to the present invention is carried out in a vacuum furnace or a furnace having a structure equivalent thereto under the same conditions as conventional ones. For example, the pressure from just before melting of the wax until the end of heating is in a vacuum of IX 10-'' Torr or less, or heating is performed while replacing the wax with inert gas as necessary.During vacuum heating As the pressure increases, the brazing properties become poorer, and by replacing the inert gas with vacuum evacuation,
It has the effect of eliminating residual oxidizing gas inside the furnace, and also has the effect of preventing atmospheric leakage into the furnace. Also, the wax melts,
Cooling after completion of bonding is not particularly limited and may be performed in the same manner as in the past.
なお、本発明手法に従って製造される中空構造体には、
先述し、また第３図にその一例の全体を示すドロンカッ
プ型のエバポレータの他、ブレージングシートを成形し
て得られるカップ状成形体を組み合わせて製造される各
種の熱交換器、更には他の用途の中空構造体がある。そ
して、このような本発明手法の適用によって、炉のＭｇ
清掃を従来の２部３程度にまで軽減し得ることとなった
のである。Note that the hollow structure manufactured according to the method of the present invention includes:
In addition to the Drone cup type evaporator mentioned above and an example of which is shown in FIG. There are hollow structures for use. By applying the method of the present invention, Mg in the furnace can be reduced.
This means that cleaning can be reduced to about 2 parts and 3 parts compared to conventional methods.
（実施例）
以下に、本発明の実施例を示し、本発明を更に具体的に
明らかにすることとするが、本発明が、そのような実施
例の記載によって、何等の制約をも受けるものでないこ
とは、言うまでもないところである。(Examples) Examples of the present invention will be shown below to clarify the present invention more specifically, but the present invention is not limited in any way by the description of such examples. It goes without saying that this is not the case.
また、本発明には、以下の実施例の他にも、更には上記
の具体的記述以外にも、本発明の趣旨を逸脱しない限り
において、当業者の知識に基づいて種々なる変更、修正
、改良等を加え得るものであることが、理解されるべき
である。In addition to the following examples and the above-mentioned specific description, the present invention includes various changes, modifications, and changes based on the knowledge of those skilled in the art, as long as they do not depart from the spirit of the present invention. It should be understood that improvements and the like may be made.
先ず、芯材２をＪＩＳ−、ｌ−３００３合金とし、その
両面に、下記第１表に示される各種の第一第二のＡｊ２
ろう合金を１５％ずつクラッドすることにより、各種の
両面ブレージングシート（板厚：０．６ｍｍ）を作製し
た。次いで、それぞれのブレージングシートを、第１図
に示されるように、第二〇Ａｌろう合金（６）がカップ
形状の内側となるようにして成形し、カップ状成形品１
０を得た。First, the core material 2 is made of JIS-, l-3003 alloy, and various first and second Aj2 shown in Table 1 below are coated on both sides.
Various double-sided brazing sheets (thickness: 0.6 mm) were produced by cladding with 15% brazing alloy. Next, each brazing sheet is molded so that the No. 20 Al brazing alloy (6) is on the inside of the cup shape, as shown in FIG.
I got 0.
そして、この得られたカップ状成形品１０を、その開口
周縁部の接合フランジ部８，８同士及びカップ底部同士
がそれぞれ対向して接するように積層し、更に中央に通
気孔１６を設けたステンレス製円盤１８を上下に配して
、組み付けることにより、第４図に示される如き積層組
立体２ｏを形成した。The obtained cup-shaped molded product 10 is then laminated so that the joint flange parts 8 and 8 at the opening periphery and the cup bottoms face each other and are in contact with each other, and the stainless steel with a vent hole 16 provided in the center is laminated. By arranging the discs 18 one above the other and assembling them, a laminated assembly 2o as shown in FIG. 4 was formed.
その後、この得られた積層組立体２ｏを、充分に脱ガス
処理した内容積： ５０００ｍｊ２ （０，００５ｍ３
）のステンレス容器内に載置し、６００ ’ＣＸ３０分
、圧カニ ５ Ｘ １０−’Ｔｏｒｒで加熱、ろう付け
を行なった。また、炉内のＭｇ蒸発量を調節するため、
一部の試料の加熱に際しては、補充材として１．５重量
％のＭｇを含む所定量のろう合金をステンレス容器内に
置いた。Thereafter, the obtained laminated assembly 2o was sufficiently degassed to have an internal volume of 5000 mj2 (0,005 m3
), and was heated and brazed at 600'C for 30 minutes at a pressure of 5 x 10' Torr. In addition, in order to adjust the amount of Mg evaporation in the furnace,
During heating of some samples, a predetermined amount of braze alloy containing 1.5% by weight Mg was placed in a stainless steel container as a replenisher.
また、同様にして、第２図に示される如き積層構造にお
いて、第４図に示される如き形状の中空構造体を真空ろ
う付け法によって作製した。即ち、ＪＩＳ−Ａ−３００
３合金からなる芯材２の両面に、下記第２表に示される
各種の第一のＡｌろう合金を１５％ずつクラッドするこ
とにより、各種の第一の両面ブレージングシート（１４
： ０．６ ｍｍ）を作製する一方、同様な芯材の両面
に、下記第２表に示される各種の第二のＡｌろう合金を
１５％ずつクラッドすることにより、各種の第二の両面
ブレージングシート（板厚：０．６ｍｍ）を作製した。Similarly, in the laminated structure shown in FIG. 2, a hollow structure having the shape shown in FIG. 4 was fabricated by vacuum brazing. That is, JIS-A-300
Various first double-sided brazing sheets (14
: 0.6 mm), and by cladding each side of the same core material with 15% of each type of second Al brazing alloy shown in Table 2 below, various types of second double-sided brazing were made. A sheet (thickness: 0.6 mm) was produced.
次いで、それぞれの第−及び第二の両面ブレージングシ
ートを第２図に示される如きカップ形状に成形して、開
口周縁部に接合フランジ部が形成されてなるカップ状成
形品１２．１４を得た。Next, each of the first and second double-sided brazing sheets was molded into a cup shape as shown in FIG. 2 to obtain a cup-shaped molded product 12.14 in which a joining flange portion was formed at the opening periphery. .
そして、その得られた２種のカップ状成形品１２．１４
を第２図に示される如く相対向して積層し、更に中央に
通気孔１６を設けたステンレス製円盤１８を上下に配し
て組み付けることにより、第４図に示される如き積層組
立体２ｏを作製し、更にそれを上記と同様にして真空ろ
う付けすることにより、目的とする中空構造体を得た。And the two types of cup-shaped molded products obtained 12.14
are stacked facing each other as shown in FIG. 2, and stainless steel discs 18 with ventilation holes 16 in the center are placed one above the other and assembled, thereby forming a stacked assembly 2o as shown in FIG. The desired hollow structure was obtained by fabricating it and vacuum brazing it in the same manner as above.
かくして得られたろう付け製品のそれぞれにおいて、そ
の外部側（第４図におけるａ部と０部）及び内部側（ｂ
部）におけるフィレット切れの有無を調べることにより
、ろう付け性の評価を行ない、また炉内へのＭｇ放出量
を調べるために、ろう付け前後における製品型Ｍ（補充
材を使用したものについては補充材を含めた重量）を測
定し、それぞれの結果を、下記第１表及び第２表に併わ
せ示した。In each of the thus obtained brazed products, its outer side (parts a and 0 in FIG. 4) and inner side (b
In order to evaluate the brazing property by checking the presence or absence of fillet breakage in the product type M before and after brazing (for those using replenishment material, The weight (including material) was measured, and the results are shown in Tables 1 and 2 below.
先ず、第１表から明らかなように、第１図に示される両
面ブレージングシートのカップ状成形品の組合せ形態に
おいて得られたろう付け製品にあっては、その内外部に
おいてフィレット切れが発生することなく、安定したろ
う付け結果が得られた。また、従来法と比較して、ろう
付け製品の重量減が２０〜６０％程度減少し、炉内への
Ｍｇ放出量が減ることを確認した。First, as is clear from Table 1, in the brazed product obtained by combining the cup-shaped molded product of the double-sided brazing sheet shown in FIG. , stable brazing results were obtained. It was also confirmed that the weight loss of the brazed product was reduced by about 20 to 60% compared to the conventional method, and the amount of Mg released into the furnace was reduced.
一方、カップ状成形品１０の組合せ物２０外部に存在す
るＭｇの総量が本発明の範囲外となる比較例（１）では
、第−及び第二〇Ａｌろう合金の成分が本発明の含有量
範囲内にあっても、何れも、外部側にフィレット切れを
生じており、また比較例（２）のうち、第二のＡｌろう
合金（６）のＭｇ含有量が本発明の範囲外のものでは、
何れも、内部側にフィレット切れを生じ、更に第一〇Ａ
ｎろう合金（４）のＭｇ含有量が本発明の範囲外のもの
では、補充材によりＭｇを補給しても、外部側にフィレ
ット切れを生じた。更に、Ｓｉ或いはＢｉ含有量が本発
明の範囲外の比較例（３）では、有効ろう量の不足によ
るフィレット切れ、或いは製品表面に顕著なグループの
発生を認めた。そしてまた、従来と同様に、Ｍｇ含有量
の大なるろう合金を第−及び第二のＡｌろう合金（４，
６）として用いた比較例（４）では、何れも内部側にフ
ィレット切れが生じているのを認めた。On the other hand, in Comparative Example (1) in which the total amount of Mg existing outside the combination 20 of the cup-shaped molded product 10 is outside the scope of the present invention, the components of the No. 1 and No. 20 Al brazing alloys are within the content of the present invention. Even if the Mg content is within the range, fillet breakage occurs on the external side, and among Comparative Example (2), the Mg content of the second Al brazing alloy (6) is outside the range of the present invention. So,
In both cases, fillet breakage occurred on the inside side, and
When the Mg content of the n-braze alloy (4) was outside the range of the present invention, fillet breakage occurred on the outer side even if Mg was supplied using a replenisher. Furthermore, in Comparative Example (3) in which the Si or Bi content was outside the range of the present invention, fillet breakage due to insufficient effective amount of solder or formation of noticeable groups on the product surface was observed. Then, as in the past, a brazing alloy with a large Mg content was used as the first and second Al brazing alloys (4, 4,
In Comparative Example (4) used as Example 6), fillet breakage was observed on the inner side in all cases.
また、第２表から明らかなように、２種の両面ブレージ
ングシートから得られたカップ状成形品１２．１４を第
２図に示される如く組み合わせてなる積層組立体２０か
ら得られたろう付け製品にあっては、その内外部におい
てフィレット切れが発生することなく、安定したろう付
け結果が得られた。また、従来法と比較して、ろう付け
製品の重量減が２０〜６０％程度減少し、炉内へのＭｇ
放出量が減ることを確認した。Further, as is clear from Table 2, the brazed product obtained from the laminated assembly 20 formed by combining cup-shaped molded products 12 and 14 obtained from two types of double-sided brazing sheets as shown in FIG. In this case, stable brazing results were obtained without any fillet breakage occurring inside or outside. In addition, compared to the conventional method, the weight loss of brazed products is reduced by about 20 to 60%, and Mg in the furnace is reduced.
It was confirmed that the amount released was reduced.
これに対して、ろう付け時に積層組立体２０の外部に存
在するＭｇの総量が本発明の範囲外である比較例（１）
では、ろう合金の成分が本発明の範囲を満たしていても
、何れも、外部側にフィレット切れを生した。また、比
較例（２）のうち、第二のＡｌｆｉろう合金（６）のＭ
ｇ含有量が本発明の範囲を外れたものでは、内部側にフ
ィレット切れを生じ、更に第一の八２ろう合金（４）の
Ｍｇ含有量が本発明の範囲外のものでは、補充材により
Ｍｇを補給しても、外部側にフィレット切れを生じた。On the other hand, Comparative Example (1) in which the total amount of Mg present outside the laminated assembly 20 during brazing is outside the scope of the present invention.
In all cases, even if the components of the brazing alloy met the range of the present invention, fillet breakage occurred on the outside side. In addition, in Comparative Example (2), M of the second Alfi brazing alloy (6)
If the g content is out of the range of the present invention, fillet breakage will occur on the inside side, and if the Mg content of the first 82 brazing alloy (4) is out of the range of the present invention, the fillet will break due to the fillet. Even after supplementing with Mg, fillet breakage occurred on the external side.
更に、Ｓｉ或いはＢｉの含有量が本発明の範囲外となる
比較例（３）では、成形時の割れの発生、有効ろう量の
不足によるフィレット切れ、或いは製品表面に顕著なグ
ループの発生を認めた。Furthermore, in Comparative Example (3) in which the content of Si or Bi is outside the range of the present invention, cracks occurred during molding, fillet breakage due to insufficient amount of effective solder, or noticeable groups appeared on the product surface. Ta.
そしてまた、従来法による比較例（４）では、何れも、
内部側にフィレット切れが生じているのをＪ忍めた。Furthermore, in Comparative Example (4) using the conventional method,
I noticed that there was a fillet cut on the inside.
（発明の効果）
以上の説明から明らかなように、本発明手法に従えば、
ブレージングシートを用いた中空構造体の真空ろう付げ
において、そのろう付け性が飛躍的に向上せしめられ、
それにより熱交換器等の中空構造体で問題とされるろう
付け後の漏れ、耐圧不足等の問題が効果的に改善され得
たのであり、また低Ｍｇろう合金の使用により、ろう付
け時に製品から蒸発するＭｇの総量が減少せしめられる
ため、炉内に付着するＭｇ量が低減され、以て炉清掃の
メンテナンスが著しく軽減されることとなったのである
。加えて、Ｍｇ蒸発量が低減されるために、炉内に一度
に積載出来る製品量を増すことが出来、その生産性が向
上せしめられ得る特徴も発揮するものである。(Effect of the invention) As is clear from the above explanation, if the method of the present invention is followed,
In vacuum brazing of hollow structures using brazing sheets, the brazing performance has been dramatically improved.
As a result, problems such as leakage after brazing and insufficient pressure resistance, which occur in hollow structures such as heat exchangers, can be effectively alleviated.Also, by using a low-Mg brazing alloy, the product Since the total amount of Mg that evaporates from the furnace is reduced, the amount of Mg that adheres to the inside of the furnace is reduced, and the maintenance required for cleaning the furnace is significantly reduced. In addition, since the amount of Mg evaporation is reduced, the amount of products that can be loaded in the furnace at one time can be increased, and the productivity can be improved.
また、本発明によれば、中空構造の製品の内外部でのろ
うの熔融と流動の時期の差が少なくなるために、より急
速な昇温によっても、安定したろう付け性を得ることが
出来、これによっても生産性の向上を実現することが出
来たのである。Furthermore, according to the present invention, since the difference in timing between melting and flow of the wax between the inside and outside of a product with a hollow structure is reduced, stable brazing performance can be obtained even with a more rapid temperature rise. This also made it possible to improve productivity.
第１図及び第２図は、それぞれ、ドロンカップ型エバポ
レータの部分を与えるカップ状成形品の組み付け形態の
一例に係る断面説明図であり、第３図におけるＩ−１断
面相当図であり、第３図は、そのようなドロンカップ型
のエバポレータ全体を示す斜視図である。第４図は、実
施例で作製されるドロンカップ型エバポレータを構成す
る組立品を示す部分切欠正面図である。
２ ：
６ ：
９ ：
１０゜
１８ ：
芯材 ４：第一の皮材
第二の皮材 ８：接合フランジ部
カップ底部
１２．１４二力ツプ状成形品
ステンレス製円盤1 and 2 are cross-sectional explanatory views of an example of an assembly form of a cup-shaped molded product that provides a portion of a doron cup-type evaporator, and are views corresponding to the I-1 cross section in FIG. 3, respectively. FIG. 3 is a perspective view showing the entirety of such a drone cup type evaporator. FIG. 4 is a partially cutaway front view showing an assembly constituting the Dron cup type evaporator manufactured in the example. 2: 6: 9: 10゜18: Core material 4: First skin material Second skin material 8: Joint flange cup bottom 12.14 Two-ply spout-shaped molded product Stainless steel disk
Claims (4)
金からなる皮材とから構成されるブレージングシートを
成形して得られる、開口周縁部に接合フランジ部を設け
てなるカップ状成形体を、その接合フランジ部同士、カ
ップ底部同士がそれぞれ対向して当接せしめられるよう
に積み重ねて、真空ろう付け法にて接合することにより
、中空の構造体を製造するに際して、 前記ブレージングシートとして、Ａｌ若しくはその合金
からなる芯材の一方の側に６〜１４重量％のＳｉ及び０
．８〜２．５重量％のＭｇを含む第一のＡｌろう合金か
らなる第一の皮材を設ける一方、該芯材の他方の側に６
〜１４重量％のＳｉ及び０〜０．６重量％のＭｇを含む
第二のＡｌろう合金からなる第二の皮材を設けてなる両
面ブレージングシートを用い、且つ該両面ブレージング
シートの第二の皮材がカップ形状の内側となるように成
形して、前記カップ状成形体を形成すると共に、該カッ
プ状成形体を積み重ねてなる積重ね物の外側に３ｇ／ｍ
＾３以上のＭｇを存在せしめて、ろう付け操作を行なう
ことを特徴とするＡｌ製中空構造体の製造法。(1) A cup-shaped molded body is obtained by molding a brazing sheet composed of a core material made of Al or its alloy and a skin material made of an Al brazing alloy, and has a joining flange portion on the periphery of the opening. When manufacturing a hollow structure by stacking the joint flanges and the cup bottoms so that they face each other and abut each other, and joining them using a vacuum brazing method, the brazing sheet is made of aluminum or aluminum. On one side of the core material made of the alloy, 6 to 14% by weight of Si and 0
．． A first skin material made of a first Al brazing alloy containing 8 to 2.5% by weight of Mg is provided, while a 6% aluminum brazing material is provided on the other side of the core material.
A double-sided brazing sheet provided with a second skin material made of a second Al brazing alloy containing ~14% by weight of Si and 0-0.6% by weight of Mg is used, and the second skin of the double-sided brazing sheet is The skin material is molded on the inside of the cup shape to form the cup-shaped molded body, and at the same time, 3 g/m is applied to the outside of the stack formed by stacking the cup-shaped molded bodies.
A method for manufacturing a hollow structure made of Al, characterized by performing a brazing operation in the presence of Mg of ^3 or more.
金からなる皮材とから構成されるブレージングシートを
成形して得られる、開口周縁部に接合フランジ部を設け
てなるカップ状成形体を、その接合フランジ部同士、カ
ップ底部同士がそれぞれ対向して当接せしめられるよう
に積み重ねて、真空ろう付け法にて接合することにより
、中空の構造体を製造するに際して、 前記ブレージングシートとして、Ａｌ若しくはその合金
からなる芯材の両側に６〜１４重量％のＳｉ及び０．８
〜２．５重量％のＭｇを含む第一のＡｌろう合金からな
る第一の皮材をそれぞれ設けてなる第一の両面ブレージ
ングシートと、Ａｌ若しくはその合金からなる芯材の両
側に６〜１４重量％のＳｉ及び０〜０．６重量％のＭｇ
を含む第二のＡｌろう合金からなる第二の皮材をそれぞ
れ設けてなる第二の両面ブレージングシートとを用い、
それら２種の両面ブレージングシートにてそれぞれ前記
カップ状成形体を成形する一方、それらカップ状成形体
を積み重ねてなる積重ね物中に、該第二の両面ブレージ
ングシートから成形して得られたカップ状成形体の二つ
が隣接されてなる組を存在せしめると共に、該積重ね物
の外側に３ｇ／ｍ＾３以上のＭｇを存在せしめて、ろう
付け操作を行なうことを特徴とするＡｌ製中空構造体の
製造法。(2) A cup-shaped molded body, which is obtained by molding a brazing sheet made of a core material made of Al or its alloy and a skin material made of an Al brazing alloy, and has a joining flange portion at the opening periphery. When manufacturing a hollow structure by stacking the joint flanges and the cup bottoms so that they face each other and abut each other, and joining them using a vacuum brazing method, the brazing sheet is made of aluminum or aluminum. 6 to 14% by weight of Si and 0.8% by weight of Si on both sides of the core material made of the alloy.
A first double-sided brazing sheet is provided with a first skin material made of a first Al brazing alloy containing ~2.5% by weight of Mg, and a core material made of Al or an alloy thereof. wt% Si and 0-0.6 wt% Mg
using a second double-sided brazing sheet each provided with a second skin material made of a second Al brazing alloy containing
While molding the cup-shaped molded bodies using these two types of double-sided brazing sheets, the cup-shaped molded bodies obtained by molding from the second double-sided brazing sheet are placed in a stack formed by stacking these cup-shaped molded bodies. A hollow structure made of Al, characterized in that a set of two molded bodies are adjacent to each other, and Mg of 3 g/m^3 or more is present on the outside of the stacked body, and a brazing operation is performed. Manufacturing method.
Ｂｉを含んでいる請求項（１）または（２）記載の製造
方法。(3) The manufacturing method according to claim (1) or (2), wherein the first Al brazing alloy contains 0.4% by weight or less of Bi.
Ｂｉを含んでいる請求項（１）または（２）記載の製造
方法。(4) The manufacturing method according to claim (1) or (2), wherein the second Al brazing alloy contains 0.4% by weight or less of Bi.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1269639A JPH0679769B2 (en) | 1989-10-16 | 1989-10-16 | Method for manufacturing hollow structure made of A1 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1269639A JPH0679769B2 (en) | 1989-10-16 | 1989-10-16 | Method for manufacturing hollow structure made of A1 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03133569A true JPH03133569A (en) | 1991-06-06 |
| JPH0679769B2 JPH0679769B2 (en) | 1994-10-12 |
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ID=17475150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1269639A Expired - Fee Related JPH0679769B2 (en) | 1989-10-16 | 1989-10-16 | Method for manufacturing hollow structure made of A1 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0679769B2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5544698A (en) * | 1994-03-30 | 1996-08-13 | Peerless Of America, Incorporated | Differential coatings for microextruded tubes used in parallel flow heat exchangers |
| WO2003028946A1 (en) * | 2001-09-28 | 2003-04-10 | Furukawa-Sky Aluminum Corp. | Method for brazing of aluminum or aluminum alloy material and aluminum alloy brazing sheet |
| US6689982B2 (en) * | 1997-10-16 | 2004-02-10 | Magna International, Inc. | Apparatus and method for welding aluminum tubes |
| US20110111254A1 (en) * | 2008-07-02 | 2011-05-12 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Aluminium brazing sheet material |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5622638A (en) * | 1979-07-27 | 1981-03-03 | Hitachi Maxell Ltd | Manufacture of alpha-iron oxyhydroxide |
| JPS5854909A (en) * | 1981-09-28 | 1983-04-01 | 松下電工株式会社 | Sink standard having fresh vegetable and fruit accomodating function and cooling and heating function |
| JPS5985364A (en) * | 1982-11-05 | 1984-05-17 | Furukawa Alum Co Ltd | Vacuum brazing sheet for hollow structural body made of aluminum |
-
1989
- 1989-10-16 JP JP1269639A patent/JPH0679769B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5622638A (en) * | 1979-07-27 | 1981-03-03 | Hitachi Maxell Ltd | Manufacture of alpha-iron oxyhydroxide |
| JPS5854909A (en) * | 1981-09-28 | 1983-04-01 | 松下電工株式会社 | Sink standard having fresh vegetable and fruit accomodating function and cooling and heating function |
| JPS5985364A (en) * | 1982-11-05 | 1984-05-17 | Furukawa Alum Co Ltd | Vacuum brazing sheet for hollow structural body made of aluminum |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5544698A (en) * | 1994-03-30 | 1996-08-13 | Peerless Of America, Incorporated | Differential coatings for microextruded tubes used in parallel flow heat exchangers |
| US6689982B2 (en) * | 1997-10-16 | 2004-02-10 | Magna International, Inc. | Apparatus and method for welding aluminum tubes |
| WO2003028946A1 (en) * | 2001-09-28 | 2003-04-10 | Furukawa-Sky Aluminum Corp. | Method for brazing of aluminum or aluminum alloy material and aluminum alloy brazing sheet |
| US6896977B2 (en) | 2001-09-28 | 2005-05-24 | Furukawa-Sky Aluminum Corp | Method of brazing aluminum or aluminum alloy materials and aluminum alloy brazing sheet |
| US20110111254A1 (en) * | 2008-07-02 | 2011-05-12 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Aluminium brazing sheet material |
| US8455110B2 (en) * | 2008-07-02 | 2013-06-04 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Aluminium brazing sheet material |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0679769B2 (en) | 1994-10-12 |
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