JPH0252148A - 連続鋳造機、及びその方法 - Google Patents
連続鋳造機、及びその方法Info
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- JPH0252148A JPH0252148A JP19986088A JP19986088A JPH0252148A JP H0252148 A JPH0252148 A JP H0252148A JP 19986088 A JP19986088 A JP 19986088A JP 19986088 A JP19986088 A JP 19986088A JP H0252148 A JPH0252148 A JP H0252148A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0697—Accessories therefor for casting in a protected atmosphere
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、溶融金属、特に溶鋼から直接鋳片を製造する
連続鋳造機に関り1表面品質の良好な鋳片を安定して鋳
造するに好適な湯面シール装置を備えた連vt鋳造機に
関する。
連続鋳造機に関り1表面品質の良好な鋳片を安定して鋳
造するに好適な湯面シール装置を備えた連vt鋳造機に
関する。
近年、溶鋼から厚さ数十1以下の薄板を直接鋳造成形す
る薄板連鋳技術に関する研究開発が盛んに行われるよう
になった。その代表的な方法に双ベルト法や双ロール法
がある。これらは、いずれも湯溜りを形成する堰4辺の
うち、2辺が鋳片と同期して移動する連続鋳造法であり
、共通の解決すべき課題がある。ここでは、双ロール法
について言及するが、双ベルト法についても同じことが
いえる。
る薄板連鋳技術に関する研究開発が盛んに行われるよう
になった。その代表的な方法に双ベルト法や双ロール法
がある。これらは、いずれも湯溜りを形成する堰4辺の
うち、2辺が鋳片と同期して移動する連続鋳造法であり
、共通の解決すべき課題がある。ここでは、双ロール法
について言及するが、双ベルト法についても同じことが
いえる。
双ロール法は、互いに反対方向に回転するように対向配
置された一対の内部冷却ロールの円周上に湯溜りを形成
させ、この湯溜り内の溶湯をロール円周面上で凝固させ
ながらロール間隙で薄板に成形するものである。
置された一対の内部冷却ロールの円周上に湯溜りを形成
させ、この湯溜り内の溶湯をロール円周面上で凝固させ
ながらロール間隙で薄板に成形するものである。
第1図に示すように、鋳造中の湯溜りの表面では図の矢
印dで示すような潜流れが生じる。即ち、湯面がロール
円周面と接する部分では、ロールの回転につれて下方に
引きずられるように移動するので、湯溜りの中央からロ
ール円周面の方に向う流れが湯面上で発生する。この流
れのために湯面上に酸化膜(スカム)等が生成すると、
これがロール円周面の方に移動してロールと湯との間に
取り込まれ、鋳造される薄板表面にそのまま貼り付いて
スカム欠陥となる。この欠陥はそれ自体でも表面の凹凸
が大きく、さらに表面割れや湯じわの原因となる場合も
少なくない。
印dで示すような潜流れが生じる。即ち、湯面がロール
円周面と接する部分では、ロールの回転につれて下方に
引きずられるように移動するので、湯溜りの中央からロ
ール円周面の方に向う流れが湯面上で発生する。この流
れのために湯面上に酸化膜(スカム)等が生成すると、
これがロール円周面の方に移動してロールと湯との間に
取り込まれ、鋳造される薄板表面にそのまま貼り付いて
スカム欠陥となる。この欠陥はそれ自体でも表面の凹凸
が大きく、さらに表面割れや湯じわの原因となる場合も
少なくない。
同様に、湯面が冷却されて湯溜り表面に凝固片が形成さ
れても、これがロールと湯との間に取り込まれて表面欠
陥となり、凝固片の大きさが甚だしいとロール間の隙間
を押し広げたり、板切れを起こしたり、あるいは、ノズ
ルと結合した凝固片がロールまでに伸長し、ロール回転
の衝撃でノズルが折損したりするトラブルが生じる。
れても、これがロールと湯との間に取り込まれて表面欠
陥となり、凝固片の大きさが甚だしいとロール間の隙間
を押し広げたり、板切れを起こしたり、あるいは、ノズ
ルと結合した凝固片がロールまでに伸長し、ロール回転
の衝撃でノズルが折損したりするトラブルが生じる。
以上のように5湯面上に発生するスカムや凝固片は双ロ
ール式連続紡造機による薄板製造においては、有害のも
のである。
ール式連続紡造機による薄板製造においては、有害のも
のである。
前者を解決するものとして以下の発明が開示されている
。特開昭62−130749号公報は、湯面の上に密閉
体を配設し、その中に不活性ガスを供給して湯面の酸化
によるスカムの生成を防ぐ方法である。特開昭60−1
70562号公報は、湯溜りの溶湯表面に不活性ガスを
吹付けることによってスカムの生成を防ぐ装置である。
。特開昭62−130749号公報は、湯面の上に密閉
体を配設し、その中に不活性ガスを供給して湯面の酸化
によるスカムの生成を防ぐ方法である。特開昭60−1
70562号公報は、湯溜りの溶湯表面に不活性ガスを
吹付けることによってスカムの生成を防ぐ装置である。
また、特開昭59−199152号公報は、双ロール機
全体を不活性ガス雰囲気室に納める方式である。
全体を不活性ガス雰囲気室に納める方式である。
後者を解決するものとして、特開昭61−7049号公
報、実開昭62−15840号公報が開示されている。
報、実開昭62−15840号公報が開示されている。
両者とも湯溜り上部空間に反射板を配設し、tjhff
Iり表面の温度低下を防止しようとするものである。
Iり表面の温度低下を防止しようとするものである。
連続鋳造法では、前述のような湯の流れによって、湯面
上にスカム等が生成するとともに、湯面からの放冷によ
り凝固片も生成し、薄板表面に取り込まれて表面欠陥と
なる。
上にスカム等が生成するとともに、湯面からの放冷によ
り凝固片も生成し、薄板表面に取り込まれて表面欠陥と
なる。
前記公報等で提案された不活性ガスでP1h?I!Iり
表面を保護する方法は、湯面の表面酸化を防止しようと
するものである。しかし、不活性ガスを満面に吹き付け
ると、湯面がガスにより冷却され易くなり、湯面に凝固
片が生成し易くなるという問題が伴う。
表面を保護する方法は、湯面の表面酸化を防止しようと
するものである。しかし、不活性ガスを満面に吹き付け
ると、湯面がガスにより冷却され易くなり、湯面に凝固
片が生成し易くなるという問題が伴う。
一方、反射板を設ける方法は、凝固片の生成を防止する
上で効果はあるが、湯面が大気に開放しているので、表
面酸化を防止する上で十分でないという問題が伴う。
上で効果はあるが、湯面が大気に開放しているので、表
面酸化を防止する上で十分でないという問題が伴う。
連続鋳造法では、スカムや凝固片のないきれいな湯面の
状態で鋳造を行う必要がある。従来提案された方法は、
単に酸化を防ぐシール効果のみか表面に凝固片が生成す
るのを防止する保温効果のみを考慮したものであり1表
面品質の良好な薄板を安定して鋳造するという観点から
は不充分であった。
状態で鋳造を行う必要がある。従来提案された方法は、
単に酸化を防ぐシール効果のみか表面に凝固片が生成す
るのを防止する保温効果のみを考慮したものであり1表
面品質の良好な薄板を安定して鋳造するという観点から
は不充分であった。
また、特開昭59−199+、52号公報に提案された
ような双ロール機全体を不活性ガス雰囲気室に納める方
式では薄板の水冷による2次冷却が行なえないだけでな
く、双ロール機のメンテナンス性や操業性においても難
点がある。
ような双ロール機全体を不活性ガス雰囲気室に納める方
式では薄板の水冷による2次冷却が行なえないだけでな
く、双ロール機のメンテナンス性や操業性においても難
点がある。
一方、鋳型が上下振動する従来の連続鋳造機では、湯面
の保熱や酸化防止のためにパウダを散布する方法が広く
実用化されているが、この方法を長辺鋳型が鋳片と同期
して移動する薄板連幼機に適用すると、このパウダが同
期鋳型に引き込まれてパウダの消費量が多くなるばかり
でなく、パウダの不均一付着により冷却能力が変動し鋳
片の表面品質が劣化するという問題があった。
の保熱や酸化防止のためにパウダを散布する方法が広く
実用化されているが、この方法を長辺鋳型が鋳片と同期
して移動する薄板連幼機に適用すると、このパウダが同
期鋳型に引き込まれてパウダの消費量が多くなるばかり
でなく、パウダの不均一付着により冷却能力が変動し鋳
片の表面品質が劣化するという問題があった。
本発明は、上述の問題点を解消して1表面品質の良好な
鋳片を安定して鋳造するのに好適な連続鋳造機を提供す
ることを目的とするものである。
鋳片を安定して鋳造するのに好適な連続鋳造機を提供す
ることを目的とするものである。
(課題を解決するための手段〕
本発明は、上記目的を達成する手段として1周囲を堰止
められた湯溜りに形成される湯面−1一方に設けられた
カバー及び湯面に対向している反射板から成る湯面シー
ル装置と、該湯面シール装置と堰及び湯面から形成され
る空間に非酸化性ガスを供給する手段とを有する連続鋳
造機において、前記カバーと反射板の間に非酸化性ガス
を予熱する手段をM!!置するものであり、該予熱され
た非酸化性ガスを前記供給手段から、湯面シール装置と
堰及び湯面から形成される空間へ供給することを特徴と
するものである。
められた湯溜りに形成される湯面−1一方に設けられた
カバー及び湯面に対向している反射板から成る湯面シー
ル装置と、該湯面シール装置と堰及び湯面から形成され
る空間に非酸化性ガスを供給する手段とを有する連続鋳
造機において、前記カバーと反射板の間に非酸化性ガス
を予熱する手段をM!!置するものであり、該予熱され
た非酸化性ガスを前記供給手段から、湯面シール装置と
堰及び湯面から形成される空間へ供給することを特徴と
するものである。
前記非酸化性ガス予熱手段は、カバーと湯面に対向して
いる反射板との間隙にガス流路を設け、該流路を非酸化
性ガスが通過する間に反射板からの熱伝達により非酸化
性ガスを予熱するものである。
いる反射板との間隙にガス流路を設け、該流路を非酸化
性ガスが通過する間に反射板からの熱伝達により非酸化
性ガスを予熱するものである。
なお、本発明では、非酸化性ガスを予熱する手段を上記
記載の手段に限定する必要はなく、予熱手段は湯面シー
ル手段とは別に設けてもよい。
記載の手段に限定する必要はなく、予熱手段は湯面シー
ル手段とは別に設けてもよい。
また、本発明は、双ロール式、双ベルト式連続鋳逍機に
適用できる。
適用できる。
鋳型内溶湯湯面上方にカバー及び湯面に対向している反
射板から成る湯面シール装置を設け、湯面からの熱放散
を低減し湯面の温度低下によって湯面に凝固片が生成す
るのを極力防止している。
射板から成る湯面シール装置を設け、湯面からの熱放散
を低減し湯面の温度低下によって湯面に凝固片が生成す
るのを極力防止している。
しかしながら、スカム発生防止のために予熱さハていな
い非酸化性ガスをカバー内に供給すると、非酸化性ガス
が湯面を冷却し、極薄い凝固片を湯面に生じさせてしま
い、鋳片の欠陥となってしまう、これを防ぐには湯面に
非酸化性ガスが到達する時の温度が500”C以上あれ
ばよいことが実験的に判明した。本発明では非酸化性ガ
スを500℃以上に予熱して供給するのでこのような問
題は生じない。ここで、非酸化性ガスとはHe、Arや
N2のような不活性ガスや中性ガス及び炭化水素ガス、
)iz + Coのような還元性ガスさらにはそれら
の混合ガスを指す。ガス流量は、少なすぎると湯面の酸
化防止効果がなく、逆に、多すぎると湯面冷却量が増え
るだけでなく不経済である。
い非酸化性ガスをカバー内に供給すると、非酸化性ガス
が湯面を冷却し、極薄い凝固片を湯面に生じさせてしま
い、鋳片の欠陥となってしまう、これを防ぐには湯面に
非酸化性ガスが到達する時の温度が500”C以上あれ
ばよいことが実験的に判明した。本発明では非酸化性ガ
スを500℃以上に予熱して供給するのでこのような問
題は生じない。ここで、非酸化性ガスとはHe、Arや
N2のような不活性ガスや中性ガス及び炭化水素ガス、
)iz + Coのような還元性ガスさらにはそれら
の混合ガスを指す。ガス流量は、少なすぎると湯面の酸
化防止効果がなく、逆に、多すぎると湯面冷却量が増え
るだけでなく不経済である。
限定的ではないが、湯面の単位面積あたり0.02〜0
、22 N Q /m1n−es”が適当である。
、22 N Q /m1n−es”が適当である。
非酸化性ガスを加熱するには、非酸化性ガス供給手段の
途中に電気ヒータを設ける方法も考えられるが。
途中に電気ヒータを設ける方法も考えられるが。
(1)加熱エネルギーが必要である。
(2)ヒータから密閉体までの途中配管から熱が逃げる
。
。
という問題がある。一般に、非酸化性ガスはその熱容量
が小さく冷却され易いので断熱が困難である上、鋳造開
始時なかなか配管及び断熱材が加熱されないので、配管
を高温に予熱しておく必要がある。
が小さく冷却され易いので断熱が困難である上、鋳造開
始時なかなか配管及び断熱材が加熱されないので、配管
を高温に予熱しておく必要がある。
本発明は、以下のようにして非酸化性ガスの予熱を行う
。
。
前記カバー及び湯面に対向している反射板から成る湯面
シール装置において、カバーと反射板との間にガス流路
を設ける0反射板は湯面からの輻射熱を受けて高温にな
っているので、このガス流路に非酸化性ガスを流すと、
熱伝達により反射板から非酸化性ガスに熱が伝わり、非
酸化性ガスを加熱することができる。
シール装置において、カバーと反射板との間にガス流路
を設ける0反射板は湯面からの輻射熱を受けて高温にな
っているので、このガス流路に非酸化性ガスを流すと、
熱伝達により反射板から非酸化性ガスに熱が伝わり、非
酸化性ガスを加熱することができる。
ここで、熱伝達を効率良く行わせる為に反射板とカバー
との間を狭くすることにより、非酸化性ガスの流速を大
きく、かつ、非酸化性ガスと熱反射板との接触面積を大
きくする。
との間を狭くすることにより、非酸化性ガスの流速を大
きく、かつ、非酸化性ガスと熱反射板との接触面積を大
きくする。
ここで1本発明によりどの程度湯面からの熱放散を防止
出来るかを定量的に説明する。
出来るかを定量的に説明する。
今、ロール径がφ830+a+i、面長が8 = 60
011m、ロール最狭隙部間隔が2 、1 ttrmな
る双ロール式連鋳機で5US304を鋳造するケースを
考える。ロール中心から湯面までの鉛直方向距離を16
01fil11とすると湯面面積Arは0.040mz
となり、ここからの単位時間当りの輻射熱q腫は湯面の
輻射率を0.2として (1)カバーがない場合 =3860kca12/h ここに、 OIl:溶湯温度=1500℃ θa:雰囲気温度=27℃ この量は湯面の表面状態に大きく依存し、湯面が酸化し
たり湯面に凝固片が形成されると、輻射率は0.5〜0
.8にまでなり、これによりqn+も大きく増加するも
のである。
011m、ロール最狭隙部間隔が2 、1 ttrmな
る双ロール式連鋳機で5US304を鋳造するケースを
考える。ロール中心から湯面までの鉛直方向距離を16
01fil11とすると湯面面積Arは0.040mz
となり、ここからの単位時間当りの輻射熱q腫は湯面の
輻射率を0.2として (1)カバーがない場合 =3860kca12/h ここに、 OIl:溶湯温度=1500℃ θa:雰囲気温度=27℃ この量は湯面の表面状態に大きく依存し、湯面が酸化し
たり湯面に凝固片が形成されると、輻射率は0.5〜0
.8にまでなり、これによりqn+も大きく増加するも
のである。
(2)カバーがある場合
この場合にはカバーの外表面積Aaを湯面面積Arの5
倍程度に、外表面温度を150m程度に出来るから、外
表面積の輻射率を1.0 としてもカバーの外表面から
の単位時′間当りの輻射熱(Illは=233kcaQ
/h ここに、 θS:S:カバー面温度=150℃ Aa:カバーの外表面積=5XAr であり、カバーにより放熱量を密閉体が無い場合の約6
%に低減出来ることが分かる。
倍程度に、外表面温度を150m程度に出来るから、外
表面積の輻射率を1.0 としてもカバーの外表面から
の単位時′間当りの輻射熱(Illは=233kcaQ
/h ここに、 θS:S:カバー面温度=150℃ Aa:カバーの外表面積=5XAr であり、カバーにより放熱量を密閉体が無い場合の約6
%に低減出来ることが分かる。
一方、非酸化性ガスを室温から500℃にまで加熱する
のに要する熱Jtqgが、に記(1111以上であれば
カバーの湯面保熱効果が失われて不都合であるが、この
熱tqgは、非酸化性ガスとしてアルゴンガスを用いる
と qg”ρ・c−(160/1000・(500−Oa)
= 182kcaQ/ h ここに、 ρ:アルゴンガスの密度= 1.035kg/ m3C
:アルゴンガスの比熱=0.124 kca Q / kg・’C Q:アルゴンガスの流量=5ONQ/m1n(これは0
、125 N Q /+sin−cmzに相当)と、
湯面から放散する熱量と比べて、非酸化性ガスを加熱す
るのに要する熱量は非常に小さく、非酸化性ガスをカバ
ー内で予熱しても、これによるカバーの湯面保熱効果を
それほど低減しないことが分かる。
のに要する熱Jtqgが、に記(1111以上であれば
カバーの湯面保熱効果が失われて不都合であるが、この
熱tqgは、非酸化性ガスとしてアルゴンガスを用いる
と qg”ρ・c−(160/1000・(500−Oa)
= 182kcaQ/ h ここに、 ρ:アルゴンガスの密度= 1.035kg/ m3C
:アルゴンガスの比熱=0.124 kca Q / kg・’C Q:アルゴンガスの流量=5ONQ/m1n(これは0
、125 N Q /+sin−cmzに相当)と、
湯面から放散する熱量と比べて、非酸化性ガスを加熱す
るのに要する熱量は非常に小さく、非酸化性ガスをカバ
ー内で予熱しても、これによるカバーの湯面保熱効果を
それほど低減しないことが分かる。
本発明の第1の実施例を第1図〜第3図を用いて説明す
る。矢印Cにて示される方向に回転師動されている2つ
の内部水冷銅合金製ロール1(A)。
る。矢印Cにて示される方向に回転師動されている2つ
の内部水冷銅合金製ロール1(A)。
1(B)とロール1(A)と1(B)両端に設けられた
サイドダム2とで形成される湯溜り3内に5溶融金属を
ノズル4を介して供給する。溶融金属はロール1(A)
、1(B)により冷却され、徐々に凝固し鋳片5となっ
て下方へ引き抜かれる。ノズル4先端は湯溜り3内部に
浸漬され、溶湯吐出口6は湯面7より下方に開口してい
るので、吐出流による湯面7の波立ちが抑制される。
サイドダム2とで形成される湯溜り3内に5溶融金属を
ノズル4を介して供給する。溶融金属はロール1(A)
、1(B)により冷却され、徐々に凝固し鋳片5となっ
て下方へ引き抜かれる。ノズル4先端は湯溜り3内部に
浸漬され、溶湯吐出口6は湯面7より下方に開口してい
るので、吐出流による湯面7の波立ちが抑制される。
本発明に係る湯面シール装置8は、カバー9及び湯面7
側に対向している熱反射板10から成っている。カバー
9と熱反射板とは間隙を形成しており、非酸化性ガスを
通すためのガス流路11である、熱反射板10は、例え
ば、ステンレス鋼板等の耐熱性鋼板であるのが適当であ
る6熱反射板10は湯面7からの輻射により高温に加熱
されている。また、湯面7からの輻射熱が熱反射板10
により多く戻されるように、熱反射板10は外向きに凸
の形状をしている。カバー9と熱反射板10より形成さ
れているガス流路11、第2図に示すように複数本の幅
広スリットが加工されており、スリット内に非酸化性ガ
スを流す。スリット深さしは2〜51mmとし1幅す及
び本数は非酸化性ガスのスリット内流速がLm/see
以りになるように適宜選定される。
側に対向している熱反射板10から成っている。カバー
9と熱反射板とは間隙を形成しており、非酸化性ガスを
通すためのガス流路11である、熱反射板10は、例え
ば、ステンレス鋼板等の耐熱性鋼板であるのが適当であ
る6熱反射板10は湯面7からの輻射により高温に加熱
されている。また、湯面7からの輻射熱が熱反射板10
により多く戻されるように、熱反射板10は外向きに凸
の形状をしている。カバー9と熱反射板10より形成さ
れているガス流路11、第2図に示すように複数本の幅
広スリットが加工されており、スリット内に非酸化性ガ
スを流す。スリット深さしは2〜51mmとし1幅す及
び本数は非酸化性ガスのスリット内流速がLm/see
以りになるように適宜選定される。
非酸化性ガスは矢印aで示すように供給口から分岐管1
2.カバー9に設けた開口13を経てガス流路11に供
給され、スリットを通過する間に加熱され、加熱された
非酸化性ガスは熱反射板10に設けられた吐出1]14
から矢印す方向に吐出される6吐出ロ14の開口面積は
スリツI−面積より大きくして非酸化性ガスの吐出速度
を1m/sec以Fにするのが望ましい。これは、吐出
流が湯面7に衝突する時の速度を小さくして非酸化性ガ
スが湯面7を冷却するのを抑えるためである。
2.カバー9に設けた開口13を経てガス流路11に供
給され、スリットを通過する間に加熱され、加熱された
非酸化性ガスは熱反射板10に設けられた吐出1]14
から矢印す方向に吐出される6吐出ロ14の開口面積は
スリツI−面積より大きくして非酸化性ガスの吐出速度
を1m/sec以Fにするのが望ましい。これは、吐出
流が湯面7に衝突する時の速度を小さくして非酸化性ガ
スが湯面7を冷却するのを抑えるためである。
特に、ノズル・1/!I囲の下向きガス流は、加熱によ
り空気より軽くなった非酸化性ガスがノズル4とシール
装v18との隙間から上方へ逃げる量を低減させる働き
をしている。
り空気より軽くなった非酸化性ガスがノズル4とシール
装v18との隙間から上方へ逃げる量を低減させる働き
をしている。
熱反射板10の熱は非酸化性ガスに伝わるだけでなくカ
バー9にも逃げるので、カバー9の外表面には断熱材1
5を施工し、湯面7からの熱放散を可能な限り防いでい
る。
バー9にも逃げるので、カバー9の外表面には断熱材1
5を施工し、湯面7からの熱放散を可能な限り防いでい
る。
カバー9の周囲とロールIA・IB、サイドダム2間の
隙間を耐火性ウール等で出来ているガスシール材16で
シールし、吐出1]14からカバ−9内部に供給された
非酸化性ガスが外部に流出するのを防止している6 本発明の好適な第3の実施例を第5図を用いて説明する
。
隙間を耐火性ウール等で出来ているガスシール材16で
シールし、吐出1]14からカバ−9内部に供給された
非酸化性ガスが外部に流出するのを防止している6 本発明の好適な第3の実施例を第5図を用いて説明する
。
本実施例の細部の構造は第1の実施例と同様であり説明
を省略する。これは湯溜り3を形成する周囲の堰31が
固定あるいは同期して上下振動する連鋳機に適用したも
のである。限定的ではないが、前者は長辺堰を有する双
ロール式、単ロール式あるいは水平式連鋳機の注湯部、
後者は従来方式あるいは漏斗状鋳型を有する連鋳機の注
湯部が該当゛シ、堰上面にシール装置8を固設した。こ
の場合は、堰31の内壁が湾曲しておらず鉛直なので熱
反射板10は湯面7と平行にして反射熱が全面に均一に
分布するようにする。
を省略する。これは湯溜り3を形成する周囲の堰31が
固定あるいは同期して上下振動する連鋳機に適用したも
のである。限定的ではないが、前者は長辺堰を有する双
ロール式、単ロール式あるいは水平式連鋳機の注湯部、
後者は従来方式あるいは漏斗状鋳型を有する連鋳機の注
湯部が該当゛シ、堰上面にシール装置8を固設した。こ
の場合は、堰31の内壁が湾曲しておらず鉛直なので熱
反射板10は湯面7と平行にして反射熱が全面に均一に
分布するようにする。
このタイプの連鋳機は前述のように湯面酸化防止あるい
は保熱のためにパウダを湯面に散布する方法も採り得る
が、これには。
は保熱のためにパウダを湯面に散布する方法も採り得る
が、これには。
(1)定期的に人手でパウダを投入したり、投入したパ
ウダが湯面全体に満遍無く行き渡るように掻き混ぜたり
しなければならず1作業環境が悪い、また、最近の自動
化の進んだ設備においてこの作業の為だけにオペレータ
を配置するのは無駄である。
ウダが湯面全体に満遍無く行き渡るように掻き混ぜたり
しなければならず1作業環境が悪い、また、最近の自動
化の進んだ設備においてこの作業の為だけにオペレータ
を配置するのは無駄である。
(2)機械にてパウダを投入する方法ではまだ湯面全体
への均一散布の点で完全でなく、完全にしようとすれば
機械が複雑・高価なものとなる。
への均一散布の点で完全でなく、完全にしようとすれば
機械が複雑・高価なものとなる。
といった問題があり、本実施例ではパウダ投入が不要に
なるので、これらの問題を解決出来る。
なるので、これらの問題を解決出来る。
以上の実施例では説明を省いたが、湯面高さや湯面にス
カム・凝固片が生成したかどうかを監視する為に、サイ
ドダムあるいは湯面シール装置の一部に透明部分を設け
たり、ファイバースコープを取付けたりの変更を本発明
の趣旨を逸脱しない範囲で行ない得ることは勿論である
。
カム・凝固片が生成したかどうかを監視する為に、サイ
ドダムあるいは湯面シール装置の一部に透明部分を設け
たり、ファイバースコープを取付けたりの変更を本発明
の趣旨を逸脱しない範囲で行ない得ることは勿論である
。
本発明によれば、湯面の温度を低下させることなく湯面
を非酸化性雰囲気に保てるので5表面品質の良好な鋳片
を安定してn造することができる。
を非酸化性雰囲気に保てるので5表面品質の良好な鋳片
を安定してn造することができる。
第1図は本発明の第1の実施例を示す中心断面図であり
、第2図は第1図の!−1断面図、第3図は第1図の(
I −n矢視図である。 第4図は本発明の第2の実施例を示し、第3図に相当す
る矢視図である。 第5図は本発明の第3の実施例を示す中心断面図である
。 1(A)、1(B)・・・ロール、2・・・サイドダム
、3・・・湯溜り、4・・・ノズル、5・・・鋳片、6
・・・溶湯吐出口、7・・・湯面、8・・・湯面シール
装置、9・・・カバー10・・・熱反射板、11・・・
ガス流路、12・・・分岐管、13・・・開口、14・
・・吐出口、15・・・断熱材、16・・・シール材。
、第2図は第1図の!−1断面図、第3図は第1図の(
I −n矢視図である。 第4図は本発明の第2の実施例を示し、第3図に相当す
る矢視図である。 第5図は本発明の第3の実施例を示す中心断面図である
。 1(A)、1(B)・・・ロール、2・・・サイドダム
、3・・・湯溜り、4・・・ノズル、5・・・鋳片、6
・・・溶湯吐出口、7・・・湯面、8・・・湯面シール
装置、9・・・カバー10・・・熱反射板、11・・・
ガス流路、12・・・分岐管、13・・・開口、14・
・・吐出口、15・・・断熱材、16・・・シール材。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、周囲を堰止められた湯溜りの上方に設けられたカバ
ー及び湯面に対向している反射板から成る湯面シール装
置と、該湯面シール装置と堰及び湯面から形成される空
間に非酸化性ガスを供給する手段とを有する連続鋳造機
において、前記カバーと反射板の間に設けられた非酸化
性ガスを予熱する手段により予熱された非酸化性ガスを
、前記供給手段から供給することを特徴とする連続鋳造
機。 2、周囲を堰止められた湯溜りの上方に設けられたカバ
ー及び湯面に対向している反射板から成る湯面シール装
置と、該湯面シール装置と堰及び湯面から形成される空
間に非酸化性ガスを供給する手段とを有する連続鋳造機
において、非酸化性ガスを予熱する手段により予熱され
た非酸化ガスを、前記供給手段から供給することを特徴
とする連続鋳造機。 3、対向配置された一対のロールと、該回転体と近接し
ている一対の堰とで形成された鋳造空間の上方に設けら
れたカバー及び湯面に対向している反射板から成る湯面
シール装置と、該湯面シール装置と堰及び湯面から形成
される空間に非酸化性ガスを供給する手段とを有する双
ロール式連続鋳造機において、前記カバーと反射板の間
に設けられた非酸化性ガスを予熱する手段により予熱さ
れた非酸化性ガスを、前記供給手段から供給することを
特徴とする双ロール式連続鋳造機。 4、対向配置された一対のベルトと、該回転体と近接し
ている一対の堰とで形成された鋳造空間の上方に設けら
れたカバー及び湯面に対向している反射板から成る湯面
シール装置と、該湯面シール装置と堰及び湯面から形成
される空間に非酸化性ガスを供給する手段とを有する双
ベルト式連続鋳造機において、前記カバーと反射板の間
に設けられた非酸化性ガスを予熱する手段により予熱さ
れた非酸化性ガスを、前記供給手段から供給することを
特徴とする双ベルト式連続鋳造機。 5、周囲を堰止められた湯溜りの上方に設けられたカバ
ー及び湯面に対向している反射板から成る湯面シール装
置と、該湯面シール装置と堰及び湯面から形成される空
間に非酸化性ガスを供給する手段とを有する連続鋳造機
において、前記カバーと反射板の間に設けられた手段に
より非酸化性ガスを予熱し、該非酸化性ガスを前記供給
手段から前記空間に供給することを特徴とする連続鋳造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63199860A JP2523806B2 (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | 連続鋳造機、及びその方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63199860A JP2523806B2 (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | 連続鋳造機、及びその方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0252148A true JPH0252148A (ja) | 1990-02-21 |
JP2523806B2 JP2523806B2 (ja) | 1996-08-14 |
Family
ID=16414855
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63199860A Expired - Lifetime JP2523806B2 (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | 連続鋳造機、及びその方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2523806B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0366459A (ja) * | 1989-08-04 | 1991-03-22 | Nippon Steel Corp | 薄肉鋳片の連続鋳造方法 |
JPH05269552A (ja) * | 1992-03-24 | 1993-10-19 | Hitachi Zosen Corp | 移動鋳型壁を持つ連続鋳造設備における湯面保護カバー |
JPH05329600A (ja) * | 1992-05-28 | 1993-12-14 | Hitachi Cable Ltd | 脱酸銅等のガス被覆鋳造方法及び装置 |
FR2762534A1 (fr) * | 1997-04-29 | 1998-10-30 | Usinor | Installation de coulee continue de bandes metalliques entre deux cylindres |
CN114042877A (zh) * | 2021-11-16 | 2022-02-15 | 中冶南方连铸技术工程有限责任公司 | 基于废烟气预热板坯结晶器的预热***及其控制方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54109034A (en) * | 1978-02-14 | 1979-08-27 | Kobe Steel Ltd | Method of casting |
JPS5736046A (ja) * | 1980-08-15 | 1982-02-26 | Kikai Syst Shinko Kyokai | Renzokuchuzohoho |
-
1988
- 1988-08-12 JP JP63199860A patent/JP2523806B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54109034A (en) * | 1978-02-14 | 1979-08-27 | Kobe Steel Ltd | Method of casting |
JPS5736046A (ja) * | 1980-08-15 | 1982-02-26 | Kikai Syst Shinko Kyokai | Renzokuchuzohoho |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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FR2762534A1 (fr) * | 1997-04-29 | 1998-10-30 | Usinor | Installation de coulee continue de bandes metalliques entre deux cylindres |
EP0875315A1 (fr) * | 1997-04-29 | 1998-11-04 | Usinor | Installation de coulée continue de bandes métalliques entre deux cylindres |
KR19980081808A (ko) * | 1997-04-29 | 1998-11-25 | 므나르드쟝-가브리엘 | 금속 스트립의 트윈-롤 연속 주조용 플랜트 |
US6148901A (en) * | 1997-04-29 | 2000-11-21 | Usinor | Plant for the twin-roll continuous casting of metal strip |
CN114042877A (zh) * | 2021-11-16 | 2022-02-15 | 中冶南方连铸技术工程有限责任公司 | 基于废烟气预热板坯结晶器的预热***及其控制方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2523806B2 (ja) | 1996-08-14 |
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