JPH0245601A - タービン制御装置 - Google Patents
タービン制御装置Info
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- JPH0245601A JPH0245601A JP19450488A JP19450488A JPH0245601A JP H0245601 A JPH0245601 A JP H0245601A JP 19450488 A JP19450488 A JP 19450488A JP 19450488 A JP19450488 A JP 19450488A JP H0245601 A JPH0245601 A JP H0245601A
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- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 3
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- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
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- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
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- Control Of Turbines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
(産業上の利用分野)
本発明は、タービン制御装置に係り、特に系統周波数の
上昇によってタービン速度が上昇した際における蒸気発
生器の圧力上昇によるトリップを防止し得るようにした
タービン制御装置に関するものである。
上昇によってタービン速度が上昇した際における蒸気発
生器の圧力上昇によるトリップを防止し得るようにした
タービン制御装置に関するものである。
(従来の技術)
第5図は、一般的な発電プラントの主管系統を示したも
のである6蒸気発生Il#lで発生した蒸気は主蒸気管
2を経由し、加減弁4でその量が制御されてタービン5
に流入する。そして、このタービン5で仕事をした蒸気
は復水器L1で復水される。
のである6蒸気発生Il#lで発生した蒸気は主蒸気管
2を経由し、加減弁4でその量が制御されてタービン5
に流入する。そして、このタービン5で仕事をした蒸気
は復水器L1で復水される。
また、蒸気発生器1で発生した蒸気のうち加減弁4を経
由してタービン5に流入しなかった蒸気は。
由してタービン5に流入しなかった蒸気は。
バスバス弁10を経由して直接復水器11に流入する。
さらに、タービン5には発電機7が同軸に連結されてお
り、発電機7で発生した電力はしゃ断器8を介して系統
9に供給される。一方、圧力センサ3により主蒸気圧力
を、また速度センサ6によりタービン速度を夫々検出す
るようになっており。
り、発電機7で発生した電力はしゃ断器8を介して系統
9に供給される。一方、圧力センサ3により主蒸気圧力
を、また速度センサ6によりタービン速度を夫々検出す
るようになっており。
これらの各検出値は上記加減弁4、バイパス弁lOの開
度を制御する際に使用されるパラメータとなるものであ
る。
度を制御する際に使用されるパラメータとなるものであ
る。
次に、上述の加減弁4.バイパス弁10を制御する制御
装置の一例について第6図に従って説明する。加算器2
5では、圧力センサ3で検出された主蒸気圧力Aと圧力
設定器20で設定された圧力設定値Bとの偏差が演算さ
れる。そして、この偏差に増幅器21でゲインに工を乗
じたものが圧力制御信号Eとなる。ここで、1/に0は
一般に圧力調定率と用される。一方、加算i26で演算
して得られる速度設定値りと速度センサ6で検出された
タービン速度Cとの偏差は、増幅器22でゲインに2を
乗じられ、その出力である速度制御信号Gと負荷設定器
23で設定された負荷設定値Hとを加算器27で加算し
たものが速度負荷制御信号Fとなる。ここで、1/に2
は一般に速度調定率と呼ばれており、例え低値選択器2
4によって圧力制御信号Eと速度負荷制御信号Fのうち
の低値の方が選択され、これが加減弁流量要求信号しど
なる。そして、圧力制御信号Eからこの加減弁流量要求
信号りを差引いたものがバイパス弁流量要求信号にとな
る。
装置の一例について第6図に従って説明する。加算器2
5では、圧力センサ3で検出された主蒸気圧力Aと圧力
設定器20で設定された圧力設定値Bとの偏差が演算さ
れる。そして、この偏差に増幅器21でゲインに工を乗
じたものが圧力制御信号Eとなる。ここで、1/に0は
一般に圧力調定率と用される。一方、加算i26で演算
して得られる速度設定値りと速度センサ6で検出された
タービン速度Cとの偏差は、増幅器22でゲインに2を
乗じられ、その出力である速度制御信号Gと負荷設定器
23で設定された負荷設定値Hとを加算器27で加算し
たものが速度負荷制御信号Fとなる。ここで、1/に2
は一般に速度調定率と呼ばれており、例え低値選択器2
4によって圧力制御信号Eと速度負荷制御信号Fのうち
の低値の方が選択され、これが加減弁流量要求信号しど
なる。そして、圧力制御信号Eからこの加減弁流量要求
信号りを差引いたものがバイパス弁流量要求信号にとな
る。
さてかかる制御装置において、発電プラントの通常運転
時には、通例負荷設定値Hは実負荷よりも10%上に設
定されるため、圧力制御信号Eの方が速度負荷制御信号
Fよりも小さくなり、加減弁流量負荷制御信号りは圧力
制御信号Eに等しくなり、バイパス弁流量要求信号には
零となる。すなわち、蒸気発生器1で発生した蒸気は全
て加減弁4を通ってタービン5に流入し、バイパス弁1
0は全閉とするような制御が行なわれる。
時には、通例負荷設定値Hは実負荷よりも10%上に設
定されるため、圧力制御信号Eの方が速度負荷制御信号
Fよりも小さくなり、加減弁流量負荷制御信号りは圧力
制御信号Eに等しくなり、バイパス弁流量要求信号には
零となる。すなわち、蒸気発生器1で発生した蒸気は全
て加減弁4を通ってタービン5に流入し、バイパス弁1
0は全閉とするような制御が行なわれる。
次に、このような状態において系統事故等が発生して系
統周波数が上昇し、それにつれてタービン速度Cが上昇
した場合を考えてみる。いま、負荷設定値Hは実負荷よ
りも10%上に設定されておン速度Cと加減弁流量要求
信号りとの関係を図示すると第7図のようになる。すな
わち、タービン速度Cが100.錦を越えるまでは、負
荷設定値Hが実負荷よりも10%上に設定されているた
め、加減弁流量要求信号しは100%のままで変わらな
いが。
統周波数が上昇し、それにつれてタービン速度Cが上昇
した場合を考えてみる。いま、負荷設定値Hは実負荷よ
りも10%上に設定されておン速度Cと加減弁流量要求
信号りとの関係を図示すると第7図のようになる。すな
わち、タービン速度Cが100.錦を越えるまでは、負
荷設定値Hが実負荷よりも10%上に設定されているた
め、加減弁流量要求信号しは100%のままで変わらな
いが。
タービン速度Cがtoo、s%を越えた時点から加減弁
流量要求信号りが下り始め、タービン速度Cが101.
75%となった時点で加減弁流量要求信号りは75%と
なり、 さらにタービン速度Cがtos、s%となった
時点で加減弁流量信号りは0%となる。換言すると、バ
イパス弁10の容量が25%の場合には、タービン速度
が101.75%を越えると、加減弁4の絞りをバイパ
ス弁10が吸収しきれなくなり、蒸気発生器1の圧力が
次第に上昇して蒸気発生器1はトリップに至る。
流量要求信号りが下り始め、タービン速度Cが101.
75%となった時点で加減弁流量要求信号りは75%と
なり、 さらにタービン速度Cがtos、s%となった
時点で加減弁流量信号りは0%となる。換言すると、バ
イパス弁10の容量が25%の場合には、タービン速度
が101.75%を越えると、加減弁4の絞りをバイパ
ス弁10が吸収しきれなくなり、蒸気発生器1の圧力が
次第に上昇して蒸気発生器1はトリップに至る。
上述したように現状の制御装置では、電力系統に事故が
発生して系統周波数が101.75%を越えると、バイ
パス容量が25%である発電プラントは蒸気発生器1の
圧力が上昇して蒸気発生器1がトリップし、発電プラン
トが停止してしまう。特に、発電プラントが原子力発電
プラントである場合。
発生して系統周波数が101.75%を越えると、バイ
パス容量が25%である発電プラントは蒸気発生器1の
圧力が上昇して蒸気発生器1がトリップし、発電プラン
トが停止してしまう。特に、発電プラントが原子力発電
プラントである場合。
その再起動には火力発電プラントに比べて長時間を要し
、電力供給上支障を生ずることになる。そしてかかる問
題は、今後全発電能力に占める原子力発電プラントの比
重が高まるにつれてますます深刻化するものと考えられ
る。
、電力供給上支障を生ずることになる。そしてかかる問
題は、今後全発電能力に占める原子力発電プラントの比
重が高まるにつれてますます深刻化するものと考えられ
る。
そこで最近では、第8図に示すように制御装置を楕成し
、増幅器22の後段に第9図のような入出力特性を有す
る関数器32を設け、タービン速度Cが101.75%
[:(100−f、)%]を越えた時点で一旦加減弁流
量要求償号りを絞ることをやめ、それ以上速度が上昇す
ると保安上問題が生じるような速度[(100−f3)
%]に到達するまでの間は加減弁流量要求信号りを一定
値とし、タービン速度Cが(100−fa)%を越えた
時点で再び加減弁4を絞るような方式が考えられてきて
いる。
、増幅器22の後段に第9図のような入出力特性を有す
る関数器32を設け、タービン速度Cが101.75%
[:(100−f、)%]を越えた時点で一旦加減弁流
量要求償号りを絞ることをやめ、それ以上速度が上昇す
ると保安上問題が生じるような速度[(100−f3)
%]に到達するまでの間は加減弁流量要求信号りを一定
値とし、タービン速度Cが(100−fa)%を越えた
時点で再び加減弁4を絞るような方式が考えられてきて
いる。
(発明が解決しようとする課題)
かかる方式によって、確かに蒸気発生器1の不要なトリ
ップは防止することはできるが、この方式の問題点は負
荷設定値Hが実負荷よりも何%上であるかによって、タ
ービン速度CがLOL、75%の時の加減弁流量要求信
号りが絞られるかが異なることであり、その様子を第1
0図に示している。すなわち、実負荷Q1に対して負荷
設定値Hが”OlとXOZの場合で図示のように異なり
、特にタービン速度Cがf2とf、の範囲では例えばQ
2□でバイパス弁IO全開まで加減弁4を絞るとすると
、負荷設定値HがQ。1の場合にはバイパス弁IO全開
に対して(Lt Qzz)分余裕のある位置で加減弁
4の絞りみをタービン速度Cがf3となるまで行なわな
いこととなり、プラントの運転上余剰となった蒸気を吸
収するというバイパス弁10の能力を十分活用できない
ことになる。
ップは防止することはできるが、この方式の問題点は負
荷設定値Hが実負荷よりも何%上であるかによって、タ
ービン速度CがLOL、75%の時の加減弁流量要求信
号りが絞られるかが異なることであり、その様子を第1
0図に示している。すなわち、実負荷Q1に対して負荷
設定値Hが”OlとXOZの場合で図示のように異なり
、特にタービン速度Cがf2とf、の範囲では例えばQ
2□でバイパス弁IO全開まで加減弁4を絞るとすると
、負荷設定値HがQ。1の場合にはバイパス弁IO全開
に対して(Lt Qzz)分余裕のある位置で加減弁
4の絞りみをタービン速度Cがf3となるまで行なわな
いこととなり、プラントの運転上余剰となった蒸気を吸
収するというバイパス弁10の能力を十分活用できない
ことになる。
(課題を解決するための手段)
本発明では、蒸気発生器で発生した蒸気のタービンへの
流入量を制御する加減弁と、上記蒸気発生器で発生した
蒸気のうちタービンへ流入しない蒸気の復水器への流入
量を制御するバイパス弁と。
流入量を制御する加減弁と、上記蒸気発生器で発生した
蒸気のうちタービンへ流入しない蒸気の復水器への流入
量を制御するバイパス弁と。
主蒸気圧力と設定圧力との比較結果ならびにタービン速
度と設定速度との比較結果に基づいて前記加減弁および
バイパス弁の開度を制御することによりタービン速度お
よびタービン入口蒸気圧力を制御する制御装置とを備え
て構成されるタービン制御装置において、負荷設定値と
圧力制御信号との偏差を検出する加算手段と、その加算
器に入力するバイアス手段と、前記加算手段からの出力
をパラメータとした、タービン速度に対する速度制御指
令値を非線形となるための関数器とを設け、系統周波数
が上昇してバイパス弁が全開となるまで速度ではタービ
ン速度に比例した指令値とし、これ以上のタービン速度
上昇では指令値を一定にしてバイパス弁が全開となる加
減弁開度を一定に保つことによりタービン入口蒸気圧力
を一定に保つ。そして、さらに系統周波数が上昇してタ
ービン発電機及び発電所内の設備が許容し得る値を越え
たときには、再びタービン速度に比例して加減弁を閉め
系統周波数上昇による蒸気発生器の圧力上昇を抑制して
上記発生器の非常停止を防止できるようにしたことを特
徴とする。
度と設定速度との比較結果に基づいて前記加減弁および
バイパス弁の開度を制御することによりタービン速度お
よびタービン入口蒸気圧力を制御する制御装置とを備え
て構成されるタービン制御装置において、負荷設定値と
圧力制御信号との偏差を検出する加算手段と、その加算
器に入力するバイアス手段と、前記加算手段からの出力
をパラメータとした、タービン速度に対する速度制御指
令値を非線形となるための関数器とを設け、系統周波数
が上昇してバイパス弁が全開となるまで速度ではタービ
ン速度に比例した指令値とし、これ以上のタービン速度
上昇では指令値を一定にしてバイパス弁が全開となる加
減弁開度を一定に保つことによりタービン入口蒸気圧力
を一定に保つ。そして、さらに系統周波数が上昇してタ
ービン発電機及び発電所内の設備が許容し得る値を越え
たときには、再びタービン速度に比例して加減弁を閉め
系統周波数上昇による蒸気発生器の圧力上昇を抑制して
上記発生器の非常停止を防止できるようにしたことを特
徴とする。
(作 用)
これにより、タービン発電機および発電所内設備の許容
し得る周波数までの系統周波数異常上昇に対し、発電所
を停止させることなく安全に運転を継続して電力系統の
健全性を保つことが可能となる。
し得る周波数までの系統周波数異常上昇に対し、発電所
を停止させることなく安全に運転を継続して電力系統の
健全性を保つことが可能となる。
(実 施 例)
以下、本発明の詳細な説明する。第1図は本発明の一実
施例に係るタービン制御装置の構成図を示したものであ
る。図中、前述した第8図と同一符号は、同−又は相当
部分を示し、第8図の構成と異なる点は、負荷設定値H
と圧力制御信号Eとの偏差を検出する加算器13と加算
機13に加えるバイアス14と、第8図の関数器32に
換え、加算器13の出力信号である偏差信号Mをパラメ
ータとして入力する関数器12を設えている点である。
施例に係るタービン制御装置の構成図を示したものであ
る。図中、前述した第8図と同一符号は、同−又は相当
部分を示し、第8図の構成と異なる点は、負荷設定値H
と圧力制御信号Eとの偏差を検出する加算器13と加算
機13に加えるバイアス14と、第8図の関数器32に
換え、加算器13の出力信号である偏差信号Mをパラメ
ータとして入力する関数器12を設えている点である。
この構成で、加算器13の入力信号の1つであるバイア
ス14の値は、バイパス弁10の容量を設定する。つま
り一般的に知られている25%バイパスプラントでは2
5%となる。
ス14の値は、バイパス弁10の容量を設定する。つま
り一般的に知られている25%バイパスプラントでは2
5%となる。
又このバイパス14の目的は、バイパス弁IOの容量を
設定することにより、パスバス弁10全開までは、前述
したように系統周波数上昇に対して加減弁10は絞り込
むことができ、蒸気発生器1の圧力上昇もまねくことは
な゛いため、関数器12の特性を入力に対して比例した
直線型特性の出力としておくために設けたものである。
設定することにより、パスバス弁10全開までは、前述
したように系統周波数上昇に対して加減弁10は絞り込
むことができ、蒸気発生器1の圧力上昇もまねくことは
な゛いため、関数器12の特性を入力に対して比例した
直線型特性の出力としておくために設けたものである。
関数器12は、第8図の関数器32と異る特性として、
一つは偏差信号Mをパラメータとして入力することによ
り、第3図に示すMl又は1M2を変化させる特性をも
つことである。又、もう一つは、バイパス弁10が全開
となった時点で、第4図に示す加減弁流量要求信号りを
絞ることをやめ、それ以上タービン速度Cが上昇し保安
上問題が生じるようなタービン速度f3に到達すると、
いかなる追従値になっている場合でも再び加減弁流量信
号りを絞る込むような、つまり保安上問題が生じるよう
なタービン速度ft点の特性は、いかなる場合も変えな
いような特性とするため、第3図に示す速度制御信号G
に対する関数器出力Jの特性を100f、。
一つは偏差信号Mをパラメータとして入力することによ
り、第3図に示すMl又は1M2を変化させる特性をも
つことである。又、もう一つは、バイパス弁10が全開
となった時点で、第4図に示す加減弁流量要求信号りを
絞ることをやめ、それ以上タービン速度Cが上昇し保安
上問題が生じるようなタービン速度f3に到達すると、
いかなる追従値になっている場合でも再び加減弁流量信
号りを絞る込むような、つまり保安上問題が生じるよう
なタービン速度ft点の特性は、いかなる場合も変えな
いような特性とするため、第3図に示す速度制御信号G
に対する関数器出力Jの特性を100f、。
又は100f、□から10Of、までは一定値とした後
100f。
100f。
から再び速度制御信号Gに比例した関数器出力、■とな
るような特性を持つことにある。
るような特性を持つことにある。
ここで前述した偏差信号Mの補足説明をすると、〔負荷
設定値H−圧力制御信号E〕は、一般に原子炉プラント
では、圧力制御運転となっていることから、加減弁流量
要求信号りに対する負荷設定値Hとなり、つまり負荷設
定器の追従値となる。
設定値H−圧力制御信号E〕は、一般に原子炉プラント
では、圧力制御運転となっていることから、加減弁流量
要求信号りに対する負荷設定値Hとなり、つまり負荷設
定器の追従値となる。
これは第4図、加減弁流量要求信号りで示すし、に対す
るり。、又はり。2となる1次にバイアス14値は、前
述したようにバイパス弁10の容量を設定していること
から、バイパス弁の全開相当の加減弁流量要求信号とな
る。つまり、偏差信号Mを第4図でいい変えろと、加減
弁流量要求信号しに示す。LOI又はり。7からL2ま
での加減弁流量要求信号(Lo、又はり、、−LDとな
る。
るり。、又はり。2となる1次にバイアス14値は、前
述したようにバイパス弁10の容量を設定していること
から、バイパス弁の全開相当の加減弁流量要求信号とな
る。つまり、偏差信号Mを第4図でいい変えろと、加減
弁流量要求信号しに示す。LOI又はり。7からL2ま
での加減弁流量要求信号(Lo、又はり、、−LDとな
る。
以上から、例えばバイパス容量25%プラントを相定し
た場合、第4図に示すL0特性は、一般に言う追従値0
%の特性を示し、この場合、偏差信号Mは、〔負荷設定
値H=圧力制御信号E〕となっていることから、バイア
ス14の一25%値だけとなり、第3図に示す(100
f、。9M。)から(100f、、 M。)を通るよう
な関数となり、第4図で示す(L、、 f2.)から(
L、、f3)を通るL0特性となる。
た場合、第4図に示すL0特性は、一般に言う追従値0
%の特性を示し、この場合、偏差信号Mは、〔負荷設定
値H=圧力制御信号E〕となっていることから、バイア
ス14の一25%値だけとなり、第3図に示す(100
f、。9M。)から(100f、、 M。)を通るよう
な関数となり、第4図で示す(L、、 f2.)から(
L、、f3)を通るL0特性となる。
又、第4図に示すし、特性は、一般に言う追従値〔Lo
l−し、〕%の特性を示し、 この場合偏差信号Mは、
(Lot Lt) 25%値となり第3図に示す
(100f71.M□)から(100f、 、町)を通
るような関数となり、第4図で示す(Li−fi、)か
ら(La、 f3)を通るL1特性となる。
l−し、〕%の特性を示し、 この場合偏差信号Mは、
(Lot Lt) 25%値となり第3図に示す
(100f71.M□)から(100f、 、町)を通
るような関数となり、第4図で示す(Li−fi、)か
ら(La、 f3)を通るL1特性となる。
上述したように本実施例によれば、負荷設定値Hが12
1111 golと異なる場合においても、系統周波数
の上昇に伴って加減弁4が絞り込まれ、バイパス弁10
が全開となった時点つまり第2図中の加減弁流量要求信
号りが22となった時点で、速度調定率を切換え加減弁
4の開閉を一定に保ち、系統周波数がfjまでつまりタ
ービン速度Cがf、まで上昇した時点で、再度速度調定
率を切換え加減弁4の絞り込みが行なわれることになる
。
1111 golと異なる場合においても、系統周波数
の上昇に伴って加減弁4が絞り込まれ、バイパス弁10
が全開となった時点つまり第2図中の加減弁流量要求信
号りが22となった時点で、速度調定率を切換え加減弁
4の開閉を一定に保ち、系統周波数がfjまでつまりタ
ービン速度Cがf、まで上昇した時点で、再度速度調定
率を切換え加減弁4の絞り込みが行なわれることになる
。
従って、系統周波数上昇時にバイパス弁10が全開とな
る時点で加減弁4の開度を発電プラントの許容し得る周
波数まで一定とすることにより、タービン入口蒸気圧力
を一定に保つことができる。
る時点で加減弁4の開度を発電プラントの許容し得る周
波数まで一定とすることにより、タービン入口蒸気圧力
を一定に保つことができる。
また、系統周波数の異常上昇によってタービン入口圧力
高から蒸気発生器1停止に到るのであるが。
高から蒸気発生器1停止に到るのであるが。
この停止に到る上限周波数が本実施例では従来よりも高
い値となるため、発電プラント停止頻度を減少すなわち
稼動率を向上させることができろ。
い値となるため、発電プラント停止頻度を減少すなわち
稼動率を向上させることができろ。
さらに、その制御方式としてバイパス弁容量を有効的に
生かすことができる。
生かすことができる。
以上説明したように本発明によれば、系統周波数が上昇
してバイパス弁が全開となるまでタービン速度に比例し
た指令値としてこれ以上の実速度上昇では指令値を一定
にしてバイパス弁が全開となる加減弁開度を一定に保つ
ことによりタービン入口蒸気圧力を一定に保つ。そして
、さらに系統周波数が上昇してタービン発電機及び発電
所内の設備が許容し得る値を越えたときには、再び実速
度に比例して加減弁を閉め系統周波数上昇による蒸気発
生器の圧力上昇を抑制し、発電所を停止させることなく
安全に運転を継続して電力系統の健全性を保つことが可
能な極めて信頼性の高いタービン制御装置が提供できる
。
してバイパス弁が全開となるまでタービン速度に比例し
た指令値としてこれ以上の実速度上昇では指令値を一定
にしてバイパス弁が全開となる加減弁開度を一定に保つ
ことによりタービン入口蒸気圧力を一定に保つ。そして
、さらに系統周波数が上昇してタービン発電機及び発電
所内の設備が許容し得る値を越えたときには、再び実速
度に比例して加減弁を閉め系統周波数上昇による蒸気発
生器の圧力上昇を抑制し、発電所を停止させることなく
安全に運転を継続して電力系統の健全性を保つことが可
能な極めて信頼性の高いタービン制御装置が提供できる
。
第1図は1本発明の一実施例を示すブロック構成図、第
2図および第3図は同実施例における作川を説明するた
めの特性図、第3図は第1図における関数器の入出力特
性を示す特性図、第5図は一般的な発電プラントの主管
系統を示すブロック構成図、第6図は従来のタービン制
御装置の一例を示すブロック構成図、第7図は第6図に
おける作用を説明するための特性図、第8図は従来のり
−ビン制御装置の一例を示すブロック構成図、第9図は
第8図における関数器の入出力特性を示す特性図、第1
0図は第8図における作用を説明するための特性図であ
る。 1・・・蒸気発生器、 2・・・主蒸気管、3・
・・圧力センサ、 4・・・加減弁、5・・・ター
ビン、 6・・・速度センサ、7・・・発電機
、 8・・・しゃ断器。 9・・・系統、 10・・・バイパス弁、1
1・・・復水器、 12.32・・・関数器、
13、25.26.27.28・・・加減弁。 14・・・バイアス、20・・・圧力設定器、21、2
2・・・増幅器、 23・・・負荷設定器、24・
・・低蒸選択器。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 第子丸 健 第 図 と 第 図 第 5 第 図 1 ; loo、5 u;t、’75 第 図
2図および第3図は同実施例における作川を説明するた
めの特性図、第3図は第1図における関数器の入出力特
性を示す特性図、第5図は一般的な発電プラントの主管
系統を示すブロック構成図、第6図は従来のタービン制
御装置の一例を示すブロック構成図、第7図は第6図に
おける作用を説明するための特性図、第8図は従来のり
−ビン制御装置の一例を示すブロック構成図、第9図は
第8図における関数器の入出力特性を示す特性図、第1
0図は第8図における作用を説明するための特性図であ
る。 1・・・蒸気発生器、 2・・・主蒸気管、3・
・・圧力センサ、 4・・・加減弁、5・・・ター
ビン、 6・・・速度センサ、7・・・発電機
、 8・・・しゃ断器。 9・・・系統、 10・・・バイパス弁、1
1・・・復水器、 12.32・・・関数器、
13、25.26.27.28・・・加減弁。 14・・・バイアス、20・・・圧力設定器、21、2
2・・・増幅器、 23・・・負荷設定器、24・
・・低蒸選択器。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 第子丸 健 第 図 と 第 図 第 5 第 図 1 ; loo、5 u;t、’75 第 図
Claims (1)
- 蒸気発生器で発生した蒸気のタービンへの流入量を制御
する加減弁と、前記蒸気発生器で発生した蒸気のうちタ
ービンへ流入しない蒸気の復水器への流入量を制御する
バイパス弁と、主蒸気圧力と設定圧力との比較結果なら
びにタービン速度と設定速度との比較結果に基づいて前
記加減弁およびバイパス弁の開度を制御することにより
タービン速度およびタービン入口蒸気圧力を制御する制
御装置とを備えて構成されるタービン制御装置において
、負荷設定値と圧力制御信号との偏差を検出する加算手
段と、この加算手段に一定の信号を加えるバイアス手段
と、前記加算手段の出力する偏差をパラメータとするこ
とで、タービン速度に対する速度制御指令値を非線形と
なるための関数器とを設け、系統周波数上昇時、前記バ
イパス弁が全開となるまでタービン速度に比例して指令
値とし、これ以上の実速度上昇では指令値を一定にして
バイパス弁が全開となる加減弁開度を一定に保つことに
よりタービン入口蒸気圧力を一定に保ちさらに系統周波
数が上昇してタービン発電機及び発電所内の設備が許容
し得る値を越えたときには、再び実速度に比例して加減
弁を制御することを特徴とするタービン制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19450488A JPH0245601A (ja) | 1988-08-05 | 1988-08-05 | タービン制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19450488A JPH0245601A (ja) | 1988-08-05 | 1988-08-05 | タービン制御装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0245601A true JPH0245601A (ja) | 1990-02-15 |
Family
ID=16325618
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19450488A Pending JPH0245601A (ja) | 1988-08-05 | 1988-08-05 | タービン制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0245601A (ja) |
-
1988
- 1988-08-05 JP JP19450488A patent/JPH0245601A/ja active Pending
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