JPH0233916B2

JPH0233916B2 -

Info

Publication number: JPH0233916B2
Application number: JP58146028A
Authority: JP
Inventors: Yotaro Fujiwara; Hideto Kataoka
Original assignee: Ube Industries Ltd
Current assignee: Ube Corp
Priority date: 1983-08-10
Filing date: 1983-08-10
Publication date: 1990-07-31
Also published as: JPS6037497A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、パイプのフランジ接続部分の被覆方
法に関するもので、特定の接着剤層を有する熱収
縮率が20〜80％の熱収縮性シートを用い、且つ耐
熱性充填材を併用してフランジ接続部分を被覆す
ることにより、熱収縮性シートのずれ込み等によ
り、フランジ接続部分の被覆が不完全になる惧れ
を防止する被覆方法を提供するものである。

従来、重化学工場プラント、都市集中暖房用の
配管あるいは原油、天然ガス輸送用パイプライン
のポンプステーシヨン周辺内の配管などでは、配
管の形状が、エルボ、レジユウサー、バルブ、Ｔ
字管、フランジ接続部分などと多種多様の異形部
を有しているが、従来の熱収縮性被覆材料を、そ
のまま、これらの異形部に適用した場合には、熱
収縮性被覆材料が、その管の周方向に向かつて収
縮する以外に、例えばその熱収縮方向（管の周方
向）に直角方向である被覆材料の幅方向への「ず
れ」が、その熱収縮時の寸法変化により、かなり
大きく生じ、その結果、異形管上の被覆しようと
する部分の表面から被覆材料がずれ込んではずれ
たり、はがれたり、空隙部を生じたりということ
が起こつていた。

例えば、被覆しようとする異形部が、パイプの
フランジ接続部分である場合には、大きな熱収縮
率の熱収縮性被覆材料を、その周囲に巻き付けて
加熱収縮を行わせると、その加熱収縮時に、フラ
ンジ接続部分の周囲に、その周方向への熱収縮に
よつて密着した被覆材料が、被覆材料の幅方向へ
の大きなずれを生じ、フランジ接続部分から何れ
か一方のパイプ側にずれ込んで、被覆すべきフラ
ンジ接続部分及びその周辺からはずれてしまい、
フランジ接続部分及びその周辺を被覆できなくな
つてしまう問題があつた。このような問題は、通
常被覆材料の巾には限界があるため、パイプが大
径の場合特に顕著であつた。

本発明者らは、上述のフランジ接続部分を被覆
する際に熱収縮性（防食）被覆材料が有していた
問題を解決することについて鋭意研究した結果、
接着剤層として、被覆材料が熱収縮を行う高温度
でも接着剤の接着力に係る剪断強度が高い値を保
持しうるような、エラストマー物質を主成分とす
る加熱接着性の接着剤層を採用し、且つフランジ
接続部分に耐熱性充填材を配して上記熱収縮性シ
ートでフランジ接続部分を被覆することによつ
て、熱収縮性被覆材料が加熱収縮時に起こしてい
たずれ込みなどの問題が解決され、フランジ接続
部分を良好な状態に被覆できることを知見した。

本発明は、上記知見に基づきなされたもので、
フランジ付きパイプ相互のフランジ接続部分を接
着剤層付き熱収縮性シートで被覆する方法におい
て、先ず、上記フランジ接続部分におけるフラン
ジ部とその近辺部のパイプ周面部との間にそれぞ
れ耐熱性充填材を配して該耐熱性充填材により少
なくとも上記フランジ接続部分のボルト及びナツ
トを被覆し、次いで、オレフイン系エラストマー
約30〜70重量％、改質用重合体約１〜20重量％、
粘着付与剤約10〜30重量％、無機充填剤約０〜20
重量％である加熱接着性の接着剤組成物からな
り、常温での接着力（剪断強度）が約1.0Kg／cm²
以上であつて、高温での接着力（剪断強度）が80
℃で約0.01Kg／cm²以上、100℃で約0.005Kg／cm²以
上である接着剤層を有する熱収縮率が20〜80％の
熱収縮性シート（以下、第１の熱収縮性シートと
いう）を、上記フランジ接続部分の周囲に円筒状
に配置し、該第１の熱収縮性シート全体を加熱し
て熱収縮させながら少なくとも、上記耐熱性充填
材を含めて上記フランジ接続部分を被覆して、該
フランジ接続部分及びその周辺部のパイプ周面部
に上記接着剤層により接合させることを特徴とす
るパイプのフランジ接続部分の被覆方法を提供す
るものである。

尚、本発明において、フランジ部は、パイプの
フランジのみを指し、フランジ接続部分は該フラ
ンジ部及び該フランジ部に連なるフランジ近辺部
のパイプ周面部を含む部分を指す。

本発明のパイプのフランジ接続部分の被覆方法
によれば、耐熱性充填材で上記フランジ接続部分
の少なくともボルト及びナツト部を被覆した後、
第１の熱収縮性シートをパイプのフランジ接続部
分の周囲に筒状体に配置して加熱収縮を行わせた
場合に、その加熱収縮温度においてその裏面部分
の接着剤層が高い剪断強度を保持しているので、
加熱収縮時にフランジ接続部分を被覆して該フラ
ンジ接続部分及びその周辺のパイプ周面部に密着
接合され、第１の熱収縮性シートが高温時に幅方
向へずれ込んでフランジ接続部分からはずれる問
題をほとんど起こさず、上記第１の熱収縮性シー
トの接着効果及び耐熱性充填材の併用効果と相俟
つてパイプのフランジ接続部分を一層確実に被覆
できる。

以下、本発明のパイプのフランジ接続部分の被
覆方法を、その実施態様に基づき、図面を参照し
ながら、詳述する。

先ず、本発明で用いる第１の熱収縮性シート１
について説明すると、第１の熱収縮性シート１
は、架橋プラスチツク層の一面全面に、高温で高
い剪断強度を示す熱接着性の接着剤層、即ち、前
記の特定の接着剤層を設けて構成されている。

上記架橋プラスチツク層は、公知の熱収縮性を
有する架橋プラスチツクフイルムまたはシート、
あるいはそれらの積層シートから形成された架橋
プラスチツク層であればよく、好ましくは、熱収
縮温度が約80〜200℃、特に90〜180℃程度であ
り、熱収縮率が約20〜80％、好ましくは30〜75％
程度、更に好ましくは40〜50％のものが用いら
れ、さらにそのフイルムまたはシートを形成して
いる重合体の架橋の程度が、次に述べるゲル分率
で示して、約20〜90％、特に25〜80％であること
が好ましい。

上記のゲル分率とは、試料（架橋プラスチツク
フイルムまたはシート）を、キシレン中に入れ
て、約10時間、約130℃の温度で還流しながら溶
解させ、そのキシレンに溶解しなかつた試料の重
量（Ag）を、使用した全試料の重量（Bg）で割
つて得られた値を100倍した値である。

ゲル分率＝（Ａ／Ｂ）×100（％）上記架橋プラスチツク層は、例えば、ポリエチ
レン、ポリプロピレン、エチレン−酢酸ビニル共
重合体、エチレン−プロピレン共重合体、ポリ塩
化ビニル、ポリエステル、ポリアミド（ナイロン
−６、ナイロン−６、６）などの熱可塑性樹脂
を、押し出し成形などで、フイルムまたはシート
状に成形した後、電子線、Ｘ線、ｒ線などの放射
線を照射するか、または適当な過酸化物等で化学
的に反応させて、架橋されたフイルムまたはシー
トとなし、次いでそのフイルムまたはシートを約
80〜200℃の高温で延伸して、その延伸状態のま
ま冷却して得られた熱収縮性を有する架橋プラス
チツクフイルムまたはシートから形成されていれ
ば好適である。

また、前記第１の熱収縮性シート１の接着剤層
は、上記の熱収縮性の架橋プラスチツク層が最も
大きな熱収縮力を示す高温度（例えば熱収縮温度
とも言い、約80〜200℃の範囲内の高温）におい
て、約0.002〜0.05Kg／cm²の範囲内、好ましくは
0.005〜0.04Kg／cm²の範囲内の剪断強度（ASTM
Ｄ 1002）で表される接着力を示し、その熱収縮
温度よりさらに昇温されても直ちに急激に剪断強
度が低下することがないような、エラストマー物
質を主成分とする接着剤からなるものである。

即ち、本発明で用いる前記第１の熱収縮性シー
ト１における上記接着剤層は、オレフイン系エラ
ストマー約30〜70重量％、改質用重合体約１〜20
重量％、粘着付与剤約10〜30重量％、無機充填剤
約０〜20重量％である加熱接着性の接着剤組成物
からなり、常温での接着力（剪断強度）が約1.0
Kg／cm²以上であつて、高温での接着力（剪断強
度）が80℃で約0.01Kg／cm²以上、100℃で約0.005
Kg／cm²以上のものである。

上記接着剤層について詳述すると、上記オレフ
イン系エラストマーとしては、例えば、ポリイソ
ブテンゴム、（IIR；ブチルゴム）、エチレン−プ
ロピレン共重合体ゴム（EPR）、エチレン−プロ
ピレン−非共役ジエン共重合体ゴム（EPDM）
などが挙げられる。また、上記接着剤層には、エ
ラストマー成分以外に、一般に接着剤に含有され
ている改質用の他の重合体（改質用重合体）、粘
着付与剤、腐食防止剤、さらに無機充填剤などが
配合される。改質用重合体としては、例えば、ポ
リエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エ
チレン−プロピレン共重合体、アクリレート−エ
チレン共重合体、ポリプロピレン、ポリブテンな
どのオレフイン系重合体、また、ポリ塩化ビニ
ル、ポリアミド、スチレン系重合体などの熱可塑
性樹脂または液状重合体を挙げることができ、粘
着付与剤（タツキフアイア）としては、ロジンお
よびロジン誘導体、ビネワ系樹脂、脂肪族炭化水
素樹脂（C₅留分、ペンテン、イソプレン、１，
３−ペンタジエンなどの単独または共重合体）、
芳香族炭化水素樹脂（C₉留分、スチレン類、イ
ンデン類などの単独または共重合体）、脂環族炭
化水素樹脂、クマロン樹脂、クマロン・インデン
樹脂、フエノール樹脂、ナフテン系油、改質テル
ペンなどを挙げることができる。また、腐食防止
剤としては、例えば、クロム酸金属塩、リン酸金
属塩、亜リン酸金属塩、ホウ酸金属塩、モリブデ
ン酸塩、亜硝酸金属塩などの無機系腐食防止剤、
芳香族カルボン酸の金属塩、複数のヒドロキシル
基を有する脂肪族または芳香族化合物、タンニン
酸などの有機系腐食防止剤を挙げることができ、
さらに無機充填剤としては、タルク、炭カル、シ
リカ、アルミナ、マイカ、カーボンブラツクなど
を挙げることができる。

本発明で用いる前記第１の熱収縮性シート１に
おいて、上記接着剤層を構成する各成分の組成比
が上記範囲を逸脱すると、上記の接着力（剪断強
度）を得難くなるため、本発明の目的を達成し難
くなる。特に、上記接着剤層のエラストマー成分
が少なくなり過ぎると、一般的なホツトメルトタ
イプの接着剤と同様に、架橋プラスチツク層の熱
収縮温度約80℃以上で接着剤の剪断強度が極めて
小さくなつたり、急激に低下してしまうので適当
ではなく、また、エラストマー成分が多くなり過
ぎると、常温に冷却された後の接着力が小さくな
るので適当ではない。

なお、粘着付与剤は、接着剤の流動性の付与、
およびタツク性の付与を主とした目的として配合
されるものであり、余りに少な過ぎると、それら
の性能を失うので望ましくない。

また、本発明の被覆方法の好ましい実施態様に
おいては、前記第１の熱収縮性シートでフランジ
接続部分を被覆した後、更に上記フランジ接続部
分の被覆を確実にするために、フランジ接続部分
に接合された第１の熱収縮性シートの上から更に
接着剤層付きの別の熱収縮性シートを被覆するも
のであり、この場合に用いる別の熱収縮性シート
（以下、第２の熱収縮性シートという）は、前記
第１の熱収縮性シート１と同様、架橋プラスチツ
ク層の一面全面に熱接着性の接着剤層を設けたも
のであり、この接着剤層を形成する接着剤として
は、第１の熱収縮性シート１に用いた高温で高い
剪断強度を有する接着剤が、好ましいが、通常の
ホツトメルトタイプの接着剤であつてもよい。

通常のホツトメルトタイプの接着剤としては、
例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレ
ン−酢酸ビニル共重合体、アクリルニトリル−エ
チレン共重合体、ポリ塩化ビニル、ポリエステ
ル、ポリアミドなどの熱可塑性樹脂30〜80重量
％、アスフアルト（ビチユーメン）０〜50重量
％、粘着付与剤10〜20重量％、無機充填剤５〜20
重量％などを含有するホツトメルトタイプの接着
剤からなるものが、常温での接着力（剪断強度約
５〜30Kg／cm²）において優れており、しかも被覆
すべき表面の小さな凹凸粗面に対して加熱軟化・
流動して対応できるので適当である。

また、本発明で用いる前記耐熱性充填材２は、
主として、フランジ部相互を接続しているボルト
及びナツト部を被覆するもので、上記フランジ接
続部分におけるフランジ部とその周辺部のパイプ
周面部との間に配される。この耐熱性充填材２と
しては、耐熱性を有し且つ軽量なものが好まし
く、グラスウール、石綿などが用いられる。ま
た、この耐熱性充填材としては、予め発泡ウレタ
ン等を用いて所定の形状に成形された成形品を用
いることもできる。

次に、上述の第１の熱収縮性シート１及び耐熱
性充填材２を用いて、第２図に示す如き形態にフ
ランジ接続部分を被覆する場合について、第１図
及び第２図を参照し乍ら、その好ましい施工順序
に従つて説明する。

上記被覆に際しては、まず、耐熱性充填材２
（第１図においては、便宜上図示せず、第２図参
照）を、第２図に示す如く、フランジ接続部分１
０のフランジ部１１，１１とその周辺部のパイプ
周面部１２，１２に配してフランジ部１１，１１
を締結しているボルト及びナツト部１３，１３を
被覆する。次いで、第１の熱収縮性シート１（一
点鎖線で示す）を、第１図に示す如く、フランジ
接続部分及びその周辺部を除き、予め通常のプラ
スチツク製被覆材料２０，２０で被覆された、パ
イプＡ，Ａのフランジ接続部分１０の周囲に配置
し、第１の熱収縮性シート１の両端部を重合わ
せ、重ね合わさつた部分をヒートシールテープ４
で接続して筒状となし、次いで筒状となした第１
の熱収縮性シート１を、、ガスバーナーの火炎で
加熱して熱収縮させながら、上記耐熱性充填材２
を含めてフランジ接続部分１０及びその周辺部に
おけるパイプＡ，Ａの周面部１２，１２に密着さ
せ、さらに加熱して第１の熱収縮性シート１を高
温で高い剪断強度を示す接着剤層により上記フラ
ンジ接続部分１０及び上記周面部１２，１２に亘
りパイプＡ，Ａに接合して第２図に示す如くフラ
ンジ接続部分１０に被覆する。この施工によつ
て、公知の熱収縮性被覆材料では、その加熱収縮
時にフランジ接続部分１０から何れかのパイプ側
に被覆材料がずれてしまつていたのに対して、本
発明で用いる第１の熱収縮性シート１によれば、
高温で高い剪断強度を有する接着剤層により、加
熱収縮時に従来の熱収縮性シートの如くずれてし
まうことがない。

然る後、更に上記フランジ接続部分１０の被覆
を確実にするために、接着剤層付きの第２の熱収
縮性シート３を、上記第１の熱収縮性シートの接
合されたフランジ接続部分１０の周囲に配置して
該熱収縮性シート３の両端部を重合わせ、重ね合
わさつた部分をヒートシールテープ（図示せず）
で接続して筒状となし、筒状となした該熱収縮性
シート３を、ガスバーナーの火炎で加熱して熱収
縮させながら、接合された上記第１の熱収縮性シ
ート１の全面及び既に接合されている前記プラス
チツク製被覆材料２０，２０に密着させ、さらに
加熱して熱収縮性シート３をその接着剤層により
上記第１の熱収縮性シート１の全面及び上記プラ
スチツク製被覆材料２０，２０の端部表面に亘つ
て接合して第２図に示す如く被覆する。

尚、第２図に示す被覆形態において、第１の熱
収縮性シート１を上記プラスチツク製被覆材料２
０，２０の端部表面に亘つて接合しても良いこと
は言う迄もない。

また、本発明の被覆方法により、第３図に示す
如き形態にフランジ接続部分１０を被覆する場合
の施工順序（被覆態様）も、基本的には、上述の
施工順序と同じであるが、この場合は、耐熱性充
填材２を上述と同様に配した後、第１の熱収縮性
シート１を、第３図に示す如く、上記フランジ部
１１，１１、上記耐熱性充填材２、上記フランジ
接続部分１０の周辺部における一方のパイプＡ
（第３図上左方）の周面部１２及び一方の前記プ
ラスチツク製被覆材料２０の端部表面に亘つて同
様に接合させ、次いで、第２の熱収縮性シート３
を、上記フランジ部１１，１１、上記耐熱性充填
材２、上記フランジ接続部分１０の周辺部におけ
る他方のパイプＡ（第３図上右方）の周面部１２
及び他方の前記プラスチツク製被覆材料２０の端
部表面に亘つて同様に接合させる。

また、本発明の被覆方法により、第４図に示す
如き形態にフランジ接続部分を被覆する場合の施
工順序（被覆態様）も、基本的には、上述の施工
順序と同じであるが、この場合は、前述の施工順
序に準じて、耐熱性充填材２を配し、第１の熱収
縮性シート１及び第２の熱収縮性シート３を接合
した後、最後に上記周面部１２，１２に接合され
た上記第２の熱収縮性シート３の表面及び前記プ
ラスチツク製被覆材料２０，２０の端部表面に亘
つて通常の熱収縮性シート２１，２１を同様に接
合させる。

更に、本発明の被覆方法において用いる耐熱性
充填材は、第５図に示す如く、発泡ウレタン等で
所定形状に成形した一対の成形物２′，２′をフラ
ンジ部１１，１１の両側、即ち、前記耐熱性充填
材２を配した位置に配しても良く、この場合のそ
の後の被覆態様は、前述した態様と同様にして実
施される。

更にまた、上記耐熱性充填材の被覆形態は、耐
熱性充填材の種類により制限されるものではな
く、第２図又は第５図に示す形態に制限されない
が、第２図〜第５図に示す如く、耐熱性充填材が
フランジ部の径より突出しないように耐熱性充填
材を配すことによつて確実な被覆をおこなうこと
ができる。

本発明のパイプのフランジ接続部分の被覆方法
の実施態様は、耐熱性充填材を除いて大別する
と、上述の３つの被覆態様（第２図、第３図、第
４図）に分けられ、第２図に示す如き被覆形態
は、主として、１〜10cmの小径管のフランジ接続
部分、第３図に示す如き被覆形態は、主として10
〜25cmの中及び大径管のフランジ接続部分、そし
て第４図に示す如き被覆形態は、主として25〜
500cmの大径管のフランジ接続部分の被覆にそれ
ぞれ好適する。

しかし、本発明のパイプのフランジ接続部分の
被覆方法の実施例態様は、上述の態様に限定され
るものではなく、適宜それらを組合せたり一部変
更したりしても良いことは云う迄もない。

また、本発明のパイプのフランジ接続部分の被
覆方法は、先ず、前述の如くフランジ接続部分の
所定位置に耐熱性充填材を配した後、フランジ接
続部分を高温で高い剪断強度を示す接着剤層を有
する第１の熱収縮性シートで被覆するもので、こ
の被覆を更に確実にするための第２の熱収縮性シ
ートは、通常の熱収縮性シートでも良いが、第２
の熱収縮性シートとして、第１の熱収縮性シート
におけると同じ接着剤層を有する熱収縮性シート
を用いることによりフランジ接続部分の被覆を一
層効果的に行うことができる。特に、フランジ接
続部分を第３図に示す如き形態に被覆する場合に
は、第２の熱収縮性シートも第１の熱収縮性シー
トにおけると同じ接着剤層を有する熱収縮性シー
トを用いるのが本発明の目的を達成する上で好ま
しい。

尚、本発明で用いる上記の第１及び第２の熱収
縮性シートは、熱収縮後に、第２〜第４図に示す
形態でフランジ接続部分を被覆し得る大きさのも
のが選定されることは当然である。

本発明のパイプのフランジ接続部分の被覆方法
によれば、叙上の如く、先ず、少なくとも、フラ
ンジ部相互を締結しているボルト及びナツト部を
耐熱性充填材で被覆し、次いで、第１の熱収縮性
シートを、上記耐熱性充填材を被覆してフランジ
接続部分及びその周辺部のパイプ周面部に接合す
るもので、その結果、「ずれ」を生じることなく
第１の熱収縮性シートで確実にフランジ接続部分
を被覆することができ、次いで、第２の熱収縮性
シートを上記第１の熱収縮性シートに重ね合わせ
て接合することにより、フランジ接続部分を更に
確実に被覆できる。

以下、本発明において用いる第１の熱収縮性シ
ートの接着剤層を形成する接着剤についての試験
例及び本発明の実施例を、比較試験例及び比較例
と共に示す。

なお、試験例および比較試験例において、接着
剤の剪断強度は、２枚の鉄板（125mm×25mm×1.5
mm）を互いに12mm重ね合わせてその重ね合わせ部
分に接着剤を介在させて、130℃の接合温度に約
５分間加熱し鉄板を接合して、万能試験機により
その両端方向へ同時に引張り、ASTM Ｄ 1002
の測定方法に従つて、測定された。

試験例１次に示す組成の接着剤を150℃の温度で５分間
ニーダーにより混練の後、ロールによつて1.5mm
の厚さの接着剤シートとした。

ブチルゴム 25重量％エチレン−プロピレン−非共役ジエン共重合体
30重量％ポリブテン５重量％クマロン・インデン樹脂 20重量％タルク 10重量％この接着剤シートは前述の剪断強度の測定方法
で測定した結果、105℃で0.014Kg／cm²、80℃で
0.029Kg／cm²であり、さらに20℃で1.15Kg／cm²で
あつた。

比較試験例接着剤の組成を次のように変えた他は、試験例
１と同様にして接着剤シート（比較接着剤）を形
成した。

エチレン−プロピレン−非共役ジエン共重合体
20重量％エチレン−エチルアクリレート共重合体25重量％クマロン・インデン樹脂 45重量％マイクロワツクス 10重量％この接着剤シートは前述の剪断強度の測定方法
で測定した結果、105℃で0.001Kg／cm²、80℃で
0.124Kg／cm²であり、110℃付近では、剪断強度が
極めて小さく低下してしまい、さらに20℃で24.2
Kg／cm²であつた。

実施例本実施例は、フランジ接続部分を第２図に示す
如き形態に被覆する場合の例を示す。

上記試験例で得られた接着剤シートを、架橋プ
ラスチツクシート（厚さ1.0mm、ゲル分率60％、
長さ方向への熱収縮率45％、熱収縮温度105℃）
の片側の全面に接合し、本発明で用いる第１の熱
収縮性シート（厚さ；2.5mm、幅；800mm、長さ；
5450mmのシート）を形成した。

而して、先ず、グラスウール２を第２図に示す
如く、フランジ部１１，１１の両側のパイプ周面
部１２，１２に配し、ボルト及びナツト部１３，
１３を被覆する。

次いで、上記の第１の熱収縮性シート１を、第
１図に示すように、パイプＡ，Ａのフランジ接続
部分（パイプの外径；1372mm、フランジの外径；
1630mm）の周囲に巻きつけヒートシールテープ４
でその両端部を接合して筒状となし、その筒状の
熱収縮性シート１を、ガスバーナーの火炎で約
105〜110℃に加熱し、熱収縮させて、第２図に示
すように、グラスウール２を含むフランジ接続部
分１０及びその周辺部の近辺部のパイプ周面部１
２，１２に密着させ、さらに加熱を続行して、熱
収縮性シート１を密着させた位置に上記接着剤層
で接合した。その後、第２の熱収縮性シート３
（熱収縮率；45％、厚さ；2.5mm、幅；800mm、長
さ；5450mmのシート、接着剤層としては、上記比
較試験例で得られた接着剤層シートを使用）を用
い、該第２の熱収縮性シート２を、第１の熱収縮
性シート１による被覆と同様にして、フランジ接
続部分１０に接合された第１の熱収縮性シート１
の上から、フランジ接続部分１０、その周辺のパ
イプ周面部１２，１２及び既にパイプＡに接合さ
れているプラスチツク製被覆材料２０，２０に亘
り接合した。

その結果、第１の熱収縮性シート１及び第２の
熱収縮性シート２は、フランジ接続部分において
「ずれ」を生じず、第２図に示す如くフランジ接
続部分に対し良好な被覆層を形成した。

比較例上記実施例で用いた第１の熱収縮性シートの代
わりに、該熱収縮性シートにおける接着剤層とし
て上記比較試験例で得られた接着剤を用いた熱収
縮性シート（比較シート）を用いた以外は、上記
実施例と全く同様にしてフランジ接続部分の被覆
を行つた。

その結果、上記比較シートによるフランジ接続
部分の被覆に際し、上記比較シートを約105℃以
上に加熱した場合、フランジ接続部分における一
方のパイプ側に異常な「ずれ」を生じ、この「ず
れ」は第２の熱収縮性シートで被覆する際の加熱
により更に増大し、フランジ接続部分の一部が露
出してしまつた。

また、本比較例においてグラスウールを用いず
に実施した場合には、上記の「ずれ」は更に著し
いものであつた。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施態様における、第１の
熱収縮性シートのフランジ接続部分への施工態様
を示す要部の斜視図、第２図は本発明の被覆方法
により被覆されたフランジ接続部分の一例の要部
を示す一部断面側面図、第３図は本発明の被覆方
法により被覆されたフランジ接続部分の別の例の
要部を示す一部断面側面図、第４図は本発明の被
覆方法により被覆されたフランジ接続部分の更に
別の例の要部を示す一部断面側面図、第５図は、
耐熱性充填材の別の被覆形態の要部を示す一部断
面側面図である。Ａ……パイプ、１……熱収縮性シート（第１の
熱収縮性シート）、２……耐熱性充填材、３……
別の熱収縮性シート（第２の熱収縮性シート）、
４……ヒートシートテープ、１０……フランジ接
続部分、１１……フランジ部、１２……パイプ周
面部、１３……ボルト及びナツト部、２０……プ
ラスチツク製被覆材料。

Claims

【特許請求の範囲】

１フランジ付きパイプ相互のフランジ接続部分
を接着剤層付き熱収縮性シートで被覆する方法に
おいて、先ず、上記フランジ接続部分におけるフ
ランジ部とその近辺部のパイプ周面部との間にそ
れぞれ耐熱性充填材を配して該耐熱性充填材によ
り少なくとも上記フランジ接続部分のボルト及び
ナツト部を被覆し、次いで、オレフイン系エラス
トマー約30〜70重量％、改質用重合体約１〜20重
量％、粘着付与剤約10〜30重量％、無機充填剤約
０〜20重量％である加熱接着性の接着剤組成物か
らなり、常温での接着力（剪断強度）が約1.0
Kg／cm²以上であつて、高温での接着力（剪断強
度）が80℃で約0.01Kg／cm²以上、100℃で約0.005
Kg／cm²以上である接着剤層を有する熱収縮率が20
〜80％の熱収縮性シートを、上記フランジ接続部
分の周囲に円筒状に配置し、該熱収縮性シート全
体を加熱して熱収縮させながら、少なくとも上記
耐熱性充填材を含めて上記フランジ接続部分を被
覆して該フランジ接続部分及びその周辺部のパイ
プ周面部に上記接着剤層により接合させることを
特徴とするパイプのフランジ接続部分の被覆方
法。