JPH0233511A - 傾斜横置形施回流溶融方法およびその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、乾燥下水汚泥や石炭等の不燃物を含む粉状可
燃物を燃焼させ、該粉状可燃物に含まれる不燃物を熱効
率良く溶融しスラグ化して系外に取出すことができる傾
斜横置形旋回流溶融方法Ｊ６よびその装置に関する。

〔従来の技術〕

従来、乾燥下水汚泥や石炭のように不燃物を含む粉状可
燃物を、円筒状の炉体の端面あるいは側面から燃焼用空
気に乗せて、炉体の内部に強い旋回流が生じるように噴
射させつつ燃焼させ、その燃焼熱により焼却灰を溶融さ
せて、炉体出口から流出させるようにした旋回流溶融炉
は、一般に広く知られている（例えば、特開昭６１−２
１３４０８号公報〔以下「文献１」という。〕又は〕特
願昭６２−４４８９号明細書以下「文献２」という。

〕参照）。

文献１に記載された旋回溶融炉は、円筒状の炉体が所定
角度傾斜して配置され、この炉体の一側端面部（上流側
端面部）に、重油供給管及び重油燃焼用の空気供給管を
有する補助バーナーが設置され、かつ炉体の他側端面部
（下流側端面部）に、廃ガス出口と溶融物薄口とを上下
に備えた排出用筒体が連結されると共に、上記炉体の一
側端寄りの外周面上部に、粉状可燃物供給口と燃焼用空
気口とが設けられたものである。そして、上記補助バー
ナーは、重油供給管と空気供給管とが二重構造とされ、
これらの先端部に、ノズル流を旋回させる案内羽根が付
設されたものである。

文献２には、一次燃焼炉と二次燃焼炉から成る傾斜横行
形旋回流溶融炉が記載されている。そして、二次燃焼炉
の中間部に燃焼用空気供給口が記載され、該炉内へ酸素
補給が供給可能となっている。また、該炉にはオリフィ
ス状の邪魔板が図示される。そして、該邪魔板から上手
の炉内を上流側、中間部、下流側に三分してその実施結
果が説明されている。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかし、上記従来の旋回流溶融炉にあっては。

その炉内を高温に保持して、溶融を行なう炉であって、
その炉の高温性から、炉体の保護、炉内作用の安定、炉
体熱の処理法など、当該溶融炉自身の解決すべき問題点
と、本発明の適用すべき産業の公共性、すなわち、廃棄
物処理、排熱利用などの省エネルギー処理、メンテナン
ス、フリーなど、溶融炉運転系統全体を有機的にして解
決すべき問題点とを合せて、綜合的に解決する運転方法
が確立されなければならなかった。以下にそれらの問題
点を列挙する。

（イ）比較的低温の乾燥汚泥を一次燃焼炉又は二次燃焼
炉へ直接投入するので、汚泥と燃焼用空気とからなる流
動混合体をできるだけ効率よく生成させなければ当該炉
での昇温の立上りないし保持が悪い。そのため、使用空
気を高温にして取出していたが炉体の冷却効果が充分で
はな（、その結果炉体内壁を構成する耐火物の温度が反
応溶融温度以上に達するため損傷が激しく、約３カ月に
１回程度交換を行なわなければならなかった。

（ロ）従来、炉体熱を空冷により除去するか、あるいは
復水を供給して蒸気として排熱することが行なわれてい
た。そのため、炉体ジャケット部がボイラー仕様となる
ために缶体形状に設計上の制約を受けることが多かった
。

（ハ）炉内の旋回流作用の安定化について次の問題点が
ある。第１に、二次燃焼炉内の邪魔板釦ついてであるが
、炉内反応部分と排出部分とを仕切る邪魔板は、被処理
汚泥の滞留時間、排気量および溶融スラグ排出量との関
数で、その形状は決まる。邪魔板ないしオリフィスの開
口面積は、炉断面積との比によって、その比が小であれ
ば該滞留時間は大きく、溶融スラグ排出量は小さ（なる
かまたは阻害される。核比を大きくしてスラグ排出量を
取り出し易くすれば、滞留時間が短か（なる。

両要素の釣合には困難がつきまとう。

第２に、二次燃焼炉内の安定温度領域の拡大の問題であ
るが、前記邪魔板の形状の選定とも関連するが、該炉内
の高温状態が安定することは、燃焼反応を良好に保持し
、生成する溶融スラグの流動性を確保することでもある
。すなわち、核スラグの排出を効果的にし、炉の継続運
転を効果的にする。

第３に、溶融スラグ排出に伴なうスラグ排出部閉塞予防
対策の問題であるが、溶融スラグが燃焼反応領域外で、
排出に当って生ずる障害は、第５図に示す例のように、
上方から下方にスラグを排出部４へ案内するとき、炉壁
な濡らして降下する溶融スラグが、壁面に固着して、排
気の漏洩を少くし、溶融スラグを通過させる狭窄部を遂
には閉塞することである。この狭窄部の開口が図示の大
きさより広くても、炉壁を濡らしながら溶融スラグを排
出するときに宿命的に生ずる炉運転停止原因である。

第４に、二次燃焼炉への燃焼用空気の供給が、該炉の旋
回流雰囲気を阻害しないようにすることが必要である。

該炉内高温雰囲気を補助空気で補給することＫよって酸
素供給の目的に果せる。そのために旋回流を阻害できな
い。

に）運転系統全体の有機性に係わる問題であるが、炉の
排気熱をどのように燃焼用空気に熱交換１７、転換した
該空気の保有熱とその供給量とを有効に管理する方法が
確立されなげればならないし、また炉とその前処理施設
である乾燥機との有効熱利用法が確立されなければなら
ない。

本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、その目的
とするところは、粉状可燃物を効率良く燃焼させること
ができ、かつ炉体内の温度を一定にかつ高温に保持する
ことができ、粉状可燃物に含まれる不燃物を完全に溶融
させて、円滑に炉外に排出させることができる旋回流溶
融炉を提供することにあり、かつ、その運転方法を本技
術分野の要部全体を考慮して管理可能の有効で効果的な
ものとして提供することにある。

〔課題を消失するための手段〕

上記目的を達成するために本発明は、以下の特徴を有す
る。

本発明方法は、（１）被処理′汚泥を乾燥した後、該汚
泥を旋回流雰囲気中で高温処理して溶融スラグを生成さ
せ、該溶融スラグを冷却する廃棄物の旋回流溶融方法に
おいて、乾燥汚泥を４００〜６００’Ｃの燃焼用空気に
混入した後、旋回流状態にて１０００〜１２００℃で一
次燃焼させ、その一次燃焼で生成した流動混合体を旋回
流状態で、１３５０−１４５０　℃にて二次燃焼雰囲気
中に供給するとともに、該二次燃焼雰囲気中の上流側か
ら下流側にかけて、燃焼用空気を分散供給可能とする前
記流動混合体の昇温手段を配設して、溶融スラグを完全
溶融して炉排出部へ移送した後、冷却スラグとして取り
出し、燃焼済み排気は、含有する浮遊塵を除去した後、
その保有熱を別途に取入れる空気に熱交換して、前記燃
焼用空気として、前記一次燃焼用ないし前記二次燃焼用
の昇温手段用に供給することを特徴とする。また、 （２）被処理汚泥を乾燥した後、該汚泥を旋回流雰囲気
中で高温処理して溶融スラグな生成させて廃棄物処理す
る旋回流溶融方法において、旋回流溶融炉の側壁に配設
する復水加熱ジャケットへ乾燥機より８０〜９０℃の復
水を供給して１８０〜１９０℃の高温水を得、該旋回流
溶融炉より排出して、その保有熱を、取り入れ空気へ熱
交換した後の排気とともに該高温水をボイラーへ供給し
加熱して蒸気とし、該蒸気を適圧に減圧して前記乾燥機
の加熱媒体とすることを特徴とする。また、（３）燃焼
用空気分割供給の方法を一次燃焼用と二次燃焼用にほぼ
等分に供給することを特徴とする。また、 （４）二次燃焼用の空気分割供給の方法は、前記空気供
給の分割数に対応して、均等に案分するものであること
を特徴とする。また、 （５）燃焼用空気は、それらを供給する燃焼用雰気に対
し旋回流生成可能に供給することを特徴とする。

本発明装置は、（６）被処理汚泥を、乾燥機を経て予熱
された燃焼用空気とともに供給する一次燃焼炉と該一次
燃焼炉を炉体の断面接線方向に沿って連接する二次燃焼
炉とで構成する旋回流溶融炉において、二次燃焼炉の上
流側を上方に、下流側を下方に、かつ、炉排出部に連接
して該炉本体を横置し、該下流側の入口を下方に逆Ｕ字
状開口を有する邪魔板で仕切るとともに、該上流側に一
次燃焼炉を、前記上流側と前記下流側との中間部に昇温
手段を連設し、該昇温手段は、燃焼用空気供給口または
燃焼用空気供給口を伴なう補助・く−ナーが配設するこ
とを特徴とする。また、 （力　炉排出部には、二次燃焼炉の炉底に沿って該炉の
下流端に延在する、舌端状にかつ凹状に形成するスラグ
排出路を有することを特徴とするものである。また、 （８）二次燃焼炉の傾斜度θを水平に対し、１０゜〜４
５°の角度に横置した傾斜横置形旋回流溶融炉であるこ
とも特徴である。

〔作用〕

（１）本発明の燃焼用空気分割供給系は、二次燃焼炉の
排気熱を常温の燃焼用空気へ熱交換（ガス−ガス）して
該空気を昇温し、その昇温した空気を一次燃焼炉と二次
燃焼炉へ分割供給することによって、空気の全供給量と
温度（または熱量）を総合管理可能とする。また、 （２）乾燥機の熱源を蒸気とし、その復水を旋回流溶融
炉の二次燃焼炉の炉外壁ジャケットへ供給して、高圧高
温水として取出し、該高温水を用いることによって、空
気より大きな潜熱を利用することができる。その結果、
比較的低温で炉体熱を炉外へ取り出す作用がある。この
得られた高温水を別途ボイラーで加熱処理し、その処理
した蒸気を乾燥機の熱源に、適圧に調節する減圧弁を介
して供給する。この循環系を形成することによって。

有効熱利用が得られる。この循環系に要部に高温水を用
いることにより、炉体壁の保全を従来例より向上すると
いう作用が生れる。（キャスタブル交換は年に１〜２回
である。） （３）一次燃焼用と二次燃焼用とにほぼ等分に供給する
とともに、二次燃焼用としてほぼ等分に分割供給するよ
うに燃焼用空気を案分することにより、二次燃焼炉内の
温度を広い領域にわたって高温状態で安定化できるとい
う作用がある。そして、該炉内中間域を長く安定確保で
きるとともに、適当数に分割増加させる該供給口によっ
て中間域の長短に対応し得るという作用が生れた。

（４）燃焼用空気を供給するに当って、どの供給も旋回
流生成可能に行なうので、炉内旋回流は助長するこそす
れ、阻害作用は生じない。

（５）二次燃焼炉の中間部に複数の燃焼用空気の供給口
を適宜配役可能であって、それらを、必要に応じて補助
バーナーを併設する該炉内の昇温手段としているので、
該中間部の設計に対応した該炉内雰囲気の適温の安定化
が行ない得る。

（６）二次燃焼炉が傾斜していることによって（適度な
傾斜度を与えることによって）、溶融スラグの性状に対
応して、その排出に有効に対処可能である。また、二次
燃焼炉の熱反応領域と炉排出側を、下方に逆Ｕ字状開口
を有する邪魔板で仕切るものなので、溶融スラグ流の多
少を、その流動性を有するスラグ自身が堰を形成する作
用が生じてスラグ排出路への適量移送制御作用が併行し
て生ずるとともに、これら溶融スラグの作用が旋回流雰
囲気での被処理汚泥の滞留時間の邪魔板への影響力を小
さくし、事実上、溶融スラグの排出と該滞留時間との関
連性阻害要因を除去する作用がある。

（カ　二次燃焼炉の溶融スラグ路の排出端を立ダクト状
の下部に「溶融スラグ受け」を有するスラグ排出部を配
設して、そこへ落下可能に舌端状かつ凹状に形成するス
ラグ排出路としているので、溶融状スラグの流下距離を
最短にし、該炉にならう傾斜はスラグな効果的に案内し
、かつ、スラグ排出路以外のその他の炉壁を濡らすこと
なく、直接、該溶融スラグを「溶融スラグ受け」（図示
せず）へ移送できるという作用が生ずる。

〔実施例〕

以下、第１図ないし第１４図に基づいて本発明の一実施
例を説明する。

第１図は本発明の装置を含む要部のフローシート、第２
図は本発明の方法の燃焼用空気供給方法の説明図、第３
図は二次燃焼炉内温度の説明図、第４図は一次燃焼炉、
二次燃焼炉およびスラグ冷却部の概略断面図 手宙才で→、第５図は縦形旋回流溶融炉の二次燃焼炉と
スラグ冷却機間の排出部のスラグ移動状態を示す説明用
断面図、第６図は二次燃焼炉内の邪魔板（バックルプレ
ート）部の断面図で第４図中のＡ−Ａ線矢視図、第７図
は二次燃焼炉のスラグ排出路の説明用斜視図、第８図（
ａ）はスラグ冷却機の平面図、第８図（ｂ）はその側面
断面図、第９図ないし第１４図は特許請求の範囲記載の
技術的手段の図解説明図で、第９図は第１項、第１０図
は第２項、第１１図は第３項および第４項、第１２図（
ａ）、（ｂ）は第５項、第１３図は第６項、第１４図は
第７項をそれぞれ示す。第１２図（ａ）は第１１図中の
Ａ矢視図、第１２図（ｂ）は第１２図（ａ）中のＢ矢視
図、第１４図は第４図中のＣ矢視図である。

乾燥機１で乾燥された被熱処理原料（以下「汚泥」とい
う。）Ｃは常温空気Ａを圧送する送風機８によって二次
燃焼炉３より排出され、その排気りの保有熱によって熱
交換されて４００〜６００℃に昇温された燃焼用空気Ａ
と混合装置１３で混合され、供給口２１を介して一次燃
焼炉２へ供給される。ここで初期に補助バーナー２２の
運転で旋回流雰囲気で燃焼し、１０００〜１２００℃の
汚泥Ｃと該空気Ａとからなる流動混合体Ｋを生成したの
ち、適宜に補助バーナー２２は運転休止される。

ちなみに、混合装置１３に該空気Ａと混合する汚泥Ｃは
図に記載しない手段によって原則的に微砕化されたもの
である。この一次燃焼炉２にあっては、汚泥Ｃは専ら部
分燃焼する。

なお、排気りは空気予熱器（熱交換器）７へ供給する前
に浮遊物除去装置６で処理される。この排気は、１００
０〜１３００℃であり、熱交換時にあっても、はぼ１０
００℃は確保されている。燃焼炉の一次炉から二次炉へ
は、二次炉において旋回流生成可能に前記流動混合体Ｋ
が供給される。該二次炉は、第１３図に示すように、傾
斜度θが水平に対し１０〜４５°角に横置され、その上
流側は、流動混合体供給口２３を含む領域ａであり、下
流側は邪魔板３３の上流側の側面を含む領域Ｃであって
、それら領域ａとＣとの間に、二次炉の大きさＫよって
炉軸芯方向に沿う長短に対応して認識可能の領域すが中
間部として存在する。この中間部には、昇温手段として
適宜間隔を設けて、炉壁に炉内雰囲気に対し旋回流生成
ないし助成可能に配設する補助の燃焼用空気の供給人口
３１．３２および必要に応じて併設する補助バーナーが
供給人口３１に設けられる。該二次炉の燃焼用空気Ａは
、前記一次炉への燃焼用空気への同一系統Ｐより分岐さ
れるもので、一次炉への空気供給量と二次炉への空気供
給量との比はほぼ５０　：　５０とする。二次炉用複数
の該供給人口３１．３２に前記５０を２５　：　２５に
分割供給する（第１１図参照）。これら配分比は、配分
原則を示すもので、ケースバイケースでそれぞれ約±２
０％の偏差にて調整される。この空気供給量は、三次空
気と原料の流動混合体供給口２３に４０〜６０　％、供
給人口３１．３２に各２０〜３０　％の割合に配分され
る。

第２図は２つに分割された場合を示しているが、中間部
すが長い場合は、供給人口３１．３２は増加し、必要に
応じ、補助バーナーも増加する。そして、以上の燃焼用
空気Ａの配分は、温度検知手段及び供給量制御手段（図
示せず）により供給酸素量および配分比かつ熱量調整の
各手段が調整可能である。

二次燃焼炉においては、一次燃焼炉より供給される流動
混合体が常時１３５０〜１４５０℃にて燃焼反応が継続
するように管理する。その結果該流動混合体はガスと最
終生成物である溶融スラグとに分離する。該溶融スラグ
は該炉体内壁を濡らしながら流下して、両次下方へ移動
する。ここにおいて、溶融スラグ温度は約１４５０℃前
後にあって流動性を有している。

二次炉２内で生成した溶融スラグＪは邪魔板３３を流下
して二次炉２の下流端にあって炉排出部４の内方へほぼ
二次炉の内壁が示す円弧と同形状の截片をした舌端状で
、かつ、凹状の溶融スラグ排出路３４が突出している。

該排出路３４まで流下する溶融スラグＪはスラグ冷却部
５に直接落下し、そこで流動性を冷却によって失なわれ
た冷却スラグＧは、その冷却速度の調整によって、スラ
グ形状が調整され、炉外へ排出される。スラグ排出路３
４の上方、炉排出部４には、溶融スラグＪの流動性を保
持するための補助バーナー４２が配設されて運転可能と
なっている。

スラグ冷却部５には、常温（１５℃）の冷却水Ｈｔによ
って冷却されるスラグ冷却機１８が回転するように設け
られ、冷却機１８に付着したスラグＪはスクレーバー１
７により脱離し、冷却スラグ出口５１より排出する。排
出冷却水Ｈ２の温度は８０℃である。

（第４図および第８図（ａ）、（ｂ）参照）二次炉３よ
りの排気は溶融スラグ排出路３４に対向する炉排出部４
の側壁に設けられた排気出口４１かも炉外へ排出される
。二次炉３の炉体壁に耐圧状に形成した復水加熱ジャケ
ット３６を形成し、その一端復水入口３７より乾燥機１
よりの復水Ｆ（約９０℃以下）を受は入れ、炉体熱を吸
熱して、ジャケット３６他端高温水出口３８より高圧高
温水（１８０〜１９０℃）として取り出す。この高温水
はボイラー９へ熱交換器７を経た炉排気りとともに熱処
理され、高圧蒸気とされ、途中減圧弁１６によって一定
の適圧としたのち、乾燥機１の加熱源（蒸気温度的１４
０℃）とする。

ちなみに二次炉３の邪魔板３３は、炉断面積に対し、２
０〜４０％（平均値２５〜３０％）の開口比が与えられ
、被熱処理原料が定まれば、−度設定した開口比はその
開口比によって実質上断続して実施して特に問題とはな
らない。また、該二次炉３の中心より仰角１２０°以内
で定まる大きさで設けられている。（第１４図参照） また、燃焼用空気供給系、二次炉ジャケット排気系、高
圧高温水系など、保温を必要とする装置、配管系には全
て充分な保温が施工される。

なお、炉外壁ジャケットは生成高圧高温水を収容可能な
耐圧性構造物で製作される。

図面中、１１は原料供給口、１２は乾燥原料排出口、１
３は原料と一次空気の混合装置、１４は加熱蒸気供給口
、１５は復水出口、１６は減圧弁、１７はスラグ冷却機
のスクレーパー、１８はスラグ冷却機、１９は補助燃料
入口、２１は一次燃焼炉の原料と空気の供給口、２２は
一次燃焼炉の補助バーナー、２３は一次燃焼炉の三次空
気と原料の流動混合体供給口、３１は二次燃焼炉の空気
供給入口（補助バーナーを併設してもよい。）、３２は
二次燃焼炉の補助空気入口、３３は第６図に示すように
、下方に逆Ｕ字状開口を有する邪魔板（バックルプレー
ト）　、　３４は第７図に示すように、二次燃焼炉の炉
底に沿って炉の下流端に延在する舌端状に、かつ、凹状
に形成するスラグ排出路、３５は二次燃焼炉の補助空気
の分岐装置、３６は二次燃焼炉の復水加熱ジャケット、
３７は二次燃焼炉の復水入口、３８は高温水出口、４は
炉排出部、４１は炉排出部の排気出口、４２は炉排出部
の補助バーナー　、　５１は冷却スラグ出口、６は浮遊
物除去装置、７は空気予熱器、８は送風機、９はボイラ
ー、１０はスクラバー　Ａは燃焼用空気（０２）、Ｂは
燃料（油）、Ｃは汚泥（被熱処理原料）、Ｄは排気、Ｅ
は排出生成高温水（蒸気温り熱水）系統路、Ｆは復水（
系統路）、Ｇは冷却スラグ、Ｈｌは冷却水、Ｈｌは排出
冷却水、Ｊは溶融スラグ、Ｋは流動混合体、Ｌは被熱処
理原料（汚泥）系統路、Ｍは乾燥原料系統路、Ｎは燃焼
用空気（常温）系統路、Ｐは燃焼用空気（予熱済）（保
温付）系統路、Ｑは燃料（油）系統路、Ｓは加熱蒸気系
統路、Ｔは排気系統路、Ｕはスラグ（冷却）系統路、■
は冷却水系統路をそれぞれ示す。

次に、上述した旋回流溶融炉を実際に運転した場合の結
果を、従来例（文献２の旋回流溶融炉）の運転結果とあ
わせて説明する。

■　一次燃焼炉の補助燃料を定常的に使用しな平均粒径 供給量 μｍ １２０　’ｑ／Ｈ 補助燃焼用空気供給管数　２（本発明のみ）（二次燃焼
炉中間部に設置） 燃焼用空気供給量（空気比） 上記の条件で運転した結果を第１表に示す。

第１表 通りである。

乾燥下水汚泥 水分 灰分 可燃分 総発熱量 （共通） １．５％ ３５．８％ ６２７％ ３８９０　ｋｃａｌ　７ｋｇ１乾物 ■　補助燃料を定常的に使用した場合 使用した乾燥下水汚泥の物性及び運転条件は以下の通り
である。

乾燥下水汚泥（共通） 水分　　　　　２．０チ 灰分　　　　　５５．５チ 可燃分　　　　４２．５４ 総発熱量　　　２９００　ｋｃａｌ　７ｋｇ、乾物平均
粒径　　　１８０μｍ 供給量　　　　１２０　ｋｇ／Ｈ 補助燃焼用空気供給管数　２ （二次燃焼炉中間部に設置。中間部上手の該空気供給管
側に補助バーナー併設。） 従来例（文献２）の補助燃焼用空気供給管数１補助燃料
重油１．Ｏｌ／Ｈ 燃焼用空気供給量（空気比） （注） 上手側０．３、 下手側０．３ 上記の条件で運転した結果を第２表に示す。

第 表 −は補助燃料を使わない場合を示す。

上記２例から明らかなように、本発明にかかる旋回流溶
融炉によって効率の良い高負荷燃焼を長時間連続運転す
ることが可能になった。

なお、第３図に温度調節した状態■と温度調節しない状
態Ｈの炉内位置と温度の関係を上流側ａ。

中間部ｂ、下流側Ｃの区画、邪魔板３３位置の関係にお
いて示しである。状態Ｉでは温度が安定している。

〔発明の効果〕

本発明は、前記した構成を有し、かつ操作されるので、
以下のような発明の効果を発揮する。

（１）廃棄物が一次燃焼炉２に投入する該炉と混合装置
１３との間で、燃焼用空気Ａの保有熱により充分昇温さ
れ、該炉内に投入した際の炉内高温雰囲気の阻害要因は
少ない。

（２）炉壁ジャケット３６の除熱媒体を高圧高温水に選
定したので、該炉体キャスタブルの温度は、該キャスタ
ブルの材質を著しく阻害しない一定温度以下に抑えられ
、該キャスタブルの交換頻度は前記従来方式の１／４程
度に減じた。

（３）二次燃焼炉の邪魔板３３の開口形状を、下向きＵ
字形とし、溶融スラグのスラグ自身により自己層形成効
果を利用するものとしたので、汚泥の旋回流内の滞留時
間との相関を小さくさせた。

（４）炉内安定域を燃焼用空気の総合管理しながら補助
空気入口とその数を自由に選定し得るので、炉の設計に
対応して溶融炉の操作が容易にかつ自動化し易くなった
。

（５）溶融スラグ排出に伴なう排出路の該スラグの冷却
による閉塞が決して起らなくなった。

（６）　　どの炉に対しても、燃焼用空気の供給を旋回
流生成可能に、炉に対し、その接線方向に供給するよう
にしたので、炉への酸素供給と旋回流の阻害予防とを同
時に解決した。

（７）　　炉よりの排熱、炉体の除熱、燃焼用空気の熱
転換、乾燥機への熱供給とを、熱媒体の状態変化を適切
に綜合的に選択しているので、省エネルギー処理の適切
な管理体制を得るとともに該管理体制によって、媒体の
流量、圧力、温度のｆｉＩＩ！節、ひいては、メンテナ
ンスフリーを確保可能とした。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の一実施例を示すもので、第１図は本発明
の装置を含む要部のフローシート、第２図は本発明の方
法の燃焼用空気供給方法の説明図、第３図は二次燃焼炉
内温度の説明図、第４図は一次燃焼炉、二次燃焼炉およ
びスラグ冷却部の断面図　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　第５図は縦
形旋回流溶融炉の二次燃焼炉とスラグ冷却部間の排出部
のスラグ移動状態を示す断面図、第６図は二次燃焼炉の
邪魔板（バックルプレート）部の断面図で第４図中のＡ
−Ａ５矢視図、第７図は二次燃焼炉のスラグ排出路の説
明用斜視略図、第８図（ａ）はスラグ冷却機のスクレー
パ一部の平面図、第８図（ｂ）はその側面断面図、第９
図ないし第１４図は特許請求の範囲記載の技術的手段の
図解説明図で、第９図はＷｃ１項、第１０図は第２項、
第１１図は第３項および第４項、第１２図は第５項、第
１３図は第６項、第１４図は第７項をそれぞれ示す。第
１２図（ａ）は第１１図中のＡ矢視図、第１２図（ｂ）
は第１２図（ａｌ中のＢ矢視図、第１４図は第４図中の
Ｃ矢視図である。 １０．、乾燥機　　　２０１．一次燃焼炉３、・・二次
燃焼炉　６０１．浮遊物除去装置７、・、空気予熱器　
　９００．ボイラー１３、・・原料と一次空気の混合装
置 １４・・・加熱蒸気供給口 ２１・、・原料と一次空気の供給口 ２２・・・補助バーナー ２３・・・三次空気と原料の流動混合体供給口３１・、
・補助空気人口　３２．、、補助空気人口３３・・・邪
魔板　　　　３４．、、スラグ排出路３６・・、復水外
部加熱ジャケット ３８、・、高温水出口　　Ａ１０．燃焼用空気Ｃ・・、
汚泥（被熱処理原料） Ｄ・・・排気　　　　　Ｅ・０．高温水系統路Ｇ・・・
冷却スラグ　　Ｊｌｏ、溶融スラグＫ・・・流動混合体

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、被処理汚泥を乾燥した後、該汚泥を旋回流雰囲気中
   で高温処理して溶融スラグを生成させ、該溶融スラグを
   冷却する廃棄物の旋回流溶融方法において、乾燥汚泥を
   ４００〜６００℃の燃焼用空気に混入した後、旋回流状
   態にて１０００〜１２００℃で一次燃焼させ、その一次
   燃焼で生成した流動混合体を旋回流状態で、 １３５０〜１４５０℃の二次燃焼雰囲気中に供給すると
   ともに、該二次燃焼雰囲気中の上流側から下流側にかけ
   て、燃焼用空気を分散供給可能とする前記流動混合体の
   昇温手段を配設して、溶融スラグを完全溶融して炉排出
   部へ移送した後冷却スラグとして取り出し、燃焼済み排
   気は、含有する浮遊塵を除去した後、その保有熱を別途
   に取入れる空気に熱交換して、前記燃焼用空気として、
   前記一次燃焼用ないし前記二次燃焼用の昇温手段用に供
   給することを特徴とする燃焼用空気分割供給系を有する
   傾斜横置形旋回流溶融方法。 ２、被処理汚泥を乾燥した後、該汚泥を旋回流雰囲気中
   で高温処理して溶融スラグを生成させて廃棄物処理する
   旋回流溶融方法において、旋回流溶融炉の側壁に配設す
   る復水加熱ジャケットへ乾燥機より約９０℃以下の復水
   を供給して１８０〜１９０℃の高温水を得、該旋回流溶
   融炉より排出して、その保有熱を、取り入れ空気へ熱交
   換した後の排気とともに該高温水をボイラーへ供給し加
   熱して蒸気とし、該蒸気を適圧に減圧して前記乾燥機の
   加熱媒体とすることを特徴とする旋回流溶融炉の炉体熱
   の循環有効利用法。 ３、特許請求の範囲第１項記載の燃焼用空気分割供給の
   方法を一次燃焼用と二次燃焼用にほぼ等分に供給するこ
   とを特徴とする旋回流溶融炉の燃焼用空気供給方法。 ４、特許請求の範囲第１項または第３項記載の二次燃焼
   用の空気分割供給の方法は、前記空気供給の分割数に対
   応して、均等に案分するものであることを特徴とする旋
   回流溶融炉の燃焼用空気供給方法。 ５、特許請求の範囲第１項または第３項記載の燃焼用空
   気は、それらを供給する燃焼用雰囲気に対し旋回流生成
   可能に供給することを特徴とする旋回流溶融炉の燃焼用
   空気供給方法。 ６、被処理汚泥を、乾燥機を経て予熱された燃焼用空気
   とともに供給する一次燃焼炉と該一次燃焼炉を炉体の断
   面接線方向に沿つて連接する二次燃焼炉とで構成する旋
   回流溶融炉において、二次燃焼炉の上流側を上方に、下
   流側を下方に、かつ、炉排出部に連接して該炉本体を横
   置し、該下流側の入口を下方に逆Ｕ字状開口を有する邪
   魔板で仕切るとともに、該上流側に一次燃焼炉を、前記
   上流側と前記下流側との中間部に昇温手段を連設し、該
   昇温手段は、燃焼用空気供給口または燃焼用空気供給口
   を伴なう補助バーナーが配設されることを特徴とする傾
   斜横置形旋回流溶融炉。 ７、特許請求の範囲第６項記載の炉排出部には、二次燃
   焼炉の炉底に沿つて該炉の下流端に延在する、舌端状に
   、かつ、凹状に形成するスラグ排出路を有することを特
   徴とする傾斜横置形旋回流溶融炉。