JPH02306046A - Multi-unit air conditioning system - Google Patents
Multi-unit air conditioning systemInfo
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- JPH02306046A JPH02306046A JP1126841A JP12684189A JPH02306046A JP H02306046 A JPH02306046 A JP H02306046A JP 1126841 A JP1126841 A JP 1126841A JP 12684189 A JP12684189 A JP 12684189A JP H02306046 A JPH02306046 A JP H02306046A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分！］
本発明はマルチエアコンシステムにおける各室内ユニッ
トに対する電気料金の分配方式および制御方式に関する
。[Detailed description of the invention] [Industrial use! TECHNICAL FIELD The present invention relates to a method for distributing electricity charges and a control method for each indoor unit in a multi-air conditioner system.
［従来の技術］
ビルの各部屋に室内ユニットを夫々設け、冷媒圧縮機を
持つ共通の室外ユニットにこれら室内ユニットを接続し
て各部屋毎の冷暖房を行うセントラル冷暖房方式のマル
チエアコンシステムにおいては、熱源の運転に要した電
気料金を各部屋の住人やテナントが分担する必要があり
、そのため電気料金の公平な分配方式が要求される。[Prior Art] In a multi-air conditioner system using a central heating and cooling method, each room in a building is provided with an indoor unit, and these indoor units are connected to a common outdoor unit with a refrigerant compressor to provide heating and cooling for each room. It is necessary for the residents and tenants of each room to share the cost of electricity required to operate the heat source, which requires a fair distribution method for electricity costs.
従来のセントラル冷暖房方式の空気調和機の熱源費用の
分配方法としては、特開昭６３−０９４４３号公報のよ
うに、室内ユニットとしての各ファンコイルユニットの
機種とファンモータの設定ノツチ（風量）の情報の区分
毎に時間積算した量に基づいて熱源運転費用を比例分配
する方法がある。As a method of distributing heat source costs for conventional central heating and cooling air conditioners, as disclosed in Japanese Unexamined Patent Publication No. 63-09443, the model of each fan coil unit as an indoor unit and the setting notch (air volume) of the fan motor are There is a method of proportionally distributing the heat source operating cost based on the amount accumulated over time for each category of information.
また特開昭６２−２８８４４３号公報のように、各室内
ユニットの室内コントロールユニットにおける送風ファ
ンの運転リレー、補助ヒータの運転リレー、サーモスタ
ットの段階リレー等の作動状態を示す情報によって室外
ユニットの圧縮機の容量別運転モードと各消費電力機器
の運転状況を決定してその下での運転時間を計測し、こ
れに各室内ユニット毎に圧縮機、送風ファン、補助ヒー
タの消費電力容量に対応する重み係数を乗じて合計し、
この室内ユニット毎の合計値に従って総使用電力量を按
分する方法がある。Furthermore, as in Japanese Patent Application Laid-open No. 62-288443, information indicating the operating status of the blower fan operation relay, auxiliary heater operation relay, thermostat step relay, etc. in the indoor control unit of each indoor unit is used to control the compressor of the outdoor unit. Determine the operating mode by capacity and the operating status of each power consumption device, measure the operating time under that mode, and add weights corresponding to the power consumption capacity of the compressor, blower fan, and auxiliary heater for each indoor unit. Multiply by the coefficients and sum
There is a method of apportioning the total power consumption according to the total value for each indoor unit.
［発明が解決しようとする課題］
上記の従来技術は、室内ユニットの機種や室内コントロ
ールユニットのスイッチ、リレー等のスイッチ要素の動
作状況を示す信号を用いて間接的に求めた各室内ユニッ
トの供給熱量に基づいて電気料金の分配を行うものであ
り、各室内ユニットへの熱の運搬媒体の温度や流量が変
動しないならば問題とはならないが、これらは実際には
各室内ユニットまでの流路での放熱や流路抵抗等によっ
て変動するので室内ユニットの供給熱量も変動すル、特
に、熱の運搬媒体に冷媒を用いるマルチエアコンシステ
ムでは、室外ユニットから室内ユニットまでの配管長が
長いと、配管途中で冷媒の状態変化が起こる恐れがあり
、これが起こると、その室内ユニットの供給熱量がさら
に変ねる。たとえば、暖房時、高温の冷媒ガスが室内ユ
ニットまでの配管途中で液化すると流量が変化しなくて
も供給熱量は大きく減少する。このような冷媒を用いた
マルチエアコンシステムに従来技術の如く供給熱量の間
接的算出方法を適用して電気料金を分配しても、実際の
供給熱量と大きな違いがあるため、公平な分配とならな
い。[Problems to be Solved by the Invention] The above-mentioned conventional technology is capable of supplying each indoor unit indirectly determined using signals indicating the model of the indoor unit and the operation status of switch elements such as switches and relays of the indoor control unit. Electricity charges are distributed based on the amount of heat, and there is no problem as long as the temperature and flow rate of the heat transport medium to each indoor unit do not fluctuate. The amount of heat supplied to the indoor unit also fluctuates due to heat dissipation and flow resistance, etc. In particular, in multi-air conditioner systems that use refrigerant as the heat transport medium, if the piping length from the outdoor unit to the indoor unit is long, There is a risk that the state of the refrigerant may change during the piping, and if this happens, the amount of heat supplied to the indoor unit will change further. For example, during heating, if high-temperature refrigerant gas liquefies during piping to the indoor unit, the amount of heat supplied will decrease significantly even if the flow rate does not change. Even if electricity charges are distributed by applying an indirect calculation method of the amount of heat supplied as in the conventional technology to a multi-air conditioner system using such a refrigerant, the distribution will not be fair because there will be a large difference from the actual amount of heat supplied. .
本発明は、冷媒を用いたマルチエアコンシステムの電気
料金を各室内ユニットの実際の供給熱量で公平に分配す
ることを第１の目的とする。A first object of the present invention is to fairly distribute the electricity bill of a multi-air conditioner system using a refrigerant based on the actual amount of heat supplied by each indoor unit.
さらに、本発明の第２の目的はマルチエアコンシステム
の各室内ユニットの供給熱量を要求熱量に応じて出力で
きるように制御することにある。Furthermore, a second object of the present invention is to control the amount of heat supplied by each indoor unit of the multi-air conditioner system so that it can output the amount of heat in accordance with the amount of heat required.
［課題を解決するための手段］
上記の第１の目的は特許請求の範囲の請求項１に記載の
構成によって、また上記の第２の目的は請求項２に記載
の構成によって達成される。[Means for Solving the Problems] The above first object is achieved by the structure set forth in claim 1, and the above second object is achieved by the structure set forth in claim 2.
［作 用］
本発明の構成によれば、各室内ユニットの実際の供給熱
量は直接熱学的に正確に測定され、それらの比率でマル
チエアコンシステムの電気料金を分配するので、各室内
ユニットの実際の供給熱量に応じた料金負担となる。[Function] According to the configuration of the present invention, the actual amount of heat supplied by each indoor unit is directly and accurately measured thermally, and the electricity bill for the multi-air conditioner system is distributed based on the ratio. The charge will be borne according to the actual amount of heat supplied.
また、各室内ユニットの実際の供給熱量が直接熱学的に
測定され、その供給熱量が各室内ユニットの要求能力に
対し相対的に低い室内ユニットがあれば、その室内ユニ
ットの流路抵抗を他の室内ユニットの流路抵抗に比べ相
対的に小さくシ、冷媒流量を増加さセで、供給熱量を増
やす。In addition, if the actual amount of heat supplied by each indoor unit is directly measured thermally, and if there is an indoor unit whose supplied amount of heat is relatively low compared to the required capacity of each indoor unit, the flow path resistance of that indoor unit can be This is relatively small compared to the flow path resistance of the indoor unit, increasing the refrigerant flow rate and increasing the amount of heat supplied.
［実 施 例］ 本発明の一実施例を第１図により説明する。[Example] An embodiment of the present invention will be explained with reference to FIG.
ビル１０は５つの部屋に分かれており、各部屋には空気
調和機の各室内ユニット２〜７が夫々設置されている。The building 10 is divided into five rooms, and each indoor unit 2 to 7 of an air conditioner is installed in each room.
空気調和機の室外ユニット１はビル１０の屋上に設置さ
れている。室外ユニット１と複数台の室内ユニット２〜
７とは配管群８で結合されている。また、各室内ユニッ
トには各々の供給熱量を測定する熱量計（図示せず）が
設けられている。一つの部屋に備えられた運転管理装置
１１は各室内ユニットの運転状態を監視したり。An outdoor unit 1 of an air conditioner is installed on the roof of a building 10. Outdoor unit 1 and multiple indoor units 2~
7 through a pipe group 8. Further, each indoor unit is provided with a calorimeter (not shown) that measures the amount of heat supplied to each indoor unit. An operation management device 11 provided in one room monitors the operating status of each indoor unit.
各室内ユニットに制御指令等を与えたりする管理装置で
ある。この空調システムへの電源は配線１３によって室
外ユニツ１−１に入り、その後、各室内ユニット２〜７
に分配される。電源の電力量は室外ユニット１に付設し
た積算電力計１２によって計測されている。各室内ユニ
ット２〜７、室 １外ユニツト１および運転管
理装置１１は信号線９によって結合されている。This is a management device that gives control commands, etc. to each indoor unit. The power to this air conditioning system is supplied to the outdoor unit 1-1 through wiring 13, and then to each indoor unit 2-7.
distributed to. The power amount of the power source is measured by an integrated wattmeter 12 attached to the outdoor unit 1. Each of the indoor units 2 to 7, the outdoor unit 1, and the operation management device 11 are connected by a signal line 9.
各室内ユニット２〜７の供給熱：ｊｉＩＱ２〜Ｑ７は熱
量計によって測定され、その情報は信号線９で運転管理
装置１１へ送られる。そのときの全消費電力ｉｗ、は積
算電力計１２で測定され、この情報も信号線９で運転管
理装置１１へ送られる。運転管理装置１１はそれらの情
報から各室内ユニット２〜７の夫々の消費電力量Ｗ２〜
Ｗ７を次の式で訓算し、
この消費電力量Ｗ２〜Ｗ７の割合で全消費電力量Ｗ、の
電気料金を各部屋毎に分配することによって各部屋毎の
電気料金を算出する。The heat supplied to each of the indoor units 2 to 7: jiIQ2 to Q7 is measured by a calorimeter, and the information is sent to the operation management device 11 via a signal line 9. The total power consumption iw at that time is measured by the integrated power meter 12, and this information is also sent to the operation management device 11 via the signal line 9. The operation management device 11 calculates the power consumption W2 of each indoor unit 2 to 7 from the information.
W7 is calculated using the following formula, and the electricity bill for each room is calculated by distributing the electricity bill for the total power consumption W to each room at the ratio of the power consumption W2 to W7.
次に、各室内ユニット２〜７に夫々設けた熱量計につい
て説明する。第２図は該熱量計の一実施例を示したもの
である。各室内ユニット２〜７は熱交換器２１．開度が
調整可能な膨張弁２２、冷媒配管８、室内ファン２３、
操作スイッチ２９（設定温度、風量の設定ノブ、冷暖房
切替スイッチ等を備えている）および制御マイコン２８
で構成されている。熱量計は、膨張弁２２側の液冷媒配
管８に取付けた冷媒流量Ｇｒを測定する冷媒流量計２４
．液冷媒側の温度Ｔ１を測定する温度計２６゜ガス冷媒
側の温度Ｔｇを測定する温度計２６′、ガス冷媒側のガ
ス圧力Ｐｇｔｔ測定する圧力計２７で構成されて、これ
らの計測器の検出情報が制御マイコン２８に入力されて
各室内ユニット２〜７の供給熱量Ｑ２〜Ｑ７が計算され
る。第２図中の矢印は冷媒の流れ方向を示し、実線の矢
印は暖房時の、破線の矢印は冷房時の冷媒流れ方向を表
わしている。Next, the calorimeters provided in each of the indoor units 2 to 7 will be explained. FIG. 2 shows an embodiment of the calorimeter. Each indoor unit 2-7 has a heat exchanger 21. An expansion valve 22 whose opening degree can be adjusted, a refrigerant pipe 8, an indoor fan 23,
Operation switch 29 (equipped with temperature setting, air volume setting knob, air conditioning/heating selector switch, etc.) and control microcomputer 28
It consists of The calorimeter is a refrigerant flow meter 24 that measures the refrigerant flow rate Gr attached to the liquid refrigerant pipe 8 on the expansion valve 22 side.
．． It consists of a thermometer 26° that measures the temperature T1 on the liquid refrigerant side, a thermometer 26' that measures the temperature Tg on the gas refrigerant side, and a pressure gauge 27 that measures the gas pressure Pgtt on the gas refrigerant side. The information is input to the control microcomputer 28 and the amount of heat Q2 to Q7 supplied to each indoor unit 2 to 7 is calculated. The arrows in FIG. 2 indicate the flow direction of the refrigerant; solid arrows indicate the flow direction of the refrigerant during heating, and dashed arrows indicate the flow direction of the refrigerant during cooling.
第３図は冷媒の状態を示す線図で、横軸に比エンタルピ
、縦軸に圧力をとったものである。図中のｅ点は室外二
二ッ１−１の中にある圧縮機の吸入状態を示し、ｆ点は
圧縮機の吐出状態、ａ点は暖房時の室内ユニットの入口
の状態、ｂ点はそのときの出口状態を示している。又、
０点は冷房時の室内ユニットの入口の状態、ｄ点はその
ときの出口の状態を示している。ａ点およびｄ点の比エ
ンタルピｈ３および１１２は圧力Ｐ、と温度Ｔ、から求
まる。また、ｂ点および０点の比エンタルピ１１□は液
冷媒温度Ｔ、から求まる。FIG. 3 is a diagram showing the state of the refrigerant, with specific enthalpy on the horizontal axis and pressure on the vertical axis. Point e in the figure indicates the suction state of the compressor in the outdoor 221-1, point f indicates the discharge state of the compressor, point a indicates the state of the inlet of the indoor unit during heating, and point b indicates the state of the inlet of the indoor unit during heating. This shows the exit status at that time. or,
Point 0 indicates the state of the inlet of the indoor unit during cooling, and point d indicates the state of the outlet at that time. The specific enthalpies h3 and 112 at points a and d are determined from pressure P and temperature T. Further, the specific enthalpy 11□ at point b and point 0 can be found from the liquid refrigerant temperature T.
各室内ユニット２〜７の各々の供給熱量Ｑ２〜Ｑ７の計
算は次のように行われる。The amount of heat Q2 to Q7 supplied to each of the indoor units 2 to 7 is calculated as follows.
熱交換器２１の入口と出口の比エンタルピを液冷媒温度
ＴＩとガス冷媒温度Ｔ１、ガス冷媒圧力Ｐｌから求め、
その差Δｈを計算する。The specific enthalpy at the inlet and outlet of the heat exchanger 21 is determined from the liquid refrigerant temperature TI, the gas refrigerant temperature T1, and the gas refrigerant pressure Pl,
The difference Δh is calculated.
暖房：Δｈ＝ｈ、−ｈユ
冷房：Δｈ ＝ｈ ｚ ｈ□
この場合、暖房であるか冷房であるかという情報は、操
作スイッチ２９における冷暖房切替スイッチがいずれに
切替えられているか、ということかられかる。Heating: Δh=h, -h Cooling: Δh = h z h Rekaru.
次に、この差Δｈと冷媒流量Ｇ１とに基づき室内ユニッ
トに冷媒側から与えた供給熱ｆｆ１Ｑ、が次式で求まる
。Next, based on this difference Δh and the refrigerant flow rate G1, the supplied heat ff1Q given to the indoor unit from the refrigerant side is determined by the following equation.
Ｑ、＝ｆａ、・Δｈ−ｄｔ
なお、各室内ユニットには室内ファン２３があるのでこ
の室内ファンの電力量Ｗｔｔによる加熱を考慮すると、
実際に室内空気に与えられた供給熱量Ｑ＋ｏは
暖房：Ｑｉ。＝ Ｑ ｔ ＋ Ｗ ｔ を冷房：Ｑ、。Q,=fa,・Δh−dt Since each indoor unit has an indoor fan 23, considering the heating by the electric power Wtt of this indoor fan,
The amount of heat actually supplied to the indoor air Q+o is heating: Qi. Cooling = Q t + W t :Q,.
＝ＱＬ Ｗｔｔ
となる。また、電力分配を考えたときには室内ユニット
の仕事Ｑ ｔ ｔは
Ｑ ｔ ｌ＝ Ｑ １． ＋ Ｗ ｔ ｔとなる。=QL Wtt. Also, when considering power distribution, the work Q t t of the indoor unit is Q t l=Q 1. + W t t.
電気料金の分配には冷房のときはＱ ｌを使うことが最
も正確であり、Ｑ、、Ｑ、。の順番で正確性が劣化する
。暖房のときはＱ、、、ＱＬ、（暖房のときはＱ。とＱ
＋ｏは同じものである）を使うのが最も正確である。室
内ファン２３の電力Ｊｉ Ｗ ｒ ｔが供給熱量Ｑｔに
比べ小さいときは、それぞれの差は少ない。なお、室内
ファン２３の電力量Ｗ、□は、積算電力計で測定しても
よいし、又は、室内ファン２３の設定値（強風、弱風な
ど）で予測することができるのでその子６１す値を使っ
ても良い。When distributing electricity charges, it is most accurate to use Ql for cooling, Q,,Q,. Accuracy deteriorates in the order of When heating, Q,,,QL, (when heating, Q. and Q
+o are the same) is the most accurate. When the electric power Ji W r t of the indoor fan 23 is smaller than the supplied heat amount Qt, the difference between them is small. Note that the electric power amount W, □ of the indoor fan 23 may be measured with an integrated wattmeter, or it can be predicted by the setting value (strong wind, weak wind, etc.) of the indoor fan 23, so its child value 61 You can also use
各室内ユニット２〜７の熱量計の他の実施例を第４図に
示す。室内ユニットの空気吸込み側に空気の乾球温度ｊ
ａｌおよび湿球温度し、１′ を夫々測定する温度計３
０および３１を設け、空気の吹出し側に空気の乾球温度
Ｌ２をｉｌｌ’ｌ定する温度計３２を設けている。これ
ら温度計の測定情報は制御マイコン２８に入力され、こ
れに基づきマイコン２８は各室内ユニットが室内空気に
与えた供給熱量を計算する。この供給熱量は次のように
計算する。Another embodiment of the calorimeter for each of the indoor units 2 to 7 is shown in FIG. The dry bulb temperature of the air on the air intake side of the indoor unit
Thermometer 3 to measure al and wet bulb temperature and 1' respectively
0 and 31, and a thermometer 32 for determining the dry bulb temperature L2 of the air is provided on the air outlet side. Measurement information from these thermometers is input to the control microcomputer 28, and based on this, the microcomputer 28 calculates the amount of heat supplied to the indoor air by each indoor unit. The amount of heat supplied is calculated as follows.
暖房： Ｑｔｏ＝ｆＶａ ’ ／” Ｃｐ（ｊｓｚ
ｔａｔ） ｄｔＱ Ｌ ＝ Ｑ ｔ ｏ Ｗ ｔ
＋Ｑｔ １＝Ｑｔ。Heating: Qto=fVa'/”Cp(jsz
tat) dtQ L = Q t o W t
+Qt 1=Qt.
冷房： Ｑｉｏ＝（１／５ＨＦ）’／Ｖｓ’ρ’Ｃｐ
（ｔａｔ−ｔａｘ）ｄｔＱ ｔ ＝ Ｑ ｔ ｏ ＋
Ｗ ｔ ｔＱ ｔ ＝ Ｑ ｉ。＋２ Ｗ ｔ ｔここ
でＶ、は室内ファン２３の送風量であり、強風弱風等の
室内ファン２３の設定値と室内ファン２３の容量又は室
内ユニットの容量から推定できる値である。ρは空気の
密度、Ｃ１は空気の比熱で、それぞれ空気の乾球温度ｊ
ａＬと湿球温度ｔ、１′がわかれば、空気の物性から求
められる。これらの値ρおよびＣ２は、マイコン等で計
算するときは乾球温度ｊａｌと湿球温度ｔ、１′ の関
数として近似式で求められる。ＳＨＦは顕熱比であり、
吸い込み空気の乾球温度ｉａ１と湿球温度ｔ、□′、吹
出し空気の乾球温度ｔ、、と湿球温度ｊａｍ’ （こ
の湿球温度ｔ、２′ を測定するには第４図で空気吹出
し側に不図示の湿球温度計を設ければよい。）から求め
られる。Cooling: Qio=(1/5HF)'/Vs'ρ'Cp
(tat-tax)dtQ t = Q t o +
W t tQ t = Q i. +2 W t t Here, V is the amount of air blown by the indoor fan 23, and is a value that can be estimated from the setting value of the indoor fan 23 such as strong wind or weak wind and the capacity of the indoor fan 23 or the capacity of the indoor unit. ρ is the density of the air, C1 is the specific heat of the air, and the dry bulb temperature of the air is j
If aL and the wet bulb temperature t, 1' are known, it can be determined from the physical properties of the air. When these values .rho. and C2 are calculated using a microcomputer or the like, they are obtained by approximate expressions as functions of the dry bulb temperature jal and the wet bulb temperature t,1'. SHF is the sensible heat ratio;
The dry bulb temperature ia1 and wet bulb temperature t, □' of the intake air, the dry bulb temperature t, , and the wet bulb temperature jam' of the blown air (to measure the wet bulb temperature t, 2', A wet bulb thermometer (not shown) may be installed on the outlet side.)
なお、空気の密度ρや比熱Ｃ９，顕熱比Ｓ ＨＦは各室
内ユニツ１〜で大した差はないと考えられるので、これ
らを定数とみなして、次式のように吸込み空気温度ｊａ
ｌと吹出し空気温度Ｌｆｆｉと風量Ｖ。It should be noted that the air density ρ, specific heat C9, and sensible heat ratio SHF are not considered to have much difference between the indoor units 1 to 1. Therefore, considering these as constants, the intake air temperature ja is calculated as shown in the following formula.
l, outlet air temperature Lffi, and air volume V.
で供給熱量を求めても良い。You can also calculate the amount of heat supplied by
Ｑｔｏ＝Ａ ｆ Ｖ、−ｌ ｊａｌ−ｔ、、ｌ
ｄｔなお、停止している室内ユニットの供給熱量はそ
の停止時間だけゼロとし、送風だけの室内ユニットの供
給熱量は室内ファン２３の電力ｉｆ Ｗ ｔ ＋とする
。（当該室内ユニットが停止しているとか、送風だけで
あるとかの情報は、各室内ユニットの操作スイッチ２９
の状態かられかる。）このように求めた各室内ユニット
の供給熱量を伝送された運転管理装置１１は、全消費電
力量Ｗ、を比例配分す盃ことによって各室内ユニット毎
の夫々の消ｇＲ電力量Ｗ、を計算し、この夫々の消費電
力量の割合に従って全消費電力量Ｗ、の電気料金を分配
することによって各部屋毎の電気料金を算出することは
、先述のとおりである。Qto=A f V,-l jal-t,,l
dt Note that the amount of heat supplied by the indoor unit that is stopped is zero for the time it is stopped, and the amount of heat supplied by the indoor unit that only blows air is the electric power if W t + of the indoor fan 23. (Information such as whether the indoor unit is stopped or only blowing air can be obtained from the operation switch 29 of each indoor unit.
Rekaru from the state of. ) The operation management device 11, which has received the heat supply amount of each indoor unit determined in this way, calculates the respective extinguished power amount W for each indoor unit by proportionally distributing the total power consumption W. However, as described above, the electricity bill for each room is calculated by distributing the electricity bill for the total power consumption W according to the ratio of each power consumption amount.
以上の実施例では、各室内ユニットの制御マイコン２８
で当該室内ユニツ１−の供給熱量を求めているが、各室
内ユニットの温度等の情報を運転管理装置１１に入力し
て、運転管理装置１１で各室内ユニットの供給熱量を求
めても良い。In the above embodiment, the control microcomputer 28 of each indoor unit
Although the amount of heat supplied by the indoor unit 1- is determined in the above, information such as the temperature of each indoor unit may be input into the operation management device 11, and the amount of heat supplied by each indoor unit may be determined by the operation management device 11.
電気料金の分配に関する他の実施例について第５図で説
明する。Another embodiment regarding the distribution of electricity charges will be described with reference to FIG.
ビル１０の屋上には２台の室外ユニット１０１゜１０２
が設置されている。左側の室外ユニット１０１には３台
の室内ユニツｌ−１０２，１０３゜１０４が配管８で結
合されている。右側の室外ユニット２０１には３台の室
内ユニット２０２゜２０３．２０４が配管８で結合され
ている。室外ユニット１０１，２０１は、それぞれ圧縮
機１４゜四方弁１５、熱交換器１６．室外膨張弁１７．
室外ファン１８で構成されている。室内ユニット１０２
．１０３，１０４，２０２，２０３，２０４はそれぞれ
室内熱交換器２１、室内膨張弁２２、室内ファン２３．
熱量計４０で構成されている。There are two outdoor units 101°102 on the roof of building 10.
is installed. Three indoor units l-102, l-103, l-104 are connected to the left outdoor unit 101 by piping 8. Three indoor units 202, 203, and 204 are connected to the right outdoor unit 201 by piping 8. The outdoor units 101 and 201 each include a compressor 14°, a four-way valve 15, and a heat exchanger 16. Outdoor expansion valve 17.
It is composed of an outdoor fan 18. Indoor unit 102
．． 103, 104, 202, 203, 204 are an indoor heat exchanger 21, an indoor expansion valve 22, an indoor fan 23.
It is composed of a calorimeter 40.
左側の室外ユニット１０１の四方弁１５が図示のような
切替状態にある場合には、左側の室外ユニット１０１の
圧縮機１４から吐出された冷媒ガスは四方弁１５を通っ
て左側の室内ユニット１０３および１０４の夫々の室内
熱交換器２１へ入り、室内空気と熱交換されて凝縮され
る。そのとき、室内ユニット１０３および１０４の部屋
が暖房される。室内ユニット１０３および１０４の夫々
の室内熱交換器２１内で凝縮され液化した冷媒は夫々の
室内膨張弁２２を通り、上昇して室内ユニット１０２と
室外ユニット１０１に流れる。When the four-way valve 15 of the left outdoor unit 101 is in the switching state as shown, the refrigerant gas discharged from the compressor 14 of the left outdoor unit 101 passes through the four-way valve 15 to the left indoor unit 103 and The air enters each of the indoor heat exchangers 21 of 104, exchanges heat with indoor air, and is condensed. At that time, the rooms of indoor units 103 and 104 are heated. The refrigerant condensed and liquefied in the indoor heat exchangers 21 of the indoor units 103 and 104 passes through the respective indoor expansion valves 22, rises, and flows into the indoor unit 102 and the outdoor unit 101.
室内ユニット１０２に流れた液冷媒は其の膨張弁２２で
減圧され、其の室内熱交換器２１で室内空気と熱交換さ
れて蒸発する。そのとき、室内ユニット１０２の部屋を
冷房する。室内ユニット１０２を出た冷媒は室外ユニッ
ト１０１の圧縮機１４に吸入される。他方、室外ユニツ
ｌ−１０１へ流れ込んだ液冷媒は、室外膨張弁１７で減
圧されて室外熱交換器１６に入り、室外空気と熱交換さ
れ蒸発する。室外熱交換器１６を出た冷媒は四方弁１５
を通って圧縮機１４に吸入される。このように、左側の
マルチエアコンシステムは、室内ユニット１０２が冷房
運転で、同時に室内ユニット１０３と１０４が暖房運転
されるシステムである。The liquid refrigerant flowing into the indoor unit 102 is depressurized by its expansion valve 22, exchanges heat with indoor air in its indoor heat exchanger 21, and evaporates. At that time, the room of the indoor unit 102 is cooled. The refrigerant leaving the indoor unit 102 is sucked into the compressor 14 of the outdoor unit 101. On the other hand, the liquid refrigerant that has flowed into the outdoor unit 1-101 is depressurized by the outdoor expansion valve 17 and enters the outdoor heat exchanger 16, where it exchanges heat with outdoor air and evaporates. The refrigerant exiting the outdoor heat exchanger 16 passes through the four-way valve 15
and is sucked into the compressor 14. In this manner, the multi-air conditioner system on the left is a system in which the indoor unit 102 is in a cooling operation, and the indoor units 103 and 104 are in a heating operation at the same time.
一方、右側の室外ユニット２０１の四方弁が図示のよう
な切替状態にある場合には、右側の室外ユニット？０１
の圧縮機１４から吐出された冷媒ガスは四方弁１５を通
って、右側の室内ユニット２０２．２０３，２０４の室
内熱交換器２１に入り、室内空気と熱交換されて凝縮さ
れる。このとき、室内ユニット２０２ 、２０３ 、２
０４の各部屋が暖房される。室内ユニット２０２，２０
３゜２０４の室内熱交換器２１内で凝縮され液化した冷
媒は夫々の室内膨張弁２２を通り、室外二二ツ）−２０
１へ流れる。室外ユニット２０１へ入った液冷媒は室外
膨張弁１７で減圧されて、室外熱交換器１６で室外空気
と熱交換されて蒸発し、四方弁１５を通って、圧縮機１
４へ吸入される。このように、右側のマルチエアコンシ
ステムは３台の室内ユニット２０２，２０３，２０４が
暖房運転されるシステムである。On the other hand, when the four-way valve of the right outdoor unit 201 is in the switching state as shown, the right outdoor unit 201? 01
The refrigerant gas discharged from the compressor 14 passes through the four-way valve 15, enters the indoor heat exchanger 21 of the right indoor units 202, 203, 204, exchanges heat with indoor air, and is condensed. At this time, the indoor units 202, 203, 2
Each room in 04 is heated. Indoor units 202, 20
The refrigerant condensed and liquefied in the indoor heat exchanger 21 of 3°204 passes through the respective indoor expansion valves 22 and is transferred to the outdoor 22)-20
Flows to 1. The liquid refrigerant that has entered the outdoor unit 201 is depressurized by the outdoor expansion valve 17, exchanges heat with outdoor air in the outdoor heat exchanger 16, evaporates, passes through the four-way valve 15, and is transferred to the compressor 1.
4 is inhaled. In this way, the multi-air conditioner system on the right is a system in which three indoor units 202, 203, and 204 are operated for heating.
なお、左側の室外ユニット１０１の四方弁１５を切替え
れば、左側のマルチエアコンシステムは。In addition, if you switch the four-way valve 15 of the left outdoor unit 101, the left multi-air conditioner system can be activated.
左側の３台の室内ユニット１０２，１０３，１０４が全
て冷房運転されるシステムに切替えられる。The system is switched to a system in which all three indoor units 102, 103, and 104 on the left side are operated for cooling.
また右側の室外ユニット２０１の四方・弁１５を切替え
れば、右側のマルチエアコンシステムは、右側の３台の
室内ユニッｌ−２０２，２０３，２０４が全て冷房運転
されるシステムに切替えられる。Furthermore, by switching the four-way valve 15 of the right outdoor unit 201, the right multi-air conditioner system is switched to a system in which all three right indoor units 1-202, 203, and 204 are operated for cooling.
各室内ユニットに夫々取付けられている熱量計４０は前
述の第２図または第４図で説明したのと同じものであり
、各室内ユニットの供給熱量を測定するものである。各
室内ユニツ１−の熱量計４０は信号線８で運転管理装置
１１につながっている。The calorimeter 40 attached to each indoor unit is the same as that explained in FIG. 2 or 4 above, and measures the amount of heat supplied to each indoor unit. The calorimeter 40 of each indoor unit 1- is connected to the operation control device 11 via a signal line 8.
また、左右のマルチエアコンシステムのそれぞれの電力
量は、それぞれの室外ユニット１０１゜１０２に付設し
た積算電力計１２で計測され、４３号線８で運転管理装
置１１につながっている。Further, the electric energy of each of the left and right multi-air conditioner systems is measured by an integrating wattmeter 12 attached to each of the outdoor units 101 and 102, which is connected to an operation management device 11 via line 43 8.
次に、上記第５図のシステムにおける電気料金の分配方
法について説明する。図示の運転モードのとき、左側の
室外ユニット１０１を含むマルチサイクルシステムでは
室内ユニット１０２は熱回収によって冷房されているの
で、圧縮機１４は２台の室内ユニット１０３，１０４を
暖房運転させるための仕事をすればよい。他方、右側の
室外ユニット２０１を含むマルチサイクルシステムでは
圧縮機１４は３台の室内ユニット２０２，２０３゜２０
４を暖房運転させるための仕１ｆをする。したがって、
各室内ユニットの容量が同じならば、左側のマルチエア
コンシステムの電力量の方が少ない。Next, a method of distributing electricity charges in the system shown in FIG. 5 will be explained. In the illustrated operation mode, in the multi-cycle system including the outdoor unit 101 on the left, the indoor unit 102 is cooled by heat recovery, so the compressor 14 performs the work of heating the two indoor units 103 and 104. All you have to do is On the other hand, in a multi-cycle system including the outdoor unit 201 on the right side, the compressor 14 is connected to three indoor units 202, 203° 20
Do the work 1f to put 4 into heating mode. therefore,
If each indoor unit has the same capacity, the multi-air conditioner system on the left uses less electricity.
まず、左側のマルチエアコンシステムの積算電力計１２
でよす定された電力量Ｗ工。１を、左側のマルチエアコ
ンシステムの各室内ユニットの熱量計４０で測定された
供給熱量で分配する。すなわち、室内ユニット１０２の
冷房で供給した熱風をＱ １０２、室内ユニット１０３
と１０４の暖房で供給した熱量をＱ工。、Ｑ工。、とす
ると、各室内ユニット１０２，１０３，１０４に分配さ
れる電力量Ｗ工。２１ ｗ、、、、 Ｗ□。、は次式の
ようになる。First, the multi-air conditioner system integrated wattmeter 12 on the left
Determined power consumption W. 1 is distributed according to the supplied heat amount measured by the calorimeter 40 of each indoor unit of the multi-air conditioner system on the left. That is, the hot air supplied by the air conditioner of the indoor unit 102 is
The amount of heat supplied by heating 104 is Q engineering. , Q engineering. , then the amount of electric power distributed to each indoor unit 102, 103, 104 is W. 21 w,,,, W□. , becomes as follows.
（ｉ＝１０２．１０３．１０４）
左側のマルチエアコンシステムの電気料金はこのＷ、の
比で分配する。(i=102.103.104) The electricity bill for the multi-air conditioner system on the left is distributed according to the ratio of W.
次に、右側のマルチエアコンシステムの積算電力計１２
で測定された電力量Ｗ、、、を右側のマルチエアコンシ
ステムの各室内ユニットのｉ ｉ ；ｘ１４０で測定さ
れた供給熱量で分配する。室内ユニッｈ２０２，２０３
，２０４の暖房で供給した熱量をＱ ２０２１ Ｑ２（
１３＋ Ｑ２０４とすると各室内ユニ）１−２０２．２
０３，２０４に分配される電力−ｌ Ｗ ２０７． ｌ
Ｗ２Ｏ３＋ Ｗ２Ｏ４は次式のようになる。Next, the integrated wattmeter 12 of the multi-air conditioner system on the right
The electric energy W, , measured at , is distributed by the supplied heat amount measured at i i ;x140 of each indoor unit of the multi-air conditioner system on the right side. Indoor unit h202,203
, the amount of heat supplied by heating 204 is Q 2021 Q2 (
13 + Q204, each indoor uniform) 1-202.2
Power distributed to 03,204-l W 207. l
W2O3+W2O4 is expressed as follows.
（ｉ ＝２０２．２０３．２０４）
右側のマルチエアコンシステムの電気料金はこのＷＩの
比で分配する。(i = 202.203.204) The electricity bill for the multi-air conditioner system on the right is distributed based on this WI ratio.
各室内ユニットの容量が同じならば、左側のシステムの
電力量が少ないので、左側の各室内ユ二ソ１−の電気料
金は右側の室内ユニットに比へ安くる。If the capacity of each indoor unit is the same, the electricity bill for each indoor unit 1- on the left side will be lower than that for the indoor unit on the right side because the amount of electric power of the system on the left side is small.
また、別の分配方法として、左右のマルチエアコンシス
テム夫々の電力量Ｗｚｕｘ＋Ｗユ。２の合計を各室内ユ
ニット１０２，１０３，１０４，２０２゜２０３．２０
４の供給熱量で分配する方法がある。In addition, as another distribution method, the amount of electricity for each of the left and right multi-air conditioner systems is Wzux+Wyu. 2 for each indoor unit 102, 103, 104, 202゜203.20
There is a method of distributing the amount of heat supplied.
この場合は次式のようになる。In this case, the formula is as follows.
（ｉ ＝ＬＯ２，１０３，１０４，２０２，２０３，２
０４）左右のシステムの電気料金をこのＷ、の比で分配
する。この方法は室内ユニット１０２の熱回収分で安く
なった電気料金を各室内ユニットに振り分けて、そ汎ぞ
れの電気料金を安くしている。(i = LO2, 103, 104, 202, 203, 2
04) Distribute the electricity charges for the left and right systems using the ratio of W. In this method, the electricity bill reduced by the heat recovered by the indoor unit 102 is distributed to each indoor unit, thereby reducing the electricity bill for each indoor unit.
本発明の更に他の実施例を第６図および第７図で説明す
る。Still another embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 6 and 7.
第６図は室外ユニット１、各室内ユニツ１−２〜７より
なるマルチエアコンシステムの冷凍サイクルの系統図で
ある。第２図、第４図と同じ符号は同じものを示す。FIG. 6 is a system diagram of a refrigeration cycle of a multi-air conditioner system consisting of an outdoor unit 1 and each indoor unit 1-2 to 1-7. The same reference numerals as in FIGS. 2 and 4 indicate the same things.
各室内ユニット２〜７には各室内ユニッ１−のｆ）１゜
位時間当りの供給熱量Ｑ ｔ ’ を測定する熱量計４
０′ （第２図又は第４図に準じた構成のもの）があり
、その測定した供給熱量ＱＬ’の（ｉ号は制御マイコン
２８を通って信号線９で膨張弁制御装置４１に入力され
る。Each of the indoor units 2 to 7 is equipped with a calorimeter 4 for measuring the amount of heat Q t ' supplied per unit f) 1° of each indoor unit 1-.
0' (configured according to Fig. 2 or 4), and the measured amount of supplied heat QL' (i is inputted to the expansion valve control device 41 via the control microcomputer 28 and the signal line 9). Ru.
第７図のように膨張弁制御＋ｉＡ置４１に入った財位時
間当りの供給熱量Ｑ ｔ’は変換器４２で各室内ユニツ
ｌ−の単位容量当りの熱量ｑｌに変換される。それぞれ
の熱量ｑ、は平均手段４３に人力され、全室内ユニット
平均熱量子が求められ出力される。平均熱量子と各熱量
ｑＩは比較手段４４に人力され、偏差（ｑ−ｑ□）が演
算され出力される。この偏差信号（ｑ−ｑｔ）は膨張弁
操作手段４５に入力される・。膨張弁操作手段４５は偏
差信号（ｑ −ｑ ＋）で室内ユニットの膨張弁２２を
制御する操作信号を出力する。すなわち、偏差信号が正
のときは供給熱量（１１が少ないので膨張弁２２の開度
を広げて冷媒を多く流し、供給熱量ｑ、を増し、偏差信
号が負のときは膨張弁２２の開度を絞り、供給熱ｆｆｉ
（Ｉ Ｌを減するようにする操作信号を出力する。膨
張弁２２への操作信号は信号、ｌ＠９で各室内ユニット
へ送られ、制御マイコン２８を通って膨張弁２２を操作
する。この制御によって、各室内ユニット２〜７は容量
に見合った熱量を供給することができる。As shown in FIG. 7, the amount of heat Qt' supplied per unit time that enters the expansion valve control +iA station 41 is converted by the converter 42 into the amount of heat ql per unit capacity of each indoor unit l-. Each amount of heat q is manually input to the averaging means 43, and the average heat quantum of all indoor units is determined and output. The average heat quantum and each heat quantity qI are input manually to the comparison means 44, and the deviation (q-q□) is calculated and output. This deviation signal (q-qt) is input to the expansion valve operating means 45. The expansion valve operation means 45 outputs an operation signal for controlling the expansion valve 22 of the indoor unit using the deviation signal (q - q +). That is, when the deviation signal is positive, the amount of heat to be supplied (11) is small, so the opening degree of the expansion valve 22 is widened to allow more refrigerant to flow, increasing the amount of heat to be supplied, q, and when the deviation signal is negative, the opening degree of the expansion valve 22 is increased. and supply heat ffi
(Outputs an operation signal to decrease IL. The operation signal to the expansion valve 22 is sent to each indoor unit as a signal l@9, and passes through the control microcomputer 28 to operate the expansion valve 22. Through control, each of the indoor units 2 to 7 can supply an amount of heat commensurate with its capacity.
本実施例によれば、室内ユニットの常に容量に比例した
供給熱量が得られる。そこで、室温調整を室内ユニット
のオンオフで行うようにすれば。According to this embodiment, the amount of heat supplied is always proportional to the capacity of the indoor unit. Therefore, if you adjust the room temperature by turning the indoor unit on and off.
各室内ユニットの使用電力量はオン時間と室内ユニッ］
−の容量だけに比例する。従って、この場合。The amount of power used by each indoor unit is determined by the on-time and indoor unit]
- is proportional only to the capacity of -. Therefore, in this case.
室内ユニットのオン時間を計測して、該時間に室内ユニ
ットの容量をかけた値を各室内ユニットにて計算し、そ
の値の比で電気料金を分配すればよい。或いはまた、各
熱量計４０′で測定した各室内ユニットの単位時間当り
の供給熱量Ｑ Ｌ ’ を時間積分した値で電気料金を
比例配分してもよい。What is necessary is to measure the on-time of the indoor unit, calculate a value by multiplying the on-time by the capacity of the indoor unit in each indoor unit, and distribute the electricity charges based on the ratio of the values. Alternatively, the electricity bill may be distributed proportionally based on the time-integrated value of the amount of heat Q L ' supplied per unit time from each indoor unit measured by each calorimeter 40'.
第８図〜第１０図は本発明の更に別の実施例を示す。室
外ユニット１（不図示）と各室内ユニット２〜７でマル
チエアコンシステムが構成されている。第８図は室内ユ
ニット２〜７の構成図であり、第４図中の部分と同様の
部分は同じ符号で示す。第９図は制御マイコン２８の中
の構成図である。8 to 10 show still another embodiment of the present invention. A multi-air conditioner system is configured by an outdoor unit 1 (not shown) and each indoor unit 2 to 7. FIG. 8 is a block diagram of the indoor units 2 to 7, and parts similar to those in FIG. 4 are designated by the same reference numerals. FIG. 9 is a block diagram of the control microcomputer 28.
室内ユニットの吸込み空気温度ｔ、□は２つの温度計３
０で計測されて制御マイコン２８へ入り平均化される。Indoor unit intake air temperature t, □ is two thermometers 3
It is measured at 0, enters the control microcomputer 28, and is averaged.
吹出し空気温度Ｌ２も２つの温度ｄ１３２で計測されて
制御マイコン２８へ入り平均化される。室内の設定温度
Ｌ（＋は操作スイッチ２９で設定されて、その信号は制
御マイコン２８へ入る。制御マイコン２８へ入力された
温度信号し、。。The blown air temperature L2 is also measured at two temperatures d132, which are entered into the control microcomputer 28 and averaged. The indoor set temperature L (+ is set by the operation switch 29, and the signal is input to the control microcomputer 28.The temperature signal input to the control microcomputer 28 is...
ｔｅｌ、ｊａユは比較手段４４へ入り、設定温度し、。tel, jayu enters the comparison means 44 and sets the temperature.
と吸込み空気温度し、１の差Δ１．を求める。暖房のと
きはΔｔＯ＝Ｌ＋ ｊａｏ、冷房のときはΔｊ。＝シ
、〇−し、ｌとする。また、吸込み空気温度ＬＬと吹出
し空気温度ｔ、！の差Δｔ１も求める。暖房のときはΔ
ｔ□＝ｔ、１−ｔ、１．冷房のときはΔＬ工＝むａ １
− ｔｓ ２とする。温度差ΔｔａｒΔｔ１は膨張弁操
作手段４５へ送られる。また、温度差Δｔ工は熱量検出
手段４０へも送られ、熱量検出手段４０では送風ファン
２３の情報も使って供給熱量が算出され、信号線９によ
って、運転管理装置１１（図示せず）へ送られる。膨張
弁操作手段４５では、温度差Δ１．が大きく、温度差Δ
ｔ１が小さいときには室内ユニットの能力が不足してい
るので、膨張弁２２の開度を大きくして冷媒量を増して
能力を増加する。温度Δ１ｏが小さく、温度差Δｔ□が
大きいときには上記の逆を行い、能力を減少させるよう
に膨張弁２２を絞る。and the suction air temperature, and the difference between Δ1. seek. For heating, ΔtO=L+jao, for cooling, Δj. = shi, 〇-shi, l. Also, the intake air temperature LL and the outlet air temperature t,! The difference Δt1 is also determined. Δ when heating
t□=t, 1-t, 1. When cooling, ΔL = Mua 1
- Set to ts 2. The temperature difference ΔtarΔt1 is sent to the expansion valve operating means 45. The temperature difference Δt is also sent to the heat amount detection means 40, which calculates the amount of heat to be supplied using information from the blower fan 23, and sends it to the operation management device 11 (not shown) via the signal line 9. Sent. In the expansion valve operating means 45, the temperature difference Δ1. is large, and the temperature difference Δ
When t1 is small, the capacity of the indoor unit is insufficient, so the capacity is increased by increasing the opening degree of the expansion valve 22 and increasing the amount of refrigerant. When the temperature Δ1o is small and the temperature difference Δt□ is large, the above is reversed and the expansion valve 22 is throttled to reduce the capacity.
このような制御をブロック線図で表したのが第１０図で
ある。第１０図に示すように、設定温度ｔａＯと吸込み
空気温度ｔｅｌの差Δ１ｏが指令値となり、吸込み空気
温度ｊａｌと吹出し空気温度ｊａｍの差Δｔ工が指令値
Δｔ０に比例した値となるように制御される。すなわち
、温度差Δｔよに比例した値Δｔ１′をフィードバック
して指令値Δｔ０に比例した値Δｔｏ′ と比較し、そ
の偏差Δ１（＝Δｔ０′−Δｔ１′）が正のときは膨張
弁２２を開き、能力を増大させてΔｔ１′ を大きく
し、偏差Δ仁をゼロに近づける。FIG. 10 is a block diagram showing such control. As shown in Fig. 10, the difference Δ1o between the set temperature taO and the suction air temperature tel becomes the command value, and the control is performed so that the difference Δt between the suction air temperature jal and the outlet air temperature jam becomes a value proportional to the command value Δt0. be done. That is, a value Δt1' proportional to the temperature difference Δt is fed back and compared with a value Δto' proportional to the command value Δt0, and when the deviation Δ1 (=Δt0'-Δt1') is positive, the expansion valve 22 is opened. , the capacity is increased to increase Δt1' and bring the deviation ΔN closer to zero.
偏差Δｔが負のときは膨張弁２２を絞り、能力を 。When the deviation Δt is negative, the expansion valve 22 is throttled to reduce the capacity.
減少させてΔＬ４′ を小さくシ、偏差Δしをゼロに近
づける。なお、指令値Δ１．が負のときは暖まり過ぎ、
又は冷え過ぎなので、室内ユニットを停止させるか、暖
房、冷房のモードを逆にして室内ユニットを運転すれば
よい。By decreasing ΔL4', the deviation Δ is brought closer to zero. Note that the command value Δ1. When is negative, it is too warm,
Or, if it's too cold, you can either stop the indoor unit or reverse the heating and cooling modes and operate the indoor unit.
なお、第８図および第９図に示す実施例において、熱量
検出手段４０で算出された各室内ユニット供給熱量を信
号ｆｉ９を経て受は取った運転管理装置１１では、これ
に基づき電気料金を比例配分して各部屋の電気料金を算
出することができる。In the embodiments shown in FIGS. 8 and 9, the operation management device 11 receives the amount of heat supplied to each indoor unit calculated by the amount of heat detection means 40 via the signal fi9, and adjusts the electricity bill proportionally based on this. You can calculate the electricity bill for each room by allocating it.
［発明の効果］
本発明によれば、各室内ユニットの実際の供給熱量が直
接熱学的に正確に測定され、その供給熱量の比で空調に
要した電気料金を分配するので、電気料金の負担が公平
になる。[Effects of the Invention] According to the present invention, the actual amount of heat supplied by each indoor unit is directly and accurately measured thermally, and the electricity bill required for air conditioning is distributed based on the ratio of the amount of heat supplied, so the electricity bill is reduced. The burden will be fair.
また、各室内ユニットの実際の供給熱量を測定し、それ
をフィードバックして供給熱量を調整するので、要求熱
量に応じた熱量が得られ、室温の目標値と実際の室温と
の差の変動が小さくなる。 −In addition, the actual amount of heat supplied by each indoor unit is measured and fed back to adjust the amount of heat supplied, so the amount of heat corresponding to the required amount of heat is obtained, and fluctuations in the difference between the target room temperature and the actual room temperature are becomes smaller. −
第１図は本発明に係るマルチエアコンシステムの一実施
例のシステム構成図、第２図は本発明における各室内ユ
ニットの熱量計の一実施例の構成図、第３図は冷媒の圧
カー比エンタルピ線図、第４図は本発明における各室内
ユニッ１−の熱量計の他の実施例の構成図、第５図は本
発明に係るマルチエアコンシステムの他の実施例のシス
テム構成図、第６図および第７図は本発明に係るマルチ
エアコンシステムの他の実施例のサイクル系統図および
室内膨張弁制御装置の構成図、第８図は本発明に係るマ
ルチエアコンシステムのさらに他の実施例の室内ユニツ
１への構成図、第９図は第８図における制御マイコンの
構成図、第１０図は第８図における制御系のブロック線
図である。
１・・・室外ユニット ２〜７・・・室内ユニッ１
へ８・・・冷媒配管群 ９・・・信号線１１・・
・運転管理装置 １４・・・圧縮機２１・・・室内熱
交換器 ２２・・・室内膨張弁２３・・・室内ファン
２４・・・流量計２６．２６’・・・温度計 ２
７・・・圧力計２８・・・制御マイコン
３０．３２・・・乾球温度計
３１・・・湿球温度計 ４０．４０’・・・熱量計
４１・・・膨張弁制御装置 ４５・・・膨張弁操作手段
１０１．１０２・・・室外ユニッｌ〜
１０２．１０３，１０４，２０２，２０３．２０４・・
・室内ユニット第１図
第２図
第３図
比エンタルピ
第 ４ 図FIG. 1 is a system configuration diagram of an embodiment of the multi-air conditioner system according to the present invention, FIG. 2 is a configuration diagram of an embodiment of the calorimeter of each indoor unit in the present invention, and FIG. 3 is a refrigerant pressure ratio. An enthalpy diagram, FIG. 4 is a configuration diagram of another embodiment of the calorimeter of each indoor unit 1- in the present invention, and FIG. 5 is a system configuration diagram of another embodiment of the multi-air conditioner system according to the present invention. 6 and 7 are a cycle system diagram and a configuration diagram of an indoor expansion valve control device of another embodiment of the multi-air conditioner system according to the present invention, and FIG. 8 is a still another embodiment of the multi-air conditioner system according to the present invention. FIG. 9 is a block diagram of the control microcomputer in FIG. 8, and FIG. 10 is a block diagram of the control system in FIG. 8. 1...Outdoor unit 2-7...Indoor unit 1
To 8... Refrigerant piping group 9... Signal line 11...
・Operation control device 14... Compressor 21... Indoor heat exchanger 22... Indoor expansion valve 23... Indoor fan 24... Flow meter 26.26'... Thermometer 2
7...Pressure gauge 28...Control microcomputer 30.32...Dry bulb thermometer 31...Wet bulb thermometer 40.40'...Calorimeter 41...Expansion valve control device 45...・Expansion valve operation means 101.102...Outdoor unit ~ 102.103, 104, 202, 203.204...
・Indoor unit Figure 1 Figure 2 Figure 3 Relative enthalpy Figure 4
Claims (1)
室内ユニットを接続してなる冷凍サイクルを用いたマル
チエアコンシステムにおいて、各室内ユニット毎の供給
熱量と熱学的に直接関係する物理量を測定するセンサを
各室内ユニットに対して設けると共に、これらセンサの
測定出力に基づいて各室内ユニット毎の供給熱量を算出
する熱量計測手段を備え、該熱量計測手段で求めた各室
内ユニットの供給熱量に従ってマルチエアコンシステム
の使用電気料金を分配する計算手段を備えたことを特徴
とするマルチエアコンシステム。 ２ 冷媒圧縮機を有する１台の室外ユニットに複数台の
室内ユニットを接続してなる冷凍サイクルを用いたマル
チエアコンシステムにおいて、各室内ユニット毎の供給
熱量と熱学的に直接関係する物理量を測定するセンサを
各室内ユニットに対して設けると共に、これらセンサの
測定出力に基づいて各室内ユニット毎の供給熱量を算出
する熱量計測手段を備え、該熱量計測手段で求めた各室
内ユニットの供給熱量と各室内ユニットの要求熱量とを
比較して各室内ユニットへの冷媒流量変化機構を制御す
る制御手段を備えたことを特徴とするマルチエアコンシ
ステム。 ３ 前記使用電気料金を分配する計算手段を備えた請求
項１記載のマルチエアコンシステムにおいて、請求項２
中に記載した前記各室内ユニットへの冷媒流量変化機構
を制御する前記制御手段を備えたことを特徴とするマル
チエアコンシステム。 ４ 各室内ユニットに対して設けた前記のセンサは、当
該室内ユニットの室内熱交換器のガス冷媒側の冷媒温度
、液冷媒側の冷媒温度、ガス冷媒側の冷媒圧力および冷
媒流量を夫々測定するセンサであり、前記の熱量計測手
段は、上記の冷媒温度および冷媒圧力から求めた当該室
内ユニットの室内熱交換器の冷媒入口と出口の冷媒の比
エンタルピーの差に上記の冷媒流量を乗じた値を時間積
分することによって各室内ユニットの供給熱量を算出す
るものであることを特徴とする請求項１、２又は３記載
のマルチエアコンシステム。 ５ 各室内ユニットに対して設けた前記のセンサは、当
該室内ユニットの空気吸込側の空気温度おび空気吹出側
の空気温度を測定するセンサであり、前記の熱量計測手
段は、上記の両空気温度の差に係数を乗じた値を時間積
分することによって各室内ユニットの供給熱量を算出す
るものであることを特徴とする請求項１、２又は３記載
のマルチエアコンシステム。 ６ 前記制御手段により制御される前記冷媒流量変化機
構は可変膨張弁で構成されている請求項２、３、４又は
５記載のマルチエアコンシステム。[Claims] 1. In a multi-air conditioner system using a refrigeration cycle in which a plurality of indoor units are connected to one outdoor unit having a refrigerant compressor, the amount of heat supplied to each indoor unit and the thermal Sensors that measure directly related physical quantities are provided for each indoor unit, and calorific value measuring means is provided for calculating the amount of heat supplied to each indoor unit based on the measured outputs of these sensors. A multi-air conditioner system characterized by comprising a calculation means for distributing electricity usage charges of the multi-air conditioner system according to the amount of heat supplied by an indoor unit. 2. In a multi-air conditioner system using a refrigeration cycle in which multiple indoor units are connected to one outdoor unit with a refrigerant compressor, physical quantities directly related thermally to the amount of heat supplied to each indoor unit are measured. A sensor is provided for each indoor unit, and a calorific value measuring means is provided for calculating the amount of heat supplied to each indoor unit based on the measured output of these sensors, and the amount of heat supplied to each indoor unit calculated by the calorific value measuring means is calculated. A multi-air conditioner system characterized by comprising a control means for controlling a refrigerant flow rate change mechanism to each indoor unit by comparing the amount of heat required for each indoor unit. 3. The multi-air conditioner system according to claim 1, further comprising calculation means for distributing the electricity usage charge.
A multi-air conditioner system characterized by comprising the control means for controlling the refrigerant flow rate changing mechanism to each of the indoor units described herein. 4 The above-mentioned sensors provided for each indoor unit measure the refrigerant temperature on the gas refrigerant side, the refrigerant temperature on the liquid refrigerant side, the refrigerant pressure on the gas refrigerant side, and the refrigerant flow rate of the indoor heat exchanger of the indoor unit. The calorific value measuring means, which is a sensor, calculates a value obtained by multiplying the difference in specific enthalpy between the refrigerant at the refrigerant inlet and outlet of the indoor heat exchanger of the indoor unit by the refrigerant flow rate, which is determined from the refrigerant temperature and refrigerant pressure. 4. The multi-air conditioner system according to claim 1, wherein the amount of heat supplied to each indoor unit is calculated by integrating the amount of heat over time. 5. The above-mentioned sensor provided for each indoor unit is a sensor that measures the air temperature on the air intake side and the air temperature on the air outlet side of the indoor unit, and the above-mentioned calorific value measurement means measures the air temperature on the air intake side and the air temperature on the air outlet side of the indoor unit. 4. The multi-air conditioner system according to claim 1, wherein the amount of heat supplied to each indoor unit is calculated by time-integrating a value obtained by multiplying the difference by a coefficient. 6. The multi-air conditioner system according to claim 2, wherein the refrigerant flow rate changing mechanism controlled by the control means is comprised of a variable expansion valve.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1126841A JPH02306046A (en) | 1989-05-20 | 1989-05-20 | Multi-unit air conditioning system |
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|---|---|
| JPH02306046A true JPH02306046A (en) | 1990-12-19 |
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ID=14945209
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|---|---|
| JP (1) | JPH02306046A (en) |
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