JPH02267282A - 耐食性に優れた複層めっき鋼板 - Google Patents
耐食性に優れた複層めっき鋼板Info
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- JPH02267282A JPH02267282A JP8572889A JP8572889A JPH02267282A JP H02267282 A JPH02267282 A JP H02267282A JP 8572889 A JP8572889 A JP 8572889A JP 8572889 A JP8572889 A JP 8572889A JP H02267282 A JPH02267282 A JP H02267282A
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Landscapes
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は自動車車体、建材および家電製品に用いる耐食
性に優れためっき鋼板に関するものである。
性に優れためっき鋼板に関するものである。
(従来の技術)
鋼板を使用する用途において耐食性に優れた表面処理鋼
板の必要性が大きく、鉄の犠牲防食の観点から亜鉛めっ
き鋼板および亜鉛合金めっき鋼板が広く使用されている
。本発明はより優れた亜鉛系のめっき鋼板に関し、既存
の亜鉛系のめつき被膜の表面に耐食性に優れた被膜を重
ねめっきした重畳めっき鋼板を提供するものである。
板の必要性が大きく、鉄の犠牲防食の観点から亜鉛めっ
き鋼板および亜鉛合金めっき鋼板が広く使用されている
。本発明はより優れた亜鉛系のめっき鋼板に関し、既存
の亜鉛系のめつき被膜の表面に耐食性に優れた被膜を重
ねめっきした重畳めっき鋼板を提供するものである。
本発明に関係する従来技術としては、シリカ(SiC2
)と亜鉛(Zn)複合めっき被膜を被覆した亜鉛または
亜鉛合金めっき鋼板の特公昭60−9590号公報、溶
融AQめっき被膜を被覆した二層亜鉛めっき鋼板の特開
昭63−47355号公報、蒸着Anと亜鉛の二層蒸着
めっき鋼板の米国特許3438754号公報、蒸着Mg
M鉛二暦めっきを被覆した鋼板のドイツ特許19059
08号公報がある。これらのめっき鋼板は耐食性に優れ
ているが密着性、めっき界面の腐食問題から実現してい
ない。
)と亜鉛(Zn)複合めっき被膜を被覆した亜鉛または
亜鉛合金めっき鋼板の特公昭60−9590号公報、溶
融AQめっき被膜を被覆した二層亜鉛めっき鋼板の特開
昭63−47355号公報、蒸着Anと亜鉛の二層蒸着
めっき鋼板の米国特許3438754号公報、蒸着Mg
M鉛二暦めっきを被覆した鋼板のドイツ特許19059
08号公報がある。これらのめっき鋼板は耐食性に優れ
ているが密着性、めっき界面の腐食問題から実現してい
ない。
(発明が解決しようとする課題)
鉄の犠牲防食能に関しては、亜鉛が実用的な金属である
。しかしながら、亜鉛は活性であるため白錆を発生して
消耗する。理想的なめっき被膜は鉄の犠牲防食に必要な
最小限のめっき金属が消耗する組成が望ましい。めっき
被膜このような機能を付与するためには、合金めっきお
よび重ねめっきがある。重ねめっきした場合Ni、Cr
、Fe等の亜鉛より責な金属が亜鉛めっき被膜の表面に
被覆されると、異種金属接触による電池が形成され、下
層の亜鉛が選択的に腐食する問題があった。亜鉛より卑
なMg、AΩ 等の金属の重ねめっきの場合でも安定な
酸化物被膜が形成するため亜鉛が選択腐食する。複層め
っき鋼板の場合、表層の金属の耐食性が優れているため
もし欠陥がなければ非常に優れた耐食性が得られるが、
傷、ピンホールがある場合めっき層間の剥離、腐食が生
じやすい。
。しかしながら、亜鉛は活性であるため白錆を発生して
消耗する。理想的なめっき被膜は鉄の犠牲防食に必要な
最小限のめっき金属が消耗する組成が望ましい。めっき
被膜このような機能を付与するためには、合金めっきお
よび重ねめっきがある。重ねめっきした場合Ni、Cr
、Fe等の亜鉛より責な金属が亜鉛めっき被膜の表面に
被覆されると、異種金属接触による電池が形成され、下
層の亜鉛が選択的に腐食する問題があった。亜鉛より卑
なMg、AΩ 等の金属の重ねめっきの場合でも安定な
酸化物被膜が形成するため亜鉛が選択腐食する。複層め
っき鋼板の場合、表層の金属の耐食性が優れているため
もし欠陥がなければ非常に優れた耐食性が得られるが、
傷、ピンホールがある場合めっき層間の剥離、腐食が生
じやすい。
(課題を解決するための手段)
本発明の要旨は、
(1)AQを重量百分率で3〜55%含有する溶融亜鉛
合金めっき被膜を下層とし、めっき量が0.5〜10g
/耐のSi、Ti、Al、Mg、P。
合金めっき被膜を下層とし、めっき量が0.5〜10g
/耐のSi、Ti、Al、Mg、P。
Bから選択される金属の被膜もしくはその亜鉛合金被膜
を上層とすることを特徴とする耐食性に優れた複層めっ
き鋼板、 (2)Alを重量百分率で3〜55%含有し、且つMg
、 Si、 Ni、鉄、Co、Sbから選択した金属を
0.1〜1 %含有する溶融亜鉛合金めっき被膜を下層
とし、めっき量が0.5〜10 g/rrrのSi、
Ti、 A Q 、 Mg、 P、 B から選択され
る金属の被膜もしくはその亜鉛合金被膜を上層とするこ
とを特徴とする耐食性に優れた複層めっき鋼板。
を上層とすることを特徴とする耐食性に優れた複層めっ
き鋼板、 (2)Alを重量百分率で3〜55%含有し、且つMg
、 Si、 Ni、鉄、Co、Sbから選択した金属を
0.1〜1 %含有する溶融亜鉛合金めっき被膜を下層
とし、めっき量が0.5〜10 g/rrrのSi、
Ti、 A Q 、 Mg、 P、 B から選択され
る金属の被膜もしくはその亜鉛合金被膜を上層とするこ
とを特徴とする耐食性に優れた複層めっき鋼板。
(3) Ni、鉄、Coの一種もしくは二種以上の金属
を重量百分率で1〜15%含有する電気亜鉛合金めっき
被膜を下層とし、 0.5〜log/rrrのSj、、
Ti、 A Q 、 Mg、 P、 B から選択さ
れる金属の被膜もしくはその亜鉛合金被膜を上層とする
ことを特徴とする耐食性にすぐれた複層めっき鋼板、 である。
を重量百分率で1〜15%含有する電気亜鉛合金めっき
被膜を下層とし、 0.5〜log/rrrのSj、、
Ti、 A Q 、 Mg、 P、 B から選択さ
れる金属の被膜もしくはその亜鉛合金被膜を上層とする
ことを特徴とする耐食性にすぐれた複層めっき鋼板、 である。
(作用)
本発明は下層に特定の亜鉛合金めっき、上層に耐食性に
優れたSi、Ti、Al、Mg、P、B から選択さ
れる金属もしくはその亜鉛合金被膜被覆した複層めっき
鋼板である。上層めっき金属はいずれも亜鉛より卑な金
属であるがその水酸化物および酸化物は非常に安定であ
る特徴をもっている。
優れたSi、Ti、Al、Mg、P、B から選択さ
れる金属もしくはその亜鉛合金被膜被覆した複層めっき
鋼板である。上層めっき金属はいずれも亜鉛より卑な金
属であるがその水酸化物および酸化物は非常に安定であ
る特徴をもっている。
したがって、もしめっきに欠陥があると下層の亜鉛が選
択腐食する0本発明は下層に3〜55%のAQ含有溶融
亜鉛合金もしくは1〜15%の鉄、Ni、Coの一種以
上の電気亜鉛合金めっきを用いることによりこの問題を
解決した。下層に亜鉛合金を用いると上層めっきは非常
に微細な結晶が緻密に形成することが出来る。第1図a
に溶融亜鉛めっき、bに5%An含有亜鉛合金めっき、
Cに12%Ni含有亜鉛合金めっきの表面にSjを1ミ
クロン上層めっきした走査型電子顕微鏡写真をしめした
。第1図aの溶融亜鉛めっき上に比べ亜鉛合金めっき第
2図b(5%AQ亜鉛合金めっき上)第1図c(12%
Ni含有亜鉛合金めっき上)はSiの結晶が細かく緻密
である。他の上層めっき金属およびその亜鉛合金めっき
の場合も同様に欠陥の少ないめっき被膜を被覆すること
が出来る。
択腐食する0本発明は下層に3〜55%のAQ含有溶融
亜鉛合金もしくは1〜15%の鉄、Ni、Coの一種以
上の電気亜鉛合金めっきを用いることによりこの問題を
解決した。下層に亜鉛合金を用いると上層めっきは非常
に微細な結晶が緻密に形成することが出来る。第1図a
に溶融亜鉛めっき、bに5%An含有亜鉛合金めっき、
Cに12%Ni含有亜鉛合金めっきの表面にSjを1ミ
クロン上層めっきした走査型電子顕微鏡写真をしめした
。第1図aの溶融亜鉛めっき上に比べ亜鉛合金めっき第
2図b(5%AQ亜鉛合金めっき上)第1図c(12%
Ni含有亜鉛合金めっき上)はSiの結晶が細かく緻密
である。他の上層めっき金属およびその亜鉛合金めっき
の場合も同様に欠陥の少ないめっき被膜を被覆すること
が出来る。
また、下層に亜鉛合金めっきを用いることによって従来
重ねめっきで問題であっためつき層界面における腐食が
防止され上層めっき被膜の防食効果が長期間にわたって
持続できる。下層の合金めっきもまた上層のイオンおよ
び腐食生成物め作用により安定な腐食生成物が形成し両
者の複合作用により優れた耐食性が得られた。下層のめ
っき組成は溶融亜鉛めっきの場合、3〜55%A11を
含有する亜鉛合金めっきが優れている。3%未満では上
層のめっき被膜が湯部的に析出しやすくまた、従来の問
題であるめっき界面の選択腐食が生ずる。
重ねめっきで問題であっためつき層界面における腐食が
防止され上層めっき被膜の防食効果が長期間にわたって
持続できる。下層の合金めっきもまた上層のイオンおよ
び腐食生成物め作用により安定な腐食生成物が形成し両
者の複合作用により優れた耐食性が得られた。下層のめ
っき組成は溶融亜鉛めっきの場合、3〜55%A11を
含有する亜鉛合金めっきが優れている。3%未満では上
層のめっき被膜が湯部的に析出しやすくまた、従来の問
題であるめっき界面の選択腐食が生ずる。
55%超では亜鉛に対する犠牲防食が極端に低下し通常
の環境では赤錆が発生しやすい。最も好ましいAQの含
有率は5〜25%であり、特に溶融状態で急速冷却した
めっき、スキンバスのような軽圧延をおこなっためっき
表面が好ましい。
の環境では赤錆が発生しやすい。最も好ましいAQの含
有率は5〜25%であり、特に溶融状態で急速冷却した
めっき、スキンバスのような軽圧延をおこなっためっき
表面が好ましい。
下層めっきの3〜55%AI2を含有する亜鉛合金めっ
きにMg+ Sll Nx+鉄、Go、Sbから選択し
た金属を0.1〜1 %含有させた溶融亜鉛合金めっき
を用いることにより最も好ましい結果を得ることが出来
る。これらの金属の添加により′#綱な上層めっき結晶
が析出し、耐食性も向上する。
きにMg+ Sll Nx+鉄、Go、Sbから選択し
た金属を0.1〜1 %含有させた溶融亜鉛合金めっき
を用いることにより最も好ましい結果を得ることが出来
る。これらの金属の添加により′#綱な上層めっき結晶
が析出し、耐食性も向上する。
0.1%未満ではその効果が発揮されない。 1%超で
は下層めっきが硬くなり加工によって割れやすくなる欠
点が生ずるため好ましくない。
は下層めっきが硬くなり加工によって割れやすくなる欠
点が生ずるため好ましくない。
電気めっきの場合の下層めっきは1〜15%の鉄、NL
Coの一種以上の電気亜鉛めっきである。
Coの一種以上の電気亜鉛めっきである。
これらのうち、 最も好ましい合金めっきはNiを8〜
12%含有する合金めっきである。下層めっきのめっき
組成において鉄、Ni、Coが1%未満では上層のめっ
きが不均一であり、めっき界面の腐食が生じ好ましくな
い。また、15%超では鉄に対する犠牲防食能が不十分
である。これらのうち、最も好ましい合金めっきはNi
を8〜12 %含有する合金めっきである。
12%含有する合金めっきである。下層めっきのめっき
組成において鉄、Ni、Coが1%未満では上層のめっ
きが不均一であり、めっき界面の腐食が生じ好ましくな
い。また、15%超では鉄に対する犠牲防食能が不十分
である。これらのうち、最も好ましい合金めっきはNi
を8〜12 %含有する合金めっきである。
上層めっきについて述べる。上層はめっき量が0.5〜
log/n(のSi、Ti、AQ 、Mg、P。
log/n(のSi、Ti、AQ 、Mg、P。
Bから選択される金属の被膜もしくはその亜鉛合金被膜
である。これらの金属の特徴は金属自身が非常に活性で
あり、その酸化物、水酸化物、炭酸塩、塩化物が非常に
安定であることである。偏部において、最初に上層めっ
きがわずかに腐食し次に下層の亜鉛が腐食し上層と下層
の金属イオンが中和して安定な腐食生成物を形成し偏部
を遮断する。上層のめっき金属イオンの存在により耐食
性の優れた水酸化亜鉛を主体とする腐食生成物を形成す
る。上潜めつきのめつき量が0.5 g/ボ未満では上
層めっきによる被覆率が不十分であるため上層めっきの
効果が期待できない。上層めっきのめっき量が10 g
/ rrF超では上層めっきが割れやすく粉状に剥離
する問題が生ずる。上層め)きの被膜金属としてはSi
、Tiがとくに優れた耐食性能が得られ、めっき量は1
〜4 g/rr?が最も好ましい。
である。これらの金属の特徴は金属自身が非常に活性で
あり、その酸化物、水酸化物、炭酸塩、塩化物が非常に
安定であることである。偏部において、最初に上層めっ
きがわずかに腐食し次に下層の亜鉛が腐食し上層と下層
の金属イオンが中和して安定な腐食生成物を形成し偏部
を遮断する。上層のめっき金属イオンの存在により耐食
性の優れた水酸化亜鉛を主体とする腐食生成物を形成す
る。上潜めつきのめつき量が0.5 g/ボ未満では上
層めっきによる被覆率が不十分であるため上層めっきの
効果が期待できない。上層めっきのめっき量が10 g
/ rrF超では上層めっきが割れやすく粉状に剥離
する問題が生ずる。上層め)きの被膜金属としてはSi
、Tiがとくに優れた耐食性能が得られ、めっき量は1
〜4 g/rr?が最も好ましい。
上層めっき被膜としてSi、 Tj、 A Q 、 M
g。
g。
PおよびBから選択される金属と亜鉛の合金めっきを用
いることが出来る。合金の場合、下層めっ曇との親和力
が増し純粋なめっきに比べ密着性に優れた複層めっき鋼
板を得ることが出来る。特に、亜鉛の含有率が50%未
満の合金めっきを上層とするめっきは耐食性および密着
性のバランスのよい複層めっき鋼板が得られる。上層め
っきをめっきする方法としては真空めっき例えば蒸着め
っき、イオンプレイティング、スパッタリングが最も好
ましいが、非水めっき、溶融塩めっき、溶射めっき等が
適用出来る。
いることが出来る。合金の場合、下層めっ曇との親和力
が増し純粋なめっきに比べ密着性に優れた複層めっき鋼
板を得ることが出来る。特に、亜鉛の含有率が50%未
満の合金めっきを上層とするめっきは耐食性および密着
性のバランスのよい複層めっき鋼板が得られる。上層め
っきをめっきする方法としては真空めっき例えば蒸着め
っき、イオンプレイティング、スパッタリングが最も好
ましいが、非水めっき、溶融塩めっき、溶射めっき等が
適用出来る。
本発明の複層めっき後にクロメート処理、りん酸塩処理
等の化成処理やシリケート等の無機コーティング、アク
リル樹脂、エポキシ樹脂、ポリエステル樹脂、ビニル樹
脂等の有機高分子コーティングを被覆することにより耐
食性が向上する。クロメートと有機高分子の組合せが最
も良好な性能が得られる。
等の化成処理やシリケート等の無機コーティング、アク
リル樹脂、エポキシ樹脂、ポリエステル樹脂、ビニル樹
脂等の有機高分子コーティングを被覆することにより耐
食性が向上する。クロメートと有機高分子の組合せが最
も良好な性能が得られる。
(実施例1)
めっき量が60 g / rrFの5%AQ−0,2%
Mg含有の亜鉛合金めっき鋼板のうえに第1表に示すS
i、 Ti、 A Q 、 Mg、 B 、 りんを
それぞれめっきした複層めっき鋼板を作成した。比較と
して溶融亜鉛めっき鋼板(0,3%AQ含有)のうえに
AQを蒸着めっきした鋼板および無処理のS%AQ亜鉛
合金めっき鋼板を作成した。得られた鋼板の表面に無水
クロム酸とコロイダルシリカから成るクロメート処理液
をCr換算で10#C/汀を塗布したのち熱風乾燥し試
料を作成した。カッターナイフで深い傷をクロスカット
状に入れ耐食性を次のように調査した。塩水噴霧試験(
JIS−Z−237+、)にて500時間および100
0時間時点での白錆および赤錆の発生を面積率で目視評
価した。密着性はT曲げ(180度の密着曲げ後テーピ
ング)後、酸もしくはアルカリにて剥離した金属を溶解
し、原子吸光分析にて剥離11(g/rrr)を定量分
析した。無処理の5%AI2亜鉛合金めっき鋼板(A−
8)が1000時間で赤錆が20%発生したのに対しS
iおよびTiを蒸着した複層めっき鋼板(A−1,A−
2)は赤錆の発生は認められず白錆が10%発生した程
度であった。AQ(A−3)、Mg(A−4)を重ねめ
っきした複層めっき鋼板は500時間で白錆が発生した
が1000時間でも赤錆の発生を認めなかった。B(A
−5)およびP(A−6)を蒸着した複層めっき鋼板は
白錆の発生のみで赤錆は認められなかった。
Mg含有の亜鉛合金めっき鋼板のうえに第1表に示すS
i、 Ti、 A Q 、 Mg、 B 、 りんを
それぞれめっきした複層めっき鋼板を作成した。比較と
して溶融亜鉛めっき鋼板(0,3%AQ含有)のうえに
AQを蒸着めっきした鋼板および無処理のS%AQ亜鉛
合金めっき鋼板を作成した。得られた鋼板の表面に無水
クロム酸とコロイダルシリカから成るクロメート処理液
をCr換算で10#C/汀を塗布したのち熱風乾燥し試
料を作成した。カッターナイフで深い傷をクロスカット
状に入れ耐食性を次のように調査した。塩水噴霧試験(
JIS−Z−237+、)にて500時間および100
0時間時点での白錆および赤錆の発生を面積率で目視評
価した。密着性はT曲げ(180度の密着曲げ後テーピ
ング)後、酸もしくはアルカリにて剥離した金属を溶解
し、原子吸光分析にて剥離11(g/rrr)を定量分
析した。無処理の5%AI2亜鉛合金めっき鋼板(A−
8)が1000時間で赤錆が20%発生したのに対しS
iおよびTiを蒸着した複層めっき鋼板(A−1,A−
2)は赤錆の発生は認められず白錆が10%発生した程
度であった。AQ(A−3)、Mg(A−4)を重ねめ
っきした複層めっき鋼板は500時間で白錆が発生した
が1000時間でも赤錆の発生を認めなかった。B(A
−5)およびP(A−6)を蒸着した複層めっき鋼板は
白錆の発生のみで赤錆は認められなかった。
(実施例2)
めっき量が60g/ボのAQ亜鉛合金めっき鋼板のうえ
に第2表に示すSi 、 Tiをそれぞれ蒸着めっきし
た複層めっき鋼板を作成した。比較として無処理のAQ
亜鉛合金めっき鋼板を作成した。得られた鋼板の表面に
無水クロム酸とコロイダルシリカから成るクロメート処
理液をCr換算で10■/ボ塗布したのち熱風乾燥し試
料を作成した。カッターナイフで深い傷をクロスカット
状に入れ耐食性を次のように調査した。塩水噴霧試験(
JIS−Z−2371’)にて500時間および100
0時間時点での白錆および赤錆の発生を面積率で目視評
価した。密着性はT曲げ(180度の密着曲げ後テーピ
ング)後、酸もしくはアルカリにて剥離した金属を溶解
し。
に第2表に示すSi 、 Tiをそれぞれ蒸着めっきし
た複層めっき鋼板を作成した。比較として無処理のAQ
亜鉛合金めっき鋼板を作成した。得られた鋼板の表面に
無水クロム酸とコロイダルシリカから成るクロメート処
理液をCr換算で10■/ボ塗布したのち熱風乾燥し試
料を作成した。カッターナイフで深い傷をクロスカット
状に入れ耐食性を次のように調査した。塩水噴霧試験(
JIS−Z−2371’)にて500時間および100
0時間時点での白錆および赤錆の発生を面積率で目視評
価した。密着性はT曲げ(180度の密着曲げ後テーピ
ング)後、酸もしくはアルカリにて剥離した金属を溶解
し。
原子吸光分析にて剥離量(g/rrr)を定量分析した
。無処理の5%AI2亜鉛合金めっき鋼板(B−7〜B
−9)が1ooo時間で赤錆が発生したのに対しSLお
よびTiを蒸着した複層めっき鋼板(B−1〜B−6)
は赤錆の発生が50%Afl−Zn合金めっきの偏部に
わずかに認められ程度で優れた耐食性を示した。
。無処理の5%AI2亜鉛合金めっき鋼板(B−7〜B
−9)が1ooo時間で赤錆が発生したのに対しSLお
よびTiを蒸着した複層めっき鋼板(B−1〜B−6)
は赤錆の発生が50%Afl−Zn合金めっきの偏部に
わずかに認められ程度で優れた耐食性を示した。
(実施例3)
めっき量が60g/mの5%An亜鉛合金めっき鋼板の
うえに第3表に示すSiを付着量をかえて蒸着めっきし
、複層めっき鋼板を作成した。得られた鋼板の表面に無
水クロム酸とコロイダルシリカから成るクロメート処理
液をCr換算で10■/イ塗布したのち熱風乾燥し試料
を作成した。カッターナイフで深い傷をクロスカット状
に入れ耐食性を次のように調査した。塩水噴霧試験(J
IS−Z−2371)にて500時間および1000時
間時点での白錆および赤錆の発生を面積率で目視評価し
た。密着性はT曲げ(180度の密着曲げ後テーピング
)後、酸もしくはアルカリにて剥離した金属を溶解し、
原子吸光分析にて剥離量(g/rrr)を定量分析した
。SiをO45〜1.0g/rrf蒸着した複層めっき
鋼板(C−1及びC−2)は500時間で白錆が発生し
たが赤錆の発生は1000時間でも認めなかった。
うえに第3表に示すSiを付着量をかえて蒸着めっきし
、複層めっき鋼板を作成した。得られた鋼板の表面に無
水クロム酸とコロイダルシリカから成るクロメート処理
液をCr換算で10■/イ塗布したのち熱風乾燥し試料
を作成した。カッターナイフで深い傷をクロスカット状
に入れ耐食性を次のように調査した。塩水噴霧試験(J
IS−Z−2371)にて500時間および1000時
間時点での白錆および赤錆の発生を面積率で目視評価し
た。密着性はT曲げ(180度の密着曲げ後テーピング
)後、酸もしくはアルカリにて剥離した金属を溶解し、
原子吸光分析にて剥離量(g/rrr)を定量分析した
。SiをO45〜1.0g/rrf蒸着した複層めっき
鋼板(C−1及びC−2)は500時間で白錆が発生し
たが赤錆の発生は1000時間でも認めなかった。
519g/rrr蒸着材は加工によるめっき剥離が増加
したが耐食性は優れていた。比較材のSi20g /
rrr蒸着材はSiがフィルム状に剥離した。
したが耐食性は優れていた。比較材のSi20g /
rrr蒸着材はSiがフィルム状に剥離した。
(実施例4)
めっき量が60g/ rrrの5%A2含有し且つ第三
添加金属としてSi 、 Ti 、 Ni 、Co 、
Mgを0.2%加えた亜鉛合金めっき鋼板のうえに第
4表に示す5i 、 Tiをそれぞれ蒸着めっきした複
暦めっき鋼板を作成した。
添加金属としてSi 、 Ti 、 Ni 、Co 、
Mgを0.2%加えた亜鉛合金めっき鋼板のうえに第
4表に示す5i 、 Tiをそれぞれ蒸着めっきした複
暦めっき鋼板を作成した。
比較として無処理のAΩ亜鉛合金めっき鋼板を作成した
。得られた鋼板の表面に無水クロム酸とコロイダルシリ
カから成るクロメート処理液をCr換算で1101I1
/ゴ塗布したのち熱風乾燥し試料を作成した。カッター
ナイフで深い傷をクロスカット状に入れ耐食性を次のよ
うに調査した。塩水噴霧試験(JIS−Z−2371)
にて500時間および1000時間時点での白錆および
赤錆の発生を面積率で目視評価した。
。得られた鋼板の表面に無水クロム酸とコロイダルシリ
カから成るクロメート処理液をCr換算で1101I1
/ゴ塗布したのち熱風乾燥し試料を作成した。カッター
ナイフで深い傷をクロスカット状に入れ耐食性を次のよ
うに調査した。塩水噴霧試験(JIS−Z−2371)
にて500時間および1000時間時点での白錆および
赤錆の発生を面積率で目視評価した。
密着性はT曲げ(180度の密着曲げ後テーピーング)
後、酸もしくはアルカリにて剥離した金属を溶解し、原
子吸光分析にて剥離量(g/n()を定量分析した。無
処理の5%AQ亜鉛合金めっき鋼板(E−7〜E−9)
が1000時間で赤錆が発生したのに対しSiおよびT
iを蒸着した複層めっき鋼板(E−1−E−6)は赤錆
の発生はなく白錆が数%発生したにすぎず優れた耐食性
を示した。
後、酸もしくはアルカリにて剥離した金属を溶解し、原
子吸光分析にて剥離量(g/n()を定量分析した。無
処理の5%AQ亜鉛合金めっき鋼板(E−7〜E−9)
が1000時間で赤錆が発生したのに対しSiおよびT
iを蒸着した複層めっき鋼板(E−1−E−6)は赤錆
の発生はなく白錆が数%発生したにすぎず優れた耐食性
を示した。
(実施例5)
めっき量が60 g / rrrのAQ亜鉛合金めっき
鋼板のうえに第5表に示すSi、Tiをそれぞれ蒸着め
っきした複層めっき鋼板を作成した。比較として無処理
のAQ亜鉛合金めっき鋼板を作成した。
鋼板のうえに第5表に示すSi、Tiをそれぞれ蒸着め
っきした複層めっき鋼板を作成した。比較として無処理
のAQ亜鉛合金めっき鋼板を作成した。
得られた鋼板の表面に無水クロム酸とコロイダルシリカ
から成るクロメート処理液をCr換算でLong/rr
r塗布したのち熱風乾燥し試料を作成した。カッターナ
イフで深い傷をクロスカット状に入れ耐食性を次のよう
に調査した。塩水噴霧試験(JIS−Z−2371)
ニテ500時間および1000時間時点での白錆および
赤錆の発生を面積率で目視評価した。密着性はT曲げ(
180度の密着曲げ後テーピング)後、酸もしくはアル
カリにて剥離した金属を溶解し、原子吸光分析にて剥離
量(g/m2)を定量分析した。 Si、Ti、AQを
薄く蒸着したNj−Zn合金(D−1〜D−3)は薄い
白錆が少し発生したのみで優れた耐食性を示した。Si
を蒸着したCo−Zn合金(D−4)Fe−Zn合金(
D−5)は後者に偏部から赤錆が若干発生したのみで優
れた耐食性を示した。Pを蒸着したNi−Zn合金(D
−6)は白錆が発生したが赤錆は発生しなかった。比較
(D−6,D−7,D−8)材はいずれも500時間で
赤錆が発生しはじめ1000時間略全面に赤錆が発生し
た。
から成るクロメート処理液をCr換算でLong/rr
r塗布したのち熱風乾燥し試料を作成した。カッターナ
イフで深い傷をクロスカット状に入れ耐食性を次のよう
に調査した。塩水噴霧試験(JIS−Z−2371)
ニテ500時間および1000時間時点での白錆および
赤錆の発生を面積率で目視評価した。密着性はT曲げ(
180度の密着曲げ後テーピング)後、酸もしくはアル
カリにて剥離した金属を溶解し、原子吸光分析にて剥離
量(g/m2)を定量分析した。 Si、Ti、AQを
薄く蒸着したNj−Zn合金(D−1〜D−3)は薄い
白錆が少し発生したのみで優れた耐食性を示した。Si
を蒸着したCo−Zn合金(D−4)Fe−Zn合金(
D−5)は後者に偏部から赤錆が若干発生したのみで優
れた耐食性を示した。Pを蒸着したNi−Zn合金(D
−6)は白錆が発生したが赤錆は発生しなかった。比較
(D−6,D−7,D−8)材はいずれも500時間で
赤錆が発生しはじめ1000時間略全面に赤錆が発生し
た。
(実施例6)
めっき量が60 g / mの5%AQ亜鉛合金めっき
鋼板及び12%Ni亜鉛合金めっきのうえに第6表に示
すSi 、 Ti 、 AQと亜鉛の合金めっきを蒸着
めっきし、複層めっき鋼板を作成した。得られた鋼板の
表面に無水クロム酸とコロイダルシリカから成るクロメ
ート処理液をCr換算で10rr1g/rrr塗布した
のち熱風乾燥し試料を作成した。カッターナイフで深い
傷をクロスカット状に入れ耐食性を次のように調査した
。塩水噴霧試験(JIS−2−2371)にて500時
間および1000時間時点での白錆および赤錆の発生を
面積率で目視評価した。密着性はT曲げ(180度の密
着曲げ後テーピング)後、酸もしくはアルカリにて剥離
した金属を溶解し、原子吸光分析にて剥離量(g/rr
?)を定量分析した。Si 、 TiとZnの合金を蒸
着した複層めっき鋼板(F−1〜F−2)は1ot)0
時間で白錆、赤錆の発生を認めなかった。Al、Mgと
Zn合金の蒸着材は白錆の発生のみであった。
鋼板及び12%Ni亜鉛合金めっきのうえに第6表に示
すSi 、 Ti 、 AQと亜鉛の合金めっきを蒸着
めっきし、複層めっき鋼板を作成した。得られた鋼板の
表面に無水クロム酸とコロイダルシリカから成るクロメ
ート処理液をCr換算で10rr1g/rrr塗布した
のち熱風乾燥し試料を作成した。カッターナイフで深い
傷をクロスカット状に入れ耐食性を次のように調査した
。塩水噴霧試験(JIS−2−2371)にて500時
間および1000時間時点での白錆および赤錆の発生を
面積率で目視評価した。密着性はT曲げ(180度の密
着曲げ後テーピング)後、酸もしくはアルカリにて剥離
した金属を溶解し、原子吸光分析にて剥離量(g/rr
?)を定量分析した。Si 、 TiとZnの合金を蒸
着した複層めっき鋼板(F−1〜F−2)は1ot)0
時間で白錆、赤錆の発生を認めなかった。Al、Mgと
Zn合金の蒸着材は白錆の発生のみであった。
12%N1fi鉛合金めっきの上にZn−3iの合金を
蒸着した材料は錆の発生を認めなかった。
蒸着した材料は錆の発生を認めなかった。
(実施例7)
めっき量が60g/m2の5%AM亜鉛合金めっき鋼板
のうえに5 g/rr?のSi、Ti、AQを溶射めつ
きをして複層めっき鋼板を作成した。得られた鋼板の表
面に無水クロム酸とコロイダルシリカから成るクロメー
ト処理液をCr換算で10■/イ塗布したのち熱風乾燥
し試料を作成した。カッターナイフで深い傷をクロスカ
ット状に入れ耐食性を次のように調査した。塩水噴霧試
験(JIS−Z−2371)にて500時間および1o
oo時間時点での白錆および赤錆の発生を面積率で目視
評価した。
のうえに5 g/rr?のSi、Ti、AQを溶射めつ
きをして複層めっき鋼板を作成した。得られた鋼板の表
面に無水クロム酸とコロイダルシリカから成るクロメー
ト処理液をCr換算で10■/イ塗布したのち熱風乾燥
し試料を作成した。カッターナイフで深い傷をクロスカ
ット状に入れ耐食性を次のように調査した。塩水噴霧試
験(JIS−Z−2371)にて500時間および1o
oo時間時点での白錆および赤錆の発生を面積率で目視
評価した。
密着性はT曲げ(180度の密着曲げ後テーピング)後
、酸もしくはアルカリにて剥離した金属を溶解し、原子
吸光分析にて剥離量(g/m)を定量分析した。Si、
Ti、AQを5g/rrr溶射した複層めつき鋼板は5
00時間で白錆が発生したが赤錆の発生は1000時間
でも認めなかった。
、酸もしくはアルカリにて剥離した金属を溶解し、原子
吸光分析にて剥離量(g/m)を定量分析した。Si、
Ti、AQを5g/rrr溶射した複層めつき鋼板は5
00時間で白錆が発生したが赤錆の発生は1000時間
でも認めなかった。
(発明の効果)
本発明は蒸着を用いた場合、−層の合金めっき製品に比
べ比較的容易に従来の合金めっき以上の耐食性能を有す
る複層めっき鋼板を得ることが出来る。特に蒸着めっき
プロセスの問題の−っである短時間で密着性を確保する
ことが難しいのに対し下層に合金めっきを用いることに
より容易に密着性が得られる特徴がある。また、上層の
金属は薄く平滑なため当面が美麗であり高級な外観を生
かした用途も考えられる。さらには、耐熱性、耐磨耗性
、耐薬品性など新しい特性を期待できるため用途的には
広い範囲に使用できる。
べ比較的容易に従来の合金めっき以上の耐食性能を有す
る複層めっき鋼板を得ることが出来る。特に蒸着めっき
プロセスの問題の−っである短時間で密着性を確保する
ことが難しいのに対し下層に合金めっきを用いることに
より容易に密着性が得られる特徴がある。また、上層の
金属は薄く平滑なため当面が美麗であり高級な外観を生
かした用途も考えられる。さらには、耐熱性、耐磨耗性
、耐薬品性など新しい特性を期待できるため用途的には
広い範囲に使用できる。
第1図aは溶融亜鉛めっきの上にSjを蒸着した表面を
走査型電子顕微鏡で1ltrAした写真でSiが不均一
に付着している比較例を示す写真である。 第1図すはAQ と亜鉛の合金めっき上にSjを蒸着
した例で流状ではあるが均一なSiが析出する本発明例
の電子顕微鏡写真である。第1図CはNi亜鉛の電気め
っきのうえにSiを蒸着した例で非常に緻密なSiが析
出している電子顕微鏡写真1、事件の表示 平成1−年 特許願 第085728号2、発明の名称 耐食性に優れた複層めっき鋼板 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区大手町2−6−3名称 (6
65)新日本製鐵株式会社代表者 齋藤 裕 4、代理人 〒105 亀(503)4877 住所 東京都港区西新橋1−12−1 第1森ビル
8階平成1年6月30日 手続補正指令書の発送日 平成1年7月25日 6、補正の対象 明細書の図面の簡単な説明の欄 (1)明細書第25頁11行〜19行において、「第1
図aは ・・・・・・・・・である。」 とあるを、次のように補正する。 「第1図aは溶融亜鉛めっきの上にSiを蒸着した表面
を走査型電子顕微鏡写真の写生図でSj−が不均一に付
着している比較例を示すものである。 第1図すはAQ と亜鉛の合金めっき上にSiを蒸着
した例で流状ではあるが均一なSiが析出する本発明例
の電子顕微鏡写真の写生図である。第1図CはNi亜鉛
の電気めっきのうえにSiを蒸着した例で非常に緻密な
Siが析出している電子顕微鏡写真の写生図である。」 (2)第1図を別紙の通り補正する。 明細書第6頁4行において、 「・・・・・・・・・・・・顕微鏡写真」の次に 「の写生図」 を挿 入する。 1゜ 2゜ 事件の表示 平成1年 特許願 第085728号 発明の名称 耐食性に優れた複層めっき鋼板 3゜ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区大手町2−6−3名称 (6
65)新日本製鐵株式会社代表者 齋藤 裕 4、代理人 〒105 7a (503)4877住所 東京
都港区西新橋1−12−1 第1森ビル8階6゜ 自発 補正の対象 、 明細書の発明の詳細な説明の欄
走査型電子顕微鏡で1ltrAした写真でSiが不均一
に付着している比較例を示す写真である。 第1図すはAQ と亜鉛の合金めっき上にSjを蒸着
した例で流状ではあるが均一なSiが析出する本発明例
の電子顕微鏡写真である。第1図CはNi亜鉛の電気め
っきのうえにSiを蒸着した例で非常に緻密なSiが析
出している電子顕微鏡写真1、事件の表示 平成1−年 特許願 第085728号2、発明の名称 耐食性に優れた複層めっき鋼板 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区大手町2−6−3名称 (6
65)新日本製鐵株式会社代表者 齋藤 裕 4、代理人 〒105 亀(503)4877 住所 東京都港区西新橋1−12−1 第1森ビル
8階平成1年6月30日 手続補正指令書の発送日 平成1年7月25日 6、補正の対象 明細書の図面の簡単な説明の欄 (1)明細書第25頁11行〜19行において、「第1
図aは ・・・・・・・・・である。」 とあるを、次のように補正する。 「第1図aは溶融亜鉛めっきの上にSiを蒸着した表面
を走査型電子顕微鏡写真の写生図でSj−が不均一に付
着している比較例を示すものである。 第1図すはAQ と亜鉛の合金めっき上にSiを蒸着
した例で流状ではあるが均一なSiが析出する本発明例
の電子顕微鏡写真の写生図である。第1図CはNi亜鉛
の電気めっきのうえにSiを蒸着した例で非常に緻密な
Siが析出している電子顕微鏡写真の写生図である。」 (2)第1図を別紙の通り補正する。 明細書第6頁4行において、 「・・・・・・・・・・・・顕微鏡写真」の次に 「の写生図」 を挿 入する。 1゜ 2゜ 事件の表示 平成1年 特許願 第085728号 発明の名称 耐食性に優れた複層めっき鋼板 3゜ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区大手町2−6−3名称 (6
65)新日本製鐵株式会社代表者 齋藤 裕 4、代理人 〒105 7a (503)4877住所 東京
都港区西新橋1−12−1 第1森ビル8階6゜ 自発 補正の対象 、 明細書の発明の詳細な説明の欄
Claims (2)
- (1)Alを重量百分率で3〜55%含有する溶融亜鉛
合金めっき被膜を下層とし、めっき量が0.5〜10g
/m^2のSi、Ti、Al、Mg、P、Bから選択さ
れる金属の被膜もしくはその亜鉛合金被膜を上層とする
ことを特徴とする耐食性に優れた複層めっき鋼板。 - (2)Alを重量百分率で3〜55%含有し、且つMg
、Si、Ni、鉄、Co、Sbから選択した金属を0.
1〜1%含有する溶融亜鉛合金めっき被膜を下層とし、
めっき量が0.5〜10g/m^2のSi、Ti、Al
、Mg、P、Bから選択される金属の被膜もしくはその
亜鉛合金被膜を上層とすることを特徴とする耐食性に優
れた複層めっき鋼板。(3)Ni、鉄、Coの一種もし
くは二種以上の金属を重量百分率で1〜15%含有する
電気亜鉛合金めっき被膜を下層とし、0.5〜10g/
m^2のSi、Ti、Al、Mg、P、Bから選択され
る金属の被膜もしくはその亜鉛合金被膜を上層とするこ
とを特徴とする耐食性に優れた複層めっき鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1085728A JP2777902B2 (ja) | 1989-04-06 | 1989-04-06 | 耐食性に優れた複層めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1085728A JP2777902B2 (ja) | 1989-04-06 | 1989-04-06 | 耐食性に優れた複層めっき鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02267282A true JPH02267282A (ja) | 1990-11-01 |
JP2777902B2 JP2777902B2 (ja) | 1998-07-23 |
Family
ID=13866909
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1085728A Expired - Lifetime JP2777902B2 (ja) | 1989-04-06 | 1989-04-06 | 耐食性に優れた複層めっき鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2777902B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5308710A (en) * | 1991-11-29 | 1994-05-03 | Daido Steel Sheet Corp. | Al-Zn-Si base alloy coated product |
KR100276337B1 (ko) * | 1996-12-23 | 2000-12-15 | 이구택 | 고온 염화분위기에서 내식성이 우수한 다층도금 스테인레스 강판 제조방법 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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1989
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Also Published As
Publication number | Publication date |
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JP2777902B2 (ja) | 1998-07-23 |
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