JPH02217646A - 内燃機関のバランサ軸駆動装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 Ａ１発明の目的 （１）産業上の利用分野 本発明は、偏心重錘部を有するバランサ軸が機関本体に
回転自在に支承され、機関本体に取付けられる第１ケー
ス部材と、第１ケース部材に取付けられる第２ケース部
材との間にギヤ室が形成され、バランサ軸の一端に固着
される被動ギヤと、バランサ軸と平行にして第２ケース
部材に回転自在に支承される回転軸の内端に設けられて
前記被動ギヤに噛合する駆動ギヤとが前記ギヤ室に収納
され、第２ケース部材から突出する回転軸の外端に固着
される逆転駆動用被動輪を含む巻掛伝動系を介して回転
軸がクランク軸に連動、連結される内燃機関のバランサ
軸駆動装置に関する。

（２）従来の技術 従来、クランク軸からの駆動力を一対のギヤを介してバ
ランサ軸に伝達するようにしたものは、たとえば実開昭
５６−６０８／１１号公報等により公知である。

（３）発明が解決しようとする課題 ところで、かかる装置では、機関本体に固着される第１
ケース部材と、第１ケース部材に取付けられる第２ケー
ス部材との間に一対のギヤを配置するようにしており、
クランク軸に対する逆転駆動用被動輪の相対位置精度を
向上するためには、第２のケース部材の機関本体に対す
る位置精度を向上させる必要がある。そのような位置精
度向上のためには、機関本体に対して第１ケース部材を
複数のノック部材により位置決めするとともに、第１ケ
ース部材に対して第２ケース部材を複数のノック部材に
より位置決めすることが考えられる。

しかるに、そのように機関本体および第１ケース部材間
、ならびに第１ケース部材および第２ケース部材間でそ
れぞれ位置決めするようにすると、機関本体に対する第
２ケース部材の位置決め誤差は、機関本体に対する第１
ケース部材の位置決め誤差と、第１ケース部材に対する
第２ケース部材の位置決め誤差が重なったものとなり、
多くのノック部材を用いるにもかかわらず位置決め精度
が優れたものとは言い難い。

本発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであり、機
関本体に対する第２ケース部材の位置決め精度を容易に
向上し、かつ第１および第２ケース部材の機関本体への
取付は剛性を向上させた内燃機関のバランサ軸駆動装置
を提供することを目的とする。

Ｂ５発明の構成 （１）課題を解決するための手段 本発明の第１の特徴によれば、バランサ軸と平行な軸線
を有して第１ケース部材を貫通する複数の円筒状ノック
部材の両端部が、第２ケース部材および機関本体にそれ
ぞれ嵌合され、第２ケース部材に係合してノック部材を
貫通するボルトが機関本体に螺合される。

また本発明の第２の特徴によれば、第１ケース部材には
バランサ軸を回転自在に支承するための軸受孔が設けら
れ、第２ケース部材は第１ケース部材よりも熱膨張率の
小さな材料により形成される。

（２）作用 上記第１の特徴の構成によれば、第１および第２ケース
部材が共通なノック部材により機関本体に対して位置決
めされ、しかも共通のボルトで機関本体に取付けられる
。

また上記第２の特徴の構成によれば、駆動ギヤが設けら
れる回転軸を支承する第２ケース部材の熱膨張量が、バ
ランサ軸を支承する第１ヶ一部材の熱膨張量よりも小さ
く、したがって温度上昇により駆動ギヤおよび被動ギヤ
のバックラッシ変化を小さく抑えることが可能となる。

（３）実施例 以下、図面により本発明をＤＯＨＣ型直列４気筒内燃機
関のバランサ軸駆動装置に適用したときの一実施例につ
いて説明すると、先ず第１図、第２図、第３図および第
４図において、機関本体Ｅは、シリンダブロック１の上
部にシリンダへノド２を結合して構成され、シリンダブ
ロック１の下部にはオイルパン３が、またシリンダヘッ
ド２の上部にはヘッドカバー４がそれぞれ結合される。

シリンダブロック１は、上半のシリンダバレル部１ａと
、下半のクランクケース部１ｂとを存してアルミニウム
合金から成るものである。シリンダバレル部１ａには、
直列に並ぶ４つのシリンダボア訃・・が設けられており
、これらのシリンダボア５・・・内にピストン６がそれ
ぞれ摺動自在に嵌合される。またクランクケース部１ｂ
には、各シリンダボア５・・・の配列方向に沿って複数
のジャーナル軸受７・・・が隔設されており、各ジャー
ナル軸受７・・・の下面にそれぞれ固着される軸受キャ
ップ８・・・と、前記各ジャーナル軸受７・・・とによ
りクランク軸９が回転自在に支承され、該クランク軸９
のクランクビン９ａ・・・と、前記各ピストン６・・・
とはコンロッド１０・・・を介して連結される。また前
記各軸受キャップ８・・・は、ブリッジ部材１１により
一体に結合される。

クランク軸９の軸方向一端側で、シリンダブロックｌの
側壁外面ＩＣには、クランク軸９で駆動されるオイルポ
ンプ１２が配設される。このオイルポンプ１２は、シリ
ンダブロック１の前記側壁外面ＩＣに取付けられる第１
ケース部材としてのアルミニウム合金製ポンプケース１
３内にクランク軸９に固定されるロータ１４が収納され
て成るものであり、ポンプケース１３に設けられる吸込
み口１５には、吸込み管１６を介してオイルストレーナ
１７が接続される。またポンプケース１３に設けられる
吐出口１８は、クランク軸９と平行にしてシリンダブロ
ックｌに穿設された潤滑油路１９に接続される。またク
ランク軸９の軸方向他端はシリンダブロックｌの他端側
側壁かられずかに突出され、このクランク軸９の他端に
は、図示しないクラッチを介して変速機が連結される。

第５図および第６図を併せて参照して、クランク軸９の
上方には、該クランク軸９の軸線を通る鉛直面に関して
ほぼ対称な位置に第１バランサ軸２１および第２バラン
サ軸２２がクランク軸９と平行にして回転自在に配置さ
れる。これらのバランサ軸２１．２２は、機関の二次振
動を抑えるものであり、軸方向一端をシリンダブロック
１の側壁外面ＩＣから突出させながらシリンダブロック
１に挿通配置される。而して両バランサ軸２１゜２２は
、それらの軸方向他端寄りに相互間に間隔をあけた偏心
重錘部２１ａ、２１ｂＨ２２ａ、２２ｂを有するもので
あり、シリンダブロックｌには、第１バランサ軸２１の
軸方向他端寄りの部分を支承する一対の軸受孔２３，２
４が設けられるとともに、第２バランサ軸２２の軸方向
他端寄りの部分を支承する一対の軸受孔２５．２６およ
び第２バランサ軸２２の軸方向一端寄りの部分を支承す
る軸受孔２７が設けられる。

クランク軸９の一端はオイルポンプ１２のポンプケース
１３から突出されるものであり、このクランク軸９の突
出端部には、第１巻掛伝動系ＴＩの第１駆動ブーＩＪ２
８が固着されるとともに、第１駆動プーリ２８よりもシ
リンダブロック１から遠ざかる側に第２巻掛伝動系Ｔ２
の第２駆動プー１Ｊ２９が固着され、両駆動ブーＩＪ２
Ｂ、２９は第２図の矢印で示す方向に回転駆動される。

第１巻掛伝動系Ｔ１は、吸気側動弁機構を駆動すべくク
ランク軸９と平行にしてシリンダヘッド２に回転自在に
支承される吸気側動弁カム軸３０と、排気側動弁機構を
駆動すべくクランク軸９と平行にしてシリンダへラド２
に回転自在に支承される排気側動弁カム軸３１と、シリ
ンダブロックｌの側壁外面１ｃに取付けられるウォータ
ポンプ３２とを駆動するための調時伝動系であり、第１
駆動プーリ２８と、両カム軸３０．３１にそれぞれ固着
されるカム軸駆動用被動プーリ３３，３４と、ウォータ
ポンプ３２のポンプ軸３２ａに固着されるウォータポン
プ駆動用被動プーリ３５と、各プーリ２Ｂ、３３．３４
．３５に懸回される第１タイミングベルト３６とから構
成される。

第２巻掛伝動系Ｔ２は、第１および第２バランサ軸２１
，２２を駆動するための伝動系であり、第２駆動プーリ
２９と、第１バランサ軸２１に連動、連結される逆転駆
動用被動輪としての逆転駆動用被動プーリ３７と、第２
バランサ軸２２に設けられる正転駆動用被動プーリ３８
と、各プーリ２９．３７．３８に懸回される無端状第２
タイミングベルト３９とから構成される。

第８図および第９図を併せて参照して、第１バランサ軸
２１に対応する部分で、ポンプケース１３には、該ポン
プケース１３の一部を覆う第２ケース部材としてのギヤ
ケース４２が取付けられる。

該ギヤケース４２は、ポンプケース１３よりも熱膨張率
の小さな材料たとえば鋳鉄により形成されるものであり
、ボルト４３によりポンプケース１３とともにシリンダ
ブロック１に取付けられる。

しかもポンプケース１３およびギヤケース４２のシリン
ダブロック１に対する位置を定めるために、バランサ軸
２１と平行な軸線を有する複数の円筒状ノック部材９５
がポンプケース１３を貫通して配置され、それらのノッ
ク部材９５の両端部がシリンダブロック１およびギヤケ
ース４２にそれぞれ嵌合される。而して前記ボルト４３
は、その頭部をギヤケース４２に係合しながら各ノック
部材９５を貫通してシリンダブロック１に螺合されるも
のである。

ポンプケース１３およびギヤケース４２間にはギヤ室９
４が形成される。前記逆転駆動用被動プーリ３７は、第
１バランサ軸２１と平行にしてギヤケース４２に回転自
在に支承された回転軸４４のギヤケース４２からの突出
端に固着される。しかも第１バランサ軸２１の一端部は
、ポンプケース１３で回転自在に支承されながらギヤ室
９４内に突入される。すなわちシリンダブロック１の側
壁外面１ｃに取付けられるポンプケース１３には、第１
バランサ軸２１の一端部を回転自在に支承するための軸
受孔１３ａが穿設されており、該軸受孔１３ａからポン
プケース１３およびギヤケース４２間のギヤ室９４内に
第１バランサ軸２１の一端が突入される。而してギヤ室
９４内で、第１バランサ軸２１の端部に固着される被動
ギヤ４１と、前記回転軸４４の内端に一体に設けられた
駆動ギヤ４０とが相互に噛合される。したがって第１バ
ランサ軸２１には、前記逆転駆動用被動プーリ３７から
の動力が、相互に噛合するギヤ４０．４１を介して伝達
される。すなわち両バランサ軸２１゜２２は相互に逆方
向に回転駆動されることになる。

また駆動ギヤ４０の軸方向に沿う歯幅ＤＩは被動ギヤ４
１との噛合による動力伝達に必要な値以上に設定されて
おり、被動ギヤ４１の軸方向に沿う歯幅Ｄ２は、前記歯
幅Ｄ１よりも大きく設定される。しかも前記歯幅Ｄ２は
、＠輻Ｄ１に対応する歯幅の両側に余裕幅Ｄ２ａ、Ｄ２
ｂがあるように設定される。

第９図を併せて参照して、クランク軸９の上方において
、シリンダブロック１には、クランク軸９と平行な支軸
４５が植設される。該支軸４５は、基端側の大径ねじ部
４５ａと、大径ねじ部４５ａよりも小径の雄ねじ４５ｃ
を先端側に有する軸部４５ｂとがフランジ部４５ｄを介
して同軸に連設されて成るものであり、フランジ部４５
ｄを側壁外面１ｃに当接するようにして大径ねじ部４５
ａを螺合することによりシリンダブロック１に植設され
る。

この支軸４５には、第１巻掛伝動系Ｔ１における第１タ
イミングベルト３６の張力を調整するための第１テンシ
ゴナ４６が支承されるとともに、第１テンシヨナ４６よ
りも軸方向外方側で、第２巻掛伝動系Ｔ２における第２
タイミングベルト３９の張力を調整するための第２テン
シツナ４７が支承される。

第１Ｏ図および第１１図において、第１テンシヨナ４６
は、支軸４５の軸部４５ｂで支承される内輪４８と、第
１タイミングベルト３６の外面に摺接する外輪４９との
間に複数のポール５０が介装されて成るものであり、内
輪４８の基端部外面に圧入固着されるリング状支持部材
５１には、−対の突部５１ａ、５１ｂが一直径線上で外
方に向けて突設される。一方の突部５１．　ａには支持
孔５２が穿設されており、該支持孔５２を貫通してシリ
ンダブロック１に固着される軸５３により第１テンシヨ
ナ４６が揺動可能に支持される。而して内輪４８には、
前記軸５３を中心とする円弧状の長孔５４が穿設されて
おり、該長孔５４に前記支軸４５の軸部４５ｂが挿通さ
れる。また他方の突部５１ｂには、一端をシリンダブロ
ック１に保合した第１テンシヨンばね５５の他端が係合
され、この第１テンシヨンばね５５のばね力により第１
テンシヨナ４６の外輪４９が、第１タイミングベルト３
６にその外側から圧接され、それにより第１タイミング
ベルト３６に一定の張力がイ１与される。

第２テンシヨナ４７は、内輪５６と、第２タイミングベ
ルト３９に摺接される外輪５８との間に複数のボール５
７が介装されて成る。またクランク軸９と平行にしてシ
リンダブロック１に固着された軸６０により揺動自在に
軸支されたテンションアーム５９の一端が前記内輪５６
に固着される。

しかも内輪５６の中央部には、前記軸６０を中心とする
円弧状の長孔６１が穿設されており、該長孔６１に支軸
４５の軸部４５ｂが挿通される。さらにテンションアー
ム５９の他端とシリンダブロック１との間には第２テン
シヨンばね６２が張架されており、この第２テンシヨン
ばね６２のばね力により外輪５８が第２タイミングベル
ト３９にその外側から圧接され、それにより第２タイミ
ングベルト３９に一定の張力が付与される。この第２テ
ンシヨナ４７において外輪５８の幅は第１テンシヨナ４
６における外輪４９の幅よりも小さく設定されている。

而して、第１巻掛伝動系Ｔ１における第１タイミングベ
ルト３６は、第１駆動プーリ２８およびウォータポンプ
駆動用被動ブー１１３５間の緩み側を第１テンシヨナ４
６で外側から内側に向けて押圧されることにより内方側
に深く彎曲することになり、それの彎曲により生じた空
きスペースにギヤケース４２が配設される。しかも第１
テンシヨナ４６による第１タイミングベルト３６の押圧
方向と、第２テンシヨナ４７による第２タイミングベル
ト３９の押圧方向とがなす角度αは、９０度以上好まし
くは１２０度以上たとえば１３０度に設定される。

第１巻掛伝動系Ｔ１および第２巻掛伝動系Ｔ２は、サイ
ドカバー６５により覆われるものであり、前記支軸４５
の先端は該サイドカバー６５を貫通して外方に突出され
る。しかも支軸４５における先端の雄ねじ４５ｃに螺合
して第２テンシヨナ４７の内輪端面に当接するナツト６
６がサイドカバー６５に回転自在に係合されており、サ
イドカバー６５の外方からナツト６６を回転操作するこ
とができる。而して該ナツト６６の締付けにより第１お
よび第２テンシッナ４６．４７の内輪４８５６が支軸４
５の軸線に直交する平面内での相対移動可能にして相互
に当接される。

クランク軸９には前記サイドカバー６５から外方に突出
する回転輪６７が固着されており、この回転輪６７には
、第３巻掛伝動系Ｔ３の第３駆動プーリ６８が軸方向内
方側で一体に設けられるとともに、第４巻掛伝動系Ｔ４
の第４駆動プーリ６９が軸方向外方側で一体に設けられ
る。

第３巻掛伝動系Ｔ３は、シリンダブロック１に取付けら
れるＡＣジェネレーク７０および空気調和装置用コンプ
レッサ７１を駆動するための伝動系であり、第３駆動プ
ーリ６８と、ＡＣジェネレータ７０の人力軸に固着され
たＡＣジェネレータ駆動用被動プーリ７２と、空気調和
装置用コンプレッサ７１の入力軸に固着されたコンプレ
ッサ駆動用被動プーリ７３と、各プーリ６８，７２．７
３に懸回される無端状ベルト７４とから構成される。ま
た第４＠掛伝動系Ｔ４は、シリンダヘッド２に取付けら
れるパワーステアリング用油圧ポンプ７５を駆動するた
めの伝動系であり、第４駆動ブーＩＪ６９と、前記油圧
ポンプ７５の入力軸に固着された油圧ポンプ駆動用被動
プーリ７６と、両プーリ６９．７６に懸回される無端状
ベルト７７とから構成される。

次に潤滑給油系の構成について説明すると、シリンダブ
ロック１に設けられた潤滑油路１９にオイルポンプ１２
から供給された潤滑油は、配列方向に沿う内方側の２つ
のシリンダボア５，５間に位置するジャーナル軸受７に
対応する部分でシリンダブロックｌの側面に取付けられ
たオイルフィルタ８０に導かれる。しかもシリンダブロ
ック１には、該オイルフィルタ８０からの潤滑油を、上
方の動弁機構側に導く油路８１と、下方に導く油路８２
とが穿設される。

一方、各軸受キャップ８・・・を相互に連結するブリッ
ジ部材１１には、クランク軸９に対応する中央油路８３
と、その中央油路８３の両側で各バランサ軸２１．２２
にそれぞれ対応する側方油路８４．８５とが、クランク
軸９と平行に穿設される。

またブリッジ部材１１には、前記各油路８３，８４．８
５を相互に連通させる連絡油路８６が、前記各油路８３
〜８５の長手方向中間部で各油路８３〜８５と直交する
ようにして穿設される。

ブリッジ部材１１および各軸受キャップ８・・・には、
クランク軸９の支承部分に潤滑油を給油すべく中央油路
８３に下端を連通させて上方に延びる給油路８７がそれ
ぞれ穿設される。またバランサ軸２１の軸受孔２３，２
４に対応する部分で、ブリッジ部材１１、軸受キャップ
８およびシリンダブロック１には、下端を側方油路８４
に連通させるとともに上端を軸受孔２３，２４にそれぞ
れ連通させる給油路８８．８８が穿設され、さらにクラ
ンク軸９の軸方向一端側でブリッジ部材１１１軸受キヤ
ツプ８およびシリンダブロック１には、下端を側方油路
８４に連通させる給油路８９が上下に延びて穿設され、
該給油路８９は、ボンブケ−ス１３に穿設された給油路
９０に連通される。

この給油路９０は、ポンプケース１３でのバランサ軸２
１支承部に連通ずるとともに、ギヤケース４２での回転
軸４４支承部にも連通ずる。バランサ軸２２の軸受孔２
５，２６．２７に対応する部分で、ブリッジ部材１１、
軸受キャップ８およびシリンダブロック１には、下端を
側方油路８５に連通させるとともに上端を軸受孔２５，
２６．２７にそれぞれ連通させる給油路９１がそれぞれ
穿設される。

オイルフィルタ８０からの潤滑油を下方に導く油路８２
は、軸受孔２４に対応する部分で給油路８８の中間部に
連通されており、したがってオイルフィルタ８０からの
潤滑油は、給油路８８を介してブリッジ部材１１の各油
路８３，８４．８５に供給されることになる。

再び第７図および第８図を参照して、第２巻掛伝動系Ｔ
２の逆転駆動用被動プーリ３７が固着される回転軸４４
は、円筒状軸受メタル９６を介してギヤケース４２に回
転自在に支承される。この軸受メタル９６および回転軸
４４間に給油路９０から潤滑油が供給されており、回転
軸４４および軸受メタル９６から流出した潤滑油がギヤ
ケース４２の軸方向外端から洩れることを防止するため
に、軸受メタル９６よりも軸方向外方位置でギヤケース
４２および回転軸４４間にオイルシール９７が介装され
る。

軸受メタル９６および回転軸４４間からオイルシール９
７側に流出した潤滑油は、ギヤケース４２に設けられる
油路９８を介してギヤ室９４内に戻される。また軸受メ
タル９６および回転軸４４間からギヤ室９４内に直接流
入する潤滑油もあり、さらに第１バランサ軸２１をポン
プケース１３で支承している部分からもギヤ室９４内に
潤滑油が流入する。このようにギヤ室９４内に流入した
潤滑油を排出するために、ポンプケース１３にはギヤ室
９４内の下部に通じる潤滑油排出孔９９が穿設され、シ
リンダフロック１にも該潤滑油排出孔９９をシリンダブ
ロック１内に通じさせる潤滑油排出孔１０１が穿設され
る。

さらにポンプケース１３には、前記潤滑油排出孔９９よ
りも上方で両ギヤ４０．４１の噛合部近傍、たとえば両
ギヤ４０．４１の噛合開始位置に対応する部分でギヤ室
９４内に通じる空気導入孔１００が穿設され、該空気導
入孔１００はシリンダブロックｌ内に連通ずる。すなわ
ちポンプケース１３を取付けるべきシリンダブロック１
の側壁には、第１バランサ軸２１を挿通すべく、前記軸
受孔２３．２４と同軸上に挿通孔１０２が穿設されてお
り、該挿通孔１０２に前記空気導入孔１００が連通せし
められる。

次にこの実施例の作用について説明すると、クランク軸
９の回転により第１〜第４巻掛伝動系Ｔ１〜Ｔ４がとも
に駆動される。これにより第１巻掛伝動系Ｔ１では動弁
カム軸３０．３１がクランク軸９に対する１／２の減速
比をもって駆動されるとともにウォータポンプ３２が駆
動される。また第２巻掛伝動系Ｔ２では両バランサ軸２
１．２２がクランク軸９に対する２／１の増速比をもっ
て相互に逆方向に駆動される。

而して第１巻掛伝動系Ｔ１における第１タイミングベル
ト３６の張力を調整するための第１テンシヨナ４６と、
第２巻掛伝動系Ｔ２における第２タイミングベルト３９
の張力を調整するための第２テンシヨナ４７とが共通の
支軸４５で支承されているので、テンショナ配置をコン
パクトにすることができる。しかも第１巻掛伝動系Ｔ１
では大きな駆動トルクを要する動弁カム軸３０．３１お
よびウォータポンプ３２を駆動するため、第２巻掛伝動
系Ｔ２よりも大きな駆動負荷が作用するが、第１テンシ
ヨナ４６を第２テンシヨナ４７よりも軸方向内方側にし
て支軸４５で支承するようにしたので、支軸４５の先端
側にかかる負荷を極力小さくすることができる。

また第１および第２テンシジナ４６．４７による押圧方
向のなす角度αを９０度以上好ましくは１２０度以上に
設定することにより、支軸４５にかかる荷重方向をずら
せて全体負荷を小さく抑えることができ、上述の第１お
よび第２テンシヨナ４６．４７の配置と相俟って支軸４
５にかかる負荷をより小さく抑えることができる。

さらに第２巻掛伝動系Ｔ２の負荷が第１巻掛伝動系Ｔ１
の負荷よりも小さいので、第２テンシゴナ４７における
外輪５８の幅を第１巻掛伝動系Ｔ１の外輪４９の幅より
も小さくすることが可能であり、それにより支軸４５の
シリンダブロック１からの突出量を小さくし、機関全体
のコンパクト化に寄与することができる。

しかも、ポンプケース１３およびギヤケース４２は複数
のノック部材９５によりシリンダブロック１に対して位
置決めされるものであり、比較的少ない部品点数でギヤ
ケース４２のシリンダブロックｌに対する位置、すなわ
ちクランク軸９に設けられる第２駆動プーリ２９に対す
る逆転駆動用被動プーリ３７の位置精度を向上すること
ができる。またポンプケース１３およびギヤケース４２
は、各ノック部材９５を貫通するボルト４３によりシリ
ンダブロック１に取付けられるので、シリンダブロック
１に対する締結剛性を向上することができ、回転軸４４
に第２タイミングベルト３９から作用する荷重に対して
も、ポンプケース１３およびギヤケース４２間のシール
面の口開き等が生じることを防止することができる。

さらに軽量化を図るためにアルミニウム合金製としたシ
リンダブロック１およびポンプケース１３に対してギヤ
ケース４２は鋳鉄製となっているので、温度上昇による
第１バランサ軸２１および回転軸４４の軸間距離の変化
を小さく抑えることが可能であり、駆動ギヤ４０および
被動ギヤ４１のバックラッシ変化を最小にしてギヤ音の
増大を回避することができる。

また被動ギヤ４１の歯幅Ｄ２には、該歯幅Ｄ２内に駆動
ギヤ４０の歯幅Ｄ１を収める余裕幅Ｄ２ａ、Ｄ２ｂが与
えられるので、駆動ギヤ４０および被動ギヤ４１が軸方
向に多少相対移動しても両ギヤ４０．４１の有効当たり
幅を確実に確保することができる。さらに、上記有効当
たり幅の確保にあたって駆動ギヤ４０の歯幅Ｄ１を被動
ギヤ４１の歯幅Ｄ２よりも小さく設定したので、回転軸
４４のギヤケース４２による支承部分を比較的長くして
安定した支持を得ることが可能となる。

さらにギヤ室９４内には、空気導入孔１００がら空気が
導入されるので、ギヤ室９４内の潤滑油が下方の潤滑油
排出孔９９から円滑に排出され、両ギヤ４０．４１によ
る潤滑油の攪拌抵抗が極めて小さく抑えられ、第１バラ
ンサ軸２１を駆動するための動力を小さく抑えることが
できる。

ところで、駆動ギヤ４０および被動ギヤ４１の噛合部近
傍では、ポンプケース１３に空きスペースが生じており
、この空きスペースに空気導入孔１００が配置される。

したがってポンプケース１３の大型化を回避しながら空
気導入孔１００を配設することができる。しかも空気導
入孔１００をシリンダブロック１の挿通孔１０２に連通
させるようにしたので、シリンダブロック１に特別に孔
を設けることが不要となる。

Ｃ０発明の効果 以上のように本発明の第１の特徴によれば、バランサ軸
と平行な軸線を有して第１ケース部材を貫通する複数の
円筒状ノック部材の両端部が、第２ケース部材および機
関本体にそれぞれ嵌合され、第２ケース部材に係合して
ノック部材を貫通するボルトが機関本体に螺合されるの
で、比較的少ない部品点数で第２ケース部材の機関本体
に対する位置決め精度を向上し、かつ第１および第２ケ
ース部材の機関本体に対する締結剛性を向上することが
できる。

また本発明の第２の特徴によれば、第１ケース部材には
バランサ軸を回転自在に支承するための軸受孔が設けら
れ、第２ケース部材は第１ケース部材よりも熱膨張率の
小さな材料により形成されるので、温度変化によるバラ
ンサ軸および回転軸の軸間距離変化を抑え、駆動ギヤお
よび被動ギヤのバクラッシ変化を抑えてギヤ音増大を防
止することができる。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の一実施例を示すもので、第１図は縦断側
面図、第２図は第１図の■−■線矢視図、第３図は第１
図のＩ［ｌ−１１１線断面図、第４図は第１図および第
５図のＩＶ−ＩＶ線断面図、第５図は第３図の■−ｖ線
断面図、第６図は第３図のＶｌ−Ｖｌ線断面図、第７図
は第３図の■−■線拡線断大断面図８図は第３図の■−
■線拡線断大断面図９図は第２図のＩＸ−ＩＸ線断面図
、第１０図は第１テンシヨナの平面図、第１１図は第１
０図のＸＩ−ＸＩ線断面図である。 ９・・・クランク軸、１３・・・第１ケース部材として
のポンプケース、１３ａ・・・軸受孔、２１・・・バラ
ンサ軸、２１ａ、２１ｂ・・・偏心重錘部、３７・・・
逆転駆動用被動輪としての逆転駆動用被動プーリ、４０
・・・駆動ギヤ、４１・・・被動ギヤ、４２・・・第２
ケース部材としてのギヤケース、４３・・・ボルト、４
４・・回転軸、９４・・・ギヤ室、９５・・・ノック部
材、Ｅ・・・機関本体、Ｔ２・・・巻掛伝動系第９図

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）偏心重錘部を有するバランサ軸が機関本体に回転
   自在に支承され、機関本体に取付けられる第１ケース部
   材と、第１ケース部材に取付けられる第２ケース部材と
   の間にギヤ室が形成され、バランサ軸の一端に固着され
   る被動ギヤと、バランサ軸と平行にして第２ケース部材
   に回転自在に支承される回転軸の内端に設けられて前記
   被動ギヤに噛合する駆動ギヤとが前記ギヤ室に収納され
   、第２ケース部材から突出する回転軸の外端に固着され
   る逆転駆動用被動輪を含む巻掛伝動系を介して回転軸が
   クランク軸に連動、連結される内燃機関のバランサ軸駆
   動装置において、バランサ軸と平行な軸線を有して第１
   ケース部材を貫通する複数の円筒状ノック部材の両端部
   が、第２ケース部材および機関本体にそれぞれ嵌合され
   、第２ケース部材に係合してノック部材を貫通するボル
   トが機関本体に螺合されることを特徴とする内燃機関の
   バランサ軸駆動装置。
2. （２）第１ケース部材にはバランサ軸を回転自在に支承
   するための軸受孔が設けられ、第２ケース部材は第１ケ
   ース部材よりも熱膨張率の小さな材料により形成される
   ことを特徴とする第（１）項記載の内燃機関のバランサ
   軸駆動装置。