JPH02200746A - リードフレーム用銅合金材の製造方法 - Google Patents
リードフレーム用銅合金材の製造方法Info
- Publication number
- JPH02200746A JPH02200746A JP1889689A JP1889689A JPH02200746A JP H02200746 A JPH02200746 A JP H02200746A JP 1889689 A JP1889689 A JP 1889689A JP 1889689 A JP1889689 A JP 1889689A JP H02200746 A JPH02200746 A JP H02200746A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- lead frame
- copper alloy
- intermediate annealing
- alloy material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 47
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 19
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 abstract description 18
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 16
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 14
- 229910017813 Cu—Cr Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 6
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- RSWGJHLUYNHPMX-UHFFFAOYSA-N Abietic-Saeure Natural products C12CCC(C(C)C)=CC2=CCC2C1(C)CCCC2(C)C(O)=O RSWGJHLUYNHPMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000799 K alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- KHPCPRHQVVSZAH-HUOMCSJISA-N Rosin Natural products O(C/C=C/c1ccccc1)[C@H]1[C@H](O)[C@@H](O)[C@@H](O)[C@@H](CO)O1 KHPCPRHQVVSZAH-HUOMCSJISA-N 0.000 description 1
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012790 adhesive layer Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- KHPCPRHQVVSZAH-UHFFFAOYSA-N trans-cinnamyl beta-D-glucopyranoside Natural products OC1C(O)C(O)C(CO)OC1OCC=CC1=CC=CC=C1 KHPCPRHQVVSZAH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011179 visual inspection Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は半導体機器用リードフレーム材等に用いられる
銅合金の製造方法に関する。
銅合金の製造方法に関する。
(従来の技術)
半導体機器のリードフレーム用材料において求められる
特性には種々あるが、そのうち最も基本的なものは強度
及び導電性である。近年鉄系、ニッケル系合金材に比べ
て導電性に優れている銅合金材に対する需要が高まって
きているが、なかでもCu−Cr系及びCu−Cr−S
n系合金材は合金基質中における微細、なCrの析出相
の発現効果によって高い機械強度と、より優れた導電性
を得ることが可能であることから特に注[]されている
。
特性には種々あるが、そのうち最も基本的なものは強度
及び導電性である。近年鉄系、ニッケル系合金材に比べ
て導電性に優れている銅合金材に対する需要が高まって
きているが、なかでもCu−Cr系及びCu−Cr−S
n系合金材は合金基質中における微細、なCrの析出相
の発現効果によって高い機械強度と、より優れた導電性
を得ることが可能であることから特に注[]されている
。
しかしながら、これらの系の銅合金は析出型合金である
ので、合金材の製造にあたって合金基質中にCrを固溶
させるための高温での熱処理及びその後Crを基質中に
析出させるための熱処理を施すことが必要となる。
ので、合金材の製造にあたって合金基質中にCrを固溶
させるための高温での熱処理及びその後Crを基質中に
析出させるための熱処理を施すことが必要となる。
従来これらの系の合金鋳塊より高強度銅合金材を得るに
は、約800℃以上で行なわれる熱間圧延によってCr
を基質中に固溶させ、その後、冷間圧延を行なう途中で
400・〜450℃に30分以上の中間焼鈍を施してC
rを基質中に析出させている。
は、約800℃以上で行なわれる熱間圧延によってCr
を基質中に固溶させ、その後、冷間圧延を行なう途中で
400・〜450℃に30分以上の中間焼鈍を施してC
rを基質中に析出させている。
このようにして得らハた最終冷間圧延後の板または条は
引張強さ45〜60kg/’ma、導電率65−・80
%lAC3に及ぶ優れた特性を有するので、リードフレ
ーム材料としての適用も盛んに試みらり、−Cいる。
引張強さ45〜60kg/’ma、導電率65−・80
%lAC3に及ぶ優れた特性を有するので、リードフレ
ーム材料としての適用も盛んに試みらり、−Cいる。
し力化ながら、このような方法で製造されな板または条
をリードフレーム材料として用いた場斤には、リード部
など6J施されためつき層の経時劣化が著しく、長時間
の使用によってはんだめっき層に亀裂を生じたり、剥離
を起こしたりするので所謂はんだめっき耐ぺ性が劣り、
実装後の信頼性に問題、があった。
をリードフレーム材料として用いた場斤には、リード部
など6J施されためつき層の経時劣化が著しく、長時間
の使用によってはんだめっき層に亀裂を生じたり、剥離
を起こしたりするので所謂はんだめっき耐ぺ性が劣り、
実装後の信頼性に問題、があった。
(発明が解決しようとする課題)
本発明はCu−Cr系合金材及びC0−CPSn合金材
をリードフレーム材として利用するに際しての」−記の
問題点を解決し、これらの合金系のはんだめっき耐候性
を改善し1、て、リードフレーム材とし′Cの高い信頼
性を得ぜしめよ・)とするものである。
をリードフレーム材として利用するに際しての」−記の
問題点を解決し、これらの合金系のはんだめっき耐候性
を改善し1、て、リードフレーム材とし′Cの高い信頼
性を得ぜしめよ・)とするものである。
(課題を解決するための干、段)
本発明者等は上記の目的を達成゛するためにClCr系
及びCu −Cr −Sn系合金材の製造方法について
種々検討を加え/、コ結果、冷間圧延に際して途中で行
なわれる中間焼鈍の条件を所定の範囲に規定することに
より、はんだめっき耐候性が著しく改善されるという知
見を得て本発明を完成するに至ったものである。
及びCu −Cr −Sn系合金材の製造方法について
種々検討を加え/、コ結果、冷間圧延に際して途中で行
なわれる中間焼鈍の条件を所定の範囲に規定することに
より、はんだめっき耐候性が著しく改善されるという知
見を得て本発明を完成するに至ったものである。
即ち、本発明は0.05−ヘ・1,0重置%のCrを含
み残部が実質的にCuからなる銅合金鋳塊、または0.
05・へ、1.0重量%のCr及び0.01〜0.5重
量%のSnを含み残部が実質的にCuからなる銅合金鋳
塊に熱間圧延を施した後、冷間圧延と中間焼鈍とを繰返
し加えることによつζ板または条にするに際して、少な
くとも11回の中間焼鈍は475〜550℃、10分・
〜16時間の条件Fで行なうことを特徴とするものであ
る。
み残部が実質的にCuからなる銅合金鋳塊、または0.
05・へ、1.0重量%のCr及び0.01〜0.5重
量%のSnを含み残部が実質的にCuからなる銅合金鋳
塊に熱間圧延を施した後、冷間圧延と中間焼鈍とを繰返
し加えることによつζ板または条にするに際して、少な
くとも11回の中間焼鈍は475〜550℃、10分・
〜16時間の条件Fで行なうことを特徴とするものであ
る。
(作用)
一般にこの種のCu−Cr系合金材及びCu−Cr−5
n系合金材において高強度が得られるのは、主として加
工時の中間焼鈍に際して合金基質中に析出するCrの効
果によるものであることが知られている。
n系合金材において高強度が得られるのは、主として加
工時の中間焼鈍に際して合金基質中に析出するCrの効
果によるものであることが知られている。
即ち、高温で熱間圧延された合金中にはC「が過飽和に
固溶しているが、これを冷間圧延するに際して途中で焼
鈍を加えると固溶されたC「が合金基質中に微細に分散
析出して5合金の強度及び導電率の向」ユに寄り−する
のである。
固溶しているが、これを冷間圧延するに際して途中で焼
鈍を加えると固溶されたC「が合金基質中に微細に分散
析出して5合金の強度及び導電率の向」ユに寄り−する
のである。
このCrの析出相の量、大きさ、分布などは中間焼鈍に
際し、ての諸条件によって異なるが、従来この系の合金
においては中間焼鈍の条件1投定は強度の向上を計るこ
とを主眼としてなされており、−般に400・〜、45
0°Cの温度において30分以1−の加熱保持が行なわ
れている。
際し、ての諸条件によって異なるが、従来この系の合金
においては中間焼鈍の条件1投定は強度の向上を計るこ
とを主眼としてなされており、−般に400・〜、45
0°Cの温度において30分以1−の加熱保持が行なわ
れている。
し力壮2ながら、本発明者等の行なった実装によれば上
記し7たような条件で焼鈍を施した合金材はCrの基質
中への析出が極めて微細に行なわれるので、強度上昇の
効果は顕著であるが、こhをリードフレーム材に適用し
た場合には、はX7だめつき耐候性において著しく劣る
ものであることが確認された。
記し7たような条件で焼鈍を施した合金材はCrの基質
中への析出が極めて微細に行なわれるので、強度上昇の
効果は顕著であるが、こhをリードフレーム材に適用し
た場合には、はX7だめつき耐候性において著しく劣る
ものであることが確認された。
そこで本発明者等は、本系合金利の加工時における中間
焼鈍条件のはんだめっき耐候性に及ぼリー影響につい゛
で更に詳細な検討を加えた結果、合金材のはんだめっき
耐候性は以下に示すように中間焼鈍条件、即ち中間焼鈍
に際しての材料の保持温度及び保持時間によって大きく
左右されることが明らかになった。
焼鈍条件のはんだめっき耐候性に及ぼリー影響につい゛
で更に詳細な検討を加えた結果、合金材のはんだめっき
耐候性は以下に示すように中間焼鈍条件、即ち中間焼鈍
に際しての材料の保持温度及び保持時間によって大きく
左右されることが明らかになった。
即ち、従来の方法のように400・〜450℃の保持温
度において中間焼鈍を行なった場合には、焼鈍時間の如
何によらず材料のはんだめっき耐候性は著しく低い。こ
れに対して、保持温度をより高温の475〜550℃に
上げ、同温度範囲に10分以」−の保持を行なった場合
には、その後の工程諸条件の如何によらず極めて優れた
はんだめっき耐候性を示すこと、また従来の中間焼鈍条
件によって得ちれた合金材に比して強度的にも殆ど低下
が認められず、仮に強度低下があっても実用」二問題の
ない程度であることが判かった。
度において中間焼鈍を行なった場合には、焼鈍時間の如
何によらず材料のはんだめっき耐候性は著しく低い。こ
れに対して、保持温度をより高温の475〜550℃に
上げ、同温度範囲に10分以」−の保持を行なった場合
には、その後の工程諸条件の如何によらず極めて優れた
はんだめっき耐候性を示すこと、また従来の中間焼鈍条
件によって得ちれた合金材に比して強度的にも殆ど低下
が認められず、仮に強度低下があっても実用」二問題の
ない程度であることが判かった。
しかして、保持温度の−F限が550℃を超えてさらに
高温度になると、Crの析出相が粗大化するために合金
材の強度が著しく低下してしまう。
高温度になると、Crの析出相が粗大化するために合金
材の強度が著しく低下してしまう。
まな、焼鈍時間が10分未i::にであるときははX2
だめ・、)き耐候性が十分に改善さilない4. ・ツ
ノ、16n、q間を越える焼鈍は経済的な理由1こより
好ましくない 即ち、木系合金材が高強度と優れたはんだめ−)き耐1
1又性を兼ね備えるためには中間焼鈍を−4−記した範
囲内で行なうことが必須の条件であるということが出来
る。
だめ・、)き耐候性が十分に改善さilない4. ・ツ
ノ、16n、q間を越える焼鈍は経済的な理由1こより
好ましくない 即ち、木系合金材が高強度と優れたはんだめ−)き耐1
1又性を兼ね備えるためには中間焼鈍を−4−記した範
囲内で行なうことが必須の条件であるということが出来
る。
本発明において上記し、た条件にJ:る中間焼鈍は冷間
圧延中少なくとも1回行なえばよく、これによう”ζ合
金材に優れたはんだめっき耐候性を付与することが出来
るのである。従ってその後の中間焼鈍や冷間圧延率等は
、従来この柱合金系において板または条の質別に応じて
常法的に行なわれる条件に従って行なえばよい。ただし
、最終圧延終了後の板または条の強度維持の観点から本
発明の中間焼鈍を施した以降の中間焼鈍は、−に記温度
1・i囲まノ;:はこれより低い温度範囲て°行なうこ
とが望ましい。
圧延中少なくとも1回行なえばよく、これによう”ζ合
金材に優れたはんだめっき耐候性を付与することが出来
るのである。従ってその後の中間焼鈍や冷間圧延率等は
、従来この柱合金系において板または条の質別に応じて
常法的に行なわれる条件に従って行なえばよい。ただし
、最終圧延終了後の板または条の強度維持の観点から本
発明の中間焼鈍を施した以降の中間焼鈍は、−に記温度
1・i囲まノ;:はこれより低い温度範囲て°行なうこ
とが望ましい。
(実施例)
大気中で高周波銹尊溶解炉を用いて溶製し/こCucr
系及びCu−Cr 〜−−Sn系の各銅合金鋳塊を厚さ
15mまで熱間圧延しf、: t& 、面削を施シ、°
〔厚さ13剛としな。次いでこれを冷間圧延す゛るに際
し1、その途中においてで1回(1,25mm)ソ)ま
たは2回(1,25、厚及び0.38mm厚)の中間焼
鈍を施し2て剋終厚0゜2霜■の合金板を得lf、焼鈍
は窒素雰囲気中で、400−600 ’Cの温度範囲に
おいて、5分乃至71時間の各条件にて行な・すな。
系及びCu−Cr 〜−−Sn系の各銅合金鋳塊を厚さ
15mまで熱間圧延しf、: t& 、面削を施シ、°
〔厚さ13剛としな。次いでこれを冷間圧延す゛るに際
し1、その途中においてで1回(1,25mm)ソ)ま
たは2回(1,25、厚及び0.38mm厚)の中間焼
鈍を施し2て剋終厚0゜2霜■の合金板を得lf、焼鈍
は窒素雰囲気中で、400−600 ’Cの温度範囲に
おいて、5分乃至71時間の各条件にて行な・すな。
このようにし、て得られた0゜25mmK合金板Cη・
t L、はんだめっき耐候性試験を以下の丁11117
によりおこなった。
t L、はんだめっき耐候性試験を以下の丁11117
によりおこなった。
各合金板に対し脱脂、洗浄、水洗、乾煤の油処理を行な
・)た後、ロジンフラックスを塗布し、230℃に保持
し々60Sn7’40Pbはんだ浴中に5砂間浸漬して
はんだめっきを施した。、これら各試王1を大気中で1
50℃に加熱保持された恒温槽中に挿入し、500 、
1000.1500時間の各時間保持しな。その後これ
らの芥試料について曲げ半径3vnns90°の曲げ試
験を行ない、曲げ部におけるはんなめっき層の1lli
flluの有無ζこつい°C目視及び実体冑)微鏡を用
いた観察により判定した。
・)た後、ロジンフラックスを塗布し、230℃に保持
し々60Sn7’40Pbはんだ浴中に5砂間浸漬して
はんだめっきを施した。、これら各試王1を大気中で1
50℃に加熱保持された恒温槽中に挿入し、500 、
1000.1500時間の各時間保持しな。その後これ
らの芥試料について曲げ半径3vnns90°の曲げ試
験を行ない、曲げ部におけるはんなめっき層の1lli
flluの有無ζこつい°C目視及び実体冑)微鏡を用
いた観察により判定した。
また合金板の機械的性質及び導電率について、機械的性
質はJIS 5号試験片を用いた引張り試験によって、
また導電率は四端了法によっ°ζ求めた。
質はJIS 5号試験片を用いた引張り試験によって、
また導電率は四端了法によっ°ζ求めた。
下記する第1表にCu−Cr系合金材についてそれぞれ
の合金組成、中間焼鈍条件を変えた試料によるX験結果
を、また下記する第2表にco−cr−sn系合金につ
いて同様にして得られた試験結果を示す。
の合金組成、中間焼鈍条件を変えた試料によるX験結果
を、また下記する第2表にco−cr−sn系合金につ
いて同様にして得られた試験結果を示す。
なお、表中には従来法による中間焼鈍を行なったもの及
び従来法とは異なるが本発明の中間焼鈍の範囲を逸脱し
7た条件て仲間焼鈍を行なったものについて試験した結
果を比較例として示しな。
び従来法とは異なるが本発明の中間焼鈍の範囲を逸脱し
7た条件て仲間焼鈍を行なったものについて試験した結
果を比較例として示しな。
先ずはんだめっき耐候性であるが、第1表及び第2表の
結果より判かるように、Cu−Cr系合金、Cu−Cr
−3n系合金共に本発明の方法により得られた試料(
実験番号1〜7及び実験番号14・−19)においては
何ハの試料においてもはに、だめつき層の&II 離は
全く認、ぬられなかったのに対し”C1比較例合金試1
1(実験番号8〜13及び20・・〜25)においては
中間焼鈍を6.00℃、1時間にて行なった試料(実験
番号12及び24)を除き、低温のboo’cで保持し
たものにおいては剥離しないものがあるものの、総体的
に剥離し易いこと示されている。
結果より判かるように、Cu−Cr系合金、Cu−Cr
−3n系合金共に本発明の方法により得られた試料(
実験番号1〜7及び実験番号14・−19)においては
何ハの試料においてもはに、だめつき層の&II 離は
全く認、ぬられなかったのに対し”C1比較例合金試1
1(実験番号8〜13及び20・・〜25)においては
中間焼鈍を6.00℃、1時間にて行なった試料(実験
番号12及び24)を除き、低温のboo’cで保持し
たものにおいては剥離しないものがあるものの、総体的
に剥離し易いこと示されている。
また、機械的性質に−)いては本発明の方法による試料
は比較例に示された方法による試料に比べてほぼ同等の
値を示し、導電性は寧ろやや改善さノ′とていることが
判かる。
は比較例に示された方法による試料に比べてほぼ同等の
値を示し、導電性は寧ろやや改善さノ′とていることが
判かる。
以上の結果より加工に際して、本発明の方法により中間
焼鈍を施したCu−Cr系及びCu−Cr−3n系合金
材は本来この系の合金材の有する高強度、高導電率特性
を損なうことなくはんだめっき耐11又性を著]、7く
向」ユさせることが出来るのでリードフレーム材若し7
くはこれと同様の性能が要求される導電材料等J\の使
用6、−好適であることが判かる。
焼鈍を施したCu−Cr系及びCu−Cr−3n系合金
材は本来この系の合金材の有する高強度、高導電率特性
を損なうことなくはんだめっき耐11又性を著]、7く
向」ユさせることが出来るのでリードフレーム材若し7
くはこれと同様の性能が要求される導電材料等J\の使
用6、−好適であることが判かる。
(発明の効果)
以上述べたように本発明の方法によれば半導体機器用リ
ードフレーム材とし、て要求される強度、導電率、はん
だめっき耐候性を十分に満足することの出来るCIJ−
Cr系及びCu−Cr−8n系の銅合金材を得ることか
出来るの”C゛、リードフレーム材どしては勿論のこと
、各種リード線、その他のはんだめっきを伴う導電用材
利として高い信頼性をも−)で使用することが出来るの
でその]−業的1+If値か高い。
ードフレーム材とし、て要求される強度、導電率、はん
だめっき耐候性を十分に満足することの出来るCIJ−
Cr系及びCu−Cr−8n系の銅合金材を得ることか
出来るの”C゛、リードフレーム材どしては勿論のこと
、各種リード線、その他のはんだめっきを伴う導電用材
利として高い信頼性をも−)で使用することが出来るの
でその]−業的1+If値か高い。
特許出願人 住友金属鉱山株式会社
Claims (2)
- (1)0.05〜1.0重量%のCrを含み、残部が実
質的にCuからなる銅合金鋳塊を熱間圧延した後、冷間
圧延と中間焼鈍とを繰返し加えることによって板または
条を得るに際し、中間焼鈍の少くとも1回を475〜5
50℃、10分〜16時間の条件下において行なうこと
を特徴とするリードフレーム用銅合金材の製造方法。 - (2)0.05〜1.0重量%のCr及び0.01〜0
.5重量%のSnを含み、残部が実質的にCuからなる
銅合金鋳塊を熱間圧延した後、冷間圧延と中間焼鈍とを
繰返し加えることによって板または条を得るに際し、中
間焼鈍の少なくとも1回を475〜550℃、10分〜
16時間の条件下において行なうことを特徴とするリー
ドフレーム用銅合金材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1889689A JPH02200746A (ja) | 1989-01-27 | 1989-01-27 | リードフレーム用銅合金材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1889689A JPH02200746A (ja) | 1989-01-27 | 1989-01-27 | リードフレーム用銅合金材の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02200746A true JPH02200746A (ja) | 1990-08-09 |
Family
ID=11984341
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1889689A Pending JPH02200746A (ja) | 1989-01-27 | 1989-01-27 | リードフレーム用銅合金材の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02200746A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7909908B2 (en) | 2005-02-18 | 2011-03-22 | Dowa Electronics Materials Co., Ltd. | Method of improving the weatherability of copper powder |
-
1989
- 1989-01-27 JP JP1889689A patent/JPH02200746A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7909908B2 (en) | 2005-02-18 | 2011-03-22 | Dowa Electronics Materials Co., Ltd. | Method of improving the weatherability of copper powder |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4943095B2 (ja) | 銅合金及びその製造方法 | |
JP4584692B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた高強度銅合金板およびその製造方法 | |
JP4809602B2 (ja) | 銅合金 | |
KR102126731B1 (ko) | 구리합금 판재 및 구리합금 판재의 제조 방법 | |
WO2013018228A1 (ja) | 銅合金 | |
EP0116969A1 (en) | Precipitation hardenable copper alloy, process for treating such alloy and use of such alloy | |
JP2593107B2 (ja) | 高強度高導電性銅基合金の製造法 | |
JPS63266049A (ja) | 高力銅基合金の製造法 | |
JP2000080428A (ja) | 曲げ加工性が優れた銅合金板 | |
JP2002266042A (ja) | 曲げ加工性が優れた銅合金板 | |
JP4154100B2 (ja) | 表面特性の優れた電子材料用銅合金およびその製造方法 | |
JP3511648B2 (ja) | 高強度Cu合金薄板条の製造方法 | |
JP2001032029A (ja) | 耐応力緩和特性に優れた銅合金及びその製造方法 | |
JP4166196B2 (ja) | 曲げ加工性が優れたCu−Ni−Si系銅合金条 | |
JP3049137B2 (ja) | 曲げ加工性が優れた高力銅合金及びその製造方法 | |
JPS6199647A (ja) | 半導体用リ−ドフレ−ム材およびその製造法 | |
JP2006016629A (ja) | BadWayの曲げ加工性が優れたCu−Ni−Si系銅合金条 | |
JP4664584B2 (ja) | 高強度銅合金板および高強度銅合金板の製造方法 | |
US5085712A (en) | Iron/copper/chromium alloy material for high-strength lead frame or pin grid array | |
JPS62133050A (ja) | 高力高導電性銅基合金の製造方法 | |
JPH02200746A (ja) | リードフレーム用銅合金材の製造方法 | |
JPH09316569A (ja) | リードフレーム用銅合金及びその製造法 | |
JPS63266054A (ja) | 高力銅基合金の製造法 | |
JPS6142772B2 (ja) | ||
JPS628491B2 (ja) |