JPH02179847A - 加工性の優れた熱延鋼板とその製造法 - Google Patents
加工性の優れた熱延鋼板とその製造法Info
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- JPH02179847A JPH02179847A JP33548988A JP33548988A JPH02179847A JP H02179847 A JPH02179847 A JP H02179847A JP 33548988 A JP33548988 A JP 33548988A JP 33548988 A JP33548988 A JP 33548988A JP H02179847 A JPH02179847 A JP H02179847A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、加工性の優れた熱延鋼板の製造に係り、より
詳しくは、優れた伸びフランジ性を有する熱延鋼板とそ
の製造法に関する。
詳しくは、優れた伸びフランジ性を有する熱延鋼板とそ
の製造法に関する。
（従来の技術及び解決しようとする課題）ホイールリム
、ディスクをはじめとする自動車周部材、或いは建設工
事足場用クランプをはじめとする建設用部材等々の部材
としては、特に良好な伸びフランジ性を有する部材が必
要とされている。
、ディスクをはじめとする自動車周部材、或いは建設工
事足場用クランプをはじめとする建設用部材等々の部材
としては、特に良好な伸びフランジ性を有する部材が必
要とされている。
従来、このような伸びフランジ性の良好な鋼板としては
、フェライト＋ベイナイト鋼（特開昭５８−４２７２６
号）或いはフェライト＋ベイナイト＋マルテンサイト鋼
（特開昭５７−７０２５７号）等が一般に知られている
。
、フェライト＋ベイナイト鋼（特開昭５８−４２７２６
号）或いはフェライト＋ベイナイト＋マルテンサイト鋼
（特開昭５７−７０２５７号）等が一般に知られている
。
しかし、これらの鋼は、Ｓｉを比較的多量に添加するた
め、高コストとなるばかりでなく、フェライト粒径が粗
大化すると共に第２相が硬質なものとなり易く、伸びフ
ランジ性の良好な鋼を得る条件が狭いと云う問題がある
。また、Ｓｉを多量に添加すると赤い島状スケールが発
生し易く、操業上更にその対策を講じる必要が生じると
云う問題がある。
め、高コストとなるばかりでなく、フェライト粒径が粗
大化すると共に第２相が硬質なものとなり易く、伸びフ
ランジ性の良好な鋼を得る条件が狭いと云う問題がある
。また、Ｓｉを多量に添加すると赤い島状スケールが発
生し易く、操業上更にその対策を講じる必要が生じると
云う問題がある。
本発明は、上記従来技術の問題点を解決するためになさ
れたものであって、伸びフランジ性の優れた熱延鋼板を
安価に提供することを目的とし、またその製造法を提供
することを目的とするものである。
れたものであって、伸びフランジ性の優れた熱延鋼板を
安価に提供することを目的とし、またその製造法を提供
することを目的とするものである。
（課題を解決するための手段）
前記目的を達成するため、本発明者等は、Ｓｉ量を節減
する成分調整を前提とし、より安価で容易に伸びフラン
ジ性の良好な熱延鋼板を得ることができる方策について
鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成させるに至ったの
である。
する成分調整を前提とし、より安価で容易に伸びフラン
ジ性の良好な熱延鋼板を得ることができる方策について
鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成させるに至ったの
である。
すなわち、本発明は、Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓｉ
：０．０１％以下−Ｍｎ：０．８〜２．０％、Ｐ：０゜
０１〜０．０３％及び”ｒｉ：ｏ、ｏｉ 〜ｏ、ｏｓ％
を含み、必要に応じて更に、Ｃａ及び希土類元素のうち
の１種又は２種以上を合計で０．００１〜０゜０２％含
み、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼であって、
平均粒径５μｍ以上２０μｍ以下のボリゴナルフェライ
トを主体とし、残部が面積率で３〜４０％の微細なベイ
ナイトからなる組織を有することを特徴とする伸びフラ
ンジ性の優れた熱延鋼板を要旨とするものである。
：０．０１％以下−Ｍｎ：０．８〜２．０％、Ｐ：０゜
０１〜０．０３％及び”ｒｉ：ｏ、ｏｉ 〜ｏ、ｏｓ％
を含み、必要に応じて更に、Ｃａ及び希土類元素のうち
の１種又は２種以上を合計で０．００１〜０゜０２％含
み、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼であって、
平均粒径５μｍ以上２０μｍ以下のボリゴナルフェライ
トを主体とし、残部が面積率で３〜４０％の微細なベイ
ナイトからなる組織を有することを特徴とする伸びフラ
ンジ性の優れた熱延鋼板を要旨とするものである。
また、該熱延鋼板の製造法の一つは、上記組成の鋼の鋼
片或いは連続鋳造された鋳片を、１１５０〜１３００℃
の温度域に加熱した後、仕上げ温度をＡで３〜９００℃
とし、且つ、Ａｒ３＋１５０’Ｃ以下での最終バスの圧
下率が１０％以上とする条件で熱間圧延を行い、その後
、平均冷却速度３０〜１５０℃／ｓｅｅで急冷し、２５
０〜５４０℃で巻取ることを特徴とするものである。
片或いは連続鋳造された鋳片を、１１５０〜１３００℃
の温度域に加熱した後、仕上げ温度をＡで３〜９００℃
とし、且つ、Ａｒ３＋１５０’Ｃ以下での最終バスの圧
下率が１０％以上とする条件で熱間圧延を行い、その後
、平均冷却速度３０〜１５０℃／ｓｅｅで急冷し、２５
０〜５４０℃で巻取ることを特徴とするものである。
更に、該熱延鋼板の他の製造法は、上記組成の鋼の鋼片
或いは連続鋳造された鋳片を、１１５０〜１３００℃の
温度域に加熱した後、仕上げ温度をＡｒ３〜９００℃と
し、且つ、最終パスを含む２バス以上の圧延を３秒以内
で累積圧下率が２５％以上となる条件で熱間圧延を行い
、その後、平均冷却速度３０〜１５０℃／ｓｅｅで急冷
し、２５０〜５４０℃で巻取ることを特徴とするもので
ある。
或いは連続鋳造された鋳片を、１１５０〜１３００℃の
温度域に加熱した後、仕上げ温度をＡｒ３〜９００℃と
し、且つ、最終パスを含む２バス以上の圧延を３秒以内
で累積圧下率が２５％以上となる条件で熱間圧延を行い
、その後、平均冷却速度３０〜１５０℃／ｓｅｅで急冷
し、２５０〜５４０℃で巻取ることを特徴とするもので
ある。
（作用）
以下、本発明について更に詳細に説明する。
前述のように９本発明者等は、０．０１％以下の如く低
Ｓｉ含有鋼において、より安価で容易に伸びフランジ性
の良好な熱延鋼板を得るために鋭意検討した結果、平均
粒径５μｍ以上２０μｍ以下のポリゴナルフェライト（
ＰＦ）を主体とし、残部が面積率で３〜４０％の微細な
ベイナイト（Ｂ）からなる組織とすることにより、非常
に良好なＴＳ（引張強さ）−λ（穴拡げ率（％））バラ
ンス（伸びフランジ性）を有することを見い出した。
Ｓｉ含有鋼において、より安価で容易に伸びフランジ性
の良好な熱延鋼板を得るために鋭意検討した結果、平均
粒径５μｍ以上２０μｍ以下のポリゴナルフェライト（
ＰＦ）を主体とし、残部が面積率で３〜４０％の微細な
ベイナイト（Ｂ）からなる組織とすることにより、非常
に良好なＴＳ（引張強さ）−λ（穴拡げ率（％））バラ
ンス（伸びフランジ性）を有することを見い出した。
すなわち、第１図及び第２図は検討結果をまとめたもの
であり、まず、第１図はＴＳ−λバランスに及ぼすＰＦ
粗粒径影響を示している。同図より、ＰＦ平均粒径を５
〜２０μｍに制御することによりＴＳＸλ≧６０００の
良好な熱延鋼板を得ることができることがわかる。また
この時、残部のＢ相の面積率は第２図に示すように３〜
４０％とする必要があり、３％未満では実質上パーライ
ト或いはセメンタイトを含んだ組織となり、伸びフラン
ジ性が劣化する。一方、８面積率が４０％を超えると、
特に伸びの劣化が著しく、加工の厳しい部品に適用する
のが困難となる。
であり、まず、第１図はＴＳ−λバランスに及ぼすＰＦ
粗粒径影響を示している。同図より、ＰＦ平均粒径を５
〜２０μｍに制御することによりＴＳＸλ≧６０００の
良好な熱延鋼板を得ることができることがわかる。また
この時、残部のＢ相の面積率は第２図に示すように３〜
４０％とする必要があり、３％未満では実質上パーライ
ト或いはセメンタイトを含んだ組織となり、伸びフラン
ジ性が劣化する。一方、８面積率が４０％を超えると、
特に伸びの劣化が著しく、加工の厳しい部品に適用する
のが困難となる。
次に、上記のＰＦ粗粒径ベイナイト面積率を所望の範囲
に制御するための条件として、化学成分及び熱延条件に
ついて説明する。
に制御するための条件として、化学成分及び熱延条件に
ついて説明する。
まず、本発明における化学成分の限定理由について説明
する。
する。
Ｃ：
Ｃは所望のベイナイト面積率を得る上で必要な元素であ
り、その効果を発揮させるには０．０３％以上の含有が
必要である。しかし、多すぎると延性の劣化が著しく、
また溶接性も劣化するので、０．１２％を上限とする。
り、その効果を発揮させるには０．０３％以上の含有が
必要である。しかし、多すぎると延性の劣化が著しく、
また溶接性も劣化するので、０．１２％を上限とする。
Ｓｉ：
Ｓｉは、ポリゴナルフェライトの生成・成長を促進する
ため、上記の所望のＰＦ平均粒径を得るには０．０１％
以下に制限する必要がある。
ため、上記の所望のＰＦ平均粒径を得るには０．０１％
以下に制限する必要がある。
Ｍｎ：
Ｍｎは低Ｃ化による強度低下の補償及びベイナイト組織
を得るための不可欠の元素である。しかし、含有量が０
．８％に満たないと所望の強度及び組織が得られず、一
方、２．０％を超えると延性が劣化するほか、製造コス
トが上昇するので好ましくない。
を得るための不可欠の元素である。しかし、含有量が０
．８％に満たないと所望の強度及び組織が得られず、一
方、２．０％を超えると延性が劣化するほか、製造コス
トが上昇するので好ましくない。
Ｐ ：
Ｐは溶接性を劣化するので０．０３％以下とし、少ない
ほど好ましい、しかし、０．０１％未満にしても改善効
果は余りなく、却ってコスト上昇を招くので、Ｐ含有量
は０．０１〜０．０３％の範囲とする。
ほど好ましい、しかし、０．０１％未満にしても改善効
果は余りなく、却ってコスト上昇を招くので、Ｐ含有量
は０．０１〜０．０３％の範囲とする。
Ｔｉ：
Ｔｉはポリゴナルフェライトの微細化に効果があると共
にベイナイト組織を得やすくする効果があり、しかも、
介在物の形態制御にも効果があり、伸びフランジ性を改
善する。しかし、０．０１％未満ではこのような効果が
なく、また０、０８％を超えて含有させると組織が微細
になりすぎ、ＴＳ−λバランスを劣化させるので好まし
くない。
にベイナイト組織を得やすくする効果があり、しかも、
介在物の形態制御にも効果があり、伸びフランジ性を改
善する。しかし、０．０１％未満ではこのような効果が
なく、また０、０８％を超えて含有させると組織が微細
になりすぎ、ＴＳ−λバランスを劣化させるので好まし
くない。
なお、上記元素の他に、必要に応じてＣａ及び希土類元
素（ＲＥＭ）の１種又は２種以上の合計を適量で添加す
ることができる。これらの元素は硫化物形態制御を通じ
て伸びフランジ性の改善に寄与する。しかし、含有量が
０．００１’％未満ではその効果が得られず、０．０１
％を超えるとその効果が飽和点に達し、経済的でなくな
るだけでなく、介在物量を増加するので、添加する場合
には、Ｃａ及び希土類元素の１種又は２種以上の合計を
０．００１〜０．０１％の範囲で添加する。
素（ＲＥＭ）の１種又は２種以上の合計を適量で添加す
ることができる。これらの元素は硫化物形態制御を通じ
て伸びフランジ性の改善に寄与する。しかし、含有量が
０．００１’％未満ではその効果が得られず、０．０１
％を超えるとその効果が飽和点に達し、経済的でなくな
るだけでなく、介在物量を増加するので、添加する場合
には、Ｃａ及び希土類元素の１種又は２種以上の合計を
０．００１〜０．０１％の範囲で添加する。
次に熱延条件について説明する。
上記鋼は、常法により鋼片或いは連続鋳造にて鋳片とし
、熱間圧延に先立って、１１５０℃以上の温度に加熱す
る。該加熱温度が低いと、Ｔｉが素地中に完全に固溶し
得ないため、その後のＴｉ炭窒化物等の析出が十分行わ
れず、熱延後の組織の微細化を図ることができない、一
方、加熱コストとγ粒径の粗大化防止の観点から、加熱
温度の上限は１３００℃とする。
、熱間圧延に先立って、１１５０℃以上の温度に加熱す
る。該加熱温度が低いと、Ｔｉが素地中に完全に固溶し
得ないため、その後のＴｉ炭窒化物等の析出が十分行わ
れず、熱延後の組織の微細化を図ることができない、一
方、加熱コストとγ粒径の粗大化防止の観点から、加熱
温度の上限は１３００℃とする。
加熱された鋼片又は鋳片は、以下の条件で熱間圧延する
。
。
すなわち、仕上げ温度は、γの微細化を図るために９０
０℃以下とし、且つ、２相域で圧延すると加工組織が残
り、伸びフランジ性が劣化するため、 Ａｒ、以上とす
る。
０℃以下とし、且つ、２相域で圧延すると加工組織が残
り、伸びフランジ性が劣化するため、 Ａｒ、以上とす
る。
圧下率は、γ→αの変態前のγを微細化、高歪化するこ
とによって、変態αの微細化を図るため、以下の■又は
■のように規定する。
とによって、変態αの微細化を図るため、以下の■又は
■のように規定する。
すなわち、■ 加工γの回復・再結晶及び再結晶後の粒
成長を抑制するにはＡｒ、＋１５０℃以下で高歪を与え
ることが重要であり、この時の圧下率を最終パスで１０
％以上とすることにより、所望の微細組織が得られる。
成長を抑制するにはＡｒ、＋１５０℃以下で高歪を与え
ることが重要であり、この時の圧下率を最終パスで１０
％以上とすることにより、所望の微細組織が得られる。
■ 或いは、短時間で連続圧延が可能な時は、上記温度
域（Ａｒ３〜９００℃）にて、最終パスを含む２バス以
上の圧延を３秒以内に、累積圧下率が２５％以上となる
ように圧延すればよい。
域（Ａｒ３〜９００℃）にて、最終パスを含む２バス以
上の圧延を３秒以内に、累積圧下率が２５％以上となる
ように圧延すればよい。
しかし、■又は■のいずれの態様においても、上記温度
域、圧下率のどちらかが満たされなければ、α変態前の
γ粒径が大きくなり、或いはγの残留歪が小さくなるこ
とにより、微細なαが得られない。
域、圧下率のどちらかが満たされなければ、α変態前の
γ粒径が大きくなり、或いはγの残留歪が小さくなるこ
とにより、微細なαが得られない。
熱間圧延後は、以下の条件で冷却し、巻取る。
まず、冷却速度は、αの粗大化を防止するため３０℃／
ｓｅｃ以上とする。しかし、１５０℃／ｓｅｃを超える
とアシキュラフエライト組織となり、ＴＳ−λバランス
が劣化するので、冷却速度は３０〜ｂ また１巻取温度は第２相をベイナイト組織にする上で重
要であり、５４０℃超えで巻取るとパーライトが出現す
る危険性があり、また２５０℃未満で巻取るとマルテン
サイトが出現する危険性があるため、巻取温度は２５０
〜５４０’Ｃの範囲とする。
ｓｅｃ以上とする。しかし、１５０℃／ｓｅｃを超える
とアシキュラフエライト組織となり、ＴＳ−λバランス
が劣化するので、冷却速度は３０〜ｂ また１巻取温度は第２相をベイナイト組織にする上で重
要であり、５４０℃超えで巻取るとパーライトが出現す
る危険性があり、また２５０℃未満で巻取るとマルテン
サイトが出現する危険性があるため、巻取温度は２５０
〜５４０’Ｃの範囲とする。
次に本発明の実施例を示す。
（実施例）
第１表に示す化学成分を有する鋼につき、第２表に示す
熱延条件で熱間圧延し、巻き取った。
熱延条件で熱間圧延し、巻き取った。
得られた熱延鋼板の機械的性質及びＭｉ織を第３表に示
す。
す。
第３表より、本発明例魔１〜勲６ではＴＳＸλ≧６０ｏ
Ｏと非常に良好なＴＳ−λバランスを示し、優れた伸び
フランジ性を有していることがわかる。一方、比較例Ｎ
ａ７〜走２１ではＰＦ平均粒径又はベイナイト面積率の
少なくとも一方が本発明範囲を外れており、ＴＳＸλ＜
６０００と劣っており、強度−伸びフランジ性のバラン
スが悪い。
Ｏと非常に良好なＴＳ−λバランスを示し、優れた伸び
フランジ性を有していることがわかる。一方、比較例Ｎ
ａ７〜走２１ではＰＦ平均粒径又はベイナイト面積率の
少なくとも一方が本発明範囲を外れており、ＴＳＸλ＜
６０００と劣っており、強度−伸びフランジ性のバラン
スが悪い。
Ｃ以下余白】
（発明の効果）
以上詳述したように、本発明によれば、Ｓｉ含有量を０
．０１％以下にする如く成分調整し、特定の熱延条件で
製造するので、伸びフランジ性の優れた熱延鋼板を得る
ことができる。しかもＳｉ含有量が節減されるので安価
であり、容易に得ることができる等の顕著な効果がある
。
．０１％以下にする如く成分調整し、特定の熱延条件で
製造するので、伸びフランジ性の優れた熱延鋼板を得る
ことができる。しかもＳｉ含有量が節減されるので安価
であり、容易に得ることができる等の顕著な効果がある
。
第１図はＴＳＸλバランスに及ぼすポリゴナルフェライ
ト（ＰＦ）平均粒径の影響を示す図、第２図はＴＳＸλ
バランスに及ぼすベイナイト面積率の影響を示す図であ
る。 特許出願人 株式会社神戸ｔＳＳ所 代理人弁理士 中 村 尚 Ｂ＠千′＊辛 く′／−ン
ト（ＰＦ）平均粒径の影響を示す図、第２図はＴＳＸλ
バランスに及ぼすベイナイト面積率の影響を示す図であ
る。 特許出願人 株式会社神戸ｔＳＳ所 代理人弁理士 中 村 尚 Ｂ＠千′＊辛 く′／−ン
Claims (4)
- （１）重量％で（以下、同じ）、Ｃ：０．０３〜０．１
２％、Ｓｉ：０．０１％以下、Ｍｎ：０．８〜２．０％
、Ｐ：０．０１〜０．０３％及びＴｉ：０．０１〜０．
０８％を含み、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼
であって、平均粒径５μｍ以上２０μｍ以下のポリゴナ
ルフェライトを主体とし、残部が面積率で３〜４０％の
微細なベイナイトからなる組織を有することを特徴とす
る伸びフランジ性の優れた熱延鋼板。 - （２）前記鋼が更にＣａ及び希土類元素のうちの１種又
は２種以上を合計で０．００１〜０．０２％含むもので
ある請求項に１記載の熱延鋼板。 - （３）請求項１又は２に記載の鋼の鋼片或いは連続鋳造
された鋳片を、１１５０〜１３００℃の温度域に加熱し
た後、仕上げ温度をＡｒ＿３〜９００℃とし、且つ、Ａ
ｒ＿３＋１５０℃以下での最終パスの圧下率が１０％以
上とする条件で熱間圧延を行い、その後、平均冷却速度
３０〜１５０℃／ｓｅｃで急冷し、２５０〜５４０℃で
巻取ることを特徴とする伸びフランジ性の優れた熱延鋼
板の製造法。 - （４）請求項１又は２に記載の鋼の鋼片或いは連続鋳造
された鋳片を、１１５０〜１３００℃の温度域に加熱し
た後、仕上げ温度をＡｒ＿３〜９００℃とし、且つ、最
終パスを含む２パス以上の圧延を３秒以内で累積圧下率
が２５％以上となる条件で熱間圧延を行い、その後、平
均冷却速度３０〜１５０℃／ｓｅｃで急冷し、２５０〜
５４０℃で巻取ることを特徴とする伸びフランジ性の優
れた熱延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63335489A JP2555436B2 (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | 加工性の優れた熱延鋼板とその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63335489A JP2555436B2 (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | 加工性の優れた熱延鋼板とその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02179847A true JPH02179847A (ja) | 1990-07-12 |
| JP2555436B2 JP2555436B2 (ja) | 1996-11-20 |
Family
ID=18289146
Family Applications (1)
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