JPH02166231A - 太径ボルトの製造方法 - Google Patents
太径ボルトの製造方法Info
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- JPH02166231A JPH02166231A JP31936288A JP31936288A JPH02166231A JP H02166231 A JPH02166231 A JP H02166231A JP 31936288 A JP31936288 A JP 31936288A JP 31936288 A JP31936288 A JP 31936288A JP H02166231 A JPH02166231 A JP H02166231A
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Landscapes
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の目的」
（産業上の利用分野）
この発明は、太径ボルトの製造方法に関するものである
。
。
（従来の技術）
焼入れ、焼戻し後の強度が７５ ｋｇｆ／ｗ”以上のボ
ルト用鋼として２５φ以下の用途ではＳＷＲＣＨ３５Ｋ
が広く用いられている。然し、政調は焼き入れ性が低く
、水焼き入れを行なっても太径になると中心部の硬度が
低いため、最高２５＋＋ｎφまでの径のものにしか適用
できない。そのため２５龍ψ以上の太径のボルト用鋼と
しては、ＳＣＲ４４０等の合金鋼が使用されてきた。然
し、該合金鋼の場合は圧延ままでの強度が高いため、そ
のまま冷間鍛造に供することはできず、鍛造前に焼鈍を
行なうと云う余分な工程を必要としていた。
ルト用鋼として２５φ以下の用途ではＳＷＲＣＨ３５Ｋ
が広く用いられている。然し、政調は焼き入れ性が低く
、水焼き入れを行なっても太径になると中心部の硬度が
低いため、最高２５＋＋ｎφまでの径のものにしか適用
できない。そのため２５龍ψ以上の太径のボルト用鋼と
しては、ＳＣＲ４４０等の合金鋼が使用されてきた。然
し、該合金鋼の場合は圧延ままでの強度が高いため、そ
のまま冷間鍛造に供することはできず、鍛造前に焼鈍を
行なうと云う余分な工程を必要としていた。
又、焼入れ性向上の元素としてはＢが広く知られている
が、焼入れ性の安定性の再現性に若干問題のあるところ
から、利用分野によってはＢ含有鋼の使用を躊躇すると
ころがあるのが現状である。
が、焼入れ性の安定性の再現性に若干問題のあるところ
から、利用分野によってはＢ含有鋼の使用を躊躇すると
ころがあるのが現状である。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は、上述したような太径ボルト製造業界の現状に
鑑み創案されたものであって、Ｂを添加することなく、
而も軟化焼鈍なしで、冷間鍛造が可能であＤＩ水焼入れ
、焼戻しにより強度７５ｋｇ ｆ ／ ＋ｕ ”以上の
高強度を有する太径ボルトの製造方法を提供することを
目的とする。
鑑み創案されたものであって、Ｂを添加することなく、
而も軟化焼鈍なしで、冷間鍛造が可能であＤＩ水焼入れ
、焼戻しにより強度７５ｋｇ ｆ ／ ＋ｕ ”以上の
高強度を有する太径ボルトの製造方法を提供することを
目的とする。
「発明の構成」
（課題を解決するための手段）
前述の目的を達成するために、本発明者等は、［１１重
量％で、 Ｃ：０．２８〜０．３８％、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍ
ｎ： ０．６ ０〜１．２ ０ ％、Ｃｒ： ０．
２ ０〜０．６ ０ ％、を含み、下式により計算され
るＤ１値が３０〜４５を満足する残部鉄および不可避的
不純物からなる鋼線材から、冷間鍛造によりＭ２５〜Ｍ
４０のボルトを成型し、次いで加熱し、水焼入れ、焼戻
しを行なうことを特徴とする太径ボルトの製造方法。
量％で、 Ｃ：０．２８〜０．３８％、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍ
ｎ： ０．６ ０〜１．２ ０ ％、Ｃｒ： ０．
２ ０〜０．６ ０ ％、を含み、下式により計算され
るＤ１値が３０〜４５を満足する残部鉄および不可避的
不純物からなる鋼線材から、冷間鍛造によりＭ２５〜Ｍ
４０のボルトを成型し、次いで加熱し、水焼入れ、焼戻
しを行なうことを特徴とする太径ボルトの製造方法。
Ｄ＋ ＝７．９５Ｖ’Ｅ’Ｘ （１＋４．ＩＭｎ）（１
＋２．３３Ｃｒ）但し、式中元素基は含有量％で計算す
る。
＋２．３３Ｃｒ）但し、式中元素基は含有量％で計算す
る。
（２）重量％で、
Ｃ１，２８〜０．３８％、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍｎ
： ０．６０〜１．２０％、Ｃｒ： ０．２０〜０．６
０％、を含み、更にＴｉ、 Ｚｒ、 Ｎｂ、の内の１種
もしくは２種以上を０．００５〜０．０５０％を含有し
、下式により計算されるＤ１値が３０〜４５を満足する
残部鉄および不可避的不純物からなる鋼線材から、冷間
鍛造によりＭ２５〜Ｍ４０のボルトを成型し、次いで加
熱し、水焼入れ、焼戻しを行なうことを特徴とする太径
ボルトの製造方法。
： ０．６０〜１．２０％、Ｃｒ： ０．２０〜０．６
０％、を含み、更にＴｉ、 Ｚｒ、 Ｎｂ、の内の１種
もしくは２種以上を０．００５〜０．０５０％を含有し
、下式により計算されるＤ１値が３０〜４５を満足する
残部鉄および不可避的不純物からなる鋼線材から、冷間
鍛造によりＭ２５〜Ｍ４０のボルトを成型し、次いで加
熱し、水焼入れ、焼戻しを行なうことを特徴とする太径
ボルトの製造方法。
Ｄ、＝７．９５．．／’石Ｘ （１＋４．ＩＭｎ）（１
＋２．３３Ｃｒ）但し、式中元素基は含有量％で計算す
る。
＋２．３３Ｃｒ）但し、式中元素基は含有量％で計算す
る。
を蔓に提案する。本発明方法により太径ボルトを製造す
る場合には、高価な合金元素の添加を本質的には必要と
せず、又、従来の５ＣＲ４４０等のような軟化焼鈍の工
程を必要とすることなく、強度７５ ｋｇｆ／ｍｎ”以
上の太径ボルトを得ることができる。
る場合には、高価な合金元素の添加を本質的には必要と
せず、又、従来の５ＣＲ４４０等のような軟化焼鈍の工
程を必要とすることなく、強度７５ ｋｇｆ／ｍｎ”以
上の太径ボルトを得ることができる。
（作用）
本発明方法は下記に述べる化学組成、Ｄ、値、熱処理条
件により特定されるものであるが、主たる特徴は、少量
のＣｒの添加と、固溶Ｎを固定する元素の添加により圧
延まま鋼線材の強度を上げないことに成功したことであ
ＤＩボルト成型後の通常の熱処理によＤＩ貰強度ボルト
を簡単に製造することを可能にしたことである。
件により特定されるものであるが、主たる特徴は、少量
のＣｒの添加と、固溶Ｎを固定する元素の添加により圧
延まま鋼線材の強度を上げないことに成功したことであ
ＤＩボルト成型後の通常の熱処理によＤＩ貰強度ボルト
を簡単に製造することを可能にしたことである。
先ず、化学的組成について各元素の機能並びに数値限定
の理由について述べる。
の理由について述べる。
Ｃ：、 ０．２８〜０．３８％
鋼の強度を確保するのに重要な元素である。然し、０．
２８％未満では所望の強度が得られず、方０．３８％を
超えて添加する場合には、冷間鍛造性が低下し、ボルト
に加工する際に軟化焼鈍を必要とするのでこの範囲とし
た。
２８％未満では所望の強度が得られず、方０．３８％を
超えて添加する場合には、冷間鍛造性が低下し、ボルト
に加工する際に軟化焼鈍を必要とするのでこの範囲とし
た。
Ｓｉ：０．１０％以下
フェライトに固溶して鋼を強化し、綱の変形能を低下さ
せるが、０．１０％を超えて添加すると冷間鍛造時に割
れが発生する危険性を増すので０．１０％を上限とする
。
せるが、０．１０％を超えて添加すると冷間鍛造時に割
れが発生する危険性を増すので０．１０％を上限とする
。
Ｍｎ： ０．６０〜１．２０％
焼き入れ性を向上せしめる重要な元素である。
然し、０．６０％未満ではその効果は少なく、一方１．
２０％を超えて添加する場合には加工性の低下が著しい
ので、０．６０〜１．２０％の範囲とした。
２０％を超えて添加する場合には加工性の低下が著しい
ので、０．６０〜１．２０％の範囲とした。
Ｃｒ： ０．２０〜０．６０％
Ｍｎと同様に焼き入れ性を向上せしめる重要な元素であ
る。然し、０．２０％未満ではその効果は小さく、一方
０，６０％超えて添加すると鋼の強度は増大するが加工
性は低下するので、０．２０〜０．６０％の範囲とした
。
る。然し、０．２０％未満ではその効果は小さく、一方
０，６０％超えて添加すると鋼の強度は増大するが加工
性は低下するので、０．２０〜０．６０％の範囲とした
。
Ｄｌ：３０〜４５
焼き入れ、焼き戻し後のボルトの強度を８５ｋｇ ｆ
／ ｘｉ ２、即ちロックウェルＣ硬さ２５目標とした
場合、焼き入れままでの中心硬度はロックウェルＣ４０
を必要とする。２５寵φ棒の中心部の冷却速度は水冷の
場合、ジョミニー試験における端からの距離が５１位置
の冷却速度に相当する。同様に４０ｍｍφの場合には８
１１に相当する。即ち２５１φの場合はジョミニ一端５
ｍ＋１（Ｊ５）で硬さ４０となる焼き入れ性、４．０
＊＊φの場合はＪ、で硬さ４０となる焼き入れ性を必要
とする。
／ ｘｉ ２、即ちロックウェルＣ硬さ２５目標とした
場合、焼き入れままでの中心硬度はロックウェルＣ４０
を必要とする。２５寵φ棒の中心部の冷却速度は水冷の
場合、ジョミニー試験における端からの距離が５１位置
の冷却速度に相当する。同様に４０ｍｍφの場合には８
１１に相当する。即ち２５１φの場合はジョミニ一端５
ｍ＋１（Ｊ５）で硬さ４０となる焼き入れ性、４．０
＊＊φの場合はＪ、で硬さ４０となる焼き入れ性を必要
とする。
そこでＧｒｏｓｓｍａｎｎによって与えられたジョミニ
ー距離と理想臨界直径Ｄ１の関係を式にすると、ＤＩ
＝ ６．２５１ ｘ Ｊ−０，０９９０Ｘ Ｊ２＋０．
０００７９０５ Ｘ Ｊ”となる。ここのＪに５を入れ
て計算したＤ１値は２８．９鶴、Ｊ＝８のときは４４．
７１となる。即ち必要Ｄ１は２８．９〜４４．７となる
。以上の理由によりＤＩの限定範囲を３０〜４５とした
。Ｄ、値の計算は広く使われている係数を用いた下式に
よる。
ー距離と理想臨界直径Ｄ１の関係を式にすると、ＤＩ
＝ ６．２５１ ｘ Ｊ−０，０９９０Ｘ Ｊ２＋０．
０００７９０５ Ｘ Ｊ”となる。ここのＪに５を入れ
て計算したＤ１値は２８．９鶴、Ｊ＝８のときは４４．
７１となる。即ち必要Ｄ１は２８．９〜４４．７となる
。以上の理由によりＤＩの限定範囲を３０〜４５とした
。Ｄ、値の計算は広く使われている係数を用いた下式に
よる。
ＤＩ ＝７．９５Ｅｘ （１＋ ４．１Ｍｎ）（１＋
２．３３Ｃｒ）但し、式中元素名は含有量％で計算する
。
２．３３Ｃｒ）但し、式中元素名は含有量％で計算する
。
選択元素： Ｔｉ ％ Ｚｒ、 Ｎｂ、のうち１種もし
くは２種以上０．０ Ｏ５〜０．０５０％ これらの３元素は、Ｎとの親和力が強く、固溶している
Ｎを窒化物として固定し無害化するのに有効である。然
し、その１種もしくは２種以上の合量が、０．００５％
未満ではその効果が小さく、一方０．０５０％を超えて
添加しても、その効果は飽和してくると共に、鋼の清浄
性は低下することとなるので、０．００５〜０．０５０
％％の範囲とした。
くは２種以上０．０ Ｏ５〜０．０５０％ これらの３元素は、Ｎとの親和力が強く、固溶している
Ｎを窒化物として固定し無害化するのに有効である。然
し、その１種もしくは２種以上の合量が、０．００５％
未満ではその効果が小さく、一方０．０５０％を超えて
添加しても、その効果は飽和してくると共に、鋼の清浄
性は低下することとなるので、０．００５〜０．０５０
％％の範囲とした。
尚、鋼中の全Ｎ量を安定して４０ｐｐｍ未満に抑えるこ
とができる場合には、歪み時効による硬化は小さく、冷
間鍛造性に与える影響も小さいので、これらの元素は添
加しなくてもよい。但し、−１１１ｕ的には鋼中には、
４０〜１１００ｐｐが含まれておＤＩ冷間鍛造中に歪時
効を起こして加工性を低下せしめている。
とができる場合には、歪み時効による硬化は小さく、冷
間鍛造性に与える影響も小さいので、これらの元素は添
加しなくてもよい。但し、−１１１ｕ的には鋼中には、
４０〜１１００ｐｐが含まれておＤＩ冷間鍛造中に歪時
効を起こして加工性を低下せしめている。
次いで、冷間鍛造により成型するボルトの直径をＭ２５
〜Ｍ４０の範囲に限定したのは、Ｍ２５未満の小径では
化学組成を特に厳密に規定しなくても、焼入れ、焼戻し
後の強度が比較的簡単に得られ、一方Ｍ４０を超える場
合には特殊な合金元素の添加もしくは熱処理条件を必要
とするので、本願発明の範囲外としたのがその理由であ
る。
〜Ｍ４０の範囲に限定したのは、Ｍ２５未満の小径では
化学組成を特に厳密に規定しなくても、焼入れ、焼戻し
後の強度が比較的簡単に得られ、一方Ｍ４０を超える場
合には特殊な合金元素の添加もしくは熱処理条件を必要
とするので、本願発明の範囲外としたのがその理由であ
る。
最後に熱処理条件であるが、化学的組成、ＤＩ値等のよ
うな数値限定の必要はなく、通常の加熱、水焼入れ、焼
戻し条件で充分である。
うな数値限定の必要はなく、通常の加熱、水焼入れ、焼
戻し条件で充分である。
加熱温度はオーステナイト化するに充分な温度で、且つ
加熱によってオーステナイト粒の粗大化を起こさない温
度、即ちＡｎｌ ＋５０℃程度の温度に加熱する。加熱
時間は６０〜９０分が一般的である。
加熱によってオーステナイト粒の粗大化を起こさない温
度、即ちＡｎｌ ＋５０℃程度の温度に加熱する。加熱
時間は６０〜９０分が一般的である。
水焼入れ温度の水温は常温（約５〜２５℃）が用いられ
る。水槽は冷却むらの発生を防止するため十分に攪拌す
る。
る。水槽は冷却むらの発生を防止するため十分に攪拌す
る。
焼戻し温度は４３０〜６００℃の範囲内で６０〜１２０
分焼戻す。焼戻し後は焼戻し脆性を防止するためできる
だけ速い速度で冷却する。
分焼戻す。焼戻し後は焼戻し脆性を防止するためできる
だけ速い速度で冷却する。
（実施例）
第１表に供試鋼としての本発明鋼（本発明方法により得
られた鋼）、従来鋼、比較鋼（化学組成の何れかを本発
明の範囲外とした鋼）の化学組成とＤ１値を示した。熱
処理の条件は下記の通りである。８６０℃で６０分間加
熱後２５℃の水中に入れて焼入れを行ない、５００℃で
７０分間加熱して焼戻し後、２５℃の水中に入れて冷却
した。
られた鋼）、従来鋼、比較鋼（化学組成の何れかを本発
明の範囲外とした鋼）の化学組成とＤ１値を示した。熱
処理の条件は下記の通りである。８６０℃で６０分間加
熱後２５℃の水中に入れて焼入れを行ない、５００℃で
７０分間加熱して焼戻し後、２５℃の水中に入れて冷却
した。
第２表は第１表の供試鋼に関する試験結果を示すもので
ある。
ある。
Ｎ［Ｌｌ、Ｎ１１２は本発明鋼である。圧延ままでの強
度が低いため、ボルト加工時の割れもなく、熱処理後も
充分な強度を存している。隘ｌはＮ固定元素としてＴｉ
を添加し、Ｎｏ、 ２はＮｂを添加した例である。Ｎ［
Ｌ３ばＭｎの含有量をやや高くした場合の本発明鋼であ
ＤＩポルＩ・加工時の割れもなく熱処理後も充分な強度
を有しておＤＩＮ固定元素としてはＺｒを用いた例であ
る。Ｎｏ、 ４も本発明鋼の例であるが、Ｎ固定元素と
し、Ｔｉ、 Ｎｂの２種類の元素を適量添加したもので
あＤＩ勿論、加工時の割れ発生もなく、焼入れ焼戻し後
の引張強さは９０ ｋｇｆ／ｍｍ”にも達している。Ｎ
ｏ、 ５はＮの含有量が低いために、Ｔｉ、 Ｚｒ、
Ｎｂ等を添加しなかった本発明の例であるが、焼入れ焼
戻し後の引張強さは９１ ｋｇｆ／ｍｉ”の高い値が得
られている。
度が低いため、ボルト加工時の割れもなく、熱処理後も
充分な強度を存している。隘ｌはＮ固定元素としてＴｉ
を添加し、Ｎｏ、 ２はＮｂを添加した例である。Ｎ［
Ｌ３ばＭｎの含有量をやや高くした場合の本発明鋼であ
ＤＩポルＩ・加工時の割れもなく熱処理後も充分な強度
を有しておＤＩＮ固定元素としてはＺｒを用いた例であ
る。Ｎｏ、 ４も本発明鋼の例であるが、Ｎ固定元素と
し、Ｔｉ、 Ｎｂの２種類の元素を適量添加したもので
あＤＩ勿論、加工時の割れ発生もなく、焼入れ焼戻し後
の引張強さは９０ ｋｇｆ／ｍｍ”にも達している。Ｎ
ｏ、 ５はＮの含有量が低いために、Ｔｉ、 Ｚｒ、
Ｎｂ等を添加しなかった本発明の例であるが、焼入れ焼
戻し後の引張強さは９１ ｋｇｆ／ｍｉ”の高い値が得
られている。
Ｎｏ、６の従来鋼としては、５ＷＲＣＨ３５Ｋを用いた
ものであるが、７２ ｋｇｆ／ｒ＊２の強度しか得られ
ていない。Ｎｏ、 ７はＤ１値が不足している比較鋼で
あるが、７４ ｋｇｆ／＊ｎ２の強度しか得られていな
い。隅８はＳｔ、Ｃｒの含有量が多過ぎる例であＤＩこ
のため圧延材の絞り値が低くボルト加工時に割れを生じ
た比較例である。ぬ９はＣｓＭｎが低く、Ｄ１値が不足
していることによりボルトの強度が低い比較例。Ｎｏ、
ｉ、ｏはＣ量が高いため延性が不足しボルト加工時に割
れを発生した比較例である。
ものであるが、７２ ｋｇｆ／ｒ＊２の強度しか得られ
ていない。Ｎｏ、 ７はＤ１値が不足している比較鋼で
あるが、７４ ｋｇｆ／＊ｎ２の強度しか得られていな
い。隅８はＳｔ、Ｃｒの含有量が多過ぎる例であＤＩこ
のため圧延材の絞り値が低くボルト加工時に割れを生じ
た比較例である。ぬ９はＣｓＭｎが低く、Ｄ１値が不足
していることによりボルトの強度が低い比較例。Ｎｏ、
ｉ、ｏはＣ量が高いため延性が不足しボルト加工時に割
れを発生した比較例である。
隘１１は組成的には本発明ｉｌＩ＆１３に近いものであ
るが、Ｎ固定元素としてＴｉが少ないため、冷間鍛造時
に固溶Ｎに起因する歪み時効硬化を起し割れを発生して
いる。階１２はＮ固定用のＴｉの添加量が過剰のため延
性が低下し、割れが発生した例である。最後のＮ０１３
は、Ｍｎ量が過剰のため延性不足のためボルト加工時に
割れを発生した比較鋼である。
るが、Ｎ固定元素としてＴｉが少ないため、冷間鍛造時
に固溶Ｎに起因する歪み時効硬化を起し割れを発生して
いる。階１２はＮ固定用のＴｉの添加量が過剰のため延
性が低下し、割れが発生した例である。最後のＮ０１３
は、Ｍｎ量が過剰のため延性不足のためボルト加工時に
割れを発生した比較鋼である。
この第１〜２表から本願発明方法により得られた鋼材を
使用する場合には、ボルト加工時に割れを発生すること
なく、而も焼入れ焼戻し後の引張強度が悉＜ ８０ ｋ
ｇｆ／＋ｍ２を超えていることが判る。
使用する場合には、ボルト加工時に割れを発生すること
なく、而も焼入れ焼戻し後の引張強度が悉＜ ８０ ｋ
ｇｆ／＋ｍ２を超えていることが判る。
「発明の効果」
以上詳述したように、本発明方法により得られり鋼材を
用い、Ｍ２５〜Ｍ４０のボルトを製造する場合には、軟
化焼鈍を必要とせず、直接冷間鍛造が可能であＤＩ而も
充分な焼入れ性を有しているから、ボルト加工時に割れ
を発生ずることなく、焼入れ、焼き戻し後の引張強度７
５ ｋｇｆ／ｖａ１１２以上のボルトを安価に製造する
ことができる。５ＣＲ４４０等の低合金鋼を使用する場
合と異なＤＩ軟化焼鈍を必要としないので生産性に寄与
するところが頗る大きい。
用い、Ｍ２５〜Ｍ４０のボルトを製造する場合には、軟
化焼鈍を必要とせず、直接冷間鍛造が可能であＤＩ而も
充分な焼入れ性を有しているから、ボルト加工時に割れ
を発生ずることなく、焼入れ、焼き戻し後の引張強度７
５ ｋｇｆ／ｖａ１１２以上のボルトを安価に製造する
ことができる。５ＣＲ４４０等の低合金鋼を使用する場
合と異なＤＩ軟化焼鈍を必要としないので生産性に寄与
するところが頗る大きい。
特許出願人 トーテ・スチール株式会社発
明
者
江
口
豊
明
Claims (2)
- （１）重量％で、 Ｃ：０．２８〜０．３８％、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍ
ｎ：０．６０〜１．２０％、Ｃｒ：０．２０〜０．６０
％、を含み、下式により計算されるＤ＿Ｉ値が３０〜４
５を満足する残部鉄および不可避的不純物からなる鋼線
材から、冷間鍛造によりＭ２５〜Ｍ４０のボルトを成型
し、次いで加熱し、水焼入れ、焼戻しを行なうことを特
徴とする太径ボルトの製造方法。 Ｄ＿Ｉ＝７．９５√Ｃ×（１＋４．１Ｍｎ）（１＋２．
３３Ｃｒ）但し、式中元素名は含有量％で計算する。 - （２）重量％で、 Ｃ：０．２８〜０．３８％、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍ
ｎ：０．６０〜１．２０％、Ｃｒ：０．２０〜０．６０
％、を含み、更にＴｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、の内の１種もしく
は２種以上を０．００５〜０．０５０％を含有し、下式
により計算されるＤ＿Ｉ値が３０〜４５を満足する残部
鉄及び不可避的不純物からなる鋼線材から、冷間鍛造に
よりＭ２５〜Ｍ４０のボルトを成型し、次いで加熱し、
水焼入れ、焼戻しを行なうことを特徴とする太径ボルト
の製造方法。 Ｄ＿Ｉ＝７．９５√Ｃ×（１＋４．１Ｍｎ）（１＋２．
３３Ｃｒ）但し、式中元素名は含有量％で計算する。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31936288A JP2779449B2 (ja) | 1988-12-20 | 1988-12-20 | 太径ボルトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31936288A JP2779449B2 (ja) | 1988-12-20 | 1988-12-20 | 太径ボルトの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02166231A true JPH02166231A (ja) | 1990-06-26 |
| JP2779449B2 JP2779449B2 (ja) | 1998-07-23 |
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ID=18109305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31936288A Expired - Fee Related JP2779449B2 (ja) | 1988-12-20 | 1988-12-20 | 太径ボルトの製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2779449B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3315626A4 (en) * | 2015-06-29 | 2018-12-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Bolt |
-
1988
- 1988-12-20 JP JP31936288A patent/JP2779449B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3315626A4 (en) * | 2015-06-29 | 2018-12-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Bolt |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2779449B2 (ja) | 1998-07-23 |
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