JPH02166144A - 電線被覆用エチレン共重合体組成物 - Google Patents
電線被覆用エチレン共重合体組成物Info
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- Organic Insulating Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明は電線被覆用エチレン共重合体組成物に関するも
のである。更に詳しくは高速の電線被覆成形をするに際
し背圧がイ氏＜電線の肌粗さが改良され、且つ耐ストレ
スクラック性に優れた電線被覆用高密度ポリエチレン系
共重合体組成物に関するものである。
のである。更に詳しくは高速の電線被覆成形をするに際
し背圧がイ氏＜電線の肌粗さが改良され、且つ耐ストレ
スクラック性に優れた電線被覆用高密度ポリエチレン系
共重合体組成物に関するものである。
［従来の技術・発明が解決しようとする課題］従来、電
線被覆材料としては、種々の熱可塑性樹脂が使われてき
た。その中でも通信用ケーブル、電力用ケーブルの絶縁
被覆材料としては、電気特性の優れた低密度ポリエチレ
ン樹脂、高密度ポリエチレン樹脂が多く使用されてきた
。ところが、高圧法低密度ポリエチレン樹脂は表面肌は
滑らかであるが、表面硬度が低いため撚りをかける時に
クラックが発生しやすく電気絶縁性が損われ漏電すると
いう問題があった。一方、高密度ポリエチレン樹脂は１
０００〜２０００ｍ／ｍｆｎという高速被覆においては
成形時の背圧が高くなり、且つ表面肌が粗くなるという
問題があった。
線被覆材料としては、種々の熱可塑性樹脂が使われてき
た。その中でも通信用ケーブル、電力用ケーブルの絶縁
被覆材料としては、電気特性の優れた低密度ポリエチレ
ン樹脂、高密度ポリエチレン樹脂が多く使用されてきた
。ところが、高圧法低密度ポリエチレン樹脂は表面肌は
滑らかであるが、表面硬度が低いため撚りをかける時に
クラックが発生しやすく電気絶縁性が損われ漏電すると
いう問題があった。一方、高密度ポリエチレン樹脂は１
０００〜２０００ｍ／ｍｆｎという高速被覆においては
成形時の背圧が高くなり、且つ表面肌が粗くなるという
問題があった。
しかるに、最近さらに通信の高密度化に伴う芯線の細線
化の必要性が要求される中で表面硬度が高く耐摩耗性に
も優れている高密度ポリエチレン樹脂による高速成形時
の背圧の低下と表面肌の改良が望まれてきた。この高密
度ポリエチレン樹脂の改良としては、密度が０．９３５
ｇ／ｃｍ’以上の高密度ポリエチレン樹脂とエチレン−
プロピレンランダム共重合体とからなる組成物（特開昭
５１−３９７４４号）、密度が０．９４ｇ／ｃｍ’以上
の溶融指数の異なる２種類の高密度ポリエチレン樹脂と
低密度ポリエチレン樹脂とからなる組成物（特開昭５２
−１１２３５号）、密度とメルトインデックスの異なる
２種類のポリエチレン樹脂にヒドロキシステアリン酸カ
ルシウムとステアリン酸カルシウムの共沈混合物を含む
組成ＴＪｊｙＪ（特開昭５５−１５５０３８号）あるい
はメルトフローレートが５．０ないし２０００ｇ／１０
ｍｉｎで密度が０゜９６５ないし０．９７５ｇ／ｃｍ″
のエチレン重合体とメルトフローレートが０．０１ない
し０．２０ｇ／１０偽ｊｎで密度が０．８９０ないし０
．９５０ｇ／ｃｍ’のエチレンと炭素数４ないし２０の
α−オレフィン共重合体との組成物（特公昭６１−２６
１．６９号）が提案されている。しかし本発明昔等はよ
り成形時の背圧が低く表面肌粗さが改良され、且つ摩耗
性、耐ストレスクラック性にも優れたエチレン共重合体
組成物の開発について検討した結果、本発明に至ったの
である。
化の必要性が要求される中で表面硬度が高く耐摩耗性に
も優れている高密度ポリエチレン樹脂による高速成形時
の背圧の低下と表面肌の改良が望まれてきた。この高密
度ポリエチレン樹脂の改良としては、密度が０．９３５
ｇ／ｃｍ’以上の高密度ポリエチレン樹脂とエチレン−
プロピレンランダム共重合体とからなる組成物（特開昭
５１−３９７４４号）、密度が０．９４ｇ／ｃｍ’以上
の溶融指数の異なる２種類の高密度ポリエチレン樹脂と
低密度ポリエチレン樹脂とからなる組成物（特開昭５２
−１１２３５号）、密度とメルトインデックスの異なる
２種類のポリエチレン樹脂にヒドロキシステアリン酸カ
ルシウムとステアリン酸カルシウムの共沈混合物を含む
組成ＴＪｊｙＪ（特開昭５５−１５５０３８号）あるい
はメルトフローレートが５．０ないし２０００ｇ／１０
ｍｉｎで密度が０゜９６５ないし０．９７５ｇ／ｃｍ″
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し０．２０ｇ／１０偽ｊｎで密度が０．８９０ないし０
．９５０ｇ／ｃｍ’のエチレンと炭素数４ないし２０の
α−オレフィン共重合体との組成物（特公昭６１−２６
１．６９号）が提案されている。しかし本発明昔等はよ
り成形時の背圧が低く表面肌粗さが改良され、且つ摩耗
性、耐ストレスクラック性にも優れたエチレン共重合体
組成物の開発について検討した結果、本発明に至ったの
である。
［課題を解決するための手段］
本発明は、低メルトフローレートエチレン−ブテン−１
共重合体および高メルトフローレートエチレン−ブテン
−１共重合体とのメルトフローレートの異なるエチレン
−ブテン−１共重合体の少なくとも二種とエチレン−プ
ロピレン共重合体とからなる組成物であって、密度が０
．９４７ないし０３９５３ｇ／ｃｍ３でメルトフローレ
ートが０．９０ないし２．０ｇ／１０ｍｔｎの範囲であ
ることを特徴とする電線被覆用エチレン共重合体組成物
を提供するものである。
共重合体および高メルトフローレートエチレン−ブテン
−１共重合体とのメルトフローレートの異なるエチレン
−ブテン−１共重合体の少なくとも二種とエチレン−プ
ロピレン共重合体とからなる組成物であって、密度が０
．９４７ないし０３９５３ｇ／ｃｍ３でメルトフローレ
ートが０．９０ないし２．０ｇ／１０ｍｔｎの範囲であ
ることを特徴とする電線被覆用エチレン共重合体組成物
を提供するものである。
さらにまた本発明は（Ａ）密度が０．９６１ないし０．
９６９８／ｃｍｆｆでメルトフローレートが３００ない
し１０００ｇ／１０ｍｉｎのエチレン−ブテン−１共重
合体成分を３４ないし５０重量％と、（Ｂ）密度が０１
９５５ないし０．９６２ｇ／ ｃｍ’でメルトフローレ
ートが１０ないし３０ｇ／１０ｍｉｎのエチレン−プロ
ピレン共重合体成分を１０ないし２５重量％、（Ｃ）密
度が０．９２５ないし０．９４０ｇ／ｃｍ’でメルトフ
ローレートが０．０４ないし０゜２０ｇ／１０ｍｔｎの
エチレン−ブテン−１共重合体成分を３２ないし４７重
量％とからなる組成物であり、且つ組成物の密度が０．
９４７ないし０．９５３ｇ／ｃｍ”でメルトフローレー
トが０．９０ないし２．０ｇ／１０ｍｉｎの範囲である
ことを特徴とする成形時の背圧が低く表面肌粗さが改良
され、且つ摩耗性、耐ストレスクラック性にも優れた電
線被覆用エチレン共重合体組成物を提供するものである
。
９６９８／ｃｍｆｆでメルトフローレートが３００ない
し１０００ｇ／１０ｍｉｎのエチレン−ブテン−１共重
合体成分を３４ないし５０重量％と、（Ｂ）密度が０１
９５５ないし０．９６２ｇ／ ｃｍ’でメルトフローレ
ートが１０ないし３０ｇ／１０ｍｉｎのエチレン−プロ
ピレン共重合体成分を１０ないし２５重量％、（Ｃ）密
度が０．９２５ないし０．９４０ｇ／ｃｍ’でメルトフ
ローレートが０．０４ないし０゜２０ｇ／１０ｍｔｎの
エチレン−ブテン−１共重合体成分を３２ないし４７重
量％とからなる組成物であり、且つ組成物の密度が０．
９４７ないし０．９５３ｇ／ｃｍ”でメルトフローレー
トが０．９０ないし２．０ｇ／１０ｍｉｎの範囲である
ことを特徴とする成形時の背圧が低く表面肌粗さが改良
され、且つ摩耗性、耐ストレスクラック性にも優れた電
線被覆用エチレン共重合体組成物を提供するものである
。
本発明に用いる高メルトフローレートエチレン−ブテン
−１共重合体成分（以下Ａ成分という。）としては、密
度が０．９６１ないし０．９６９ｇ／ｃｍ″の範囲およ
びメルトフローレート（ＪＩＳ Ｋ ６７６０ ；荷重
２゜１６ｋｇ ｉ以下１’ｌＦＲと称する。、）は３０
０ないし１０００ｇ／１０ｍｉｎの範囲が必要である。
−１共重合体成分（以下Ａ成分という。）としては、密
度が０．９６１ないし０．９６９ｇ／ｃｍ″の範囲およ
びメルトフローレート（ＪＩＳ Ｋ ６７６０ ；荷重
２゜１６ｋｇ ｉ以下１’ｌＦＲと称する。、）は３０
０ないし１０００ｇ／１０ｍｉｎの範囲が必要である。
密度が０．９６１未満の共重合体を用いるとエチレン−
プロピレン共重合体成分あるいは低メルトフローレート
エチレン−ブテン−１共重合体成分として高い密度のも
のを用いなければならず、そのため耐ストレスクラック
性が劣る結果となり好ましくない。また、密度が０．９
６９ｇ／ｃｏ＋’以上となると低メルトフローレートエ
チレン−ブテン−１共重合体成分として低密度のものを
用いなければならず、スラリー重合の際スラリー性状が
悪くなり一部が溶媒に可溶となるため、製造工程上問題
が生じる。また低メルトフローレートエチレン−ブテン
−１共重合体成分の密度が低ずぎると得られる組成物の
強度が低下するおそれもある。
プロピレン共重合体成分あるいは低メルトフローレート
エチレン−ブテン−１共重合体成分として高い密度のも
のを用いなければならず、そのため耐ストレスクラック
性が劣る結果となり好ましくない。また、密度が０．９
６９ｇ／ｃｏ＋’以上となると低メルトフローレートエ
チレン−ブテン−１共重合体成分として低密度のものを
用いなければならず、スラリー重合の際スラリー性状が
悪くなり一部が溶媒に可溶となるため、製造工程上問題
が生じる。また低メルトフローレートエチレン−ブテン
−１共重合体成分の密度が低ずぎると得られる組成物の
強度が低下するおそれもある。
またＭＰＲが１０００ｇ／１０＋＋＋ｉ口を越えるとス
ラリー重合でのスラリー性状が悪くなり、製造の安定性
に劣るばかりでなく、最終組成物の強度を低下するおそ
れがある。一方ＭＦＲが３００ｇ／ １０ｍｉｎ未溝で
は成形時の背圧が高くなり、成形性が劣るばかりではな
く、電線の表面肌が粗くなり、本発明の目的が達せられ
ない。
ラリー重合でのスラリー性状が悪くなり、製造の安定性
に劣るばかりでなく、最終組成物の強度を低下するおそ
れがある。一方ＭＦＲが３００ｇ／ １０ｍｉｎ未溝で
は成形時の背圧が高くなり、成形性が劣るばかりではな
く、電線の表面肌が粗くなり、本発明の目的が達せられ
ない。
本発明に用いるエチレン−プロピレン共重合体成分（以
下Ｂ成分という。）としては、密度が０゜９５５ないし
０．９６２ｇ／ｃｍ３の範囲のものであり、またＭＦＲ
は１０ないし３０ｇ／１０１１ｉｎの範囲のものである
。
下Ｂ成分という。）としては、密度が０゜９５５ないし
０．９６２ｇ／ｃｍ３の範囲のものであり、またＭＦＲ
は１０ないし３０ｇ／１０１１ｉｎの範囲のものである
。
密度が０．９６２を越えると最終組成物の強度が低下す
るおそれがある。一方、密度が０．９５５未満では低メ
ルトフローレートエチレン−ブテン−１共重合体成分の
密度を高くしなければならず、そのため耐ストレスクラ
ンク性が劣る結果となり好ましくない。また、ＭＦＲが
１０ｇ／１０ｍｉｎ未満では成形時の背圧が高くなり、
成形性が劣るばかりではなく、電線の表面肌が粗くなり
、本発明の目的が達せられない。一方、ＭＦＲが３０ｇ
／１０ｍｉｎ以上となると組成物のＭＦＲが高くなり、
耐ストレスクラツキング性が劣る結果となり好ましくな
い。
るおそれがある。一方、密度が０．９５５未満では低メ
ルトフローレートエチレン−ブテン−１共重合体成分の
密度を高くしなければならず、そのため耐ストレスクラ
ンク性が劣る結果となり好ましくない。また、ＭＦＲが
１０ｇ／１０ｍｉｎ未満では成形時の背圧が高くなり、
成形性が劣るばかりではなく、電線の表面肌が粗くなり
、本発明の目的が達せられない。一方、ＭＦＲが３０ｇ
／１０ｍｉｎ以上となると組成物のＭＦＲが高くなり、
耐ストレスクラツキング性が劣る結果となり好ましくな
い。
メルトフローレートの異なるエチレン−ブテン−１の共
重合体のみからなるものでは、後記の比較例７および１
１により明らかに最終組成物の物性が本発明のものであ
っても成形時の背圧が高くなり、電線表面肌が粗くなる
。本発明においてはＢ成分としてエチレン−プロピレン
の共重合体を配合することにより成形特背圧を低下させ
、かつ成形電線表面肌粗さが滑らかで良好な電線被覆用
組成物を得ることができる。
重合体のみからなるものでは、後記の比較例７および１
１により明らかに最終組成物の物性が本発明のものであ
っても成形時の背圧が高くなり、電線表面肌が粗くなる
。本発明においてはＢ成分としてエチレン−プロピレン
の共重合体を配合することにより成形特背圧を低下させ
、かつ成形電線表面肌粗さが滑らかで良好な電線被覆用
組成物を得ることができる。
本発明に用いる低メルトフローレートエチレン−ブテン
−１共重合体成分（以下Ｃ成分という。
−１共重合体成分（以下Ｃ成分という。
）としては、密度が０．９４０ないし０．９２５ｇ／ｃ
＋ｎ’の範囲のものであり、また門ＰＲは０．０４ない
し０．２０ｇ／１０ｍｉｎの範囲のもである。密度が０
．９４０を越えると最終組成物の強度および耐ストレス
クランク性が低下するおそれがある。一方、密度が０．
９２５未満では本発明の組成物を得るためにはＡ成分あ
るいはＢ成分の密度を高くする必要があり、ＡおよびＢ
成分の各共重合体成分の強度が著しく低下することによ
り最終組成物の強度も低下することになり好ましくない
。ＭＦＲが０．０４ｇ／１０ｍｆｎ未満では成形時の背
圧が比較的高くなり、成形性が劣るばかりではなく、ブ
ツの生成により電線の表面肌が粗くなり、本発明の目的
が達せられない。またＭＦＲが０．２０ｇ／１０ｍｉｎ
を越えると最終組成物の強度および耐ストレスクラック
性が低下するおそれがある。
＋ｎ’の範囲のものであり、また門ＰＲは０．０４ない
し０．２０ｇ／１０ｍｉｎの範囲のもである。密度が０
．９４０を越えると最終組成物の強度および耐ストレス
クランク性が低下するおそれがある。一方、密度が０．
９２５未満では本発明の組成物を得るためにはＡ成分あ
るいはＢ成分の密度を高くする必要があり、ＡおよびＢ
成分の各共重合体成分の強度が著しく低下することによ
り最終組成物の強度も低下することになり好ましくない
。ＭＦＲが０．０４ｇ／１０ｍｆｎ未満では成形時の背
圧が比較的高くなり、成形性が劣るばかりではなく、ブ
ツの生成により電線の表面肌が粗くなり、本発明の目的
が達せられない。またＭＦＲが０．２０ｇ／１０ｍｉｎ
を越えると最終組成物の強度および耐ストレスクラック
性が低下するおそれがある。
本発明の電線被覆用エチレン共重合体組成物は前記のＡ
成分、Ｂ成分およびＣ成分とからなり、密度が０．９４
７ないし０．９５３ ｇ／ｃｍｆｆで？ｌＰＲが０．９
０ないし２．０ｇ／１０ｍｉｎの範囲のものである。こ
の最終組成物の密度が０．９４７未満のものでは電線と
しての剛性と耐摩耗性に劣り、密度が０．９５２を越え
ると耐ストレスクランク性が低下する。またＭＦＲが０
゜９０未満のものでは成形時の背圧が高くなり、成形性
が劣るばかりではなく、電線の表面肌が粗くなるので好
ましくないウ一方ＭＦＲが２，０を越えると成形性およ
び電線の表面肌粗さは良くなるが、強度および耐ストレ
スクラック性が劣るために好ましくない。さらにこれら
の電線は発泡成形されることも多いが、溶融粘度が低く
なることにより発泡時の泡持ち性が劣るため好ましくな
い。
成分、Ｂ成分およびＣ成分とからなり、密度が０．９４
７ないし０．９５３ ｇ／ｃｍｆｆで？ｌＰＲが０．９
０ないし２．０ｇ／１０ｍｉｎの範囲のものである。こ
の最終組成物の密度が０．９４７未満のものでは電線と
しての剛性と耐摩耗性に劣り、密度が０．９５２を越え
ると耐ストレスクランク性が低下する。またＭＦＲが０
゜９０未満のものでは成形時の背圧が高くなり、成形性
が劣るばかりではなく、電線の表面肌が粗くなるので好
ましくないウ一方ＭＦＲが２，０を越えると成形性およ
び電線の表面肌粗さは良くなるが、強度および耐ストレ
スクラック性が劣るために好ましくない。さらにこれら
の電線は発泡成形されることも多いが、溶融粘度が低く
なることにより発泡時の泡持ち性が劣るため好ましくな
い。
本発明の電線被覆用エチレン共重合体組成物を得るには
、前記のＡ成分を３４ないし５０重里％と、Ｂ成分をＩ
Ｏないし２５重社％と、Ｃ成分を３２ないし４７重足％
の範囲で各々の共重合体成分を混合することにより得ら
れる。Ａ成分が３４重量％未満では、溶融流動性に劣る
ため成形時の背圧が高くなり、成形性が劣るばかりでは
な（、電線の表面肌が粗（なるので好ましくない。また
Ａ成分が５０重量％を越えると、成形性および電線の表
面肌粗さは良くなるが、強度および耐ストレスクランク
性が劣るために好ましくない。Ｂ成分が１０重￥％未満
では、表面肌粗さの改良が十分ではない。またＢ成分が
２５重品％を越えると、最終組成物の強度が劣るため好
ましくない。Ｃ成分が３２重￥％未満では、最終組成物
の強度および耐ストレスクラック性が劣るために好まし
くない。またＣ成分が４７重足％を越えると、溶融流動
性に劣るため成形時の背圧が高くなり、成形性が劣るば
かりではなく、電線の表面肌が粗くなるので好ましくな
い。
、前記のＡ成分を３４ないし５０重里％と、Ｂ成分をＩ
Ｏないし２５重社％と、Ｃ成分を３２ないし４７重足％
の範囲で各々の共重合体成分を混合することにより得ら
れる。Ａ成分が３４重量％未満では、溶融流動性に劣る
ため成形時の背圧が高くなり、成形性が劣るばかりでは
な（、電線の表面肌が粗（なるので好ましくない。また
Ａ成分が５０重量％を越えると、成形性および電線の表
面肌粗さは良くなるが、強度および耐ストレスクランク
性が劣るために好ましくない。Ｂ成分が１０重￥％未満
では、表面肌粗さの改良が十分ではない。またＢ成分が
２５重品％を越えると、最終組成物の強度が劣るため好
ましくない。Ｃ成分が３２重￥％未満では、最終組成物
の強度および耐ストレスクラック性が劣るために好まし
くない。またＣ成分が４７重足％を越えると、溶融流動
性に劣るため成形時の背圧が高くなり、成形性が劣るば
かりではなく、電線の表面肌が粗くなるので好ましくな
い。
前記のＡ成分とＢ成分とＣ成分を混合する方法としては
、別々に重合した各成分を例えば、バンバリーミキサ−
、ニーダ−１二軸混練機、−軸押出機等を用いて機械的
に混合する方法、三つの重合器で各々重合させた後パウ
ダーを均一に混合する方法等があるが特に限定されるも
のではない。
、別々に重合した各成分を例えば、バンバリーミキサ−
、ニーダ−１二軸混練機、−軸押出機等を用いて機械的
に混合する方法、三つの重合器で各々重合させた後パウ
ダーを均一に混合する方法等があるが特に限定されるも
のではない。
本発明に用いられるＡ成分およびＣ成分を製造する方法
としては、例えば特開昭５７−２１２２１０号に挙げら
れた様な遷移金属触媒と有機アルミニ１、ラム化合物に
よるチーグラー型触媒を用いて低圧スラリー重合法によ
りエチレンとブテン−１を所定の密度となるように重合
して得られる。その際のＭＦＲのコントロールには水素
の様な連鎖移動剤を用いればよい。またＢ成分を製造す
る方法としては、前記と同様な触媒を用いてエチレンと
プロピレンを所定の密度とＭＦＩ？となるように重合す
ればよい。
としては、例えば特開昭５７−２１２２１０号に挙げら
れた様な遷移金属触媒と有機アルミニ１、ラム化合物に
よるチーグラー型触媒を用いて低圧スラリー重合法によ
りエチレンとブテン−１を所定の密度となるように重合
して得られる。その際のＭＦＲのコントロールには水素
の様な連鎖移動剤を用いればよい。またＢ成分を製造す
る方法としては、前記と同様な触媒を用いてエチレンと
プロピレンを所定の密度とＭＦＩ？となるように重合す
ればよい。
本発明の組成物を得るにあたり、通常ポリオレフィンに
用いられる酸化防止剤、紫外線吸収剤、滑剤、帯電防止
剤、着色剤、発泡剤、その他の各種添加剤を本発明の目
的を損わない範囲で混合して使用することができる。
用いられる酸化防止剤、紫外線吸収剤、滑剤、帯電防止
剤、着色剤、発泡剤、その他の各種添加剤を本発明の目
的を損わない範囲で混合して使用することができる。
次に実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発
明はこれらの実施例に制約されるものではない。
明はこれらの実施例に制約されるものではない。
（１）重合方法
■Ａ成分
重合器に重合溶媒としてｎ−ヘキサンを用い、触媒とし
てチタン系担持触媒と助触媒としてトリエチルアルミニ
ウムを用いて、所定量の水素ヲＭＦＲ調節剤として供給
して、温度８５°Ｃに保ちながらコモノマーとしてブテ
ン−１を導入し、引き続き重合の主成分であるエチレン
を全圧８ ｋｇ／ｃｍ”に保つように連続的に供給し、
スラリー車台をおこない、下記のＭＦＲ（ｇ／１０ｍｔ
ｎ）および密度（ｇ／ｃｍ′３）を有するエチレン−ブ
テン−１共重合体であるＡ成分のＡ−１〜Ａ−３および
比較例のためのＢ成分の８−１’とＢ−２゛を得た。
てチタン系担持触媒と助触媒としてトリエチルアルミニ
ウムを用いて、所定量の水素ヲＭＦＲ調節剤として供給
して、温度８５°Ｃに保ちながらコモノマーとしてブテ
ン−１を導入し、引き続き重合の主成分であるエチレン
を全圧８ ｋｇ／ｃｍ”に保つように連続的に供給し、
スラリー車台をおこない、下記のＭＦＲ（ｇ／１０ｍｔ
ｎ）および密度（ｇ／ｃｍ′３）を有するエチレン−ブ
テン−１共重合体であるＡ成分のＡ−１〜Ａ−３および
比較例のためのＢ成分の８−１’とＢ−２゛を得た。
Ａ−１：ＭＦＲ３２０，密度０．９６６Ａ −２： Ｍ
ＦＲ５５０，密度０．９６５Ａ−３：ごＦＲ６６０，密
度０．９６１Ａ −４： ＭＦＲ２５０，密度０．９６
６Ａ −５： ＭＦＲ９６０，密度０．９６９Ｂ−１“
： ｌ’１ＦＦ１２０．８．密度０．９６１Ｂ−２’
：ＭＦＲ１７，Ｏ，密度０．９５６■Ｂ成分 ブテン−１の代わりにプロピレンを導入して、Ａ成分と
同様に重合して下記のＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ）おヨヒ
密度（ｇ／ｃｍ：Ｉ）を有するエチレン−プロピレン共
重合体であるＢ成分のＢ−１−Ｂ−４を得た。
ＦＲ５５０，密度０．９６５Ａ−３：ごＦＲ６６０，密
度０．９６１Ａ −４： ＭＦＲ２５０，密度０．９６
６Ａ −５： ＭＦＲ９６０，密度０．９６９Ｂ−１“
： ｌ’１ＦＦ１２０．８．密度０．９６１Ｂ−２’
：ＭＦＲ１７，Ｏ，密度０．９５６■Ｂ成分 ブテン−１の代わりにプロピレンを導入して、Ａ成分と
同様に重合して下記のＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ）おヨヒ
密度（ｇ／ｃｍ：Ｉ）を有するエチレン−プロピレン共
重合体であるＢ成分のＢ−１−Ｂ−４を得た。
Ｂ −１： ＭＦＲ２３，４，密度０．９６６Ｂ −２
： ＭＦＲ１６，４，密度０．９６５Ｂ−３＝ＭＦＲ８
，５，密度０．９６１■Ｃ成分 温度を７５°Ｃ１全圧４ｋｇ／ｃｍ ”とした以外はＡ
成分と同様に重合して下記のＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ）
および密度（ｇ／ｃｍｆｆ）を有するエチレン−ブテン
−１共重合体であるＣ成分のＣ−１〜Ｃ−７を得た。
： ＭＦＲ１６，４，密度０．９６５Ｂ−３＝ＭＦＲ８
，５，密度０．９６１■Ｃ成分 温度を７５°Ｃ１全圧４ｋｇ／ｃｍ ”とした以外はＡ
成分と同様に重合して下記のＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ）
および密度（ｇ／ｃｍｆｆ）を有するエチレン−ブテン
−１共重合体であるＣ成分のＣ−１〜Ｃ−７を得た。
Ｃ−１： ＭＦＲＯ，０７５，密度０．９３２Ｃ−２：
ＭＦＲＯ，０９２，密度０．９３２Ｃ−３Ｆ ＭＰＲ
Ｏ，０５０，密度０．９３２Ｃ−４：とＦＲＯ，１１，
、密度０．９２６Ｃ−５：ＭＦＲＯ，２０、密度０．９
２６Ｃ−６： ＭＦ＋？ ０．０３４． 密度０．９
３２Ｃ−７：阿ＦＲＯ，２５、密度０．９３３（２）ブ
レンド 上記のようにして得られたＡ成分、Ｂ成分およびＣ成分
を第１表〜第４表に示した所定の割合でｒＲ合し、高分
子量フェノール系及びチオエーテル系酸化防止剤、ハイ
ドロクロサイ１−１化合物の塩素捕捉剤および高級脂肪
酸金属塩の滑剤を添加し、二軸押出機を用いて混練造粒
を行い、各組成物を得た。
ＭＦＲＯ，０９２，密度０．９３２Ｃ−３Ｆ ＭＰＲ
Ｏ，０５０，密度０．９３２Ｃ−４：とＦＲＯ，１１，
、密度０．９２６Ｃ−５：ＭＦＲＯ，２０、密度０．９
２６Ｃ−６： ＭＦ＋？ ０．０３４． 密度０．９
３２Ｃ−７：阿ＦＲＯ，２５、密度０．９３３（２）ブ
レンド 上記のようにして得られたＡ成分、Ｂ成分およびＣ成分
を第１表〜第４表に示した所定の割合でｒＲ合し、高分
子量フェノール系及びチオエーテル系酸化防止剤、ハイ
ドロクロサイ１−１化合物の塩素捕捉剤および高級脂肪
酸金属塩の滑剤を添加し、二軸押出機を用いて混練造粒
を行い、各組成物を得た。
得られた組成物のＥＳＣＲはＪ［Ｓ Ｋ ６７６０によ
りプレスシートの厚み２１１１１１１、ノツチ深さ０．
３ ｍｍ、温度５０°Ｃ１界面活性剤：ノニオンＮ５２
１０１０χ水溶液で測定した。
りプレスシートの厚み２１１１１１１、ノツチ深さ０．
３ ｍｍ、温度５０°Ｃ１界面活性剤：ノニオンＮ５２
１０１０χ水溶液で測定した。
（３）電線被覆成形
上記（２）で得られた各組成物を以下に示す条件で１線
被覆成形を行い、その結果を第１〜４表に示した。
被覆成形を行い、その結果を第１〜４表に示した。
電線成形条件
成 形 機：６５ＩＩＩＩＩＩφ単軸押出機導
休：０．４ｍｍφ銅導体 導体予熱温度：１３５”Ｃ 仕上外径：０．６８ｍｍφ 成形速度： １２０ Ｏｎ／ｍｉｎ スクリーン： ８０／１００／１２０／８０メツシュ設
定温度：Ｃ，Ｃ，（、Ｃ）Ｉ Ｄ なお、成形線の表面肌粗さは、ＪＩＳ ＢＯ６０１に規
定されている中心線平均粗さに準拠して測定した。
休：０．４ｍｍφ銅導体 導体予熱温度：１３５”Ｃ 仕上外径：０．６８ｍｍφ 成形速度： １２０ Ｏｎ／ｍｉｎ スクリーン： ８０／１００／１２０／８０メツシュ設
定温度：Ｃ，Ｃ，（、Ｃ）Ｉ Ｄ なお、成形線の表面肌粗さは、ＪＩＳ ＢＯ６０１に規
定されている中心線平均粗さに準拠して測定した。
本発明の組成物では、ＥＳＣＲが２０以上であって電線
被覆形成引っ張り速度１２００ｍ／分において、背圧が
約５００以下、表面肌粗さが約１μｍ Ｒａ以下となる
ものを良好とした。
被覆形成引っ張り速度１２００ｍ／分において、背圧が
約５００以下、表面肌粗さが約１μｍ Ｒａ以下となる
ものを良好とした。
実施例および比較例により明らかなように、Ａ成分が３
４％以下の比較例３ （Ａ成分：３０％）においては、
電線被覆成形時の背圧が高くなり電線被覆用組成物とし
７ては適当でない。またＡ成分が５０％以上の比較例１
９においては、組成物のＭＦＲが２以−［二となり、密
度も高くなりＥＳＣＲの低下を招き好ましくない。
４％以下の比較例３ （Ａ成分：３０％）においては、
電線被覆成形時の背圧が高くなり電線被覆用組成物とし
７ては適当でない。またＡ成分が５０％以上の比較例１
９においては、組成物のＭＦＲが２以−［二となり、密
度も高くなりＥＳＣＲの低下を招き好ましくない。
Ｂ成分が２５％を越えた比較例６および８においては、
組成物のＭＦＲが２を越えたり、ＥＳＣＲが不良となる
。
組成物のＭＦＲが２を越えたり、ＥＳＣＲが不良となる
。
本発明はメルトフローレートの異なるエチレンブテン−
１共重合体の少なくとも２種とエチレン−プロピレン共
重合体とからなる電線被覆組成放物であって、従来のポ
リエチレンを主成分としまたエチレン−ブテン共重合体
等との組み合わせによる組成物に比し、本発明の組成物
を電線被覆に用いる場合、従来の被覆より高速押出成形
の際の背圧を低くすることができ、作業効率が高くなり
工業上有用である。
１共重合体の少なくとも２種とエチレン−プロピレン共
重合体とからなる電線被覆組成放物であって、従来のポ
リエチレンを主成分としまたエチレン−ブテン共重合体
等との組み合わせによる組成物に比し、本発明の組成物
を電線被覆に用いる場合、従来の被覆より高速押出成形
の際の背圧を低くすることができ、作業効率が高くなり
工業上有用である。
さらに得られる被覆表面は、ブッがなく平滑であって、
成形性に優れ、かつ耐ストレスクラック性に冨むもので
ありまず。
成形性に優れ、かつ耐ストレスクラック性に冨むもので
ありまず。
従って、本発明の電線被覆用エチレン共重合体縫酸物を
用いて高速成形により電線被覆成形を行なうことにより
、成形時の背圧が低く成形加工性の良い、表面肌粗さの
少ない被覆電線が成形できる。また得られた電線は剛性
が高く、耐摩耗性にすぐれており、耐ストレスクラック
性が良いために市内の通信ケーブル用として通している
。
用いて高速成形により電線被覆成形を行なうことにより
、成形時の背圧が低く成形加工性の良い、表面肌粗さの
少ない被覆電線が成形できる。また得られた電線は剛性
が高く、耐摩耗性にすぐれており、耐ストレスクラック
性が良いために市内の通信ケーブル用として通している
。
Claims (2)
- （１）低メルトフローレートエチレン−ブテン−１共重
合体および高メルトフローレートエチレン−ブテン−１
共重合体とのメルトフローレートの異なるエチレン−ブ
テン−１共重合体の少なくとも二種とエチレン−プロピ
レン共重合体とからなる組成物であって、密度が０．９
４７ないし０．９５３ｇ／ｃｍ＾３でメルトフローレー
トが０．９０ないし２．０ｇ／１０ｍｉｎの範囲である
ことを特徴とする電線被覆用エチレン共重合体組成物。 - （２）（Ａ）密度が０．９６１ないし０．９６９ｇ／ｃ
ｍ＾３でメルトフローレートが３００ないし１０００ｇ
／１０ｍｉｎのエチレン−ブテン−１共重合体成分を３
４ないし５０重量％と、（Ｂ）密度が０．９５５ないし
０．９６２ｇ／ｃｍ＾３でメルトフローレートが１０な
いし３０ｇ／１０ｍｉｎのエチレン−プロピレン共重合
体成分を１０ないし２５重量％、（Ｃ）密度が０．９２
５ないし０．９４０ｇ／ｃｍ＾３でメルトフローレート
が０．０４ないし０．２０ｇ／１０ｍｉｎのエチレン−
ブテン−１共重合体成分を３２ないし４７重量％とから
なる組成物であり、且つ組成物の密度が０．９４７ない
し０．９５３ｇ／ｃｍ＾３でメルトフローレートが０．
９０ないし２．０ｇ／１０ｍｉｎの範囲であることを特
徴とする電線被覆用エチレン共重合体組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63319294A JPH0637585B2 (ja) | 1988-12-17 | 1988-12-17 | 電線被覆用エチレン共重合体組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63319294A JPH0637585B2 (ja) | 1988-12-17 | 1988-12-17 | 電線被覆用エチレン共重合体組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02166144A true JPH02166144A (ja) | 1990-06-26 |
| JPH0637585B2 JPH0637585B2 (ja) | 1994-05-18 |
Family
ID=18108590
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63319294A Expired - Fee Related JPH0637585B2 (ja) | 1988-12-17 | 1988-12-17 | 電線被覆用エチレン共重合体組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0637585B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012521632A (ja) * | 2009-03-24 | 2012-09-13 | エスケー イノベーション シーオー．， エルティーディー． | 電力ケーブル用非架橋ポリエチレン組成物 |
| JP2015146259A (ja) * | 2014-02-03 | 2015-08-13 | 古河電気工業株式会社 | 電線・ケーブル被覆用樹脂組成物およびそれを用いた電線・ケーブル |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6126169A (ja) * | 1984-07-16 | 1986-02-05 | Nec Corp | 多重化処理装置 |
| JPS61148703A (ja) * | 1984-12-21 | 1986-07-07 | 出光石油化学株式会社 | 電線被覆用エチレン重合体組成物 |
-
1988
- 1988-12-17 JP JP63319294A patent/JPH0637585B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6126169A (ja) * | 1984-07-16 | 1986-02-05 | Nec Corp | 多重化処理装置 |
| JPS61148703A (ja) * | 1984-12-21 | 1986-07-07 | 出光石油化学株式会社 | 電線被覆用エチレン重合体組成物 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012521632A (ja) * | 2009-03-24 | 2012-09-13 | エスケー イノベーション シーオー．， エルティーディー． | 電力ケーブル用非架橋ポリエチレン組成物 |
| JP2015146259A (ja) * | 2014-02-03 | 2015-08-13 | 古河電気工業株式会社 | 電線・ケーブル被覆用樹脂組成物およびそれを用いた電線・ケーブル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0637585B2 (ja) | 1994-05-18 |
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