JPH02165848A

JPH02165848A - スチールの高速連続鋳造方法及び装置

Info

Publication number: JPH02165848A
Application number: JP1192429A
Authority: JP
Inventors: Charles D Dykes; チャールズ　ディー　ダイクス; Sabah S Daniel; サバー　エス　ダニエル; J F Barry Wood; ジェイ　エフ　バリー　ウッド
Original assignee: Usx Eng & Consultants Inc; Hazelett Strip Casting Corp
Current assignee: Usx Eng & Consultants Inc; Hazelett Strip Casting Corp
Priority date: 1988-07-25
Filing date: 1989-07-25
Publication date: 1990-06-26
Also published as: DE68912671D1; DE68912671T2; EP0352716B1; EP0352716A1; CA1330701C; CN1039746A; US4901785A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】スチール製品を連続鋳造すべくツインベルト鋳造機を通
常の圧延機とタンデム（直列）に連結するには、遊星圧
延機の場合とは異なり、次のバラグラフにおいて説明す
るように高速で作動しなければならない。この「高速」
なる用語は、１分間当り少なくとも約３００インチ（２
５フイート、約７．６１１１）のリニア排出速度をいう
ものとする。

熱い鋳造スチールスラブが、上記速度よりも非常に遅い
速度で通常の圧延機に搬入されると、圧延される鋳造製
品からの大量の熱が、該鋳造製品と接触する各圧延ロー
ルの局部的領域に伝導される。このため、鋳造製品は、
圧延機に搬入される前に過剰に冷却されると共に、圧延
ロール自体も、その作業面が局部的にオーバーヒートさ
れてしまう。

米国特許第２．６４０，２３５号には、ツインベルト鋳
造機の入口セクションにおける横方向に湾曲した鋳造ベ
ルトの外面に隣接して設けられた冷却チャンバすなわち
水ジャケットが開示されている（上記米国特許明細書の
第１図、第５図、第７図及び第８図に番号４４．４５．
４６．４８．４９及び５０で示す部材を参照）。この鋳
造機の鋳造セクションにおける鋳造ベルトに隣接した位
置には、他の冷却チャンバすなわち水ジャケットが設け
られている（上記米国特許明細書の第１図、第２図及び
第２ａ図における番号５６及び５９を参照）。

これらの冷却チャンバ内の冷却水の圧力によって・鋳造
ベルトが歪むことを防止するため、鋳造ベルトは、電磁
吸引力により非磁性体の銅又は真鍮型のスペーサ（上記
米国特許明細書の番号５８又は５８ａを参照）に対して
保持されるようになっている。各鋳造ベルトの操縦（ス
テアリング）は、上記米国特許明細書の第６図に示すよ
うに、上流側のプーリローラ（上記米国特許明細書の番
号１９を参照）の配向をベルト張力付与手段のピストン
ロッド（上記米国特許明細書の番号２１を参照）の軸線
の回りで槻じることにより行われる。

上記米国特許明細書の第１図及び第９図には、両鋳造ベ
ルトが、ベルト駆動ローラとして作動するそれぞれの下
流側プーリローラ（上記米国特許明細書の番号２５及び
４０を参照）に到達する前に、鋳造製品から離れて拡散
することが示されている。

米国特許第２，９０４．８６０号には、それぞれの下流
側プーリローラ（上記米国特許明細書の第２図の番号１
３０及び１２２を参照）に至る全道程で、鋳造製品に隣
接して延在している鋳造ベルト（上記米国特許明細書の
番号１４及び１６を参照）が示されている。しかしなが
ら、この鋳造機は、上方の鋳造ベルト（上記米国特許明
細書の番号１４を参照）用の４つのプーリローラ（上記
米国特許明細書の第２図の番号１２６．１３４．１３０
及び１４２を参照）と、下方の鋳造ベルト（上記米国特
許明細書の番号１６を参照）用の３つのプーリローラ（
上記米国特許明細書の番号１１８．２０６及び１２２を
参照）とを備えていて、鋳造ベルトを中央に走行させる
ための操縦が、上記米国特許明細書の第２図及び第６図
に示すように、中間ローラ（しばしば「第３０−ラ」と
も呼ばれるもので、上記米国特許明細書の番号１４２又
は２０６を参照）の軸線を、それぞれの操縦ローラに接
触して通過するベルトに対して横の関係にはならないよ
うに傾動（スキュー）させることによって行われる。こ
の第３０−ラによる操縦機構は、通過する鋳造ベルトと
操縦ローラ自体との間の摩擦接触に大部分を依存してお
り、摩擦係数及び温度状態の変化及びベルトの形状に生
じる僅かな欠陥等のため、全く有効で信鯨できるという
訳ではない。

米国特許第３．０３６．３４８号及びその関連する米国
特許第３．１２３．８７４号に開示されたツインベルト
鋳造機においては、上方の鋳造ベルト（上記米国特許明
細書第３．０３６．３４８号の第３図及び第１２図の番
号２０を参照）が、出口プーリロール（上記米国特許第
３．０３６．３４８号の第１２図の番号７Ｂを参照）か
らかなり上、流側の位置で鋳造製品から拡開している。

上方の鋳造ベルトの操縦は、鋳造領域の平面に対して垂
直な平面内で出口プーリロール（上記米国特許第３．０
３６．３４８号の番号７８を参照）の軸線を傾斜させる
ことにより行われる。この出口プーリロールの操縦操作
を行うと、上方の鋳造ベルトが鋳造製品から拡開してク
リアランスが生じる。“上記米国特許第３．０３６．３
４８号に開示された鋳造機においては、鋳造平面に垂直
な平面内で下方の上流側プーリロール（上記米国特許第
３．０３６゜３４８号の番号８０を参照）の軸線を傾斜
させることにより、下方の鋳造ベルト（上記米国特許第
３゜０３６．３４８号の番号２２を参照）が操縦される
。上記米国特許第３．０３６，３４８号の第１３Ａ図及
び第１３Ｂ図には、プーリロールの軸線を傾斜させるこ
とにより、操縦操作を行うことが説明されている。

米国特許第３．１６７．８３０号には、それぞれの鋳造
ベルトを操縦するのに両出口プーリロールの軸線を傾斜
する点を除き上記米国特許第３．０３６，３４８号に開
示の上方の鋳造ベルトの操縦機構と同様な操縦機構が開
示されており、これによれば、鋳造領域の平面に垂直な
平面内で出口プーリロールの軸線が傾斜されるようにな
っている。上記米国特許第３．１６７．８３０号の第３
図、第６図及び第７図には、入ロブーリロール（上記米
国特許第３．１６７．８３０号の番号２８及び３０を参
照）に非常に近接した位置に配置された小径のベルトバ
ックアップローラ（上記米国特許第３．１６７、８３０
号の番号４６を参照）が開示されており、他方のバック
アップローラ（上記米国特許第３．１６７、８３０号の
番号４４を参照）は、上記バックアップローラ（上記番
号４６）の直径よりも大きい。

米国特許第３．３１０．８４９号には、ツインベルト鋳
造機の両鋳造ベルト用の４１一リロール機構が開示され
ている。上記米国特許第３．３１０．８４９号の第７図
及び第８図に示されているように、鋳造ベルトの操縦は
、鋳造平面に垂直な平面内で下流側の両プーリロールの
軸線を同時に傾斜させることにより行われる。上記米国
特許第３，３１０．８４９号の第２図及び第７図には、
鋳造ベルトが、出口プーリロール（上記米国特許第３，
３１０．８４９号の番号２２．２６を参照）に到達する
前に鋳造製品から拡開して、ベルトの操縦操作を行うた
めのクリアランスが形成することが示されている。

米国特許第３．８７８．８８３号、第３．９４９，８０
５号及び第３．９６３．０６８号には、鋳造平面に垂直
な平面内で、出口プーリロール（番号２２又は１８を参
照）の軸線（第１６図、第１７図及び第１８図の番号１
４４を参照）を傾斜させる操縦装置が開示されている。

本願明細書の第１図、第２図及び第３図には、これらの
従来技術によるベルト操縦装置に包含される関係が示し
である。すなわち、従来のベルト操縦装置では、第２図
及び第３図に示すように、各出口プーリロール２０．２
２が、鋳造領域Ｃの平面に垂直な平面内で傾斜され、こ
れによりそれぞれ上下の鋳造ベルト２４．２６の操縦を
行うようになっている。各鋳造ベルト２４．２６が最終
のバックアップローラ２８を通過した後は、鋳造平面Ｃ
から鋳造ベルトが離れるように拡開させ、排出される鋳
造製品Ｐに対してクリアランスを形成することが必要で
ある。このクリアランスが必要とされる理由は、第２図
に示すように、出口プーリロール２０，２２を角度θだ
け傾斜できるようにして、ツインベルト鋳造機から排出
される新たな鋳造製品Ｐが、出口プーリロール２０．２
２又は回転鋳造ベルト２４．２６により妨げられないよ
うにするためである。

前述の米国特許第２．９０４，８６０号に開示の鋳造機
においては、該米国特許明細書の第６図に示すような第
３０−ラにより操縦が行われる。従って、排出される鋳
造製品から鋳造ベルトを拡開させる必要はない。しかし
ながら、上記理由から、かような第３０−ラによる操縦
作動は、必ずしも完全に満足できるものではない。

鋳造スチール製品の製造に際し、ツインベルト鋳造機の
高速作動を達成するには、次のような多数の特徴を互い
に協働させる。すなわち、（１）各鋳造ベルトを、鋳造
機の内部で鋳造機の出口プーリロールに隣接して摺動自
在に支持することにより、鋳造製品の膨らみ（ｂｕｌｇ
ｅ）の制御及び冷却能力の向上を図ること、（２）各鋳
造ベルトを横方向に傾動操縦（ｌａｔｅｒａｌ　ｓｋｅ
ｗ　ｓｔｅｅｒｉｎｇ）することにより、移動モールド
の長さを有効に増大すること。これは、下流側のプーリ
ロールに至る全ての道程において各鋳造ベルトが鋳造製
品を抱き込むことにより可能になる。これにより、熱伝
導の連続性を得ることが可能になるが、これは、従来の
ベルト操縦機構では得られなかった。（３）排出される
鋳造製品を、鋳造機の外部で閉込めかつ支持して、比較
的薄い鋳肌すなわち鋳シェルが膨らまないようにするこ
と、（４）出口閉込め装置内でスプレー冷却を行い、ツ
インベルト鋳造機から排出される新たな鋳造製品の二次
冷却を行うことである。

本発明の種々の特徴、目的及び長所は、添付図面を参照
して述べる本発明の好ましい実施例についての以下の詳
細な説明により理解されるであろう。尚、添付図面は本
発明を分かり易（示すものであって、縮尺は必ずしも正
確ではない。また、全図面を通じて、同一のエレメント
には同一の参照番号を使用している。

第１図に示すように、最近のツインベルト鋳造機におい
ては、上方の鋳造ベルト２４及び下方の鋳造ベルト２６
の各々が、２つの主プーリロールの回りに掛けられてい
る。これに対し、前述の特許に開示されている従前のツ
インベルト鋳造機においては、各鋳造ベルトに対して２
つ以上のプーリロールがしばしば使用されている。第１
図のツインベルト鋳造機においては、上下の鋳造ベルト
２４．２６が、それぞれ人口プーリロール２９．３０に
より駆動され、かつ、出口プーリロール２０．２２によ
り張力が付与されかつ操縦されるようになっている。

両鋳造ベルト２４．２６は、移動モールド（移動金型）
部材として、多数のフィン付きバックアップローラ２８
により案内されかつ拘束されている（第１図には、図面
を簡明にするため２つのバックアップローラ２８のみを
示しである）、これにより、互いに対向するベルトの鋳
造面すなわちモールド面が、移動モールド領域Ｃの全長
に亘って所定の関係に維持されるようになっている。こ
れらのフィン付きバックアップローラ２８は、米国特許
第３，１６７．８３０号に図示されかつ説明されている
形式のものである。

モールド領域Ｃの各側には、溶融金属３４を閉じ込めて
おくための、可撓性をもつエンドレスの側部移動保持ダ
ム３２（第１１図、通常「エツジダム」と呼ばれている
）が設けられている。通常、鋳造ベルト２４．２６は、
最終のバックアンプローラ２８（第１図）に至るまで、
モールド領域Ｃの全長に亘って互いに平行に保たれてい
る。

最近の従来技術によるツインベルト鋳造機においては、
鋳造ベルトは、角度θで示すように出口プーリロール２
０．２２を傾動させることにより、ステアリング作動さ
せるためのクリアランスを与えるべく、最終の対のバッ
クアップローラ２８を通過して出てくる鋳造製品Ｐから
拡開するように構成されている。

第２図及び第３図に示すように、鋳造ベルト２４．２６
は、それぞれの出口プーリロール２０．２２の軸線を、
鋳造領域（モールド領域）Ｃの平面に垂直な平面内で角
度θ（第２図）だけ傾動させることにより操縦される。

出口プーリロール（例えば第３図に示す出口プーリロー
ル２０）をこのように傾動させると、操縦されたベルト
２４が、入口プーリロール２９に対して僅かに傾斜して
接近するようになる。例えば第３図に示すように、出口
プーリロール２０の端部Ａを僅かに持ち上げると同時に
端部Ｂを僅かに下降させると、鋳造ベルト２４は矢印３
６で示す方向に操縦される。

逆に、端部Ｂを持ち上げ、端部Ａを下降させると、鋳造
ベルト２４は反対方向に操縦される。

本発明による横傾動操縦（ラテラル・スキューステアリ
ング）方法及び装置においては、出口プーリロール（例
えば第７図の出口プーリロール２０）の軸線が、鋳造領
域Ｃの平面に平行な平面内でかつ大口プーリロール２９
の軸線を通る平面内（すなわち入口プーリロール２９の
軸線と共平面をなす平面内）において傾動（スキュー）
される。出口プーリロール２０の軸線を矢印３８で示す
方向（上方から見て反時計回り方向）に傾動させると、
鋳造ベルト２４は矢印４０の方向に操縦される。逆に、
出口プーリロール２０を反対方向に傾動させると、鋳造
ベルト２４は矢印４０とは反対方向に操縦される。

このように、出口プーリロール２０を傾動させると、回
転する鋳造ベルト２４は僅かに傾斜して入口プーリロー
ル２９に接近する。このため、鋳造ベルト２４を所望の
軸線方向をなして入口プーリロール２９に沿って前進さ
せ、鋳造ベルト２４を、ツインベルト鋳造機における所
望の横方向位置に維持することができる。また、後述の
ように、ヨークに取り付けられた出口プーリロールを横
方向に傾動させることにより、鋳造ベルト２４を所望の
操縦方向に直接シフトさせることもできる。

この横傾動操縦を行うと、第６図に示すように、鋳造ベ
ルト２４．２６が出口プーリロール２０．２２の周りを
周回し始める位置に至る全道程において、・鋳造される
製品Ｐを、両鋳造ベルト２４．２６により抱き込ませる
ことが可能になる。このため、移動モールドの長さを有
効に増大できることに加え、鋳造される製品からの熱伝
導の連続性を有効に増大させることが可能になる。また
、この横傾動操縦により、後で詳しく説明するが、第４
図及び第５図に示すようなフィン付きプレートを用いて
、各鋳造ベルト２４．２６を出ロブ−・リロール２０．
２２に隣接させて摺動自在に支持することが可能になる
。

第８図、第９図及び第１０図には、上記のような横傾動
操縦作動を行わせる装置が示されており、この装置を下
方の鋳造ベルト２６（第８図に破線で示されている）に
ついて説明する。鋳造ベルト２６は、入口プーリロール
３０を矢印３１で示す方向に駆動することにより、大口
プーリロール３０及び出口プーリロール２２の回りで周
回される。矢印３３は、鋳造製品Ｐ（第６図）の排出方
向を示すものである。出口プーリロール２２は、摺動自
在に取り付けられた支持シャフト５２を備えたヨーク５
０により支持されている。シャフト５２は、下方の鋳造
ベルト２６のキャリッジフレーム６０の横フレーム部材
６２に固定された円筒状の支持体５８内で、ブシュ５４
．５６に取り付けられている。

鋳造ベルト２６に張力を付与するため、支持体５８には
大型の流体作動形シリンダ６４が固定されており、該シ
リンダ６４は、摺動自在ではあるが横方向には動かない
ように長手方向に配置されたヨークシャフト５２にピン
止めされたピストンロッド６６を備えている。このピス
トンロンドロ６は、摺動自在のヨークシナフト５２上流
側端部に設けられた中空ソケット６８内に延入している
。

ヨーク５０の傾動は流体作動形の操縦シリンダ７２　（
第８図）により行われ、該シリンダ７２は、キャリッジ
フレーム６０に取り付けられておりかつピボット７６に
より操縦レバー７８に連結されたピストンロッド７４を
備えている。レバー７８の支点ピボット８０は、キャリ
ッジフレーム６０に固定されたブラケット８２に設けら
れている。

レバー７８の反対側の端部は、ヨーク５０に固定された
ハウジング８６に、ピボット８４を介して連結されてい
る。

操縦レバー７８は第１種レバーであり、ピストンロッド
７４により駆動される駆動側アームが、ハウジング８６
を介してヨーク５０に連結された荷重側アームよりかな
り長くなっている。従って、双方向矢印８８で示すよう
にハウジング８６及びヨーク５０を移動させるとき、こ
のレバー７８によって機械的な長所がもたらされる。

操縦シリンダ７２は、操縦指令に応答して、押出し、引
っ込み又は中立の位置に交互に作動する。

このようにしてスチール製ヨーク５０に加えられる力８
８により、ヨーク５０は角度的な弾性変形すなわち傾動
（スキュー）を受け、この傾動は、プーリロール２２．
３０の回転軸線により限定される平面内で行われる。す
なわち、この平面と共平面をなす、指定共平面の（又は
横方向の）傾動操縦が行われる。

剛性の大きな金属ベルトを使用する場合には、横傾動操
縦を行うのに、矢印８８で示す横方向に極く僅かに移動
させる必要があるか、或いは極く僅かに移動させるだけ
でよい。本発明の装置では、この移動量は通常、０．０
２０　インチ（約０．５　ｍａ＋）である。

これは、約１／１０００ラジアン（約３．４分）の角度
変位に相当する。有効な角度変位の上限は未だ見出され
ていないが、３／１０００ラジアン（約１０分）以内で
あると信じられている。本発明の装置においては、操縦
レバー７８の駆動側アームの端部に設けられる好ましい
力付与手段（操縦シリンダ７２）は、時々「キツカーシ
リンダ」とも呼ばれるショートストロークシリンダであ
って、僅かに約１／４エン（約６　ｍ＋ｓ）の全ストロ
ークを有するものである。

支点ブラケット８２の近くでキャリッジフレーム６０の
フレーム部材６２に取り付けられた支持体５８にベルト
張力付与シリンダ６４が設けられていること、及びピス
トンロッド６６と摺動自在のヨークシャフト５２との間
にピボット連結７０が用いられていることから、ベルト
張力付与装置は、横方向の傾動力及び運動８８に関して
ヨーク５０から本質的に隔絶されている。従って、ベル
ト張力付与装置は、横傾動操縦作動８８を妨げない（す
なわち妨害しない）という利点を有している。

各出口プーリロールの上記取付は構造により、有効な取
付は点Ｍ（第７図）をそれぞれの出口プーリロールの上
流側に配置することができ、このため、この取付は点Ｍ
とそれぞれの出口プーリロールの軸線とにより、鋳造領
域Ｃ（第６図）の平面にほぼ平行な平面が形成される。

第９図及び第１０図には、操縦シリンダ７２が示されて
おり、該操縦シリンダ７２は、キャリッジフレーム６０
に固定されたベアリングブロック９２により支持された
トラニオン９０に取り付けられている。ブラケット８２
は操縦レバー７８に跨がるように配置されており、操縦
レバー７８は、スリーブベアリング９４上に取り付けら
れておりかつスペーシングワッシャ９６を介して支点ピ
ポッ）８０に配置されている。第１０図から、支点ピボ
ット８０に近い部分の操縦レバー７８は、その横断面が
大きくなっていて、かようなレバーに生じる曲げモーメ
ントに耐え得る充分な強度が得られるようになっている
ことが分かるであろう。

操縦レバー７８がその支点ピボット８０の回りで矢印９
８　（第９図）に示す揺動運動をする結果として、ハウ
ジング８６がピボット８４の上流側及び下流側（第１０
図で見て右側及び左側）に移動することを防止するため
、とボット８４は、ハウジング８６に支持されたスライ
ドブロック１００に取り付けられていて、ハウジング８
６に対して上流側及び下流側に摺動できるようになって
いる。

第９図には、出口プーリロール２２に設けられたフィン
１０２が示されている。これらのフィン１０２は、回転
する鋳造ベルト２６　（第９図には示されていない）の
内面に沿って移動する高速冷却水（図示せず）を、これ
らのフィン１０２の間の溝内に流すことによって除去で
きるようにするためのものである。鋳造ベルトの冷却を
行うツインベルト鋳造機の作動については、参考文献と
して本願に掲示した前述の特許に詳細に説明されている
。

出口プーリロール２２と鋳造平面Ｃ（第６図）とを正確
に整合させるべく、キャリッジフレーム６０に対して出
口プーリロール２２の軸心のアライメント調整が行える
ようにするため、プーリロ−ルベアリング（図示せず）
が、回転自在の偏心部材１０４に支持されている。プー
リロールベアリングのこの偏心取付は部材１０４は、所
望の調整位置に回転され、キーパピン１０６によりその
調整位置に固定される。キーパピン１０６は、リテーナ
１０８に保持されていて、偏心取付は部材１０４に設け
られたソケット孔１１０と係合できるようになっている
。

ヨーク５０を用いた本発明による上記の横傾動操縦方法
及び装置の長所及び利点は、操縦指令に応答して操縦シ
リンダ７２によりヨーク５０が第７図に矢印１１２で示
す方向に移動されると、直ちに、出口プーリロール２０
及び鋳造ベルトを、所望の操縦方向４０に僅かに変位で
きることである。

第４図及び第５図には、上下の鋳造ベルト２４．２６（
第６図）のそれぞれについての上下の支持プラテン１２
４．１２６が示されている。上下の出口プーリロール２
０．２２が破線で示されており、これらのロールのフィ
ンが番号１０２を付した破線で示されている。上下のキ
ャリッジフレームが、それぞれ番号６１．６０を付した
破線で示されている。

上方のプラテン１２４は、偏心的に調整可能な取付はシ
ャフト１２７．１２８により、上方のキャリッジフレー
ム６１に取り付けられている。これらの再取付はシャフ
ト１２７．１２８は、破線で示されておりかつねじ１３
０によりキャリッジフレーム６１に固定されたブロック
１２９により支持されている。上流側の取付はシャフト
１２７は、スライダ１３２により垂直には移動できない
ように支持されている。このスライダ１３２は、上方の
プラテン１２４内で上流側／下流側方向に延在している
ソケットの凹部１３４内に受は入れられていて、このプ
ラテン１２４を容易に偏心的に調整できるようにツイン
ベルト鋳造機に取り付けることができるようになってい
る。上方の支持プラテン１２４は比較的幅狭の多数のフ
ィン１３６を備えている。該フィン１３６は、上流側／
下流側方向（第４図で見て左側／右側方向）に延在して
いて、それらの作動面は、それぞれの鋳造ベルトの内面
と共平面をなしている。これらのフィン１３６は、上方
の鋳造ベルト２４（第４図には図示せず）の内面に沿っ
て下流側方向に流れる冷却水の高速流れを受は入れると
きに、上方の鋳造ベルト２４が膨らまないように拘束す
るためのものである。それぞれのプラテン１２４．１２
６のフィン１３６は、ウェブ１３５により互いに連結さ
れている。このウェブ１３５は、領域１４１においては
省略されていて、それぞれの出口プーリロール２０．２
２に設けられた円周方向のフィン１０２と噛み合うこと
ができるクリアランスを与えている。

下方の支持プラテン１２６は、偏心的に調整可能な取付
はシャフト１３７．１３８により、下方のキャリッジフ
レーム６０に取り付けられている。

上流側の取付はシャフト１３７は、クランプねじ１４０
により緊締されたクランプ１３９により保持されており
、下流側の取付はシャフト１３８は、クランプねじ１４
４により緊締された別のクランプ１４２により保持され
ている。下方のキャリッジフレームの外面には、シャフ
トクランプ１３９．１４２に隣接する位置において、ね
じ１５４によりブロック１４６が固定されていて、シャ
フトクランプ１３９．１４２を調整できるように拘束し
ている。

上方の支持プラテン１２４の下流側の取付はシャフト１
２８の偏心部１・５０が、第４図に破線で示してあり、
下方の支持プラテン１２６の下流側取付はシャフト１３
８の偏心部１５０が第５図に示しである。これらの偏心
部１５０は、それぞれのプラテン１２４．１２６のソケ
ット１５２内に回転自在に受は入れられている。調整自
在の各取付はシャフト１２７．１２８．１３７．１３８
は、同心状の露出した六角形の部分１４３を有しており
、この六角形部分１４３をレンチで掴み、偏心部１５０
の偏心方向を調整することにより、それぞれのプラテン
１２４．１２６の垂直位置を調整できるようになってい
る。

図示の便宜上、第４図には、プラテン１２４、１２６が
上流側／下流側方向に水平に延在しているものが示され
ている。しかしながら、ツインベルト鋳造機の鋳造平面
Ｃ及びこれらのプラテン１２４．１２６は、第６図に示
すように、下流側方向に下がるように傾斜（例えば、水
平に対して約６６の傾斜）させることができる。

第５図には、第４図の５−５Ｍ方向から見た下方の支持
プラテン１２６の一部が示されている。

下方のキャリッジフレーム６０の一部が破線で示されて
いる。偏心的に調整可能な取付はシャフト１３８は、キ
ャリッジフレーム６０に設けられた取付は孔１４８を貫
通して延在しており、プラテン１２６の孔（ソケット）
１５２内に受は入れられている偏心した円筒状の端部（
偏心部）１５゜に終端している。取付はシャフト１３８
は、その一部が六角形になっていて、この部分をレンチ
で）國んで回転させることにより、プラテン１２６の垂
直位置を調整できるようになっている。プラテンのフィ
ン１３６は、取り外し可能なインサート１５６のような
もので作り、ねじ１５８で固定するように構成してもよ
い。

第１１図に示すように、ツインベルト鋳造機から排出さ
れる鋳造製品Ｐは、出口閉込め・支持袋？！！１６０内
に収容されかつ支持される。この出口閉込め・支持装置
１６０は、ツインベルト鋳造機からの出口Ｅにおいて、
回転する鋳造ベルト２４．２６に直ぐ隣接した位置に配
置されている。この装置１６０の目的は、比較的薄い鋳
シェル（ｃａｓｔｓｈｅｌｌ）　　１６２が、高速鋳造
作業のため未だ溶融している内部３４の金属的静圧（ｍ
ｅｔａｌｌｏｓｔａｔｉｃｐｒｅｓｓｕｒｅ）により膨
らむことを防止すること、及び鋳造製品Ｐの直接スプレ
ー冷却を行うことにある。かような高速連続鋳造作業を
行うとき、この鋳造製品Ｐが約１インチ（約２．５ｃｍ
＋）のオーダの厚さをもつスチールスラブである場合に
は、その溶融内部すなわちリキッドセンタ３４は、出口
Ｅから下流側に約１０フイート（約３ｍ）の長さに亘っ
て延在すると見積もられる。

図示の便宜上、第１１図には、鋳造製品Ｐ及び出口装置
１６０が水平関係をなして配置されている状態が示され
ている。しかしながら、これらは、下流側方向に下がる
ように傾斜させて配置し、鋳造平面Ｃ（第６図）の角度
と一致させることもできる。

出口装置１６０は、適当な排出ダクト及びドレン（図示
せず）を備えたスプレーチャンバ包囲体１６４と、後述
の多数のノズルを備えた上下のスプレーマニホルド１６
８．１６９に加圧冷却水を供給するための供給連結部１
６６．１６７と、互いに対向して配置された複数の対を
なす支持・閉込めローラ１７０．１７２．１７４．１７
６とを有している。

加圧冷却水１７８は、約３０〜１２０ｐｓｉ　（約２．
１〜８．４ｋｇ／ｃｍ２）の範囲の圧力下で、供給連結
部１６６．１６７を通してスプレーマニホルド１６８．
１６９に供給される。これらのスプレーマニホルド１６
８．１６９は鋳造製品Ｐの全幅に亘って拡がっており、
それぞれのマニホルドの壁のボートには、内ねじが設け
られた多数のカップリング１８０が溶接されていて、こ
れらのカップリングは鋳造製品Ｐに対して垂直に向いて
いる。これらのカップリング１８０の各々にはスプレー
ノズル１８２が螺着されており、該スプレーノズル１８
２により、均一に分散した冷却水の円錐状のスプレー１
８４が鋳シェル１６２上に噴霧されるようになっている
。

例えばこれらのスプレーノズル１８２は、均一に分散さ
れたスプレーパターンをもつ完全円錐状のスプレー１８
４を生じさせるように設計された、Ｓｐｒａｙｉｎｇ　
５ｙｓｔｅ＋ｓ　Ｃｏ＋５ｐａｎｙ社から市販されてい
る“Ｆｕｌｌ　Ｊｅｔ”　（登録商標）なるノズルで構
成することができる。

ノズル１８２は、鋳造スラブ（鋳造製品）Ｐの全幅に亘
って横方向に等間隔をなして３列に配置されており、そ
れぞれの列は、スプレー１８４が横方向に重なり合って
強い冷却効果が得られるように、互いに充分に近接して
配置されている。これらのノズル１８２は、第１１図に
示すように、上流側／下流側方向に沿って配置されてい
る。すなわち、第２番目のローラ１７２の軸線と第３番
目のローラ１７４の軸線との中間には、第２列目のノズ
ル１８２が配置されており、第３番目のローラ１７４の
湾曲面と第４番目のローラ１７６の湾曲面との中間には
、第３列目のノズル１８２がスプレーパターンを描くよ
うに配置されている。

第１番目のローラ１７０と第２番目のローラ１７２との
間のほぼ中央には第１列目のノズル１８２が配置されて
いるが、これらのノズル１８２は幾分下流側にオフセッ
トして配置されていて、スプレーマニホルド１６８．１
６９と回転する鋳造ベル）２４．２６の湾曲面との間に
クリアランスを与えるようになっている。

連続鋳造機の出口Ｅに比較的近接した位置において鋳造
製品Ｐを冷却すると同時に鋳シェル１６２を支持しかつ
閉込めるためのクリアランスが得られるようにするため
、対向する第１番目の対をなすローラ１７０は、例えば
１．７５〜２．００インチ（約４５〜５１ｍ５）の最小
直径を有している。鋳造製品Ｐの全幅に亘って延在する
これらの比較的小径のローラが撓まないようにするため
、これらのローラ１７０は、中間支持体及びベアリング
（図示せず）を備えた比較的短いセグメントに分けられ
ている。

出口プーリロール２０の回りを周回する鋳造ベルト２４
の湾曲外面と、出口プーリロール２２の回りを周回する
鋳造ベルト２６の湾曲外面との間の領域内には、冷却水
供給導管１８６．１８７が突入している。これらの導管
１８６．１８７には、鋳造スラブＰの幅を横切って均一
な間隔で配置された多数のスプレーノズル１８８が設け
てあり、強力な冷却効果が得られるように横方向に重な
り合う関係をなしてスプレー１９０を噴出できるように
なっている。スプレーノズル１８８は、鋳造製品Ｐの平
面に対して約４５′″の衝突角度をなして、鋳造機の出
口Ｅの方向（上流側方向）に向いており、これにより、
出口Ｅと第１ローラ１７０との間で鋳シェル１６２の実
質的に全領域に亘って、鋳シェル１６２に対してスプレ
ー１９０を衝突させることができる。ノズル１８８の衝
突角度は４５°よりも実質的に小さな角度にすることが
できるが、スプレーが出口Ｅを超えて鋳造領域Ｃ内に侵
入しないようにするため、約１０＃以下の角度にはすべ
きでない。

下方の導管手段（供給導管）　１８７は、２つのサイド
ダム（エツジダム）　３２　（第１１図には１つのみが
示されている。これらのサイドダムは、鋳造製品Ｐに跨
がって鋳造機の出口Ｅから出てきて、下方の鋳造ベルト
２６の外面により支持されて下方に湾曲する）に接触し
ないように配置されている。

互いに対向する第２番目の対をなすローラ１７２と第３
番目の対をなすローラ１７４とは同じ直径（例えば３ｉ
ン（約７．６ｃｍ））を有しており、第４番目のローラ
１７６は最大の直径（例えば４インチ（約１０ｃｍ＋）
）を有している。第１番目の最小径のローラ１７０に比
べ、これらの第２番目〜第４番目のローラ１７２．１７
４．１７６は曲げ変形に対する大きな剛性を有している
ため、第２番目及び第３番目のローラ１７２．１７４の
セグメント数、中間支持体及びベアリングの数は、第１
番目のローラ１７０のそれらの数よりも少なくすること
ができる。また、第４番目の最大径のローラ１７６は、
鋳造スラブＰの全幅を横切るスパン間隔によっては、セ
グメントに区分しないで構成することもできる。

第１１図に示す閉込め・支持・冷却装置１６０は、鋳造
機の出口Ｅから約３６インチ（約９１ｃｍ）の距離に亘
って延在している。図示の実施例では、第１番目の対を
なす対向ローラ１７０は、その中心が出口Ｅから約９−
１／８インチ　（約２３ｃｍ）の位置に配置されている
。第２番目の対をなす対向ローラ１７２は、第１番目の
ローラ１７０から中心間距離で約７−１／４インチ（約
１８ｃｍ）隔てて配置されており、同様に、第３番目の
ローラ１７４は第２番目のローラ１７２から中心間距離
で約７−１／２インチ（約１９ｃ＋ｓ）　、第４番目の
ローラ１７６は第３番目のローラ１７４から中心間距離
で約７−３／４ｉン（約２０ｃｍ）隔てて配置されてい
る。すなわち、これらの４対のローラの相互の中心間距
離は、約７〜８インチ（約１８〜２０ｃｍ）の範囲内に
ある。第３番目のローラ１７４と第４番目のローラ１７
６との間の距離は、鋳シェル１６２に好ましからざる膨
らみを生じさせることなくして、１４インチ（約３６ｃ
ｍ）まで増大させることができる。

前述のように、鋳造機の出口Ｅから約１６フイート（約
４．８　ｍ）下流側には、ピンチロール装置を配置し、
その後に圧延機を配置することができる。

別の同様な閉込め・支持・冷却装置を、上記装置１６０
の下流側に配置して、スチールスラブ製品Ｐの連続鋳造
及び圧延を行うことができる。かような装置はピンチロ
ールに至るまで延在しており、上記装置１６０の第４番
目のローラ１７６と同様ではあるが溝かに大きな直径を
もつ数対の対向ローラを備えていて、これらのローラの
間には上記装置１６０のノズル１８２と同様な直接衝突
形円錐状スプレーノズルが配置されている。

上下の鋳造ベルト２４．２６の外面（鋳造面）は、スプ
レー１９０により濡らされることに注目すべきである。

これらの両鋳造ベルト２４．２６の外面は、入口プーリ
ロール２９．３０に向かって戻り走行する間に、完全に
乾燥することが重要である。この完全乾燥は、空気を吹
き付けることにより達成され、出口プーリロール２０．
２２の近くで行われる最初の吹き付けには、室温の空気
が使用される。入口プーリロール２９．３０の近くで行
われる最後の吹き付けには、充分に高温に加熱された空
気を使用して、ベルト表面に付着しているあらゆる残留
水分を完全に蒸発させる。

７５インチ（１９０５ｍ＋＊）の有効移動成形長さをも
つ本発明による鋳造方法及び装置を使用して、幅１７エ
ン（４３２＋＋ｕｗ）の低炭素鋼からなる１インチ（２
５，４ｍｍｍ）の厚さの鋳造製品を製造するのに、１分
間当り４８０１ン（１分間当り４０フイート、すなわち
、約１２ｍ１分）の鋳造速度を持続させることができた
。

以上、本発明の特定の好ましい実施例について説明し・
たが、これらの実施例は説明のためのものである。当業
者ならば、本発明の精神及び範囲を逸脱することなくし
て、本発明の上記鋳造方法及び装置を特定の連続鋳造条
件に合うようにその細部を変更できることから、本発明
の範囲は本発明についての上記説明により制限されるも
のではない。

【図面の簡単な説明】

第１図は、従来技術によるツインベルト形連続金属鋳造
機における移動モールドの鋳造領域及び２つの鋳造ベル
トを示す概略側面図である。第２図は、第１図の２−２線の方向から見た第１図のツ
インベルト鋳造機の出口側端部（下流側端部）を示す概
略正面図であ・す、関連する鋳造ベルトを操縦するため
それぞれの出口プーリロールの軸線を傾斜させた状態（
傾斜角度θ）を示すものである。第３図は、上方の鋳造ベルト及びその２つのプーリロー
ルを示す概略平面図であり、出口プーリロールの軸線を
傾けることにより、回転する鋳造ベルトが僅かに傾斜し
た状態で上流側のプーリロールに導かれるようにして、
鋳造ベルトを操縦する方法を示すものである。第４図は、出口プーリロールの直ぐ上流側にある鋳造領
域の一部を、第１図に比べかなり拡大して示す側面図で
あり、最終のバックアップローラと出口プーリロールと
の間に延在しているベルト支持プラテンを示すものであ
る。第５図は、第４図の５−５！＃方向から見たベルト支持
プラテンの一部を断面した部分正面図であり、下方の鋳
造ベルト（第５図には図示せず）の内面に沿って高速で
冷却水を流すことができる下方のプラテンのフィンを示
すものである。第６図は、第１図と同様な概略側面図であり、本発明に
より、鋳造平面に垂直な平面内で各出口プーリロールの
軸線を傾動させるためのクリアランスが不要になるので
、本発明の横傾動操縦により、鋳造ベルトが、最終のバ
ックアップローラと出口プーリロールとの間で鋳造製品
を抱き込むことが可能になる状態を示すものである。第７図は、上方の鋳造ベルト及びその２つのプーリロー
ルの概略平面図であり、本発明による出口プーリロール
の横傾動操縦により、回転するベルトを操縦する方法を
示すものである。この第７図は、第３図と対比すべきも
のである。第８図は、本発明による下方の鋳造ベルトの横傾動操縦
及びベルト張力付与装置を示す平面図である。第９図は、第８図の一部の拡大図であり、本発明による
横傾動装置をより詳細に示すものである。第１０図は、第９図の装置の側面図である。第１１図は、ツインベルト鋳造機から排出される鋳造製
品の出口閉込め・冷却装置を示す一部を断面した側面図
である。０．２２・・・出口プーリロール、４・・・上方の鋳造ベルト、６・・・下方の鋳造ベルト、８・・・バックアップローラ、９．３０・・・入口プーリロール、２・・・エツジダム、０・・・ヨーク、０・・・キャリッジフレーム、２・・・操縦シリンダ、　　７８・・・操縦レバー６・
・・ハウジング、ＯＯ・・・スライドブロック、１０２・・・フィン、　　　　１０４・・・偏心部材、
１０６・・・キーパピン、　１０８・・・リテーナ、１
１０・・・ソケット孔、１２４・・・上方の支持プラテン、１２６・・・下方の支持プラテン、１２７．１２８．１３７．１３８・・・偏心取付はシャ
フト、１３６・・・フィン、１６０・・・出口閉込め・支持装置、１６４・・・スプレーチャンバ包囲体、１６Ｂ、１６９
・・・スプレーマニホルド、１７０．１７２．１７４．
１７６・・・支持・閉込めローラ、１８２．１８８・・・スプレーノズル。噌

Claims

【特許請求の範囲】

（１）最小圧延速度条件をもつ通常の圧延機に供給され
る鋳造スチール製品を製造するための、上下の出口プー
リロールの回りをそれぞれ周回する上下の鋳造ベルトを
備えており、該上下の回転鋳造ベルトが、これらの両鋳
造ベルトの間で前記それぞれの出口プーリロールより上
流側に配置された最終のバックアップローラを通って走
行し、前記鋳造スチール製品が前記両出口プーリロール
の間に設けられた出口から排出されるように構成された
ツインベルト鋳造機により、前記最小圧延速度条件を満
たすスチールの高速連続鋳造を行う方法において、鋳造される製品を、前記最終のバックアップローラとそ
れぞれの出口プーリロールとの間の領域において、前記
各鋳造ベルトにより抱き込ませる工程と、鋳造されたスチール製品を支持しかつ閉込めるべく、前
記出口から１２インチ（約３０ｃｍ）以内の位置におい
て、前記鋳造スチール製品に第１の対向圧延接触力を付
与する工程と、鋳造スチール製品を更に支持しかつ閉込めるべく、前記
第１の対向圧延接触力を付与する位置より下流側におい
て、連続圧延接触の間で中心間距離が１０インチ（約２
５ｃｍ）以内の間隔を隔てた少なくとも第２及び第３の
対向圧延接触力を前記鋳造スチール製品に付与する工程
と、前記鋳造スチール製品を冷却すべく、前記出口と前
記第１圧延接触力を付与する位置との間で前記鋳造スチ
ール製品に第１の水スプレーを直接衝突させる工程と、前記鋳造スチール製品を更に冷却すべく、前記第２及び
第３の対向圧延接触力を付与する位置より上流側の位置
において、少なくともそれぞれ第２及び第３の水スプレ
ーを前記鋳造スチール製品に直接衡突させる工程とを有
していることを特徴とするスチールの高速連続鋳造方法
。
（２）前記第１の水スプレーを、前記出口に向いて傾斜
した角度で上流側方向に向けて前記鋳造スチール製品に
衝突させ、前記角度が前記鋳造スチール製品に対する角
度であって、約１０°以上の鋭角であることを特徴とす
る請求項１に記載の方法。
（３）前記上下の回転鋳造ベルトが、これらの間に鋳造
平面を形成しており、前記鋳造される製品を、前記最終のバックアップローラ
とそれぞれの前記出口プーリロールとの間の領域におい
て、各鋳造ベルトにより抱き込ませる前記工程が、前記
出口プーリロールを前記鋳造平面に対して平行に横方向
に傾動させることにより、前記回転鋳造ベルトを操縦す
る工程を備えていることを特徴とする請求項１に記載の
方法。
（４）前記各回転鋳造ベルトが、移動モールドを形成す
る外面と、液体冷却剤でベルトを冷却する内面とを備え
ており、共平面内にあり長手方向に延在するフィンを各々が備え
ている１対のプラテンを設け、前記鋳造ベルトの冷却が行えるようにしかつ前記鋳造ベ
ルトにより鋳造スチール製品を抱き込むことができるよ
うにすべく、前記フィンを上流側／下流側方向に延在さ
せ、一方の前記プラテンに設けられたフィンを、それぞ
れの最終バックアップローラとそれぞれの出口プーリロ
ールとの間の前記領域において、一方の鋳造ベルトの内
面と摺動接触させ、前記鋳造ベルトの冷却が行えるようにしかつ前記鋳造ベ
ルトにより鋳造スチール製品を抱き込むことができるよ
うにすべく、前記フィンを上流側／下流側方向に延在さ
せ、他方の前記プラテンに設けられたフィンを、それぞ
れの最終バックアップローラとそれぞれの出口プーリロ
ールとの間の前記領域において、他方の鋳造ベルトの内
面と摺動接触させることを特徴とする請求項１に記載の
方法。
（５）前記上下の回転鋳造ベルトの各々が、これらの間
に平らな移動モールドの鋳造領域を形成すべく、他方の
鋳造ベルトの外面に対向して走行する外面と、ベルトを
冷却するための内面であって該内面に沿って長手方向に
冷却剤が流れることができるようにした内面とを備えて
おり、共平面内にあり長手方向に延在するフィンを各々
が備えている１対のプラテンを設け、前記内面に沿って長手方向に流れる冷却剤を収容しかつ
一方の前記鋳造ベルトの外面により鋳造スチール製品を
抱き込むことができるようにすべく、前記フィンを前記
一方の鋳造ベルトの内面に沿って長手方向に延在させ、
一方の前記プラテンに設けられたフィンを、それぞれの
最終バックアップローラとそれぞれの出口プーリロール
との間の前記領域において、前記一方の鋳造ベルトの内
面と摺動接触させ、前記内面に沿って長手方向に流れる冷却剤を収容しかつ
他方の前記鋳造ベルトの外面により鋳造スチール製品を
抱き込むことができるようにすべく、前記フィンを前記
他方の鋳造ベルトの内面に沿って長手方向に延在させ、
他方の前記プラテンに設けられたフィンを、それぞれの
最終バックアップローラとそれぞれの出口プーリロール
との間の前記領域において、他方の鋳造ベルトの内面と
摺動接触させることを特徴とする請求項３に記載の方法
。
（６）前記第３の対向圧延接触力を付与する位置から下
流側に、中心間距離で１４インチ（約３６ｃｍ）以内の
間隔を隔てた位置において、前記鋳造スチール製品に第
４の対向圧延接触力を付与し、前記第３の対向圧延接触
力を付与する位置と前記第４の対向圧延接触力を付与す
る位置との間で、前記鋳造スチール製品に第４の水スプ
レーを直接衝突させる、ことを特徴とする請求項１に記
載の方法。
（７）最小圧延速度条件をもつ通常の圧延機に供給され
る鋳造スチール製品を製造するための、上下の出口プー
リロールの回りをそれぞれ周回する上下の鋳造ベルトを
備えており、該鋳造ベルトは、これらの間に平らな移動
モールドの鋳造領域を形成しており、該上下の回転鋳造
ベルトが、これらの両鋳造ベルトの間で前記それぞれの
出口プーリロールより上流側に配置された最終のバック
アップローラを通って走行し、前記鋳造スチール製品が
前記両出口プーリロールの間に設けられた出口において
前記回転鋳造ベルトの間から排出されるように構成され
たツインベルト鋳造機により、前記最小圧延速度条件を
満たすスチールの高速連続鋳造を行う方法において、前記鋳造ベルトが周回する前記それぞれの出口プーリロ
ールを、横方向に傾動させることによって各回転鋳造ベ
ルトを操縦する工程を有しており、前記各回転鋳造ベルトが、鋳造されるスチール製品を、
前記最終バックアップローラとそれぞれの出口プーリロ
ールとの間の領域において抱き込むことができるように
するため、前記出口プーリロールの横方向への傾動は、
前記平らな移動モールドの鋳造領域との共平面内で行な
われ、前記鋳造スチール製品の膨らみを有効に防止できる、前
記出口からの距離において、前記鋳造スチール製品に対
向圧延接触力を付与する工程を有しており、前記膨らみを有効に防止できる距離は、溶融金属の内部
を包囲する前記鋳造スチール製品の固化したシェルが大
きく膨らむことを防止できる距離であり、前記出口と前記対向圧延接触力を付与する位置との間で
前記固化したシェルに水スプレーを噴射し、この水スプ
レーを、前記出口に向かって傾斜した角度をなして上流
側方向に向けて噴射し、前記角度は前記固化したシェル
に対する角度であって、約１０°より大きな鋭角である
ことを特徴とするスチールの高速連続鋳造方法。
（８）前記上下の回転鋳造ベルトの各々が、これらの間
に平らな移動モールドの鋳造領域を形成すべく、他方の
鋳造ベルトの外面に対して間隔を隔てて対向する関係を
なす外面と、ベルトを冷却するための内面であって該内
面に沿って長手方向に液体冷却剤が流れることができる
ようにした内面とを備えており、共平面内にあり長手方向に延在するフィンを各々が備え
ている１対のプラテンを設け、前記内面に沿って長手方向に流れる冷却剤を収容しかつ
一方の前記鋳造ベルトの外面により鋳造スチール製品を
抱き込むことができるようにすべく、前記フィンを前記
一方の鋳造ベルトの内面に沿って長手方向に延在させ、
一方の前記プラテンに設けられたフィンを、それぞれの
最終バックアップローラとそれぞれの出口プーリロール
との間の前記領域において、前記一方の鋳造ベルトの内
面と摺動接触させ、前記内面に沿って長手方向に流れる冷却剤を収容しかつ
他方の前記鋳造ベルトの外面により鋳造スチール製品を
抱き込むことができるようにすべく、前記フィンを前記
他方の鋳造ベルトの内面に沿って長手方向に延在させ、
他方の前記プラテンに設けられたフィンを、それぞれの
最終バックアップローラとそれぞれの出口プーリロール
との間の前記領域において、他方の鋳造ベルトの内面と
摺動接触させることを特徴とする請求項７に記載の方法
。
（９）各々が回転軸線を有している上下の出口プーリロ
ールの回りをそれぞれ周回する上下の鋳造ベルトを備え
ており、該鋳造ベルトが、これらの間に移動モールドの
鋳造領域を形成すべく互いに間隔を隔てた関係をなして
走行し、前記移動鋳造領域が平らであるツインベルト鋳
造機により連続鋳造を行う場合に、前記各回転鋳造ベル
トを操縦する方法において、前記平らな移動モールドの鋳造領域に平行な第１平面内
で、前記上方の出口プーリロールの回転軸線を傾動させ
て、前記上方の鋳造ベルトを操縦する工程と、前記平らな移動モールドの鋳造領域に平行な第２平面内
で、前記下方の出口プーリロールの回転軸線を傾動させ
て、前記下方の鋳造ベルトを操縦する工程とを有してい
ることを特徴とするツインベルト鋳造機の各回転鋳造ベ
ルトの操縦方法。
（１０）前記傾動と同時に、前記第１平面内で上方のプ
ーリロールを変位させ、上方のプーリロールの前記変位は、前記上方の鋳造ベル
トが操縦される方向に行われ、前記傾動と同時に、前記第２平面内で下方のプーリロー
ルを変位させ、下方のプーリロールの前記変位は、前記下方の鋳造ベル
トが操縦される方向に行われることを特徴とする請求項
９に記載の方法。
（１１）最小圧延速度条件をもつ通常の圧延機に供給さ
れる鋳造スチール製品を製造するための、上下の出口プ
ーリロールの回りをそれぞれ周回する上下の鋳造ベルト
を備えており、該上下の回転鋳造ベルトが、前記それぞ
れの出口プーリロールより上流側に配置された最終のバ
ックアップローラを通って走行し、前記鋳造スチール製
品が前記両出口プーリロールの間に設けられた出口にお
いて前記両回転鋳造ベルトの間から排出され、前記鋳造
スチール製品が、溶融スチールの内部を包囲する固化シ
ェルを備えているツインベルト鋳造機により、前記最小
圧延速度条件を満たすスチールの高速連続鋳造装置にお
いて、鋳造されるスチール製品を、前記最終バックアップロー
ラとそれぞれの出口プーリロールとの間の領域において
前記各鋳造ベルトに抱き込ませる手段と、前記出口より下流側において、前記固化シェルに圧延接
触する１対の対向ローラとを有しており、該１対のローラは、前記固化シェルの大きな膨らみを防
止すべく、前記出口から、膨らみを有効に防止できる距
離に配置されており、前記出口と前記対をなす対向ローラとの間の領域におい
て、前記固化シェルの上下から該固化シェルに水の冷却
スプレーを噴霧すべく、前記鋳造スチール製品の上下に
配置されたスプレーノズル手段を更に有しており、該スプレーノズル手段が、前記固化シェルに対して鋭角
をなして該固化シェルの方に向いており、前記スプレー
ノズルの方向が前記出口に向かって上流側に傾斜してい
て固化シェルを前記出口に隣接した位置において冷却で
きることを特徴とするスチールの高速連続鋳造装置。
（１２）長手方向に延在する平行な共平面内にあるフィ
ンを各々が備えている１対のプラテンと、前記最終バッ
クアップローラとそれぞれの前記出口プーリロールとの
間の領域において、鋳造されるスチール製品とは反対側
の各鋳造ベルトの表面上で、上下の鋳造ベルトと摺動接
触するように前記プラテンを取り付ける手段とを更に有
していることを特徴とする請求項１１に記載の装置。
（１３）鋳造されるスチール製品を、前記最終バックア
ップローラとそれぞれの出口プーリロールとの間の領域
において前記各鋳造ベルトに抱き込ませる前記手段が、それぞれの回転鋳造ベルトを操縦する操縦手段を備えて
おり、該操縦手段が、前記鋳造スチール製品の固化シェーバー
と共平面関係をなしてそれぞれの前記出口プーリロール
を横方向に傾動させるようになっていることを特徴とす
る請求項１１に記載の装置。
（１４）前記操縦手段が、それぞれの出口プーリロール
の前記横方向への傾動と同時に、前記固化シェルと共平
面関係をなしてそれぞれの前記出口プーリロールを変位
させる手段を備えており、それぞれの出口プーリロール
の前記変位が、それぞれの回転鋳造ベルトの傾動による
該回転鋳造ベルトの操縦方向と同じ方向に行われること
を特徴とする請求項１３に記載の装置。
（１５）上下の回転鋳造ベルトの互いに間隔を隔てた平
行部分の間に平らな移動モールドの鋳造領域が形成され
ており、各々が回転軸線を備えた上下の出口プーリロー
ルのそれぞれの一部の回りを周回して、前記上下の鋳造
ベルトが走行するように構成されたツインベルト連続鋳
造機において、前記回転鋳造ベルトの操縦装置が、前記上方の出口プーリロールを取り付ける取付け手段で
あって、前記上方の出口プーリロールより上流側に第１
の有効取付け点Ｍ（第７図）を形成する第１取付け手段
を有しており、前記第１の有効取付け点Ｍ及び前記上方の出口プーリロ
ールの前記軸線が、前記平らな移動モールドの鋳造領域
と平行な第１平面を形成しており、前記第１の有効取付け点の回りの前記第１平面内で前記
上方の出口プーリロールを傾動させて前記上方の鋳造ベ
ルトを横方向に操縦する第１手段と、前記下方の出口プーリロールを取り付ける取付け手段で
あって、前記下方の出口プーリロールより上流側に第２
の有効取付け点を形成する第２取付け手段とを有してお
り、前記第２の有効取付け点及び前記下方の出口プーリロー
ルの前記軸線が、前記平らな移動モールドの鋳造領域と
平行な第２平面を形成しており、前記第２の有効取付け点の回りの前記第２平面内で前記
下方の出口プーリロールを傾動させて前記下方の鋳造ベ
ルトを横方向に操縦する第２手段を更に有していること
を特徴とするツインベルト連続鋳造機の回転鋳造ベルト
の操縦装置。
（１６）前記第１取付け手段が、前記上方の出口プーリ
ロールの前記軸線を前記第１平面内で下流側方向に移動
させて前記上方の鋳造ベルトに張力を付与するための張
力付与手段を備えており、前記第２取付け手段が、前記
下方の出口プーリロールの前記軸線を前記第２平面内で
下流側方向に移動させて前記下方の鋳造ベルトに張力を
付与するための張力付与手段を備えていることを特徴と
する請求項１５に記載の装置。
（１７）前記第１取付け手段が第１ヨークを備えていて
、該第１ヨークが、前記上方の出口プーリロールを回転
自在に支持しておりかつ前記上方の出口プーリロールの
前記軸線に対して垂直な第１シャフトを備えており、該第１シャフトが、前記第１平面内にある１つの軸線を
備えており、前記第１シャフトが、１つの軸線方向に摺動することが
でき、前記第１張力付与手段が前記第１シャフトに連結されて
いて、該第１シャフトを下流側方向に軸線方向に摺動さ
せて前記上方の鋳造ベルトに張力を付与できるようにな
っており、前記第２取付け手段が第２ヨークを備えていて、該第２
ヨークが、前記下方の出口プーリロールを回転自在に支
持しておりかつ前記下方の出口プーリロールの前記軸線
に対して垂直な第２シャフトを備えており、該第２シャフトが、前記第２平面内にある１つの軸線を
備えており、前記第２シャフトが、１つの軸線方向に摺動することが
でき、前記第２張力付与手段が前記第２シャフトに連結されて
いて、該第２シャフトを下流側方向に軸線方向に摺動さ
せて前記下方の鋳造ベルトに張力を付与できるようにな
っていることを特徴とする請求項１６記載の装置。
（１８）前記上方の出口プーリロールを傾動させる前記
第１手段が、機械的な特徴を備えた第１レバーを備えて
おり、前記下方の出口プーリロールを傾動させる前記第２手段
が、機械的な特徴を備えた第２レバーを備えていること
を特徴とする請求項１５に記載の装置。
（１９）前記上方の出口プーリロールを傾動させる前記
第１手段が、前記第１ヨークに連結されておりかつ機械
的な特徴を備えた第１レバーを備えており、前記下方の出口プーリロールを傾動させる前記第２手段
が、前記第２ヨークに連結されておりかつ機械的な特徴
を備えた第２レバーを備えていることを特徴とする請求
項１７に記載の装置。
（２０）ツインベルト形連続金属鋳造機の鋳造ベルトが
中央を走行するように操縦する方法であって、前記ツイ
ンベルト形連続金属鋳造機が、溶融金属から直接鋳造で
きるように構成されており、前記溶融金属が平らな移動
モールド内に導入され、該移動モールドが、互いに対向
して配置されていて長手方向に張力が付与された可撓性
のある２つの移動する無端鋳造ベルトの面の間に形成さ
れており、各鋳造ベルトは少なくとも２つの主プーリロ
ールの回りを回転するようになっており、前記主プーリ
ロールのうちの一方が、前記移動モールドの出口に配置
された操縦プーリロールであり、前記主プーリロールの
各々が回転軸線を備えておりかつこれらの回転軸線が前
記平らな移動モールド領域に対して平行になるようにキ
ャリッジフレームの両端部に取り付けられているツイン
ベルト形連続金属鋳造機の鋳造ベルトが中央を走行する
ように操縦する方法において、少なくとも一方の前記主プーリロールの軸線に外向きの
力を作用することにより、前記鋳造ベルト内に張力を付
与し、長手方向の張力が付与された鋳造ベルトを、少なくとも
２つの前記主プーリロールの回りの経路内で回転させ、前記平らな移動モールドに対して実質的に平行な平面内
で前記操縦プーリロールの軸線を微小角度で傾動させる
力を、前記操縦プーリロールに作用し、前記鋳造ベルトが前記主プーリロールの中央を走行する
ように、かつ同時に、前記操縦プーリロールが前記平ら
な移動モールド空間に対して平行になるように前記鋳造
ベルトを操縦し、冷却される鋳造製品を、前記鋳造ベル
トが前記操縦プーリロールを周回する位置まで、前記鋳
造ベルトによって抱き込ませ、前記ツインベルト金属鋳
造機の平らな移動モールドの長さを長くすることを特徴
とするツインベルト形連続金属鋳造機の鋳造ベルトの操
縦方法。
（２１）前記操縦プーリロールがヨークに回転自在に取
り付けられており、該ヨークは、前記操縦プーリロール
の軸線に対して垂直に延在しておりかつヨークの長手方
向に摺動できるシャフトに支持されており、前記微小角度の傾動を生じさせる力に応答して、前記摺
動自在のシャフト及びヨークを釣り合わせ、横方向に案
内しかつ支持し、前記操縦プーリロールを、有効枢動点
Ｍ（第９図）の回りで弾性的に撓み得るように枢動させ
ることを特徴とする請求項２０に記載の方法。
（２２）前記微小角度を１０分以内の角度に制限するこ
とを特徴とする請求項２０に記載の方法。
（２３）２つの鋳造ベルトの互いに間隔を隔てた平行部
分の間に平らな移動モールド領域が形成されるように構
成されたツインベルト形連続金属鋳造機に使用するベル
ト張力付与及び操縦装置において、鋳造ベルトを支持しかつ回転させるためのキャリッジフ
レームを有しており、該キャリッジフレームの両端部に
は１対の主プーリロールが支持されており、これらの主
プーリロールの軸線が、前記平らな移動モールド領域の
平面に平行な平面を形成しており、前記主プーリロールが取り付けられるヨークを有してお
り、該ヨークは、長手方向に配置されていて横方向には
動かないように拘束されている摺動自在のガイド部材で
あって、前記キャリッジフレームに取り付けられており
かつ前記一方の主プーリロールの軸線に対して平行に延
在している摺動自在のガイド部材を備えており、前記キ
ャリッジフレームと前記ヨークとの間に連結された力付
与手段であって、前記平らな移動モールド領域の平面に
対して実質的に平行な平面内で前記ヨークを弾性的かつ
角度的な傾動を生じさせて、前記回転鋳造ベルトを操縦
する力付与手段と、前記キャリッジフレームと前記摺動自在のガイド部材と
の間に連結されたベルト張力付与手段であって、前記キ
ャリッジフレームの反対側の端部において前記ガイド部
材を前記主プーリロールから離れる方向に摺動させて、
前記鋳造ベルトに張力を付与するベルト張力付与手段と
を更に有していることを特徴とするベルト張力付与及び
操縦装置。
（２４）前記力付与手段が、長手方向に配置された第１種レバーを備えており、該レバーは、その支点が前記キャリッジフレームに取り
付けられておりかつ荷重側アームより長い駆動側アーム
を有しており、前記駆動側アームが、前記キャリッジフレームに取り付
けられた力発生手段に連結されており、前記荷重側アームが、前記ヨークに連結されていること
を特徴とする請求項２３に記載の装置。