JPH0215152A - 溶融亜鉛メッキ鋼板及びその製造方法 - Google Patents
溶融亜鉛メッキ鋼板及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH0215152A JPH0215152A JP16648188A JP16648188A JPH0215152A JP H0215152 A JPH0215152 A JP H0215152A JP 16648188 A JP16648188 A JP 16648188A JP 16648188 A JP16648188 A JP 16648188A JP H0215152 A JPH0215152 A JP H0215152A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- plating
- bath
- spangle
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 15
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 title claims abstract description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 50
- ZCDOYSPFYFSLEW-UHFFFAOYSA-N chromate(2-) Chemical compound [O-][Cr]([O-])(=O)=O ZCDOYSPFYFSLEW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 22
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 22
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 20
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 20
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 abstract description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 9
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract 3
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 abstract 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 27
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 14
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 13
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 241001163841 Albugo ipomoeae-panduratae Species 0.000 description 1
- 229910001020 Au alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000023514 Barrett esophagus Diseases 0.000 description 1
- 229920000298 Cellophane Polymers 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L chromic acid Substances O[Cr](O)(=O)=O KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- PYRZPBDTPRQYKG-UHFFFAOYSA-N cyclopentene-1-carboxylic acid Chemical compound OC(=O)C1=CCCC1 PYRZPBDTPRQYKG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N furo[3,4-b]pyrazine-5,7-dione Chemical compound C1=CN=C2C(=O)OC(=O)C2=N1 AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003353 gold alloy Substances 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- GVALZJMUIHGIMD-UHFFFAOYSA-H magnesium phosphate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[Mg+2].[O-]P([O-])([O-])=O.[O-]P([O-])([O-])=O GVALZJMUIHGIMD-UHFFFAOYSA-H 0.000 description 1
- 239000004137 magnesium phosphate Substances 0.000 description 1
- 229960002261 magnesium phosphate Drugs 0.000 description 1
- 229910000157 magnesium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000010994 magnesium phosphates Nutrition 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 1
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、耐食性に優れた溶融亜鉛メッキ鋼板並びに
その製造方法に関するものである。
その製造方法に関するものである。
〈従来技術とその課題〉
現在製造されている溶融亜鉛メッキ鋼板は、大別すると
a)メッキ後大気中で放冷し、溶融亜鉛層を徐々に冷却
凝固させて亜鉛結晶のスパングルを大きく発達させた“
レギュラースパングル溶融亜鉛メッキ鋼板〔以降、レギ
ュラースパングル制と略称する〕“ b)メッキ後直ちに薬剤(リン酸塩を主成分とした溶液
)により熔融亜鉛層を急冷凝固させ、スパングルを殆ん
ど消失させた“ゼロスパングル(ミニマムスパングル)
溶融亜鉛メッキ鋼板〔以降、ゼロスパングル材と略称す
る〕” とに分けられる。
凝固させて亜鉛結晶のスパングルを大きく発達させた“
レギュラースパングル溶融亜鉛メッキ鋼板〔以降、レギ
ュラースパングル制と略称する〕“ b)メッキ後直ちに薬剤(リン酸塩を主成分とした溶液
)により熔融亜鉛層を急冷凝固させ、スパングルを殆ん
ど消失させた“ゼロスパングル(ミニマムスパングル)
溶融亜鉛メッキ鋼板〔以降、ゼロスパングル材と略称す
る〕” とに分けられる。
このうち、ゼロスパングル材は塗装仕上り性が良好なた
め塗装材として使用されることが多く、その需要も年々
増加する傾向を示している。しかし、メッキ鋼板を採便
用する用途においては依然としてレギュラースパングル
材の需要が根強く、レギュラースパングル材の生産も重
要な地位を占めていた。
め塗装材として使用されることが多く、その需要も年々
増加する傾向を示している。しかし、メッキ鋼板を採便
用する用途においては依然としてレギュラースパングル
材の需要が根強く、レギュラースパングル材の生産も重
要な地位を占めていた。
ところで、従来、レギュラースパングル材の製造に際し
ては、そのスパングル模様を効果的に発現させるため、
以下に示すような溶融亜鉛メッキ浴の使用がなされてい
た。
ては、そのスパングル模様を効果的に発現させるため、
以下に示すような溶融亜鉛メッキ浴の使用がなされてい
た。
+al Pbを0.1%(以降、成分割合を表わす%
は重量%とする)程度添加した高pb浴 (bl Pbの代わりにsbを添加した浴(特開昭5
3128539号公報) [CI Pbとsbとを複合添加した浴(特開昭61
1、19663号公報) d) Bi添加浴(特開昭61−288039号公報
)。
は重量%とする)程度添加した高pb浴 (bl Pbの代わりにsbを添加した浴(特開昭5
3128539号公報) [CI Pbとsbとを複合添加した浴(特開昭61
1、19663号公報) d) Bi添加浴(特開昭61−288039号公報
)。
しかしながら、前記Fa1項で示したpb添加浴を使用
する方法では )溶融亜鉛メッキ作業においては、実際上、設備的な問
題から同一メッキラインて同一浴を用いてゼロスパング
ル材の製造をも行わざるを得ない状況にあるが、高pb
浴を用いてゼロスパングル材の製造を行うと、形成され
るメッキ皮膜は粒界腐食を律し易いものとなってしまう 11)得られたメッキ鋼板にクロメ−1・処理を施すと
、メッキ皮膜中にpbが高濃度(0,1%程度)で存在
することから著しい耐食性の劣化を招く等の問題を生じ
ることが指摘されていた。
する方法では )溶融亜鉛メッキ作業においては、実際上、設備的な問
題から同一メッキラインて同一浴を用いてゼロスパング
ル材の製造をも行わざるを得ない状況にあるが、高pb
浴を用いてゼロスパングル材の製造を行うと、形成され
るメッキ皮膜は粒界腐食を律し易いものとなってしまう 11)得られたメッキ鋼板にクロメ−1・処理を施すと
、メッキ皮膜中にpbが高濃度(0,1%程度)で存在
することから著しい耐食性の劣化を招く等の問題を生じ
ることが指摘されていた。
また、前記(bl及びFe2項で示したpb添加浴を使
用する方法におけるように、sbを用いてpbと同程度
のスパングル模様発現効果を得るためには、sbをpb
の場合とほぼ同程度の量添加する必要がある。
用する方法におけるように、sbを用いてpbと同程度
のスパングル模様発現効果を得るためには、sbをpb
の場合とほぼ同程度の量添加する必要がある。
そして、この場合にはメッキ皮膜の粒界腐食性はそれほ
ど劣化しないものの、得られたメッキ鋼板にクロノート
処理を施すと、やはりpb+sbを含有しないメッキ浴
を用いた場合に比べ著しい耐食性の劣化を招くものであ
った。
ど劣化しないものの、得られたメッキ鋼板にクロノート
処理を施すと、やはりpb+sbを含有しないメッキ浴
を用いた場合に比べ著しい耐食性の劣化を招くものであ
った。
一方、前記(d)項で示したBi添加浴を用いる方法で
は、B1は非常に少量の添加で著しいスパングルの成長
促進効果を発揮するのでpbやsbの場合のような弊害
は生しないものの、それとは別に、)メッキ浴の流動性
が低下するためメッキ表面に流れ模様が生じ易い 11)旧は少量添加でスパングルの成長に大きな影響を
及ぼすため、逆に僅かな浴組成変動によってもメッキの
仕上がり状態が影響を受は易く、作業管理が非常に難し
い 等の問題があった。
は、B1は非常に少量の添加で著しいスパングルの成長
促進効果を発揮するのでpbやsbの場合のような弊害
は生しないものの、それとは別に、)メッキ浴の流動性
が低下するためメッキ表面に流れ模様が生じ易い 11)旧は少量添加でスパングルの成長に大きな影響を
及ぼすため、逆に僅かな浴組成変動によってもメッキの
仕上がり状態が影響を受は易く、作業管理が非常に難し
い 等の問題があった。
勿論、従来からの低pb浴では、クロメート処理後の耐
食性は良好であるもののレギュラースパングル材の製造
が不可能であったことは言うまでもない。
食性は良好であるもののレギュラースパングル材の製造
が不可能であったことは言うまでもない。
そこで、本発明の主目的は、前述の問題点を解消し、同
一メッキラインでレギュラースパングル材及びゼロスパ
ングル材を製造する必要がある場合でも、何れのメッキ
処理にも適用でき、しかもクロメート処理後の耐食性を
低pb亜鉛浴メッギに比べて劣化させることなしに高p
b亜鉛浴と同程度のスパングルを形成させることが可能
な溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法を見出し、もって耐食
性に優れた溶融亜鉛メッキ鋼板を安定して提供すること
にある。
一メッキラインでレギュラースパングル材及びゼロスパ
ングル材を製造する必要がある場合でも、何れのメッキ
処理にも適用でき、しかもクロメート処理後の耐食性を
低pb亜鉛浴メッギに比べて劣化させることなしに高p
b亜鉛浴と同程度のスパングルを形成させることが可能
な溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法を見出し、もって耐食
性に優れた溶融亜鉛メッキ鋼板を安定して提供すること
にある。
〈課題を解決するだめの手段〉
本発明は、」−起用的を達成すべくなされたものであり
、 [溶融亜鉛メッキ鋼板を、皮膜の平均組成がAf:0.
1〜0.7%、 旧: 0.003〜0.015%P
b : 0.01〜0.05%、 Fe : 1.0
%以下を含み、残部が実質的にZnである溶融亜鉛メッ
キ皮膜を有した構成とするか、或いは、その最表層に更
にクロメート処理皮膜を有して成る構成とする点」 に特徴を有するものであり、更には、 「八p:o、1〜0.5%、Bi:0.003〜0.0
15%Pb : 0.01〜0.05% を含み、残部が実質的にZnである熔融亜鉛メッキ浴に
鋼板を短時間浸漬させた後、所定のZn付着量にメッキ
付着量を調整してから冷却することにより、目的とする
スパングル状態の如何に係わらず、表面性状や耐食性に
優れた溶融亜鉛メッキ鋼板を作業性良く安定して製造し
得るようにした点」をも特徴とするものである。
、 [溶融亜鉛メッキ鋼板を、皮膜の平均組成がAf:0.
1〜0.7%、 旧: 0.003〜0.015%P
b : 0.01〜0.05%、 Fe : 1.0
%以下を含み、残部が実質的にZnである溶融亜鉛メッ
キ皮膜を有した構成とするか、或いは、その最表層に更
にクロメート処理皮膜を有して成る構成とする点」 に特徴を有するものであり、更には、 「八p:o、1〜0.5%、Bi:0.003〜0.0
15%Pb : 0.01〜0.05% を含み、残部が実質的にZnである熔融亜鉛メッキ浴に
鋼板を短時間浸漬させた後、所定のZn付着量にメッキ
付着量を調整してから冷却することにより、目的とする
スパングル状態の如何に係わらず、表面性状や耐食性に
優れた溶融亜鉛メッキ鋼板を作業性良く安定して製造し
得るようにした点」をも特徴とするものである。
なお、ここで言うクロメ−1・処理は格別に限定される
ものではなく、亜鉛表面に適用されるものであればその
種別を問うものではない。
ものではなく、亜鉛表面に適用されるものであればその
種別を問うものではない。
上述のように、本発明は、同一ラインを用いてレギュラ
ースパングル材もゼロスパングル材も製造できる特定組
成の溶融亜鉛メッキ浴を使用して鋼板のメッキ処理を行
うことにより、特定組成のメッキ皮膜を有し、クロメー
ト処理後も°゛低pb浴でのメッキに続いて同一クロメ
ート処理を施したもの”と同程度の優れた耐食性を示す
溶融亜鉛メッキ鋼板を得、更にはこれにクロメート処理
を施すことによって高耐食性溶融亜鉛メッキ鋼板を作業
性良く安定製造することに関するものであるが、以下、
本発明において、溶融亜鉛メッキ浴並びにメッキ皮膜の
化学組成を前記の如くに限定した理由を、各構成元素の
作用と共に詳述する。
ースパングル材もゼロスパングル材も製造できる特定組
成の溶融亜鉛メッキ浴を使用して鋼板のメッキ処理を行
うことにより、特定組成のメッキ皮膜を有し、クロメー
ト処理後も°゛低pb浴でのメッキに続いて同一クロメ
ート処理を施したもの”と同程度の優れた耐食性を示す
溶融亜鉛メッキ鋼板を得、更にはこれにクロメート処理
を施すことによって高耐食性溶融亜鉛メッキ鋼板を作業
性良く安定製造することに関するものであるが、以下、
本発明において、溶融亜鉛メッキ浴並びにメッキ皮膜の
化学組成を前記の如くに限定した理由を、各構成元素の
作用と共に詳述する。
〈作用〉
(Δ) AN
Aβ成分は、溶融亜鉛メッキ層の鋼素地に対する密着性
を確保するために添加されるものである。
を確保するために添加されるものである。
つまり、Apは鋼板が溶融亜鉛メッキ浴中に浸漬されで
いるときにその表面に緻密なFe−IV金合金形成させ
、鋼板−メッキ層界面でのFe−Zn合金化を抑制する
ことによりメッキの密着性を確保する。
いるときにその表面に緻密なFe−IV金合金形成させ
、鋼板−メッキ層界面でのFe−Zn合金化を抑制する
ことによりメッキの密着性を確保する。
そして、溶融亜鉛メッキ浴中の八に含有量が0.1%未
満では、上記密着性を確保するに十分なFeA1合金が
形成されないため所望の効果が得られない。一方、熔融
亜鉛メッキ浴中のIV含有量が0.5%を超えると、メ
ッキ層内に遊離するAp、によりメッキ層が脆化するば
かりでな(、メッキ機器類の溶食とドロスの発生が促進
されるため、設備的作業的にも問題が生しる。従って、
溶融亜鉛メッキ浴中のへβ含有量は0.1〜0.5%と
定めた。
満では、上記密着性を確保するに十分なFeA1合金が
形成されないため所望の効果が得られない。一方、熔融
亜鉛メッキ浴中のIV含有量が0.5%を超えると、メ
ッキ層内に遊離するAp、によりメッキ層が脆化するば
かりでな(、メッキ機器類の溶食とドロスの発生が促進
されるため、設備的作業的にも問題が生しる。従って、
溶融亜鉛メッキ浴中のへβ含有量は0.1〜0.5%と
定めた。
また、かかる溶融亜鉛メッキ浴でメッキを行った場合、
上述したように鋼板−メッキ層界面にFeAN合金層が
形成されるため、皮膜平均でのApの含有量はメッキ浴
組成のそれよりも高くなる。この界面でのApの濃化量
(Fe−Aj!合金の形成量)は浴中pp、9度や温度
によっても変化するが、上記メッキ浴でメッキを行った
場合はメッキ皮膜の平均へ!濃度は0.1〜0.7%と
なり、優れた密着性を示すこととなる。従って、製品メ
ッキ鋼板におけるメッキ皮膜中のAβ含有量は、平均で
0.1〜0.7%と定めた。
上述したように鋼板−メッキ層界面にFeAN合金層が
形成されるため、皮膜平均でのApの含有量はメッキ浴
組成のそれよりも高くなる。この界面でのApの濃化量
(Fe−Aj!合金の形成量)は浴中pp、9度や温度
によっても変化するが、上記メッキ浴でメッキを行った
場合はメッキ皮膜の平均へ!濃度は0.1〜0.7%と
なり、優れた密着性を示すこととなる。従って、製品メ
ッキ鋼板におけるメッキ皮膜中のAβ含有量は、平均で
0.1〜0.7%と定めた。
(B) Bi Pb
B1はスパングル形成助剤として作用する成分であるが
、これは、形成されるBi −Zn合金の共晶温度が低
いために十分なスパングル径成長が促される猶予時間を
確保できることに起因すると考えられる。
、これは、形成されるBi −Zn合金の共晶温度が低
いために十分なスパングル径成長が促される猶予時間を
確保できることに起因すると考えられる。
この旧のスパングル形成作用は非常に強くて少量の添加
であっても効果が認められるが、それでもBi含有量が
0.003%未満であると前記作用による所望の効果を
十分に確保することができないので、メッキ浴中の(従
って製品メッキ皮膜中の)Bi含有量は0.003〜0
.015%に調整する必要がある。
であっても効果が認められるが、それでもBi含有量が
0.003%未満であると前記作用による所望の効果を
十分に確保することができないので、メッキ浴中の(従
って製品メッキ皮膜中の)Bi含有量は0.003〜0
.015%に調整する必要がある。
ただ、この範囲の量であってもBiを単独添加したした
だけではレギュラースパングル材としてはスパングルの
大きさが不十分となるが、それにも係わらすBi含有量
の上限を0.01.5%”に定めた理由は次の通りであ
る。
だけではレギュラースパングル材としてはスパングルの
大きさが不十分となるが、それにも係わらすBi含有量
の上限を0.01.5%”に定めた理由は次の通りであ
る。
即ち、旧は非常に強いスパングル形成作用を有している
ものの、反面、 )旧添加はメッキ浴の流動性の観点から好ましくなくて
メッキ後の美麗な外観を得にくくなる傾向があり、その
ため、Bi添加の場合には同時にメッキ浴の流動性を改
善する生立てを講じる必要がある 1i)Biのスパングル形成作用は極めて強いため、B
i添加を行うと僅かな浴組成変動でスパングルの大きさ
が極端に変化して操業が困難であるので、スパングル形
成作用を緩和する生立てを講じる必要がある 111)メッキ浴中のBiを高濃度(=0.020%)
とした場合には大きなスパングルが得られるが、同一メ
ッキ浴を使用してゼロスパングル材を製造しようとして
もスパングルが完全に消滅しなくなり、実際の溶融亜鉛
メッキラインへの適用が困難となる 等の問題をもたらす。そのため、これらの問題につき種
々の検討を加えた結果、Bi添加量の上限を0.015
%に抑えた上で0.01〜0.05%のpbとの複合添
加を実施すると、Bi添加による上記問題点が効果的に
解消されることが分かった。
ものの、反面、 )旧添加はメッキ浴の流動性の観点から好ましくなくて
メッキ後の美麗な外観を得にくくなる傾向があり、その
ため、Bi添加の場合には同時にメッキ浴の流動性を改
善する生立てを講じる必要がある 1i)Biのスパングル形成作用は極めて強いため、B
i添加を行うと僅かな浴組成変動でスパングルの大きさ
が極端に変化して操業が困難であるので、スパングル形
成作用を緩和する生立てを講じる必要がある 111)メッキ浴中のBiを高濃度(=0.020%)
とした場合には大きなスパングルが得られるが、同一メ
ッキ浴を使用してゼロスパングル材を製造しようとして
もスパングルが完全に消滅しなくなり、実際の溶融亜鉛
メッキラインへの適用が困難となる 等の問題をもたらす。そのため、これらの問題につき種
々の検討を加えた結果、Bi添加量の上限を0.015
%に抑えた上で0.01〜0.05%のpbとの複合添
加を実施すると、Bi添加による上記問題点が効果的に
解消されることが分かった。
従って、1含有量は0.003〜0.015%と定めた
。
。
なお、Biと共に複合添加するpb量が0.01%未満
であるとBi添加による前記不都合を解消できず、一方
、pb量が0.05%を超えた場合にはメッキ皮膜の耐
食性が劣化する傾向を見せ、特にクロメート処理を施し
た場合に目立って耐食性が劣化することから、pb含有
量は0.01〜0.05%と限定した。
であるとBi添加による前記不都合を解消できず、一方
、pb量が0.05%を超えた場合にはメッキ皮膜の耐
食性が劣化する傾向を見せ、特にクロメート処理を施し
た場合に目立って耐食性が劣化することから、pb含有
量は0.01〜0.05%と限定した。
(C) Fe
前述のように、本発明にかかる浴組成の熔融メッキ浴に
てメッキ処理を行うと、メッキ皮膜の鋼板との界面側に
緻密なFe−A2合金層が形成されて密着性が改善され
るが、皮膜中のFe含有量が該皮膜の平均組成で1.0
%を超えると、皮膜中に脆弱なFe −Zn合金層が認
められるようになって密着性の劣化を招くことから、メ
ッキ皮膜のFe含有量を平均組成で1.0%以下と定め
た。
てメッキ処理を行うと、メッキ皮膜の鋼板との界面側に
緻密なFe−A2合金層が形成されて密着性が改善され
るが、皮膜中のFe含有量が該皮膜の平均組成で1.0
%を超えると、皮膜中に脆弱なFe −Zn合金層が認
められるようになって密着性の劣化を招くことから、メ
ッキ皮膜のFe含有量を平均組成で1.0%以下と定め
た。
続いて、本発明の効果を実施例によって具体的に説明す
る。
る。
〈実施例〉
実施例 1
まず、第1表に示される如き化学組成の溶融亜鉛メッキ
浴(浴温:460℃)を準備し、各メッキ浴中に0.5
mm厚X100m幅×300顔量長の銅板試験片を1秒
間浸漬し、片面当りのメッキ目付量が60〜100g/
m+になるように8周整した後、レギュラースパングル
材製造時における常法通りの条件で冷却し、溶融亜鉛メ
ッキ鋼板を製造した。
浴(浴温:460℃)を準備し、各メッキ浴中に0.5
mm厚X100m幅×300顔量長の銅板試験片を1秒
間浸漬し、片面当りのメッキ目付量が60〜100g/
m+になるように8周整した後、レギュラースパングル
材製造時における常法通りの条件で冷却し、溶融亜鉛メ
ッキ鋼板を製造した。
このようにして得られた溶融亜鉛メッキ鋼板について[
スパングル形成状態−1及び「外観(波しわの有無)」
を観察した後、一部サンプルを切り出し、「メッキ皮膜
組成」及び「メッキ密着性」の調査を実施した。なお、
メッキ皮膜組成は、10%HC1溶液に鉄用インヒビタ
ーを0.8%添加した液で皮膜溶解を行った後、該溶解
液を分析して調査した。また、メッキ密着性は、Ot曲
げ後にセロハンテープ剥離試験を行い、その際のメッキ
剥離の有無で評価した。
スパングル形成状態−1及び「外観(波しわの有無)」
を観察した後、一部サンプルを切り出し、「メッキ皮膜
組成」及び「メッキ密着性」の調査を実施した。なお、
メッキ皮膜組成は、10%HC1溶液に鉄用インヒビタ
ーを0.8%添加した液で皮膜溶解を行った後、該溶解
液を分析して調査した。また、メッキ密着性は、Ot曲
げ後にセロハンテープ剥離試験を行い、その際のメッキ
剥離の有無で評価した。
更に、前記各メッキ鋼板にクロメート処理を施し、該メ
ッキ鋼板のクロメート処理後の耐食性をも調査した。な
お、このときのクロメート処理には、 無水クロム酸:50g/j! 珪フッ化水素酸:5g/l リン酸:10g/β から成る混合液中のクロム酸をエタノールで還元してC
Cr”/Cr” = 1/1:]に調整した液を用い、
Cr付着量が20〜25mg/mとなるように塗布し乾
燥する方法を採用した。そして、クロメート処理後の耐
食性は、前記クロメート処理サンプルの5ST(JIS
Z 2371に規定)100時間後の白錆発生面積に
よって評価した。
ッキ鋼板のクロメート処理後の耐食性をも調査した。な
お、このときのクロメート処理には、 無水クロム酸:50g/j! 珪フッ化水素酸:5g/l リン酸:10g/β から成る混合液中のクロム酸をエタノールで還元してC
Cr”/Cr” = 1/1:]に調整した液を用い、
Cr付着量が20〜25mg/mとなるように塗布し乾
燥する方法を採用した。そして、クロメート処理後の耐
食性は、前記クロメート処理サンプルの5ST(JIS
Z 2371に規定)100時間後の白錆発生面積に
よって評価した。
これらの結果を第1表に併せて示す。
第1表に示される結果からも明らかなように、本発明に
よればメッキ密着性、外観並びにクロメト処理後耐食性
の優れた美麗なスパングル材が得られるのに対して、本
発明で規定する条件から外れた場合には、十分に満足で
きるメ、ギ鋼板を安定して得られないことが分かる。
よればメッキ密着性、外観並びにクロメト処理後耐食性
の優れた美麗なスパングル材が得られるのに対して、本
発明で規定する条件から外れた場合には、十分に満足で
きるメ、ギ鋼板を安定して得られないことが分かる。
実施例 2
八β:o、+8%、 Pb : 0.05%、 Bi
: 0.005%を含み、残部が実質的にZnから成る
ところの、本発明に係る溶融亜鉛メッキ浴にてメッキし
た実施例1と同様の鋼板に、メッキ後直ちにリン酸マグ
ネシウム溶液を噴霧して急冷したところ、申し分のない
ゼロスパングル材を得ることができた。
: 0.005%を含み、残部が実質的にZnから成る
ところの、本発明に係る溶融亜鉛メッキ浴にてメッキし
た実施例1と同様の鋼板に、メッキ後直ちにリン酸マグ
ネシウム溶液を噴霧して急冷したところ、申し分のない
ゼロスパングル材を得ることができた。
そして、該ゼロスパングル材は良好な外観と十分なメッ
キ密着性を示し、クロメ−I・処理後耐食性の点でも満
足できるものであることが確認された。
キ密着性を示し、クロメ−I・処理後耐食性の点でも満
足できるものであることが確認された。
なお、比較のため、八β:0.18%、 Pb : 0
.05%Ri : 0.15%、残部が実質的にZnか
ら成る溶融亜鉛メッキ浴を使用した以外は上記と同様に
ゼロスパングル材の製造試みたところ、スパングルは十
分1 ら に小さくならず、ゼロスパングル材としては不十分な外
観のメッキ鋼板となることも確認された。
.05%Ri : 0.15%、残部が実質的にZnか
ら成る溶融亜鉛メッキ浴を使用した以外は上記と同様に
ゼロスパングル材の製造試みたところ、スパングルは十
分1 ら に小さくならず、ゼロスパングル材としては不十分な外
観のメッキ鋼板となることも確認された。
〈効果の総括〉
以上に説明した如く、この発明によれば、同一メッキ浴
でもってレギュラースパングル材とセロスパングル材の
製造が作業性良く安定して実施できる上、得られる溶融
メッキ鋼板は外観及び耐食性とも十分に優れており、特
に従来材に比して著しく優れたクロメート処理後耐食性
を示すレギュラースパングル材の安定製造が可能となる
など、産業上有用な効果がもたらされる。
でもってレギュラースパングル材とセロスパングル材の
製造が作業性良く安定して実施できる上、得られる溶融
メッキ鋼板は外観及び耐食性とも十分に優れており、特
に従来材に比して著しく優れたクロメート処理後耐食性
を示すレギュラースパングル材の安定製造が可能となる
など、産業上有用な効果がもたらされる。
Claims (3)
- (1)メッキ皮膜の平均組成が、重量割合にてAl:0
.1〜0.7%、Bi:0.003〜0.015%、P
b:0.01〜0.05%、Fe:1.0%以下を含み
、残部が実質的にZnである溶融亜鉛メッキ鋼板。 - (2)最表層にクロメート処理皮膜を有して成る、請求
項1に記載の溶融亜鉛メッキ鋼板。 - (3)重量割合にて Al:0.1〜0.5%、Bi:0.003〜0.01
5%、Pb:0.01〜0.05%を含み、残部が実質
的にZnである溶融亜鉛メッキ浴に鋼板を浸漬すること
を特徴とする、請求項1に記載の溶融亜鉛メッキ鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16648188A JPH0215152A (ja) | 1988-07-04 | 1988-07-04 | 溶融亜鉛メッキ鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16648188A JPH0215152A (ja) | 1988-07-04 | 1988-07-04 | 溶融亜鉛メッキ鋼板及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0215152A true JPH0215152A (ja) | 1990-01-18 |
Family
ID=15832201
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16648188A Pending JPH0215152A (ja) | 1988-07-04 | 1988-07-04 | 溶融亜鉛メッキ鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0215152A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02240175A (ja) * | 1989-01-28 | 1990-09-25 | Roehm Gmbh | 固体のプラスチック表面上に被膜を得るための皮膜形成性(メタ)アクリレート重合体の水性分散液または該重合体が核−外殻−粒子型に構成されている水性分散液 |
JPH0890026A (ja) * | 1994-09-13 | 1996-04-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | タンデムミルの制御方法 |
JP2019501296A (ja) * | 2015-12-24 | 2019-01-17 | ポスコPosco | 耐摩擦性及び耐白錆性に優れためっき鋼材及びその製造方法 |
-
1988
- 1988-07-04 JP JP16648188A patent/JPH0215152A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02240175A (ja) * | 1989-01-28 | 1990-09-25 | Roehm Gmbh | 固体のプラスチック表面上に被膜を得るための皮膜形成性(メタ)アクリレート重合体の水性分散液または該重合体が核−外殻−粒子型に構成されている水性分散液 |
JPH0890026A (ja) * | 1994-09-13 | 1996-04-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | タンデムミルの制御方法 |
JP2019501296A (ja) * | 2015-12-24 | 2019-01-17 | ポスコPosco | 耐摩擦性及び耐白錆性に優れためっき鋼材及びその製造方法 |
US10907243B2 (en) | 2015-12-24 | 2021-02-02 | Posco | Plated steel material having excellent friction resistance and white rust resistance and method for preparing same |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH0321627B2 (ja) | ||
JPS648702B2 (ja) | ||
JPH0324255A (ja) | 溶融亜鉛めっき熱延鋼板の製造方法 | |
JPS5891162A (ja) | 溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 | |
KR20210071631A (ko) | 굽힘 가공성 및 내식성이 우수한 용융아연도금강판 및 이의 제조방법 | |
JP2754126B2 (ja) | 外観、耐経時黒変性、耐食性に優れる溶融Zn−Alめっき鋼板 | |
US4792499A (en) | Zn-Al hot-dip galvanized steel sheet having improved resistance against secular peeling and method for producing the same | |
US2565768A (en) | Aluminum coating of ferrous metal and resulting product | |
JPH04247860A (ja) | 溶融Zn−Mg−Al−Snめっき鋼板 | |
JPH02122064A (ja) | 耐銹性に優れたステンレス鋼材及びその製法 | |
KR101585748B1 (ko) | 크롬 프리 후처리 피막 밀착성이 우수한 Zn-Al-Mg계 고내식 도금강판 및 그 제조방법 | |
JP3729233B2 (ja) | 黒変抵抗をもつ溶融亜鉛基めっき鋼板 | |
JPH0215152A (ja) | 溶融亜鉛メッキ鋼板及びその製造方法 | |
JPS6138259B2 (ja) | ||
JP2704816B2 (ja) | 外観、耐経時黒変性、耐食性に優れる溶融Zn−Alめっき鋼板 | |
KR100498092B1 (ko) | 내식성이 우수한 아연도금욕 및 아연합금도금강판 | |
JPS61288039A (ja) | 有結晶溶融亜鉛メツキ用亜鉛合金 | |
JPH07188886A (ja) | 溶融亜鉛合金めっき方法 | |
JP3045264B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 | |
JPS61179861A (ja) | 高耐食性溶融Zn合金メツキ鋼板 | |
JP2754125B2 (ja) | 外観、耐経時黒変性、耐食性に優れる溶融Zn−Alめっき鋼板 | |
KR100369216B1 (ko) | 내식성과표면외관이우수한용융아연도금강판의제조방법 | |
JPS6217416A (ja) | ねじ山製品製作方法 | |
JPH04235266A (ja) | 加工性及び耐食性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JPS6055588B2 (ja) | 溶融亜鉛マグネシウム合金メツキ鋼板の製造方法 |