JPH02126538A - Focus adjusting apparatus - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To compensate degradation of focus caused by a two-pole magnet by providing two sets of four-pole aberration compensation coil means in the vicinity of a focusing coil and also two sets of variable power source means. CONSTITUTION:Each forming magnetic field of two sets of four-pole aberration compensation coil means 7 is controlled by a variable power source means 11 or 15 respectively under two-dimensional degree of freedom to control direction and strength of a composit four-pole magnetic field. Main portion of aberration generated proportionally to square of an angle of attaching an electron gun 2 is thus compensated by the composit magnetic field. On the other hand, a two-pole variable magnet means 5 and 6 provided at a focusing coil means 7 at its input side are adjusted so as to compensate main portion of aberration generated proportionally to the angle of attaching an electron gun 2. Therefore, main aberration caused by variation of that angle is compensated by magnetic field of the two-pole variable magnet 5 and 6 and the composit magnetic field.

Description

【発明の詳細な説明】 〔韮菓上の利用分野〕 本発明は、高Ｎ細ディスプレイ＃Ｃ皺のフォーカス調整
回路に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of application on barley cakes] The present invention relates to a focus adjustment circuit for a high N-thin display with #C wrinkles.

〔従来の技術〕[Conventional technology]

藁２０図は従来技術忙よる電−フオーカス式ＣＲＴ隘極
細管ディスプレイのＣＲＴとその周辺部品の配置を示す
構成図であって、１はＣＲＴフェース、２は電子銃、５
は偏向コイル、４は電磁フォーカスコイル、５．６は２
億マグネツトで、管軸に直交する平面内での出が強直と
方向を可ｖｉ４ｗＪのものである。Figure 20 is a configuration diagram showing the arrangement of the CRT and its peripheral parts in a conventional electronic focus type CRT microtube display, in which 1 is the CRT face, 2 is the electron gun, and 5 is the arrangement of the CRT and its peripheral parts.
is a deflection coil, 4 is an electromagnetic focus coil, 5.6 is 2
It is a magnet with an ankylosis and a variable direction in a plane perpendicular to the tube axis.

同図において、２極マグネツト５は、ａ−レンツの法則
に基ぎ、電子銃２から発射される電子の方向のばらつき
を吸収し、フォーカスコイル４０軸の中心を通すための
ものである。フォーカスコイル４は管軸にほぼ平行な約
５００ガウスの磁界を形成し電子ビームを収束する。２
極マグネツト６は、フォーカスコイル４から出力される
電子の方向のばらつきを吸収して、ＣＲＴフェース１の
中央にＣｖＦｉｌ向コイル非駆動状態において〕射央さ
せるためのものである。In the figure, a two-pole magnet 5 is used to absorb variations in the direction of electrons emitted from the electron gun 2 and to pass them through the center of the axis of a focus coil 40 based on A-Lenz's law. The focusing coil 4 forms a magnetic field of approximately 500 Gauss approximately parallel to the tube axis to focus the electron beam. 2
The pole magnet 6 is used to absorb variations in the direction of electrons output from the focus coil 4 and to center them at the center of the CRT face 1 when the CvFil direction coil is not driven.

また、ＣＲＴとして投写形ＣＲＴを用いた尚梢梢投写形
ディスプレイ装置においては、その偏向ヨークに一椋媛
が形式のものか便用さｎる。その場合、電子ビームの軌
道？２＋＠上、偏向角の正弦か偏向電流に比例する。−
万、Ｉ［！Ｉｉ面上の偏向距離は、ＣＲＴの蛍元面がほ
ぼ平面状であるため、偏向角の正接に比例する。このた
め、偏向を流か無歪のこぎり波状である場合、画面上で
は、画面周辺部か周辺放射方向に、偏向角の３比米に比
例して過偏向されるとい５幾何学的歪みを発生する。こ
の止みは通称ピンクッション歪み（以下、ビン歪とも１
う）とＳ芋虫みとに分類され、各々周知の種々の手段に
よって補正される。Further, in a top-down projection display device using a projection CRT as a CRT, the deflection yoke is conveniently of the Ichigura-Hime type. In that case, what is the trajectory of the electron beam? 2+@, proportional to the sine of the deflection angle or the deflection current. −
Ten thousand, I[! The deflection distance on the Ii plane is proportional to the tangent of the deflection angle, since the fluorescent surface of the CRT is substantially planar. Therefore, if the deflection is a sawtooth waveform with no distortion, on the screen it will be over-deflected in proportion to the deflection angle at the periphery or in the peripheral radial direction, causing geometric distortion. do. This stop is commonly known as pincushion distortion (hereinafter also referred to as bottle distortion).
It is classified into 3) and 3), and each is corrected by various well-known means.

この糧の装置に関連するものとして、１）ＧＦｔｎｋ着
”　ＴｇｌｇｕｔｚｉｏｒＬＥｎｇｉｎｇｅｒｃｎｌ　
ｔｉａｎｄ　−Ｈｏｏｋ（１９５７）、Ｐ６−５８〜Ｐ
６−６２　、　ＰＩ３−１９５〜ｐ１６−１９６の記載
を挙げることかできるか、これはフォーカスコイル４０
ポールピースを戦機的に微動することによって、該収差
を吸収する技術であって、極めて熟練した技術が要求さ
ｎ、工栗上困姫なものであった。As related to this food device, 1) GFtnk Arrival” TglgutziorLEngingercnl
Tiand-Hook (1957), P6-58~P
6-62, PI3-195 to p16-196, this is the focus coil 40
This is a technique to absorb the aberrations by slightly moving the pole piece mechanically, and it requires extremely skilled technique.

−て発明が解決しようとする課題〕 上記従来技術におけるピンクツシ日ン歪み補正としては
、偏向コイルに補正用電流を流す手段または、４個のマ
グネットまたは電蜂石をＣＲＴ７アネルの偏向ヨーク出
力部に配置する方法が取られていた。[Problems to be Solved by the Invention] In the above-mentioned prior art, the pink-shape sun distortion correction is achieved by applying a correction current to the deflection coil, or by attaching four magnets or bee stones to the deflection yoke output section of the CRT7 anel. A method of placement was taken.

前者の手段は、原理の理論分析は十分なされていたが補
正電流を流すために多大の電力を賛するという問題点か
あった。The former method had a sufficient theoretical analysis of its principles, but had the problem of requiring a large amount of electric power to flow the correction current.

後者の手段は、簡単な構成でコスト的にも低置であるが
原理の埋縞的分析が末だ十分になされておらないために
、カットアンドトライ的手法に依存し、しかも正しくビ
ン歪み補正を行うことが困難で、複雑な画像の歪みか残
存するという問題点があった。また、後者の十段罠おい
ては、電子ビームのフォーカスか劣化し、マグネットに
起因するフォーカス劣化を補正する手段が従来技術では
提示されていなかったために、フォーカス性能の１視さ
れる応用分野においては、マグネット禰正方式が使われ
ていなかった。The latter method has a simple configuration and low cost, but since the principle has not been thoroughly analyzed, it relies on a cut-and-try method and cannot correctly correct bin distortion. It is difficult to perform this process, and there is a problem in that complicated image distortion remains. In addition, in the latter 10-stage trap, the focus of the electron beam deteriorates, and the conventional technology does not provide a means to correct the focus deterioration caused by the magnet. The magnetic netsho method was not used.

また、上記技術においては、部品の寸法はらつきに起因
する収差の低Ｎか１槌であるという問題点かあった。Further, the above technique has a problem in that the aberration caused by the fluctuation in the dimensions of the components is as low as N or 1.

本発明の第一の目的は、Ｍｕ記２極マグネットによる問
題を解消したフォーカスａ１４整鉄貢を提供することに
ある。The first object of the present invention is to provide a focus A14 iron plate which eliminates the problems caused by Mu bipolar magnets.

また、本発明の第二の目的は、マグネットによる補正物
理を理論的定量的に解明し、原理「Ｊに諷れた残貿画ｔ
Ｉ！±みの少ない、マグネット式のフォーカス、ｉ４Ｕ
装置を提供するにある。The second purpose of the present invention is to theoretically and quantitatively elucidate the physics of correction using magnets, and to solve the principle of
I! Magnetic focus, i4U with less ± distortion
We are in the process of providing equipment.

本発明の第三の目的は、マグネットによる電子ビームの
デフォーカスの物理を足ｔＦＦＪに解明し、適切なデフ
ォーカス補正を行ない、フォーカス性能のＮ祝される応
用分野にも、マグネットによるピンクッション歪み補正
を適用できるようにしたフォーカス調Ｕ装置を提供する
ことにある。The third purpose of the present invention is to elucidate the physics of defocusing of electron beams caused by magnets in terms of tFFJ, perform appropriate defocus correction, and apply pincushion distortion caused by magnets to application fields in which focusing performance is important. An object of the present invention is to provide a focus adjustment U device capable of applying correction.

〔味題を解決するための手段〕[Means for solving problems]

上記第一の目的は、フォーカスコイルに近接して配置さ
ｎた２組の４極収差補正コイル手段と、２組の司８ｓ節
′延源手段を設げることによって達成される。The first object is achieved by providing two sets of quadrupole aberration correction coil means and two sets of four-pole aberration correction coil means arranged close to the focus coil.

上記第二の目的は、従来０４ケのマグネットｍａＫ替る
、８ケのマグネットを対象配置した１６′＠Ａマグネッ
ト手段によって達成される。The second object described above is achieved by the 16'@A magnet means in which eight magnets are arranged symmetrically, instead of the conventional 04 magnets maK.

また、本発明の第三の目的は、８極ダイナミツクフオ一
カスコイル手段と、Ｎｉ＠器手段と補正波形発生平波と
によって達成される。Further, the third object of the present invention is achieved by the 8-pole dynamic feedback coil means, the Ni@ conductor means, and the correction waveform generating plane wave.

〔作用〕[Effect]

前記２組の４極収差補正コイル手段は、前記可調節電源
手段によって２次元の目由友でその各形成磁界が制御さ
れ、合成４極磁界の方向と強さが制御される。この合成
磁界によって、電子銃の取付角度０２乗に比例し℃発生
する収差の主要部が補正される。一方、フォーカスコイ
ル手段の入力側に既存の２極可調節マグネット手Ｉ！ｉ
は、電子銃の取付角度の１乗に比例して発生する収差の
王女都を補正するように調節される。従って、上記２億
マグネットａ界と上記合成４憔−界とによって、取付角
度のばらつきに起因する王女な収量か補正さｎる。The magnetic fields formed by the two sets of quadrupole aberration correction coil means are controlled in a two-dimensional manner by the adjustable power supply means, and the direction and strength of the combined quadrupole magnetic field are controlled. This composite magnetic field corrects the main part of the aberration that occurs in degrees Celsius in proportion to the 02 power of the mounting angle of the electron gun. On the other hand, the existing two-pole adjustable magnet hand I! on the input side of the focus coil means! i
is adjusted so as to correct the aberration that occurs in proportion to the first power of the mounting angle of the electron gun. Therefore, by the 200 million magnet a field and the composite 4 magnet field, the yield due to the variation in the mounting angle is corrected.

また、８ケのマグネットによる１６惚マグネット手段は
、ＣＲＴファネルの偏向ヨーク出力部に配置され、′１
子ビーム軌遺物理で決まるピンクッション歪み補正に督
合した６界分布を発生する。In addition, a 16-magnet means consisting of 8 magnets is arranged at the deflection yoke output part of the CRT funnel.
Generates a six-field distribution that is consistent with pincushion distortion correction determined by child beam trajectory physics.

従ってピンクッション歪みが補正される。Therefore, pincushion distortion is corrected.

さらに、磁界分布に起因するデフォーカスは。Furthermore, the defocus caused by the magnetic field distribution.

−面上の位置座標の２次関数として与えられる非点収差
止みであることが示され、従って、８他ダイナミツクフ
オ一カスコイル手取と、上記２次関数を発生する補正板
形発生手取とこれを増幅してフォーカスコイルを駆動す
る項＠器手氏とによってデフォーカスを補正できる。- It has been shown that the astigmatism is given as a quadratic function of the position coordinates on the surface, and therefore, there are eight other dynamic focus coils, a correction plate-shaped generator that generates the quadratic function, and amplification. Defocus can be corrected by driving the focus coil.

〔実施例〕〔Example〕

以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.

第１図は不発明の県−実施例を説明する栴取凶であって
、１はＣ’　Ｔ　Ｒ７エース、２は繊子絖、５は偏向コ
イル、４はフォーカスコイル、５．６は２極マグネツト
であり前記第２０区と同一符号を何した部分に相当する
。筐た、７は収圭補正コイルで２組の４億収差桶正コイ
ル手段で８．９はそれらの入力端子である。Fig. 1 is a diagram explaining an example of the prefecture of non-invention, in which 1 is a C' T R7 ace, 2 is a fiber optic, 5 is a deflection coil, 4 is a focus coil, and 5.6 is a 2 It is a polar magnet and corresponds to the part with the same code as the 20th section. On the housing, 7 is a convergence correction coil, two sets of 400 million aberration correction coil means, and 8.9 is their input terminal.

また、第２図は第１図における収差補正コイルの詳細ｍ
成因であって、第１図の電子銃２側からみた区で、１０
は感性体のコア（通常はフェライトが使用さｎる）であ
る。また、同図の中心部の円はＣＲＴのネック都１を示
し、その内側に阜実祿の矢印で示されているのは、点線
の巻蛛８に流れる電流による４憔出界の方向を示す。２
Ｎ笑練の矢印で併記されているのは、この４億出界によ
る゛亀子ビームの拡がりの各部が補助偏向される方向を
示す。In addition, Figure 2 shows the details of the aberration correction coil in Figure 1.
10 in the area seen from the electron gun 2 side in Figure 1.
is the core of the sensitive body (usually ferrite is used). In addition, the circle in the center of the figure indicates the neck capital 1 of the CRT, and the arrow inside the circle indicates the direction of the 4 ejection field due to the current flowing through the dotted line winding 8. . 2
The arrows shown in the arrow mark indicate the direction in which each part of the spread of the Kameko beam due to this 400 million output field is auxiliary deflected.

同図において、上記４極磁界によって水平／垂直方向の
非点収差が付与さｎる。In the figure, horizontal/vertical astigmatism is imparted by the quadrupole magnetic field.

他方の実線９で示される壱蛛に流れる電流は、同図の磁
界分布を丁度４５度回転したものとなる。The current flowing through the other one, indicated by the solid line 9, is obtained by rotating the magnetic field distribution in the figure by exactly 45 degrees.

これら２組の磁界は各々その強さを変えて合成されて、
ひとつの任意の斜め方向の合成４他磁界を形成する。These two sets of magnetic fields are combined with different strengths,
A composite four-dimensional magnetic field in one arbitrary diagonal direction is formed.

第５図は帛２図の収差補正コイルの駆動回路の構成図で
あって、１１　、　ｉ５は可変電源、１２　、１６は負
ＮＩ這増輻器、８，９は第１凶、第２図の補正コイル８
．９に対応する補正コイル、１４　、１８はこの補正コ
イル８．９に流れる一流を検出する抵抗で、検出された
電圧はおのおのの帰還増幅器１２　、１（５に加速され
、その′に流か安冗化制御される。FIG. 5 is a configuration diagram of the drive circuit for the aberration correction coil shown in FIG. correction coil 8
．． Correction coils 14 and 18 corresponding to correction coils 8 and 9 are resistors that detect the current flowing through the correction coils 8 and 9, and the detected voltages are accelerated to the respective feedback amplifiers 12 and 1 (5, and Redundancy is controlled.

第４図は第３図に汝げる貝帰還珈幅器の回路構成図であ
って、８　、１１　、１４は巣５図と同一部分に対応し
、１９は差動増幅器、２０はｆｆＪ６ｍＡの電流Ｗ１２
１は約２０ｍＡの電娘源、２２はエミッタ接地項幅器、
２６はプッシュプル増幅器、である。Fig. 4 is a circuit diagram of the shell feedback amplifier shown in Fig. 3, where 8, 11, and 14 correspond to the same parts as in Fig. Current W12
1 is a voltage source of about 20 mA, 22 is an emitter grounded voltage converter,
26 is a push-pull amplifier.

エミッタ接地増幅器２２０位相反転作用によって負帰還
ループが形成される。A negative feedback loop is formed by the phase inversion action of common emitter amplifier 220.

以下、上記構成により、電子銃２の角度のばらつきに起
因してフォーカスコイル４で発生する収差の王景都が補
正される動作について説明する。Hereinafter, the operation of correcting the aberration Wang Jingdu generated in the focus coil 4 due to the variation in the angle of the electron gun 2 using the above configuration will be described.

巣５図は電子銃と７オーカスコイルの寸法はらつきの祝
明凶であって、１を工ＣＲＴフェースで、その中央に座
慄（ｘ　、　ｙ　、　ｚ　）の原点をとり、その半画面
＠を１００％と定戎する。同図（α）において、２は電
子鏡で、そのばらつきを工位置はらつぎ（ｘ。Diagram 5 shows the dimensions of the electron gun and 7 orcus coils, and 1 is the engineering CRT face, with the origin of the shudder (x, y, z) in the center, and half the screen @. Set it as 100%. In the same figure (α), 2 is an electronic mirror, and its position is adjusted to compensate for the variation (x).

ｙ、ｚ）の３次元と方向はらつぎ（θ５．θｙ）の２次
元の計５次元である。また、沖ｊ図（ｂｌにおいて、フ
ォーカスコイル４のばらつきもやはり、（ｌＩ’／’ｓ
　”）　＋　（θ海、０′ｙ）の５次元である。これら
のうち、ｚ　、　ｚ’の２仄元はフォーカスコイルに流
す電流を調節することにより、′＃ｔ−レンズの収束パ
ワーな３１４１ｍして吸収できる。また、ｃ　ｏ′ｘ、
　ａ′ｙ＞、−（ｘ’　＋　ｙ’　）　４仄元は第１因
の可調節２億マグネツト６によって吸収できる。残るは
らつき景因は、（ｘ’−ｘ　、　ｙ’　−ｙ　）　、　
（ｔＰ、−〇２．θシーυｙ）の４次元である。こ几ら
の中、（ｘ’　−ｘ　、　ｙ’　−ｙ　）の２仄元を工
第１図の町ｖＩ４頗２極マグネット５によって吸収さｎ
る。There are a total of five dimensions: three dimensions of y, z) and two dimensions of direction (θ5.θy). In addition, in the Oki diagram (bl), the variation in the focus coil 4 is also (lI'/'s
”) + (θ sea, 0'y). Of these, the two elements z and z' can be used to control the convergence power of the '#t-lens by adjusting the current flowing through the focus coil. 3141 m and can be absorbed.Also, co'x,
a'y>, -(x' + y') 4 elements can be absorbed by the adjustable 200 million magnet 6 of the first factor. The remaining fluctuation factors are (x'-x, y'-y),
It is four-dimensional (tP, -〇2.θcyυy). Among them, the two elements of (x' -
Ru.

第６図は電子ビームの岐路説明図であって、亀子ビーム
の中心は、フォーカスコイルの磁界のほぼ中央を通る。FIG. 6 is an explanatory diagram of the branching paths of the electron beam, and the center of the Kameko beam passes approximately through the center of the magnetic field of the focus coil.

しかし、電子ビームの進路の軸は上記員界の軸と有限の
ティルト角θをなす。However, the axis of the path of the electron beam forms a finite tilt angle θ with the axis of the member field.

フォーカスコイル４によって形成される′ＩＪＬ磁レン
ズは、このティルト角Ｕの奇数禾に比汐りする収差と偶
数乗に比例する収差とを有する。分数乗に比例する収差
の主要なものはコマ収差である。これは、可ａ１４ｍマ
グネット５によって、電子ビームをして＊ｍレンズのほ
ぼ中央を通過せしめるように１−ること罠よって取手化
できる。そのａＩ４ｍ手段としてはフォーカスコイル４
に流す電流を加減することによってｔ−レンズのパワー
を加減し、これに付随して画面上でスポットサイズは叢
わっても、その平均位−が笈位しな（なるように、可調
′ｌＩｎ２極マグネットを調節すれはよ〜１゜−万、テ
ィルト角θの偶数乗に比例する収差の王景なものはティ
ルト角の０乗に比例する球面収差とティルト角の２９Ｐ
、に比例する非点収風とに分類さｎる。The 'IJL magnetic lens formed by the focus coil 4 has an aberration proportional to the odd number of the tilt angle U and an aberration proportional to the even number power. The main type of aberration proportional to a fractional power is comatic aberration. This can be made into a handle by using a 14m magnet 5 to make the electron beam pass approximately through the center of the *m lens. The aI4m means is the focus coil 4.
By adjusting the current flowing through the T-lens, the power of the T-lens can be adjusted. Adjust the lIn bipolar magnet to 1° - 10,000. The king of aberrations proportional to the even power of the tilt angle θ is the spherical aberration proportional to the 0th power of the tilt angle and 29P of the tilt angle.
, is classified as an astigmatic wind proportional to n.

球面収差は、王に電子甑の電極形状と電恒分邪によって
決定される初期的安索であり、本発明の対象外である。Spherical aberration is primarily determined by the shape of the electrode and the electric constant, and is outside the scope of the present invention.

非点収差は本発明の対象とするものであって、′１ＪＪ
７図に示す態様の収差を発生する。部も、メリジ９ナル
ビーム収束点ｊＭとサジタルビームの収束点ｊｓとが相
違する形式となる。Astigmatism is the subject of the present invention, and '1JJ
Aberrations as shown in FIG. 7 are generated. Also, the meridian beam convergence point jM and the sagittal beam convergence point js are different.

（θ海−Ｕよ、リーθ、）の成分中、−万のみが支配的
である場合には、第２図の点線のコイルの―界によって
その非点収差か補正される。また、ｘ、ｙ成分がほぼ等
振幅である場合には、第２図の実線のコイルによってそ
の非点収差が補正される。If only -10,000 is dominant among the components of (θ sea −U, Lee θ,), its astigmatism is corrected by the field of the dotted coil in FIG. Furthermore, when the x and y components have approximately equal amplitude, the astigmatism thereof is corrected by the solid line coil in FIG.

なお、第１図において、可調節２億マグネツト５と収差
補正コイル７とは別物として示したか、２憔マグネツト
を’ｉｉｃｍ＝、イル化して、藁２図の８億コアの一部
に巻いた史に２帆の別巷騰として一様化形成することも
可能である。。そうすれは、投与形ディスプレイ装置な
どの大型ディスプレイへの応用に除して、フォーカス調
螢工程か憧め各局、かつ迅速化される。In addition, in Fig. 1, the adjustable 200 million magnet 5 and the aberration correction coil 7 are shown as separate items, or the 2-layer magnet is converted into an 'iicm = ile and wound around a part of the 800 million core in Fig. 2. It is also possible to uniformly form two sails in history. . This makes the focus adjustment process easier and faster for large display applications such as dosage display devices.

また、収差補正コイル７をフォーカスコイル４の出力側
に配置し、２極マグネツト６を２梃の２極電−コイル化
して一様形成することも可能である。It is also possible to arrange the aberration correction coil 7 on the output side of the focus coil 4 and form the bipolar magnet 6 into a bipolar electric coil with two levers.

５本の投写管と投写レンズを水平併置する形式の投写形
ディスプレイ装置においては、別途の補助偏向コイルを
備え、色ずれ輛正に用いるのか通例である。この補助偏
向コイルは、２組の２億補助偏向コイルとして形成され
るか、この２極補助偏向コイルは、上記２極を出コイル
巻稼を共用することができる。In a projection display device in which five projection tubes and projection lenses are horizontally arranged side by side, a separate auxiliary deflection coil is usually provided and used to correct color shift. The auxiliary deflection coil can be formed as two sets of 200 million auxiliary deflection coils, or the two-pole auxiliary deflection coil can share the winding operation of the two poles.

さらに、収差補正コイルは第２図に示した８憔コア１０
に巻いたものとして示したか、これ？：６極コアで代用
することも可能である１、 巣８９は６極コアに巻いた収差補正コイルの他の例を示
す構成図であって、端子８，９は第１図。Furthermore, the aberration correction coil is an 8-shaped core 10 shown in FIG.
Did you show it as something wrapped around this? :It is also possible to substitute with a hexapole core.1. The nest 89 is a configuration diagram showing another example of an aberration correction coil wound around a hexapole core, and the terminals 8 and 9 are shown in FIG.

巣５図の端子８，９に対応する。Corresponds to terminals 8 and 9 in Figure 5.

投写形ディスプレイへの応用に際しては、この６極収差
補正コイルの上ＶＣ２＃ａの２憾値界発生用コイルを別
会軸として巻き、色ずれ補正用に用いることかできる。When applied to a projection display, the coil for generating two extreme value fields of VC2#a above this hexapole aberration correction coil can be wound as a separate shaft and used for color shift correction.

さらにまた、第９図に示すように、円ｒ＃Ｊ状コアに２
組の巻線をトａイダル状若しくはサドル状に巻いたもの
を収量補正コイルとし℃使用することが出来る。この巻
軸の巻厚分布をｃｏ１４α状に巻くと、４構成分以外の
高周波磁界が最小化される。Furthermore, as shown in FIG.
A set of windings wound in a toroidal or saddle shape can be used as a yield correction coil. When the winding shaft is wound in a co14α shape with a winding thickness distribution, the high frequency magnetic field other than the four components is minimized.

上記円筒状コアは、巣１図の偏向コイル５のコアを兼用
することかできる。なせなら、偏向コイルに起因する６
界は２極出界であり、本発明の４他出界とは互いに直交
関係にあるため、相互に干渉することがないからである
。The cylindrical core can also serve as the core of the deflection coil 5 shown in FIG. 6 due to the deflection coil.
This is because the field is a two-pole exit field, and the four other exit fields of the present invention are orthogonal to each other, so they do not interfere with each other.

なお、実脈上、発生する電子耽２およびフォーカスコイ
ル４０角度のばらつき差の！！＋！、約±２度程友であ
り、この角度ばらつきは、解像展１０００　　本以上の
−ｆ＃釉ディスプレイへの応用に際しては、デフォーカ
ス障杏を発生し、歩宙まりを低下させるＮ要要因となっ
ていたものであり、本発明によってこれを大幅に改善で
きるものである。In addition, based on actual circumstances, the difference in variation in the angle of the electronic focus 2 and focus coil 40 that occurs! ! +! , about ±2 degrees, and this angular variation is an important factor that causes defocusing problems and reduces the suspension when applied to -f# glaze displays with a resolution of 1,000 or more. This can be greatly improved by the present invention.

第１０図は本発明の第二実胤例の説明図であって、１＆
工水平周期ののこぎり波信号の入力端子、２は世直周期
ののこぎり波信号の入力端子であり、これらの信号は造
営のディスプレイ装置の偏向回路において周知の技術に
よって発生されるもので、その瞬時振幅はディスプレイ
画面上の水平、垂直座標ｃｘ、ｙ）にほぼ対応したもの
である。そして、２０（工補正波形発生部で、２米回路
６、帰詠帰間平担化回路６′、２栄回路３、乗算回路４
、引算回路６からなる。２乗回路６，５及び乗算回路４
にはたとえは米国モトローラ社製Ｉ　Ｃ（ＭＣ１４９５
Ｌ）を使用できる。FIG. 10 is an explanatory diagram of a second example of the present invention, and is
2 is an input terminal for a sawtooth wave signal with a horizontal period, and 2 is an input terminal for a sawtooth wave signal with a horizontal period. These signals are generated by a well-known technique in the deflection circuit of a display device, The amplitude approximately corresponds to the horizontal and vertical coordinates (cx, y) on the display screen. Then, 20 (in the engineering correction waveform generation section, a 2-meter circuit 6, a return leveling circuit 6', a 2-way circuit 3, a multiplication circuit 4
, and a subtraction circuit 6. Square circuits 6, 5 and multiplication circuit 4
An example is an IC (MC1495) manufactured by Motorola, USA.
L) can be used.

第１１図は比１０図における却練帰間平担化回路の構成
図であって、　２１　、２２はエミッタフォロア、２５
はピーク振幅構出回路、２４は切り誉えスイッチで、端
子２５からの水平＃腺パルスの制御にもとすき、＃稼帰
間は、同図下側のピーク振幅に切り替えられる。したが
って、その出力には、帰線期間が平担化されたパラボラ
状の信号な得る。この帰線期間平担化回路は、後続の増
幅器７（インダクタンス負荷）が＃腺期間に過負荷とな
るのを防止するためのものである。なお、パラボラ状の
信号を得るには２乗回路の代わりに積分回路を用いても
よいが、その場合、水平走査周波数が二倍になるとパラ
ボラ出力が半減してしまうが、本発明の２乗回路の構成
によれは、そのような欠点のないパラボラ信号を得るこ
とができる。FIG. 11 is a block diagram of the flattening circuit in FIG. 10, in which 21 and 22 are emitter followers, and 25
24 is a peak amplitude configuration circuit, and 24 is a switching switch which is also used to control the horizontal # gland pulse from the terminal 25, and is switched to the peak amplitude shown on the lower side of the figure during # operation. Therefore, the output is a parabolic signal with a flattened retrace period. This blanking period leveling circuit is for preventing the subsequent amplifier 7 (inductance load) from being overloaded during the #gland period. Note that in order to obtain a parabolic signal, an integrating circuit may be used instead of a square circuit, but in that case, when the horizontal scanning frequency is doubled, the parabolic output will be halved. Depending on the circuit configuration, a parabolic signal without such drawbacks can be obtained.

第１０図に戻り、７，８は負帰還増幅器、９はＣＲＴ、
１ｏは１６極マグネツト、１１は偏向コイル、１２は８
極フオーカスコイル、１５　、１４は電流検出抵抗で、
各々、フォーカスコイル１２に流れる電流を検出し、負
帰還増幅器７，８へ負帰還するだめのものである。この
負帰還動作により、フォーカスコイル１２に流れる電流
は、各々補正波形発生部２０の出力に等しくなるように
動作する。Returning to FIG. 10, 7 and 8 are negative feedback amplifiers, 9 is a CRT,
1o is a 16-pole magnet, 11 is a deflection coil, 12 is 8
Pole focus coil, 15 and 14 are current detection resistors,
Each detects the current flowing through the focus coil 12 and provides negative feedback to the negative feedback amplifiers 7 and 8. Due to this negative feedback operation, the currents flowing through the focus coils 12 operate to be equal to the outputs of the correction waveform generating sections 20, respectively.

巣１２図は、第１０図における１６極マグネツトの説明
図であって、同図は第１０図のＣＲＴ　７’　ａツクを
ＣＲＴのネット側からみた図である。Figure 12 is an explanatory diagram of the 16-pole magnet in Figure 10, and is a view of the CRT 7'a of Figure 10 viewed from the net side of the CRT.

同図において、１５はネック、１６は偏向ヨークＣＤＹ
）の外縁、１７はマグネットで、このマグネットは１６
極である。これらは、マグネット部と非マグネット部の
スペースとをほぼ等しくして等間隔に対称配置される。In the same figure, 15 is the neck, 16 is the deflection yoke CDY
) outer edge, 17 is a magnet, this magnet is 16
It is extreme. These are arranged symmetrically at equal intervals with the spaces between the magnet part and the non-magnetic part being approximately equal.

磁界の向きは同図単笑蔵の矢印で示され、電子ビームに
与えられる補助偏向力の向きは同図２虚実蔵の矢印で示
されている。The direction of the magnetic field is shown by a simple arrow in the figure, and the direction of the auxiliary deflection force applied to the electron beam is shown by a virtual arrow in FIG. 2.

同因剖られかるように、９０°の整倍数の方向では内側
向きの力を発生し、４５°ずれた各方向では外向きの力
を発生する。こｎは、Ｐｙｒ鯖対角対角方向Ｚ°〕では
なく、丁度４５°の方向に対称配置によって設定される
。これは、後述するように、電子ビームの軌道物理上、
ビン歪補正と整合させるためである。As can be seen from the analogy, inward forces are generated in directions that are integral multiples of 90°, and outward forces are generated in each direction shifted by 45°. This n is set not in the diagonal direction Z°] but in the direction of exactly 45° by symmetrical arrangement. As will be explained later, this is due to the orbital physics of the electron beam.
This is to match the bin distortion correction.

第１３図は第１０図における８極フオーカスコイルの構
成図であって、同図はネック側をフェース側から見た図
である。そして、同図の点巌は入力端子１８′に男１０
図のライン１８の節点、すなわち（、ｒ２−　ｙ２）　
Ｋ対応する補正波形が入力され、同図の単実機の矢印に
示された磁界分布を発生し、（ｘ２　　ｙｚ　）が正極
性のとき、２虚実蔵の矢印の向きに局所補助偏向力を発
生する。これは後述するように、画面上９０°の釡数惜
の方向におけるデフォーカスを補正するよ５に慟（。−
万、入力端子１９′には北１０図のライン１９０節点、
ｆｆ１Ｊち２ｘｙに対応する入力が印加される。これに
対応する磁界分布および補助偏力は、第１３図の矢印を
丁度４５°回転した模様となる。FIG. 13 is a configuration diagram of the 8-pole focus coil in FIG. 10, and this figure is a view of the neck side viewed from the face side. The dot Iwao in the same figure is the male 10 connected to the input terminal 18'.
The node of line 18 in the figure, i.e. (, r2 - y2)
K The corresponding correction waveform is input, it generates the magnetic field distribution shown by the arrow of the single real machine in the same figure, and when (x2 yz) is positive polarity, it generates a local auxiliary deflection force in the direction of the arrow of 2 imaginary real. do. As will be explained later, this will correct the defocus in the direction of 90 degrees on the screen.
10,000, the input terminal 19' is the line 190 node of the north diagram 10,
An input corresponding to ff1J - 2xy is applied. The magnetic field distribution and auxiliary eccentric force corresponding to this are the same as the arrows in FIG. 13 rotated by exactly 45 degrees.

さて、上記傷取が、如何に物理法則に歪合し、これを活
用したものであるかが理解されるように、まず、第１ス
テツプとして偏向コイル１１に流れるｔＨ，Ｉと画面上
の偏向距離デとの関係を述べ、つぎに第２ステツプとし
て１６極マグネツトの磁界分布と補助偏向効果について
述べ、最後に第５ステツプとして該補助偏向効果に付随
するデフォーカス影響の模様と８極フオーカスコイルに
よるデフォーカス改善効果について述べる。Now, in order to understand how the above-mentioned flaw removal is distorted by the laws of physics and takes advantage of them, first, as a first step, we will examine the tH,I flowing through the deflection coil 11 and the deflection on the screen. We will explain the relationship with the distance, and then, as a second step, we will discuss the magnetic field distribution of the 16-pole magnet and the auxiliary deflection effect.Finally, as a fifth step, we will explain the defocusing effect accompanying the auxiliary deflection effect and the 8-pole focus. The defocus improvement effect of the coil will be described.

〔第１ステツプ〕Ｉとｒの関係 纂１４図は、−様磁界の偏向コイルによる電子ビームの
偏向を示す構成図であって、２６は螢光面、２７は電子
ビーム軌道である。θは偏向角、τは偏向距離、Ｄは偏
向中心から螢光面２６までの距離、ｌは−様な偏向磁界
の長さ、Ｓは偏向磁界の断面積である。偏向磁界の向き
は、図面の紙面に垂直で、同紙面の垂直上方に向かって
いる。[First Step] Relationship between I and r Figure 14 is a block diagram showing the deflection of an electron beam by a deflection coil with a -like magnetic field, where 26 is a fluorescent surface and 27 is an electron beam trajectory. θ is the deflection angle, τ is the deflection distance, D is the distance from the center of deflection to the fluorescent surface 26, l is the length of the −-like deflection magnetic field, and S is the cross-sectional area of the deflection magnetic field. The direction of the deflection magnetic field is perpendicular to the plane of the drawing and directed vertically above the plane of the drawing.

周知の辿り、電子ビームは次式（１）に示される速さυ
で偏向コイルに入射する。As is well known, the electron beam has a speed υ given by the following equation (1)
incident on the deflection coil.

ここで、 （加速電圧 速さ一定の電子ビームは、 ローレンツ力によっ て一定磁界の区間では角速度ω、 半径Ｒの一定の 円運動をする。here, (acceleration voltage An electron beam with constant speed is Due to Lorentz force In the section of constant magnetic field, the angular velocity ω, constant radius R Make circular movements.

ここで、 Ｒ−＝− ω ・・・ｆｉ＋ 一方、 第１４−の幾何学的関係から次式（４）か成立する。here, R-=- ω ...fi+ on the other hand, From the fourteenth geometrical relationship, the following equation (4) holds true.

式（４）に式（５）。Equation (5) to Equation (4).

（１）を代入して次式をうる。Substituting (1), we obtain the following equation.

したがって、偏向角の正弦が偏向電流Ｉに比例する。Therefore, the sine of the deflection angle is proportional to the deflection current I.

以下、表現の簡潔化のために、−膜性を失うことな（、
θ＝９０°に対応するｔ流値で基準化した相対値でｔ流
を目盛る事とすると、次式（６１が成立する。Below, for the sake of brevity, - without losing the membranous character (,
If the t-flow is scaled by a relative value standardized by the t-flow value corresponding to θ=90°, the following equation (61) holds true.

Ｓ番ル　θ　＝　Ｉ ・・・（６１ 一方、偏向距離ｒは、偏向距離りとｔａミルとを乗じて
得られるが、偏向距離ｙｉｌｌ−１単位として目盛るこ
とによって、次式Ｉニア）か成立する。S number θ = I ... (61 On the other hand, the deflection distance r is obtained by multiplying the deflection distance by the ta mil, but by grading the deflection distance in units of yill-1, the following formula To establish.

ｒ＝ｔａル θ ・・・（７） 式（８１＆Ｘ歪の模様がスーパーリニアであることを意
味し、式（９）は上記歪を補正するには、サブリニアな
補正が必要であることを意味する。r=tal θ...(7) Equation (81&X means that the distortion pattern is superlinear, and Equation (9) means that sublinear correction is required to correct the above distortion do.

式（９）をベクトル表現して次式をつる。Expression (9) is expressed as a vector to form the following equation.

・・・　（１０） 上式で（、ｒ、ｙ）は基準化画面上位ｒｉｔｔ座標であ
り、水平、垂直の各偏向角を０１．りとして、次式（１
１）で与えられる。... (10) In the above formula, (, r, y) are the upper Ritt coordinates of the standardized screen, and each horizontal and vertical deflection angle is 01. As a result, the following formula (1
1) is given.

（ｘ、ｙ）＝（ＪＩｉルθ、　、　ｓ”ｔｎθｙ）・・
・　（１１） 式（１０）において、工１．ｙ３の項は、Ｓ字補正項で
あり、ｘｙ２　、　ｙｘ２０項はピン歪補正項である。(x, y) = (JIi le θ, , s”tnθy)...
・(11) In equation (10), 1. The term y3 is an S-shaped correction term, and the terms xy2 and yx20 are pin distortion correction terms.

〔第２ステツプ〕１６極マグネツトの磁界分布と補助偏
向効果 第１５図は第１０図における１６極マグネツトの断面図
であって、ＣＲＴの管軸は１面の紙面に垂直である。こ
の２次元空間を複誰ｄＺで表し、原点’ａ”ｆ軸にとる
。各マグネットの磁極は管４１Ｃはぼ平行な載状出荷で
あるので、その管軸方向単位距離当たりの出荷（Ｖ　ｚ
ｇｃ　／　ｍ　）をＭＩとし、−極の位置をＺｉ　（Ｌ
　”　０　＊　１　ｍ　２　ｔ・・・１１５）とすると
、位置４の源口荷Ｍ１による出束缶腿へは次式（１２）
で％式％ マグ洋 トは逼ｎフェライ ト製であり、 フェライ トの比透磁率はほぼ１ に等しいので、 久 式か成立する。[Second Step] Magnetic field distribution and auxiliary deflection effect of the 16-pole magnet FIG. 15 is a sectional view of the 16-pole magnet in FIG. 10, and the tube axis of the CRT is perpendicular to the first page of the paper. This two-dimensional space is expressed as a compound dZ, and the origin is taken as the f-axis.Since the tube 41C is shipped almost parallel, the magnetic poles of each magnet are shipped per unit distance in the tube axis direction (V z
gc/m) is MI, and the position of the - pole is Zi (L
” 0 * 1 m 2 t...115), the outgoing can leg by the source cargo M1 at position 4 is calculated using the following formula (12).
In the % formula, % is made of ferrite, and the relative magnetic permeability of ferrite is approximately equal to 1, so the formula is valid.

ＭＩ 上式 ％式％） り変形される。M.I. Above formula %formula%) is deformed.

第１５図において、配置の対称性から次式（１４）が成
立する。In FIG. 15, the following equation (14) holds true due to the symmetry of the arrangement.

ここに、外＝０．１．２．・・・７ 上式（１４）で、蝿が偶数の場合、Ｎ極に対応してＭｌ
は正極性であり、九が奇数の場合、Ｓ極に対応してＭｌ
は負極性である。１６極のＢ、の和の磁束密度Ｂは、式
（１４）　（１５）を式（１３）に代入して、次ぎのよ
うに求まる。Here, outside = 0.1.2. ...7 In the above formula (14), if the number of flies is even, Ml corresponds to the N pole.
is positive polarity, and if 9 is an odd number, Ml corresponds to the S pole.
is negative polarity. The magnetic flux density B, which is the sum of the 16 poles B, is determined as follows by substituting equations (14) and (15) into equation (13).

Ｅ（Ｚ）＝ΣＢ、（ｚ） ・・・（１５） 上式（１５） （１２）乗項を消去することが 望ま しい。E(Z)=ΣB,(z) ...(15) Above formula (15) (12) It is possible to eliminate the multiplication term desire Yes.

そうするためには、 とすればよい。In order to do so, And it is sufficient.

このためには、 第１５図を参照して、 ・°・θ１−θ０＝了丁 ＝０．３３ ・・・（１６） 上式（１６）は第１５図における非マグネットの領域の
全領域に対する率、即ち、スペース率を意味する。ｄ　
＝　０．３３　　の意味は非マグネット部のデエーティ
ファクターが３３パーセントと言う意味である。For this purpose, referring to Fig. 15, ・°・θ1−θ0 = end = 0.33 (16) The above equation (16) is calculated for the entire non-magnetic area in Fig. 15. ratio, that is, space ratio. d
= 0.33 means that the DA factor of the non-magnetic part is 33%.

この場合、θ０＝π／１２．θｌ＝２π／１２となる。In this case, θ0=π/12. θl=2π/12.

よフて、式（１５）は次式の関係を利用して最終計に式
（１７）となる。Therefore, formula (15) becomes formula (17) in the final sum using the relationship of the following formula.

ここに、 Ｒはマグネ ト装置半径で、 ・・・　（１７） マグネット配置半径Ｒに比べて、ＣＲＴ内の電子ビーム
の軌道の管軸からの距離ＩＺＩ　＆１約８０パーセント
以下である。Here, R is the magneto device radius: (17) Compared to the magnet arrangement radius R, the distance IZI &1 of the trajectory of the electron beam in the CRT from the tube axis is approximately 80% or less.

したがって、式（１７）の（）内の第２項以下の大きさ
は約０．０１以下であり、黙視できる。Therefore, the magnitude of the second term in parentheses of equation (17) is about 0.01 or less, which can be ignored.

しかし、従来技術の８個のマグネットの場合には、式（
１５）において（）内の第２項の影資か、Ｚｌ／Ｒ＝０
．８の場合には、第１項に対して、約０．０６　　倍の
大きさで作用するため無視することができなかった。However, in the case of eight magnets in the prior art, the formula (
In 15), the contribution of the second term in parentheses or Zl/R=0
．． In the case of 8, the effect was approximately 0.06 times larger than the first term, so it could not be ignored.

本発明の１６個のマグネットの形式の場合には、式（１
７）は次式（１８）で近似できる。In the case of the 16 magnet type of the present invention, the formula (1
7) can be approximated by the following equation (18).

次に、この磁界分布による補助偏向効果か両式（１０）
中のピン歪成分を補正するのに姫合したものであること
を脱明する。Next, whether the auxiliary deflection effect due to this magnetic field distribution or both equations (10)
It is clear that it is suitable for correcting the pin distortion component inside.

第１図は第２図と同様、図面の紙面に対して垂直上方側
にＣＲＴ！子ビーム源が存在し、したがって、Ω−レン
ツ力は上記ＢＣＺ）をノ倍する方向に働く。In Figure 1, similar to Figure 2, there is a CRT! There is a child beam source, and therefore the Ω-Lenz force acts in the direction of multiplying the above BCZ).

よって、補助偏向量ΔＺは、比例定数（正数）をＫとし
て次式（１９）で示されるものとなる。Therefore, the auxiliary deflection amount ΔZ is expressed by the following equation (19), where K is a proportionality constant (positive number).

ΔＺ＝ＫＣＺ）”　　　　　　　　　・・・（１９）こ
こで、Ｚ＆エマグネット配！断面における１子ビームの
座標であり、これは螢光面上の式（１０）における基準
座標（、ｒ、ｙ）に比例する。したがりて、新たに比例
定数（正数）をｆ、として次式で表せる。ΔZ=KCZ)” ... (19) Here, the coordinates of the single beam in the Z & E magnet arrangement cross section are the same as the reference coordinates (, r, y) in equation (10) on the fluorescent surface. It is proportional. Therefore, it can be expressed by the following equation, with a new proportionality constant (positive number) as f.

ΔＺ　　＝　ＫＩ　（ｘ−）ｙ）３ ＝に１（（ｘ”−５ｓ：ｙ２）＋）Ｃｙ”−５ｙｘ２）
）・・・　（２０） 上記は複素数表現であるが、これを両式（１０）と同じ
くベクトル表現し、かつＫ　＝　１／６となるようにマ
グネットの５虫さＭｌを設定すると、式（１０）との差
は次式（２１）となる。ΔZ = KI (x-)y)3 = 1 ((x"-5s:y2)+)Cy"-5yx2)
)... (20) The above is a complex number expression, but if we express it as a vector like both equations (10) and set the magnet's size Ml so that K = 1/6, we get the equation ( 10) is expressed by the following equation (21).

＝　　　　（，８、ｙａ　　）　　　　　　・・・（２
１）艮ち、上式から判るように、１６極マグネツトによ
ってピン歪成分（、、ｙｌ、　ｙ、２）は消去され、そ
の精米、Ｓ字歪戚分（：ｃ３．ｙ３）のみが残る。Ｓ字
成分は本発明の対称外であり、これは別途の周知の手段
によって消去される。= (,8,ya)...(2
1) As can be seen from the above equation, the pin distortion components (,, yl, y, 2) are eliminated by the 16-pole magnet, and only the polished S-shaped distortion components (: c3, y3) remain. The S-shaped component is outside the scope of the present invention and can be eliminated by other well-known means.

以上で第２ステツプの説明を終わる。This concludes the explanation of the second step.

〔纂３ステップ〕デフォーカス俣様とその改暑まず、前
記１６極マグネットによるデフォーカス作用を求める。[Step 3] Defocusing and its improvement First, determine the defocusing effect of the 16-pole magnet.

このデフォーカス作用は、上記マグネット配置回向にお
いて、電子ビームかイ眠の仏がりを持つて螢光面へと進
むことに起因する。この立場から見ると、上記第２ステ
ツプは、電子ビームの拡がりの中心部の４１１．迫に関
する記述であると見做される。上記中心部の座憚をＺと
し、ビームの拡がり成分なａＺで表現すると、式（１９
）は次式（２２）となる。This defocusing effect is caused by the fact that the electron beam travels toward the fluorescent surface in the direction of the magnet arrangement. From this point of view, the second step is 411. It is considered to be a description of the situation. Let Z be the tension at the center, and express it as aZ, which is the beam spread component, using the formula (19
) becomes the following equation (22).

ΔＺ＝ＫＣＺ＋δＺ）ｓ 鴨ＫＣＺ）”＋５ＫＣ；ｌ）”ａＺ　　　　・　（２２
）式（２２）の右辺第２項がデフォーカス成分を意味す
る。ΔZ=KCZ+δZ)s duckKCZ)"+5KC;l)"aZ ・ (22
) The second term on the right side of equation (22) means the defocus component.

式（１９）から式（２０）へ移行したのと同様に、蛍光
面上の汝準座襟Ｃｘ、ｙ）で表現すると、デフォーカス
取分Ｄ　（”　ｓ　ｙ　）は次式（２３）となる。Similarly to the transition from equation (19) to equation (20), when expressed in terms of the horizontal position Cx, y) on the fluorescent screen, the defocus fraction D (" s y ) is expressed as the following equation (23). Become.

ＤＣｘ、ｙ　）　　＝　５に＋　　（”　　　）ｙ）２
　δ２＝　　５４　　　（ｓ：”　　−ｙ”　　　、　
　−２）’ｘｙ　　）　　δｌ＝５に、　Ｅｘ　−ｙ　
　）ａＺ ＋５Ｋ　Ｉ　２　ｘ　ｙδ　（）’Ｚ　）　　　　　　
　　　−＜２５＞ここに、 式（２３）におけるａＺを（δＸ′十）δｙ′）と分解
し、この（δＸ′＋）δｙ／　）空間における式（２５
）の第１項及び第２項の意味を第１６図に下る。DCx,y) = 5 + (”)y)2
δ2=54 (s:"-y",
-2)'xy) δl=5, Ex -y
) aZ +5K I 2 x yδ ()'Z )
−<25>Here, aZ in equation (23) is decomposed into (δX′+)δy′), and equation (25
) The meanings of the first and second terms are shown in Figure 16.

第１６図（α）（ｂ）はマグネットのデフォーカス妨害
の説明凶であって、式（２６）の第１項は蛍光面上、ｘ
２　　ｙｌ　）　Ｑの領域、すなわち図面の左右端にお
ける第１６図（α）に示す非点収差状デフォーカスを意
味する。部ち、電子ビームの左面の拡・かりはフォーカ
ス不足となり、上下の拡がりは過フォーカスとなる。−
万、式（２６）は画面上のｘｙ＞００慣域、即ち第１象
限、第３尿限の領域における第１６　ＬＮ　（１！ｌ）
に示す非点収差を意味する。FIG. 16(α)(b) is a poor explanation of magnet defocus interference, and the first term of equation (26) is on the fluorescent screen, x
2 yl ) refers to the astigmatic defocus shown in FIG. 16 (α) in the region of Q, that is, at the left and right ends of the drawing. However, the expansion/focus on the left side of the electron beam will be insufficient, and the expansion/focus on the top and bottom will result in overfocus. −
Equation (26) is the 16th LN (1!l) in the xy>00 habitual area on the screen, that is, the area of the 1st quadrant and 3rd urinary limit.
means the astigmatism shown in

以上で、１６他マグネツトに起因するデフォーカス作用
の説明をおわり、仄に第１６因の８極フオーカスコイル
による補正作用が上記デフォーカス補正角に整合するも
のであることを説明する。This completes the explanation of the defocusing effect caused by the 16th factor magnet, and also explains that the correction effect by the 8-pole focus coil, which is the 16th factor, matches the defocusing correction angle described above.

まず、第１３図の点線に示す４構成分について説明する
。First, the four components indicated by dotted lines in FIG. 13 will be explained.

４極コイルには第１０図の（、、！−ｙり信号が印加さ
れることは前述した通りである。前記した式（１２）か
ら式（１８〕を得たのと同様の手法で、この４極コイル
の仏界分布が累められる。この４極中の谷１極による一
束密度なＣ１ＣＺ）とすると、Ｉ ＣＺ（Ｚ）　＝ ２π　（Ｚ−Ｘｉ） ここに、 谷磁極が９０友間隔で対称配置されていることに此意し
て、４極分の祷和の一束密度をＸめ、こルをＣ（Ｚ）と
すると、 π８ｇ ここに、 上記磁界Ｃ（Ｚ）による゛１子ビーム補助フォーカス作
用なＥ　ＣＺ）とすると、これはａ−レンツの法則に基
づき式（２５）をノ借したものとなる。As mentioned above, the (,,!-y signal in FIG. The Buddha field distribution of this 4-pole coil is accumulated.Assuming a single flux density C1CZ) due to 1 valley pole among these 4 poles, I CZ (Z) = 2π (Z-Xi) Here, the valley magnetic pole is 90 friends Considering that they are arranged symmetrically in terms of spacing, let the flux density of the sum of the four poles be If E CZ) is a single-beam auxiliary focusing effect, this is based on the a-Lentz law and borrows equation (25).

πＲ８ πＲδ 式（２６）を式（２５）の右辺第１項と対比すると、式
（２３）のδＺは第１０図の１６極マグネツト１０の位
置での電子ビームの拡がりを示す座標であり、式（２６
ンのＺは第１０図のフォーカスコイル１２　の位置での
電子ビームの拡がりに対応する座標である。πR8 πRδ Comparing equation (26) with the first term on the right side of equation (25), δZ in equation (23) is a coordinate indicating the spread of the electron beam at the position of the 16-pole magnet 10 in FIG. (26
Z is a coordinate corresponding to the spread of the electron beam at the position of the focus coil 12 in FIG.

第１７図は電子ビームの拡がりの説明図であって、電子
ヒームは第１７図の矢印に示されるよ５に、螢光面に向
かって収束するものであるから、上記δＺとＺとは上記
デフォーカス補正電か微小な範囲において互いに比例す
る。したかつて、第１図において、節点１８の信号振幅
を適切に設定することにより、式（２６）は式（２３）
の第１項を丁度補正することができる。FIG. 17 is an explanatory diagram of the spread of the electron beam, and since the electron beam converges toward the fluorescent surface as shown by the arrow 5 in FIG. 17, the above δZ and Z are The defocus correction voltages are proportional to each other in a small range. In Fig. 1, by appropriately setting the signal amplitude at node 18, equation (26) becomes equation (23).
The first term of can be corrected exactly.

同様にして、第１５因の夫蔵で示される４億フオーカス
コイル１９によって、式（２３）の右辺第２項スコイル
、すなわち８極フオーカスコイルによって１６極マグネ
ツト１０に起因するデフォーカスを補正することかでき
る。Similarly, the defocus caused by the 16-pole magnet 10 is corrected by the 400 million focus coil 19 shown by the 15th factor, the second term coil on the right side of equation (23), that is, the 8-pole focus coil. I can do something.

以上、本発明の第二実施例の補正原理を説明した。The correction principle of the second embodiment of the present invention has been explained above.

次に、数憧例を示す。Next, an example of a number is shown.

投写形ディスプレイ装置においては、式（１１）の偏向
角θよ、θ、の大きさは各々約２０展であり、これに対
応して式（１１）（１０）　　の基′＄蛍螢光跪儂＜ｘ
、ｙ）の最大値は画面左右端、上下端で約（０，５４、
０，５４）である。この場合、式（１０）におけるピン
歪み成分ｘｙ２／　２　＃　ｙ−ｘ：”／　２　　の変
化分の該最大値に対する比率は、 すなわち、ビン歪型は約６パーセントである。In a projection display device, the deflection angles θ and θ in equation (11) are each about 20 times larger, and correspondingly, the bases of equations (11) and (10) are I<x
, y) is approximately (0,54,
0.54). In this case, the ratio of the change in the pin distortion component xy2/2 #y-x:''/2 in equation (10) to the maximum value is approximately 6% for the bin distortion type.

第１８図はピンクッション歪の定義の説明因であって、
上記６パーセントのピン歪を第１０図のマグネット１０
によって補正吸収した場合のデフォーカス量は、マグネ
ット１０の内側を通過する＃面での電子ビームの拡がり
半径１δＺｌと偏向ｔｌＺとに依存する。デフォーカス
量の大きさは、前記式（２２）の右辺の第１項に対する
第２項の比に上記ピン歪補正ｔ６バーセントを乗算して
次式となる。Figure 18 shows the explanation for the definition of pincushion distortion,
The above 6% pin distortion is applied to the magnet 10 in Figure 10.
The amount of defocus when corrected and absorbed by the electron beam depends on the spread radius 1δZl and the deflection tlZ of the electron beam on the # plane passing inside the magnet 10. The magnitude of the defocus amount is determined by multiplying the ratio of the second term to the first term on the right side of the equation (22) by the pin distortion correction t6 percentage.

上式の１δｚ／７１の大きさは、マグネッ）１０の断面
で約２　ｍｍ　７５０　ｍｍ　　であり、したかつて上
式のデフォーカス量の大きさは約０，４パーセントとな
る。ここで、１００パーセントとは第１８図の半画面幅
である。The magnitude of 1δz/71 in the above formula is approximately 2 mm 750 mm in the cross section of the magnet 10, and the magnitude of the defocus amount in the above formula is approximately 0.4%. Here, 100 percent is the half screen width in FIG.

高度のフォーカス性能の安来されるディスプレイ（おい
ては、デフォーカスを半画面幅の約０．１パ一セント程
度以内に抑える必要かある。したがって、第１０図に記
した補正回路が必要であり、こｎによって高度のフォー
カス性能が実現できる。For displays with high focus performance, it is necessary to suppress defocus to within about 0.1 percent of the half screen width.Therefore, the correction circuit shown in Figure 10 is necessary. , n, high focusing performance can be achieved.

以上、本発明の第二実施例について説明した。The second embodiment of the present invention has been described above.

本発明の主眼点はピン歪補正用マグネットのデフォーカ
ス作用を、２対の４億７オーカスコイルによって補正す
ることにある。この桶正効米は第１５図に示した対称１
６極マグネツト配置に対して有効であるばかりでなく、
従来の８極マグネツト配置の場合においても有効である
。そのような場合への応用に亦しては、若干のピン歪み
補正残が残留するが、これは偏向コイルに補正電流を流
す形式の周知の方法を併用することで克服することが出
来る。そのような応用例においても、本発明のデフォー
カス改善方式を工有効に作用する。The main point of the present invention is to correct the defocus effect of the pin distortion correction magnet using two pairs of 407 orcus coils. This Oke-sho rice is symmetrical 1 as shown in Figure 15.
Not only is it effective for 6-pole magnet arrangement,
This is also effective in the case of the conventional 8-pole magnet arrangement. In such applications, some pin distortion correction remains, but this can be overcome by combined use of a known method of passing a correction current through the deflection coil. Even in such applications, the defocus improvement method of the present invention works effectively.

また、第１０図において、（ｘ　２　　ｙ　２　）信号
及び２ｘｙの補正信号はアナログ末真器によりて発生す
る方式としたが、これらはデジタル乗Ｊ！器またはデジ
タルメモリ手段をオリ用して発生させてもよい。In addition, in FIG. 10, the (x 2 y 2 ) signal and the 2xy correction signal are generated by an analog terminal, but these are generated by the digital multiplier J! It may also be generated using a digital storage device or digital memory means.

なお、ビン歪補正手段としては、従来技術において、た
とえば前記した文献に記載されているように、第１０図
の偏向コイル１１０壱線分布に３次の高ｌ波成分を含有
させておくことによって、この偏向コイルの磁界分布に
２の２乗に比例する非−様磁界底分を発生させることに
よって画面上のピン歪を補正する手段も知られている。In addition, as a bin distortion correction means, in the prior art, for example, as described in the above-mentioned literature, by including a third-order high L wave component in the single-line distribution of the deflection coil 110 in FIG. There is also known means for correcting pin distortion on the screen by generating a non-like magnetic field base proportional to the square of 2 in the magnetic field distribution of the deflection coil.

しかし、上記手段は第１０図のマグネット１００十段に
比べてデフォーカス助沓が強いため推奨されない。However, the above means is not recommended because it has a stronger defocus effect than the 100-stage magnet shown in FIG.

本発明では、偏向コイル１１にはほぼ一様磁界のものを
使用し、偏向コイル出力側のマグネット１００砧界分布
としては前記式（１８）に示されるように７の５乗に比
例する磁界を形成するものである。In the present invention, a deflection coil 11 with a substantially uniform magnetic field is used, and the field distribution of the magnet 100 on the output side of the deflection coil is a magnetic field proportional to the fifth power of 7, as shown in equation (18) above. It is something that forms.

したかって、該偏向コイルのＧ界分布によって補正する
方式に比べて、フォーカス劣化が少ないという特徴を有
する。Therefore, compared to a method that corrects based on the G field distribution of the deflection coil, this method has a feature that focus deterioration is less.

上記第二実施例におけるマグネット１０は、それの代わ
りに１！磁石を用いてもよい。The magnet 10 in the second embodiment is 1 instead! A magnet may also be used.

第１９図は第１０図におけるマグネット１０に代えて電
磁石構成とした例の徊或図であって、同図は鉄心２８に
巻いた８個のコイルに直流電流を流し、８極の対称磁界
を得る構成である。このコイルはトロイダル巻ぎまたは
サドル巻きが採用される。FIG. 19 is a diagram of an example in which an electromagnet configuration is used instead of the magnet 10 in FIG. This is the configuration to obtain. This coil uses toroidal winding or saddle winding.

詳細な解析は省略するが、巻厚分布をｃｏｓ　４θに比
例するようにすると、前記式（１７）　　において（）
内の第１項のみが働くようにできる。Although detailed analysis is omitted, if the winding thickness distribution is made proportional to cos 4θ, then in the above equation (17), ()
Only the first term can be made to work.

また、纂１５図において、２組の４憶フオーカスコイル
は、各ポールピースにコイルを巷く形式で示したが、そ
の代わりに円筒状コアにトロイダル巻きとして構成する
こともできる。In addition, in Figure 15, the two sets of 400M focus coils are shown in the form of coils extending around each pole piece, but they may alternatively be configured as toroidal windings around a cylindrical core.

この円節状コアとしては、第１０図における偏向コイル
１１用の円筒状コアを兼用しその上に別巷麿として２組
の巻蔵な巻いた形式であってよい。１ｏ」故なら、偏向
コイルによる２極磁界と別巻載による４極磁界とは互い
に直交関数の関係にあるから、相互干渉は最小限のもの
となるからである。This cylindrical core may be of the type that doubles as the cylindrical core for the deflection coil 11 in FIG. 10, and has two sets of coils wound thereon as separate layers. 1o'', the two-pole magnetic field produced by the deflection coil and the four-pole magnetic field produced separately are in a relationship of orthogonal functions to each other, so mutual interference is minimized.

以上の原理解析過程においては、マグ坏ツ）　１０゜偏
向コイル１１８極フオーカスコイル１２の管軸方向のフ
リンジ効果な無視して説明したが、これらは本発明の主
用途である偏向角および補助偏向角が前述のとうり小さ
い応用例においては十分正当化されるものである。In the above principle analysis process, the fringe effect in the tube axis direction of the 10° deflection coil 118-pole focus coil 12 was ignored, but these are the main uses of the present invention, such as deflection angle and auxiliary This is fully justified in applications where the deflection angle is very small as mentioned above.

以上で本発明の第２の実施例の説明を終り、次に第３の
実施例を記す。This completes the explanation of the second embodiment of the present invention, and next the third embodiment will be described.

第３の実施例は、前記ピン歪み補正用マグネット磁界の
副作用として発生するデフォーカスを偏向コイル（第１
図の１１）の発生する磁界に逆極性の歪みを予め付与し
てお（ことによってτ自責するという方法である。The third embodiment uses a deflection coil (the first
This is a method in which a distortion of opposite polarity is applied in advance to the generated magnetic field (11) in the figure (thereby, τ is self-inflicted).

このために、水平、垂直も偏向コイルの巻数分布は、各
々第２１因、第２２図に示す株態とし、各々故意に画面
上のピンクッション狙みを強めるｍ性とする。両図に付
記した点疎はＣＲＴネック内部の等６位面であり、この
方向に涜って電子ビームが偏向される。For this purpose, the distribution of the number of turns of the horizontal and vertical deflection coils is set to the 21st factor and the stock condition shown in FIG. 22, respectively, and each is made to have an m-type that intentionally strengthens the pincushion aim on the screen. The sparse dots appended to both figures are equidistant planes inside the CRT neck, and the electron beam is deflected in this direction.

以下に定量的に本発明の実施例を説明する。Examples of the present invention will be described quantitatively below.

両図に示す通り、各偏向コイルの巻数分布なα（α）、
ｂ（α）とする時、各々がαに関する基本周期成分と５
倍高調波から成るようにする。即ち、ル磁界によって、
若干ピン歪みは劣化するものの、デフォーカスは相殺さ
れる。その理由を、更に定量的に説明する。As shown in both figures, the number of turns distribution of each deflection coil is α (α),
b(α), each is the fundamental periodic component regarding α and 5
Consist of double harmonics. That is, due to the magnetic field,
Although the pin distortion deteriorates slightly, the defocus is offset. The reason will be explained more quantitatively.

水平、垂直各偏向コイルに谷々１．　、　Ｉｙの電流を
流した場合、偏向コイル部のＣＲＴネック内部の磁界Ｈ
（ｚ）　ｋ工詳細過程は省略するか２次元ラプラス方程
式の解として次式で与えられる。Valleys in each horizontal and vertical deflection coil 1. , Iy, the magnetic field H inside the CRT neck of the deflection coil is
(z) The detailed process of k-engineering can be omitted or given as a solution of the two-dimensional Laplace equation by the following equation.

第５図で既述の通り、偏向コイル部で電子ビームはほぼ
円軌道を描く。従って偏向コイルの入口では式（２８）
　　でＺ＝０として良いが６口では、その座標を２１と
するとほぼ次式となる。As already described in FIG. 5, the electron beam follows a nearly circular orbit in the deflection coil section. Therefore, at the entrance of the deflection coil, equation (28)
In this case, it is possible to set Z=0, but in case of 6 ports, if the coordinate is set to 21, the following equation becomes approximately.

を 上式中の記号の意味は第５−の造りである。従って、電
子ビームが経由する平均磁界は式（２８）を軌道に浴り
て加蔦平均したものとなる。その加′Ｎ係数は Ｌ石 で近似できる。何故なら、、ｑが時間に比例するからで
ある。よって平均磁界をＨαυと記すと、ところで式（
２８）中のＺは電子ビームの拡かり分をも考えるとｚ＋
Ｚ＋δＺとするべきである。The meaning of the symbol in the above formula is the 5th construction. Therefore, the average magnetic field that the electron beam passes through is the sum of equation (28) applied to the orbit. The addition'N coefficient can be approximated by an L stone. This is because q is proportional to time. Therefore, if we write the average magnetic field as Hαυ, then the formula (
28) Z in the middle is z+ considering the spread of the electron beam.
It should be Z+δZ.

このことを考慮して、 ＝　）　（Ｌ、Ｉｚ−ｂ、　Ｉｙ＋ΔＨａｖ・・・　（
６０） 上式中α、ＩＪ：、ｂ、Ｉ、　　の項は一様磁界成分に
因る平均磁界を表す。ΔＨａｖの部分か、５次高調波磁
界の平均値を意味する。Considering this, = ) (L, Iz-b, Iy+ΔHav... (
60) In the above formula, the terms α, IJ:, b, I, represent the average magnetic field due to the uniform magnetic field component. The portion of ΔHav means the average value of the fifth harmonic magnetic field.

αＢ　　１３；　　−ｊ　　ｂ３　１ｙ　　＝　−（（
Ｌｒ　　ｌｘ−〕　ｂ１１ｙ　）α１ であり、αｓ　１．４）”　ｒ　Ｉｙは、”１）”／＋
　　）　　＝ｌｒに比例する。従つ１式（６０）に因る
付加偏向量ΔｚｎｒはＫｓを正比例定数として次式とな
る。αB 13; −j b3 1y = −((
Lr lx-] b11y ) α1 and αs 1.4)” r Iy is “1)”/+
) = proportional to lr. Therefore, the additional deflection amount Δznr based on equation 1 (60) is expressed by the following equation, where Ks is a constant of direct proportionality.

Ｑｓ　＜　０故、式（６１）の右辺第１項は、ピン歪み
付α１ 与を意味し、第２項は負の非点収差を意味する。Since Qs < 0, the first term on the right side of equation (61) means α1 with pin distortion, and the second term means negative astigmatism.

既述、マグネットに因る付加偏向量を表す式（２２）ン
ΔＺ、と表現を更める。As already stated, the expression (22) representing the amount of additional deflection due to the magnet will be further expressed as ΔZ.

ΔＺＭ＝Ｋ（ＺＭ＋δｚＭ）ｓ ＊ＫＣＺｉｔ）”＋５ＫＣＺｘ）”　ａＺｘ　　＝（５
２）目的は総合付加偏向ｔ（ΔＺＭ＋ΔＺｎｙ）　中の
ＺＳ依存分が既述式（２０）　　中のピン歪み成分を極
力消去し、かつ、（Ｚ）２δＺ依存成分が互いに消去し
合うことである。ΔZM=K(ZM+δzM)s *KCZit)"+5KCZx)" aZx = (5
2) The purpose is that the ZS-dependent component in the total additional deflection t(ΔZM+ΔZny) eliminates as much as possible the pin distortion component in the already stated equation (20), and that the (Z)2δZ-dependent components cancel each other out.

ΔｚＭ＋ΔＺＤＹ ・・・　（５５） 上式においてδＺｊｌ及びδＺ１は各々マグネット部及
びＤＹ出力部における電子ビームの仏かり故、これらは
ほぼ相等しいと見て良い。よってａＺｘと表す 一方、Ｚ、とＺＩとは各々マグネットＳ及びＤＹ出力部
における電子ビームの中心部の偏向量である。通常ＺＭ
はＺＩの約２倍程度である。ΔZM+ΔZDY (55) In the above equation, δZjl and δZ1 are the electron beams at the magnet section and the DY output section, respectively, so they can be considered to be approximately equal. Therefore, it is expressed as aZx, while Z and ZI are the deflection amounts of the central part of the electron beam at the magnet S and DY output sections, respectively. Normal ZM
is about twice as large as ZI.

ｉａｌ、Ｚヨ中２２１ これらを式（３５）に代入して、 ΔＺＭ＋ΔＺｌ）Ｙ ５α、Ｒ′ 上式でデフォーカス安置、部ちδ２．依存分を消去する
には次式を満たせは艮い。ial, Z YO Naka 221 Substituting these into equation (35), ΔZM+ΔZl)Y 5α, R' Defocus is placed in the above equation, part δ2. To eliminate the dependence, the following formula must be satisfied.

αＩ　　　　　　ＫＢ この条件を式（３５）に代入して、 上式の意木する所は久の造りである。αI KB Substituting this condition into equation (35), The important part of the above ceremony is the structure of Hisa.

式（６５）を綱たすように、ＤＹｔ伽元二元コイル壱祿
分布に負の５次１ｔｉｌ、調波成分を官有せしめれは、
δＺｌに比例するデフォーカス成分即ち非点状ｆｆ１Ｊ
Ｎ分をγ８去できる。その代り、同一マグネットを用い
た場合、そのピン歪み補正効果は璽「倍、即ち、約半分
に低下する。従って足にマグネットの預さを約２倍に強
くし、かつＤＹの貝の５久局カろを７ｎ云してかつピン
歪みをτ自去できる。In order to satisfy equation (65), the negative fifth-order harmonic component is added to the DYt binary coil distribution as follows:
Defocus component proportional to δZl, that is, astigmatism ff1J
N can be removed by γ8. Instead, if the same magnet is used, the pin distortion correction effect will be doubled, that is, about half. It is possible to reduce the station radius to 7n and eliminate pin distortion by τ.

実用上は、残協ピン歪み麓ｆｔＤＹか一昧磁界の場合の
式（２０）　　で表わされる童に比べて、約０．７倍以
下にできれはピン歪み補正に必要とされる電力は（０，
７）２中０．５故、半紙できる。従って本発明の幼果を
光分発弾できるものと“ゴえる。In practical terms, the power required to correct pin distortion can be reduced to about 0.7 times or less compared to the power expressed by equation (20) in the case of a weak magnetic field. 0,
7) Since it is 0.5 out of 2, I can write half a sheet. Therefore, it can be said that the young fruit of the present invention is capable of being exposed to light.

従来技術においては、ＤＹの巻線分布の工夫によっ℃ビ
ン出みを低減する方向の試みのみかなされていたために
、偏向デフォーカスの問題を克服することができなかっ
た。In the prior art, the problem of deflection defocus could not be overcome because only attempts were made to reduce the degree of ℃ bin protrusion by devising the winding distribution of the DY.

これに対して、本発明は、逆にＩＪＹＶＣおいてピン歪
みを強め然る恢マグネットによってピン歪み′？：軽減
するという発想の転快によって、仮本力に偏向デフォー
カスの問題を克服できたものである。On the other hand, the present invention uses a magnet that strengthens the pin distortion in IJYVC. : By changing the idea of reducing the force, we were able to overcome the problem of deflection and defocus in the temporary force.

尚、以上の第２の実施例の説明において、式（２２）ｊ
（３２）において（ａｚ）”以上の尚次の項に因るデフ
ォーカスは（ａｚ）ｌの項に因るデフォーカスに比べて
小さいためこれを無視する近似を行った。In addition, in the above description of the second embodiment, equation (22) j
In (32), since the defocus due to the following term above (az)'' is smaller than the defocus due to the term (az)l, an approximation was made to ignore this.

（δＺ）２に因るデフォーカスはいわゆるコマ収量であ
り、こ扛は、従来の匣祝形（非複写形）のイヘライン式
カラーテレビ用ＤＹにおいて周知の巻軸分布の工夫によ
って容易に消去できるのでここには詳述しない。また、
（ａｚ）ｓの項はいわゆる琢面収差であり、ＤＹの入口
側に羽い８惚マグネツトを配置することによっ℃容易に
消去できる。Defocus due to (δZ)2 is the so-called frame yield, and this defocus can be easily eliminated by the well-known twist on the winding axis distribution in the conventional box-shaped (non-copying type) Ihelein type color TV DY. Therefore, I will not explain it in detail here. Also,
The term (az)s is a so-called surface aberration, which can be easily eliminated by arranging a magnet on the entrance side of the DY.

〔発明の効果〕〔Effect of the invention〕

以上説明したように、本発明によれは、（１）電子飢の
取付寸法のバラツキに起因するｘｉフォーカス式ＣＲＴ
のデフォーカス障害を大幅に低水することか出来る。舟
に、投写形ディスプレイ装置への応用に際してを工、従
来極めて困難でありた鉤振工株を容易ρ）つ迅速化する
ことかできる。（２）本発明の具現化のために必要とさ
れる６〜８億の多極コアは補助偏向コイルのコアまたは
主偏向コイルのコアを兼用することが可能であり、廉価
Ｋｋ＆できる。また、（５）烏度のフォーカス性能が景
累されるディスプレイにおいても、廉価なマグネット手
段によってビンクツ７１７強を補正すると共Ｋ。As explained above, the present invention solves the problem of (1) xi focus type CRT due to variations in the mounting dimensions of the electronic
It is possible to significantly reduce the defocus failure of water. In addition, when applied to a projection display device, it is possible to easily speed up the construction process, which was extremely difficult in the past. (2) The 600 to 800 million multi-pole cores required to realize the present invention can be used as the core of the auxiliary deflection coil or the core of the main deflection coil, and can be made at low cost. In addition, (5) Even in a display where the focus performance of Karasuda is improved, it is possible to correct the Binkutsu 717 strength using an inexpensive magnetic means.

２組の４極フオ一カスコイル手段によってマグネットに
起因するデフォーカスを補正することが出オーカスｖＩ
４ｕａｔａｔを提供する争かできる。Defocus caused by the magnet can be corrected by two sets of 4-pole focus coil means.
It is possible to compete to provide 4uatat.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

褐１図は不発明の第−実施汐りを説明する構成図、第２
図は第１図における収差補正コイルの評−構成図、第３
図は第２図の収量補正コイルの駆動回路の構成図、第４
図は果５凶における負帰還場１陽器の回路構成図、第５
凶は電子絖とフォーカスコイルの寸法のはらつきの説明
凶、巣６因は電子ビームの径路説明図、巣７図を工′電
子ビームの４１Ｌ追説明図、第８図、第９図は６極コア
［巻いた収差補正コイルの他側を示す構成図、第１０図
は本発明の第二実施例の構成図、第１１図は第１０図に
おける加緑勘間平坦化回路の鶴ａ因、第１２因は褐１０
因における１６極マグネツトの説明凶、第１６因は藁１
０図における８極フオーカスコイルの構成図、纂１４因
は偏向コイルによる電子ビームの偏向を示す構成図、第
１５図は北１０図における１６便マグネットの断面図、
第１６囚はマグネットのデフォーカス妨害の説明図、藁
１７図は亀子ビームの仏かりの説明ｌａ、ｉ１８図はビ
ンクツシ重ン正の足載の尻明区、第１９図は第１０図に
おけるマグネットに代えて亀出石鴇成とした例の説明図
、第２０区は従来技術を欣明する構成１である。第２１
図Ｓよび第２２区は本発明の第三実施例を示す水平、垂
直偏向コイルの巻数分布の説明囚である。 １・・・ＣＲＴフェース　　２・・・電子銃３・・・’
ＩＭ向コ’（ル　　　　４・・・フォーカスコイル５．
６・・・２極マグネツト７・・・収差補正コイル８．９
・・・電流印加端子 ゛し） ４２図 粥、５図 閑４図 門１７図 ４８図 （α） （ｂン 罰０図 粥１０図 閉１２図 罰１１図 デ１４図 嬰１６図 （Ｉ）） 番 ５ｉ＝ｊ工′−ｊ　８　ｖ’ 貴１７図 ５（，７ｚン　＝　　−３’ｊ′　−ｊ８工５１８図 ＧＺ 禾１，９図 第２１図 〒２２図Figure 1 is a configuration diagram explaining the uninvented first implementation.
The diagrams are an evaluation and configuration diagram of the aberration correction coil in Figure 1, and Figure 3.
The figure shows the configuration diagram of the drive circuit for the yield correction coil in Figure 2, and the diagram in Figure 4.
The figure is the circuit configuration diagram of the negative feedback field 1 positive device in the fifth stage.
The problem is the explanation of the variation in the dimensions of the electron wire and the focus coil. A configuration diagram showing the other side of the aberration correction coil wound around the core, FIG. 10 is a configuration diagram of the second embodiment of the present invention, and FIG. The 12th cause is brown 10
The explanation of the 16 pole magnet in the cause is bad, the 16th cause is straw 1
The configuration diagram of the 8-pole focus coil in Figure 0, the 14th factor is a configuration diagram showing the deflection of the electron beam by the deflection coil, and Figure 15 is a cross-sectional view of the 16th magnet in Figure Kita 10.
The 16th prisoner is an explanatory diagram of the defocus disturbance of the magnet, the 17th figure is an explanation of the Kameko Beam Buddha, the i18th figure is the Shirimei-ku of Binkutsushi Shigemasa's footrest, and the 19th figure is the magnet in Figure 10. In the explanatory diagram of the example in which Tokinari Kamedishi is used instead of , Section 20 is Configuration 1 that shows off the prior art. 21st
Figures S and 22nd section are illustrations of the winding distribution of the horizontal and vertical deflection coils showing the third embodiment of the present invention. 1...CRT face 2...Electron gun 3...'
IM direction 4...Focus coil 5.
6...2-pole magnet 7...Aberration correction coil 8.9
...Current application terminal) Fig. 42 Porridge, Fig. 5 Empty Fig. 4 Fig. 17 Fig. 48 Fig. (α) ) No. 5i = j 工' - j 8 v' Takashi 17 Fig. 5 (, 7zn = -3'j' -j 8 ENG)

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １、ほぼ一様磁界を発生する偏向コイル手段を有するＣ
ＲＴを用いたディスプレイ装置のフォーカス調整装置に
おいて、４個または８個のいずれか一方の個数のマグネ
ットから成るマグネット手段と、８極フォーカスコイル
手段と、増幅器手段および補正波形発生手段とを備え、
上記マグネット手段は、上記一様磁界の偏向コイル手段
による偏向作用に起因するピンクッション歪みの少く共
一部を補正すべく上記偏向コイルの出力側にほぼ対称配
置され、上記増幅器手段を経由して、上記８極フォーカ
スコイル手段に補正電流を印加することによって上記マ
グネット手段の偏向作用に起因するデフオーカス妨害を
補正し、上記補正波形発生手段によって、前記ＣＲＴ上
の走査位置のほぼ２次関数の形式で上記補正電流を発生
する構成としたことを特徴とする調整装置。 ２、請求項１記載のフォーカス調整装置において、２組
の４極収差補正コイル手段を備え、上記２組の４極収差
補正コイル手段には少くとも直流電流が各々印加され、
この直流電流を調整することによって、ＣＲＴの電子銃
及び前記フォーカスコイル手段の角度ばらつきに起因す
る非点収差を補正するようにしてなるフォーカス調整装
置。 ３、ＣＲＴを用いたディスプレイにおいて、複数個のマ
グネット手段によって、８極磁界成分を形成せしめるこ
とによってピンクッション歪みを補正すると共に、該マ
グネット手段に起因して発生する非点収差を偏向コイル
の巻線分布に少く共負の３次高調波成分を含有せしめる
ことによつて消去したことを特徴とするフォーカス調整
装置。[Claims] 1. C having deflection coil means for generating a substantially uniform magnetic field
A focus adjustment device for a display device using RT, comprising a magnet means consisting of either four or eight magnets, an eight-pole focus coil means, an amplifier means, and a correction waveform generating means,
The magnet means is arranged substantially symmetrically on the output side of the deflection coil in order to correct the pincushion distortion caused by the deflection action by the deflection coil means of the uniform magnetic field, and the magnet means is arranged substantially symmetrically on the output side of the deflection coil, and , by applying a correction current to the 8-pole focus coil means, the defocus disturbance caused by the deflection action of the magnet means is corrected, and the correction waveform generation means generates a scan position on the CRT in the form of an approximately quadratic function. An adjusting device characterized in that the adjusting device is configured to generate the correction current as described above. 2. The focus adjustment device according to claim 1, comprising two sets of quadrupole aberration correction coil means, and at least a direct current is applied to each of the two sets of quadrupole aberration correction coil means,
A focus adjustment device that corrects astigmatism caused by angular variations in the electron gun of the CRT and the focus coil means by adjusting the direct current. 3. In a display using a CRT, pincushion distortion is corrected by forming an octupole magnetic field component using a plurality of magnet means, and astigmatism caused by the magnet means is corrected by winding the deflection coil. A focus adjustment device characterized in that the line distribution is eliminated by including a slightly co-negative third-order harmonic component.