JPH02112922A - ナイロン46吹込成形品 - Google Patents
ナイロン46吹込成形品Info
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- JPH02112922A JPH02112922A JP63266648A JP26664888A JPH02112922A JP H02112922 A JPH02112922 A JP H02112922A JP 63266648 A JP63266648 A JP 63266648A JP 26664888 A JP26664888 A JP 26664888A JP H02112922 A JPH02112922 A JP H02112922A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は成形性および耐衝撃性が改善されたナイロン4
6吹込成形品に関するものであり、詳しくは溶融粘度特
性が改善された成形性と耐衝撃性および耐熱性に優れた
ナイロン46吹込成形品に関するものである。
6吹込成形品に関するものであり、詳しくは溶融粘度特
性が改善された成形性と耐衝撃性および耐熱性に優れた
ナイロン46吹込成形品に関するものである。
(従来の技術)
ナイロン46はすでに公知のナイロンである。たとえば
特公昭60−8248号公報および特公昭60−288
43号公報にはナイロン46の製造方法が開示されてい
る。また、 E、RoerdinkとJ、MoM、Wa
rnierがナイロン46の性能について紹介している
(Polymer+ 2E++PI382(1985)
)。ナイロン46がエンジニアリングプラスチックと
して優れた特性、特に卓越した耐熱性を有することも広
く知られている。
特公昭60−8248号公報および特公昭60−288
43号公報にはナイロン46の製造方法が開示されてい
る。また、 E、RoerdinkとJ、MoM、Wa
rnierがナイロン46の性能について紹介している
(Polymer+ 2E++PI382(1985)
)。ナイロン46がエンジニアリングプラスチックと
して優れた特性、特に卓越した耐熱性を有することも広
く知られている。
たとえば、ナイロン46の融点は295℃であり。
これはナイロン6の220℃,ナイロン66の260℃
よりも高いばかりでなく、ポリフェニレンスルフィドの
285℃をも凌ぐものである。結晶化速度は各種エンジ
ニアリングプラスチック中最高位にあり結晶化度も高い
。そのため非強化の熱変形温度(18,6Kg/d荷重
)は220℃と、これもエンジニアリングプラスチック
中で最高位にランクされる。
よりも高いばかりでなく、ポリフェニレンスルフィドの
285℃をも凌ぐものである。結晶化速度は各種エンジ
ニアリングプラスチック中最高位にあり結晶化度も高い
。そのため非強化の熱変形温度(18,6Kg/d荷重
)は220℃と、これもエンジニアリングプラスチック
中で最高位にランクされる。
その他強度および弾性率が高く、摩擦、摩耗特性や耐薬
品性にも優れている。
品性にも優れている。
しかし、ナイロン46の吹込成形性、特に大型成形品の
吹込成形性は必ずしも優れているとはいえない。すなわ
ち、ナイロン46は高温下でいったん溶融すると、その
溶融粘度は吹込成形を行うには低過ぎる値であり、いわ
ゆるドローダウンが大きく満足な成形品が得られないば
かりか、吹込成形そのものが極めて困難である。溶融粘
度を高める目的でナイロン46の分子量を高くする方法
も考えられるが、特公昭60−28843号公報で開示
されているようにナイロン46は固相重合法によって高
分子量化が図られており、この方法で分子量を高めたナ
イロン46は初期分子量が高くともいったん加熱溶融す
ると分子量の低下が大きく、満足な溶融粘度特性を有す
る溶融体が形成できない。
吹込成形性は必ずしも優れているとはいえない。すなわ
ち、ナイロン46は高温下でいったん溶融すると、その
溶融粘度は吹込成形を行うには低過ぎる値であり、いわ
ゆるドローダウンが大きく満足な成形品が得られないば
かりか、吹込成形そのものが極めて困難である。溶融粘
度を高める目的でナイロン46の分子量を高くする方法
も考えられるが、特公昭60−28843号公報で開示
されているようにナイロン46は固相重合法によって高
分子量化が図られており、この方法で分子量を高めたナ
イロン46は初期分子量が高くともいったん加熱溶融す
ると分子量の低下が大きく、満足な溶融粘度特性を有す
る溶融体が形成できない。
従って、ナイロン46はエンジニアリングプラスチック
として優れた特性を有しているにもかかわらず、吹込成
形法はほとんど適用されていないのが実情であった。
として優れた特性を有しているにもかかわらず、吹込成
形法はほとんど適用されていないのが実情であった。
(発明が解決しようとする課題)
かかる事情に鑑み2本発明の目的は吹込成形性の改善さ
れた耐熱性と耐衝撃性に優れるナイロン46吹込成形品
を得ることにある。
れた耐熱性と耐衝撃性に優れるナイロン46吹込成形品
を得ることにある。
(課題を解決するだめの手段)
本発明者らはかかる目的でナイロン46に対しナイロン
46の耐熱性を損なわない範囲で高分子量のナイロン6
ナイロン66あるいはナイロン6・66共重合体を配
合する方法を試みたが、この方法は実用的ではなかった
。
46の耐熱性を損なわない範囲で高分子量のナイロン6
ナイロン66あるいはナイロン6・66共重合体を配
合する方法を試みたが、この方法は実用的ではなかった
。
すなわち、この組成物は溶融し、押出しを試みてもいわ
ゆるバラス効果が極めて著しく吹込成形品が得られない
ばかりか、いったんペレット状にカントすることもでき
なかった。分子量の比較的低いナイロン6、ナイロン6
6あるいはナイロン6・66共重合体を配合した場合に
はいわゆるハラス効果の発生はわずかであり、この組成
物はいったん溶融してペレット状にカットすることは可
能であるが、このままでは溶融粘度が低く、吹込成形を
試みるとドローダウンが大きく満足な吹込成形品が得ら
れなかった。
ゆるバラス効果が極めて著しく吹込成形品が得られない
ばかりか、いったんペレット状にカントすることもでき
なかった。分子量の比較的低いナイロン6、ナイロン6
6あるいはナイロン6・66共重合体を配合した場合に
はいわゆるハラス効果の発生はわずかであり、この組成
物はいったん溶融してペレット状にカットすることは可
能であるが、このままでは溶融粘度が低く、吹込成形を
試みるとドローダウンが大きく満足な吹込成形品が得ら
れなかった。
特公昭55−41659号公報ではポリアミドにアイオ
ノマーおよび/またはカルボキシ変性ニトリルゴムを配
合する方法が開示されている。しかし、この方法をナイ
ロン46に適用してもやはり溶融粘度の上昇は不充分で
あり、吹込成形性は改善されなかった。
ノマーおよび/またはカルボキシ変性ニトリルゴムを配
合する方法が開示されている。しかし、この方法をナイ
ロン46に適用してもやはり溶融粘度の上昇は不充分で
あり、吹込成形性は改善されなかった。
本発明者らは多岐にわたって検討を重ねた結果。
ナイロン46と高分子量のナイロン6、ナイロン66あ
るいはナイロン6・66共重合体との組成物に特定の官
能基を有する変性ポリオレフィンを一定量配合すると、
溶融押出時のバラス効果が完全に解消され、かつ吹込成
形性に適した溶融粘度を存すること、しかも吹込成形品
の耐熱性を損なうことなく耐衝撃性が改善されることを
見出し1本発明に到達したものである。
るいはナイロン6・66共重合体との組成物に特定の官
能基を有する変性ポリオレフィンを一定量配合すると、
溶融押出時のバラス効果が完全に解消され、かつ吹込成
形性に適した溶融粘度を存すること、しかも吹込成形品
の耐熱性を損なうことなく耐衝撃性が改善されることを
見出し1本発明に到達したものである。
すなわち本発明は、(八)ナイロン46.40〜95重
量%、(B)ナイロン6、ナイロン66およびナイロン
6・66共重合体よりなる群から選ばれた少なくとも一
種のナイロン3〜40重量%、(C)カルボン酸基カル
ボン酸金属塩基、酸無水物、エステルおよびエポキシ基
よりなる群から選ばれた少なくとも一種の官能基を有す
る変性ポリオレフィン2〜40市贋%からなり、 30
0 ’Cにおける溶融粘度が次式(1)および(II)
を満足するナイロン46吹込成形品である。
量%、(B)ナイロン6、ナイロン66およびナイロン
6・66共重合体よりなる群から選ばれた少なくとも一
種のナイロン3〜40重量%、(C)カルボン酸基カル
ボン酸金属塩基、酸無水物、エステルおよびエポキシ基
よりなる群から選ばれた少なくとも一種の官能基を有す
る変性ポリオレフィン2〜40市贋%からなり、 30
0 ’Cにおける溶融粘度が次式(1)および(II)
を満足するナイロン46吹込成形品である。
5.000≦ηjニー≦50,000 (
1)4.000≦ηit>o≦40,000
(II 〕〔ここでη、黒は温度300℃1せん断速
度10 (sec”’ )における溶融粘度(ポイズ)
、ηJoOは温度300℃1せん断速度100(sec
−’)における溶融粘度(ボイズ)を示す。〕 本発明において用いられるナイロン46とは酸成分とし
てアジピン酸またはその機能誘導体を用いアミン成分と
してテトラメチレンジアミンまたはその機能誘導体を用
いて縮合反応により得られる線状高分子ポリアミドであ
る。
1)4.000≦ηit>o≦40,000
(II 〕〔ここでη、黒は温度300℃1せん断速
度10 (sec”’ )における溶融粘度(ポイズ)
、ηJoOは温度300℃1せん断速度100(sec
−’)における溶融粘度(ボイズ)を示す。〕 本発明において用いられるナイロン46とは酸成分とし
てアジピン酸またはその機能誘導体を用いアミン成分と
してテトラメチレンジアミンまたはその機能誘導体を用
いて縮合反応により得られる線状高分子ポリアミドであ
る。
本発明に用いられるナイロン46はその耐熱性を大きく
損なわない範囲内で他の共重合成分を含んでもよい。そ
れらの共重合成分としては6−アミノカプロン酸、11
−アミノウンデカン酸、12−アミノトチカン酸、ε−
カプロラクタム、ω−ラウリルラクタム、ヘキサメチレ
ンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、メタキシリレ
ンジアミン。
損なわない範囲内で他の共重合成分を含んでもよい。そ
れらの共重合成分としては6−アミノカプロン酸、11
−アミノウンデカン酸、12−アミノトチカン酸、ε−
カプロラクタム、ω−ラウリルラクタム、ヘキサメチレ
ンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、メタキシリレ
ンジアミン。
アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、イソフタル酸
、テレフタル酸などを挙げることができる。
、テレフタル酸などを挙げることができる。
本発明で用いられるナイロン4Gの製造方法は任意であ
る。たとえば特公昭60−28843号公報、特公昭6
0−8248号公報、特開昭58−83029号公報お
よび特開昭61−43631号公報などで開示された方
法、つまりまず環状末端基1が少ないプレポリマーを特
定の条件下で製造したのち、これを水蒸気雰囲気などで
同相重合して高分子量ナイロン46を調製する方法で得
たもの、あるいは2−ピロリドンやN−メチルピロリド
ンなどの極性を機溶媒中で加熱する方法で得たものの利
用が特に好ましい。
る。たとえば特公昭60−28843号公報、特公昭6
0−8248号公報、特開昭58−83029号公報お
よび特開昭61−43631号公報などで開示された方
法、つまりまず環状末端基1が少ないプレポリマーを特
定の条件下で製造したのち、これを水蒸気雰囲気などで
同相重合して高分子量ナイロン46を調製する方法で得
たもの、あるいは2−ピロリドンやN−メチルピロリド
ンなどの極性を機溶媒中で加熱する方法で得たものの利
用が特に好ましい。
本発明で用いられるナイロン46の重合度について特に
制限はないが、相対粘度を96%硫酸を用い濃度1g/
d l 、 25℃で測定した時、3.0〜7.0の相
対粘度を有するナイロン46が好ましい。一方3.0よ
りも低い相対粘度では組成物の溶融粘度が小さくなると
いう欠点を生じる。
制限はないが、相対粘度を96%硫酸を用い濃度1g/
d l 、 25℃で測定した時、3.0〜7.0の相
対粘度を有するナイロン46が好ましい。一方3.0よ
りも低い相対粘度では組成物の溶融粘度が小さくなると
いう欠点を生じる。
本発明で用いられるナイロン6とはポリカプロアミドお
よびカプロアミド単位を主たる構成単位とするポリアミ
ドであり、ナイロン66とはポリヘキサメチレンアジパ
ミドを主たる構成単位とするポリアミドである。ナイロ
ン6、ナイロン66およびナイ、ロン6・66共重合体
の製造方法は通常の溶融重合法3すなわち原料のε−カ
プロラクタムやヘキサメチレンジアミンとアジピン酸の
実質的等モル塩を水とともに重合缶に仕込み、250〜
300℃程度の温度で常圧、加圧あるいは減圧下に重合
を行う方法によって得ることができる。
よびカプロアミド単位を主たる構成単位とするポリアミ
ドであり、ナイロン66とはポリヘキサメチレンアジパ
ミドを主たる構成単位とするポリアミドである。ナイロ
ン6、ナイロン66およびナイ、ロン6・66共重合体
の製造方法は通常の溶融重合法3すなわち原料のε−カ
プロラクタムやヘキサメチレンジアミンとアジピン酸の
実質的等モル塩を水とともに重合缶に仕込み、250〜
300℃程度の温度で常圧、加圧あるいは減圧下に重合
を行う方法によって得ることができる。
本発明で用いられるナイロン6、ナイロン66およびナ
イロン6・66共重合体の重合度については相対粘度を
96%硫酸を用いて濃度1g/dL 25℃で測定した
時、2.0〜6.5の範囲にあるものが好ましいが、−
室以上の溶融粘度の組成物を得るためには比較的高い相
対粘度のものを使用するのが好ましい。
イロン6・66共重合体の重合度については相対粘度を
96%硫酸を用いて濃度1g/dL 25℃で測定した
時、2.0〜6.5の範囲にあるものが好ましいが、−
室以上の溶融粘度の組成物を得るためには比較的高い相
対粘度のものを使用するのが好ましい。
本発明で用いられる変性ポリオレフィンとはカルボン酸
基、カルボン酸金属塩基、酸無水物、エステルおよびエ
ポキシ基よりなる群から選ばれた少なくとも一種の官能
基を有するポリオレフィンである。
基、カルボン酸金属塩基、酸無水物、エステルおよびエ
ポキシ基よりなる群から選ばれた少なくとも一種の官能
基を有するポリオレフィンである。
具体例としてはエチレン/アクリル酸共重合体。
エチレン/メタクリル酸共重合体、エチレン/フマル酸
共重合体、エチレン/アクリル酸エチル/アクリル酸共
重合体、エチレン/無水マレイン酸共重合体、スチレン
/無水マレイン酸共重合体。
共重合体、エチレン/アクリル酸エチル/アクリル酸共
重合体、エチレン/無水マレイン酸共重合体、スチレン
/無水マレイン酸共重合体。
エチレン/プロピレン/無水マレイン酸共重合体。
エチレン/グリシジルメタクリレート共重合体。
エチレン/酢酸ビニル/グリシジルメタクリレート共重
合体などに代表されるオレフィン系単量体とカルボン酸
基、カルボン酸金属塩基(カルボン酸金属塩基を含む変
性ポリオレフィンは、カルボン酸基を含む変性ポリオレ
フィンとN a OtlやKOHに代表されるアルカリ
とを反応させることにより得ることができる。)、酸無
水物エステルおよびエポキシ基を有するビニル系単量体
との共重合体がある。
合体などに代表されるオレフィン系単量体とカルボン酸
基、カルボン酸金属塩基(カルボン酸金属塩基を含む変
性ポリオレフィンは、カルボン酸基を含む変性ポリオレ
フィンとN a OtlやKOHに代表されるアルカリ
とを反応させることにより得ることができる。)、酸無
水物エステルおよびエポキシ基を有するビニル系単量体
との共重合体がある。
さらにエチレン−g−無水フレイン酸共重合体(gはグ
ラフトを表す。以下同じ。)、エチレン/プロピレン−
g−無水マレイン酸共重合体、エチレン/プロピレン−
g−アクリル酸共重合体。
ラフトを表す。以下同じ。)、エチレン/プロピレン−
g−無水マレイン酸共重合体、エチレン/プロピレン−
g−アクリル酸共重合体。
エチレン/1−ブテン−g−フマル酸共重合体。
エチレン/1−ヘキセン−g−イタコン酸共m合体、エ
チレン/プロピレン/1,4−へキサジエンg−無水マ
レイン酸共重合体、エチレン/プロピレン/ジシクロペ
ンタジェン−g−フマル酸共i合体、エチレン/プロピ
レン15−エチリデン2−ノルボルネン−g−無水マレ
イン酸共重合体、エチレン/酢酸ビニル−g−アク1ナ
ル酸共重合体、スチレン/フタジエン−g−無水マレイ
ン酸共重合体などに代表されるカルボン酸基または酸無
水物基を有するビニル系単量体にグラフト変性したポリ
オレフィンなどが挙げられる。変性ポリオレフィンは通
常公知の方法で製造することができる。たとえば特公昭
59−8299号公報、特公昭56−9925号公報な
どに示された方法で製造することができる。
チレン/プロピレン/1,4−へキサジエンg−無水マ
レイン酸共重合体、エチレン/プロピレン/ジシクロペ
ンタジェン−g−フマル酸共i合体、エチレン/プロピ
レン15−エチリデン2−ノルボルネン−g−無水マレ
イン酸共重合体、エチレン/酢酸ビニル−g−アク1ナ
ル酸共重合体、スチレン/フタジエン−g−無水マレイ
ン酸共重合体などに代表されるカルボン酸基または酸無
水物基を有するビニル系単量体にグラフト変性したポリ
オレフィンなどが挙げられる。変性ポリオレフィンは通
常公知の方法で製造することができる。たとえば特公昭
59−8299号公報、特公昭56−9925号公報な
どに示された方法で製造することができる。
本発明の吹込成形品はナイロン46が40重重量未満の
場合には、吹込成形品の耐熱性が大きく低下する。また
、ナイロン6、ナイロン66およびナイロン6・66共
重合体よりなる群から選ばれた少なくとも一種のナイロ
ンの配合量が3重量%未満の場合には吹込成形品の溶融
粘度改善効果が乏しい。
場合には、吹込成形品の耐熱性が大きく低下する。また
、ナイロン6、ナイロン66およびナイロン6・66共
重合体よりなる群から選ばれた少なくとも一種のナイロ
ンの配合量が3重量%未満の場合には吹込成形品の溶融
粘度改善効果が乏しい。
またかかるナイロンの配合量が40重重量を越える場合
には、吹込成形品の耐熱性の低下が大きい。
には、吹込成形品の耐熱性の低下が大きい。
本発明の官能基を有する変性ポリオレフィンの配合量が
2重〒%未満の場合には、バラス効果が著しく満足な吹
込成形品が得られない。逆に変性ポリオレフィンの配合
量が40重量%を越える場合には耐熱性1強度および弾
性率の低下が著しい。
2重〒%未満の場合には、バラス効果が著しく満足な吹
込成形品が得られない。逆に変性ポリオレフィンの配合
量が40重量%を越える場合には耐熱性1強度および弾
性率の低下が著しい。
また パリソンのウェルド部の接着性が不良となり、逆
に耐衝撃性が低下する。
に耐衝撃性が低下する。
本発明の吹込成形品を与える組成物の混合方法は特に限
定されずに通常の公知の方法を採用することができるが
2組成物の原料のペレット、粉末または細片などを高速
撹拌機で均一混合した後、十分な混練能力のある押出機
で溶融混練する方法が適している。また、均一混合した
ペレットをあらかじめ押出混練することなく、吹込成形
する際に直接成形機内で混練し、ついで成形する方法も
採ることができる。吹込成形法に関しても制限はな〈従
来からの既知の方法を利用することができる。
定されずに通常の公知の方法を採用することができるが
2組成物の原料のペレット、粉末または細片などを高速
撹拌機で均一混合した後、十分な混練能力のある押出機
で溶融混練する方法が適している。また、均一混合した
ペレットをあらかじめ押出混練することなく、吹込成形
する際に直接成形機内で混練し、ついで成形する方法も
採ることができる。吹込成形法に関しても制限はな〈従
来からの既知の方法を利用することができる。
すなわち、−静的には通常の吹込成形機を用いパリソン
を形成した後、適当な温度で吹込成形を実施すればよい
。
を形成した後、適当な温度で吹込成形を実施すればよい
。
また本発明の吹込成形品にはその成形性、物性を損なわ
ない限りにおいて、他の成分たとえば顔料、熱安定剤、
酸化防止剤、耐候剤、無機強化剤などを添加することが
可能である。直径が3〜18μmのガラス繊維は吹込成
形品の溶融粘度を高め。
ない限りにおいて、他の成分たとえば顔料、熱安定剤、
酸化防止剤、耐候剤、無機強化剤などを添加することが
可能である。直径が3〜18μmのガラス繊維は吹込成
形品の溶融粘度を高め。
強度1弾性率、耐熱性も向上するので特に好ましい無機
強化剤である。
強化剤である。
なお1本発明における溶融粘度の測定は以下の方法によ
った。
った。
測 定 機:フローテスター(島津製作所製CFT−5
00Δ形) ノ ズ ル:直径0.5mm、長さ21温 度:30
0℃ せん断速度:荷重を変化させることにより、せん断速度
を広い範囲に調節した。
00Δ形) ノ ズ ル:直径0.5mm、長さ21温 度:30
0℃ せん断速度:荷重を変化させることにより、せん断速度
を広い範囲に調節した。
溶融粘度 :せん断速度と溶融粘度とをプロットし、せ
ん断速度が10(sec”)と100(sec−’)に
おける溶融粘度を求めた。
ん断速度が10(sec”)と100(sec−’)に
おける溶融粘度を求めた。
(実施例)
実施例および比較例における吹込成形品の耐衝撃性は9
次の方法によって評価した。
次の方法によって評価した。
すなわち、吹込成形して得た内容積1ffi、平均肉厚
約1 、5mmの飲料容器に0℃の水を充填し2口部を
密栓して底を下方に向けて2.5mの高さから水平なコ
ンクリート床面に繰り返し落下させ、容器の破損に至る
までの落下回数を調べた。この試験は一定条件で成形し
た容″85個について行い、その破損に至る平均落下回
数で評価した。
約1 、5mmの飲料容器に0℃の水を充填し2口部を
密栓して底を下方に向けて2.5mの高さから水平なコ
ンクリート床面に繰り返し落下させ、容器の破損に至る
までの落下回数を調べた。この試験は一定条件で成形し
た容″85個について行い、その破損に至る平均落下回
数で評価した。
耐熱性は同じ容器を用い、空のまま容器の口部を支持し
て容器を水平に保持し、260℃の熱風恒温槽中に1時
間処理した後の容器の変形の度合いをもって耐熱性を評
価した。
て容器を水平に保持し、260℃の熱風恒温槽中に1時
間処理した後の容器の変形の度合いをもって耐熱性を評
価した。
実施例1〜3.比較例1〜3
使用した配合原料は以下のとおりである。
ナイロン46:相対粘度4.0(オランダ国DSM社製
KS400) ナイロン6:相対粘度3.4(ユニチカ製A1030B
RT) ナイロン66:相対粘度5.2 (ICI社製八1へ
0)タフマーMC206:エチレン/α−オレフィンー
g無水マレイン酸共重合体(三井石 油化学製) これらの原料を表1の配合比で混合し、90℃で18時
間真空乾燥後、300℃で溶融混合し、2軸押出機でこ
れを押出しカットしてペレットを得た。
KS400) ナイロン6:相対粘度3.4(ユニチカ製A1030B
RT) ナイロン66:相対粘度5.2 (ICI社製八1へ
0)タフマーMC206:エチレン/α−オレフィンー
g無水マレイン酸共重合体(三井石 油化学製) これらの原料を表1の配合比で混合し、90℃で18時
間真空乾燥後、300℃で溶融混合し、2軸押出機でこ
れを押出しカットしてペレットを得た。
比較例2の組成のものはバラス効果が著しくべしットを
得ることができなかった。他のものは良好にカットがで
きベレットを得た。得られたペレットを用いてシリンダ
温度300 ’Cで吹込成形を行った。比較例1と3は
吹込成形時のドローダウンが大きく、肉厚が極めて不均
一な吹込成形品しか得られなかった。実施例1〜3は良
好に吹込成形ができ、成形品の肉厚も均一であり耐熱性
、耐衝撃性にも優れていた。
得ることができなかった。他のものは良好にカットがで
きベレットを得た。得られたペレットを用いてシリンダ
温度300 ’Cで吹込成形を行った。比較例1と3は
吹込成形時のドローダウンが大きく、肉厚が極めて不均
一な吹込成形品しか得られなかった。実施例1〜3は良
好に吹込成形ができ、成形品の肉厚も均一であり耐熱性
、耐衝撃性にも優れていた。
実施例4〜9.比較例4
使用した配合原料は以下のとおりである。
ナイロン46:相対粘度4.3(オランダ国DSM社製
X5400) ナイロン66:相対粘度5.2 (ICI社製へ15
3)ボンドファースト:エチレン/グリシジルメタクリ
レート共重合体(住友化学製) ボンダイン:エチレン/エチルアクリレート/無水マレ
イン酸共重合体(住化CDF社 製 八X8390) 実施例1〜3と全く同様にして表2の配合比で混合、溶
融、押出し、吹込成形を行った。実施例4〜9はいずれ
も良好に吹込成形ができ、耐ffi !’U性i’Ii
J熱性ともに満足な値を示した。比l咬例4は良好に吹
込成形はできたものの、パリソンのウェルド部の接着性
が悪く、低い耐衝撃性を示した。また耐熱性も低下が著
しかった。
X5400) ナイロン66:相対粘度5.2 (ICI社製へ15
3)ボンドファースト:エチレン/グリシジルメタクリ
レート共重合体(住友化学製) ボンダイン:エチレン/エチルアクリレート/無水マレ
イン酸共重合体(住化CDF社 製 八X8390) 実施例1〜3と全く同様にして表2の配合比で混合、溶
融、押出し、吹込成形を行った。実施例4〜9はいずれ
も良好に吹込成形ができ、耐ffi !’U性i’Ii
J熱性ともに満足な値を示した。比l咬例4は良好に吹
込成形はできたものの、パリソンのウェルド部の接着性
が悪く、低い耐衝撃性を示した。また耐熱性も低下が著
しかった。
(発明の効果)
本発明の組成のナイロン46吹込成形品は吹込成形性が
著しく改善されており、しかも耐熱性をほとんどt員な
うことなく、耐衝撃性も大きく改良されている。
著しく改善されており、しかも耐熱性をほとんどt員な
うことなく、耐衝撃性も大きく改良されている。
特許出願人 ユニチカ株式会社
Claims (1)
- (1)(A)ナイロン46、40〜95重量%、(B)
ナイロン6、ナイロン66およびナイロン6・66共重
合体よりなる群から選ばれた少なくとも一種のナイロン
3〜40重量%、(C)カルボン酸基、カルボン酸金属
塩基、酸無水物、エステルおよびエポキシ基よりなる群
から選ばれた少なくとも一種の官能基を有する変性ポリ
オレフィン2〜40重量%からなり、300℃における
溶融粘度が次式〔 I 〕および〔II〕を満足するナイロ
ン46吹込成形品。 5,000≦η^1^0_3_0_0≦50,000〔
I 〕 4,000≦η^1^0^0_3_0_0≦40,00
0〔II〕 〔ここでη^1^0_3_0_0は温度300℃、せん
断速度10(sec^−^1)における溶融粘度(ポイ
ズ)、η^1^0^0_3_0_0は温度300℃、せ
ん断速度100(sec^−^1)における溶融粘度(
ポイズ)を示す。〕
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63266648A JP2566636B2 (ja) | 1988-10-22 | 1988-10-22 | ナイロン46吹込成形品 |
DE68916169T DE68916169T2 (de) | 1988-10-22 | 1989-10-20 | Blasgeformtes Erzeugnis aus Nylon-46. |
EP89202651A EP0366194B1 (en) | 1988-10-22 | 1989-10-20 | Blow molded nylon 46 product |
AT89202651T ATE107334T1 (de) | 1988-10-22 | 1989-10-20 | Blasgeformtes erzeugnis aus nylon-46. |
US07/424,105 US5064700A (en) | 1988-10-22 | 1989-10-20 | Blow molded nylon 46 product |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63266648A JP2566636B2 (ja) | 1988-10-22 | 1988-10-22 | ナイロン46吹込成形品 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02112922A true JPH02112922A (ja) | 1990-04-25 |
JP2566636B2 JP2566636B2 (ja) | 1996-12-25 |
Family
ID=17433752
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63266648A Expired - Lifetime JP2566636B2 (ja) | 1988-10-22 | 1988-10-22 | ナイロン46吹込成形品 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5064700A (ja) |
EP (1) | EP0366194B1 (ja) |
JP (1) | JP2566636B2 (ja) |
AT (1) | ATE107334T1 (ja) |
DE (1) | DE68916169T2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015209512A (ja) * | 2014-04-28 | 2015-11-24 | 住友電工ファインポリマー株式会社 | 摺動性樹脂成形品及び摺動部材形成用樹脂組成物 |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1993004129A1 (en) * | 1991-08-12 | 1993-03-04 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Blow moldable thermoplastic polyamide composition |
JPH05125274A (ja) * | 1991-11-01 | 1993-05-21 | Du Pont Japan Ltd | ポリアミド樹脂組成物 |
US5449722A (en) * | 1993-03-19 | 1995-09-12 | Mitsubishi Petrochemical Co., Ltd. | Thermoplastic resin composition |
US5466761A (en) * | 1993-10-29 | 1995-11-14 | Dsm N.V. | Nylon alloys |
BE1009118A3 (nl) * | 1995-02-16 | 1996-11-05 | Dsm Nv | Polyamide 4.6 samenstelling. |
JP4588078B2 (ja) * | 2008-02-12 | 2010-11-24 | 宇部興産株式会社 | 水素タンクライナー用材料及び水素タンクライナー |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0247357B1 (en) * | 1986-05-24 | 1990-11-22 | Unitika Ltd. | Impact resistant resin composition |
DE3788031T2 (de) * | 1986-09-02 | 1994-05-11 | Toray Industries | Harzzusammensetzungen und Verfahren zu deren Herstellung. |
JPH0715057B2 (ja) * | 1987-02-16 | 1995-02-22 | 住友化学工業株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物 |
-
1988
- 1988-10-22 JP JP63266648A patent/JP2566636B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-10-20 EP EP89202651A patent/EP0366194B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-10-20 AT AT89202651T patent/ATE107334T1/de not_active IP Right Cessation
- 1989-10-20 US US07/424,105 patent/US5064700A/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-10-20 DE DE68916169T patent/DE68916169T2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015209512A (ja) * | 2014-04-28 | 2015-11-24 | 住友電工ファインポリマー株式会社 | 摺動性樹脂成形品及び摺動部材形成用樹脂組成物 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0366194A1 (en) | 1990-05-02 |
US5064700A (en) | 1991-11-12 |
ATE107334T1 (de) | 1994-07-15 |
EP0366194B1 (en) | 1994-06-15 |
DE68916169T2 (de) | 1995-01-05 |
DE68916169D1 (de) | 1994-07-21 |
JP2566636B2 (ja) | 1996-12-25 |
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