JPH0199714A - ゴム製品強化用の鋼ワイヤの製造方法及びその鋼ワイヤ - Google Patents
ゴム製品強化用の鋼ワイヤの製造方法及びその鋼ワイヤInfo
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- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、タイヤ及びホースのようなゴム製品を強化
するために使用される鋼ワイヤを製造する方法に係り、
特に高張力鋼ワイヤの、とりわけ超高張力鋼ワイヤの製
造方法に関する。また、この発明は、高張力強さRmを
有すると共に、ゴムに対する付着性が改善された鋼ワイ
ヤに関する。
するために使用される鋼ワイヤを製造する方法に係り、
特に高張力鋼ワイヤの、とりわけ超高張力鋼ワイヤの製
造方法に関する。また、この発明は、高張力強さRmを
有すると共に、ゴムに対する付着性が改善された鋼ワイ
ヤに関する。
[従来の技術]
高張力鋼ワイヤは 2250〜1130 log d(
N/■2)以上の引張り強さRm11を有する。dは鋼
ワイヤの径であり、ミリメートルで表示される。超高張
力鋼ワイヤは、同径の高張力鋼ワイヤの引張り強さRm
よりも6バーセント以−1二高い引張り強さRmををす
る鋼ワイヤである。
N/■2)以上の引張り強さRm11を有する。dは鋼
ワイヤの径であり、ミリメートルで表示される。超高張
力鋼ワイヤは、同径の高張力鋼ワイヤの引張り強さRm
よりも6バーセント以−1二高い引張り強さRmををす
る鋼ワイヤである。
ゴム製品の強化に用いられる鋼ワイヤは、便宜上0.6
0重量%以上(例えば、0.65%、 0.78%。
0重量%以上(例えば、0.65%、 0.78%。
0.82%若しくは0.95%以上)の炭素量をaする
。
。
代表的な鋼の成分は、最小の炭素量が0.65ffl
量%よりも高く、マンガン量が0.40から0.70重
量%までの間で、シリコン量が0,15から0.30f
fiffi%までの間で、最大の硫黄量及び最大の燐量
がそれぞれ0.03ffiffi%である。その他、ク
ロムのような高価な元素をも合金元素として添加しても
よい。ゴム製タイヤの強化用のワイヤ径は、0.05m
5+乃至0.0811の範囲であり、0.05m5乃至
0.80麿lの範囲(例えば、0.08−一、 0.1
6mm若しくは0.31sm)であることが好ましい。
量%よりも高く、マンガン量が0.40から0.70重
量%までの間で、シリコン量が0,15から0.30f
fiffi%までの間で、最大の硫黄量及び最大の燐量
がそれぞれ0.03ffiffi%である。その他、ク
ロムのような高価な元素をも合金元素として添加しても
よい。ゴム製タイヤの強化用のワイヤ径は、0.05m
5+乃至0.0811の範囲であり、0.05m5乃至
0.80麿lの範囲(例えば、0.08−一、 0.1
6mm若しくは0.31sm)であることが好ましい。
また、ホース強化用のワイヤ径は、0.80m■乃至2
.00mmの範囲である。
.00mmの範囲である。
ゴム製品強化用の鋼ワイヤの破断時の伸びは、少なくと
も1%であり、少なくとも2.5%であることが好まし
い。
も1%であり、少なくとも2.5%であることが好まし
い。
このような鋼ワイヤは、ゴム製品に対するワイヤの付着
を促進するために、通常、コーティングが施されている
。
を促進するために、通常、コーティングが施されている
。
このコーティングは、黄銅合金の層からなる場合が多い
。黄銅合金は、58乃至75原子パーセントの銅を含み
、この場合に67乃至72%(原子パーセントとは、総
量に関する原子の相対量をいう)の銅を含むことが好ま
しく、残部に主として亜鉛を含むと共に、錫、ニッケル
、コバルト、鉄等の他の金属元素も結局は含まれる。こ
のような黄銅合金のコーティングは、ゴム製品に対する
鋼ワイヤの付着性を高めるために用いられるばかりでな
く、ワイヤの引抜き性を高めるためにも利用される。
。黄銅合金は、58乃至75原子パーセントの銅を含み
、この場合に67乃至72%(原子パーセントとは、総
量に関する原子の相対量をいう)の銅を含むことが好ま
しく、残部に主として亜鉛を含むと共に、錫、ニッケル
、コバルト、鉄等の他の金属元素も結局は含まれる。こ
のような黄銅合金のコーティングは、ゴム製品に対する
鋼ワイヤの付着性を高めるために用いられるばかりでな
く、ワイヤの引抜き性を高めるためにも利用される。
黄銅合金の潤滑特性は、特にα(アルファ)黄銅におい
て良好であることが従来から知られている。
て良好であることが従来から知られている。
従来においては、鋼ワイヤロッド(素材の径d、が通常
5.5■から8.5 gemまでの間のもの)を、先ず
機械的にスケール除去し、次いで硫酸又は塩酸の溶液中
で化学洗浄する。次いで、鋼ワイヤロッドを水で洗い流
し、その後これを乾燥する。ワイヤロッドを1回又はそ
れ以上の回数引抜き、1回又はそれ以上の回数の中間パ
テンチング操作する。ゴム製タイヤ強化用ワイヤは、最
終の中間パテンチング加工において、その径d1を約1
.0〜1.5 ■にする。この鋼ワイヤを、酸洗し、水
洗し、その後、黄銅コーティングで覆う。この彼覆は、
例えば次のようになされる。ワイヤを、銅−ピロリン酸
塩の浴内で電解メッキし、次いで硫酸亜鉛の浴内で電解
メッキし、次いで450乃至600℃の温度に加熱する
ことにより熱拡散処理を少なくとも2回行なう。引続き
、鋼ワイヤを通常の液体潤滑剤中で湿式引抜きし、その
径d1を約0.20〜0.30■の最終径df’とする
。上述の各操作は全て周知のものである。湿式引抜き操
作の次にケーブル形成が来る。ワイヤをケーブリング又
はパンチングのいずれかの加工によりスチールコードに
形成することができる。ケーブリングとは、それぞれの
ワイヤ及びストランドが曲げ変形のみを受ける間にケー
ブル形成するものである。パンチングとは、曲げ及びね
じれ変形の両方を受ける間にケーブル形成するものであ
る。タイヤ組立て用の代表的スチールコードは、4 X
I X O,25゜(2X1+2X1)Xo、25.
7X3X0.15並びに2 X O,20である。ホー
ス強化用スチールワイヤにおいては、最終の中間パンチ
ング形成中作2.5〜3.51のワイヤ径d2で行なう
。
5.5■から8.5 gemまでの間のもの)を、先ず
機械的にスケール除去し、次いで硫酸又は塩酸の溶液中
で化学洗浄する。次いで、鋼ワイヤロッドを水で洗い流
し、その後これを乾燥する。ワイヤロッドを1回又はそ
れ以上の回数引抜き、1回又はそれ以上の回数の中間パ
テンチング操作する。ゴム製タイヤ強化用ワイヤは、最
終の中間パテンチング加工において、その径d1を約1
.0〜1.5 ■にする。この鋼ワイヤを、酸洗し、水
洗し、その後、黄銅コーティングで覆う。この彼覆は、
例えば次のようになされる。ワイヤを、銅−ピロリン酸
塩の浴内で電解メッキし、次いで硫酸亜鉛の浴内で電解
メッキし、次いで450乃至600℃の温度に加熱する
ことにより熱拡散処理を少なくとも2回行なう。引続き
、鋼ワイヤを通常の液体潤滑剤中で湿式引抜きし、その
径d1を約0.20〜0.30■の最終径df’とする
。上述の各操作は全て周知のものである。湿式引抜き操
作の次にケーブル形成が来る。ワイヤをケーブリング又
はパンチングのいずれかの加工によりスチールコードに
形成することができる。ケーブリングとは、それぞれの
ワイヤ及びストランドが曲げ変形のみを受ける間にケー
ブル形成するものである。パンチングとは、曲げ及びね
じれ変形の両方を受ける間にケーブル形成するものであ
る。タイヤ組立て用の代表的スチールコードは、4 X
I X O,25゜(2X1+2X1)Xo、25.
7X3X0.15並びに2 X O,20である。ホー
ス強化用スチールワイヤにおいては、最終の中間パンチ
ング形成中作2.5〜3.51のワイヤ径d2で行なう
。
[発明が解決しようとする課WJ]
しかしながら、従来のワイヤ製造方法は種々の不利益を
存する。すなわち、最終の中間パンチング形成中理にお
いて、鋼ワイヤの横断面減少率Rが96〜97%の値ま
でで限界となる。例えば、断面減少率96%は、1.5
mmの中間径d1から0.30+mmの最終径df’
になることに相当する。この限界の結果として、鋼ワイ
ヤの最終の引張り強さRmも制限を受ける。
存する。すなわち、最終の中間パンチング形成中理にお
いて、鋼ワイヤの横断面減少率Rが96〜97%の値ま
でで限界となる。例えば、断面減少率96%は、1.5
mmの中間径d1から0.30+mmの最終径df’
になることに相当する。この限界の結果として、鋼ワイ
ヤの最終の引張り強さRmも制限を受ける。
高張力強さRmの鋼ワイヤの一つの利点は、普通鋼ワイ
ヤの引張り強さと比較して、少量の鋼でゴム製品強化の
要求を満たすことである。鋼が少量であることは、それ
だけ付着のための表面が少なくなることを意味する。結
果として、高張力鋼ワイヤの付着機能を改善しない限り
、高張力鋼ワイヤの長所を完全に生かすことは、不可能
ではないにしても困難である。ところで、現在に至るま
で、高張力鋼ワイヤにおいて改善された付着機能を有す
るものが出現していない。
ヤの引張り強さと比較して、少量の鋼でゴム製品強化の
要求を満たすことである。鋼が少量であることは、それ
だけ付着のための表面が少なくなることを意味する。結
果として、高張力鋼ワイヤの付着機能を改善しない限り
、高張力鋼ワイヤの長所を完全に生かすことは、不可能
ではないにしても困難である。ところで、現在に至るま
で、高張力鋼ワイヤにおいて改善された付着機能を有す
るものが出現していない。
従来のワイヤの中には、97%以上の断面減少率Rに達
するものがある。しかしながら、これは、湿式引抜きの
最終工程又はケーブル形成中に、特にパンチング形成中
において、鋼ワイヤの破断の頻度が実質的に増加するこ
となく達成されるものではない。現在までにおいて、断
面減少率Rの値が97%以上に達しないことが、工業的
かつ経済的な基準である。
するものがある。しかしながら、これは、湿式引抜きの
最終工程又はケーブル形成中に、特にパンチング形成中
において、鋼ワイヤの破断の頻度が実質的に増加するこ
となく達成されるものではない。現在までにおいて、断
面減少率Rの値が97%以上に達しないことが、工業的
かつ経済的な基準である。
この発明は、鋼ワイヤ横断面の断面減少率Rを97%以
上の値にすることを目的とする。また、鋼ワイヤの最終
の引張り強さRmを向上することをも目的とする。更に
、湿式引抜き又はケーブル形成中において鋼ワイヤの破
断の頻度を大幅に低減することを目的とする。また更に
、高い引張り強さを有すると共に、ゴム製品に対する付
着性が改善された鋼ワイヤを提供することを目的とする
。
上の値にすることを目的とする。また、鋼ワイヤの最終
の引張り強さRmを向上することをも目的とする。更に
、湿式引抜き又はケーブル形成中において鋼ワイヤの破
断の頻度を大幅に低減することを目的とする。また更に
、高い引張り強さを有すると共に、ゴム製品に対する付
着性が改善された鋼ワイヤを提供することを目的とする
。
[課題を解決するための手段及び作用]この発明は、第
1の径dlに引抜き、かつパテンチング処理した状態の
鋼ワイヤを、これより小径dl’の鋼ワイヤとするゴム
製品強化用の鋼ワイヤの製造方法において、(a)潤滑
剤として亜鉛コーティングを用いて前記鋼ワイヤを引抜
き、中間径d2において中間の加工硬化状態のワイヤと
し、(b)前記亜鉛コーティングを酸洗い除去し、(c
)前記中間径d2で、かつ加工硬化状態の前記ワイヤに
黄銅合金でコーティングし、(d)前記中間径d2及び
加工硬化状態にてワイヤを引抜き、最終の径df’とす
ることを特徴とする。
1の径dlに引抜き、かつパテンチング処理した状態の
鋼ワイヤを、これより小径dl’の鋼ワイヤとするゴム
製品強化用の鋼ワイヤの製造方法において、(a)潤滑
剤として亜鉛コーティングを用いて前記鋼ワイヤを引抜
き、中間径d2において中間の加工硬化状態のワイヤと
し、(b)前記亜鉛コーティングを酸洗い除去し、(c
)前記中間径d2で、かつ加工硬化状態の前記ワイヤに
黄銅合金でコーティングし、(d)前記中間径d2及び
加工硬化状態にてワイヤを引抜き、最終の径df’とす
ることを特徴とする。
この場合に、潤滑剤の使用として、硫酸亜鉛浴中にて第
1の径d、の鋼ワイヤを電気メッキすることにより亜鉛
コーティングを施してもよい。亜鉛コーティングは、ワ
イヤ径d2にて酸洗いにより容易に除去してもよい。
1の径d、の鋼ワイヤを電気メッキすることにより亜鉛
コーティングを施してもよい。亜鉛コーティングは、ワ
イヤ径d2にて酸洗いにより容易に除去してもよい。
この発明に係る製造方法においては、鋼ワイヤ横断面の
断面減少率Rを97%以上に達成することが認められ、
この場合にRを98%と同等か又はそれ以上に達成する
ことも認められる。
断面減少率Rを97%以上に達成することが認められ、
この場合にRを98%と同等か又はそれ以上に達成する
ことも認められる。
また、鋼ワイヤの最終の引張り強さRfflが、350
ON / ms2以上に、更にワイヤ径が約0.20m
mの最終径dfの場合には370ON / ■”と同等
か又はそれ以上となる。
ON / ms2以上に、更にワイヤ径が約0.20m
mの最終径dfの場合には370ON / ■”と同等
か又はそれ以上となる。
黄銅合金のコーティングは、電気メッキの次に熱拡散す
ることによりなすことができ゛る。黄銅合金は、銅を少
なくとも65原子パーセント含むことが好ましく、α−
黄銅合金であることが好ましい。α−黄銅合金が好まし
いという理由は、その嚢形特性に起因する。しかしなが
ら、黄銅合金コーティングにおいては、完全な湿式引抜
き加工を受けることができないという事実のために、β
−黄銅(すなわち、銅を最低限63原子パーセント含む
)が最大20%の量まで許され得る。更に、常置的には
、この発明に係る製造方法においては、変形の少ないコ
ーティング化合物を使用することもできる。
ることによりなすことができ゛る。黄銅合金は、銅を少
なくとも65原子パーセント含むことが好ましく、α−
黄銅合金であることが好ましい。α−黄銅合金が好まし
いという理由は、その嚢形特性に起因する。しかしなが
ら、黄銅合金コーティングにおいては、完全な湿式引抜
き加工を受けることができないという事実のために、β
−黄銅(すなわち、銅を最低限63原子パーセント含む
)が最大20%の量まで許され得る。更に、常置的には
、この発明に係る製造方法においては、変形の少ないコ
ーティング化合物を使用することもできる。
この場合に、黄銅合金コーティングの量は、鋼ワイヤ1
キログラム当り2.2グラム以上であることが好ましい
。これは、例えば、第2の中間径d2が1.0■の鋼ワ
イヤの表面積1平方メートル当り4.3グラム以下の量
に相当する。
キログラム当り2.2グラム以上であることが好ましい
。これは、例えば、第2の中間径d2が1.0■の鋼ワ
イヤの表面積1平方メートル当り4.3グラム以下の量
に相当する。
このとき、鋼ワイヤが、加・1硬化状態において事実上
変化することを避けるために、熱拡散において熱拡散時
間に制限があることに注意する必要がある。
変化することを避けるために、熱拡散において熱拡散時
間に制限があることに注意する必要がある。
この発明のもう一つの特徴は、径df1高張力強さRm
並びに黄銅合金コーティングを有するゴム製品強化用鋼
ワイヤを提供することである。すなわち、前記コーティ
ングは、ワイヤ径dfが0.05aa+乃至0.3 m
mの場合にその平均厚さδをt)、16μm以下に、ワ
イヤ径dfが0.3111o+乃至0.4mmの場合に
その平均厚さδを0,25μm以下に、ワイヤ径dfが
0.4−1以上の場合にはその平均厚さδをd r
(ms) / 1700μm以下にする。この場合に、
鋼ワイヤが超高張力鋼ワイヤであることが好ましい。
並びに黄銅合金コーティングを有するゴム製品強化用鋼
ワイヤを提供することである。すなわち、前記コーティ
ングは、ワイヤ径dfが0.05aa+乃至0.3 m
mの場合にその平均厚さδをt)、16μm以下に、ワ
イヤ径dfが0.3111o+乃至0.4mmの場合に
その平均厚さδを0,25μm以下に、ワイヤ径dfが
0.4−1以上の場合にはその平均厚さδをd r
(ms) / 1700μm以下にする。この場合に、
鋼ワイヤが超高張力鋼ワイヤであることが好ましい。
ワイヤの黄銅合金コーティングの平均厚さδは、黄銅合
金のff1mを測定することにより間接的に決定する。
金のff1mを測定することにより間接的に決定する。
黄銅合金コーティングの量mは、以下に示す手段により
決定する。
決定する。
鉄の影響を受けないように、アンモニア溶液又は過硫酸
アンモニウム溶液中にて黄銅コーティングを鋼ワイヤか
ら剥離させる。コーテイング量は、被覆されているとき
のワイヤと被覆を剥離したワイヤとの間の差である。次
に、コーティングの平均厚さδを下式により求める。
アンモニウム溶液中にて黄銅コーティングを鋼ワイヤか
ら剥離させる。コーテイング量は、被覆されているとき
のワイヤと被覆を剥離したワイヤとの間の差である。次
に、コーティングの平均厚さδを下式により求める。
δ(μm) −m (g/kg) X d (as)
Xo、235[実施例〕 以下の詳細な説明から、この発明の特徴を明らかにする
。
Xo、235[実施例〕 以下の詳細な説明から、この発明の特徴を明らかにする
。
以下において、この発明の製造方法を従来技術と比較す
る。
る。
両製造方法の比較のために次の試料を準備する。
炭素co、go重量%のワイヤロッドを、5.5haの
素材径dsからI 、 50mmの第1の径d1に乾式
引抜きする。この鋼ワイヤを脱脂した後に、これを中間
パテンチング処理する(これは、約980℃の温度にオ
ーステナイト化し、引続き約630℃の鉛浴に5秒間焼
入れる処理である)。この中間パテンチング処理中にお
ける鋼ワイヤの搬送速度は、毎分25メ一トル程度であ
る。
素材径dsからI 、 50mmの第1の径d1に乾式
引抜きする。この鋼ワイヤを脱脂した後に、これを中間
パテンチング処理する(これは、約980℃の温度にオ
ーステナイト化し、引続き約630℃の鉛浴に5秒間焼
入れる処理である)。この中間パテンチング処理中にお
ける鋼ワイヤの搬送速度は、毎分25メ一トル程度であ
る。
次に、従来の製造方法の場合は、鋼ワイヤ(径d、)を
、硫酸で酸洗し、水洗し、銅−ピロリン酸塩浴内で電気
メッキし、水洗し、硫酸亜鉛浴内で電気メッキし、水洗
し、その後、黄銅コーティング(銅67.5原子パーセ
ント)を形成するため(。
、硫酸で酸洗し、水洗し、銅−ピロリン酸塩浴内で電気
メッキし、水洗し、硫酸亜鉛浴内で電気メッキし、水洗
し、その後、黄銅コーティング(銅67.5原子パーセ
ント)を形成するため(。
ワイヤを熱拡散処理する。次いで、鋼ワイヤを第1の径
d1の1.50■■から0.201mmまで湿式引抜き
し更にワイヤ径が0.175 ml;なるまで湿式引抜
きの試みがなされた。
d1の1.50■■から0.201mmまで湿式引抜き
し更にワイヤ径が0.175 ml;なるまで湿式引抜
きの試みがなされた。
一方、この発明による場合は、径d1のときに鋼ワイヤ
を硫酸で酸洗いし、水洗し、硫酸亜鉛浴内で亜鉛を電気
メッキし、水洗し、第1の径d1の1.5■から中間径
d2に引抜く。径d2のときに鋼ワイヤを硫酸中で酸洗
して亜鉛コーティングを除去し、水洗し、銅−ピロリン
酸塩浴内で電気メッキし、水洗し、硫酸亜鉛浴内で電気
メッキし2、水洗し、その後、黄銅合金コーティングす
るために熱拡散処理する。この実施例において使用され
る黄銅合金コーティングは、銅を約67.5原子パーセ
ント含み、残部は亜鉛からなる。次いで、この鋼ワイヤ
を湿式引抜きして1.01111の中間径d2から0.
20aa+径とし、更にこれを0.1751径とする。
を硫酸で酸洗いし、水洗し、硫酸亜鉛浴内で亜鉛を電気
メッキし、水洗し、第1の径d1の1.5■から中間径
d2に引抜く。径d2のときに鋼ワイヤを硫酸中で酸洗
して亜鉛コーティングを除去し、水洗し、銅−ピロリン
酸塩浴内で電気メッキし、水洗し、硫酸亜鉛浴内で電気
メッキし2、水洗し、その後、黄銅合金コーティングす
るために熱拡散処理する。この実施例において使用され
る黄銅合金コーティングは、銅を約67.5原子パーセ
ント含み、残部は亜鉛からなる。次いで、この鋼ワイヤ
を湿式引抜きして1.01111の中間径d2から0.
20aa+径とし、更にこれを0.1751径とする。
第1表は、従来及び本願の方法の両者について概要をま
とめたものである。
とめたものである。
第1表:従来技術と本発明
第2表は、上記製造方法の個々の工程のワイヤ径におけ
る、鋼ワイヤの引張り強さRII(N/■2)を示すも
のである。従来の製造方法を2回実施し、本発明の製造
方法を3回実施した。
る、鋼ワイヤの引張り強さRII(N/■2)を示すも
のである。従来の製造方法を2回実施し、本発明の製造
方法を3回実施した。
第2表:引張り強さRm (N/+nm2)第1の径
d l−1,50m11の場合に、0.20mmの最終
径df’は98.2%の断面減少率Rに相当し、0.1
75 arllの最終径df’は98.6%の断面減少
率Rに相当する。従って、この実施例では、断面減少率
Rの増加は0.4%と小さい。しかしながら、断面減少
率Rを98.2%とする場合に、従来の製造方法におい
ては、ワイヤの破断頻度が1トン当り10乃至100に
も達するが、本発明の製造方法においては、断面減少率
Rを98,2%としても、ワイヤの破断頻度は1トン当
り10以下となる。
d l−1,50m11の場合に、0.20mmの最終
径df’は98.2%の断面減少率Rに相当し、0.1
75 arllの最終径df’は98.6%の断面減少
率Rに相当する。従って、この実施例では、断面減少率
Rの増加は0.4%と小さい。しかしながら、断面減少
率Rを98.2%とする場合に、従来の製造方法におい
ては、ワイヤの破断頻度が1トン当り10乃至100に
も達するが、本発明の製造方法においては、断面減少率
Rを98,2%としても、ワイヤの破断頻度は1トン当
り10以下となる。
[発明の効果]
以下に、本発明に特有の効果について可能な限り説明す
る。
る。
従来の方法では、完全湿式引抜き加工(ワイヤ径d、か
ら径dfまで)のためにワイヤに黄銅合金コーティング
を施す。ワイヤを引抜くに従って、黄銅コーティング層
の平均厚さδが小さくなるとJl:に、一方では平均厚
さδのばらつきが大きくなる。ワイヤの変形が進行する
に従って、ワイヤ外周の黄銅コーティング層の厚さδの
変化量が増大する。最終引抜き工程においては、黄銅合
金層が、鋼ワイヤ外周に連続して存在しなくなって潤滑
しなくなり、ワイヤが破断する。一方、本発明の製造方
法では、鋼ワイヤの黄銅合金コーティングは、完全湿式
引抜き加工を受けない。これは、厚さδの変化が制限さ
れることを意味する。
ら径dfまで)のためにワイヤに黄銅合金コーティング
を施す。ワイヤを引抜くに従って、黄銅コーティング層
の平均厚さδが小さくなるとJl:に、一方では平均厚
さδのばらつきが大きくなる。ワイヤの変形が進行する
に従って、ワイヤ外周の黄銅コーティング層の厚さδの
変化量が増大する。最終引抜き工程においては、黄銅合
金層が、鋼ワイヤ外周に連続して存在しなくなって潤滑
しなくなり、ワイヤが破断する。一方、本発明の製造方
法では、鋼ワイヤの黄銅合金コーティングは、完全湿式
引抜き加工を受けない。これは、厚さδの変化が制限さ
れることを意味する。
本発明においては、黄銅合金のコーティングを、中間径
d2に相当するときのワイヤ表面に実施する。この表面
は、亜鉛コーティング及び湿式引抜きのため、第1の径
d2に相当するワイヤ表面よりも粗くない。この結果、
従来方法におけるワイヤ径d2のときの黄銅合金コーテ
ィングに比較して本発明のものは、中間径d2のときの
最初の黄銅合金層の厚さが一層均一化されると共に、よ
り薄いコーティング層厚さδを存するものとなる。
d2に相当するときのワイヤ表面に実施する。この表面
は、亜鉛コーティング及び湿式引抜きのため、第1の径
d2に相当するワイヤ表面よりも粗くない。この結果、
従来方法におけるワイヤ径d2のときの黄銅合金コーテ
ィングに比較して本発明のものは、中間径d2のときの
最初の黄銅合金層の厚さが一層均一化されると共に、よ
り薄いコーティング層厚さδを存するものとなる。
これは、本発明の製造方法によれば、従来のコーティン
グ厚さδより薄いコーティングををする高張力鋼ワイヤ
をもたらす結果となることを意味する。
グ厚さδより薄いコーティングををする高張力鋼ワイヤ
をもたらす結果となることを意味する。
本発明の実施例によれば、
径dfが0.0511乃至0.30mmの高張力鋼ワイ
ヤを得るためには、平均厚さδが0.16μm未満のコ
ーティングでよい。
ヤを得るためには、平均厚さδが0.16μm未満のコ
ーティングでよい。
径dfが0.30m5乃至0.40a+a(7)高張力
鋼ワイヤを得るためには、平均厚さδが0.25μm未
満のコーティングでよい。
鋼ワイヤを得るためには、平均厚さδが0.25μm未
満のコーティングでよい。
径dfが0.40m5を超える高張力鋼ワイヤを得るた
めには、平均厚さδがd f’ (a+i) / 1
700未満のコーティングでよい。
めには、平均厚さδがd f’ (a+i) / 1
700未満のコーティングでよい。
第1の実施例について説明する。最終径df’を0.3
0Ilαとする高張力鋼ワイヤを製造する場合において
、従来の方法ではコーティング厚さδが約0,30μm
であったが、これに対して本発明の方法では0.20.
cz m 、 0.175 p m 、 0.1EBz
m並びに0.15μmの各種厚さのコーティングを得
ることができた。また、最終径dfを0.20avとす
る高張力鋼ワイヤを製造する場合において、従来の方法
ではコーティング厚さδが約0.20μmであったが、
これに対して本発明の方法では0,12μm。
0Ilαとする高張力鋼ワイヤを製造する場合において
、従来の方法ではコーティング厚さδが約0,30μm
であったが、これに対して本発明の方法では0.20.
cz m 、 0.175 p m 、 0.1EBz
m並びに0.15μmの各種厚さのコーティングを得
ることができた。また、最終径dfを0.20avとす
る高張力鋼ワイヤを製造する場合において、従来の方法
ではコーティング厚さδが約0.20μmであったが、
これに対して本発明の方法では0,12μm。
0.110μm、 0.105μm並びに0.100μ
mの各種厚さのコーティングを得ることができた。
mの各種厚さのコーティングを得ることができた。
黄銅合金の薄い層は、ゴムに対する鋼ワイヤの付着を促
進させる。これは、従来における普通のコーティング厚
さδに比べて、ゴムの中へ拡散してゴムを汚染する銅の
を動量が少なくなるからである。
進させる。これは、従来における普通のコーティング厚
さδに比べて、ゴムの中へ拡散してゴムを汚染する銅の
を動量が少なくなるからである。
本発明では、鋼ワイヤを製造する場合に用いるコーティ
ング材料として、銅及び亜鉛のみを含存する黄銅合金に
限られない。本発明は、ゴム製品に対する鋼ワイヤの付
着を促進させ得る全ての黄銅合金に関係する。すなわち
、上記黄銅合金には、銅及び亜鉛ばかりでなく、ニッケ
ル、錫、コバルト、マンガン、鉄、カドミウム、鉛、ア
ンチモン等が含まれる。この場合に、これらの他元素が
引抜き中の変形を高めるような合金を形成することが好
ましい。
ング材料として、銅及び亜鉛のみを含存する黄銅合金に
限られない。本発明は、ゴム製品に対する鋼ワイヤの付
着を促進させ得る全ての黄銅合金に関係する。すなわち
、上記黄銅合金には、銅及び亜鉛ばかりでなく、ニッケ
ル、錫、コバルト、マンガン、鉄、カドミウム、鉛、ア
ンチモン等が含まれる。この場合に、これらの他元素が
引抜き中の変形を高めるような合金を形成することが好
ましい。
出願人代理人 弁理士 鈴江武彦
Claims (11)
- (1)第1の径d_1に引抜き、かつパテンチング処理
した状態の鋼ワイヤを、これより小径dfの鋼ワイヤと
するゴム製品強化用の鋼ワイヤの製造方法において、 (a)潤滑剤として亜鉛コーティングを用いて前記鋼ワ
イヤを引抜き、中間径d_2において中間の加工硬化状
態のワイヤとし、 (b)前記亜鉛コーティングを酸洗い除去し、(c)前
記中間径d_2で、かつ加工硬化状態の前記ワイヤに黄
銅合金でコーティングし、(d)前記中間径d_2及び
加工硬化状態にてワイヤを引抜き、最終の径dfとする
ことを特徴とする鋼ワイヤの製造方法。 - (2)鋼ワイヤが第1の径d_1から最終の径dfに至
るまでにおいて、その横断面積Rの減少率が97%以上
であることを特徴とする請求項1記載の鋼ワイヤの製造
方法。 - (3)鋼ワイヤが第1の径d_1から最終の径dfに至
るまでにおいて、その横断面積Rの減少率が98%以上
であることを特徴とする請求項2記載の鋼ワイヤの製造
方法。 - (4)鋼ワイヤの第1の径d_1が1.5mm以上で、
最終の径dfが0.3mm以下であることを特徴とする
請求項1乃至3のうちのいずれか1に記載の鋼ワイヤの
製造方法。 - (5)鋼ワイヤの最終の引張り強度Rmが3500N/
mm^2以上であることを特徴とする請求項4記載の鋼
ワイヤの製造方法。 - (6)ワイヤを熱拡散し、次いで電気メッキすることに
より黄銅合金のコーティングをすることを特徴とする請
求項1乃至5のうちのいずれか1に記載の鋼ワイヤの製
造方法。 - (7)黄銅合金が少なくとも65原子%の銅を含有する
ことを特徴とする請求項1乃至6のうちのいずれか1に
記載の鋼ワイヤの製造方法。 - (8)黄銅合金がα黄銅合金であることを特徴とする請
求項1乃至7のうちのいずれか1に記載の鋼ワイヤの製
造方法。 - (9)黄銅合金コーティングの量が、鋼ワイヤ1キログ
ラム当りに2.2グラム以下であることを特徴とする請
求項1乃至8のうちのいずれか1に記載の鋼ワイヤの製
造方法。 - (10)径df、高張力強さRm並びに黄銅合金コーテ
ィングの平均厚さδを有するゴム製品強化用の鋼ワイヤ
において、 ワイヤ径dfが0.05mmから0.3mmまでの場合
は、コーティングの平均厚さδが0.16mm以下であ
り、ワイヤ径dfが0.3mmから0.4mmまでの場
合は、コーティングの平均厚さδが0.25mm以下で
あり、ワイヤ径dfが0.4mmより大きい場合は、コ
ーティングの平均厚さδがdf(mm)/1700μm
以下であることを特徴とするゴム製品強化用の鋼ワイヤ
。 - (11)超高張力強さRmを有することを特徴とする請
求項10記載の鋼ワイヤ。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP87200954 | 1987-05-20 | ||
EP87200954.3 | 1987-05-20 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0199714A true JPH0199714A (ja) | 1989-04-18 |
JP2603297B2 JP2603297B2 (ja) | 1997-04-23 |
Family
ID=8197619
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63123731A Expired - Lifetime JP2603297B2 (ja) | 1987-05-20 | 1988-05-20 | ゴム製品強化用の鋼ワイヤの製造方法及びその鋼ワイヤ |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4952249A (ja) |
EP (1) | EP0292039B1 (ja) |
JP (1) | JP2603297B2 (ja) |
KR (1) | KR960004749B1 (ja) |
AU (1) | AU597489B2 (ja) |
BR (1) | BR8802495A (ja) |
CA (1) | CA1316302C (ja) |
DE (1) | DE3866019D1 (ja) |
ES (1) | ES2028252T3 (ja) |
TR (1) | TR24338A (ja) |
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