JPH0148939B2 - - Google Patents
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Description
本発明は良好なる成形加工性を有するポリオレ
フイン組成物およびその製法に関する。
詳しくは本発明は優れた機械的性質と低温脆性
を有し、しかも良好なる成形加工性を有し且つフ
イツシユアイ発生のトラブルの解消されたポリプ
ロピレン組成物およびその製法に関する。
ポリプロピレンはその好ましい性質のために広
い用途範囲で射出成形品、中空成形品、真空圧空
成形品、押出成形品等が多量に使用されているが
成形時の生産性を高めるために成形加工性を高め
ることが望まれている。
通常射出成形を高速で行なうには溶融粘度を低
下させる必要がある。従つて成形温度を高くする
ことは成形性を高めることに有効であるが射出後
の成形品の冷却固化時間が長くなり経済的でな
い。
成形性を高めることはポリプロピレンの平均分
子量を小さくすることによつても可能であるが耐
衝撃性が低下し必ずしも好ましくない。また中空
成形、押出成形を高速で行なうと成形品表面に顕
著な肌あれが生じ表面形状の良好な成形品が得ら
れない。成形温度を高くするかまたはポリプロピ
レンの平均分子量を小さくすることで肌あれの発
生は回避することが可能であるが、一方、溶融粘
度の低減による溶融張力の低下のために中空成形
においてはパリソンの自重による垂れ下り現象が
顕著になつたり、通常の空冷インフレーシヨンフ
イルム成形ではバブルにゆれ現象が生じ成形され
たフイルムにシワが多く発生する等の成形の安定
性に欠けるといつた好ましくない影響が現われ
る。
また、ポリプロピレンは高い剛性、高い熱変形
温度、良好なる秀明性、光沢等の好ましい性質を
有する樹脂であるが耐衝撃性は低く、低温脆性に
欠けるという欠点を有している。
本発明者らは耐衝撃性と低温脆性に優れ、しか
も良好なる成形加工性を有し且つフイツシユアイ
発生のトラブルの解消されたポリプロピレン組成
物を開発すべく鋭意検討を行なつた結果、２種の
結晶性ポリプロピレンの量、分子量およびエチレ
ン―プロピレンランダム共重合体の量、組成、分
子量等の特定された組合せによつて上記目的が達
成できることを見い出し本発明に至つた。
即ち、本発明の要旨は、
(1) 固有粘度〔η〕が0.6ないし3.5dl／ｇの結晶
性プロピレン単独重合体またはプロピレンと他
のα―オレフインとの共重合体30〜60重量部お
よび固有粘度〔η〕が前記重合体の少くとも
1.5倍であつて1.2ないし10dl／ｇの結晶性プロ
ピレン単独重合体またはプロピレンと他のα―
オレフインとの共重合体40〜70重量部よりなる
固有粘度〔η〕が１ないし６dl／ｇのポリプロ
ピレン組成物70〜95重量％とメルトフローイン
デツクスが10ｇ／10分以下のエチレン―プロピ
レンランダム共重合体５〜30重量％とからなる
ポリオレフイン組成物、
および
(2) チタン含有固体触媒成分と有機アルミニウム
化合物とを主体とする触媒系の存在下にプロピ
レンまたはプロピレンと他のα―オレフインを
重合させることにより、固有粘度〔η〕が0.6
ないし3.5dl／ｇの結晶性プロピレン単独重合
体またはプロピレンと他のα―オレフインとの
共重合体30〜60重量部および固有粘度〔η〕が
前記重合体の少くとも1.5倍であつて1.2ないし
10dl／ｇの結晶性プロピレン単独重合体または
プロピレンと他のα―オレフインとの共重合体
40〜70重量部を２段階で製造して固有粘度
〔η〕が１ないし６dl／ｇのポリプロピレン組
成物を得、引き続いてプロピレンをエチレンと
重合させてメルトフローインデツクスが10ｇ／
10分以下のエチレン―プロピレンランダム共重
合体を製造し、前記ポリプロピレン組成物70〜
95重量％および前記エチレン―プロピレンラン
ダム共重合体５〜30重量％からなるポリオレフ
イン組成物を３段階の重合反応により得ること
を特徴とするポリオレフイン組成物の製法に存
する。
以下に本発明を詳細に説明する。本発明に係る
ポリオレフイン組成物を構成する第一成分として
の結晶性プロピレン単独重合体またはプロピレン
と他のα―オレフインとの共重合体（以下、低分
子量プロピレン重合体という。）は固有粘度〔η〕
（以下、〔η〕という。）が0.6ないし3.5dl／ｇで
あり、そのアイソタクチツク・インデツクスII
（以下、IIという。）は好ましくは80％以上、さら
に好ましくは90％以上である。本発明に係るポリ
オレフイン組成物を構成する第二成分としての結
晶性プロピレン単独重合体またはプロピレンと他
のα―オレフインとの共重合体（以下、高分子量
プロピレン重合体という。）は〔η〕が前記低分
子量プロピレン重合体の少なくとも1.5倍であつ
て1.2ないし10dl／ｇであり、そのIIは好ましく
は80％以上、さらに好ましくは90％以上である。
なお、〔η〕（dl／ｇ）の値は135℃、テトラリン
溶液で測定したものであり、II（％）は改良型ソ
ツクスレー抽出器で沸騰ｎ―ヘプタンにより６時
間抽出したときの残量（重量％）であり、結晶性
重合体の含量を示す。
これらの低分子量プロピレン重合体および高分
子量プロピレン重合体はいかなる手法で得られた
ものでもよく、例えば重合により、あるいは高分
子量重合体を公知の方法（熱、酸素含有化合物
等）で減成することにより、目的とする〔η〕の
重合体を得ることができる。また、溶媒で非晶性
成分をあらかじめ抽出することにより所望のIIを
有する重合体を得ることもできる。
前記低分子量プロピレン重合体および高分子量
プロピレン重合体はプロピレンの単独重合体であ
つても、プロピレンとエチレン、ブテン―１、ヘ
キセン―１、４―メチルペンテン―１、オクテン
―１等のプロピレン以外のα―オレフインとの共
重合体であつてもよい、プロピレンと他のα―オ
レフインとの共重合体中に含まれるプロピレンの
量は少くとも90重量％であることが好ましい。
低分子量プロピレン重合体と高分子量プロピレ
ン重合体の二成分で構成されるポリプロピレン組
成物は、低分子量プロピレン重合体30〜60重量部
および高分子量プロピレン重合体40〜70重量部よ
りなるものであり、その〔η〕は１ないし６dl／
ｇである。
本発明に係るポリオレフイン組成物を構成する
第三成分としてのエチレン―プロピレンランダム
共重合体のメルトフローインデツクスMFI（以
下、MFIという。）は10ｇ／10分以下であり、該
共重合体中のエチレン含有量は20〜80重量％であ
ることが好ましい。また、エチレン―プロピレン
ランダム共重合体は、エチレンおよびプロピレン
のほかに炭素原子数４個以上のα―オレフイン、
共役あるいは非共役のジエン等を含んでいてもよ
い。エチレン―プロピレンランダム共重合体はい
かなる方法で得られたものでもよく、例えば重合
により、あるいは高分子量重合体を公知の方法
（熱、酸素含有化合物等）で減成することにより
目的とするMFIの重合体を得ることができる。
本発明に係るポリオレフイン組成物は低分子量
プロピレン重合体および高分子量プロピレン重合
体により構成されるポリプロピレン組成物70〜95
重量％およびエチレン―プロピレンランダム共重
合体５〜30重量％からなる組成物である。
当然のことながら上記ポリオレフイン組成物は
本発明の目的をそこなわない限り、少量の〔η〕
の異なるプロピレン単独重合体またはプロピレン
と他のα―オレフインとの共重合体あるいは少量
のMFIの異なるプロピレン―エチレンランダム
共重合体を追加的成分として含有していてもよ
い。
高分子量プロピレン重合体の〔η〕が前記範囲
より小さい場合には、成形性の改良効果が殆どみ
られず、また〔η〕が前記範囲よりも大きい場合
には高分子量プロピレン重合体の分散不良からフ
イツシユアイが多発し好ましくない。また、高分
子量プロピレン重合体と低分子量プロピレン重合
体の〔η〕の比が1.5未満では成形性の改良効果
が不充分である。
ポリプロピレン組成物中に占める高分子量プロ
ピレン重合体の割合が本発明において規定される
割合よりも小さい場合には成形性の改良効果が充
分でなく満足すべきものではないか、あるいは成
形性で著しい改良効果を示したとしてもフイツシ
ユアイの発生が認められ好ましくない。逆に、ポ
リプロピレン組成物中に占める高分子量プロピレ
ン重合体の割合が本発明において規定される割合
よりも大きい場合にはフイツシユアイの発生は認
められないものの成形性の改良効果は未だ充分で
ない。
エチレン―プロピレンランダム共重合体のエチ
レン含有量は前記範囲よりも多くても、少くても
剛性と耐衝撃性のバランスで良好な組成物が得ら
れず、また低温脆性においても満足すべきものが
得られない。また、エチレン―プロピレンランダ
ム共重合体のMFIが10ｇ／10分よりも大きい場
合には、耐衝撃性、低温脆性で不充分であり、ポ
リオレフイン組成物中の含有量が５重量％未満で
は剛性は高いものの耐衝撃性、低温脆性で充分で
なく、30重量％を越えると耐衝撃性、低温脆性に
優れるものの剛性の低下が著しく好ましくない。
本発明のポリオレフイン組成物は
(1)低分子量プロピレン重合体、高分子量プロピ
レン重合体およびエチレン―プロピレンランダム
共重合体のそれぞれを公知の混合機、例えばリボ
ンブレンダー、Ｖ型ブレンダー、ヘンシエルミキ
サー等と公知の混練機、例えばスクリユー式押出
機、バンバリーミキサー、ロール、連続二軸混練
機等との組み合せにより混合、混練して調製して
もよく、また、低分子量プロピレン重合体と高分
子量プロピレン重合体とを前もつて上記混合機と
混練機により混合混練し、その後エチレン―プロ
ピレンランダム共重合体を上記混練機等により混
合、混練し調製することもできる。
また、(2)低分子量プロピレン重合体を製造する
段階と、高分子量プロピレン重合体を製造する段
階との２段階による重合によつてポリプロピレン
組成物を製造し、これにエチレン―プロピレンラ
ンダム共重合体を上記混合機および混練機等を用
いて混合、混練する方法あるいは、(3)低分子量プ
ロピレン重合体を製造する段階と高分子量プロピ
レン重合体を製造する段階および引き続いてエチ
レン―プロピレンランダム共重合体を製造する段
階との３段階による重合を行なう方法により本発
明に係るポリオレフイン組成物を製造することが
できる。
なお、本発明に係るポリオレフイン組成物に
は、必要に応じて熱安定剤、酸化防止剤、紫外線
吸収剤等の安定剤あるいは滑剤、核剤等の各種の
添加剤を配合することもできる。
前記(2)または(3)の方法において低分子量プロピ
レン重合体ならびに高分子量プロピレン重合体を
製造するか、またはエチレン―プロピレンランダ
ム共重合体を製造するに当つて使用される触媒系
はチタン含有固体触媒成分と有機アルミニウム化
合物を含むものである。
チタン含有固体触媒成分は、固体のマグネシウ
ム化合物、四ハロゲン化チタンおよび電子供与性
化合物を接触させて得られる公知の担体担持型触
媒成分、三塩化チタンあるいは三塩化チタンを主
成分として含む公知の触媒成分から選ばれる。共
触媒の有機アルミニウム化合物は、一般式
AlRnX3-o（式中、Ｒは炭素原子数１〜20の炭化
水素基を表わし、Ｘはハロゲンを表わし、ｎは３
≧ｎ＞1.5の数を表わす。）で示される。チタン含
有固体触媒成分が固体のマグネシウム化合物を含
有する担体担持型触媒成分である場合はAlR3ま
たはAlR3とAlR2Xの混合物を使用するのが好ま
しく、一方三塩化チタンあるいは三塩化チタンを
主成分として含む触媒成分である場合はAlR2X
を使用するのが好ましい。
触媒各成分の使用割合は通常、チタン含有固体
触媒成分中の、Ti：AlRnX3-oのモル比で１：１
〜100，好ましくは１：２〜40の範囲から選ばれ
る。
さらに本発明方法においては、上記触媒および
共触媒成分のほかに第三成分として公知の電子供
与性化合物を使用してもよい。第三成分を使用す
る場合には、通常、チタン含有固体触媒成分中の
Ti：第三成分のモル比で１：0.01〜10，好ましく
は１：0.05〜２の範囲から選ばれる。
前記(2)または(3)の方法においては上述のような
触媒系を用いて、まず２段階でプロピレンの単独
重合またはプロピレンとα―オレフインとの共重
合を行なうわけであるが、低分子量プロピレン重
合体を得る段階と高分子量プロピレン重合体を得
る段階と高分子量プロピレン重合体を得る段階の
どちらを先に行なつてもよい。これらの重合体を
得る２段階の重合あるいはそれに続くエチレン―
プロピレンランダム共重合体を得る段階の重合を
行なうに当り、重合方式は、回分式で行なつても
よく、また２基あるいは３基以上の反応槽を用い
て連続式で行なつてもよい。重合は、プロパン、
ブタン、ヘキサン、ヘプタンの如き不活性炭化水
素稀釈剤あるいは液化プロピレン中で行なつても
よく、またいわゆる気相重合で行なつてもよい。
重合温度は通常、20〜100℃、好ましくは30〜80
℃の範囲から選ばれる。分子量の調節には水素、
ジアルキル亜鉛等が用いられるが、好ましくは水
素が用いられる。
低分子量プロピレン重合体を得るためには、
〔η〕が0.6ないし3.5dl／ｇとなるように重合温
度および分子量調節剤である水素の量が選ばれ
る。通常、気相における水素濃度（プロピレンま
たはプロピレンとα―オレフインの和に対する水
素の割合、以下同じ）は0.3〜50mole％である。
高分子量プロピレン重合体を得るためには
〔η〕が低分子量プロピレン重合体の少くとも1.5
倍であつて1.2ないし10dl／ｇとなるように重合
温度および水素の量が選ばれる。通常、気相にお
ける水素濃度は０〜30mole％である。この高分
子量プロピレン重合体はプロピレン単独重合体で
もよいが成形品の耐衝撃性の如き物性を重視する
場合にはプロピレンと他のα―オレフインとのラ
ンダム共重合体が好ましい。
低分子量プロピレン重合体と高分子量プロピレ
ン重合体の比率は各々の重合体を製造するための
重合時間を選択することによつて任意に調節する
ことができる。低分子量プロピレン重合体および
高分子量プロピレン重合体のIIはいずれも好まし
くは80％以上、さらに好ましくは90％以上であ
り、また、低分子量プロピレン重合体および高分
子量プロピレン重合体により構成されるポリプロ
ピレン組成物の〔η〕は１ないし６dl／ｇであ
り、触媒、重合条件を選定することにより、かか
る物性的要求を満足することができる。
エチレン―プロピレンランダム共重合体を得る
ためにはエチレン含有量が好ましくは20〜80重量
％となるようにモノマー濃度が選ばれる。通常、
気相におけるプロピレン濃度（プロピレンとエチ
レンの和に対するプロピレンの割合、以下同じ）
は35〜90mole％である。また、該共重合体の
MFIが10ｇ／10分以下となるように重合温度お
よび水素の量が選ばれる。通常、重合温度は30〜
50℃、気相における水素濃度は0.5〜30mole％で
ある。
ポリオレフイン組成物中に占めるエチレン―プ
ロピレンランダム共重合体の比率は、重合時間を
選択することにより５〜30重量％とすることがで
きる。
次に本発明を実施例によりさらに具体的に説明
するが、本発明はその要旨をこえない限り、以下
の実施例に限定されるものではない。
なお、組成物の各種物性および成形性等の評価
方法は次の通りである。
MFI（ｇ／10分）；ASTM D1238―70により、
230℃、荷重2.16Kgのときの重合体の押出量を示
す。
第１降伏点強度（Kg／cm2）；ASTM D638―72
に準拠しプレスシートから打ち抜いたダンベル片
の引張試験によつて求めた。特に断わらない限り
20℃での測定値である。
アイゾツト衝撃強度（Kg−cm／cm）；ASTM
D256に準拠し、プレスシートから打ち抜いた短
冊片にノツチを入れたものについて測定した。こ
れらはいずれも20℃での測定値である。
脆化温度（℃）；厚さ2.0mmの平板から打ち抜い
た試験片について、ASTM D746に準拠し求め
た。
フイツシユアイ；射出成形品またはパリソン表
面の目視判定によりフイツシユアイの評価を行な
つた。射出成形品は１オンス射出成形機により厚
さ１mm、巾80mm、長さ80mmに成形された平板であ
り、パリソンはスクリユー式押出機により、外径
11.0mm、内径10.0mmの円環ダイスより210℃また
は230℃で押出されたものである。
くし型流動長（mm）；１オンス射出成形機を使
用し、厚さ0.2mm，0.4mm、0.6mm、巾5.0mm、長さ
70mmのくし流れ用金型により、射出圧力480Kg／
cm2での流動長を求め、厚み0.4mmのところの結果
で示した。
肌あれ；スクリユー式押出機を使用し、外径
11.0mm、内径10.0mmの円環ダイスより210℃また
は230℃でパリソンを押出し、パリソン表面上に
発生する肌あれ（謂ゆるシヤーク・スキン）につ
いて目視で判定した。
溶融垂下性（パリソンのドローダウン性）；ス
クリユー式押出機を使用し、外径12.0mm、内径
10.0mmの円環ダイスから230℃または250℃で押出
されたパリソンの降下速度の変化を測定すること
により溶融体の垂れ下り性を検討した。
成形安定性；スクリユー式押出機を使用し、外
径30.0mm、内径28.0mmのスパイラル型円環ダイス
より230℃で押出し、空冷インフレーシヨン法に
より肉厚25μの管状フイルムを成形し、バブルの
安定性について検討した。
ここでフイツシユアイ、肌あれ、溶融垂下性お
よび成形安定性については次のようなランク付け
を行なつた。
The present invention relates to a polyolefin composition having good moldability and a method for producing the same. More specifically, the present invention relates to a polypropylene composition that has excellent mechanical properties and low-temperature brittleness, has good moldability, and eliminates the trouble of forming fissures, and a method for producing the same. Due to its favorable properties, polypropylene is widely used in a wide range of applications such as injection molded products, blow molded products, vacuum pressure molded products, and extrusion molded products. It is hoped that this will be increased. Normally, in order to perform injection molding at high speed, it is necessary to reduce the melt viscosity. Therefore, increasing the molding temperature is effective in improving moldability, but it is not economical because it takes a long time to cool and solidify the molded product after injection. It is possible to improve the moldability by reducing the average molecular weight of polypropylene, but this is not necessarily preferable since the impact resistance decreases. Furthermore, if blow molding or extrusion molding is carried out at high speed, the surface of the molded product will be noticeably rough, making it impossible to obtain a molded product with a good surface shape. The occurrence of rough skin can be avoided by increasing the molding temperature or reducing the average molecular weight of polypropylene, but on the other hand, due to the decrease in melt tension due to the decrease in melt viscosity, it is difficult to Unfavorable effects such as a lack of stability in molding, such as the sagging phenomenon due to its own weight becoming noticeable, and the bubble swaying phenomenon occurring in normal air-cooled inflation film molding, resulting in many wrinkles in the molded film. appears. Further, although polypropylene is a resin having desirable properties such as high rigidity, high heat distortion temperature, good clarity, and gloss, it has the drawbacks of low impact resistance and lack of low-temperature brittleness. The inventors of the present invention have conducted intensive studies to develop a polypropylene composition that has excellent impact resistance and low-temperature brittleness, has good moldability, and eliminates the problem of hard eyes, and has found two types of polypropylene compositions. The inventors have discovered that the above object can be achieved by a specified combination of the amount, molecular weight, etc. of crystalline polypropylene and the amount, composition, molecular weight, etc. of ethylene-propylene random copolymer, leading to the present invention. That is, the gist of the present invention is as follows. The viscosity [η] of the polymer is at least
1.5 times and 1.2 to 10 dl/g of crystalline propylene homopolymer or propylene and other α-
70-95% by weight of a polypropylene composition with an intrinsic viscosity [η] of 1-6 dl/g consisting of 40-70 parts by weight of a copolymer with olefin and a random ethylene-propylene composition with a melt flow index of 10 g/10 minutes or less. and (2) polymerizing propylene or propylene and another α-olefin in the presence of a catalyst system mainly consisting of a titanium-containing solid catalyst component and an organoaluminum compound. As a result, the intrinsic viscosity [η] is 0.6
30 to 60 parts by weight of a crystalline propylene homopolymer or a copolymer of propylene and other α-olefins of from 1 to 3.5 dl/g and an intrinsic viscosity [η] of at least 1.5 times that of the above polymer and from 1.2 to 1.2.
10 dl/g of crystalline propylene homopolymer or copolymer of propylene with other α-olefins
40 to 70 parts by weight are produced in two steps to obtain a polypropylene composition with an intrinsic viscosity [η] of 1 to 6 dl/g, and then propylene is polymerized with ethylene to obtain a melt flow index of 10 g/g.
Produce an ethylene-propylene random copolymer in 10 minutes or less, and prepare the polypropylene composition 70~
The present invention provides a method for producing a polyolefin composition, characterized in that a polyolefin composition comprising 95% by weight and 5 to 30% by weight of the ethylene-propylene random copolymer is obtained by a three-step polymerization reaction. The present invention will be explained in detail below. The crystalline propylene homopolymer or copolymer of propylene and other α-olefin (hereinafter referred to as low molecular weight propylene polymer) as the first component constituting the polyolefin composition according to the present invention has an intrinsic viscosity [η ]
(hereinafter referred to as [η]) is 0.6 to 3.5 dl/g, and its isotactic index II
(hereinafter referred to as II) is preferably 80% or more, more preferably 90% or more. The crystalline propylene homopolymer or copolymer of propylene and other α-olefin (hereinafter referred to as high molecular weight propylene polymer) as the second component constituting the polyolefin composition according to the present invention has [η] It is at least 1.5 times that of the low molecular weight propylene polymer and 1.2 to 10 dl/g, and its II is preferably at least 80%, more preferably at least 90%.
Note that the value of [η] (dl/g) was measured at 135°C in a tetralin solution, and II (%) is the residual amount ( % by weight) and indicates the content of crystalline polymer. These low molecular weight propylene polymers and high molecular weight propylene polymers may be obtained by any method, for example, by polymerization or by degrading a high molecular weight polymer by a known method (heat, oxygen-containing compound, etc.). By this, the desired polymer [η] can be obtained. Furthermore, a polymer having the desired II can also be obtained by previously extracting the amorphous component with a solvent. Even if the low molecular weight propylene polymer and high molecular weight propylene polymer are propylene homopolymers, propylene and ethylene, butene-1, hexene-1, 4-methylpentene-1, octene-1, etc. Preferably, the amount of propylene contained in the copolymer of propylene with other α-olefins, which may be a copolymer with α-olefins, is at least 90% by weight. A polypropylene composition composed of two components of a low molecular weight propylene polymer and a high molecular weight propylene polymer is composed of 30 to 60 parts by weight of a low molecular weight propylene polymer and 40 to 70 parts by weight of a high molecular weight propylene polymer, Its [η] is 1 to 6 dl/
It is g. The melt flow index MFI (hereinafter referred to as MFI) of the ethylene-propylene random copolymer as the third component constituting the polyolefin composition according to the present invention is 10 g/10 minutes or less, and the Preferably, the ethylene content is between 20 and 80% by weight. In addition to ethylene and propylene, the ethylene-propylene random copolymer also includes α-olefins having 4 or more carbon atoms,
It may also contain a conjugated or non-conjugated diene. The ethylene-propylene random copolymer may be obtained by any method, for example, by polymerization or by degrading a high molecular weight polymer by a known method (heat, oxygen-containing compound, etc.) to obtain the desired MFI. Polymers can be obtained. The polyolefin composition according to the present invention is a polypropylene composition composed of a low molecular weight propylene polymer and a high molecular weight propylene polymer.
% by weight and 5 to 30% by weight of ethylene-propylene random copolymer. Naturally, the polyolefin composition described above may contain a small amount of [η] as long as the purpose of the present invention is not impaired.
Propylene homopolymers or copolymers of propylene with other α-olefins of different MFI or small amounts of propylene-ethylene random copolymers of different MFI may be included as additional components. If [η] of the high molecular weight propylene polymer is smaller than the above range, there will be almost no improvement in moldability, and if [η] is larger than the above range, the dispersion of the high molecular weight propylene polymer will be poor. This is undesirable as it causes frequent occurrence of fish eyes. Further, if the ratio of [η] between the high molecular weight propylene polymer and the low molecular weight propylene polymer is less than 1.5, the effect of improving moldability is insufficient. If the proportion of the high molecular weight propylene polymer in the polypropylene composition is smaller than the proportion specified in the present invention, the effect of improving moldability may be insufficient and unsatisfactory, or the effect of improving moldability may be significant. Even if it shows, the occurrence of fish eyes is not desirable. On the other hand, if the proportion of the high molecular weight propylene polymer in the polypropylene composition is larger than the proportion specified in the present invention, the formation of fish eyes is not observed, but the effect of improving moldability is still insufficient. Even if the ethylene content of the ethylene-propylene random copolymer is higher or lower than the above range, a composition with a good balance between rigidity and impact resistance cannot be obtained, and a composition with satisfactory low temperature brittleness cannot be obtained. I can't. Furthermore, if the MFI of the ethylene-propylene random copolymer is greater than 10 g/10 minutes, the impact resistance and low temperature brittleness are insufficient, and if the content in the polyolefin composition is less than 5% by weight, the rigidity is insufficient. Even if it is high, the impact resistance and low-temperature brittleness are insufficient, and when it exceeds 30% by weight, although the impact resistance and low-temperature brittleness are excellent, the rigidity decreases significantly, which is undesirable. The polyolefin composition of the present invention is prepared by mixing (1) a low molecular weight propylene polymer, a high molecular weight propylene polymer, and an ethylene-propylene random copolymer using a known mixer such as a ribbon blender, V-type blender, Henschel mixer, etc. It may be prepared by mixing and kneading in combination with a known kneader, such as a screw extruder, a Banbury mixer, a roll, or a continuous twin-screw kneader. It is also possible to prepare the ethylene-propylene random copolymer by mixing and kneading them in advance using the above-mentioned mixer and kneader, and then mixing and kneading the ethylene-propylene random copolymer using the above-mentioned kneader or the like. In addition, (2) a polypropylene composition is produced by polymerization in two steps: a step of producing a low molecular weight propylene polymer and a step of producing a high molecular weight propylene polymer; or (3) a step of producing a low molecular weight propylene polymer, a step of producing a high molecular weight propylene polymer, and subsequently an ethylene-propylene random copolymer. The polyolefin composition according to the present invention can be produced by a three-step polymerization method including the step of producing. The polyolefin composition according to the present invention may also contain various additives such as stabilizers such as heat stabilizers, antioxidants, and ultraviolet absorbers, or lubricants and nucleating agents, as required. In the method (2) or (3) above, the catalyst system used to produce a low molecular weight propylene polymer and a high molecular weight propylene polymer or to produce an ethylene-propylene random copolymer is a titanium-containing solid. It contains a catalyst component and an organoaluminium compound. The titanium-containing solid catalyst component is a known carrier-supported catalyst component obtained by contacting a solid magnesium compound, titanium tetrahalide, and an electron-donating compound, titanium trichloride, or a known catalyst containing titanium trichloride as a main component. Selected from ingredients. The organoaluminum compound of the cocatalyst has the general formula
AlRnX 3-o (wherein, R represents a hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, X represents a halogen, and n is 3
Represents a number of ≧n>1.5. ). If the titanium-containing solid catalyst component is a carrier-supported catalyst component containing a solid magnesium compound, it is preferable to use AlR 3 or a mixture of AlR 3 and AlR 2 AlR 2 X if it is a catalyst component included as a component
It is preferable to use The ratio of each catalyst component used is usually 1:1 in terms of molar ratio of Ti:AlRnX 3-o in the titanium-containing solid catalyst component.
-100, preferably 1:2-40. Furthermore, in the method of the present invention, a known electron-donating compound may be used as a third component in addition to the above catalyst and cocatalyst components. When using a third component, the titanium-containing solid catalyst component is usually
The molar ratio of Ti:third component is selected from the range of 1:0.01 to 10, preferably 1:0.05 to 2. In the method (2) or (3) above, the catalyst system described above is used to first carry out homopolymerization of propylene or copolymerization of propylene and α-olefin in two steps. Whichever of the steps of obtaining a polymer, obtaining a high molecular weight propylene polymer, and obtaining a high molecular weight propylene polymer may be performed first. A two-stage polymerization or subsequent ethylene-
In carrying out the polymerization at the step of obtaining the propylene random copolymer, the polymerization method may be carried out in a batch manner or may be carried out in a continuous manner using two or more reaction vessels. The polymerization is propane,
It may be carried out in an inert hydrocarbon diluent such as butane, hexane, heptane or in liquefied propylene, or it may be carried out in so-called gas phase polymerization.
Polymerization temperature is usually 20-100℃, preferably 30-80℃
Selected from the range of °C. Hydrogen to adjust the molecular weight,
Although dialkylzinc and the like are used, hydrogen is preferably used. In order to obtain a low molecular weight propylene polymer,
The polymerization temperature and the amount of hydrogen as a molecular weight regulator are selected so that [η] is 0.6 to 3.5 dl/g. Usually, the hydrogen concentration in the gas phase (ratio of hydrogen to propylene or the sum of propylene and α-olefin, hereinafter the same) is 0.3 to 50 mole%. In order to obtain a high molecular weight propylene polymer, [η] is at least 1.5 of that of a low molecular weight propylene polymer.
The polymerization temperature and amount of hydrogen are selected so that the amount is 1.2 to 10 dl/g. Usually, the hydrogen concentration in the gas phase is 0 to 30 mole%. This high molecular weight propylene polymer may be a propylene homopolymer, but when emphasis is placed on physical properties such as impact resistance of the molded article, a random copolymer of propylene and another α-olefin is preferred. The ratio of the low molecular weight propylene polymer to the high molecular weight propylene polymer can be arbitrarily adjusted by selecting the polymerization time for producing each polymer. II of both the low molecular weight propylene polymer and the high molecular weight propylene polymer is preferably 80% or more, more preferably 90% or more, and the polypropylene composition is composed of the low molecular weight propylene polymer and the high molecular weight propylene polymer. [η] of the product is 1 to 6 dl/g, and these physical requirements can be satisfied by selecting the catalyst and polymerization conditions. In order to obtain an ethylene-propylene random copolymer, the monomer concentration is selected such that the ethylene content is preferably between 20 and 80% by weight. usually,
Propylene concentration in the gas phase (ratio of propylene to the sum of propylene and ethylene; the same applies hereinafter)
is 35-90 mole%. In addition, the copolymer
The polymerization temperature and amount of hydrogen are selected so that the MFI is less than 10 g/10 min. Usually the polymerization temperature is 30~
At 50°C, the hydrogen concentration in the gas phase is 0.5 to 30 mole%. The proportion of the ethylene-propylene random copolymer in the polyolefin composition can be adjusted to 5 to 30% by weight by selecting the polymerization time. EXAMPLES Next, the present invention will be explained in more detail with reference to examples, but the present invention is not limited to the following examples unless it exceeds the gist thereof. The methods for evaluating various physical properties and moldability of the composition are as follows. MFI (g/10 min); according to ASTM D1238-70,
It shows the amount of polymer extruded at 230℃ and a load of 2.16Kg. First yield point strength (Kg/cm 2 ); ASTM D638-72
It was determined by a tensile test of a dumbbell piece punched out from a press sheet in accordance with . unless otherwise specified
This is a measurement value at 20℃. Izotsu impact strength (Kg-cm/cm); ASTM
In accordance with D256, measurements were made on strips punched out from press sheets with notches. These are all measured values at 20°C. Brittleness temperature (°C): Determined in accordance with ASTM D746 for a test piece punched from a 2.0 mm thick flat plate. Fixture eye: Fixture eye was evaluated by visual inspection of the surface of the injection molded product or parison. The injection molded product is a flat plate molded with a 1 oz injection molding machine to a thickness of 1 mm, a width of 80 mm, and a length of 80 mm.
It was extruded at 210°C or 230°C from a circular die with a diameter of 11.0 mm and an inner diameter of 10.0 mm. Comb type flow length (mm); using a 1 oz injection molding machine, thickness 0.2mm, 0.4mm, 0.6mm, width 5.0mm, length
Injection pressure of 480Kg/ by 70mm comb flow mold
The flow length in cm 2 was determined and the results are shown at a thickness of 0.4 mm. Rough skin: Use a screw type extruder to reduce the outer diameter.
The parison was extruded at 210°C or 230°C using a circular die of 11.0 mm and an inner diameter of 10.0 mm, and rough skin (so-called shark skin) occurring on the surface of the parison was visually judged. Melt drooping property (parison drawdown property); using a screw type extruder, outer diameter 12.0 mm, inner diameter
The sagging property of the melt was investigated by measuring the change in the descent rate of a parison extruded from a 10.0 mm annular die at 230°C or 250°C. Molding stability: Using a screw extruder, extrude at 230℃ through a spiral ring die with an outer diameter of 30.0 mm and an inner diameter of 28.0 mm, and form a tubular film with a wall thickness of 25 μm using the air-cooled inflation method. Stability was investigated. Here, the following rankings were made regarding the hardness, rough skin, melt sagging properties, and molding stability.
【表】【table】
【表】【table】
【表】
なお低分子量プロピレン重合体および高分子量
プロピレン重合体あるいは、さらにエチレン―プ
ロピレンランダム共重合体を製造するのに２段階
あるいは３段階の重合を行なつた実施例において
各段階の重合体の比率は各段階でサンプリングし
た重合体の螢光Ｘ線法による触媒（Ti）含有量
より算出した。各段階の重合体の〔η〕各段階で
サンプリングした重合体の〔η〕および各段階の
分率より算出した。３段目の重合体のMFIおよ
びエチレン含有量は、同じ重合条件で３段目のみ
の重合を別途行なつて求めた。
また、以下の実施例においてスクリユー式押出
機による溶融混合に先立ち、添加剤としてBHT
（２，６―ジ―ｔ―ブチル―ｐ―クレゾ―ル）を
全重合体組成物に対して0.1％、イルガノツクス
1010（ガイギー社安定剤、商標）を0.1％、ジラウ
リルチオジプロピオネートを0.2％、ステアリン
酸カルシウムを0.2％加えた。
実施例１〜６、比較例１〜12
表―１〜表―３に記載された特性を有する低分
子量プロピレン重合体(A)、高分子量プロピレン重
合体(B)およびエチレン―プロピレンランダム共重
合体(C)をヘンシエルミキサーを使用して所定の割
合で混合し、次いでスクリユー式押出機により溶
融混合し、ペレタイザーで造粒してポリオレフイ
ン組成物を得た。得られたポリオレフイン組成物
の特性を表―１〜表―３に示し、くし型流動長と
MFIの関係を第１図にプロツトした。
なお、各重合体中のエチレン含有量は赤外線吸
収スペクトルで測定し、低分子量プロピレン重合
体(A)および高分子量プロピレン重合体(B)よりなる
ポリプロピレン組成物の〔η〕は下記式により算
出した。
〔η〕AB＝〔η〕A×(A)の重量／(A)と(B)の合計重量
＋〔η〕B×(B)の重量／(A)と(B)の合計重量
但し、〔η〕AB；ポリプロピレン組成物の固有粘
度
〔η〕A；(A)の固有粘度
〔η〕B；(B)の固有粘度[Table] In the examples in which two or three stages of polymerization were carried out to produce low molecular weight propylene polymers, high molecular weight propylene polymers, or even ethylene-propylene random copolymers, the polymers at each stage were The ratio was calculated from the catalyst (Ti) content measured by fluorescent X-ray method of the polymer sampled at each stage. [η] of the polymer at each stage was calculated from [η] of the polymer sampled at each stage and the fraction at each stage. The MFI and ethylene content of the third-stage polymer were determined by separately conducting the third-stage polymerization under the same polymerization conditions. In addition, in the following examples, BHT was added as an additive prior to melt mixing using a screw extruder.
(2,6-di-t-butyl-p-cresol) at 0.1% based on the total polymer composition, Irganox
1010 (Geigy Stabilizer, trademark) was added at 0.1%, dilauryl thiodipropionate at 0.2%, and calcium stearate at 0.2%. Examples 1 to 6, Comparative Examples 1 to 12 Low molecular weight propylene polymer (A), high molecular weight propylene polymer (B) and ethylene-propylene random copolymer having the properties listed in Tables 1 to 3. (C) was mixed in a predetermined ratio using a Henschel mixer, then melt-mixed using a screw extruder, and granulated using a pelletizer to obtain a polyolefin composition. The properties of the obtained polyolefin composition are shown in Tables 1 to 3, and the comb flow length and
The relationship between MFI is plotted in Figure 1. The ethylene content in each polymer was measured by infrared absorption spectrum, and [η] of the polypropylene composition consisting of a low molecular weight propylene polymer (A) and a high molecular weight propylene polymer (B) was calculated using the following formula. . [η] AB = [η] A × Weight of (A) / Total weight of (A) and (B) + [η] B × Weight of (B) / Total weight of (A) and (B) However, [η] AB ; Intrinsic viscosity of polypropylene composition [η] A ; Intrinsic viscosity of (A) [η] B ; Intrinsic viscosity of (B)
【表】【table】
【表】【table】
【表】【table】
【表】【table】
【表】
実施例１〜３のポリオレフイン組成物は比較例
１の組成物と同じく第１降伏点強度とアイゾツト
衝撃強度、脆化温度のバランス、つまり剛性と耐
衝撃性、低温脆性のバランスに優れた組成物であ
り、しかもMFIのほゞ同じ比較例１の組成物に
比べ、くし型流動長が大巾に改良され優れた射出
成形性を有し且つ射出平板にフイツシユアイは全
くないしは殆ど認められず表面性状が良好であ
る。
比較例３および４はポリプロピレン組成物中の
高分子量プロピレン重合体の配合割合が少い場合
であり、比較例３の組成物はMFIのほぼ同じ比
較例１あるいは実施例１の組成物よりも良好なる
射出成形性を有するものの射出平板にフイツシユ
アイが発生し好ましくない。一方比較例４の組成
物はフイツシユアイの発生は認められず、剛性と
耐衝撃性、低温脆性のバランスも良好であるがく
し型流動長の改良効果は充分でない。
比較例５はポリプロピレン組成物中の高分子量
プロピレン重合体の配合割合が多い場合であり、
比較例６は高分子量プロピレン重合体の〔η〕と
低分子量プロピレン重合体の〔η〕の比が小さい
場合である。
比較例５，６の組成物はともに剛性と耐衝撃
性、低温脆性のバランスは良好であり且つフイツ
シユアイの発生も認められないが、MFIがほゞ
同じである比較例１の組成物とくし型流動長は大
差なく成形性の改良効果は充分でない。
比較例７は高分子量プロピレン重合体の〔η〕
が小さい場合でありMFIのほぼ類似した実施例
５、比較例２の組成物と第１降伏点強度、アイゾ
ツト衝撃強度、脆化温度はほゞ同じであるがくし
型流動長の改良効果は必ずしも充分でない。
実施例４〜６の組成物は剛性と耐衝撃性、低温
脆性のバランスは良好であり、くし型流動長は大
巾に改良され且つフイツシユアイの発生も認めら
れず好ましい組成物である。
比較例８の組成物はエチレン―プロピレンラン
ダム共重合体の配合量が少い例であり、くし型流
動長には充分なる改良効果が認められ、しかもフ
イツシユアイの発生は見られないがアイゾツト衝
撃強度、脆化温度の点で不満足である。比較例９
の組成物はエチレン―プロピレンランダム共重合
体の配合量が多い例でありアイゾツト衝撃強度、
脆化温度共に優れた組成物であるが、第１降伏点
強度の低下が大きく剛性が著しく損われていると
ともにくし型流動長の改良効果も充分でない。
比較例10はエチレン―プロピレンランダム共重
合体中のエチレン含有量が多い場合でありくし型
流動長は良好で、フイツシユアイの発生の回避さ
れたものであるが剛性と耐衝撃性、低温脆性のバ
ランスで満足すべきものではなく、比較例11はエ
チレン―プロピレンランダム共重合体中のエチレ
ン含有量は少い場合であり、くし型流動長は良好
であるものの剛性と耐衝撃性、低温脆性のバラン
スにおいて不充分である。
比較例12はエチレン―プロピレンランダム共重
合体のMFIが大きい例であるが剛性と耐衝撃性、
低温脆性のバランスで劣るとともにくし型流動長
の改良効果も充分でない。
触媒製造例 １
(A) 固体三塩化チタン系触媒成分の製造
充分に窒素置換した容量10のオートクレーブ
にｎ―ヘキサン5.0および四塩化チタン3.0モル
を仕込み、さらにジ―ｎ―オクチルエーテル2.7
モルを添加した。これを撹拌下に25℃に保持しつ
つ、ジエチルアルミニウムモノクロリド1.0モル
をｎ―ヘキサン0.5に溶解したものを徐々に滴
下したところ、緑色をおびた黒褐色の三塩化チタ
ンのｎ―ヘキサン均一溶液が得られた。ついで三
塩化チタンの均一溶液を95℃に昇温したところ、
昇温途中より紫色の三塩化チタンの沈澱生成が認
められた。95℃で２時間撹拌後、沈澱を別し、
ｎ―ヘキサンで繰返し洗浄して微粒状の紫色固体
三塩化チタン系触媒成分を得た。このものを元素
分析したところ式
TiCl3・（AlCl3）0.003・〔（ｎ―C8H17）2O〕0.11の
組
成を有していた。
(B) プロピレンによる前処理
充分に窒素ガス置換した容量20のオートクレ
ーブにｎ―ヘキサン12.5を仕込み撹拌下にジ―
ｎ―プロピルアルミニウムモノクロリド1.6モル、
上記(A)で得た固体三塩化チタン系触媒成分を
TiCl3の量が250ｇとなるように仕込んだ。つい
で内温を30℃に調節し、撹拌下プロピレンガスの
吹き込みを開始して、重合したプロピレンが1250
ｇになるまで同温度でプロピレンガスの吹き込み
を続けた。ついで固体を分離し、ｎ―ヘキサンで
洗浄を繰返しポリプロピレン含有三塩化チタン系
触媒成分を得た。
実施例 ７
容量５のオートクレーブに液化プロピレン
3.3、水素、ジ―ｎ―プロピルアルミニウムモ
ノクロリド（以下、DPAと略す）3.0m moleお
よび酢酸フエニル0.04mmoleを仕込んだ。70℃に
昇温後、触媒製造例１(B)で得た三塩化チタン系触
媒成分をTiCl3の量が55mgとなるように仕込み１
段目の重合を開始した。重合中、気相における水
素濃度は1.3mole％に保つた。3.0時間後、オート
クレーブ内の液化プロピレン相をパージし１段目
の重合を終えた。１段目における重合体の触媒
（Ti）含有量、〔η〕等を測定するために少量の
重合体をサンプリングした後に、ただちに液化プ
ロピレン2.2および水素を少量仕込みオートク
レーブを70℃に調節して２段目の重合を開始し
た。重合中、気相における水素濃度は21.0mole
％に保つた。2.0時間後オートクレーブ内の液化
プロピレン相をパージして２段目の重合を終え、
全生成重合体粉末997ｇを得た。
かくして得られた重合体粉末85重量部に、エチ
レン含有量が59重量％、MFIが0.18であるエチレ
ン―プロピレンランダム共重合体15重量部をヘン
シエルミキサーを使用して混合し、ついでスクリ
ユー式押出機により溶融混合しペレタイザーで造
粒した。各種物性および成形性の評価を行なつた
結果を表―４に示した。また、くし型流動長と
MFIの関係を第１図にプロツトした。
得られた組成物は第１降伏点強度とアイゾツト
衝撃強度、脆化温度のバランスに優れた組成物で
あり、しかも本組成物とほぼ同じMFIを有する
比較例１の組成物に比べくし型流動長が大巾に向
上し、つまり射出成形性が大巾に改良され、且つ
フイツシユアイの発生も認められず良好な組成物
である。
実施例 ８，９
実施例７を繰返した。ただし、１および２段目
の重合条件、エチレン―プロピレンランダム共重
合体の組成、MFIを表―４に示したとおりに変
更した。各種物性および成形性の評価結果を表―
４に示した。また、くし型流動長とMFIの関係
を第１図にプロツトした。
実施例８および９の組成物はそれぞれMFIの
ほぼ等しい比較例１および２の組成物と同様の優
れた剛性と耐衝撃性、低温脆性のバランスを示す
組成物であり、比較例１および２の組成物に比し
て射出成形性が顕著に改良された組成物であり、
しかも射出平板はフイツシユアイは殆ど、あるい
は全く認められず且つ表面性状も良好であり、特
に射出成形に適した組成物である。[Table] Like the composition of Comparative Example 1, the polyolefin compositions of Examples 1 to 3 had an excellent balance of first yield point strength, Izot impact strength, and embrittlement temperature, that is, an excellent balance of rigidity, impact resistance, and low-temperature brittleness. Moreover, compared to the composition of Comparative Example 1, which had almost the same MFI, the comb-shaped flow length was greatly improved, and it had excellent injection moldability, and no or almost no fixation was observed on the injection flat plate. The surface quality is good. Comparative Examples 3 and 4 are cases where the blending ratio of the high molecular weight propylene polymer in the polypropylene composition is small, and the composition of Comparative Example 3 is better than the composition of Comparative Example 1 or Example 1, which has almost the same MFI. Although it has injection moldability, it is not preferable because it causes fish eyes on the injection flat plate. On the other hand, in the composition of Comparative Example 4, no buildup eyes were observed and the composition had a good balance between rigidity, impact resistance, and low-temperature brittleness, but the effect of improving the comb flow length was not sufficient. Comparative Example 5 is a case where the blending ratio of high molecular weight propylene polymer in the polypropylene composition is high,
Comparative Example 6 is a case where the ratio of [η] of the high molecular weight propylene polymer to [η] of the low molecular weight propylene polymer is small. The compositions of Comparative Examples 5 and 6 both have a good balance of rigidity, impact resistance, and low-temperature brittleness, and no buildup is observed, but they have a comb-shaped flow that is similar to the composition of Comparative Example 1, which has almost the same MFI. There is not much difference in length, and the effect of improving moldability is not sufficient. Comparative Example 7 is a high molecular weight propylene polymer [η]
is small, and the first yield point strength, Izot impact strength, and embrittlement temperature are almost the same as those of the compositions of Example 5 and Comparative Example 2, which have almost similar MFI, but the effect of improving the comb flow length is not necessarily sufficient. Not. The compositions of Examples 4 to 6 have a good balance between rigidity, impact resistance, and low-temperature brittleness, have greatly improved comb-shaped flow length, and do not cause any build-up eyes, and are therefore preferable compositions. The composition of Comparative Example 8 is an example in which the amount of ethylene-propylene random copolymer blended is small, and a sufficient improvement effect on the comb flow length is observed, and no formation of fixation eyes is observed, but the isot impact strength is low. , unsatisfactory in terms of embrittlement temperature. Comparative example 9
The composition is an example in which a large amount of ethylene-propylene random copolymer is blended, and the Izot impact strength,
Although the composition has an excellent embrittlement temperature, the strength at the first yield point is greatly reduced, the rigidity is significantly impaired, and the effect of improving the comb flow length is not sufficient. Comparative Example 10 is a case where the ethylene content in the ethylene-propylene random copolymer is high, and the comb flow length is good and the occurrence of hard eyes is avoided, but the balance between rigidity, impact resistance, and low-temperature brittleness is poor. Comparative Example 11 is a case where the ethylene content in the ethylene-propylene random copolymer is small, and although the comb flow length is good, the balance between rigidity, impact resistance, and low-temperature brittleness is poor. It is insufficient. Comparative Example 12 is an example of an ethylene-propylene random copolymer with a large MFI, but the rigidity and impact resistance are
The balance of low-temperature brittleness is poor, and the effect of improving comb flow length is not sufficient. Catalyst production example 1 (A) Production of solid titanium trichloride-based catalyst component Into an autoclave with a capacity of 10 that was sufficiently purged with nitrogen, 5.0 moles of n-hexane and 3.0 moles of titanium tetrachloride were charged, and further 2.7 moles of di-n-octyl ether were added.
mol was added. While stirring and maintaining the temperature at 25°C, a solution of 1.0 mol of diethylaluminum monochloride dissolved in 0.5 mol of n-hexane was gradually added dropwise, resulting in a homogeneous solution of titanium trichloride in n-hexane with a greenish black color. Obtained. Then, when the homogeneous solution of titanium trichloride was heated to 95℃,
During the heating, a purple titanium trichloride precipitate was observed to form. After stirring at 95℃ for 2 hours, separate the precipitate,
After repeated washing with n-hexane, a finely granular purple solid titanium trichloride catalyst component was obtained. Elemental analysis of this material revealed that it had a composition of the formula TiCl 3 .(AlCl 3 ) 0.003 .[(n-C 8 H 17 ) 2 O] 0.11 . (B) Pretreatment with propylene Charge 12.5 liters of n-hexane into a 20 capacity autoclave that has been thoroughly purged with nitrogen gas, and add 12.5 g of n-hexane to the autoclave with stirring.
n-propyl aluminum monochloride 1.6 mol,
The solid titanium trichloride catalyst component obtained in (A) above is
TiCl 3 was charged in an amount of 250 g. Next, the internal temperature was adjusted to 30°C, and propylene gas was started to be blown while stirring, until the polymerized propylene reached 1250°C.
Propylene gas was continued to be blown at the same temperature until the temperature reached 100 g. The solid was then separated and washed repeatedly with n-hexane to obtain a titanium trichloride catalyst component containing polypropylene. Example 7 Liquefied propylene in an autoclave with a capacity of 5
3.3, hydrogen, 3.0 mmole of di-n-propyl aluminum monochloride (hereinafter abbreviated as DPA), and 0.04 mmole of phenyl acetate. After raising the temperature to 70°C, the titanium trichloride catalyst component obtained in Catalyst Production Example 1 (B) was charged so that the amount of TiCl 3 was 55 mg.
Stage polymerization was started. During the polymerization, the hydrogen concentration in the gas phase was kept at 1.3 mole%. After 3.0 hours, the liquefied propylene phase in the autoclave was purged to complete the first stage polymerization. After sampling a small amount of the polymer in order to measure the catalyst (Ti) content, [η], etc. of the polymer in the first stage, immediately add a small amount of liquefied propylene 2.2 and hydrogen, adjust the autoclave to 70°C, and Stage polymerization was started. During polymerization, the hydrogen concentration in the gas phase is 21.0 mole
%. After 2.0 hours, the liquefied propylene phase in the autoclave was purged to complete the second stage polymerization.
A total of 997 g of polymer powder was obtained. 15 parts by weight of an ethylene-propylene random copolymer having an ethylene content of 59% by weight and an MFI of 0.18 were mixed with 85 parts by weight of the polymer powder thus obtained using a Henschel mixer, and then screw extrusion was performed. The mixture was melt-mixed using a machine and granulated using a pelletizer. Table 4 shows the results of evaluating various physical properties and moldability. In addition, the comb flow length and
The relationship between MFI is plotted in Figure 1. The obtained composition has an excellent balance between the first yield point strength, the isot impact strength, and the embrittlement temperature, and has a lower comb flow than the composition of Comparative Example 1, which has almost the same MFI as the present composition. The length is greatly improved, that is, the injection moldability is greatly improved, and no buildup eyes are observed, making it a good composition. Examples 8, 9 Example 7 was repeated. However, the polymerization conditions for the first and second stages, the composition of the ethylene-propylene random copolymer, and the MFI were changed as shown in Table 4. Table of evaluation results of various physical properties and formability.
4. In addition, the relationship between comb flow length and MFI is plotted in Figure 1. The compositions of Examples 8 and 9 are compositions that exhibit the same excellent balance of stiffness, impact resistance, and low-temperature brittleness as the compositions of Comparative Examples 1 and 2, which have approximately the same MFI, and are similar to those of Comparative Examples 1 and 2. The composition has significantly improved injection moldability compared to the composition,
Moreover, the injection flat plate has little or no visible fissures and has good surface properties, making it a composition particularly suitable for injection molding.
【表】
実施例10〜13、比較例13〜15
容量５のオートクレーブに液化プロピレン
3.3、水素3.5mmoleおよび酢酸フエニル
0.05mmoleを仕込んだ。所定温度に昇温後、触媒
製造例１(B)で得た三塩化チタン系触媒成分を
TiCl3の量が65mgとなるように、続いて場合によ
りエチレンを少量仕込み１段目の重合を開始し
た。重合中、気相における水素濃度およびエチレ
ン濃度（プロピレンとエチレンの和に対するエチ
レンの割合）は表―５に記載した値に保つた。所
定時間経過後、オートクレーブ内の液化プロピレ
ン相をパージし１段目の重合を終えた。１段目に
おける重合体の触媒（Ti）含有量、〔η〕、エチ
レン含有量等を測定するために少量の重合体をサ
ンプリングした後に、ただちに液化プロピレン
2.2、水素および場合によりエチレンを少量仕
込みオートクレーブを所定温度に調節して２段目
の重合を開始した。重合中、気相における水素濃
度およびエチレン濃度は表―５に記載した値に保
つた。所定時間経過後オートクレーブ内の液化プ
ロピレン相をパージし２段目の重合を終えた。た
だし、比較例13〜15では２段目の重合を行なわな
かつた。少量の重合体をサンプリングした後に、
ただちに液化プロピレン2.5、水素およびエチ
レンを仕込みオートクレーブを40℃に調節して３
段目の重合を開始した。重合中、気相における水
素濃度およびプロピレン濃度は表―５に記載した
値に保つた。0.4〜0.5時間後オートクレーブ内の
液化プロピレン相をパージして３段目の重合を終
え重合体粉末を得た。かくして得られた重合体粉
末をスクリユー式押出機により溶融混合しペレタ
イザーで造粒した後、各種物性および成形性の評
価を行なつた。その結果を表―５に示した。ま
た、得られた組成物のくし型流動長とMFIの関
係を第１図にプロツトした。
実施例10の組成物は脆化温度が低く、剛性と低
温脆性さらには剛性と耐衝撃性のバランスに優
れ、くし型流動長が良好でありしかもフイツシユ
アイの発生の回避された好ましい組成物である。
実施例11および12の組成物は剛性と耐衝撃性、
低温脆性のバランスに優れ、特に実施例11の組成
物はMFIのほぼ同じ比較例13の組成物よりも優
れており、且つくし型流動長も良好である。
実施例13の組成物はMFIのほゞ等しい比較例
14の組成物と同等ないしは優れた剛性、耐衝撃性
等の機械的性質と低温脆性を有するとともに、く
し型流動長が向上し良好なる射出成形性を示し、
さらにはフイツシユアイの発生は認められず、特
に射出成形に適した好ましい組成物である。[Table] Examples 10 to 13, Comparative Examples 13 to 15 Liquefied propylene in an autoclave with a capacity of 5
3.3, 3.5 mmole hydrogen and phenyl acetate
0.05 mmole was charged. After raising the temperature to a predetermined temperature, the titanium trichloride catalyst component obtained in Catalyst Production Example 1 (B) was added.
Subsequently, a small amount of ethylene was added to start the first stage polymerization so that the amount of TiCl 3 was 65 mg. During the polymerization, the hydrogen concentration and ethylene concentration (ratio of ethylene to the sum of propylene and ethylene) in the gas phase were maintained at the values listed in Table 5. After a predetermined period of time had passed, the liquefied propylene phase in the autoclave was purged to complete the first stage polymerization. After sampling a small amount of polymer to measure the catalyst (Ti) content, [η], ethylene content, etc. of the polymer in the first stage, liquefied propylene was immediately added.
2.2. A small amount of hydrogen and, if necessary, ethylene were charged, the autoclave was adjusted to a predetermined temperature, and the second stage polymerization was started. During the polymerization, the hydrogen and ethylene concentrations in the gas phase were maintained at the values listed in Table 5. After a predetermined period of time had elapsed, the liquefied propylene phase in the autoclave was purged to complete the second stage polymerization. However, in Comparative Examples 13 to 15, the second stage polymerization was not performed. After sampling a small amount of polymer,
Immediately add 2.5 liters of liquefied propylene, hydrogen and ethylene and adjust the autoclave to 40°C.
Stage polymerization was started. During the polymerization, the hydrogen and propylene concentrations in the gas phase were maintained at the values listed in Table 5. After 0.4 to 0.5 hours, the liquefied propylene phase in the autoclave was purged to complete the third stage of polymerization and obtain a polymer powder. The thus obtained polymer powder was melt-mixed using a screw extruder and granulated using a pelletizer, after which various physical properties and moldability were evaluated. The results are shown in Table-5. Furthermore, the relationship between the comb flow length and MFI of the obtained composition is plotted in FIG. The composition of Example 10 has a low embrittlement temperature, an excellent balance between rigidity and low-temperature brittleness, as well as rigidity and impact resistance, a good comb flow length, and is a preferable composition that avoids the occurrence of hard eyes. . The compositions of Examples 11 and 12 have stiffness and impact resistance,
The composition of Example 11 has an excellent balance of low-temperature brittleness, and is particularly superior to the composition of Comparative Example 13, which has almost the same MFI, and also has a good horsetail flow length. The composition of Example 13 is a comparative example with almost equal MFI.
It has mechanical properties such as rigidity and impact resistance and low-temperature brittleness that are equivalent to or superior to composition No. 14, as well as improved comb flow length and good injection moldability.
Furthermore, no fish eyes were observed, making the composition particularly suitable for injection molding.
【表】【table】
【表】
実施例14〜18、比較例16，17
表―６に記載した特性を有する各重合体を実施
例１と同様に所定の割合で混合して造粒し、ポリ
オレフイン組成物を調製した。得られたポリオレ
フイン組成物の特性を表―６に示した。
本実施例および比較例の組成物は実施例14〜15
が比較例16と、実施例16〜18が比較例17とほぼ同
じMFIを有するものであり、いずれも第１降伏
点強度とアイゾツト衝撃強度、脆化温度のバラン
スは全て良好であり、フイツシユアイの発生も認
められない。一方、パリソンの肌あれおよび溶融
垂下性については比較例16，17の組成物は不充分
であるのに対し、実施例17〜21の組成物はいずれ
も良好であり、特に押出成形、中空成形に適した
組成物である。[Table] Examples 14 to 18, Comparative Examples 16 and 17 Polyolefin compositions were prepared by mixing and granulating each polymer having the characteristics listed in Table 6 at a predetermined ratio in the same manner as in Example 1. . The properties of the obtained polyolefin composition are shown in Table 6. The compositions of this example and comparative examples are Examples 14 to 15
Comparative Example 16 and Examples 16 to 18 have almost the same MFI as Comparative Example 17, and both have a good balance between the first yield point strength, Izot impact strength, and embrittlement temperature, and the No occurrence has been observed. On the other hand, the compositions of Comparative Examples 16 and 17 are insufficient in terms of parison roughness and melt sagging, while the compositions of Examples 17 to 21 are all good, especially in extrusion molding and blow molding. The composition is suitable for
【表】
実施例 19，20
実施例７を繰返した。ただし１および２段目の
重合条件、エチレン―プロピレンランダム共重合
体の組成、MFIを表―７に示したとおりに変更
した。各種物性および成形性の評価結果を表―７
に示した。
実施例19および20の組成物は剛性と耐衝撃性、
低温脆性のバランスに優れた組成物であるととも
に、MFIのほぼ類似した比較例17および16の組
成物に比べ、パリソン表面での肌あれは認められ
ずさらには溶融垂下性に優れ且つフイツシユアイ
の発生は全く認められず、特に押出成形、中空成
形に適した好ましい組成物である。[Table] Examples 19, 20 Example 7 was repeated. However, the polymerization conditions for the first and second stages, the composition of the ethylene-propylene random copolymer, and the MFI were changed as shown in Table 7. Table 7 shows the evaluation results of various physical properties and formability.
It was shown to. The compositions of Examples 19 and 20 have stiffness and impact resistance;
In addition to being a composition with an excellent balance of low-temperature brittleness, compared to the compositions of Comparative Examples 17 and 16, which have almost similar MFI, no roughness was observed on the surface of the parison, and furthermore, it had excellent melt sagging properties and no buildup eyes. This composition is particularly suitable for extrusion molding and blow molding.
【表】
実施例21，22、比較例18
実施例10を繰返した。ただし各段階の重合条件
を表―８に示したとおりに変更した。比較例18に
おいてはプロピレン重合体部分を１段階のみの重
合で製造した。各種物性および成形性の評価結果
を表―８に示した。
比較例18の組成物は剛性と耐衝撃性、低温脆性
のバランスに優れた組成物であり、MFIのほゞ
類似した比較例17の組成物に比べるとパリソン表
面での肌あれは良化しているが未だ不満足であ
る。
実施例21および22の組成物は優れた剛性と耐衝
撃性および低温脆性のバランスを有する組成物で
あり、しかも比較例18の組成物に比較してパリソ
ンの肌あれ、溶融垂下性ともに良好であり、且つ
フイツシユアイの発生は認められず、特に押出成
形、中空成形に適した好ましい組成物である。[Table] Examples 21, 22, Comparative Example 18 Example 10 was repeated. However, the polymerization conditions at each stage were changed as shown in Table 8. In Comparative Example 18, the propylene polymer portion was produced in only one step of polymerization. The evaluation results of various physical properties and moldability are shown in Table 8. The composition of Comparative Example 18 has an excellent balance of rigidity, impact resistance, and low-temperature brittleness, and the roughness on the surface of the parison was improved compared to the composition of Comparative Example 17, which had almost similar MFI. However, I am still not satisfied. The compositions of Examples 21 and 22 have an excellent balance of rigidity, impact resistance, and low-temperature brittleness, and also have better parison roughness and melt sag than the composition of Comparative Example 18. The composition is suitable for extrusion molding and blow molding, in particular, and no fish eyes are observed.
【表】
実施例23〜25、比較例19，20
表―９に記載した特性を有する各重合体を実施
例１と同様に所定の割合で混合して造粒し、ポリ
オレフイン組成物を調製した。得られたポリオレ
フイン組成物の特性を表―９に示した。
比較例19の組成物はパリソン表面に顕著な肌あ
れが認められ、パリソンの溶融垂下性が不充分で
ある。さらには空冷インフレーシヨンフイルム成
形ではバブルに顕著なゆれ現象が認められ、成形
の安定性に欠ける。
比較例20の組成物は高分子量プロピレン重合体
の〔η〕が大きい例である。溶融垂下性は良好で
あるが、パリソン表面にフイツシユアイが多発
し、したも著しい肌あれが認められ、さらには空
冷インフレーシヨンフイルム成形時の成形の安定
性に欠ける等の欠点を有し且つ剛性と耐衝撃性、
低温脆性のバランスも不満足なものである。[Table] Examples 23 to 25, Comparative Examples 19 and 20 Polyolefin compositions were prepared by mixing and granulating each polymer having the characteristics listed in Table 9 at a predetermined ratio in the same manner as in Example 1. . The properties of the obtained polyolefin composition are shown in Table 9. In the composition of Comparative Example 19, significant roughness was observed on the surface of the parison, and the melting and drooping properties of the parison were insufficient. Furthermore, in air-cooled inflation film molding, a remarkable wavering phenomenon is observed in bubbles, resulting in a lack of molding stability. The composition of Comparative Example 20 is an example in which the high molecular weight propylene polymer has a large [η]. Although the melt sagging properties are good, there are many fissure eyes on the surface of the parison, and even significant skin roughness is observed.Furthermore, there are drawbacks such as a lack of molding stability during air-cooled inflation film molding, and rigidity. and impact resistance,
The balance of low temperature brittleness is also unsatisfactory.
【表】
実施例23〜25はパリソン表面に肌あれおよびフ
イツシユアイは殆ど認められず、溶融垂下性に優
れ、しかも空冷インフレーシヨンフイルム成形で
の成形の安定性は良好であり、さらには剛性と耐
衝撃性、低温脆性のバランスにも優れた組成物で
ある。[Table] In Examples 23 to 25, almost no roughness or hard eyes were observed on the surface of the parison, excellent melt sagging properties, and good molding stability in air-cooled inflation film molding. The composition also has an excellent balance of impact resistance and low-temperature brittleness.
第１図は実施例１〜16および比較例１〜15にお
いて得られたポリオレフイン組成物について、く
し型流動長とMFIとの関係をプロツトした図で
ある。
FIG. 1 is a diagram plotting the relationship between comb flow length and MFI for the polyolefin compositions obtained in Examples 1 to 16 and Comparative Examples 1 to 15.
Claims (1)
性プロピレン単独重合体またはプロピレンと他の
α―オレフインとの共重合体30〜60重量部および
固有粘度〔η〕が前記重合体の少くとも1.5倍で
あつて1.2ないし10dl／ｇの結晶性プロピレン単
独重合体またはプロピレンと他のα―オレフイン
との共重合体40〜70重量部よりなる固有粘度
〔η〕が１ないし６dl／ｇのポリプロピレン組成
物70〜95重量％とメルトフローインデツクスが10
ｇ／10分以下のエチレン―プロピレンランダム共
重合体５〜30重量％とからなるポリオレフイン組
成物。 ２ チタン含有固体触媒成分と有機アルミニウム
化合物とを主体とする触媒系の存在下にプロピレ
ンまたはプロピレンと他のα―オレフインを重合
させることにより、固有粘度〔η〕が0.6ないし
3.5dl／ｇの結晶性プロピレン単独重合体または
プロピレンと他のα―オレフインとの共重合体30
〜60重量部および固有粘度〔η〕が前記重合体の
少くとも1.5倍であつて1.2ないし10dl／ｇの結晶
性プロピレン単独重合体またはプロピレンと他の
α―オレフインとの共重合体40〜70重量部を２段
階で製造して固有粘度〔η〕が１ないし６dl／ｇ
のポリプロピレン組成物を得、引き続いてプロピ
レンをエチレンと重合させてメルトフローインデ
ツクスが10ｇ／10分以下のエチレン―プロピレン
ランダム共重合体を製造し、前記ポリプロピレン
組成物70〜95重量％および前記エチレン―プロピ
レンランダム共重合体５〜30重量％からなるポリ
オレフイン組成物を３段階の重合反応により得る
ことを特徴とするポリオレフイン組成物の製法。[Scope of Claims] 1. 30 to 60 parts by weight of a crystalline propylene homopolymer or copolymer of propylene and other α-olefin with an intrinsic viscosity [η] of 0.6 to 3.5 dl/g and an intrinsic viscosity [η] is at least 1.5 times that of the above polymer and has an intrinsic viscosity [η] of 1.2 to 10 dl/g, consisting of 40 to 70 parts by weight of a crystalline propylene homopolymer or a copolymer of propylene and other α-olefins. 70-95% by weight of polypropylene composition with a melt flow index of 1-6 dl/g and a melt flow index of 10
A polyolefin composition comprising 5 to 30% by weight of an ethylene-propylene random copolymer having a molecular weight of 5 to 30% by weight. 2 By polymerizing propylene or propylene and other α-olefins in the presence of a catalyst system mainly consisting of a titanium-containing solid catalyst component and an organoaluminium compound, the intrinsic viscosity [η] is 0.6 to
3.5 dl/g of crystalline propylene homopolymer or copolymer of propylene with other α-olefins30
~60 parts by weight and a crystalline propylene homopolymer or copolymer of propylene and other α-olefins 40 to 70 parts by weight and having an intrinsic viscosity [η] of at least 1.5 times that of the above polymer and 1.2 to 10 dl/g. The weight part is manufactured in two stages and the intrinsic viscosity [η] is 1 to 6 dl/g.
A polypropylene composition of 70 to 95% by weight of the polypropylene composition and the ethylene is prepared by polymerizing propylene with ethylene to produce an ethylene-propylene random copolymer having a melt flow index of 10 g/10 minutes or less. - A method for producing a polyolefin composition, characterized in that a polyolefin composition comprising 5 to 30% by weight of a propylene random copolymer is obtained by a three-step polymerization reaction.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12644781A JPS5827731A (en) | 1981-08-12 | 1981-08-12 | Polyolefin composition and its preparation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12644781A JPS5827731A (en) | 1981-08-12 | 1981-08-12 | Polyolefin composition and its preparation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5827731A JPS5827731A (en) | 1983-02-18 |
| JPH0148939B2 true JPH0148939B2 (en) | 1989-10-23 |
Family
ID=14935434
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12644781A Granted JPS5827731A (en) | 1981-08-12 | 1981-08-12 | Polyolefin composition and its preparation |
Country Status (1)
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| JP (1) | JPS5827731A (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS59206424A (en) * | 1983-05-11 | 1984-11-22 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | Production of propylene copolymer composition |
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Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5573741A (en) * | 1978-11-28 | 1980-06-03 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | Polypropylene composition |
| JPS55123637A (en) * | 1979-03-15 | 1980-09-24 | Sumitomo Chem Co Ltd | Extruded sheet of polypropylene |
| JPS55151047A (en) * | 1979-05-15 | 1980-11-25 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | Preparation of polypropylene composition |
| JPS56120743A (en) * | 1980-02-29 | 1981-09-22 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | Preparation of polypropylene composition |
-
1981
- 1981-08-12 JP JP12644781A patent/JPS5827731A/en active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5573741A (en) * | 1978-11-28 | 1980-06-03 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | Polypropylene composition |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5827731A (en) | 1983-02-18 |
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