JPH0136539B2 - - Google Patents
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- JPH0136539B2 JPH0136539B2 JP60197433A JP19743385A JPH0136539B2 JP H0136539 B2 JPH0136539 B2 JP H0136539B2 JP 60197433 A JP60197433 A JP 60197433A JP 19743385 A JP19743385 A JP 19743385A JP H0136539 B2 JPH0136539 B2 JP H0136539B2
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/02—Obtaining nickel or cobalt by dry processes
- C22B23/025—Obtaining nickel or cobalt by dry processes with formation of a matte or by matte refining or converting into nickel or cobalt, e.g. by the Oxford process
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22B15/00—Obtaining copper
- C22B15/0026—Pyrometallurgy
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- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/12—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by gases
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
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- F27B19/02—Combinations of furnaces of kinds not covered by a single preceding main group combined in one structure
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は銅又はニツケル硫化物鉱石からその金
属の製錬中間物であるマツトを生産するための自
溶製錬炉の操業方法に関するものである。
属の製錬中間物であるマツトを生産するための自
溶製錬炉の操業方法に関するものである。
硫化精鉱を原料とする自溶炉と呼ばれる自溶製
錬炉は他の溶錬炉に較べて多くの利点を有する反
面、多くの欠点をもつている。そこで先ず従来の
銅自溶炉を第２図について説明する。
錬炉は他の溶錬炉に較べて多くの利点を有する反
面、多くの欠点をもつている。そこで先ず従来の
銅自溶炉を第２図について説明する。
自溶炉１において、粉状の精鉱２は予熱空気３
と共に炉頂の精鉱バーナー４から炉の反応塔５内
に吹き込まれる。反応塔５内において、この粉状
精鉱２中の可燃成分である硫黄と鉄は高温の予熱
空気３と反応して溶解し、セトラー６に溜められ
る。この湯溜り部であるセトラー６で溶体は比重
差によつてCu2SとFeSの混合物である〓７と、
2FeO・SiO2を主成分とする〓８に分けられる。
〓８は〓抜口９から排出され、電気錬〓炉１０に
導入される。一方〓７は〓抜口１１から次の工程
である転炉の要求に応じて抜き出される。
と共に炉頂の精鉱バーナー４から炉の反応塔５内
に吹き込まれる。反応塔５内において、この粉状
精鉱２中の可燃成分である硫黄と鉄は高温の予熱
空気３と反応して溶解し、セトラー６に溜められ
る。この湯溜り部であるセトラー６で溶体は比重
差によつてCu2SとFeSの混合物である〓７と、
2FeO・SiO2を主成分とする〓８に分けられる。
〓８は〓抜口９から排出され、電気錬〓炉１０に
導入される。一方〓７は〓抜口１１から次の工程
である転炉の要求に応じて抜き出される。
一方自溶炉１からの高温排ガス１２はセトラー
６及び排煙道１３を通つてボイラー１４で冷却さ
れる。電気錬〓炉１０に入つた〓は電極１５によ
つて通電された電熱によつて加熱保持され、必要
によつて電気錬〓炉１０に装入された塊鉱やフラ
ツクス等と混合され銅分は更に炉底に沈降し、僅
かに残つた銅分を含んだ〓のみが抜口１６から系
外に排出される。
６及び排煙道１３を通つてボイラー１４で冷却さ
れる。電気錬〓炉１０に入つた〓は電極１５によ
つて通電された電熱によつて加熱保持され、必要
によつて電気錬〓炉１０に装入された塊鉱やフラ
ツクス等と混合され銅分は更に炉底に沈降し、僅
かに残つた銅分を含んだ〓のみが抜口１６から系
外に排出される。
従来の自溶製錬炉には以下に述べるような多く
の問題点があつた。
の問題点があつた。
(1) 反応塔５内では不足熱量を補なうため補助燃
料が用いられるが、原料精鉱の反応熱と補助燃
料の燃焼熱によつて、反応塔５の内部はかなり
高温雰囲気となる。このため精鉱処理量を増加
させようとすると、反応塔５の内壁煉瓦の溶損
が激しく、精鉱バーナー４を経由する単位時間
当りの精鉱処理量は煉瓦の溶損が許容される程
度に制限される。この煉瓦溶損は反応塔の熱負
荷と密接な関係があり、この熱負荷が例えば35
万kcal／m3・ｈ以上となると煉瓦溶損が著し
く、好ましくは25万Cal／m3・ｈ以下が良い。
料が用いられるが、原料精鉱の反応熱と補助燃
料の燃焼熱によつて、反応塔５の内部はかなり
高温雰囲気となる。このため精鉱処理量を増加
させようとすると、反応塔５の内壁煉瓦の溶損
が激しく、精鉱バーナー４を経由する単位時間
当りの精鉱処理量は煉瓦の溶損が許容される程
度に制限される。この煉瓦溶損は反応塔の熱負
荷と密接な関係があり、この熱負荷が例えば35
万kcal／m3・ｈ以上となると煉瓦溶損が著し
く、好ましくは25万Cal／m3・ｈ以下が良い。
反応塔の内径及び高さを大きくすれば精鉱の
増加処理は可能となるが、反応塔の表面積が大
となるため放散熱が増加し、この熱損失を補な
うため更に補助燃料使用量が増加し、またこの
ような反応塔のみの拡大は既設の自溶炉にはか
なりの困難が伴なうものである。
増加処理は可能となるが、反応塔の表面積が大
となるため放散熱が増加し、この熱損失を補な
うため更に補助燃料使用量が増加し、またこの
ような反応塔のみの拡大は既設の自溶炉にはか
なりの困難が伴なうものである。
一方精鉱増加処理法として予熱空気３の酸素
富化ないしその富化の程度を高める方法もある
が、この場合も反応塔５の内部は更に高温雰囲
気となり、内壁煉瓦の溶損を避ける見地から精
鉱処理量には上限がある。
富化ないしその富化の程度を高める方法もある
が、この場合も反応塔５の内部は更に高温雰囲
気となり、内壁煉瓦の溶損を避ける見地から精
鉱処理量には上限がある。
(2) 精鉱バーナー４では粉状の精鉱２と予熱空気
３とが反応塔５の空間中に吹き込まれ生成した
溶融物液滴が落下してセトラー６で〓と〓に分
離する自溶炉１の排ガス１２中には多量のダス
トが含まれる。このダストは排煙道１３、排煙
道１３とボイラー１４との連絡部及びボイラー
１４内部に堆積して通気を阻害する。
３とが反応塔５の空間中に吹き込まれ生成した
溶融物液滴が落下してセトラー６で〓と〓に分
離する自溶炉１の排ガス１２中には多量のダス
トが含まれる。このダストは排煙道１３、排煙
道１３とボイラー１４との連絡部及びボイラー
１４内部に堆積して通気を阻害する。
このダストは有価金属を含有しているためボ
イラーや電気集塵機等で回収して自溶炉１に精
鉱２と共に繰り返される。然しながら酸化反応
が進んで非自燃性となつた回収ダストを精鉱バ
ーナー４で処理すると、補助燃料必要量が増加
するうえ、非自燃性のダストは溶融温度も高く
再びそのまゝダストとして排ガス中に入つて炉
外に持ち去られる割合が高く、発生ダスト量の
増加という悪循環を招く。
イラーや電気集塵機等で回収して自溶炉１に精
鉱２と共に繰り返される。然しながら酸化反応
が進んで非自燃性となつた回収ダストを精鉱バ
ーナー４で処理すると、補助燃料必要量が増加
するうえ、非自燃性のダストは溶融温度も高く
再びそのまゝダストとして排ガス中に入つて炉
外に持ち去られる割合が高く、発生ダスト量の
増加という悪循環を招く。
(3) 精鉱バーナー４での精鉱処理量を増加させよ
うとすると反応塔５内での精鉱密度、分布、ガ
ス流速等の最適反応条件から外れるため、前記
(2)のダスト発生率が高くなる。このため精鉱バ
ーナーを経由する精鉱の処理量はダスト発生率
の観点からも上限がある。
うとすると反応塔５内での精鉱密度、分布、ガ
ス流速等の最適反応条件から外れるため、前記
(2)のダスト発生率が高くなる。このため精鉱バ
ーナーを経由する精鉱の処理量はダスト発生率
の観点からも上限がある。
(4) 反応塔５内は酸化雰囲気であり、特に精鉱バ
ーナー４から吹き込まれた粉状原料が充分温度
上昇をするまでの低温度域ではマグネタイトが
生成され易い。このマグネタイトは操業上種々
の支障があり、例えばこのマグネタイトにより
〓の粘性が上昇し、〓との分離が悪化して〓中
の含銅量の増加をもたらし、またマグネタイト
は密度が高いため炉床に沈積し、炉床を上昇さ
せて有効炉床容積を減少させる。更にはマグネ
タイトは他の酸化物特にCr2O3等と結合して〓
と〓の中間層に粘度の大きい〓を形成し、〓と
〓の分離を妨げ、又この粘度の大きい〓は融点
及び粘性が高く、〓抜口９からの〓排出を困難
にする。
ーナー４から吹き込まれた粉状原料が充分温度
上昇をするまでの低温度域ではマグネタイトが
生成され易い。このマグネタイトは操業上種々
の支障があり、例えばこのマグネタイトにより
〓の粘性が上昇し、〓との分離が悪化して〓中
の含銅量の増加をもたらし、またマグネタイト
は密度が高いため炉床に沈積し、炉床を上昇さ
せて有効炉床容積を減少させる。更にはマグネ
タイトは他の酸化物特にCr2O3等と結合して〓
と〓の中間層に粘度の大きい〓を形成し、〓と
〓の分離を妨げ、又この粘度の大きい〓は融点
及び粘性が高く、〓抜口９からの〓排出を困難
にする。
本発明は前述の問題点を解決し、従来の自溶炉
の大きさのまゝ精鉱の増加処理を行なうことので
きる自溶製錬炉の操業方法を提供するものであ
る。
の大きさのまゝ精鉱の増加処理を行なうことので
きる自溶製錬炉の操業方法を提供するものであ
る。
本発明はこの目的を達成するために反応塔と、
反応塔の頂部に設けられた精鉱燃焼装置と、セト
ラーと、排煙道とを有する自溶製錬炉の操業方法
において、反応塔と排煙道との間のセトラーの天
井部を貫通してセトラー内にランスパイプを挿入
し、このランスパイプを通して、精鉱、繰り返し
ダスト、銅滓などの銅含有原料と、反応用気体と
をセトラー内の溶体中に吹き込むことにある。
反応塔の頂部に設けられた精鉱燃焼装置と、セト
ラーと、排煙道とを有する自溶製錬炉の操業方法
において、反応塔と排煙道との間のセトラーの天
井部を貫通してセトラー内にランスパイプを挿入
し、このランスパイプを通して、精鉱、繰り返し
ダスト、銅滓などの銅含有原料と、反応用気体と
をセトラー内の溶体中に吹き込むことにある。
本発明の一実施例を第１図に従つて説明する。
第１図において精鉱バーナー４を具えた反応塔
５、セトラー６、排煙道１３を有する点は第２図
に示した従来のものと同じである。セトラー６の
天井部にはランスパイプを挿入するための貫通孔
１７を設け、この貫通孔１７を通してランスパイ
プ１８がセトラー内に挿入してある。このランス
パイプ１８を通して、精鉱、繰り返しダスト、銅
滓などの銅含有原料と反応用気体と、必要に応じ
て補助燃料２１とをセトラー６内に溜められた〓
８又は〓７からなる溶体中に吹き込むものであ
る。ランスパイプ１８の本数はセトラー６から供
給する銅含有原料の量に応じて１本ないし複数本
とすることができる。このランスパイプ１８は先
端部が消耗すれば逐次降下することが可能となつ
ている。
第１図において精鉱バーナー４を具えた反応塔
５、セトラー６、排煙道１３を有する点は第２図
に示した従来のものと同じである。セトラー６の
天井部にはランスパイプを挿入するための貫通孔
１７を設け、この貫通孔１７を通してランスパイ
プ１８がセトラー内に挿入してある。このランス
パイプ１８を通して、精鉱、繰り返しダスト、銅
滓などの銅含有原料と反応用気体と、必要に応じ
て補助燃料２１とをセトラー６内に溜められた〓
８又は〓７からなる溶体中に吹き込むものであ
る。ランスパイプ１８の本数はセトラー６から供
給する銅含有原料の量に応じて１本ないし複数本
とすることができる。このランスパイプ１８は先
端部が消耗すれば逐次降下することが可能となつ
ている。
本発明の自溶製錬炉の操業方法によれば反応塔
５に供給された粉状精鉱２は反応用気体３と反応
して溶解し、セトラー６にて比重差により〓８と
〓７に分離する。反応塔５で発生した排ガスはセ
トラー６の空間、排煙道１３を通つてボイラー１
４へ送られる。
５に供給された粉状精鉱２は反応用気体３と反応
して溶解し、セトラー６にて比重差により〓８と
〓７に分離する。反応塔５で発生した排ガスはセ
トラー６の空間、排煙道１３を通つてボイラー１
４へ送られる。
一方セトラー６の天井貫通孔１７から挿入され
たランスパイプ１８からは精鉱、繰り返しダス
ト、銅滓、などの銅含有原料１９および溶剤と、
反応用の空気又は酸素富化空気などの反応用気体
２０と必要に応じて補助燃料２１がセトラー６の
溶体中に吹き込まれ、こゝで吹き込まれた銅含有
原料は速やかに溶体中に進入して反応溶解し、
こゝで発生した排ガスは反応塔５で発生した排ガ
スと共に排煙道を通つて排出される。
たランスパイプ１８からは精鉱、繰り返しダス
ト、銅滓、などの銅含有原料１９および溶剤と、
反応用の空気又は酸素富化空気などの反応用気体
２０と必要に応じて補助燃料２１がセトラー６の
溶体中に吹き込まれ、こゝで吹き込まれた銅含有
原料は速やかに溶体中に進入して反応溶解し、
こゝで発生した排ガスは反応塔５で発生した排ガ
スと共に排煙道を通つて排出される。
本発明の自溶製錬炉によれば、従来の自溶炉と
同じ量の精鉱を精鉱バーナーを経由して反応塔で
溶解しつつ更にランスパイプを経由して精鉱を溶
解できるので、従来の自溶炉に比して精鉱の溶解
能力を大幅に増加させることができる。その増溶
量は従来の能力の60％増程度までが期待される。
この際反応塔内の鉱石の反応状態はセトラーで使
用するランスパイプに影響されることなく、最適
の反応条件下で反応させることができる。
同じ量の精鉱を精鉱バーナーを経由して反応塔で
溶解しつつ更にランスパイプを経由して精鉱を溶
解できるので、従来の自溶炉に比して精鉱の溶解
能力を大幅に増加させることができる。その増溶
量は従来の能力の60％増程度までが期待される。
この際反応塔内の鉱石の反応状態はセトラーで使
用するランスパイプに影響されることなく、最適
の反応条件下で反応させることができる。
また反応塔で発生した多量のダストを含む排ガ
スはセトラーの空間を通過する際、ランスパイプ
からの吹き込みにより生ずる溶体のスプラツシユ
の中を通り、ダストの一部がスプラツシユした溶
体の液滴によつて機械的に捕捉されるため、排煙
道を出ていく排ガス中のダスト量は低下し、排煙
道やボイラー及びその連絡部におけるダストトラ
ブルが軽減する。更に反応塔から供給された精鉱
の反応によつて生成したマグネタイトは〓抜口か
ら排出されるまでにランスパイプら吹き込まれた
精鉱と反応用気体とによつて粘度の大きい〓層を
含む〓は激しく撹拌されることになる。粘度の大
きい〓中のマグネタイトは非平衡論的に存在して
いるものなので撹拌によつて〓を均一化すること
によつて大部分が還元され、また吹き込まれた精
鉱中のFeSによつて 3Fe3O4＋FeS＝10FeO＋SO2 の反応によつてもマグネタイトは還元され、〓中
への銅損失が減少し、また〓抜口における粘度の
大きい〓による〓排出の困難性は解消する。
スはセトラーの空間を通過する際、ランスパイプ
からの吹き込みにより生ずる溶体のスプラツシユ
の中を通り、ダストの一部がスプラツシユした溶
体の液滴によつて機械的に捕捉されるため、排煙
道を出ていく排ガス中のダスト量は低下し、排煙
道やボイラー及びその連絡部におけるダストトラ
ブルが軽減する。更に反応塔から供給された精鉱
の反応によつて生成したマグネタイトは〓抜口か
ら排出されるまでにランスパイプら吹き込まれた
精鉱と反応用気体とによつて粘度の大きい〓層を
含む〓は激しく撹拌されることになる。粘度の大
きい〓中のマグネタイトは非平衡論的に存在して
いるものなので撹拌によつて〓を均一化すること
によつて大部分が還元され、また吹き込まれた精
鉱中のFeSによつて 3Fe3O4＋FeS＝10FeO＋SO2 の反応によつてもマグネタイトは還元され、〓中
への銅損失が減少し、また〓抜口における粘度の
大きい〓による〓排出の困難性は解消する。
本発明によれば前記したように従来の自溶炉に
おける欠点が取除かれるばかりでなく、更に次の
ような利点が得られる。
おける欠点が取除かれるばかりでなく、更に次の
ような利点が得られる。
(1) 従来は精鉱バーナーを経由して処理していた
繰り返しダストのような非自燃性原料をランス
パイプを経由して溶体中に吹き込むことにより
非自燃性原料の溶解性が向上し、ダスト発生率
が低下する他、精鉱バーナーにおける補助燃料
率が低下する。
繰り返しダストのような非自燃性原料をランス
パイプを経由して溶体中に吹き込むことにより
非自燃性原料の溶解性が向上し、ダスト発生率
が低下する他、精鉱バーナーにおける補助燃料
率が低下する。
(2) 精鉱の処理量によつては、ランスパイプで精
鉱を装入することにより、精鉱バーナー経由の
精鉱処理量を下げ、高酸素富化空気を用いて反
応塔での反応を従来より高温で行なわせること
もできるので揮発性不純物の揮発率が向上し、
従来よりも不純物品位の高い精鉱を処理するこ
とが可能となり、また揮発性不純物の高い精鉱
を精鉱バーナーから、低い精鉱をランスパイプ
から装入するようにすればこれら揮発性不純物
の除去効率を高くすることが期待できる。
鉱を装入することにより、精鉱バーナー経由の
精鉱処理量を下げ、高酸素富化空気を用いて反
応塔での反応を従来より高温で行なわせること
もできるので揮発性不純物の揮発率が向上し、
従来よりも不純物品位の高い精鉱を処理するこ
とが可能となり、また揮発性不純物の高い精鉱
を精鉱バーナーから、低い精鉱をランスパイプ
から装入するようにすればこれら揮発性不純物
の除去効率を高くすることが期待できる。
(3) ランスパイプから還元剤を吹き込むことによ
り〓出口から排出する〓中の銅品位を更に下げ
ることができ、錬〓炉を廃止することも期待で
きる。
り〓出口から排出する〓中の銅品位を更に下げ
ることができ、錬〓炉を廃止することも期待で
きる。
第１図は本発明による自溶製錬炉の説明図、第
２図は従来の自溶製錬炉の説明図である。 １……自溶製錬炉、２……粉状精鉱、３……反
応用気体、４……精鉱バーナー、５……反応塔、
６……セトラー、７……〓、８……〓、９……〓
抜口、１０……電気錬〓炉、１１……〓抜口、１
２……高温排ガス、１３……排煙道、１４……ボ
イラー、１５……電極、１６……抜口、１７……
貫通孔、１８……ランスパイプ、１９……銅含有
原料、２０……反応用気体、２１……補助燃料。
２図は従来の自溶製錬炉の説明図である。 １……自溶製錬炉、２……粉状精鉱、３……反
応用気体、４……精鉱バーナー、５……反応塔、
６……セトラー、７……〓、８……〓、９……〓
抜口、１０……電気錬〓炉、１１……〓抜口、１
２……高温排ガス、１３……排煙道、１４……ボ
イラー、１５……電極、１６……抜口、１７……
貫通孔、１８……ランスパイプ、１９……銅含有
原料、２０……反応用気体、２１……補助燃料。
Claims (1)
- １ 反応塔と、該反応塔の頂部に設けられた精鉱
燃焼装置と、反応塔の下部に一端を接続して設け
たセトラーと、セトラーの他端に接続して設けた
排煙道とを有する自溶製錬炉の操業方法におい
て、前記反応塔と排煙道との間のセトラーの天井
を貫通してセトラー内にランスパイプを挿入し、
このランスパイプを通してセトラー内の溶体中
に、精鉱、繰り返しダスト、銅滓などの銅含有原
料と、反応用気体とを吹き込むことを特徴とする
自溶製錬炉の操業方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60197433A JPS6256538A (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | 自溶製錬炉の操業方法 |
| FI863567A FI85506C (fi) | 1985-09-05 | 1986-09-04 | Autogen smaeltugn. |
| AU62327/86A AU571137B2 (en) | 1985-09-05 | 1986-09-04 | Flash smelting furnace |
| US07/113,400 US4798532A (en) | 1985-09-05 | 1987-10-26 | Flash smelting furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60197433A JPS6256538A (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | 自溶製錬炉の操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6256538A JPS6256538A (ja) | 1987-03-12 |
| JPH0136539B2 true JPH0136539B2 (ja) | 1989-08-01 |
Family
ID=16374430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60197433A Granted JPS6256538A (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | 自溶製錬炉の操業方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4798532A (ja) |
| JP (1) | JPS6256538A (ja) |
| AU (1) | AU571137B2 (ja) |
| FI (1) | FI85506C (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH0740513Y2 (ja) * | 1989-05-12 | 1995-09-20 | 住友金属鉱山株式会社 | 自熔製錬炉 |
| US5174746A (en) * | 1990-05-11 | 1992-12-29 | Sumitomo Metal Mining Company Limited | Method of operation of flash smelting furnace |
| JPH0747786B2 (ja) * | 1990-05-11 | 1995-05-24 | 住友金属鉱山株式会社 | 自熔製錬炉の操業方法 |
| JP2712877B2 (ja) * | 1991-05-17 | 1998-02-16 | 住友金属鉱山株式会社 | 自熔製錬炉の操業方法 |
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| FI117769B (fi) * | 2004-01-15 | 2007-02-15 | Outokumpu Technology Oyj | Suspensiosulatusuunin syöttöjärjestelmä |
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| JP5761258B2 (ja) * | 2013-06-21 | 2015-08-12 | 三菱マテリアル株式会社 | 可燃物の処理方法と設備 |
| US11459626B2 (en) | 2018-08-10 | 2022-10-04 | American Iron And Steel Institute | Flash ironmaking drop tube furnace system |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS589130A (ja) * | 1981-07-09 | 1983-01-19 | Canon Inc | 閃光装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1433431B2 (de) * | 1963-10-29 | 1971-12-16 | Fried Krupp GmbH, 4300 Essen | Schmelzofen zur herstellung von stahl und verfahren zum betrieb des ofens |
| GB1130255A (en) * | 1965-11-22 | 1968-10-16 | Conzinc Riotinto Ltd | Reverberatory smelting of copper concentrates |
| AU4755868A (en) * | 1968-12-10 | 1971-06-10 | Monzino Riot Into Of Australia Limited | Suspension smelting and refining of metals |
| US3901489A (en) * | 1972-05-04 | 1975-08-26 | Mitsubishi Kizoku Kabushiki Ka | Continuous process for refining sulfide ores |
| US3975228A (en) * | 1974-07-22 | 1976-08-17 | Yasunaga Riken Co., Ltd. | Drying method and plant which utilize flame jet |
| DE2735808C2 (de) * | 1977-08-09 | 1984-11-29 | Norddeutsche Affinerie, 2000 Hamburg | Vorrichtung zum Schmelzen und Raffinieren von verunreinigtem Kupfer |
| US4226406A (en) * | 1978-12-08 | 1980-10-07 | Frolov Jury F | Apparatus for the complex continuous processing of polymetallic raw materials |
| JPS581025A (ja) * | 1981-05-27 | 1983-01-06 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 溶融金属の処理装置 |
| US4457777A (en) * | 1981-09-07 | 1984-07-03 | British Steel Corporation | Steelmaking |
-
1985
- 1985-09-05 JP JP60197433A patent/JPS6256538A/ja active Granted
-
1986
- 1986-09-04 FI FI863567A patent/FI85506C/fi not_active IP Right Cessation
- 1986-09-04 AU AU62327/86A patent/AU571137B2/en not_active Expired
-
1987
- 1987-10-26 US US07/113,400 patent/US4798532A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS589130A (ja) * | 1981-07-09 | 1983-01-19 | Canon Inc | 閃光装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI85506C (fi) | 1992-04-27 |
| AU6232786A (en) | 1987-04-02 |
| FI85506B (fi) | 1992-01-15 |
| JPS6256538A (ja) | 1987-03-12 |
| FI863567A (fi) | 1987-03-06 |
| FI863567A0 (fi) | 1986-09-04 |
| US4798532A (en) | 1989-01-17 |
| AU571137B2 (en) | 1988-03-31 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |