JPH01240617A - 冷間圧延性に優れた熱延鋼帯の製造法 - Google Patents
冷間圧延性に優れた熱延鋼帯の製造法Info
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- JPH01240617A JPH01240617A JP6534188A JP6534188A JPH01240617A JP H01240617 A JPH01240617 A JP H01240617A JP 6534188 A JP6534188 A JP 6534188A JP 6534188 A JP6534188 A JP 6534188A JP H01240617 A JPH01240617 A JP H01240617A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は冷間圧延性に優れた熱延鋼帯、特に極薄冷延鋼
板用および亜鉛メツキ鋼板用の熱延鋼帯の製造法に関す
る。
板用および亜鉛メツキ鋼板用の熱延鋼帯の製造法に関す
る。
(従来の技術)
近年、板厚0.20mm以下のいわゆる極薄亜鉛メツキ
用冷延鋼板は、亜鉛メツキ後に一般波板等の製品に加工
されている。これらの鋼板は、その平坦度や横まがりと
いった形状不良があると、例えば波板では波板成形後の
重ね合わせで隙間が生したり、成形後に所定の寸法が出
ない等の、製品の形状不良を発生し易くなる。このため
、冷延鋼板に対する耳のびなどの平坦形状への要求は非
常に厳しくなっている。
用冷延鋼板は、亜鉛メツキ後に一般波板等の製品に加工
されている。これらの鋼板は、その平坦度や横まがりと
いった形状不良があると、例えば波板では波板成形後の
重ね合わせで隙間が生したり、成形後に所定の寸法が出
ない等の、製品の形状不良を発生し易くなる。このため
、冷延鋼板に対する耳のびなどの平坦形状への要求は非
常に厳しくなっている。
ところで従来例えば板厚0.20mm以下の極薄亜鉛メ
ツキ用原板を製造する際、通常の冷延鋼板用低C−Mキ
ルド鋼熱延鋼帯を使用していたが、冷間圧延の際穴明き
、破断等の圧延トラブルが発生しやす(、また耳のび等
の平坦形状が悪く冷間圧延が難しく能率および歩留の低
下が著しかった。
ツキ用原板を製造する際、通常の冷延鋼板用低C−Mキ
ルド鋼熱延鋼帯を使用していたが、冷間圧延の際穴明き
、破断等の圧延トラブルが発生しやす(、また耳のび等
の平坦形状が悪く冷間圧延が難しく能率および歩留の低
下が著しかった。
一方、熱延鋼帯の仮ff(素厚)を例えば厚さ2.31
1I11から2.1mmまたは1 、9m+wへと順次
少しづつ薄くして各パスの冷間圧下率を低下させること
が行われている。このような冷間圧下率低下により穴明
きJ破゛□断□等の□圧延トラブルはかなり□改善され
るが、熱間圧延時の能率低下が太き(、製造コストが上
昇するだけでなくコイルエツジのグレングロースにより
平坦形状が著しく劣化し、極薄材の冷間圧延に適さない
等の問題をかかえていた。
1I11から2.1mmまたは1 、9m+wへと順次
少しづつ薄くして各パスの冷間圧下率を低下させること
が行われている。このような冷間圧下率低下により穴明
きJ破゛□断□等の□圧延トラブルはかなり□改善され
るが、熱間圧延時の能率低下が太き(、製造コストが上
昇するだけでなくコイルエツジのグレングロースにより
平坦形状が著しく劣化し、極薄材の冷間圧延に適さない
等の問題をかかえていた。
例えば、一般に冷延鋼板および亜鉛メツキ鋼板用に使用
されている低C−へQキルド鋼は、CSO。
されている低C−へQキルド鋼は、CSO。
08%、SiS2.04%、Mn:0.20〜0.30
%、P≦0.030%、S≦0.030%、Al:0.
020〜0.080%、N:0゜030〜o、oso%
で残部はFeおよび不可避的成分よりなる組成を有する
鋼が多い。したがって、熱間圧延における加熱温度はA
l、Nを充分固溶させるため1250〜1300℃の高
温加熱を行い熱延鋼帯においてAlNの析出が少なく、
かつコイルエツジ部の混粒またグレングロース(粗粒化
)を避けるため仕上終止温度はAr3点以上(850℃
以上)で巻取温度は580℃以下のいわゆる高温仕上(
終止)低温巻取で圧延することが一般的に行われている
。
%、P≦0.030%、S≦0.030%、Al:0.
020〜0.080%、N:0゜030〜o、oso%
で残部はFeおよび不可避的成分よりなる組成を有する
鋼が多い。したがって、熱間圧延における加熱温度はA
l、Nを充分固溶させるため1250〜1300℃の高
温加熱を行い熱延鋼帯においてAlNの析出が少なく、
かつコイルエツジ部の混粒またグレングロース(粗粒化
)を避けるため仕上終止温度はAr3点以上(850℃
以上)で巻取温度は580℃以下のいわゆる高温仕上(
終止)低温巻取で圧延することが一般的に行われている
。
ところで、超極薄スチールペーパー用および極薄亜鉛メ
ツキ用の熱延鋼帯は板厚1.6〜1.9−請が望ましく
上記技術で熱間圧延した場合、板厚が薄いため仕上温度
の確保が難しく、このためコイルエツジ部は混粒または
粗粒化により強度、が低く中。
ツキ用の熱延鋼帯は板厚1.6〜1.9−請が望ましく
上記技術で熱間圧延した場合、板厚が薄いため仕上温度
の確保が難しく、このためコイルエツジ部は混粒または
粗粒化により強度、が低く中。
央部は加工歪が残り強度が高く耳のび、′傾向の大き□
い熱延鋼帯となる。またAlSNの含有量が高い材料で
かつ高温仕上低温巻取圧延の紅めC,Al、 Nが固溶
状態で存在するため硬質化かつ時効硬化しやすい、この
ような熱延鋼帯を極薄鋼板に冷間圧延すると、穴明き、
破断等の圧延トラブルが発生するだけでなく、よしんば
圧延が完了しても耳のびが発生し平坦形状の悪い使用に
適さない鋼板になる等の問題があった。
い熱延鋼帯となる。またAlSNの含有量が高い材料で
かつ高温仕上低温巻取圧延の紅めC,Al、 Nが固溶
状態で存在するため硬質化かつ時効硬化しやすい、この
ような熱延鋼帯を極薄鋼板に冷間圧延すると、穴明き、
破断等の圧延トラブルが発生するだけでなく、よしんば
圧延が完了しても耳のびが発生し平坦形状の悪い使用に
適さない鋼板になる等の問題があった。
このような問題解決についてこれまで以下のような提案
がなされている。
がなされている。
先ず特開昭53−58426号公報(加工用熱延鋼板の
製造法)には、熱鋼片を^r1点以下で20分間以上保
持後、950〜1150℃に加熱し熱間圧延する方法が
開示されている。極薄鋼板を製造するには薄物軟質熱延
鋼板を得る必要があるが上記公開公報の成分系ではC5
Mn、 sol、Al含有量が高くかつNの規制がない
ため強度が高く極薄用には適さない。
製造法)には、熱鋼片を^r1点以下で20分間以上保
持後、950〜1150℃に加熱し熱間圧延する方法が
開示されている。極薄鋼板を製造するには薄物軟質熱延
鋼板を得る必要があるが上記公開公報の成分系ではC5
Mn、 sol、Al含有量が高くかつNの規制がない
ため強度が高く極薄用には適さない。
熱間圧延も^「3点以上で行っており、従来法の域を出
ない。
ない。
また、特開昭61−110722号公報(加工性の優れ
た軟質熱延鋼板の製造法ンには、Ar3+10℃以上の
温度で仕上圧延を行い、30℃/S以上の高冷却速度で
冷却し、600〜650℃で巻取る方法が開示されてい
るが、^rs +10℃以上の温度で行う高温仕上圧延
となっており厚さ1.6〜2.1s+m熱延鋼板の製造
は困難である。
た軟質熱延鋼板の製造法ンには、Ar3+10℃以上の
温度で仕上圧延を行い、30℃/S以上の高冷却速度で
冷却し、600〜650℃で巻取る方法が開示されてい
るが、^rs +10℃以上の温度で行う高温仕上圧延
となっており厚さ1.6〜2.1s+m熱延鋼板の製造
は困難である。
一方、特開昭58−61228号公報く形状に優れた極
薄亜鉛メツキ鋼板用原板の製造法〉には、Arz点以下
700℃以上の温度で仕上圧延を行い、600〜450
℃で巻取る方決が開示されているが、この成分系ではC
,sol、Al!itが高くまたNが規制されていない
ので、C,sol、Al、 Nff1が高目の場合硬質
化し極薄用冷間圧延母材として適さない。また仕上温度
^r、〜700℃、巻取温度600〜450℃となって
いるが、^r、直下では混粒となり、700〜780℃
間では加工歪が残り、かつ巻取温度が600℃より低い
と、温度が低すぎ自己焼鈍効果による再結晶軟質化程度
が小さく極薄冷間圧延用母材に適さない。
薄亜鉛メツキ鋼板用原板の製造法〉には、Arz点以下
700℃以上の温度で仕上圧延を行い、600〜450
℃で巻取る方決が開示されているが、この成分系ではC
,sol、Al!itが高くまたNが規制されていない
ので、C,sol、Al、 Nff1が高目の場合硬質
化し極薄用冷間圧延母材として適さない。また仕上温度
^r、〜700℃、巻取温度600〜450℃となって
いるが、^r、直下では混粒となり、700〜780℃
間では加工歪が残り、かつ巻取温度が600℃より低い
と、温度が低すぎ自己焼鈍効果による再結晶軟質化程度
が小さく極薄冷間圧延用母材に適さない。
(発明が解決しようとする課題)
かくして、本発明の目的は、極薄冷延鋼板および亜鉛メ
ツキ鋼板に適する、例えば厚さ2.5m−以下の熱延鋼
帯の製造方法を提供することである。
ツキ鋼板に適する、例えば厚さ2.5m−以下の熱延鋼
帯の製造方法を提供することである。
(課題を解決するための手段)
そこで、本発明者らがかかる目的を達成する手段につい
て種々検討したところ、熱間圧延の際の仕上温度を比較
的低くするとともに、巻取温度を高くすることにより、
熱間圧延段階で低温仕上げで加工歪を多く残留させなが
ら巻取り、その際高温巻取りを行い、再結晶を促進させ
、かつ自己焼鈍による結晶粒成長を行い軟質化を図るこ
とができ、冷間圧延性に優れた極薄冷延鋼板および亜鉛
メツキ鋼板に適する熱延鋼帯が得られることを知り、本
発明を完成した。
て種々検討したところ、熱間圧延の際の仕上温度を比較
的低くするとともに、巻取温度を高くすることにより、
熱間圧延段階で低温仕上げで加工歪を多く残留させなが
ら巻取り、その際高温巻取りを行い、再結晶を促進させ
、かつ自己焼鈍による結晶粒成長を行い軟質化を図るこ
とができ、冷間圧延性に優れた極薄冷延鋼板および亜鉛
メツキ鋼板に適する熱延鋼帯が得られることを知り、本
発明を完成した。
すなわち、本発明は、
重量%で、
C: 0.06%以下、 St: 0.03%以下、
Mn: 0.12〜0.30%、 P : 0.030
%以下、S : 0.030%以下、 Al70.01
0〜0.040%、N : 0.040%以下、 残部はFeおよび不可避的不純物であり、かつMn/S
≧lO の組成を有する鋼を連続鋳造によって鋳片となしこれを
ホットストリップミルで熱間圧延するに際し、Ar1点
−20℃以下790℃以上の温度で仕上げ圧延を終了し
、次いで600〜660℃の高温で巻取ることを特徴と
する冷間圧延性に優れた熱延鋼帯の製造法である。
Mn: 0.12〜0.30%、 P : 0.030
%以下、S : 0.030%以下、 Al70.01
0〜0.040%、N : 0.040%以下、 残部はFeおよび不可避的不純物であり、かつMn/S
≧lO の組成を有する鋼を連続鋳造によって鋳片となしこれを
ホットストリップミルで熱間圧延するに際し、Ar1点
−20℃以下790℃以上の温度で仕上げ圧延を終了し
、次いで600〜660℃の高温で巻取ることを特徴と
する冷間圧延性に優れた熱延鋼帯の製造法である。
(作用)
次に、本発明において対象となる調帯の無組成を上述の
ように限定した理由を詳述する。
ように限定した理由を詳述する。
C50,06%:
Cが0.07%を超えて高(なると固溶Cの増加により
熱延鋼帯の強度が高くなり、同一冷間圧下率の場合冷間
圧延性が悪くなり極薄材の製造が困難となる。特にC含
有績が高いことによる影響は大きいため、0.06%以
下に制限する。
熱延鋼帯の強度が高くなり、同一冷間圧下率の場合冷間
圧延性が悪くなり極薄材の製造が困難となる。特にC含
有績が高いことによる影響は大きいため、0.06%以
下に制限する。
S1≦0.03%:
溶融亜鉛メツキ性を確保するため0.03%以下に抑え
る必要がある。一方、少しでも冷間圧延性のよい軟質熱
延鋼帯を得るべく、siによる固溶硬化を少なくするた
め0.03%以下とした。
る必要がある。一方、少しでも冷間圧延性のよい軟質熱
延鋼帯を得るべく、siによる固溶硬化を少なくするた
め0.03%以下とした。
nn O,12〜0.040
Mnは熱間脆化による表面疵発生を防止するため少なく
とも0.12%は必要であり、同様にMn/S≧10が
必要である。Mnの上限はMn/S≧10で軟質鋼帯を
得るため出来るだけ低い方が好ましく、0.30%が限
界であり、またこれ以上添加してもコスト上昇をまねく
のみである。ちなみにMn/Sが10より小さくなると
熱間圧延時Sの粒界析出による熱間脆化を生し、コイル
エツジ部に表面ff1(カブレ疵)が発生しやすくなる
。
とも0.12%は必要であり、同様にMn/S≧10が
必要である。Mnの上限はMn/S≧10で軟質鋼帯を
得るため出来るだけ低い方が好ましく、0.30%が限
界であり、またこれ以上添加してもコスト上昇をまねく
のみである。ちなみにMn/Sが10より小さくなると
熱間圧延時Sの粒界析出による熱間脆化を生し、コイル
エツジ部に表面ff1(カブレ疵)が発生しやすくなる
。
P≦0.030%:
C,St、 Mn、 Al、 Nと同様低い方が好まし
く0.030%超になると硬質化し冷間圧延性を損なう
ので、0.030%以下に111!!する。
く0.030%超になると硬質化し冷間圧延性を損なう
ので、0.030%以下に111!!する。
S≦0.030%:
熱間脆化による表面疵発生を防ぐため0.030%以下
とする。
とする。
sol、八Q 0.010〜0.040 9A:so
l、Alが余り低くなると連続鋳造時に鋳片にピンホー
ル欠陥が発生しやすくなるため0.010%以上とする
。一方、^Q、 Nが高いと固溶硬化および細粒化によ
り硬質化するため、これを防止するためSol、八Qの
上限を0.040%とする。
l、Alが余り低くなると連続鋳造時に鋳片にピンホー
ル欠陥が発生しやすくなるため0.010%以上とする
。一方、^Q、 Nが高いと固溶硬化および細粒化によ
り硬質化するため、これを防止するためSol、八Qの
上限を0.040%とする。
N≦0.0040%:
軟質鋼帯を得るためNは低い方が好ましく本発明ではそ
の上限を通常の溶製で可能な0.0040%とする。
の上限を通常の溶製で可能な0.0040%とする。
次に、熱間圧延条件の限定理由についてそれぞれ説明す
る。
る。
仕上温度Ar+ 20〜790℃:
Ar1点より高温で仕上圧延を終了し巻取温度600℃
未満のいわゆる高温仕上低温巻取をした冷延絞り用熱延
鋼帯の場合、結晶粒は板幅方向全幅にわたり均一微細粒
となるが強度が高いため極薄用母材には適さない。また
、1.6〜2.1a+m厚の薄物熱延調帯製造の場合^
r3点より高温で仕上圧延することは困難である。
未満のいわゆる高温仕上低温巻取をした冷延絞り用熱延
鋼帯の場合、結晶粒は板幅方向全幅にわたり均一微細粒
となるが強度が高いため極薄用母材には適さない。また
、1.6〜2.1a+m厚の薄物熱延調帯製造の場合^
r3点より高温で仕上圧延することは困難である。
仕上温度790℃未満の場合、低温圧延のため仕上温度
コントロールが難しくかつ変形抵抗が高くなり圧延が難
しい、一方、α結晶粒の加工歪が大きくなりすぎ、巻取
後の自己焼鈍による再結晶による粒成長が不充分となり
やすく軟質化しない鋼帯が得られやすい。
コントロールが難しくかつ変形抵抗が高くなり圧延が難
しい、一方、α結晶粒の加工歪が大きくなりすぎ、巻取
後の自己焼鈍による再結晶による粒成長が不充分となり
やすく軟質化しない鋼帯が得られやすい。
以上の理由より仕上温度は計、−20℃〜790℃とす
るが、α(初析フェライト〕 +γ (オーステナイト
)領域の比較的低温領域で仕上圧延が終了したものは圧
延直後は熱間圧延加工組織(加工歪)を有しているが直
ぐにγが再結晶し、ホ・7トランテーブル上で冷却中に
γはαに変!さする。このαを加工Mi織に有する初析
αは、適正な巻取温度で巻取られることにより自己焼鈍
により結晶粒成長がおこり粗粒化し軟化する。仕上温度
の上限を、1r。
るが、α(初析フェライト〕 +γ (オーステナイト
)領域の比較的低温領域で仕上圧延が終了したものは圧
延直後は熱間圧延加工組織(加工歪)を有しているが直
ぐにγが再結晶し、ホ・7トランテーブル上で冷却中に
γはαに変!さする。このαを加工Mi織に有する初析
αは、適正な巻取温度で巻取られることにより自己焼鈍
により結晶粒成長がおこり粗粒化し軟化する。仕上温度
の上限を、1r。
−20℃としたのはα+T二相領域圧延の中でも比較的
低温で圧延することによりコイル全幅に一定量の加工歪
を与えてより粗粒化させるためである。
低温で圧延することによりコイル全幅に一定量の加工歪
を与えてより粗粒化させるためである。
本発明において規定する鋼組成の場合、具体的には79
0〜840℃で仕上圧延を終了することが好ましい。
0〜840℃で仕上圧延を終了することが好ましい。
熱間圧延に先立って行われる加熱の温度は特に制限され
ないが、加熱温度1150〜1220℃でM、Nの固溶
を少なくすることが好ましい。圧下率も特に制限されな
いが、スラブ厚、後の冷間圧延時の板厚および加熱温度
、仕上温度により適宜決定すれば良い。
ないが、加熱温度1150〜1220℃でM、Nの固溶
を少なくすることが好ましい。圧下率も特に制限されな
いが、スラブ厚、後の冷間圧延時の板厚および加熱温度
、仕上温度により適宜決定すれば良い。
巻取温度600〜660℃:
巻取温度が600℃未満の場合でも自己焼鈍により結晶
粒成長は起こるがその程度は本発明の目的には不充分で
あり、一部加工組織が残り八Q、Nが固溶し、Fe、C
が微細に析出し、軟質化が不十分のため、高冷間圧下率
で極薄材を製造する際穴明き破断のトラブル発生は完全
に解消しない。600〜660℃で巻取られた熱延鋼帯
は完全に結晶粒成長が完了し加工歪は全くなく冷間圧延
性の良好な熱延鋼帯が得られる。
粒成長は起こるがその程度は本発明の目的には不充分で
あり、一部加工組織が残り八Q、Nが固溶し、Fe、C
が微細に析出し、軟質化が不十分のため、高冷間圧下率
で極薄材を製造する際穴明き破断のトラブル発生は完全
に解消しない。600〜660℃で巻取られた熱延鋼帯
は完全に結晶粒成長が完了し加工歪は全くなく冷間圧延
性の良好な熱延鋼帯が得られる。
巻取温度が660℃超の場合、二次スケールの発生が多
くなり脱スケール性が悪く酸洗能率歩留が低下するだけ
でなく腰折が発生しやすくなり使用に耐えられないコイ
ル変形(つぶれ)が発生しやすくなる。これはAlNが
析出し、Fe、Cが凝集し、結晶粒が大きくなるため加
工性が低くなるためである。
くなり脱スケール性が悪く酸洗能率歩留が低下するだけ
でなく腰折が発生しやすくなり使用に耐えられないコイ
ル変形(つぶれ)が発生しやすくなる。これはAlNが
析出し、Fe、Cが凝集し、結晶粒が大きくなるため加
工性が低くなるためである。
このようにして得られた熱延鋼帯は、−iに厚さ1.6
〜2.3m−であって、次いでこれを冷間圧延するので
あるが、その際圧下率を90%以下とすることにより厚
さ0.2m−以下の極薄冷延鋼帯とすることができ、こ
れは例えば超極薄スチールペーパー用にまた極薄亜鉛メ
ツキ用に使用される。
〜2.3m−であって、次いでこれを冷間圧延するので
あるが、その際圧下率を90%以下とすることにより厚
さ0.2m−以下の極薄冷延鋼帯とすることができ、こ
れは例えば超極薄スチールペーパー用にまた極薄亜鉛メ
ツキ用に使用される。
次に、実施例によって本発明をさらに詳述する。
実施例
第1表に示す鋼組成を有する鋼を転炉精錬後、取鍋でバ
ブリング処理してから連続鋳造を行い、輻950 =
1250m* X4212〜227m−の鋳片を得た。
ブリング処理してから連続鋳造を行い、輻950 =
1250m* X4212〜227m−の鋳片を得た。
これらを同じく第1表に示す条件で熱間圧延し、得られ
た熱延鋼帯のエツジ部および幅センタ一部の強度を測定
するとともに、同じく第1表に示す条件で冷間圧延して
極薄冷延鋼板とした。
た熱延鋼帯のエツジ部および幅センタ一部の強度を測定
するとともに、同じく第1表に示す条件で冷間圧延して
極薄冷延鋼板とした。
このときの冷間圧延性の評価についても第1表にまとめ
て示すがこれは次のようにして行った。
て示すがこれは次のようにして行った。
+11穴明き破断トラブル評価:
冷間圧延に際して薄板穴明きがみられるかどうかを目視
により調べ次のように5段階評価した。
により調べ次のように5段階評価した。
評価5:穴明なし。
〃 4:穴明わずかに見られる。
〃 3:穴明が見られる。
〜 2二穴明が多発する。
〃 l:穴明が多発し、破断に至る。
(2)平坦度評価:
薄板の平坦度は同じく冷間圧延薄板の耳のび形状を目視
観察し、次のように5段階評価した。
観察し、次のように5段階評価した。
評価5:耳のびなし。
〃 4:耳のびわずかに見られる。
〃 3:耳のびが見らる。
〜 2:耳のびが見られ、製品化困難。
〃 1:耳のびが多発し、スクラップとしなければなら
ない。
ない。
総合評価は両者の評価の合計点で決め8以上を良好、7
以下を不良とした。
以下を不良とした。
第1表に示したように、仕上温度が本発明の範囲より高
い場合、熱延鋼帯の強度が高まるため、冷間圧延時の耳
のびの発生が顕著となる。また、巻取温度が本発明の範
囲より低い場合は、熱延鋼帯の軟質化が不充分となるた
め、冷間圧延時に穴明き破断が発生し易くなることが分
かる。
い場合、熱延鋼帯の強度が高まるため、冷間圧延時の耳
のびの発生が顕著となる。また、巻取温度が本発明の範
囲より低い場合は、熱延鋼帯の軟質化が不充分となるた
め、冷間圧延時に穴明き破断が発生し易くなることが分
かる。
さらに熱延鋼帯成分についても八Qの含有量が本発明の
範囲より高い場合、Alの固溶硬化による熱延鋼帯の硬
質化のため、冷間圧延時の穴明き破断および耳のびが発
生し易くなることが分かる。
範囲より高い場合、Alの固溶硬化による熱延鋼帯の硬
質化のため、冷間圧延時の穴明き破断および耳のびが発
生し易くなることが分かる。
第1図および第2図は、本発明例の鋼Aを用いた場合に
ついて、加熱温度1200℃、熱間圧延仕上げ温度82
0℃、巻取温度630℃を標準条件とし、それぞれ仕上
温度と巻取温度を変えて熱間圧延を行い、それらが穴明
および平坦度特性に及ぼす影響をグラフで示すものであ
り、これらから上記仕上温度、巻取温度の臨界性が認め
られる。
ついて、加熱温度1200℃、熱間圧延仕上げ温度82
0℃、巻取温度630℃を標準条件とし、それぞれ仕上
温度と巻取温度を変えて熱間圧延を行い、それらが穴明
および平坦度特性に及ぼす影響をグラフで示すものであ
り、これらから上記仕上温度、巻取温度の臨界性が認め
られる。
(発明の効果)
以上詳述したように、本発明によれば、冷間圧延性に優
れた熱延鋼帯、特に極薄冷延鋼板用および亜鉛メツキ鋼
板用の熱延鋼帯を製造するに当り、調帯のa&ll成を
特定し、かつArs 20〜190℃間の温度で熱間
圧延を仕上げ、次いで600〜660℃の温度で銅帯を
巻取ることにより、従来の方法により冷間圧延の際に発
生していた穴明き破断や、耳のびといった形状不良の発
生を大幅に低減することができる。
れた熱延鋼帯、特に極薄冷延鋼板用および亜鉛メツキ鋼
板用の熱延鋼帯を製造するに当り、調帯のa&ll成を
特定し、かつArs 20〜190℃間の温度で熱間
圧延を仕上げ、次いで600〜660℃の温度で銅帯を
巻取ることにより、従来の方法により冷間圧延の際に発
生していた穴明き破断や、耳のびといった形状不良の発
生を大幅に低減することができる。
第1図および第2図は、本発明の実施例のデータをそれ
ぞれ仕上温度および巻取温度についてまとめて示すグラ
フである。
ぞれ仕上温度および巻取温度についてまとめて示すグラ
フである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量%で、 C:0.06%以下、Si:0.03%以下、Mn:0
.12〜0.30%、P:0.030%以下、S:0.
030%以下、Al:0.010〜0.040%、N:
0.040%以下、 残部はFeおよび不可避的不純物であり、かつMn/S
≧10 の組成を有する鋼を連続鋳造によって鋳片となしこれを
ホットストリップミルで熱間圧延するに際しAr_3点
−20℃以下790℃以上の温度で仕上げ圧延を終了し
、次いで600〜660℃の高温で巻取ることを特徴と
する冷間圧延性に優れた熱延鋼帯の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63065341A JPH0668124B2 (ja) | 1988-03-18 | 1988-03-18 | 冷間圧延性に優れた熱延鋼帯の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63065341A JPH0668124B2 (ja) | 1988-03-18 | 1988-03-18 | 冷間圧延性に優れた熱延鋼帯の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01240617A true JPH01240617A (ja) | 1989-09-26 |
JPH0668124B2 JPH0668124B2 (ja) | 1994-08-31 |
Family
ID=13284147
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63065341A Expired - Lifetime JPH0668124B2 (ja) | 1988-03-18 | 1988-03-18 | 冷間圧延性に優れた熱延鋼帯の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0668124B2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0533159A (ja) * | 1991-07-29 | 1993-02-09 | Toyo Kohan Co Ltd | Di缶用表面処理鋼板の製造方法 |
KR100489022B1 (ko) * | 2000-11-28 | 2005-05-11 | 주식회사 포스코 | 조관후 항복강도 상승량이 적은 미니밀 열연강판과 그제조방법 |
JP2007056319A (ja) * | 2005-08-25 | 2007-03-08 | Jfe Steel Kk | 感光性樹脂版材用冷延鋼板とその製造方法 |
JP2010077482A (ja) * | 2008-09-25 | 2010-04-08 | Jfe Steel Corp | 建材用極薄冷延鋼板およびその製造方法 |
WO2013031105A1 (ja) * | 2011-08-31 | 2013-03-07 | Jfeスチール株式会社 | 冷延鋼板用熱延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 |
CN106148823A (zh) * | 2016-08-30 | 2016-11-23 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 550Mpa高强结构级镀锌钢带及其生产方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50121118A (ja) * | 1974-03-12 | 1975-09-22 | ||
JPS54109022A (en) * | 1978-02-14 | 1979-08-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of low strength hot rolled mild steel sheet |
JPS57158327A (en) * | 1981-03-24 | 1982-09-30 | Nippon Steel Corp | Production of hot rolled steel strip for extra soft electrical conduit tube |
JPS5827933A (ja) * | 1981-08-13 | 1983-02-18 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍による耐食性に優れるt−3軟質ぶりき原板の製造方法 |
JPS5861228A (ja) * | 1981-10-06 | 1983-04-12 | Kawasaki Steel Corp | 形状に優れた極薄亜鉛めつき鋼板用原板の製造方法 |
JPS6141969A (ja) * | 1984-07-26 | 1986-02-28 | ゼネラル モーターズ コーポレーシヨン | 自己調節式検知機構 |
-
1988
- 1988-03-18 JP JP63065341A patent/JPH0668124B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50121118A (ja) * | 1974-03-12 | 1975-09-22 | ||
JPS54109022A (en) * | 1978-02-14 | 1979-08-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of low strength hot rolled mild steel sheet |
JPS57158327A (en) * | 1981-03-24 | 1982-09-30 | Nippon Steel Corp | Production of hot rolled steel strip for extra soft electrical conduit tube |
JPS5827933A (ja) * | 1981-08-13 | 1983-02-18 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍による耐食性に優れるt−3軟質ぶりき原板の製造方法 |
JPS5861228A (ja) * | 1981-10-06 | 1983-04-12 | Kawasaki Steel Corp | 形状に優れた極薄亜鉛めつき鋼板用原板の製造方法 |
JPS6141969A (ja) * | 1984-07-26 | 1986-02-28 | ゼネラル モーターズ コーポレーシヨン | 自己調節式検知機構 |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0533159A (ja) * | 1991-07-29 | 1993-02-09 | Toyo Kohan Co Ltd | Di缶用表面処理鋼板の製造方法 |
KR100489022B1 (ko) * | 2000-11-28 | 2005-05-11 | 주식회사 포스코 | 조관후 항복강도 상승량이 적은 미니밀 열연강판과 그제조방법 |
JP2007056319A (ja) * | 2005-08-25 | 2007-03-08 | Jfe Steel Kk | 感光性樹脂版材用冷延鋼板とその製造方法 |
JP4655826B2 (ja) * | 2005-08-25 | 2011-03-23 | Jfeスチール株式会社 | 感光性樹脂版材用冷延鋼板とその製造方法 |
JP2010077482A (ja) * | 2008-09-25 | 2010-04-08 | Jfe Steel Corp | 建材用極薄冷延鋼板およびその製造方法 |
WO2013031105A1 (ja) * | 2011-08-31 | 2013-03-07 | Jfeスチール株式会社 | 冷延鋼板用熱延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2013049901A (ja) * | 2011-08-31 | 2013-03-14 | Jfe Steel Corp | 加工性と材質安定性に優れた冷延鋼板用熱延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 |
US11098392B2 (en) | 2011-08-31 | 2021-08-24 | Jfe Steel Corporation | Hot rolled steel sheet for cold rolled steel sheet, hot rolled steel sheet for galvanized steel sheet, and method for producing the same |
CN106148823A (zh) * | 2016-08-30 | 2016-11-23 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 550Mpa高强结构级镀锌钢带及其生产方法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0668124B2 (ja) | 1994-08-31 |
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