JPH01205009A - 高炉炉熱制御装置 - Google Patents
高炉炉熱制御装置Info
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- JPH01205009A JPH01205009A JP2880388A JP2880388A JPH01205009A JP H01205009 A JPH01205009 A JP H01205009A JP 2880388 A JP2880388 A JP 2880388A JP 2880388 A JP2880388 A JP 2880388A JP H01205009 A JPH01205009 A JP H01205009A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/006—Automatically controlling the process
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、高炉から出銑される溶銑温度を制御する高炉
炉熱制御装置に関するものである。
炉熱制御装置に関するものである。
[従来の技術]
従来高炉内の溶銑の温度を推定し、且つこれを管理・制
御する方法としては、一般に高炉操業者が高炉に設置さ
れた種々のセンサからの情報を定性的に判定して高炉の
状況の評価を行い、操業因子の最適な調整を行うという
方法が採られている。
御する方法としては、一般に高炉操業者が高炉に設置さ
れた種々のセンサからの情報を定性的に判定して高炉の
状況の評価を行い、操業因子の最適な調整を行うという
方法が採られている。
しかし、その評価の結果には操業者の能力や経験等によ
る個人差があり、このため、操業アクションの基準化が
難しいと共に、評価が定量的でないため溶銑温度の推定
が行い難いという問題点があった。
る個人差があり、このため、操業アクションの基準化が
難しいと共に、評価が定量的でないため溶銑温度の推定
が行い難いという問題点があった。
このようなことから、例えば特公昭51−30007号
公報に開示されているような高炉のプロセス制御方法が
提案されている。このプロセス制御方法は、送風温度を
一定に保ち、操業中連続的に入手できる測定値から炉内
の直接還元量を求め、銑中Si含有量の目標値とその実
績値を代表する指数平滑値との差によって、銑中Si含
有量の長周期変動を防止するための補正項を付加した方
程式によって送風湿分を決定し、この送風湿分決定値に
よって炉内における熱収支を制御するようにしている。
公報に開示されているような高炉のプロセス制御方法が
提案されている。このプロセス制御方法は、送風温度を
一定に保ち、操業中連続的に入手できる測定値から炉内
の直接還元量を求め、銑中Si含有量の目標値とその実
績値を代表する指数平滑値との差によって、銑中Si含
有量の長周期変動を防止するための補正項を付加した方
程式によって送風湿分を決定し、この送風湿分決定値に
よって炉内における熱収支を制御するようにしている。
このため、高炉状況の計算制御した時に生ずるその大波
変化(長周期の変化)を修正して的確な操業を実現した
ものとなっている。
変化(長周期の変化)を修正して的確な操業を実現した
ものとなっている。
[発明が解決しようとする課題]
上記の特公昭51−30007号公報に開示されている
従来のプロセス制御方法では、センサからの情報を解析
してモデルに人力して所定の演算を行うようにしている
。このため、その演算を実行するコンピュータは言語と
して例えばフォートランが使用されているが、演算容量
は極めて大きなものとなっている。更に、高炉は経年変
化するので解析モデル自体を変更してメンテナンスしな
ければならないが、解析モデム自体が複雑であるから解
析モデルの条件変更は極めて面倒な作業になるという問
題点があった。
従来のプロセス制御方法では、センサからの情報を解析
してモデルに人力して所定の演算を行うようにしている
。このため、その演算を実行するコンピュータは言語と
して例えばフォートランが使用されているが、演算容量
は極めて大きなものとなっている。更に、高炉は経年変
化するので解析モデル自体を変更してメンテナンスしな
ければならないが、解析モデム自体が複雑であるから解
析モデルの条件変更は極めて面倒な作業になるという問
題点があった。
また、前記の問題点を解決する手段として、人工知能用
言語、例えばLISPを使用したコンピュータシステム
によりメンテナンス性を改善することができるが、ここ
で、センサ情報(真偽データ、各種センサデータ)と、
知識ベースを用いて、炉熱状況について推論する上で、
プロダクションルールを用いた場合には、関係する全て
のセンサに対して、例えば、 ■IF(センサiの温度がT1〜T2の範囲である。)
THEN (高熱レベルであるCF値はC1)・・・・
・・、(低熱レベルであるCF値はCn);■IF(セ
ンサiの温度がT1〜T3の範囲である。)THEN
(高熱レベル+7)CF値C’l)。
言語、例えばLISPを使用したコンピュータシステム
によりメンテナンス性を改善することができるが、ここ
で、センサ情報(真偽データ、各種センサデータ)と、
知識ベースを用いて、炉熱状況について推論する上で、
プロダクションルールを用いた場合には、関係する全て
のセンサに対して、例えば、 ■IF(センサiの温度がT1〜T2の範囲である。)
THEN (高熱レベルであるCF値はC1)・・・・
・・、(低熱レベルであるCF値はCn);■IF(セ
ンサiの温度がT1〜T3の範囲である。)THEN
(高熱レベル+7)CF値C’l)。
・・・・・・(低熱レベルのCF値はC’n);■・・
・・・・ とルールを表現して行く必要があり、膨大なルール数と
なるため推論時間が増大し、且つ、CF値の調整が極め
て繁雑になっている。
・・・・ とルールを表現して行く必要があり、膨大なルール数と
なるため推論時間が増大し、且つ、CF値の調整が極め
て繁雑になっている。
このため、上記ルールのプログラムの作成、或いはルー
ル内に記述されている確信度を示す数値の量は膨大とな
り、その入力作業が繁雑となるという問題点があった。
ル内に記述されている確信度を示す数値の量は膨大とな
り、その入力作業が繁雑となるという問題点があった。
また、高炉の炉底が侵食されてくると、出銑温度パター
ンが変化してしまうが、その侵食に対応した制御が従来
はなされておらず、こうした点からも充分な炉熱制御が
できないという問題点があった。
ンが変化してしまうが、その侵食に対応した制御が従来
はなされておらず、こうした点からも充分な炉熱制御が
できないという問題点があった。
本発明は、このような問題点を解決するためになされた
ものであり、高炉の炉熱を高精度に制御することができ
、コンピュータで実現した際にその演算容量、演算速度
を改善し、且つ、高炉の経年変化など新たな状況に対し
ても、ルールの追加、修正が容易で、かつ炉底の状況も
考慮した高炉炉熱制御制御装置を得ることを目的とする
。
ものであり、高炉の炉熱を高精度に制御することができ
、コンピュータで実現した際にその演算容量、演算速度
を改善し、且つ、高炉の経年変化など新たな状況に対し
ても、ルールの追加、修正が容易で、かつ炉底の状況も
考慮した高炉炉熱制御制御装置を得ることを目的とする
。
[課題を解決するための手段]
第1図は本発明に係る高炉炉熱制御装置の概念を示した
ブロック図である。本発明に係る高炉炉熱制御装置は、
高炉に設置された各種のセンサからデータを所定のタイ
ミングで取り込むデータ入力手段と、前記センサからの
データに基づいて、羽口埋込み温度、荷下り速度、圧力
損失、炉頂温度、ガス利用率、ソリューションロス量等
、高炉の状況を示す各種データを作成すると共に、該各
種データをその基準データと比較して、その差データを
作成する加工データ作成手段とを有している。
ブロック図である。本発明に係る高炉炉熱制御装置は、
高炉に設置された各種のセンサからデータを所定のタイ
ミングで取り込むデータ入力手段と、前記センサからの
データに基づいて、羽口埋込み温度、荷下り速度、圧力
損失、炉頂温度、ガス利用率、ソリューションロス量等
、高炉の状況を示す各種データを作成すると共に、該各
種データをその基準データと比較して、その差データを
作成する加工データ作成手段とを有している。
更に、前記各種データ及び差データ(加工データ)を一
時記憶する記憶手段と、高炉操業についての経験、実績
、数式モデル等に基づいた各種の知識ベースが記憶され
た知識ベース格納手段と、前記記憶手段の加工データと
前記知識ベース格納手段の知識ベースに基づいて炉熱レ
ベル及び炉熱推移を推論し、高炉に対するアクション量
を決定する推論手段と、アクション量を出力する出力手
段とを有する。
時記憶する記憶手段と、高炉操業についての経験、実績
、数式モデル等に基づいた各種の知識ベースが記憶され
た知識ベース格納手段と、前記記憶手段の加工データと
前記知識ベース格納手段の知識ベースに基づいて炉熱レ
ベル及び炉熱推移を推論し、高炉に対するアクション量
を決定する推論手段と、アクション量を出力する出力手
段とを有する。
前記知識ベース格納手段は、炉熱レベルを推定するため
に使用される「炉熱レベル判定知識ベース」と、炉熱推
移を推定するために使用される「炉熱推移判定知識ベー
ス」と、炉熱レベル及び炉熱推移よりアクション量を決
定するために使用される「アクション判定知識ベース」
と、過去のアクションおよび外乱に基づいてアクション
量の補正値を決定する「アクション補正知識ベース」と
、アクション量とアクション補正量から実際のアクショ
ン量を決定する「総合判定知識ベース」とを含でいる。
に使用される「炉熱レベル判定知識ベース」と、炉熱推
移を推定するために使用される「炉熱推移判定知識ベー
ス」と、炉熱レベル及び炉熱推移よりアクション量を決
定するために使用される「アクション判定知識ベース」
と、過去のアクションおよび外乱に基づいてアクション
量の補正値を決定する「アクション補正知識ベース」と
、アクション量とアクション補正量から実際のアクショ
ン量を決定する「総合判定知識ベース」とを含でいる。
「炉熱レベル判定知識ベース」及び前記「炉熱推移判定
知識ベース」は、加工データと炉熱レベルを独立変数と
し、炉底部に設置された熱計測センサの出力に基づいて
選択される複数の確信度関数群と、この確信度関数群の
適用方法を決定するルール群とをそれぞれ有する。前記
「アクション判定知識ベース」は、炉熱レベルと炉熱推
移よりアクション量を決定するルールを有する。そして
、「総合判定知識ベース」は、アクション量とアクショ
ン補正量から実際のアクション量を決定するルールを有
する。
知識ベース」は、加工データと炉熱レベルを独立変数と
し、炉底部に設置された熱計測センサの出力に基づいて
選択される複数の確信度関数群と、この確信度関数群の
適用方法を決定するルール群とをそれぞれ有する。前記
「アクション判定知識ベース」は、炉熱レベルと炉熱推
移よりアクション量を決定するルールを有する。そして
、「総合判定知識ベース」は、アクション量とアクショ
ン補正量から実際のアクション量を決定するルールを有
する。
[作用]
本発明においては、加工データ作成手段によりデータ入
力手段からの高炉データに基づいて高炉の状況を示す各
種データを作成した後、そのデータに基づいて加工デー
タを作成する。その加工データと知識ベース格納手段に
格納された知識ベースとに基づいて人工知能としての推
論演算を行い、高炉に対するアクション量を決定する。
力手段からの高炉データに基づいて高炉の状況を示す各
種データを作成した後、そのデータに基づいて加工デー
タを作成する。その加工データと知識ベース格納手段に
格納された知識ベースとに基づいて人工知能としての推
論演算を行い、高炉に対するアクション量を決定する。
その推論演算に際しては、炉熱レベル判定知識ベースを
用いて炉熱レベルが推定され、炉熱推移判定知識ベース
を用いて炉熱推移が推定される。
用いて炉熱レベルが推定され、炉熱推移判定知識ベース
を用いて炉熱推移が推定される。
これらの炉熱レベル及び炉熱推移を推論する際には、確
信度関数とその適用方法を決定するルール群とが用いら
れ、推論結果に対する確信度を得る。
信度関数とその適用方法を決定するルール群とが用いら
れ、推論結果に対する確信度を得る。
この時の推論に際しては、炉底の温度に応じて選択され
るべく複数の確信度関数群が予め用意されているので、
熱計測センサの出力に基づいて確信度関数が選択される
。そして、アクション判定知識ベースに上記の炉熱レベ
ル及び炉熱推移を適用してアクション量を決定し、外乱
等があるとアクション補正知識ベースを用いてアクショ
ン補正量を求める。
るべく複数の確信度関数群が予め用意されているので、
熱計測センサの出力に基づいて確信度関数が選択される
。そして、アクション判定知識ベースに上記の炉熱レベ
ル及び炉熱推移を適用してアクション量を決定し、外乱
等があるとアクション補正知識ベースを用いてアクショ
ン補正量を求める。
次に、総合判定知識ベースを用いてアクション量及びア
クション補正量から実際のアクション量を決定する。そ
して、そのアクション量に基づいて操業因子を調整する
ことにより高炉炉熱が制御される。
クション補正量から実際のアクション量を決定する。そ
して、そのアクション量に基づいて操業因子を調整する
ことにより高炉炉熱が制御される。
[実施例]
以下本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第2図は本発明の一実施例に係る高炉炉熱制御装置及び
その関連設備を示すブロック図である。
その関連設備を示すブロック図である。
図において、(1)は制御対象となる高炉、(10)は
本発明に係る高炉炉熱制御装置で、データスキャナー(
11)、センサデータ収集手段(12)、ファイル手段
(14)、演算手段(16)、及び出力インターフェー
ス(18)、知識ベース(22)、推論エンジン(26
)、共通データバッファ(24)を含んでいる。
本発明に係る高炉炉熱制御装置で、データスキャナー(
11)、センサデータ収集手段(12)、ファイル手段
(14)、演算手段(16)、及び出力インターフェー
ス(18)、知識ベース(22)、推論エンジン(26
)、共通データバッファ(24)を含んでいる。
センサデータ収集手段(12)は各種センサ、例えば温
度センサ、圧力センサ、ガスセンサ等からのデータをデ
ータスキャナー(lla) 、 (flb) 、 (l
lc)を介して時系列に人力処理するものである。
度センサ、圧力センサ、ガスセンサ等からのデータをデ
ータスキャナー(lla) 、 (flb) 、 (l
lc)を介して時系列に人力処理するものである。
ファイル手段(14)は、ファイルデータバンキング機
能を果たしている。演算手段(16)は、ファイル手段
(14)に格納されたセンサデータ収集手段(12)か
らのデータを指数平滑処理をしだ後再びファイル手段(
14)に格納する。そして、所定時間例えば20分毎に
その平均値、及び平均値と基準値との差データを加工デ
ータとして、加工データ記憶手段である共通データバッ
ファ(24)に送り出す。
能を果たしている。演算手段(16)は、ファイル手段
(14)に格納されたセンサデータ収集手段(12)か
らのデータを指数平滑処理をしだ後再びファイル手段(
14)に格納する。そして、所定時間例えば20分毎に
その平均値、及び平均値と基準値との差データを加工デ
ータとして、加工データ記憶手段である共通データバッ
ファ(24)に送り出す。
推論エンジンは(26)はそのデータと知識ベース(2
2)の知識に基づいて所定の推論演算を行ない、次にと
るべきアクション量を求めて共通データバッファ(24
)に再び格納すると共に、ファイル手段(14)にも格
納する。
2)の知識に基づいて所定の推論演算を行ない、次にと
るべきアクション量を求めて共通データバッファ(24
)に再び格納すると共に、ファイル手段(14)にも格
納する。
(30)はCRTで、推論エンジン(26)の推論結果
が、ファイル手段(14)を介して伝えられて表示され
る。
が、ファイル手段(14)を介して伝えられて表示され
る。
(32)はデジタル計装装置で、高炉炉熱制御装置(1
0)の指令に基づいて高炉の温度制御をするもので、送
風湿分、送風温度、重油等液体燃料等炉熱調整可能な操
作量の操作量を調整する。このとき、高炉炉熱制御装置
(10)の指令は出力手段(18)を介してデジタル計
装装置(32)に送り出される。
0)の指令に基づいて高炉の温度制御をするもので、送
風湿分、送風温度、重油等液体燃料等炉熱調整可能な操
作量の操作量を調整する。このとき、高炉炉熱制御装置
(10)の指令は出力手段(18)を介してデジタル計
装装置(32)に送り出される。
(40)は熱風炉で、(42)、 (44)、 (4E
i)はそれぞれ制御弁である。
i)はそれぞれ制御弁である。
以上の構成からなる本実施例の動作の概要を説明する。
(1)まず、各種のセンサのデータがデータスキャナー
(11)を介してセンサデータ収集手段(12)により
順次所定のタイミングで、例えば1分間隔で読取られ、
ファイル手段(14)に格納される。
(11)を介してセンサデータ収集手段(12)により
順次所定のタイミングで、例えば1分間隔で読取られ、
ファイル手段(14)に格納される。
(2)ファイル手段(14)に格納されたデータは、演
算手段(16)により指数平滑処理される。ここでは、
荷下り、温度、ガス利用率、出銑滓等に関するデータが
演算処理される。演算処理された各種データは再びファ
イル手段(14)に格納される。次に、これらの各種デ
ータは所定時間、例えば200分間隔その平均値、及び
その平均値と所定の基準値との差をを求めて、それを加
工データとして共通データバッファ(24)に転送する
。
算手段(16)により指数平滑処理される。ここでは、
荷下り、温度、ガス利用率、出銑滓等に関するデータが
演算処理される。演算処理された各種データは再びファ
イル手段(14)に格納される。次に、これらの各種デ
ータは所定時間、例えば200分間隔その平均値、及び
その平均値と所定の基準値との差をを求めて、それを加
工データとして共通データバッファ(24)に転送する
。
(3)推論エンジン手段(26)は、知識ベース(22
)に予め格納されている知識データと共通データバッフ
ァ(24)の加工データとに基づいて高炉内の状況を推
論演算する。
)に予め格納されている知識データと共通データバッフ
ァ(24)の加工データとに基づいて高炉内の状況を推
論演算する。
ここで、知識ベースは第3図に示すように炉熱レベル判
定K Sグループ、炉熱推移判定KSグループ(KS;
知識源)、アクション判定KS、アクション補正判断K
S、総合判定KSグループ、操業状態判定KSの各知識
ベースのユニットから形成される。
定K Sグループ、炉熱推移判定KSグループ(KS;
知識源)、アクション判定KS、アクション補正判断K
S、総合判定KSグループ、操業状態判定KSの各知識
ベースのユニットから形成される。
炉熱レベル判定KSグループは、高炉の炉熱レベルがど
の水準にあるかを決定するために推論エンジン(2B)
によって使用される知識ベースであり、溶銑温度を主判
断要因として炉熱レベルを判定する「溶銑温度−炉熱レ
ベルKS」、その他のセンサの測定量を主判断要因とし
て炉熱レベルを判定する[センサー炉熱しベルKSJ等
を含んでいる。
の水準にあるかを決定するために推論エンジン(2B)
によって使用される知識ベースであり、溶銑温度を主判
断要因として炉熱レベルを判定する「溶銑温度−炉熱レ
ベルKS」、その他のセンサの測定量を主判断要因とし
て炉熱レベルを判定する[センサー炉熱しベルKSJ等
を含んでいる。
これらのKSは、いずれも各測定量および炉熱レベルを
独立変数、それらの組合わせが発生する確率(確信度)
を従属変数とする確信度関数(以下CF関数という)と
、そのCF関数の使用手順を決定するルール群から成立
っている。
独立変数、それらの組合わせが発生する確率(確信度)
を従属変数とする確信度関数(以下CF関数という)と
、そのCF関数の使用手順を決定するルール群から成立
っている。
炉熱推移判定KSグループは、高炉の炉熱の推移が、ど
のような水準にあるかを決定するために推論エンジン(
26)によって使用される知識ベースであり、溶銑温度
の推移を主判断要因として炉熱の推移を判定する「溶銑
温度−炉熱推移KSJ、その他のセンサの測定量の推移
を主判断要因として炉熱推移を判定する「センサー炉熱
推移KSJ等を含んでいる。
のような水準にあるかを決定するために推論エンジン(
26)によって使用される知識ベースであり、溶銑温度
の推移を主判断要因として炉熱の推移を判定する「溶銑
温度−炉熱推移KSJ、その他のセンサの測定量の推移
を主判断要因として炉熱推移を判定する「センサー炉熱
推移KSJ等を含んでいる。
これらのKSも、各測定量および炉熱推移レベルを独立
変数、それらの組合わせが発生する確率(確信度)を従
属変数とするCF関数と、そのCF関数の使用の手順を
決定するルール群から成立っている。
変数、それらの組合わせが発生する確率(確信度)を従
属変数とするCF関数と、そのCF関数の使用の手順を
決定するルール群から成立っている。
アクション判定KSは、炉熱レベルと炉熱推移レベルの
組合わせにより、アクション量を判定するルール群から
成立っている。アクション補正量KSグループは、過去
にとられたアクションおよび過去に発生した外乱の情報
にもとづいて、現在のアクション量の補正を行なうため
のルール群から成立っている。総合判定KSは、アクシ
ョン判断の結果とアクション補正量判断の結果にもとづ
いて最終的なアクション量を決定するためのルール群か
ら成立っている。
組合わせにより、アクション量を判定するルール群から
成立っている。アクション補正量KSグループは、過去
にとられたアクションおよび過去に発生した外乱の情報
にもとづいて、現在のアクション量の補正を行なうため
のルール群から成立っている。総合判定KSは、アクシ
ョン判断の結果とアクション補正量判断の結果にもとづ
いて最終的なアクション量を決定するためのルール群か
ら成立っている。
そして、操業状態判定KSは、例えば炉熱レベル等に基
づいて炉の操業が正常に行われているか否かを判定し、
正常であれば上記のアクション量をそのまま制御系に送
り出し、異常であればその旨を表示してオペレータにガ
イダンスするルール群から成り立っている。
づいて炉の操業が正常に行われているか否かを判定し、
正常であれば上記のアクション量をそのまま制御系に送
り出し、異常であればその旨を表示してオペレータにガ
イダンスするルール群から成り立っている。
推論エンジン手段(26)は各知識ベースを実行するも
ので、第3図のフローチャートに示すように、まず、炉
熱レベル及び炉熱推移を判定し、次にこれらの判定結果
に基づいてアクション量を判定する。このアクション量
は所定の補正がなされ、その結果は一時的に共通データ
バッファ(24)に格納された後、ファイル手段(14
)及び出力手段(18)を介してデジタル計装装置(3
2)に送られる。
ので、第3図のフローチャートに示すように、まず、炉
熱レベル及び炉熱推移を判定し、次にこれらの判定結果
に基づいてアクション量を判定する。このアクション量
は所定の補正がなされ、その結果は一時的に共通データ
バッファ(24)に格納された後、ファイル手段(14
)及び出力手段(18)を介してデジタル計装装置(3
2)に送られる。
そして、デジタル計装装置(32)により制御弁(42
)、(44)、 (4B)の開度が適宜制御されて、ア
クション動作がなされ、高炉(1)の温度が制御され、
その結果溶銑温度が所望の値に制御される。
)、(44)、 (4B)の開度が適宜制御されて、ア
クション動作がなされ、高炉(1)の温度が制御され、
その結果溶銑温度が所望の値に制御される。
次に、知識ベースの構成及びその具体的な推論の概要を
第3図に基づいて説明する。
第3図に基づいて説明する。
(A)炉熱レベル判定K S (K S (Knovl
ege 5ource);知識源)グループ; この炉熱レベル判定KSグループは、推論開始時刻にお
ける炉熱の状態を判定する知識ベースで、上述したよう
に[溶銑温度−炉熱レベルKSJ、「センサー炉熱しベ
ルKSJ等のKS群からなっており、次に示すように、
各KS群毎に高〜低レベルまで7段階に分けられた炉熱
レベルに対し、後述する方法でCF値分布を求め、最大
確信度のレヘルヲ現時刻の炉熱レベルとしている。
ege 5ource);知識源)グループ; この炉熱レベル判定KSグループは、推論開始時刻にお
ける炉熱の状態を判定する知識ベースで、上述したよう
に[溶銑温度−炉熱レベルKSJ、「センサー炉熱しベ
ルKSJ等のKS群からなっており、次に示すように、
各KS群毎に高〜低レベルまで7段階に分けられた炉熱
レベルに対し、後述する方法でCF値分布を求め、最大
確信度のレヘルヲ現時刻の炉熱レベルとしている。
炉熱レベル 評 価
7 大 熱
6 中 熱
5 普 通
4 小 冷
3 中 冷
2 大 冷
1 特大冷
ここで、溶銑温度−炉熱レベルKSの一例を説明する。
KSは条件を設定したIF部とその条件が満たされたと
きの指示内容を設定したTHEN部とから構成されてい
る。例示すると以下のとおりである。
きの指示内容を設定したTHEN部とから構成されてい
る。例示すると以下のとおりである。
ルールNO,1
[IF部]
満願−1
NOT (残滓が多い)
NOT (減風終了後経過時間5180分)Si、5の
判定が「低い」 [T HE N部] 通常の3次元関数により溶銑温度−炉熱レベルのCF値
を求める。
判定が「低い」 [T HE N部] 通常の3次元関数により溶銑温度−炉熱レベルのCF値
を求める。
このルールNo、 1は高炉の操行状態が定常状態にあ
る場合には、通常の3次元関数により溶銑温度−炉熱レ
ベルのCF値を求めることを示している。
る場合には、通常の3次元関数により溶銑温度−炉熱レ
ベルのCF値を求めることを示している。
即ち、溶銑温度−炉熱レベルのCF値関数には通常〜f
、やや高い〜f 1高い〜’ MTEIIM T
N M T Hの3種類
があり、推論エンジン(2B)は上記のような論理によ
ってどの関数を使用するかを選択する。
、やや高い〜f 1高い〜’ MTEIIM T
N M T Hの3種類
があり、推論エンジン(2B)は上記のような論理によ
ってどの関数を使用するかを選択する。
つまり、溶銑温度−炉熱レベルKSには満願(溶銑温度
を測定した取鍋が出銑開始から使用した取鍋の何番目に
あたったかを示す数)と、残滓量との減風終了後からの
経過時間に対応して、前記BtTi類の関数のどれを採
用するかを決定するルールが格納されている。このルー
ルの他の例を示すと、 ルールNo、 2 [IF部] 満願−I N0T(残滓が多い) NOT (減風終了後経過時間6180分)St、Sの
判定が「やや高い」 CTHEN部] 「やや高い」ときの3次元関数により溶銑レベルのCF
値を求める。
を測定した取鍋が出銑開始から使用した取鍋の何番目に
あたったかを示す数)と、残滓量との減風終了後からの
経過時間に対応して、前記BtTi類の関数のどれを採
用するかを決定するルールが格納されている。このルー
ルの他の例を示すと、 ルールNo、 2 [IF部] 満願−I N0T(残滓が多い) NOT (減風終了後経過時間6180分)St、Sの
判定が「やや高い」 CTHEN部] 「やや高い」ときの3次元関数により溶銑レベルのCF
値を求める。
ルールN(L 3
[IF部コ
鍋頭−1
NOT (残滓が多い)
NOT (減風終了後経過時間6180分)Si、Sの
判定が「高い」 [T HE N部コ 「高い」ときの3次元関数により溶銑レベルのCF値を
求める。
判定が「高い」 [T HE N部コ 「高い」ときの3次元関数により溶銑レベルのCF値を
求める。
これらルールNO,1〜No、 3は、残滓が多くなく
減風終了より十分な時間が経過しているときは、溶銑中
のStとSの判定により関数の種類を選択することを示
している。
減風終了より十分な時間が経過しているときは、溶銑中
のStとSの判定により関数の種類を選択することを示
している。
また、溶銑温度−炉熱レベルの3種のCF関数はいずれ
も鍋頭LN、溶跣温度MT、炉熱レベルFHLの関数で
ある。
も鍋頭LN、溶跣温度MT、炉熱レベルFHLの関数で
ある。
即ち、
f −f (LN、MT、FHL)MTN
MTN t −t (LN、MT、FHL)MTII
MTll f −f (LN、MT、FHL)MTEI
! MTE)I 推論エンジン(26)は前記ルールによって選択された
CF値関数について、LN、MTは実測値をあてはめ、
FHLについては前記1〜7までの数値をあてはめて、
各々の炉熱レベルに対応するCF値を求める。
MTN t −t (LN、MT、FHL)MTII
MTll f −f (LN、MT、FHL)MTEI
! MTE)I 推論エンジン(26)は前記ルールによって選択された
CF値関数について、LN、MTは実測値をあてはめ、
FHLについては前記1〜7までの数値をあてはめて、
各々の炉熱レベルに対応するCF値を求める。
第4図は、ひとつの鍋頭についてのCF値関数を示した
もので、鍋頭が固定さているので、CF値は溶銑温度と
炉熱レベルの関数となっている。
もので、鍋頭が固定さているので、CF値は溶銑温度と
炉熱レベルの関数となっている。
たとえば、ルールによりf が選択された場TN
合、溶銑温度1400℃のときは炉熱レベル4の場合が
CF値が最高でCF−0,2、溶銑温度が1480℃の
ときは炉熱レベル7の場合がCF値が最高でCFo、4
であることを示している。
CF値が最高でCF−0,2、溶銑温度が1480℃の
ときは炉熱レベル7の場合がCF値が最高でCFo、4
であることを示している。
次にセンサー炉熱レベル(羽口埋込温度−炉熱レベルK
S、ソリューションロスC′m−炉熱レベルKS)につ
いて説明する。
S、ソリューションロスC′m−炉熱レベルKS)につ
いて説明する。
このKSは、羽口埋込温度−炉熱レベルKSとソリュー
ションロスCff1−炉熱レベルKSとを使用するかど
うかを決定するルールと、それぞれ羽口埋込温度と炉熱
レベル、ソリューションロスC量と炉熱レベルを2つの
独立変数とするCF値関数f 、f から成ってい
る HT 5L fHT−fH7(HT、FHL) fsL−fsL(SL、FHL) この関数を計算するのに使用される羽口埋込温度HT、
ソリューションロスCf1SLは、実測値(その指数平
滑値又は移動平均値)が使用される。
ションロスCff1−炉熱レベルKSとを使用するかど
うかを決定するルールと、それぞれ羽口埋込温度と炉熱
レベル、ソリューションロスC量と炉熱レベルを2つの
独立変数とするCF値関数f 、f から成ってい
る HT 5L fHT−fH7(HT、FHL) fsL−fsL(SL、FHL) この関数を計算するのに使用される羽口埋込温度HT、
ソリューションロスCf1SLは、実測値(その指数平
滑値又は移動平均値)が使用される。
これらの関数の使用、不使用を決めるルールの例を以下
に示す。
に示す。
ルールNo、 1
[IF部]
NOT (残滓が多い)
[THEN部]
(1)羽口埋込温度により羽口埋込温度−炉熱レベルの
CF値を求める。
CF値を求める。
(2)ソリューションロスC量によりソリューションロ
スCfu−炉熱レベルのCF値を求める。
スCfu−炉熱レベルのCF値を求める。
この場合は、推論エンジン(2B)は両関数を使用する
。
。
ルールNo、2
[IF部]
(残滓が多い)
[T HE N部]
(1)羽口埋込温度−炉熱レベルのCF値を「0」とす
る。
る。
(2)ソリューションロスCff1−炉熱レベルのCF
値を「0」とする。
値を「0」とする。
この場合には、羽口埋込温度−炉熱レベルCF値モソリ
ューションロスC′m−炉熱レベルCF値も炉熱レベル
によらず一定値となる。
ューションロスC′m−炉熱レベルCF値も炉熱レベル
によらず一定値となる。
このことは、後述する炉熱レベルの判定にこれらの要因
は寄与せず、炉熱レベルは前述の溶銑温度−炉熱レベル
KSによってのみ決定されることを意味する。
は寄与せず、炉熱レベルは前述の溶銑温度−炉熱レベル
KSによってのみ決定されることを意味する。
第5図は推論エンジン(26)の動作を示す説明図であ
り、溶銑温度−炉熱レベルKSに基づいて各炉熱レベル
毎のCF値を求め、また、羽口埋込温度−炉熱レベルK
S及びソリューションロスC量−炉熱レベルKSに基づ
いてそれぞれ各炉熱レベル毎のCF値を求める。そして
、羽口埋込温度KSによる各レベルのCF値とソリュー
ションロスCfa K Sによる各レベルのCF値とを
加算する。
り、溶銑温度−炉熱レベルKSに基づいて各炉熱レベル
毎のCF値を求め、また、羽口埋込温度−炉熱レベルK
S及びソリューションロスC量−炉熱レベルKSに基づ
いてそれぞれ各炉熱レベル毎のCF値を求める。そして
、羽口埋込温度KSによる各レベルのCF値とソリュー
ションロスCfa K Sによる各レベルのCF値とを
加算する。
このようにして得られたセンサレベルのCF値と上記の
溶銑レベルKSによる各レベルのCF値とを加算する。
溶銑レベルKSによる各レベルのCF値とを加算する。
このようにして各炉熱レベル(7〜1)のCF値を求め
る。
る。
(B)炉熱推移判定KSグループ;
この炉熱推移判定KSグループには、溶銑温度−炉熱推
移KS及びセンサー炉熱推移KSが含まれており、炉熱
推移を過去から現在に至る変化の度合により、次に示す
ように、急上昇〜一定〜急降下の間で5段階に分は各ラ
ンクごとにCF値を求め、その最大の値の段階位置を現
時刻の炉熱推移状態とする。
移KS及びセンサー炉熱推移KSが含まれており、炉熱
推移を過去から現在に至る変化の度合により、次に示す
ように、急上昇〜一定〜急降下の間で5段階に分は各ラ
ンクごとにCF値を求め、その最大の値の段階位置を現
時刻の炉熱推移状態とする。
5 急上昇
4 上 昇
3 横這い
2 下 降
1 急下降
ここで溶銑温度−炉熱推移KSについて説明する。
このKSは、前後するタップ(1回の出銑)間における
溶銑温度の差ΔMT、炉熱推移レベル■FHLを2つの
独立本数とするCF関数fユ8.−f (ΔMT
、VFHL)と1.:(7)CF関数のΔMT 前処理、後処理のルールとが格納されている。
溶銑温度の差ΔMT、炉熱推移レベル■FHLを2つの
独立本数とするCF関数fユ8.−f (ΔMT
、VFHL)と1.:(7)CF関数のΔMT 前処理、後処理のルールとが格納されている。
以下このKSの使用方法について説明する。
ルールNo、 0
[IF部]
(初期設定)
[T HE N部]
溶銑推移のCF値としてそれぞれ次の値を設定する。
レベル 12345
CF値 oooo。
ルールNo、 1
[IF部]
(L)NOT (S i、Sの判定が「やや高い」)(
2)NOT (S i、Sの判定が「高い」)(3)安
定フラグがON(炉況が安定している状体) [T HE N部] (1〉ΔMT−(現タップの溶銑温度−前タツブの溶銑
温度)として各炉熱推移レベル毎にCF値を求め、「今
回溶銑温度−炉熱推移CF値」とする。
2)NOT (S i、Sの判定が「高い」)(3)安
定フラグがON(炉況が安定している状体) [T HE N部] (1〉ΔMT−(現タップの溶銑温度−前タツブの溶銑
温度)として各炉熱推移レベル毎にCF値を求め、「今
回溶銑温度−炉熱推移CF値」とする。
(2)次に、ΔMT−(前タップの溶銑温度−前タツブ
の溶銑温度)として各炉熱推移レベル毎にCF値を求め
、「前回溶銑温度−炉熱推移CF値」とする。
の溶銑温度)として各炉熱推移レベル毎にCF値を求め
、「前回溶銑温度−炉熱推移CF値」とする。
(3)「今回溶銑温度−炉熱推移CF値」と「前回溶銑
温度−炉熱推移CF値」にそれぞれ重み係数を乗じて「
溶銑温度−平滑炉熱推移CF値」に加算する。
温度−炉熱推移CF値」にそれぞれ重み係数を乗じて「
溶銑温度−平滑炉熱推移CF値」に加算する。
(これらの計算は、炉熱推移のレベル毎に別々に行なう
。) つまり、炉況安定状態では、直近のデータまで、炉熱推
移の推定に使用することを示している。
。) つまり、炉況安定状態では、直近のデータまで、炉熱推
移の推定に使用することを示している。
ルールNo、 2
[IF部]
(1)(Si、sの判定が「やや高い」)(2) NO
T (S t、 5(7)判定が「高イ」)(3)安
定フラグがOFF [T HE N部] (1)ΔMT−(前タップ溶銑温度−前々タップ溶銑温
度)として各炉熱推移レベル毎にCF値を求め「前回溶
銑温度−炉熱推移CF値」とする。
T (S t、 5(7)判定が「高イ」)(3)安
定フラグがOFF [T HE N部] (1)ΔMT−(前タップ溶銑温度−前々タップ溶銑温
度)として各炉熱推移レベル毎にCF値を求め「前回溶
銑温度−炉熱推移CF値」とする。
(2)「前回溶銑温度−炉熱推移」に重み係数を乗じて
「溶銑温度−平滑炉熱推移CF値」に加算し、あらため
て「溶銑温度−平滑炉熱推移CF値」として設定する。
「溶銑温度−平滑炉熱推移CF値」に加算し、あらため
て「溶銑温度−平滑炉熱推移CF値」として設定する。
ここでは、炉況が安定していないので、「今回溶銑温度
−炉熱推移」は考慮しない。
−炉熱推移」は考慮しない。
次にセンサー炉熱推移KSについて説明する。
センサー炉熱推移KSは、多数のセンサの測定値の推移
と炉熱推移を2つの独立変数とするCF値値数数、その
使用方法を決定するルールが格納されたものであり、各
センサ毎に設けられている。
と炉熱推移を2つの独立変数とするCF値値数数、その
使用方法を決定するルールが格納されたものであり、各
センサ毎に設けられている。
ASI ASI(ΔS t、VFHL)つまりf
−f (i−1〜n;対応センサ毎) このうちセンサが羽口埋込温度であるものについて例を
説明する。
−f (i−1〜n;対応センサ毎) このうちセンサが羽口埋込温度であるものについて例を
説明する。
ルールNo、 1
[IF部]
NOT (残滓が多い)
[TlEN部コ
Δ5t−(羽口埋込温度−60分前羽ロ埋込温度)とし
て羽口埋込温度−炉熱推移のCF値を求める。
て羽口埋込温度−炉熱推移のCF値を求める。
ルールNo、 2
[IF部]
残滓が多い
羽口推移レベル4のCF値〉0
[T HE N部]
羽口推移レベル4のCF値に「0」を上書設定する。
レベル 12345
CF値 ***0*
(*は値がもとのま\であることを示す)ルールNo、
3 残滓が多い 羽口推移レベル5のCF値〉0 [T HE N部] 羽口推移レベル5のCF値に「0」を上書設定する。
3 残滓が多い 羽口推移レベル5のCF値〉0 [T HE N部] 羽口推移レベル5のCF値に「0」を上書設定する。
レベル 12345
CF値 ****0
第6図は羽口埋込温度(基準値との差)、炉熱推移レベ
ルを独立変数とする羽口埋込温度−炉熱CF関数を示す
。
ルを独立変数とする羽口埋込温度−炉熱CF関数を示す
。
なお、溶銑温度−炉熱推゛移KSには、「短期推移」及
び「長期推移」に分けてルール化することも可能であり
、またセンサ推移KSには羽口埋込KSの他に他のKS
、例えば荷下がり、送風圧力、ガス利用率、ソリューシ
ョン・ロス量等の各KSについても加え、これらの情報
も考慮している。
び「長期推移」に分けてルール化することも可能であり
、またセンサ推移KSには羽口埋込KSの他に他のKS
、例えば荷下がり、送風圧力、ガス利用率、ソリューシ
ョン・ロス量等の各KSについても加え、これらの情報
も考慮している。
推論エンジン(26)は、溶銑温度−炉熱推移KSの各
ルールに基づいて各推移についてのCF値炉熱推移レし
ル毎に求めると共に、センサー炉熱推移KSの各ルール
に基づいて各センサ毎の推移についてのCF値を求める
。そして、これらのKSのCF値の炉熱推移レベル毎に
加算し、各炉熱推移レベルのCF値を求める。
ルールに基づいて各推移についてのCF値炉熱推移レし
ル毎に求めると共に、センサー炉熱推移KSの各ルール
に基づいて各センサ毎の推移についてのCF値を求める
。そして、これらのKSのCF値の炉熱推移レベル毎に
加算し、各炉熱推移レベルのCF値を求める。
(C)アクション判定KS。
このアクション判定KSは、現時刻の炉熱状態を炉熱推
移と炉熱レベルを軸としたマトリックス上で求め、取る
べきアクションを決定するための知識ベースである。
移と炉熱レベルを軸としたマトリックス上で求め、取る
べきアクションを決定するための知識ベースである。
推論エンジン(26)は、上記のアクション判定KSに
基づいて、炉熱レベルのCF値と炉熱推移のCF値との
積を求めてマトリックスに書き込んでいく。
基づいて、炉熱レベルのCF値と炉熱推移のCF値との
積を求めてマトリックスに書き込んでいく。
第7図はその例を示したもので、この例ではCF値の頂
点(最大値)が、炉熱レベル−4,炉熱推移−3である
ことを示している。なお、マトリックス上の各位置のア
クション型及びアクション量は予めフレームに知識とし
て格納されている。
点(最大値)が、炉熱レベル−4,炉熱推移−3である
ことを示している。なお、マトリックス上の各位置のア
クション型及びアクション量は予めフレームに知識とし
て格納されている。
第8図はアクション型の一例を示した図で、第9図はア
クション量の一例を示した図である。
クション量の一例を示した図である。
なお、アクション型の所定位置のアクションを採用する
際にはCF値が所定の大きさに達していることが必要で
ある。また、アクション量は全てを自動制御することを
原則とするが、一部をマニュアル制御することも可能で
ある(例えば第9図のアクション量G)。
際にはCF値が所定の大きさに達していることが必要で
ある。また、アクション量は全てを自動制御することを
原則とするが、一部をマニュアル制御することも可能で
ある(例えば第9図のアクション量G)。
(D)アクション補正量判定KSグループ;このアクシ
ョン補正量判定KSグループには、過去にとられたアク
ション或いは外乱の判定をすると共に、それらの現時刻
における影響量を考慮して補正アクション量を決定する
ための各種のKSが含まれている。その内容は、送風湿
度、送風温度、液体燃料、コークス比等の操作量変更、
及びコークス水分、付着物脱落等の外乱等を検知して対
応するルール等から構成されている。
ョン補正量判定KSグループには、過去にとられたアク
ション或いは外乱の判定をすると共に、それらの現時刻
における影響量を考慮して補正アクション量を決定する
ための各種のKSが含まれている。その内容は、送風湿
度、送風温度、液体燃料、コークス比等の操作量変更、
及びコークス水分、付着物脱落等の外乱等を検知して対
応するルール等から構成されている。
例えば、送風湿度を変更した場合、その変更時刻と変更
量は「操作量変更検知」ルールで自動的に検出され、そ
の後の影響量は「送風湿度」ルールにより時間の関数と
して考慮される。また、炉壁付着物の脱落時には、「壁
落ち」ルールにより自動的に脱落個所と炉熱への影響量
及び羽口先降下時間が判定され、予備アクションの操作
時刻と操作量が決定され補正計算に組み込まれる。
量は「操作量変更検知」ルールで自動的に検出され、そ
の後の影響量は「送風湿度」ルールにより時間の関数と
して考慮される。また、炉壁付着物の脱落時には、「壁
落ち」ルールにより自動的に脱落個所と炉熱への影響量
及び羽口先降下時間が判定され、予備アクションの操作
時刻と操作量が決定され補正計算に組み込まれる。
推論エンジン(26)は、上記の各ルールを実行して必
要な補正アクション量及び操作時刻を求める。
要な補正アクション量及び操作時刻を求める。
(E)総合判定KS;
この総合判定KSは、上記(C)及び(D)の判定結果
に基づいて取るべきアクション量を総合判定するための
知識ベースである。そして、推論エンジン(26)によ
りこのKSが推論されて判定結果が得られると、その判
定結果は操業状態判定KSに入力されて操業状態が判定
され、CRT (30)に表示して取るべきアクション
量をオペレータに指示し、ガイダンスすると同時に、デ
ジタル計装装置(32)にフィードバックして所定の自
動制御を行なう(第2図参照)。
に基づいて取るべきアクション量を総合判定するための
知識ベースである。そして、推論エンジン(26)によ
りこのKSが推論されて判定結果が得られると、その判
定結果は操業状態判定KSに入力されて操業状態が判定
され、CRT (30)に表示して取るべきアクション
量をオペレータに指示し、ガイダンスすると同時に、デ
ジタル計装装置(32)にフィードバックして所定の自
動制御を行なう(第2図参照)。
次に、上記の各知識ベース(A)(B)でCF値を求め
る際に用いられる多次元関数、例えば溶銑温度−炉熱レ
ベルのCF関数の作成方法について説明する。
る際に用いられる多次元関数、例えば溶銑温度−炉熱レ
ベルのCF関数の作成方法について説明する。
第10図は溶銑温度のタップ内推移(連続測定結果)を
示す特性図である。図に示すように、炉内の熱的状態が
安定であっても炉下部での滞留中に炉底冷却の影響や、
溶銑の流路である出銑樋での放冷により、出銑の初期で
は比較的温度が低い溶銑が排出される。時間の経過とと
もに出銑樋が溶銑の顕熱を受けて温度上昇し、また、炉
内での滞留の影響も少なくなってくることから、排出さ
れる溶銑の温度は次第に上昇して安定化し、システムの
制御対象である炉熱をよく代表した情報となってくる。
示す特性図である。図に示すように、炉内の熱的状態が
安定であっても炉下部での滞留中に炉底冷却の影響や、
溶銑の流路である出銑樋での放冷により、出銑の初期で
は比較的温度が低い溶銑が排出される。時間の経過とと
もに出銑樋が溶銑の顕熱を受けて温度上昇し、また、炉
内での滞留の影響も少なくなってくることから、排出さ
れる溶銑の温度は次第に上昇して安定化し、システムの
制御対象である炉熱をよく代表した情報となってくる。
更に、この温度上昇の傾向も常に一定ではな(、操業条
件によっても変わってくるので、溶銑温度という情報は
システムの制御対象を代表する情報としての適格性が刻
々変化する、あいまいさを持った情報となる。そこで、
溶銑温度を観?#1してこれを炉熱の状態の推定に結び
つけるため、出銑の開始からの経過時間がどのくらいか
、ということを念頭に置き、更にプロセス特有のあいま
いさを含んで考慮することが必要となる。
件によっても変わってくるので、溶銑温度という情報は
システムの制御対象を代表する情報としての適格性が刻
々変化する、あいまいさを持った情報となる。そこで、
溶銑温度を観?#1してこれを炉熱の状態の推定に結び
つけるため、出銑の開始からの経過時間がどのくらいか
、ということを念頭に置き、更にプロセス特有のあいま
いさを含んで考慮することが必要となる。
上記のような観点から出銑中の溶銑温度を把握すると、
その温度分布は第11図に示されるように表される。図
において、各軸はそれぞれX軸;無次元化した時刻 Y輔;溶銑温度 Z軸;出現頻度(発生頻度数率) を意味している。
その温度分布は第11図に示されるように表される。図
において、各軸はそれぞれX軸;無次元化した時刻 Y輔;溶銑温度 Z軸;出現頻度(発生頻度数率) を意味している。
第12図は、第11図の出銑時刻X−X1における溶銑
温度Tiとタップ最高溶銑温度Tmiの関係を示したも
のである。この図に基づいてタップ最高溶銑温度と炉熱
との関係、及び出現頻度とCF値の関係を調整すると第
13図に示される3次元関数が得られる。なお、出銑温
度は出銑開始からの経過時間や操業条件に依存した計測
情報であるため、使い分けができるように30種類以上
用意されており、条件に合わせて自動的に選択される。
温度Tiとタップ最高溶銑温度Tmiの関係を示したも
のである。この図に基づいてタップ最高溶銑温度と炉熱
との関係、及び出現頻度とCF値の関係を調整すると第
13図に示される3次元関数が得られる。なお、出銑温
度は出銑開始からの経過時間や操業条件に依存した計測
情報であるため、使い分けができるように30種類以上
用意されており、条件に合わせて自動的に選択される。
第13図の特性図をX軸をセンサデータに置き換えて図
示すると第14図に示すように表される。
示すると第14図に示すように表される。
図において、点A1とA4とを結んだ直線及び点A3と
A6とを結んだ直線はそれぞれCF値が「0」であり、
両皿線の中間部に行くに従ってCF値は大きくなる。そ
して、点A2とA5とを結んだ直線ではCF値が最大値
「1」を示しており、最も信頼性が高いことを示してい
る。
A6とを結んだ直線はそれぞれCF値が「0」であり、
両皿線の中間部に行くに従ってCF値は大きくなる。そ
して、点A2とA5とを結んだ直線ではCF値が最大値
「1」を示しており、最も信頼性が高いことを示してい
る。
このような3次元関数に基づいて炉温を制御した結果、
第15図に示すように従来のオペレータによる方法に比
べてエラーの発生頻度数が減少していることが分かる。
第15図に示すように従来のオペレータによる方法に比
べてエラーの発生頻度数が減少していることが分かる。
第14図の3次元関数はセンサデータの所定の範囲の最
小値と最大値とを直線で結んで構成したものであるが、
第16図はセンサデータの領域を広げ、且つセンサデー
タの大きさに応じて複数に分割しくこの例では3分割)
、それぞれの分割された領域が連続するように折れ線を
結んで3次元関数を構成している。このような第16図
の3次元関数は、第14図の3次元関数に比べてより現
実のセンサデータ、炉熱レベル及びCF値(確信度)の
関係を示している。そして、このCF値の最大値は、各
分割された領域においていずれも「1」を示しているが
、その最大値は各領域毎に異なってもよいことはいうま
でもない。
小値と最大値とを直線で結んで構成したものであるが、
第16図はセンサデータの領域を広げ、且つセンサデー
タの大きさに応じて複数に分割しくこの例では3分割)
、それぞれの分割された領域が連続するように折れ線を
結んで3次元関数を構成している。このような第16図
の3次元関数は、第14図の3次元関数に比べてより現
実のセンサデータ、炉熱レベル及びCF値(確信度)の
関係を示している。そして、このCF値の最大値は、各
分割された領域においていずれも「1」を示しているが
、その最大値は各領域毎に異なってもよいことはいうま
でもない。
なお、上記の3次元関数のセンサデータが基準値との差
データ(−測定値一目標値)となっているのは、以下の
理由による。
データ(−測定値一目標値)となっているのは、以下の
理由による。
イ)溶銑温度は、成分調整等により目標値が変化する。
口)センサデータについても、操業方針、例えば低燃料
比指向か否かにより日々基準が変更される。
比指向か否かにより日々基準が変更される。
ハ)更に、温度計等は、レンガ等の設置位置の摩耗の程
度により、炉内情況が同じでも検知温度が異なったもの
となる。
度により、炉内情況が同じでも検知温度が異なったもの
となる。
3次元関数は、以上の理由により上記の差データを2!
準とし、種々の変化に対応できるようにしている。
準とし、種々の変化に対応できるようにしている。
第17図はアクション指示、炉熱レベル及び溶銑温度の
関係を示したものである。第14図の3次元関数による
アクションの指示は■のタップにおいて図の実線で示さ
れるタイミングでなされ、第16図の3次元関数による
アクション指示(破線)は図のA、Bに示すタイミング
で行われる。
関係を示したものである。第14図の3次元関数による
アクションの指示は■のタップにおいて図の実線で示さ
れるタイミングでなされ、第16図の3次元関数による
アクション指示(破線)は図のA、Bに示すタイミング
で行われる。
その結果、第16図の3次元関数による場合は次の■タ
ップにおいて溶銑温度が目標値になる。これに比べて第
14図の3次元関数による場合は目標値から若干ずれた
ものとなっている。
ップにおいて溶銑温度が目標値になる。これに比べて第
14図の3次元関数による場合は目標値から若干ずれた
ものとなっている。
第18図は第14図及び第16図の3次元関数を用いた
ときの溶銑温度、Si及びSについての実績を示したも
のであり、第16図の3次元関数を用いたときの方が第
14図の場合より優れた特性が得られている。
ときの溶銑温度、Si及びSについての実績を示したも
のであり、第16図の3次元関数を用いたときの方が第
14図の場合より優れた特性が得られている。
ところで、上述の3次元関数は炉の状況に対応したもの
であるから、炉の状況が変化したときにはその内容も変
更しなければならない性質のものである。例えば炉底が
第19図の破線に示すように侵蝕されてその部分が凝固
したり溶解すると、出銑温度パターンもそれに対応して
変化するものと推定される。
であるから、炉の状況が変化したときにはその内容も変
更しなければならない性質のものである。例えば炉底が
第19図の破線に示すように侵蝕されてその部分が凝固
したり溶解すると、出銑温度パターンもそれに対応して
変化するものと推定される。
そこで、第19図に示すようにセンサを炉底の所定位置
に取り付け、炉底部の状況を把握している。具体的には
、第20図(A)に示すように第3段及び第1段の側板
の出銑口(51)の近傍の9方向にそれぞれ炉底側板温
度計(52)を設置している。
に取り付け、炉底部の状況を把握している。具体的には
、第20図(A)に示すように第3段及び第1段の側板
の出銑口(51)の近傍の9方向にそれぞれ炉底側板温
度計(52)を設置している。
更に、第2段の側板には第20図(B)に示すように4
2方向に等間隔に炉底側板温度計(52)を設置してい
る。炉の侵蝕状況を把握するための炉底側板温度計(5
3)は、第21図に示されるように直径方向の位置を異
ならせて図の■〜■に示す位置に配置される。
2方向に等間隔に炉底側板温度計(52)を設置してい
る。炉の侵蝕状況を把握するための炉底側板温度計(5
3)は、第21図に示されるように直径方向の位置を異
ならせて図の■〜■に示す位置に配置される。
炉底温度計(54)については、その上段は第22図(
A)に示すように4方向に、中段は第22図(B)に示
すように5方向に、下段は第22図(C)に示すように
2方向にそれぞれ設置される。
A)に示すように4方向に、中段は第22図(B)に示
すように5方向に、下段は第22図(C)に示すように
2方向にそれぞれ設置される。
炉底熱流計(55)については、下段には第23図(A
)に示すように図の■〜■の位置に設置され、上段及び
中段には第23図(B)に示すように図の■〜■の位置
に設置される。
)に示すように図の■〜■の位置に設置され、上段及び
中段には第23図(B)に示すように図の■〜■の位置
に設置される。
第24図は例えば第2段の測成の温度及び第3段の側板
の温度に基づいて得られた炉底温度の経時変化を示した
もので、この炉底部の温度変化は炉の浸蝕情況の変化を
意味する。
の温度に基づいて得られた炉底温度の経時変化を示した
もので、この炉底部の温度変化は炉の浸蝕情況の変化を
意味する。
第25図(A)(B)(C)は、炉底部の浸蝕状況によ
る出銑温度パターンの変化を示したものである。例えば
同図(A)は安定時の温度上昇パターン、同図(C)は
急上昇時のパターンで、同図(B)はその中間を示すパ
ターンである。
る出銑温度パターンの変化を示したものである。例えば
同図(A)は安定時の温度上昇パターン、同図(C)は
急上昇時のパターンで、同図(B)はその中間を示すパ
ターンである。
従って、第19図〜第23図(A)(B)に示されたセ
ンサの出力に基づいて、第25図の温度上昇パターンの
いずれかを選択する。この温度上昇パターンの選択は以
下のようにして行われる。
ンサの出力に基づいて、第25図の温度上昇パターンの
いずれかを選択する。この温度上昇パターンの選択は以
下のようにして行われる。
炉底温度の1日の平均値を用いて次のαを求める。
α−前日の平均温度−前々日の平均温度次に、第24図
(A)(B)(C)に対応した温度上昇パターンA、B
、Cを次の演算により求める。
(A)(B)(C)に対応した温度上昇パターンA、B
、Cを次の演算により求める。
温度上昇パターンA、T2≧α
温度上昇パターンB;Tl≧α≧T2
温度上昇パターンC; α>Tl
但し、Tl及びT2は定数で、TI >T2の関係にあ
る。
る。
第26図は第14図の形式の3次元関数の例を示してお
り、実線は温度上昇パターンA(安定期)に対応した1
個の3次元関数を、破線は温度上昇パターンCに対応し
た1個の3次元関数をそれぞれ示している。なお、点A
l−A3を結んで構成され名関数、或いは点81〜B6
を結んで構成される関数はそれぞれ第4図の3次元関数
(fMTE)I’f 、f )と対応するもの
であり、例えばM T II M T N 温度パターンAが選択されると、それに対応した第4図
に示すような3次元関数を呼び出して上述の各ルールを
実行する事になる。
り、実線は温度上昇パターンA(安定期)に対応した1
個の3次元関数を、破線は温度上昇パターンCに対応し
た1個の3次元関数をそれぞれ示している。なお、点A
l−A3を結んで構成され名関数、或いは点81〜B6
を結んで構成される関数はそれぞれ第4図の3次元関数
(fMTE)I’f 、f )と対応するもの
であり、例えばM T II M T N 温度パターンAが選択されると、それに対応した第4図
に示すような3次元関数を呼び出して上述の各ルールを
実行する事になる。
第27図は以上のように炉底の情況に応じて予め用意し
ておいた3次元関数を選択して制御するようにした場合
(実施例)及びそのような配慮をしなかった場合の溶銑
温度及び炉熱レベルをそれぞれ示している。この実施例
によれば、溶銑温度の変化に対して炉熱レベルが適切に
変化して、その結果目標の溶銑温度が得られていること
が分かる。
ておいた3次元関数を選択して制御するようにした場合
(実施例)及びそのような配慮をしなかった場合の溶銑
温度及び炉熱レベルをそれぞれ示している。この実施例
によれば、溶銑温度の変化に対して炉熱レベルが適切に
変化して、その結果目標の溶銑温度が得られていること
が分かる。
第28図はこの実施例と炉底の情況を配慮していないと
きの目標値に対する温度差のの発生率を示したもので、
この図からもこの実施例によれば、溶銑温度の制御に充
分が効果が発揮されていることが分かる。
きの目標値に対する温度差のの発生率を示したもので、
この図からもこの実施例によれば、溶銑温度の制御に充
分が効果が発揮されていることが分かる。
なお、第26図の3次元関数には第14図の形式のもの
を用いたが、第16図の形式の3次元関数を用いてもよ
く、その場合には更に制御制度が高められる。
を用いたが、第16図の形式の3次元関数を用いてもよ
く、その場合には更に制御制度が高められる。
[発明の効果]
以上のように本発明によれば、高炉に設置された各種の
データから加工データを作成し、その加工データと経験
等に基づく知識ベースとにより人工知能としての所定の
推論をするようにしたので、従来の経験が十分に生かさ
れ、操業管理の標準化、人間の誤判断の防止、温度、成
分変動の少ない高品質溶銑の次工程への安定供給、炉冷
の回避、省力化等が実現されている。
データから加工データを作成し、その加工データと経験
等に基づく知識ベースとにより人工知能としての所定の
推論をするようにしたので、従来の経験が十分に生かさ
れ、操業管理の標準化、人間の誤判断の防止、温度、成
分変動の少ない高品質溶銑の次工程への安定供給、炉冷
の回避、省力化等が実現されている。
また、制御装置をコンピュータで実現した際に、知識ベ
ースを基準にしているので演算容量、演算速度を改善し
、且つ高炉の経年変化等の新たな状況に対してもルール
の追加、修正が容易になっている。更に、各炉熱レベル
及び各炉熱推移のCF値を求めるのに前記の確信度関数
を使うようにしたので、ルール数、その数値入力の作業
等が軽減されている。
ースを基準にしているので演算容量、演算速度を改善し
、且つ高炉の経年変化等の新たな状況に対してもルール
の追加、修正が容易になっている。更に、各炉熱レベル
及び各炉熱推移のCF値を求めるのに前記の確信度関数
を使うようにしたので、ルール数、その数値入力の作業
等が軽減されている。
また、炉底部の状況に応じて確信度関数を選択して次の
アクション量を決定するようにしたので、実際の炉の状
態に対応した制御ができ、このため極めて高精度な炉温
制御が可能になった。
アクション量を決定するようにしたので、実際の炉の状
態に対応した制御ができ、このため極めて高精度な炉温
制御が可能になった。
第1図は本発明の構成を示したブロック図、第2図は本
発明の一実施例に係る高炉炉熱制御装置及びその関連設
備のブロック図、第3図は知識ベース及びその推論順序
を示したフローチャート、第4図は炉熱レベルの3次元
関数を示した特性図、第5図は推論動作を説明した説明
図である。 第6図は炉熱推移レベルの3次元関数を示した特性図、
第7図はアクションマトリックスの一例を示した説明図
、第8図はアクションマトリックスの型の一例を示した
説明図、第9図はアクション量の一例を示した説明図で
ある。 第10図は溶銑温度のタップ内推移を示した特性図、第
11図〜第13図は炉熱レベルの3次元関数の作成方法
を示した説明図である。 第14図は3次元関数の一例を示した説明図、第15図
は第14図の3次元関数による実績を示した特性図、第
16図は3次元関数の他の例を示した説明図、第17図
は第14図の3次元関数及び第16図の3次元関数によ
る制御のアクション指示、炉熱レベル及び溶銑温度の関
係を示した特性図、第18図は第14図の3次元関数及
び第16図の3次元関数による制御実績を示す目標温度
に対する温度差、Si及びSの分布を示した特性図であ
る。 第19図は炉底部の断面説明図、第20図(A)(B)
は炉底側板温度計の設置位置を示した説明図、第21図
は炉底侵食温度計の設置位置を示した説明図、第22図
(A)(B)(C)は炉底温度計の設置位置を示した説
明図、第23図(A)(B)は炉熱流計の設置位置を示
した説明図である。 第24図は第3段側板及び第2段側板の温度計によるa
ll定実績を示した特性図、第25図(A)(B)(C
)は溶銑温度の各種パターンを示した説明図、第26図
は2種類の3次元パターンを示した説明図、第27図は
この実施例による溶銑温度及び炉熱レベルを示した特性
図、第28図はこの実施例による目標温度に対する温度
差の発生率を示す特性図である。 (11)、(12):データ人力手段 (te)、(14) ;加工データ作成手段(19)
、(24) ;加工データ記憶手段(22) :知識
ベース格納手段 (26);推論手段 代理人 弁理士 佐々木 宗 冶 第9図 第10図 時間1rninl 斜 ■ 詩 第11図 第12図 第17図 −一一中一亀 !′1 ヨ。 ■ 昂 2オ燭孟H* 第旧図 5 1−/ml 第20図 (A) 第23図 コ1 1り;1 第24図 (A) (8)
発明の一実施例に係る高炉炉熱制御装置及びその関連設
備のブロック図、第3図は知識ベース及びその推論順序
を示したフローチャート、第4図は炉熱レベルの3次元
関数を示した特性図、第5図は推論動作を説明した説明
図である。 第6図は炉熱推移レベルの3次元関数を示した特性図、
第7図はアクションマトリックスの一例を示した説明図
、第8図はアクションマトリックスの型の一例を示した
説明図、第9図はアクション量の一例を示した説明図で
ある。 第10図は溶銑温度のタップ内推移を示した特性図、第
11図〜第13図は炉熱レベルの3次元関数の作成方法
を示した説明図である。 第14図は3次元関数の一例を示した説明図、第15図
は第14図の3次元関数による実績を示した特性図、第
16図は3次元関数の他の例を示した説明図、第17図
は第14図の3次元関数及び第16図の3次元関数によ
る制御のアクション指示、炉熱レベル及び溶銑温度の関
係を示した特性図、第18図は第14図の3次元関数及
び第16図の3次元関数による制御実績を示す目標温度
に対する温度差、Si及びSの分布を示した特性図であ
る。 第19図は炉底部の断面説明図、第20図(A)(B)
は炉底側板温度計の設置位置を示した説明図、第21図
は炉底侵食温度計の設置位置を示した説明図、第22図
(A)(B)(C)は炉底温度計の設置位置を示した説
明図、第23図(A)(B)は炉熱流計の設置位置を示
した説明図である。 第24図は第3段側板及び第2段側板の温度計によるa
ll定実績を示した特性図、第25図(A)(B)(C
)は溶銑温度の各種パターンを示した説明図、第26図
は2種類の3次元パターンを示した説明図、第27図は
この実施例による溶銑温度及び炉熱レベルを示した特性
図、第28図はこの実施例による目標温度に対する温度
差の発生率を示す特性図である。 (11)、(12):データ人力手段 (te)、(14) ;加工データ作成手段(19)
、(24) ;加工データ記憶手段(22) :知識
ベース格納手段 (26);推論手段 代理人 弁理士 佐々木 宗 冶 第9図 第10図 時間1rninl 斜 ■ 詩 第11図 第12図 第17図 −一一中一亀 !′1 ヨ。 ■ 昂 2オ燭孟H* 第旧図 5 1−/ml 第20図 (A) 第23図 コ1 1り;1 第24図 (A) (8)
Claims (1)
- (1)高炉に設置された各種のセンサからデータを所定
のタイミングで取り込むデータ入力手段と、前記センサ
からのデータに基づいて、羽口埋込み温度、荷下り速度
、圧力損失、炉頂温度、ガス利用率、ソリューションロ
ス量等、高炉の状況を示す各種データを作成すると共に
、該各種データをその基準データと比較して、その差デ
ータを作成する加工データ作成手段と、 前記各種データ及び差データ(以下加工データという)
を一時記憶する記憶手段と、 高炉操業についての経験、実績、数式モデル等に基づい
た各種の知識ベースが記憶された知識ベース格納手段と
、 前記記憶手段の加工データと前記知識ベース格納手段の
知識ベースに基づいて炉熱レベル及び炉熱推移を推論し
、高炉に対するアクション量を決定する推論手段と、 アクション量を出力する手段とを有し、 前記知識ベース格納手段は、炉熱レベルを推定するため
に使用される炉熱レベル判定知識ベースと、炉熱推移を
推定するために使用される炉熱推移判定知識ベースと、
炉熱レベル及び炉熱推移よりアクション量を決定するた
めに使用されるアクション判定知識ベースと、過去のア
クションおよび外乱に基づいてアクション量の補正値を
決定するアクション補正知識ベースと、アクション量と
アクション補正量から実際のアクション量を決定する総
合判定知識ベースとを含み、 前記炉熱レベル判定知識ベース及び前記炉熱推移判定知
識ベースには、加工データと炉熱レベルを独立変数とし
、これらの組み合わせの起こる確からしさ(以下確信度
という)を従属変数とし、炉底部に設置された熱計測セ
ンサの出力に基づいて選択される複数の確信度関数群と
、この確信度関数群の適用方法を決定するルール群とを
それぞれ有し、 前記アクション判定知識ベースは、炉熱レベルと炉熱推
移よりアクション量を決定するルールを有し、 総合判定知識ベースは、アクション量とアクション補正
量から実際のアクション量を決定するルールを有する ことを特徴とする高炉炉熱制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2880388A JPH01205009A (ja) | 1988-02-12 | 1988-02-12 | 高炉炉熱制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2880388A JPH01205009A (ja) | 1988-02-12 | 1988-02-12 | 高炉炉熱制御装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01205009A true JPH01205009A (ja) | 1989-08-17 |
Family
ID=12258584
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2880388A Pending JPH01205009A (ja) | 1988-02-12 | 1988-02-12 | 高炉炉熱制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01205009A (ja) |
-
1988
- 1988-02-12 JP JP2880388A patent/JPH01205009A/ja active Pending
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