JPH012025A - 燐酸塩レ−ザ−ガラス単一モ−ドファイバ− - Google Patents
燐酸塩レ−ザ−ガラス単一モ−ドファイバ−Info
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- JPH012025A JPH012025A JP62-157416A JP15741687A JPH012025A JP H012025 A JPH012025 A JP H012025A JP 15741687 A JP15741687 A JP 15741687A JP H012025 A JPH012025 A JP H012025A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はfI4酸塩レーザーガラス単一モードファイバ
ーに関する。本発明のv4酸塩レーザーガラス単一モー
ドファイバーは光フアイバー通信、光フアイバー計測等
のファイバーシステムの光源に使用するのに適している
。
ーに関する。本発明のv4酸塩レーザーガラス単一モー
ドファイバーは光フアイバー通信、光フアイバー計測等
のファイバーシステムの光源に使用するのに適している
。
[従来の技術]
エレクトロニクス レターズ、1985年8月15日発
行、第21巻第17号(EI8CtrOniC3let
ters 15th August 1985 vol
、 21 No 17)の738−740頁に見られる
ように、レーザーガラス単一モードファイバーとしては
、すでに石英光ファイバーにレーザー活性イオンとして
希土類元素を添加したものが知られている。これを用い
たファイバーレーザー発振器装置は上記石英レーザーフ
ァイバーの両端面に励起光を通し発振光に対し反射率を
有する二色性装置を有し、レーザーダイオード、Arレ
ーザー等のレーザー光源で端面励起されるものである。
行、第21巻第17号(EI8CtrOniC3let
ters 15th August 1985 vol
、 21 No 17)の738−740頁に見られる
ように、レーザーガラス単一モードファイバーとしては
、すでに石英光ファイバーにレーザー活性イオンとして
希土類元素を添加したものが知られている。これを用い
たファイバーレーザー発振器装置は上記石英レーザーフ
ァイバーの両端面に励起光を通し発振光に対し反射率を
有する二色性装置を有し、レーザーダイオード、Arレ
ーザー等のレーザー光源で端面励起されるものである。
ガラスファイバーレーザーは、形状を自由に選ぶことが
できるというガラスレーザーの特徴を生かし、単一モー
ドファイバー化することにより、狭いファイバーコアー
内に光を閉じ込め大きなパワー密度を得ている。その結
果、レーザー発振閾値が非常に小さくなり、またレーザ
ーによる波長選択励起かつファイバ一端面励起も手伝っ
て高効率動作する。ここで発振amが低く高効−1ii
動作であるというのは同じ入力に対しより高い出力が期
待できるので重要である。さらにファイバー化すること
により、その体積に対する表面積の割合が大きいため、
冷却効率は上がり、結果として冷却装置がなくても長時
間安定動作する。また他のファイバーとの結合が容易で
あるためファイバーシステム内の高出力・波長可変光源
として適している。
できるというガラスレーザーの特徴を生かし、単一モー
ドファイバー化することにより、狭いファイバーコアー
内に光を閉じ込め大きなパワー密度を得ている。その結
果、レーザー発振閾値が非常に小さくなり、またレーザ
ーによる波長選択励起かつファイバ一端面励起も手伝っ
て高効率動作する。ここで発振amが低く高効−1ii
動作であるというのは同じ入力に対しより高い出力が期
待できるので重要である。さらにファイバー化すること
により、その体積に対する表面積の割合が大きいため、
冷却効率は上がり、結果として冷却装置がなくても長時
間安定動作する。また他のファイバーとの結合が容易で
あるためファイバーシステム内の高出力・波長可変光源
として適している。
しかしながら石英ガラス単一モードファイバーレーザー
は、レーザー活性イオンの添加量が900tlD−以下
と少なく、また材料としては石英レーザーガラスである
ため、その誘導放出断面積が小さく、ψ位長さ当りの利
得が小さいという欠点がある。このため、石英ガラスフ
ァイバーの利点である低損失°性を利用しファイバー長
を長くとることにより利得をかせぎ、ファイバー長3.
2mでレーザー発振閾値2.6TrL賛、微分効率33
%というレーザー特性を得たことがエレクトロニクスレ
ターズ1986年2月13日発行、第22巻第4号(E
lectronics 1etters 13th F
ebruary 1986vo1.22 No、4)
の198〜199頁に記載されている。
は、レーザー活性イオンの添加量が900tlD−以下
と少なく、また材料としては石英レーザーガラスである
ため、その誘導放出断面積が小さく、ψ位長さ当りの利
得が小さいという欠点がある。このため、石英ガラスフ
ァイバーの利点である低損失°性を利用しファイバー長
を長くとることにより利得をかせぎ、ファイバー長3.
2mでレーザー発振閾値2.6TrL賛、微分効率33
%というレーザー特性を得たことがエレクトロニクスレ
ターズ1986年2月13日発行、第22巻第4号(E
lectronics 1etters 13th F
ebruary 1986vo1.22 No、4)
の198〜199頁に記載されている。
[発明が解決しようとする問題点]
前記したように従来の石英ガラス単一モードファイバー
レーザーは良好な発揚特性を得るのにファイバー長を長
くする必要があった。これはレーザー活性イオンの添加
量を多くすることができないこと、また材料自体が誘導
放出断面積が小さい等レーザー特性がよくないためであ
る。
レーザーは良好な発揚特性を得るのにファイバー長を長
くする必要があった。これはレーザー活性イオンの添加
量を多くすることができないこと、また材料自体が誘導
放出断面積が小さい等レーザー特性がよくないためであ
る。
一方、燐酸塩レーザーガラスは石英レーザーガラスに比
べてレーザー特性はいいものの、熱膨張張係数が大きく
、温度に対する粘性の変化が急峻であるため、ファイバ
ーの線引きがむずかしく、今迄これをファイバーとした
公知例は見い出されていない。
べてレーザー特性はいいものの、熱膨張張係数が大きく
、温度に対する粘性の変化が急峻であるため、ファイバ
ーの線引きがむずかしく、今迄これをファイバーとした
公知例は見い出されていない。
本発明はこのような問題点を解決すべ(なされたもので
あり、レーザー特性の優れた燐酸塩レーザーガラスを用
い、短ファイバー長であってもより優れたレーザー発振
特性を示すレーザーガラスファイバーを効率良く得るこ
とを目的とする。
あり、レーザー特性の優れた燐酸塩レーザーガラスを用
い、短ファイバー長であってもより優れたレーザー発振
特性を示すレーザーガラスファイバーを効率良く得るこ
とを目的とする。
[問題点を解決するための手段]
本発明者らは、上述の目的を達成すべく検討を加えた結
果、 (1) 誘導放出断面積が石英ガラスより大きく、ま
たレーザー活性イオンの高濃度添加が可能でしかもそう
しても蛍光の1fft消光が起りにくい特性のため、^
利得である等優れたレーザー特性を有するaIII塩ガ
ラスをコアガラスとし、これより屈折率の低い燐酸塩ガ
ラスからなるクラッドガラスで被覆した単一モードファ
イバーが、単位長さ当りの利得が高く、従って短ファイ
バー長でも優れた特性を示すこと、及び (り 被覆用のクラッドガラスとして、熱的性質(線膨
張係数、転移温度、粘性)がコアの燐酸レーザーガラス
のそれに近い*酸sガラスを用いることにより、燐酸塩
レーザーガラスのファイバー化が可能となり、光学的品
質が良好で長尺な燐酸塩レーザーガラスファイバーを量
産することができることを見い出し、この知見に基づい
て本発明を完成した。
果、 (1) 誘導放出断面積が石英ガラスより大きく、ま
たレーザー活性イオンの高濃度添加が可能でしかもそう
しても蛍光の1fft消光が起りにくい特性のため、^
利得である等優れたレーザー特性を有するaIII塩ガ
ラスをコアガラスとし、これより屈折率の低い燐酸塩ガ
ラスからなるクラッドガラスで被覆した単一モードファ
イバーが、単位長さ当りの利得が高く、従って短ファイ
バー長でも優れた特性を示すこと、及び (り 被覆用のクラッドガラスとして、熱的性質(線膨
張係数、転移温度、粘性)がコアの燐酸レーザーガラス
のそれに近い*酸sガラスを用いることにより、燐酸塩
レーザーガラスのファイバー化が可能となり、光学的品
質が良好で長尺な燐酸塩レーザーガラスファイバーを量
産することができることを見い出し、この知見に基づい
て本発明を完成した。
即ち、本発明は、モル表示でP2O545〜70%、A
12O34〜2O%、R″O(MQO。
12O34〜2O%、R″O(MQO。
Cab、Bad、PbO,SrO及びZnOの1種又は
2種以上を指す。以下同じ)0〜35%、R’2O (
L i2O.Na2O及びK2Oの1種又は2種以上を
指す。以下同じ)0〜30%、R“O+ R’2O 4
〜45%、Nd2Oa 0.1〜6%を含有する燐酸塩
レーザーガラスをコアガラスとし、このコアガラスより
屈折率が低く、モル表示でP2O545〜70%、A1
2O34〜2O%、R“00〜35%、R’2O 0〜
30%、R“O+R’2O 4〜45%を含有する燐酸
塩ガラスで、前記のコアガラスを被覆したファイバーで
あって、レーザー発振波長1.054μmにおいて単一
モードファイバーであることを特徴とするレーザーガラ
スファイバーである。
2種以上を指す。以下同じ)0〜35%、R’2O (
L i2O.Na2O及びK2Oの1種又は2種以上を
指す。以下同じ)0〜30%、R“O+ R’2O 4
〜45%、Nd2Oa 0.1〜6%を含有する燐酸塩
レーザーガラスをコアガラスとし、このコアガラスより
屈折率が低く、モル表示でP2O545〜70%、A1
2O34〜2O%、R“00〜35%、R’2O 0〜
30%、R“O+R’2O 4〜45%を含有する燐酸
塩ガラスで、前記のコアガラスを被覆したファイバーで
あって、レーザー発振波長1.054μmにおいて単一
モードファイバーであることを特徴とするレーザーガラ
スファイバーである。
上記コアガラスは、上記必須成分に加えて、任意成分と
して、S i 02を2O%以下、Y2O3 。
して、S i 02を2O%以下、Y2O3 。
La2O3,TiO2,ZrO+、Nb2O5及びTa
2O5の1種又は2種以上を15%以下含有していても
よい。
2O5の1種又は2種以上を15%以下含有していても
よい。
また上記クラッドガラスは、上記必須成分に加えて、任
意成分として、5102を2O%以下、B2O3を13
%以下、Y2O3 、La2O3。
意成分として、5102を2O%以下、B2O3を13
%以下、Y2O3 、La2O3。
T i 02 、ZrO2,Nb+ Os及びTa2o
sの1種又は2種以上を5%以下含有していても良い。
sの1種又は2種以上を5%以下含有していても良い。
すなわち、本発明のg4酸塩レーザーガラス単一モード
ファイバーは、下記の4種のファイバーを好ましい態様
として包含する。
ファイバーは、下記の4種のファイバーを好ましい態様
として包含する。
ファイバーエ
コアガラス及びクラッドガラスが下記の必須成分からな
る。
る。
P2O545〜70% 45〜70% ゝAl2O
34〜2O% 4〜2O% R″o 0〜35% O〜35%R’2O
0〜30% 0〜30%R″O+R′2
O 4〜45% 4〜45%Nd2Oa 0.
1〜6% −ファイバー■ クラッドガラスはファイバーエのクラッドガラス組成に
含まれるが、コアガラスがファイバーエのコアガラス組
成に下記成分(1) 、 (2a)の少なくとも1種を
添加したものである。
34〜2O% 4〜2O% R″o 0〜35% O〜35%R’2O
0〜30% 0〜30%R″O+R′2
O 4〜45% 4〜45%Nd2Oa 0.
1〜6% −ファイバー■ クラッドガラスはファイバーエのクラッドガラス組成に
含まれるが、コアガラスがファイバーエのコアガラス組
成に下記成分(1) 、 (2a)の少なくとも1種を
添加したものである。
(1) SiO252O%
(2a) Y2O3 、La2Oa 、TiO2゜Z
rC)+ 、Nb2O5及び ’l’−a2Osの1種又は2種 以上 ≦15%ファイバー■ コアガラスはファイバー■のコアガラス組成に含まれる
が、クラッドガラスがファイバーIのコアガラス組成に
下記成分(1) 、 (2b)、 (3)の少なくとも
1種を添加したものである。
rC)+ 、Nb2O5及び ’l’−a2Osの1種又は2種 以上 ≦15%ファイバー■ コアガラスはファイバー■のコアガラス組成に含まれる
が、クラッドガラスがファイバーIのコアガラス組成に
下記成分(1) 、 (2b)、 (3)の少なくとも
1種を添加したものである。
(1) S i 02 52O
%(2b) Y2O3 、La2O3、T io2゜
ZrO2,Nb2O5及び Ta2O5の1種又は2種゛ 以上 ≦5% (3) B2O3≦13% ファイバー■■ コアガラスがファイバー■のコアガラス組成に含まれ、
クラッドガラスがファイバー■のクラッドガラス組成に
含まれるものである。即ち、コアガラスはファイバーエ
のコアガラス組成に上記成分(1) 、 (2a)の少
なくとも11aを添加したものであり、クラッドガラス
はファイバー■のクラッドガラス組成に上記成分(1)
、 (2b)、 (3)の少なくとも1種を添加した
ものである。
%(2b) Y2O3 、La2O3、T io2゜
ZrO2,Nb2O5及び Ta2O5の1種又は2種゛ 以上 ≦5% (3) B2O3≦13% ファイバー■■ コアガラスがファイバー■のコアガラス組成に含まれ、
クラッドガラスがファイバー■のクラッドガラス組成に
含まれるものである。即ち、コアガラスはファイバーエ
のコアガラス組成に上記成分(1) 、 (2a)の少
なくとも11aを添加したものであり、クラッドガラス
はファイバー■のクラッドガラス組成に上記成分(1)
、 (2b)、 (3)の少なくとも1種を添加した
ものである。
次に本発明のvA酸塩レーザーガラス単一モードファイ
バーにおいてコアガラス及びクラッドガラスとして用い
られるvA酸塩ガラスの各成分の組成範囲の限定理由に
ついて説明する。
バーにおいてコアガラス及びクラッドガラスとして用い
られるvA酸塩ガラスの各成分の組成範囲の限定理由に
ついて説明する。
これらガラス成分の組成範囲は、レーザー特性、ファイ
バー線引時の耐失透性、また実用ファイバーとして必要
な化学的耐久性と機械的性質等を満足するように決定さ
れるべきものであり、コアガラス及びクラッドガラスに
おいて必須成分として用いられるP2O5が45%未満
では優れたレーザー特性が得られず、また化学耐久性も
特に耐酸性が悪くなる。一般にP2O5濃度は高い方が
レーザー特性は良いが、70%を超えると失透しやすく
、化学耐久性も悪くなる。従ってP2O5は45〜70
%に限定される。
バー線引時の耐失透性、また実用ファイバーとして必要
な化学的耐久性と機械的性質等を満足するように決定さ
れるべきものであり、コアガラス及びクラッドガラスに
おいて必須成分として用いられるP2O5が45%未満
では優れたレーザー特性が得られず、また化学耐久性も
特に耐酸性が悪くなる。一般にP2O5濃度は高い方が
レーザー特性は良いが、70%を超えると失透しやすく
、化学耐久性も悪くなる。従ってP2O5は45〜70
%に限定される。
またコアガラス及びクラッドガラスにおいて必須成分で
あるAl2O3は化学耐久性を良くする成分であり、4
%以上必要であるが2O%を超えると失透しやすくなる
。従ってAJ!2O3は4〜2O%に限定される。
あるAl2O3は化学耐久性を良くする成分であり、4
%以上必要であるが2O%を超えると失透しやすくなる
。従ってAJ!2O3は4〜2O%に限定される。
コアガラス及びクラッドガラスにおいて任意成分である
5iOzはガラスの強度を向上させる成分であるが、2
O%を超えるとレーザー特性が低下し、化学耐久性も悪
くなるので、使用する場合には2O%以下であることが
望ましい。
5iOzはガラスの強度を向上させる成分であるが、2
O%を超えるとレーザー特性が低下し、化学耐久性も悪
くなるので、使用する場合には2O%以下であることが
望ましい。
、 B2O3はガラスの失透を抑制し、屈折率を下げる
作用があるので、クラッドガラスには13%まで加える
ことができる。13%を超えると逆に失透しやすくなる
ので使用する場合には13%以下であることが望ましい
。またコアガラスではB2O3は多フォノン緩和確率を
増大させるため、非輻射遷移の割合を大きくし、蛍光寿
命を短くするのでB2Oaを添加すべきでない。
作用があるので、クラッドガラスには13%まで加える
ことができる。13%を超えると逆に失透しやすくなる
ので使用する場合には13%以下であることが望ましい
。またコアガラスではB2O3は多フォノン緩和確率を
増大させるため、非輻射遷移の割合を大きくし、蛍光寿
命を短くするのでB2Oaを添加すべきでない。
R″O(Mob、Cab、Bad、PbO。
SrO及びZnOの1種又は2種以上)とR’2O(L
i2O.Na2O及びK2Oの1種又は2種以上)は
網目修飾成分としてコアガラス及びクラッドガラスに加
えられるが、これらの含量は4%未満では安定なガラス
が得られず、又45%を超えるとレーザー特性が悪くな
ると共に化学耐久性が低下し、屈折率も高くなるので4
〜45%に限定される。そしてR“0が35%を超え、
R′2Oが30%を超えるとレーザー特性及び化学耐久
性が低下してしまうので、R″O’4.10〜35%、
R′2Oは0〜30%に限定される。
i2O.Na2O及びK2Oの1種又は2種以上)は
網目修飾成分としてコアガラス及びクラッドガラスに加
えられるが、これらの含量は4%未満では安定なガラス
が得られず、又45%を超えるとレーザー特性が悪くな
ると共に化学耐久性が低下し、屈折率も高くなるので4
〜45%に限定される。そしてR“0が35%を超え、
R′2Oが30%を超えるとレーザー特性及び化学耐久
性が低下してしまうので、R″O’4.10〜35%、
R′2Oは0〜30%に限定される。
N(j+03はレーザー活性イオンであり、コアガラス
には必須であるが、ファイバー長の短縮化(装置の小型
化)のためには0.1%以上必要であり、6%を超える
と濃度が高すぎレーザー特性がむしろ低下してしまうの
で、0.1〜6%に限定される。
には必須であるが、ファイバー長の短縮化(装置の小型
化)のためには0.1%以上必要であり、6%を超える
と濃度が高すぎレーザー特性がむしろ低下してしまうの
で、0.1〜6%に限定される。
任意成分であるY2Oa 、La2O3゜T io2.
ZrO2,Nb2O5及びTa2O5の1種又は2種以
上は、化学耐久性と機械的8質を向上させる効果がある
ので、コアガラスの場合、15モル%まで加えることが
できるが、これ以上では蛍光強度が小さくなり、又失透
しやすくなるので、使用する場合には15%以下である
ことが望ましい。またクラッドガラスに使用する場合に
は5%以下であることが望ましい。
ZrO2,Nb2O5及びTa2O5の1種又は2種以
上は、化学耐久性と機械的8質を向上させる効果がある
ので、コアガラスの場合、15モル%まで加えることが
できるが、これ以上では蛍光強度が小さくなり、又失透
しやすくなるので、使用する場合には15%以下である
ことが望ましい。またクラッドガラスに使用する場合に
は5%以下であることが望ましい。
本発明のファイバーにおいては、コアガラス及びクラッ
ドガラス中に上述の成分以外の他の成分、例えばCeO
等の希土類元素酸化物を例えば1%以下の量で含有させ
ることもできる。
ドガラス中に上述の成分以外の他の成分、例えばCeO
等の希土類元素酸化物を例えば1%以下の量で含有させ
ることもできる。
本発明のレーザーガラスファイバーでは、クラッドガラ
スの屈折率がコアガラスのそれより低くなければならな
いが、この要件はコアガラスおよびクラッドガラスの両
者を必須成分だけで構成させる場合でも、コアガラスに
は必ずNd2Oaが含まれ、クラッドガラスにはこれが
含まれないので、実現可能である。この他に、例えば次
の様にしてクラッドガラスの屈折率をコアガラスより低
くすることができる。
スの屈折率がコアガラスのそれより低くなければならな
いが、この要件はコアガラスおよびクラッドガラスの両
者を必須成分だけで構成させる場合でも、コアガラスに
は必ずNd2Oaが含まれ、クラッドガラスにはこれが
含まれないので、実現可能である。この他に、例えば次
の様にしてクラッドガラスの屈折率をコアガラスより低
くすることができる。
G6P2O5とAl2O3の含量を増加させる(へ)
MQO吊を増加させる ぐ) K2O口を増加させる (へ) コアガラスのSiO2をA12O3およびMQ
Oで置き換える 上述した組成からなるコアガラスをクラッドガラスで被
覆することは、後述の実施例で記載するように、コア用
レーザーガラスを0ツド状に、クラッド用ガラスをパイ
プ状に加工した後、前者を後者に挿入し、線引炉内で線
引することにより行なわれる。
MQO吊を増加させる ぐ) K2O口を増加させる (へ) コアガラスのSiO2をA12O3およびMQ
Oで置き換える 上述した組成からなるコアガラスをクラッドガラスで被
覆することは、後述の実施例で記載するように、コア用
レーザーガラスを0ツド状に、クラッド用ガラスをパイ
プ状に加工した後、前者を後者に挿入し、線引炉内で線
引することにより行なわれる。
本発明のファイバーはレーザー発振波長1.054μm
において単一モードであることを特徴とする。ψ−モー
ドファイバーとなるには、よく知られた次の式 %式% を満たすように、ファイバーの寸法と用いられる材料の
パラメータを選ばなければならない。この式において、
aはコア半径であり、λは波長、nlは」アガラスの屈
折率、n2はクラッドガラスの屈折率であり、そして2
.405は定数であって、0次のベッセル関数の最初の
根である。低発振閾値、高効率動作のためコアガラス内
のパワー密度を大きくするため、コアガラスの直径は数
μm程度にとれば上式より単一モードの条件も満たし、
すなわら中門ビーム品質のよい高性能レーザーとなる。
において単一モードであることを特徴とする。ψ−モー
ドファイバーとなるには、よく知られた次の式 %式% を満たすように、ファイバーの寸法と用いられる材料の
パラメータを選ばなければならない。この式において、
aはコア半径であり、λは波長、nlは」アガラスの屈
折率、n2はクラッドガラスの屈折率であり、そして2
.405は定数であって、0次のベッセル関数の最初の
根である。低発振閾値、高効率動作のためコアガラス内
のパワー密度を大きくするため、コアガラスの直径は数
μm程度にとれば上式より単一モードの条件も満たし、
すなわら中門ビーム品質のよい高性能レーザーとなる。
レーザーファイバーの両端面は光学研磨し、そこに発振
光に対し所定の反射率を有し、励起光を通す二色性装置
を設けることによりレーザー共振器となる。レーザー共
振器は、外部ミラーをファイバ一端部に密着させたもの
、あるいはファイバ一端部に直接ミラーを蒸着形成した
内部ミラー型の双方が考えられる。しかし、ファイバ一
端部・ミラー間の結合損失、ミラー調整、装置の小型化
を考えると内部ミラー型の方が望ましい。
光に対し所定の反射率を有し、励起光を通す二色性装置
を設けることによりレーザー共振器となる。レーザー共
振器は、外部ミラーをファイバ一端部に密着させたもの
、あるいはファイバ一端部に直接ミラーを蒸着形成した
内部ミラー型の双方が考えられる。しかし、ファイバ一
端部・ミラー間の結合損失、ミラー調整、装置の小型化
を考えると内部ミラー型の方が望ましい。
励起光源はファイバーレーザーの吸収スペクトルに一致
するならば、どのようなレーザー光源(例えばArレー
ザー)でもよいが、装置の小型化を考えるとレーザーダ
イオードがよい。波長選択励起で、かつファイバ一端面
励起法により高効率動作が期待できる。
するならば、どのようなレーザー光源(例えばArレー
ザー)でもよいが、装置の小型化を考えるとレーザーダ
イオードがよい。波長選択励起で、かつファイバ一端面
励起法により高効率動作が期待できる。
レーザーファイバーの長さは端面励起なので、励起光を
十分吸収し、かつ発振するのに十分な利得が得られる長
さでなければならない。励起光波長、レーザー活性イオ
ン濃度によって励起光の吸収量は違ってくるので、これ
らを考慮した長さでなければならない。レーザー活性イ
オン濃度を高め、その、吸収スペクトルのピーク付近の
波長で励起すれば、励起光はファイバー長の短いファイ
バーでもほとんど吸収されかつ本発明のレーザーファイ
バーは単位長さ当りの利得が大きいのでファイバー長の
短いファイバーでも優れた発振特性を示す。さらに、レ
ーザー活性イオン濃度を下げ、吸収スペクトルのピーク
からややはずれた波長で励起すれば:ファイバー長の長
いファイバーでも使用可能であることもつけ加えておく
。
十分吸収し、かつ発振するのに十分な利得が得られる長
さでなければならない。励起光波長、レーザー活性イオ
ン濃度によって励起光の吸収量は違ってくるので、これ
らを考慮した長さでなければならない。レーザー活性イ
オン濃度を高め、その、吸収スペクトルのピーク付近の
波長で励起すれば、励起光はファイバー長の短いファイ
バーでもほとんど吸収されかつ本発明のレーザーファイ
バーは単位長さ当りの利得が大きいのでファイバー長の
短いファイバーでも優れた発振特性を示す。さらに、レ
ーザー活性イオン濃度を下げ、吸収スペクトルのピーク
からややはずれた波長で励起すれば:ファイバー長の長
いファイバーでも使用可能であることもつけ加えておく
。
[実施例]
以下、実施例により本発明を更に説明するが、本発明は
これらの実施例に限定されるものではない。
これらの実施例に限定されるものではない。
実施例1
先ずファイバーの作製方法及び特性について記す。表1
の実施例1の欄に示されたコアガラス及びクラッドガラ
スの各々の組成比からなる原料混合物のそれぞれを2リ
ツトルの白金ポットで1250〜1300℃の温度で溶
解した後、金型に流し込み厚さ約5041Iの板状に成
型し徐冷した。これらを所定の大きさに切断した後、コ
ア用レーザーガラスは直径1.67am、長さ53.5
amのロッド状に、クラッド用ガラスは外径27.2a
i*。
の実施例1の欄に示されたコアガラス及びクラッドガラ
スの各々の組成比からなる原料混合物のそれぞれを2リ
ツトルの白金ポットで1250〜1300℃の温度で溶
解した後、金型に流し込み厚さ約5041Iの板状に成
型し徐冷した。これらを所定の大きさに切断した後、コ
ア用レーザーガラスは直径1.67am、長さ53.5
amのロッド状に、クラッド用ガラスは外径27.2a
i*。
内径1.68am、長さ53.5aw*のパイプ状に各
々研磨加工した。ロッドをパイプ内に挿入し線引炉内に
セットしてから660℃まで昇温し、線引速度65 m
、/1nで線引してドラムに巻き取り、ファイバーを得
た。線引操作は円滑に行なわれ、約1000mという長
尺なファイバーが得られた。
々研磨加工した。ロッドをパイプ内に挿入し線引炉内に
セットしてから660℃まで昇温し、線引速度65 m
、/1nで線引してドラムに巻き取り、ファイバーを得
た。線引操作は円滑に行なわれ、約1000mという長
尺なファイバーが得られた。
このファイバーは第1図に示す如く、コアガラス1とク
ラッドガラス2とからなり、表1に示す如くファイバー
径A=65μ霞、コア径B=4μ田の寸法であり、コア
ガラス屈折率1,523、両ガラス間の屈折率差0.0
065である屈折率分布を有するファイバーであった。
ラッドガラス2とからなり、表1に示す如くファイバー
径A=65μ霞、コア径B=4μ田の寸法であり、コア
ガラス屈折率1,523、両ガラス間の屈折率差0.0
065である屈折率分布を有するファイバーであった。
コアのレーザー特性として、表1に誘導放出断面1(4
,2x10噌口2)と蛍光青金(315μsec )を
示したが、誘導放出断面積は石英レーザーガラスの誘導
放出断面積(約2 X 10”tys’ )に比べ大き
い。蛍光寿命に関しては、高濃度にレーザー活性イオン
をドープしても蛍光の濃度消光が起りにクク、同程度レ
ーザー活性イオンをドープされた石英レーザーガラスの
蛍光寿命(約250μsec )に比べて長く、すぐれ
た特性を有することが明らかとなった。
,2x10噌口2)と蛍光青金(315μsec )を
示したが、誘導放出断面積は石英レーザーガラスの誘導
放出断面積(約2 X 10”tys’ )に比べ大き
い。蛍光寿命に関しては、高濃度にレーザー活性イオン
をドープしても蛍光の濃度消光が起りにクク、同程度レ
ーザー活性イオンをドープされた石英レーザーガラスの
蛍光寿命(約250μsec )に比べて長く、すぐれ
た特性を有することが明らかとなった。
次に上記ファイバーを用いたファイバーレーザー発振器
装置と、この装置で得られたレーザー発振特性を示す。
装置と、この装置で得られたレーザー発振特性を示す。
第2図は本実施例に用いたレーザー発振器装置を示した
ものである。第2図において、単一モードファイバー3
はレーザー媒質であるコア1とそれを取り囲んでいるク
ラッド2で構成されており、レーザーファイバー3の全
長は10I11+である。このファイバーの両端面は光
学研磨され、励起光を通過し発振光を反射する二色性装
置4が取りつけられ、全体としてファブリ−ベロー型の
レーザー共振器9を構成する。二色性装置4は、励起光
(本実施例の場合レーザーダイオード光807tv)を
90%以上通し、かつレーザー発振波長1.054μ…
の光を全反射するりアミラー5と励起光を90%以上通
し、かつレーザー発振波長に対し70%の反射率を有す
る出力取り出し用のフロントミラー6から成る。励起源
8としては、レーザーダイオード(シャープ LTo
15MF>が用いられ、807 nllで発振し、光
学系7でファイバ一端部のコアに集光される。
ものである。第2図において、単一モードファイバー3
はレーザー媒質であるコア1とそれを取り囲んでいるク
ラッド2で構成されており、レーザーファイバー3の全
長は10I11+である。このファイバーの両端面は光
学研磨され、励起光を通過し発振光を反射する二色性装
置4が取りつけられ、全体としてファブリ−ベロー型の
レーザー共振器9を構成する。二色性装置4は、励起光
(本実施例の場合レーザーダイオード光807tv)を
90%以上通し、かつレーザー発振波長1.054μ…
の光を全反射するりアミラー5と励起光を90%以上通
し、かつレーザー発振波長に対し70%の反射率を有す
る出力取り出し用のフロントミラー6から成る。励起源
8としては、レーザーダイオード(シャープ LTo
15MF>が用いられ、807 nllで発振し、光
学系7でファイバ一端部のコアに集光される。
ファイバーコアが吸収した励起入力2m−に対し0.6
m−安定な単一モード連続発振を得た。この時、レーザ
ー発振閾値1mW、微分効率50%という低閾値、高効
率動作を得た。これらの値はファイバー長10amのレ
ーザーガラスファイバーを用いて得られたものであり、
従来の石英レーザーガラスファイバーの場合、ファイバ
ー長3.2瓦で発振閾値2.6TrLl11、微分効率
33%であること(前出のエレクトロニクス レターズ
参照)を考慮すると、本発明のレーザーガラスファイバ
ーのレーザー発振特性の優秀性は明らかである。
m−安定な単一モード連続発振を得た。この時、レーザ
ー発振閾値1mW、微分効率50%という低閾値、高効
率動作を得た。これらの値はファイバー長10amのレ
ーザーガラスファイバーを用いて得られたものであり、
従来の石英レーザーガラスファイバーの場合、ファイバ
ー長3.2瓦で発振閾値2.6TrLl11、微分効率
33%であること(前出のエレクトロニクス レターズ
参照)を考慮すると、本発明のレーザーガラスファイバ
ーのレーザー発振特性の優秀性は明らかである。
実施例2〜18
表1に示した組成からなるコアガラス及びクラッドガラ
スを用い、実施例1と同様の方法で実施例2〜18のフ
ァイバーを得た。
スを用い、実施例1と同様の方法で実施例2〜18のフ
ァイバーを得た。
得られた各ファイバーのファイバー径、コア径、コアガ
ラス屈折率、コアガラス誘導放出断面積、蛍光寿命等を
表1に示した。
ラス屈折率、コアガラス誘導放出断面積、蛍光寿命等を
表1に示した。
またレーザー発振特性に関しても、Nd2O3のドープ
吊、励起波長、出力側ミラーの透過率等の条件によって
も変わるが、ファイバー長0.3IllIR〜251W
11で発振閾値2′rrL−以下、微分効率30%以上
という低閾値・高効率・安定な連続発振が同様に得られ
た。
吊、励起波長、出力側ミラーの透過率等の条件によって
も変わるが、ファイバー長0.3IllIR〜251W
11で発振閾値2′rrL−以下、微分効率30%以上
という低閾値・高効率・安定な連続発振が同様に得られ
た。
[発明の効果]
本発明のレーザーガラスファイバーは、従来の石英レー
ザーガラスファイバーに比べ、ファイバー長でも優れた
レーザーガラス発成特性を示し、その結果、コンパクト
で高性能なレーザー発振器を得ることが可能となり、フ
ァイバーシステムの光源等の応用が期待できる。又、本
発明によるレーザーガラスファイバーは優れた増幅特性
を有するので光増幅装置としても使用することが期待さ
れる。
ザーガラスファイバーに比べ、ファイバー長でも優れた
レーザーガラス発成特性を示し、その結果、コンパクト
で高性能なレーザー発振器を得ることが可能となり、フ
ァイバーシステムの光源等の応用が期待できる。又、本
発明によるレーザーガラスファイバーは優れた増幅特性
を有するので光増幅装置としても使用することが期待さ
れる。
また本発明はクラッドガラスとして、コアガラスと熱的
性質が近似する燐酸塩ガラスを用いることにより、燐酸
塩レーザーガラスのファイバー化が可能となり、光学的
品質が良好で長尺な燐酸塩レーザーガラスファイバーを
量産することができるという技術的効果も有する。
性質が近似する燐酸塩ガラスを用いることにより、燐酸
塩レーザーガラスのファイバー化が可能となり、光学的
品質が良好で長尺な燐酸塩レーザーガラスファイバーを
量産することができるという技術的効果も有する。
第1図は本発明の実施例のレーザーガラス単一モードフ
ァイバーの断面構造と屈折率分布を示す説明図、 第2図は本発明の実施例のレーザーガラス単一モードフ
ァイバーを用いたレーザー発振器装置の概略図である。 1・・・コア 2・・・クラッド 3・・・レーザーガラスファイバー 4・・・二色性装置 5・・・リアミラー 6・・・フロントミラー 7・・・光学系 8・・・励起源 9・・・レーザー共振鼎
ァイバーの断面構造と屈折率分布を示す説明図、 第2図は本発明の実施例のレーザーガラス単一モードフ
ァイバーを用いたレーザー発振器装置の概略図である。 1・・・コア 2・・・クラッド 3・・・レーザーガラスファイバー 4・・・二色性装置 5・・・リアミラー 6・・・フロントミラー 7・・・光学系 8・・・励起源 9・・・レーザー共振鼎
Claims (1)
- (1)モル表示でP_2O_545〜70%、Al_2
O_34〜20%、R″O(MgO、CaO、BaO、
PbO、SrO及びZnOの1種又は2種以上を指す。 以下同じ)0〜35%、R′_2O(Li_2O、Na
_2O及びK_2Oの1種又は2種以上を指す。以下同
じ)0〜30%、R″O+R′_2O4〜45%、Nd
_2O_30.1〜6%を含有する燐酸塩レーザーガラ
スをコアガラスとし、このコアガラスより屈折率が低く
、モル表示でP_2O_545〜70%、Al_2O_
34〜20%、R″O0〜35%、R′_2O0〜30
%、R″O+R″_2O4〜45%を含有する燐酸塩ガ
ラスで、前記のコアガラスを被覆したファイバーであつ
て、レーザー発振波長1.054μmにおいて単一モー
ドファイバーであることを特徴とするレーザーガラスフ
ァイバー。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62157416A JPH07104537B2 (ja) | 1987-06-24 | 1987-06-24 | 燐酸塩レ−ザ−ガラス単一モ−ドファイバ− |
US07/211,056 US4871230A (en) | 1987-06-24 | 1988-06-24 | Single mode phosphate laser glass fiber |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62157416A JPH07104537B2 (ja) | 1987-06-24 | 1987-06-24 | 燐酸塩レ−ザ−ガラス単一モ−ドファイバ− |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS642025A JPS642025A (en) | 1989-01-06 |
JPH012025A true JPH012025A (ja) | 1989-01-06 |
JPH07104537B2 JPH07104537B2 (ja) | 1995-11-13 |
Family
ID=15649158
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62157416A Expired - Fee Related JPH07104537B2 (ja) | 1987-06-24 | 1987-06-24 | 燐酸塩レ−ザ−ガラス単一モ−ドファイバ− |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4871230A (ja) |
JP (1) | JPH07104537B2 (ja) |
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---|---|---|---|---|
JP2693662B2 (ja) * | 1991-07-16 | 1997-12-24 | 株式会社東芝 | 光増幅装置 |
US5322820C1 (en) * | 1992-12-08 | 2001-04-24 | Kigre Inc | Athermal laser glass compositions with high thermal loading capacity |
US5812729A (en) * | 1995-07-21 | 1998-09-22 | Lockheed Martin Energy Systems, Inc. | Very high numerical aperture light transmitting device |
US5805332A (en) * | 1997-02-18 | 1998-09-08 | Regents Of The University Of Minnesota | Optical fiber amplifier |
US6542304B2 (en) | 1999-05-17 | 2003-04-01 | Toolz, Ltd. | Laser beam device with apertured reflective element |
US6611372B1 (en) * | 2000-06-09 | 2003-08-26 | The Arizona Board Of Regents On Behalf Of The University Of Arizona | Erbium and ytterbium co-doped phosphate glass optical fiber amplifiers using short active fiber length |
WO2002103419A2 (en) * | 2000-11-27 | 2002-12-27 | Photon-X, Inc. | Compact optical fiber amplifier module |
DE10239572B3 (de) * | 2002-08-23 | 2004-01-08 | Schott Glas | Blei- und vorzugsweise arsen-freie optische Schwerkrongläser sowie deren Verwendung |
DE10245987B3 (de) * | 2002-10-02 | 2004-05-06 | Schott Glas | Optische Stufenfasern aus Mehrkomponentengläsern |
JP2007287995A (ja) * | 2006-04-18 | 2007-11-01 | Central Glass Co Ltd | Ase光源 |
JP4835294B2 (ja) * | 2006-07-14 | 2011-12-14 | 株式会社ジェイテクト | レーザ発振装置 |
CN102033249B (zh) * | 2009-09-29 | 2012-08-29 | 中国科学院西安光学精密机械研究所 | 超大模面积偏磷酸盐光纤的组成及其制备方法 |
CN104496173A (zh) * | 2014-12-15 | 2015-04-08 | 山东海富光子科技股份有限公司 | 用于高功率光纤激光器的硅酸盐全玻璃光纤的外包层玻璃 |
DK3136143T3 (en) | 2015-08-26 | 2020-05-18 | Max Planck Gesellschaft | Hollow-Core Fibre and Method of Manufacturing Thereof |
US9834469B2 (en) * | 2016-02-02 | 2017-12-05 | Schott Corporation | Aluminophosphate glass composition |
CN109164535A (zh) * | 2018-09-29 | 2019-01-08 | 镇江微芯光子科技有限公司 | 一种高功率的玻璃光纤 |
CN113277731B (zh) * | 2021-05-28 | 2022-04-15 | 成都光明光电有限责任公司 | 含银纳米微粒激光玻璃及其制造方法 |
CN113461328B (zh) * | 2021-06-28 | 2022-04-15 | 成都光明光电有限责任公司 | 一种磷酸盐激光钕玻璃及其制备方法 |
CN113511813B (zh) * | 2021-06-28 | 2022-03-04 | 成都光明光电有限责任公司 | 一种用于激光玻璃的包边玻璃及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5357214A (en) * | 1976-11-02 | 1978-05-24 | Fujitsu Ltd | Glass for line of optical transmitter and method of manufacturing thereof |
US4330629A (en) * | 1979-06-07 | 1982-05-18 | Thorn Emi Limited | Heat-resistant sealing materials |
US4333848A (en) * | 1980-12-03 | 1982-06-08 | Kigre, Inc. | Athermal laser glass composition |
-
1987
- 1987-06-24 JP JP62157416A patent/JPH07104537B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-06-24 US US07/211,056 patent/US4871230A/en not_active Expired - Fee Related
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