JPH01190910A - 触媒コンバータ及びディーゼル粒状フィルタ - Google Patents

触媒コンバータ及びディーゼル粒状フィルタ

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JPH01190910A
JPH01190910A JP63305876A JP30587688A JPH01190910A JP H01190910 A JPH01190910 A JP H01190910A JP 63305876 A JP63305876 A JP 63305876A JP 30587688 A JP30587688 A JP 30587688A JP H01190910 A JPH01190910 A JP H01190910A
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JP
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metal
catalytic converter
diesel
granular filter
reinforcing material
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Richard P Merry
リチャード　ポール　メリー
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Minnesota Mining and Manufacturing Co
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 イ、　発明の背景 本発明は金属ケーシングを有する型の触媒コンバータま
たは粒状フィルタであって一体即ちモノリスである要素
を備えたものが金属で補強された可撓の膨張性据付用複
合物によって前記金属ケーシング内にしっかりと保持れ
さる排気系統において使用される触媒コンバータまたは
粒状フィルタに係る。前記金属で補強された膨張性の据
付用複合物は、脆弱なセラミックのモノリスまたはディ
ーゼル粒状フィルタを据付けるための包装材料として特
に有用である。
触媒コンバータは大気汚染を制御するため自動車排気ガ
ス中の窒素酸化物を還元しそして一酸化炭素並びに炭化
水素を酸化するべく広く使用されている。これら触媒の
作用過程において生じる比較的高い温度の故に、セラミ
ックが触媒支持体として選択されているのは当然である
。特に有用な支持体は例えば米国特許ＲＥ２７７４７号
に開示されるセラミックハネカム構造体によって提供さ
れる。
セラミック本体は砕けやすくそして金属、普通はステン
レス鋼、缶とは著しく異なる熱膨張係数を有する。従っ
て、金属缶内におけるセラミック本体の据付手段は、衝
突及び振動から生じる機械的衝撃に対する抵抗性を有し
なくはならない。この目的のために据付用材料として有
用であると認められている膨張性シート材料が、米国特
許第３９１６０５７号、第４３０５９９２号及び第４６
１７１７６号と、英国特許第１５１３８０８号とに記載
されている。
前記諸特許に説明される膨張性シート材料を使用する触
媒コンバータは、セラミックのモノリスをその側面に添
って包む概ね矩形のシートまたはマットを使用する。こ
れら材料の欠点はそれらが触媒コンバータのセラミック
のモノリスに対し極度に大きい圧力を及ぼすことである
。これら圧力は、外殻の軸方向膨張、膨張性シートの摩
擦係数、剪断係数及び熱膨張係数と相俟って、セラミッ
ク（のモノリス内に亀裂を生じさせる可能性がある。
これら亀裂は“リングオフ亀裂（クラック）”と呼称さ
れ、通常はモノリスの長手方向中間に発生する円周方向
の亀裂である。激甚な場合、セラミックのモノリスは完
全に切断されて２個の片になる。さらに、そのような材
料はシートが膨張する２５０−３７５℃の範囲の温度に
シート材料が達するまではほとんど力を発揮しない。マ
ットが膨張する以前の触媒コンバータの振動は、セラミ
ックのモノリスの運動及びそれに伴う損傷を生じさせる
恐れがある。
現在入手可能の材料によって触媒コンバータを組立てる
場合、膨張性材料の最少据付密度である０、６ｇ／ｃｍ
３は、定常運転状態間セラミックのモノリスを適所に保
持するため必要とされる。しかし、セラミックのモノリ
ス、金属ケーシング及び膨張性シート材料の寸法公差の
故に、据付密度はしばしば前記最少据付密度の２−２．
５倍になり得る。このような高据付密度状態下で且つ上
昇した作用温度においては、セラミックのモノリスのリ
ングオフ亀裂が高規則性を以て発生する可能性がある。
もしセラミックのモノリスがディーゼル粒状フィルタの
場合のように本質的に脆弱ならば、リングオフ亀裂はよ
り強い在来セラミック触媒基体の据付けに使用されるそ
れよりも低い据付密度においてすら発生し得る。ディー
ゼル粒状フィルタにおけるリングオフ亀裂は該フィルタ
を無効にする。しかし、もし据付密度がリングオフ亀裂
を皆無にする程度に低減されるならば、セラミックモノ
リスまたはセラミック粒状フィルタの保持は不適切に成
り、そして破局的損傷が振動及び熱衝撃から起こり得る
。従って、膨張性据付用材料の改良が必要とされること
は明白である。
過去において、セラミックモノリスのリングオフ亀裂を
減らすまたは皆無にしようとする幾つかの試みが既に為
されている。米国特許第４６１７１７６号はそのよう成
果を可撓膨張性シートであって概ね波形の端縁を有する
ものによって取付けられた触媒コンバータを通じて達成
した。しかし、排気系統からより多量の熱が周囲の踏面
へ発散することを許すモノリス側面全体には断熱材は配
置されていない。
触媒コンバタ−は、また、良好な初期保持力を提供する
熱が、６００℃以上に達するにつれてそれらの保持力を
喪失するワイヤ網である据付用材料、によって支持され
た。さらに、ワイヤ網は排気ガスがそれを透過して触媒
要素を迂回するのを防止するシールとして働かない。そ
れはまた断熱効果も提供しない。このことは大きな熱勾
配及び関連熱応力をセラミックモノリス内に生じさせる
。
これらの熱応力は膨張性据付用シートを使用するとき形
成されるそれらと同じタイプのリングオフ亀裂を生じさ
せる可能性がある。これら問題を解決するための提案が
米国特許第４２６９８０７号に開示されており、そこで
は、高温膨張性の填隙材がワイヤ網ブラ゛ンケット内に
配置されている。
しかし、そのような材料の填装は容易でなく且つ多くの
時間を消費し、そして高温度のときは、膨張性据付用材
料のみを使用する触媒コンバータの場合と同じ膨張力特
性を示現する。
ドイツ実用新案Ｇｍ８０１９８１３号には自動車排気系
統において使用される膨張性据付用材料（膨張マット）
が開示されている。それは据付用材料が“洗耗”によっ
てそれらの密閉能力を喪失する問題に取り組む。この洗
耗は排気ガスが膨張マット内に流入することによって生
じる。前記実用新案は膨張マット内に波形ワイヤ網を挿
入することによって該マットの破壊に対処する。しかし
、ワイヤ網を膨張マット内に挿入する方法については何
ら教示されておらず、また、セラミックのモノリスを確
実に支持するために高温度においては高体積弾性率を防
ぐ必要があること、そして、低温度においては十分な体
積弾性率が要求されることについての認識が何ら示され
ていない。また、前記実用新案はリングオフ亀裂及び振
動による損傷の問題にも対処していない。
口８発明の摘要 本発明は、少なくとも２０ｋＰａの低温度（周囲温度ま
たはそれ以下）体積応力及び５００ｋＰａの高温度（７
５０℃）体積応力を生じる可撓の、金属で補強された、
膨張性据付用複合物を有する触媒コンバータ及びディー
ゼル粒フィルタ゛を提供する。前記据付用複合物はセラ
ミック繊維、膨張されていない蛭石及びう矢ツクス結合
剤から成るスラリを、弾力のある金属シート、多孔金属
シート、金属スクリーン、金属クロスまたは金属網の周
囲に注いでそれを包囲し、そしてその後、前記スラリを
乾燥させることによって作られる。
前記金属シート、金属スクリーン、金属クロスまたは金
属網は波形にされ、捲縮され、ジグザグ形にされまたは
その他の形にされて弾力のある三次元構造物にされる。
スラリの密度は、乾燥されて仕上げられた複合物が一４
０℃から７５０℃の温度範囲に亙って少なくとも２０ｋ
Ｐａで且つ５００ｋＰａ以下の体積弾性率を有するよう
に制御される。ハ０発明の細部にわたる説明 第１図及び第２図を参照すると、概ね円錐台形の入口端
１４と出口端１６とを設けられた金属製のケーシング１
２を有する触媒コンバータ１０が図示される。ケーシン
グ１２の内部には、セラミックのような耐火性材料から
形成された一体即ちモノリスの触媒要素１８であって複
数の気体流路（図示せず）を画成されたものが配置され
る。触媒要素１８の周囲には、金属によって補強された
膨張性の据付用複合物２０であって触媒要素１８をケー
シング１２内部に支持するものが配置される。周囲温度
及び作用温度の両方において、据付用複合物２０は触媒
要素１８をケーシング１２内において適所に保持すると
共に触媒要素１８の周縁を密封し、それにより、排気ガ
スが触媒要素１８を迂回通過するのを阻止する。
据付用複合物２０は弾性金属補強材料、例えば金属シー
ト、金属クロス、金属スクリーン、金属網、の周囲に形
成された膨張性材料からなる。弾性金属補強材料は典型
的に合金例えばステンレス鋼、インコネル鋼、亜鉛メッ
キ鋼または合金を含むその他の金属から形成される。
触媒コンバータ１０の作用間、組立体の温度が増加し、
そして前記ケーシング１２と触媒要素１８との間の半径
方向のギャップがケーシング１２の高い熱膨張係数の故
に増大する。据付用複合物２０の膨張及びその安定性並
びにレジリエンスは、ケーシング１２と触媒要素１８と
の熱膨張の差異に対し補償するとともに、脆弱な組立体
をその振動に対して保護する。さらに、据付用複合物２
０は金属表面またはセラミック表面におけるでこぼこに
対しても補償する。
金属によって補強された据付用複合物２０は標準的な製
紙技術によって形成され得る。約０．　１ｍｈ−６ｍｍ
、好ましくは１＋ａ−２ｍｍ、の範囲の粒子寸法を有す
る膨張されていない蛭石の処理または未処理フレーク４
０−６５％（重量比）が大量の水のなかで無機繊維質材
料２５−５０％及び結合剤５−１５％の比率の固体と混
合される。“処理された蛭石”とは、脱水素燐酸アンモ
ニア、炭酸アンモニア、塩化アンモニアまたはその他好
適なアンモニア化合物を用いて蛭石を処理することに十 よりＮＨカチオンによって実質的にまたは完全にイオン
交換された蛭石鉱を意味する。無機繊維質材料として、
珪酸アルミナ（商用名ファイバーファックス、セラフア
イバー及びカオウールを以て市場で入手され得る）、湿
石綿または角閃石石綿、商用名チョツプドＥ−ガラスを
以て入手され得る軟質ガラス、ジルコニアシリカ繊維及
び髭結晶アルミナを含む耐火性フィラメントが挙げられ
る。本発明に基づくセラミックモノリス据付用複合物の
ための結合剤としては、各種の重合体及びラテックス形
式のエラストマー例えば天然ゴム格子、スチレンブタジ
ェン格子、ブタジェンアクリロニトリル格子、アクリル
酸塩またはメタクリル酸塩重合体、共重合体等の格子が
挙げられる。無機結合剤としては、ベントナイトまたは
コロイド珪酸が挙げられる。有機及び無機結合剤は本発
明に従ってシート材を形成するように組合わせて使用さ
れる。また、少量の表面活性剤、発泡剤及び凝集剤がシ
ートを形成する前に添加され得る。かくして生じたスラ
リは次にステンレス鋼、インコネル、鋼、亜鉛メッキ鋼
またはその他の好適な金属または金属合金から成る補強
材料の周囲に供給されそしてそれを包囲する。
補強材料はシート、多孔シート、クロス、スクリーンま
たは網の形式にされ得る。スクリーンま゛たは網は織ら
れ、編まれまたは鑞付けされ得る。
この補強材料は反発力を有する弾性部材を構成するよう
に捲縮され、波形に曲げられ、ジグザグ形に曲げられま
たはその他の様式で三次元形状を付与さるべきである。
第３図には三次元波形パターンの好適な一形状が見られ
る。補強弾性材料はスラリと結合されて乾燥されたとき
生じた複合物が、−４０℃から７５０℃の温度範囲全体
を通じて少なくとも２０ｋＰａで且つ５００ｋＰａより
小さい体積弾性率を有するように選択さるべきである。
そのような補強材料２２の一つは、０．１２７０．７６
２ｍｍの直径を有するワイヤから作られた編みワイヤ網
であって４８−１００の密度に相当する編み目寸法を有
するものである。この密度数は編み機の針間隔と関連し
ており、当業界においては周知されている。また、ワイ
ヤ網は傷口につき約１２個の波（各波は約０．６４ａｎ
の振幅を有する）に相当する＃１２クリンプを有する。
波の正しい振幅は本発明において提供される結果を達成
するために決定的に重要である。据付用複合物のレジリ
エンスは補強材料２２の振幅とばね定数の直接的関数で
ある。編みワイヤ網から成る補強材料２２を設けること
により、高温度におけるリングオフ亀裂の発生が防止さ
れるとともに低温度におけるセラミックモノリスのため
の十分な保持力が提供される。言うまでもなく、シばし
ば、前記波形及び補強形式は本発明の範囲を逸脱するこ
となしに変更され得る。
スラリの凝集は明専、アルカリ又は酸のような電解質を
使用して達成されるのが便利である。膨張された蛭石、
無機繊維質材料及び有機ラテックス結合剤は、重量にお
いて約５−１００倍の水中で一緒に混合され、そして凝
集剤が添加される。
さらに、少量の表面活性剤または発泡剤も膨張性材料の
分散を増進させるために提供され得る。
複合物材料のシートは手漉紙型または長網抄紙機スクリ
ーンを使用して標準製紙技術によって形成されるのが便
利である。スラリは補強材料２２を貫通してそれを完全
に包囲するように導かれて膨張性材料２１を形成するよ
うに乾燥されることが好ましい。しかし、スラリは補強
材料２２の両側において又はそのまわりの外殻として導
かれてもよい。生じた緑色シートは脱水されそして約９
０℃で乾燥され、これにより、扱いやすく可撓で反発力
のある膨張性のセラミックモノリス据付用複合シートが
形成される。
本発明の金属補強膨張性据付用複合物の有用性は広い温
度範囲に亙ってケーシング内に触媒セラミックモノリス
またはディーゼルセラミック粒状フィルタを保持するた
めケーシングと基体との間に十分な力を発生させそして
維持するその能力によって証明される。この独特の保持
力はセラミックモノリスと金属容器との差別的熱膨張か
ら生じる寸法の変化と関係なく生起され得る。また、前
記保持力は高温度において適切に反応し、従って、セラ
ミックモノリスにその破裂を招くに至る体積応力を生じ
させるような大き過ぎる力を発生しない。
以下述べる詳細な説明及び遂行された試験は、本発明の
利点に関する一層十分な理解に役立つと考えられる。
水（１２００ｍｌ）が大形ウェアリング混合器の混合室
内に注入され、そして２６ｇのアルミナシリカ繊維（ジ
ョンズーマンスビル社から入手され得るセラフアイバー
［商用名］）が添加され、その後、約１５分間強攪拌さ
れた。生じて繊維スラリは４リツトルビーカー内へ移転
され、そして空気によって推進されるブレードを用いて
混合された。次いで、１１ｇのローム＆ハスＨＡ−８ア
クリル結合剤及び４３．２ｇの＃４蛭石鉱（Ｗ、　Ｒ。
ブレース社から入手）が前記繊維スラリへ添加された。
混合間、２１．０９ｇの製紙用希釈明春（硫酸アルミニ
ウム２５％溶液）及び１．２ｇのアルミン酸ナトリウム
が前記スラリに添加され、それにより、ラテックス結合
剤が他成分の全体に亙って沈澱した。
この混合物が強攪拌されそして手漉紙スクリーン状に迅
速に注がれた。該スクリーンの頂面には事前にトリクロ
ロエチレン内で脱脂された補強用編みワイヤ（ワイヤの
直径０．　２３ｍｍ、　密度４８、タテックス社から入
手された＃１２クリンプステンレス鋼）の−片が固定さ
れそいた。次ぎに、シートを脱水するためドレン装置が
働かされた。次いで、複合物はウィリアム装置社のシー
ト乾燥機上で乾燥された。
前記のように形成されるが据付密度が互いに異なる補強
された複数の据付用複合“物が、据付支持体によって及
ぼされる圧力（体積応力）を測定するように設計された
装置において、在来の膨張性マット（３Ｍ社から入手さ
れるインチラム銘柄シリーズ■）、並びに単に編みステ
ンレス鋼網に対しそれぞれ比較された。前記装置は実際
の触媒コンバータにおいて予想される温度が模擬的に発
生されるようにカートリッジ式加熱機を有する２本のス
テンレス鋼金敷から構成された。これら金敷間のギャッ
プ即ち距離は実際の触媒コンバータにおける状態に設定
され、そしてギャップは第４図のグラフの中断区域に示
される５時間均熱を含む実触媒コンバータにおけるそれ
と同様に温度の上昇と共に増大した。第４図には在来マ
ット（Ｃ）、編みワイヤ網（Ｂ）及び本発明による金属
補強膨張性据付用複合物（Ａ）に対してこのようにして
発生された体積応力曲線が示される（値はｐｓｉで示さ
れる）。在来マットは貧弱な初期保持力と、その膨張時
の高ピーク力を示した。もし在来マットが低温時保持力
を改善するためにより初期に圧縮されるならば、高温時
に生じる圧力は該マットのモノリスとしての強度を凌駕
し、その結果、それを破裂させるであろう。単独の編み
ワイヤ網は良好な低温時保持力を有したが、それは触媒
コンバータが加熱されるにつれて急速に劣化した。本発
明に基づく金属補強膨張性据付用複合物は良好な低温時
保持力を有し且つより低いピーク体積応力を高温時に示
した。
セラミックモノリスが触媒コンバータ内で適所に保持さ
れる確実度を測定する試験は、それが金属ハウジング内
に組立てられた後、それを動かすのに要求される力を測
定することによって行われた。この試験では円柱形セラ
ミックモノリス（直径１１．８４ａｎＸ長さ１５．２４
ａｎ）が金属缶（内径１２．３４ａｎ）内に据付けられ
た。セラミックモノリスが押されたとき運動する余地を
それに与えるために前記金属缶はセラミックモノリスよ
り２．５４ａｎ長かった。金属缶に相対してセラミック
モノリスを動かすのに要求される力が測定されそして、
それにより、どの程度しっかりとセラミックモノリスが
据付材によって保持されるかが示された。ＭＴＳ引張試
験機（ＭＴＳシステムズ社製）に力が及ぼされそして測
定された。最大押出力は表１に示されている。
表　　１ （ｇ／国）（Ｎ）　（Ｎ）　（Ｎ） 補強据付用複合物　　　　０．７７　　　　　１８４４
　　　１２９０　　　８８４００．９６　３０２２　１
２０９　１５７２０１．６０　９０８２　５２８３　＞
２３１００在来マツト　　　　　　　０．７２　　　　
　　２３９　　　　８６　　　９５６００．８０　４７
５　１１０１５０６０ ０．８８　２００８　９１６　＞２２９６００．９６　
２６５２　１４０４　＞２３０２０！、０４　３０７７
　１４７５　＞２３１５０編みワイヤ網　　　　　　　
　　　　　　　８２３　　　１０５６　　　　４１０＝
４０４７　　　　　　　　　２４４９＊（Ｎ）・・・ニ
ュートン 本発明による金属補強膨張性据付用複合物は、非常によ
り広い据付密度範囲に亙って、極度に低い又は極度に高
い押出力を回避することが認められるであろう。このこ
とは、据付密度の大きな変化を生じさせる、触媒コンバ
ータにおいて典型的である、極めて大きいセラミックモ
ノリスの公差（上２−）に鑑みて非常に重要である。
据付材は金属缶内に据付けられたセラミック触媒要素に
おけるリングオフ亀裂の発生を防ぐ該材の力を測定する
ため排気ガスシミュレータ（ＲＰＳエンジニアリング社
製）において試験された。
金属缶は１２．３４ｃｍの内径を有する４０９ステンレ
ス鋼から作られ、そしてセラミック要素は直径１１．８
４ｃｍＸ長さ１５．２４ｃｍの標準セラミックモノリス
であって毎ａｌ＋２につき６２個の小空洞を有するもの
であった。セラミック基体は各種の据付材によって包囲
されそして前記排気ガスシミュレータに結合された。燃
料としてプロパンを使用する排気ガスシミュレータは９
５４℃の入口ガス温度と２３８ＣＦＭとを以て運転され
た。９５４℃で１０分経過した後、プロパンは切られそ
して室空気が７２８ＣＦＭで導入された。空気の流れは
金属缶温度が約３８℃に落ちるまで続行された。組立体
は分解されそしてセラミック基体はその亀裂の状態を調
べられた。各種振幅のワイヤ網で補強された本発明に従
う据付用複合物は、在来の据付用マット及び米国特許第
４２６９８０７号の教示に従って作られた膨張性ペース
ト“マット”に対して比較検討された。そのような比較
の結果が表２に示されている。
表　　　２ １．００　　　　　亀裂無し １．１０　　　　　亀裂無し １．２０　　　　　亀裂無し １．５９　　　　　亀裂無し 編みワイヤ補強複合物　ｂ　　　　　　１．５４　　　
　　　亀裂波形六角補強複合物　　　　　　　　１．３
８　　　　　亀裂無し波形ワイヤクロス補強複合物　　
　　１．０４　　　　　亀裂無し在来マット　　　　　
　　　　　　　０．８０　　　　　亀裂０．９２　　　
　　亀裂 ０．９８　　　　　亀裂 １．３６　　　　　亀裂数個 ペーストマット　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　亀裂波長１．　２７ｍｍ（０，５″）
【図面の簡単な説明】
第１図は分解された関係において示される本発明の触媒
コンバータの外殻の斜視図、第２図はその三次元波形パ
ターンが簡単化のために図示されていない第１図の触媒
コンバータの概略図、第３図は本発明に基づく金属補強
可撓膨張性据付用複合物の概略端面図、第４図は本発明
に従う金属補強据付用複合物のセラミックモノリスと、
在来技術による据付用マットとにそれぞれ及ぼされる圧
力（体積応力）の比較を示すグラフである。 図面上、１０・・・触媒コンバータ、１２・・・ケーシ
ング、１８・・・触媒要素、２０・・・据付用複合物、
２２・・・補強材料。

Claims (14)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）金属ケーシング（１２）、金属ケーシング（１２
    ）内に配置されたセラミック触媒要素（１８）、及び触
    媒要素（１８）を位置させそして機械的衝撃並びに熱衝
    撃を吸収するため前記触媒要素（１８）と金属ケーシン
    グ（１２）との間に配置された可撓据付用手段（２０）
    を有する触媒コンバータ（１０）において、前記可撓据
    付用手段（２０）が、弾性補強材料（２２）を中心とし
    て形成された膨張性材料（２１）の複合物から成り、前
    記複合物が−４０℃から７５０℃の温度範囲に亙つて２
    ０ｋＰａ以上且つ５００ｋＰａ以下の体積弾性率を有す
    ることを特徴とする触媒コンバータ。
  2. （２）特許請求の範囲第１項記載の触媒コンバータ（１
    ０）において、前記可撓据付用手段（２０）が、４０％
    −６５％（重量百分率）の膨張されていない蛭石、２５
    ％−５０％（重量百分率）の無機繊維質材料及び５％−
    １５％（重量百分率）の結合剤を含むことを特徴とする
    触媒コンバータ。
  3. （３）特許請求の範囲第２項記載の触媒コンバータ（１
    ０）において、前記蛭石がアンモニア化合物とイオン交
    換されていることを特徴とする触媒コンバータ。
  4. （４）特許請求の範囲第２項記載の触媒コンバータ（１
    ０）において、前記無機繊維質材料（２１）が石綿、軟
    質ガラス繊維、髭状結晶アルミナ、アルミナシリカ繊維
    又はジルコニアシリカ繊維であることを特徴とする触媒
    コンバータ。
  5. （５）特許請求の範囲第２項記載の触媒コンバータ（１
    ０）において、前記結合剤が有機または無機材料もしく
    はそれらの化合物であることを特徴とする触媒コンバー
    タ。
  6. （６）特許請求の範囲第１項記載の触媒コンバータ（１
    ０）において、前記弾性補強材料（２２）が金属シート
    、金属クロス、金属スクリーンまたは金属網であること
    を特徴とする触媒コンバータ。
  7. （７）特許請求の範囲第６項記載触媒コンバータ（１０
    ）において、前記弾性補強材料（２２）がステンレス鋼
    、インコイル鋼、亜鉛メッキ鋼、金属合金またはそれら
    の化合物から選択されることを特徴とする触媒コンバー
    タ。
  8. （８）金属ケーシング（１２）、金属ケーシング（１２
    ）内に配置された単一固体セラミック要素（１８）、及
    び前記セラミック要素（１８）を位置させそして機械的
    衝撃並びに熱衝撃を吸収するため前記セラミック要素（
    １８）と金属ケーシングとの間に配置された可撓据付用
    手段（２０）を有するディーゼル粒状フィルタにおいて
    、前記可撓据付用手段（２０）が、弾性補強材料（２２
    ）を中心として形成された膨張性材料（２１）の複合物
    からなり、前記複合物が−４０℃から７５０℃の温度範
    囲に亙つて２０ｋＰａ以上且つ５００ｋＰａ以下の体積
    弾性率を有することを特徴とするディーゼル粒状フィル
    タ。
  9. （９）特許請求の範囲第８項記載のディーゼル粒状フィ
    ルタ（１０）において、前記可撓据付用手段（２０）が
    、４０％−６５％（重量百分率）の膨張されていない蛭
    石、２５％−５０％（重量百分率）の無機繊維質材料及
    び５％−１５％の結合剤を含むことを特徴とするディー
    ゼル粒状フィルタ。
  10. （１０）特許請求の範囲第９項記載のディーゼル粒状フ
    ィルタ（１０）において、前記蛭石がアンモニア化合物
    とイオン交換されていることを特徴とするディーゼル粒
    状フィルタ。
  11. （１１）特許請求の範囲第９項記載のディーゼル粒状フ
    ィルタ（１０）において、前記無機繊維質材料（２１）
    が石綿、軟質ガラス繊維、髭状結晶アルミナ、アルミナ
    シリカ繊維またはジルコニアシリカ繊維であることを特
    徴とするディーゼル粒状フィルタ。
  12. （１２）特許請求の範囲第９項記載のディーゼル粒状フ
    ィルタ（１０）において、前記結合剤が有機または無機
    材料もしくはそれらの化合物であることを特徴とするデ
    ィーゼル粒状フィルタ。
  13. （１３）特許請求の範囲第１０項記載のディーゼル粒状
    フィルタ（１０）において、前記弾性補強材料（２２）
    が金属シート、金属クロス、金属スクリーンまたは金属
    網であることを特徴とするディーゼル粒状フィルタ。
  14. （１４）特許請求の範囲第１０項記載のディーゼル粒状
    フィルタ（１０）において、前記弾性補強材料（２２）
    がステンレス鋼、インコネル鋼、亜鉛メッキ鋼、金属合
    金またはそれらの化合物から選択されることを特徴とす
    るディーゼル粒状フィルタ。
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