JPH01189397A - 曝気槽空気量制御装置 - Google Patents
曝気槽空気量制御装置Info
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
- Flow Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
(産業上の利用分野)
本発明は、活性汚泥処理方式によるし尿処理プラントに
おけるプロセス計装制御装置に関する。
おけるプロセス計装制御装置に関する。
(従来の技術)
し尿処理プロセスでは、従来は有機性汚濁物質の指標と
してBODの除去に重点が置かれていたが、近年稲作の
窒素過多障害や、閉鎖性水域における富栄養化が問題と
なり、窒素の規制が注目されてきた。このため窒素の除
去率が高い低希釈二段活性汚泥処理方式が多く採用され
るようになってきた。
してBODの除去に重点が置かれていたが、近年稲作の
窒素過多障害や、閉鎖性水域における富栄養化が問題と
なり、窒素の規制が注目されてきた。このため窒素の除
去率が高い低希釈二段活性汚泥処理方式が多く採用され
るようになってきた。
し尿中の窒素の形態はアンモニア性窒素NH4−Nが大
部分で、残りは尿素の形をした有機性窒素である。この
有機性窒素は活性汚泥処理によってほとんどアンモニア
性窒素に変化して処理される。
部分で、残りは尿素の形をした有機性窒素である。この
有機性窒素は活性汚泥処理によってほとんどアンモニア
性窒素に変化して処理される。
即ち、曝気槽内において好気性条件下で曝気を続けると
、活性汚泥中の活性汚泥菌の生物酸化作用により、 B
OD成分が炭酸ガスCO2と水H20になって酸化分解
除去されるとともに、アンモニア性窒素は硝化菌の生物
酸化作用により亜硝酸性窒素NO。
、活性汚泥中の活性汚泥菌の生物酸化作用により、 B
OD成分が炭酸ガスCO2と水H20になって酸化分解
除去されるとともに、アンモニア性窒素は硝化菌の生物
酸化作用により亜硝酸性窒素NO。
−N及び硝酸性窒素No3−Nに酸化される。
このような反応を硝化反応といい、次の化学反応式で現
わされる。
わされる。
NH,T+Z u2→+vu、−+zH’+)lzO−
11)そして、かくはん槽内においては嫌気性条件下で
脱窒菌が存在し、この細菌の生物化学的反応により窒素
ガスN2に還元され、窒素除去が完了する。
11)そして、かくはん槽内においては嫌気性条件下で
脱窒菌が存在し、この細菌の生物化学的反応により窒素
ガスN2に還元され、窒素除去が完了する。
BOD成分の酸化分解にはBOD量とほぼ等量の理論酸
素量で足りるが、(1)式が示すようにNH4−をN0
1−□まで酸化するには窒素の4〜5倍量(重量比)の
酸素量が必要となる。
素量で足りるが、(1)式が示すようにNH4−をN0
1−□まで酸化するには窒素の4〜5倍量(重量比)の
酸素量が必要となる。
この酸化に必要な空気量を供給するための制御方法とし
ては、従来比率空気量制御方法や、溶存酸素DOによる
空気量制御が行なわれていた。
ては、従来比率空気量制御方法や、溶存酸素DOによる
空気量制御が行なわれていた。
(発明が解決しようとする課題)
汚水中のBOD負荷、アンモニア性窒素負荷が変動する
場合には、高いBOD除去率や硝化率が得られなかった
。また、汚水中の組成、例えばし尿中に多く含まれる塩
素イオンにより酸素の溶解度。
場合には、高いBOD除去率や硝化率が得られなかった
。また、汚水中の組成、例えばし尿中に多く含まれる塩
素イオンにより酸素の溶解度。
即ちDoが減少するだけでなく、溶解度そのものも時間
とともに減少するため、Do検出点の選択次第によって
は槽内が過曝気状態又は曝気不足の状態になることがあ
り、常に安定した反応状態にあるとは言えないことが多
かった。
とともに減少するため、Do検出点の選択次第によって
は槽内が過曝気状態又は曝気不足の状態になることがあ
り、常に安定した反応状態にあるとは言えないことが多
かった。
(課題を解決するための手段)
本発明は活性汚泥処理方式によるし尿処理プロセスに付
属する空気量制御装置において、曝気槽内のアンモニア
性窒素をアンモニウムイオン濃度として検出するアンモ
ニア濃度計と、曝気槽における酸化反応に必要な酸素を
供給するため力空気斌を検出する空気流量計と、空気量
を調整するためのブロワ回転数制御装置又は調節弁開度
制御装置と、検出したアンモニウムイオン濃度を目標と
なる設定値と比較して制御し、その制御出力信号を目標
として空気量を制御するようにしたことを特徴とする曝
気槽空気量制御装置である。
属する空気量制御装置において、曝気槽内のアンモニア
性窒素をアンモニウムイオン濃度として検出するアンモ
ニア濃度計と、曝気槽における酸化反応に必要な酸素を
供給するため力空気斌を検出する空気流量計と、空気量
を調整するためのブロワ回転数制御装置又は調節弁開度
制御装置と、検出したアンモニウムイオン濃度を目標と
なる設定値と比較して制御し、その制御出力信号を目標
として空気量を制御するようにしたことを特徴とする曝
気槽空気量制御装置である。
(作 用)
本発明は、曝気槽空気量制御の指標としてアンモニウム
イオン濃度を使用することにより高窒素除去率と省電力
が可能となる。
イオン濃度を使用することにより高窒素除去率と省電力
が可能となる。
(実施例)
硝化反応式に示すとおり、NH4+は硝化反応が充分に
進行している状態では零に近い値となる。従って、第1
図のフローシート及び第2図の構成に示すように、曝気
槽中のNH,十をアンモニウムイオン濃度自動測定器1
により検出し、調節計2により零付近の設定値となるよ
うに調節演算した操作出力信号MVIを空気量調節計3
の設定値とする。
進行している状態では零に近い値となる。従って、第1
図のフローシート及び第2図の構成に示すように、曝気
槽中のNH,十をアンモニウムイオン濃度自動測定器1
により検出し、調節計2により零付近の設定値となるよ
うに調節演算した操作出力信号MVIを空気量調節計3
の設定値とする。
空気量調節計3はブロワ6から曝気槽7へ供給する空気
配管中に設けた空気流量計4の空気量検出信号PV2、
及び操作出力信号MVIをSvとして調節演算し、その
操作出力信号MV2をブロワの回転数制御装置5に回転
数制御信号として与え、空気量を操作する。即ち、NH
4十一定制御を1次ループとし、この1次ループのMV
を2次ループとなる空気量制御のSvとするカスケード
制御となるように調節計を構成する。プロセスの形態に
よっては空気量をブロワの回転数ではなく、供給配管中
に設ける調節弁によって制御する手段も考えられるが、
調節計機能は前述と同様な機能が得られる。尚、Aは攪
拌槽、Dは循環ポンプである。
配管中に設けた空気流量計4の空気量検出信号PV2、
及び操作出力信号MVIをSvとして調節演算し、その
操作出力信号MV2をブロワの回転数制御装置5に回転
数制御信号として与え、空気量を操作する。即ち、NH
4十一定制御を1次ループとし、この1次ループのMV
を2次ループとなる空気量制御のSvとするカスケード
制御となるように調節計を構成する。プロセスの形態に
よっては空気量をブロワの回転数ではなく、供給配管中
に設ける調節弁によって制御する手段も考えられるが、
調節計機能は前述と同様な機能が得られる。尚、Aは攪
拌槽、Dは循環ポンプである。
測定対象液には浮遊物質成分が多く含まれるため、アン
モニウムイオン濃度自動測定器には希釈沈降による浮遊
物質分の分離除去を行なう前処理装置を付属させる。従
って、測定周期は沈澱分離除去の前処理時間を含んだ間
欠自動連続測定となる。生物学的には、BOD除去に比
べ硝化反応速度が遅いため、間欠自動連続による測定の
場合でも空気量制御の応答性には実用上問題はない。尚
、4aは空気量検出器、4bは空気流量発信器である。
モニウムイオン濃度自動測定器には希釈沈降による浮遊
物質分の分離除去を行なう前処理装置を付属させる。従
って、測定周期は沈澱分離除去の前処理時間を含んだ間
欠自動連続測定となる。生物学的には、BOD除去に比
べ硝化反応速度が遅いため、間欠自動連続による測定の
場合でも空気量制御の応答性には実用上問題はない。尚
、4aは空気量検出器、4bは空気流量発信器である。
調節計はNH4”一定値によるカスケード制御機能だけ
でなく、第3図の構成に示すようにDo一定制御による
カスケード制御機能ももたせることとし、手動操作によ
る切換又は指定条件による自動切換が可能なようにモー
ド切替器を設け、空気量制御の最適化、多機能化の対応
が可能なように考慮する。
でなく、第3図の構成に示すようにDo一定制御による
カスケード制御機能ももたせることとし、手動操作によ
る切換又は指定条件による自動切換が可能なようにモー
ド切替器を設け、空気量制御の最適化、多機能化の対応
が可能なように考慮する。
本発明は、NH4+に注目して空気量を制御する装置を
供給するもので、効率の良い硝化反応を促進することが
でき、高い窒素除去率が期待できる。
供給するもので、効率の良い硝化反応を促進することが
でき、高い窒素除去率が期待できる。
また、し尿処理プラントの使用電力量のうち約30%は
曝気ブロワの電力量で占められるため、効率良くブロワ
の回転数を制御することは電力費節減に大きく寄与する
ことになる。
曝気ブロワの電力量で占められるため、効率良くブロワ
の回転数を制御することは電力費節減に大きく寄与する
ことになる。
第1図は本発明の一実施例を示す曝気槽空気量制御装置
の構成図、第2図及び第3図は他の実施例の構成図であ
る。 2・・・アンモニア調節計 3・・・空気量調節計5
・・・回転数制御装置 6・・・ブロワ7・・・曝
気槽 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 山王 − 第1図
の構成図、第2図及び第3図は他の実施例の構成図であ
る。 2・・・アンモニア調節計 3・・・空気量調節計5
・・・回転数制御装置 6・・・ブロワ7・・・曝
気槽 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 山王 − 第1図
Claims (1)
- 曝気槽内のアンモニア性窒素をアンモニウムイオン濃度
として検出するアンモニア濃度計と、曝気槽における酸
化反応に必要な酸素を供給するための空気量を検出する
空気流量計と、検出したアンモニウムイオン濃度を目標
となる設定値と比較して制御するアンモニア調節計と、
このアンモニア調節計の制御出力信号を目標として空気
量を制御する空気量調整装置とを具備してなる曝気槽空
気量制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63012681A JPH01189397A (ja) | 1988-01-25 | 1988-01-25 | 曝気槽空気量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63012681A JPH01189397A (ja) | 1988-01-25 | 1988-01-25 | 曝気槽空気量制御装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01189397A true JPH01189397A (ja) | 1989-07-28 |
Family
ID=11812122
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63012681A Pending JPH01189397A (ja) | 1988-01-25 | 1988-01-25 | 曝気槽空気量制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01189397A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001353496A (ja) * | 2000-06-12 | 2001-12-25 | Toshiba Corp | 下水処理システムおよび計測システム |
JP2005199116A (ja) * | 2004-01-13 | 2005-07-28 | Toshiba Corp | 下水処理場の曝気風量制御装置 |
JP2007245146A (ja) * | 2007-03-12 | 2007-09-27 | Toshiba Corp | 下水処理システムおよび計測システム |
JP2008501500A (ja) * | 2004-06-02 | 2008-01-24 | オテヴェ・ソシエテ・アノニム | 反応漕に連続的に注入される空気の速度が調節される、生物反応漕を用いる水処理方法、および対応する装置 |
JP2012076081A (ja) * | 2011-12-12 | 2012-04-19 | Hitachi Plant Technologies Ltd | 膜分離活性汚泥処理装置およびその方法 |
JP2012143696A (ja) * | 2011-01-11 | 2012-08-02 | Japan Sewage Works Agency | 排水処理装置及びその運転方法 |
JP2012200705A (ja) * | 2011-03-28 | 2012-10-22 | Swing Corp | 窒素含有排水の処理方法及び装置 |
WO2013021591A1 (ja) * | 2011-08-10 | 2013-02-14 | 川崎重工業株式会社 | 水処理システムおよびその曝気風量制御方法 |
-
1988
- 1988-01-25 JP JP63012681A patent/JPH01189397A/ja active Pending
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001353496A (ja) * | 2000-06-12 | 2001-12-25 | Toshiba Corp | 下水処理システムおよび計測システム |
JP2005199116A (ja) * | 2004-01-13 | 2005-07-28 | Toshiba Corp | 下水処理場の曝気風量制御装置 |
JP4509579B2 (ja) * | 2004-01-13 | 2010-07-21 | 株式会社東芝 | 下水処理場の曝気風量制御装置 |
JP2008501500A (ja) * | 2004-06-02 | 2008-01-24 | オテヴェ・ソシエテ・アノニム | 反応漕に連続的に注入される空気の速度が調節される、生物反応漕を用いる水処理方法、および対応する装置 |
JP2007245146A (ja) * | 2007-03-12 | 2007-09-27 | Toshiba Corp | 下水処理システムおよび計測システム |
JP2012143696A (ja) * | 2011-01-11 | 2012-08-02 | Japan Sewage Works Agency | 排水処理装置及びその運転方法 |
JP2012200705A (ja) * | 2011-03-28 | 2012-10-22 | Swing Corp | 窒素含有排水の処理方法及び装置 |
WO2013021591A1 (ja) * | 2011-08-10 | 2013-02-14 | 川崎重工業株式会社 | 水処理システムおよびその曝気風量制御方法 |
JP2013034966A (ja) * | 2011-08-10 | 2013-02-21 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 水処理システムおよびその曝気風量制御方法 |
JP2012076081A (ja) * | 2011-12-12 | 2012-04-19 | Hitachi Plant Technologies Ltd | 膜分離活性汚泥処理装置およびその方法 |
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