JPH01186205A - Mandrel mill for manufacturing seamless steel tube - Google Patents
Mandrel mill for manufacturing seamless steel tubeInfo
- Publication number
- JPH01186205A JPH01186205A JP1281488A JP1281488A JPH01186205A JP H01186205 A JPH01186205 A JP H01186205A JP 1281488 A JP1281488 A JP 1281488A JP 1281488 A JP1281488 A JP 1281488A JP H01186205 A JPH01186205 A JP H01186205A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- rolls
- stand
- roll stand
- mandrel mill
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 18
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 11
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/02—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length
- B21B17/04—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length in a continuous process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、シームレス鋼管の製造に使用するマンドレル
ミルに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a mandrel mill used for manufacturing seamless steel pipes.
シームレス鋼管は、次の工程を追って製造されている。 Seamless steel pipes are manufactured using the following process.
すなわち、素材であるブルームを調質し再加熱した後、
穿孔機によって厚肉の中空素管とする。この素管を、延
伸機で延伸し、マンドレルミルで円筒状に成形し、次い
でストレッチレデニーサにより製品肉厚に造り込む。In other words, after tempering and reheating the bloom material,
It is made into a thick-walled hollow tube using a drilling machine. This raw tube is stretched with a stretching machine, formed into a cylindrical shape with a mandrel mill, and then made into a thick product with a stretch redeniser.
このとき、マンドレルミルにおいては、第４図（ａ）に
示すように、一対のロールａｌ＋ ａ２を備えたロール
スタンドＲ，，Ｒ，・・・・Ｒｏを、圧延ラインに沿っ
て複数配置し、且つ各ロールスタンドＲ３〜Ｒ。At this time, in the mandrel mill, as shown in FIG. 4(a), a plurality of roll stands R,,R,...Ro each having a pair of rolls al+a2 are arranged along the rolling line. And each roll stand R3-R.
間のロールａ、、 ａ２の軸を交互に９０度回転させて
いる。そして、素管Ｃにマンドレルバ−ｄを挿入して、
マンドレルバ−ｄの端部をクランプｅで把持した状態で
、ロールａｌ＋ ａ２で素管Ｃを圧延する。The axes of the rolls a, a2 in between are alternately rotated 90 degrees. Then, insert the mandrel bar d into the raw tube C,
With the end of the mandrel bar d being gripped by the clamp e, the blank pipe C is rolled with rolls al+a2.
したがって、素管Ｃは、各ロールスタンドＲ１〜Ｒ０で
交互に９０度異なった方向から圧下される。Therefore, the raw pipe C is rolled down alternately from directions different by 90 degrees at each of the roll stands R1 to R0.
このようにマンドレルミルで素管Ｃを圧延するとき、各
ロールａｌ＋ ”２のカリバーが圧延された素管Ｃの形
状に大きな影響を与える。そこで、従来から、このロー
ルのカリバー形状に対する種々の工夫が行われている。When rolling the raw pipe C with a mandrel mill in this way, the caliber of each roll al+ "2 has a great influence on the shape of the rolled raw pipe C. Therefore, various improvements have been made to the shape of the caliber of this roll. is being carried out.
たとえば、特開昭６０−４６８０５号公報においては、
ロールのフランジ近傍に逃し角を付けたものが提案され
ている。For example, in Japanese Patent Application Laid-open No. 60-46805,
A roll with a clearance angle near the flange has been proposed.
ところが、従来のロールによって、素管Ｃを圧下すると
き、特に薄肉側に大開き等の欠陥が発生し易い。本発明
者等は、この欠陥発生の機構を調査したところ、以下に
述べるようなことが原因であるとの推定を得た。However, when rolling down the raw tube C using conventional rolls, defects such as large openings are likely to occur particularly on the thin wall side. The inventors of the present invention investigated the mechanism of this defect occurrence and found that the cause is as described below.
すなわち、第４図（ｂ）に示すように、圧延中の素管Ｃ
は、ロールａｌ＋ ａ２及ヒマンドレルバーｄによって
拘束される。これら両者に挟まれた素管Ｃの溝底ＩＣ＋
は、ロールａｌ＋ ａ２及びマンドレルバ−ｄによって
素管Ｃの軸方向に伸ばされる。他方、ロールａｌ＋ ａ
２及ヒマンドレルバーｄに当接しないフランジ部Ｃ２は
、溝底部Ｃ１の伸びに引っ張られて変形するが、その減
肉率は溝底部Ｃ１に比較して大きなものではない。した
がって、たとえば第１ロールスタンドＲ１を通過した素
管Ｃは、溝底部Ｃ１で薄く、フランジ部Ｃ２で厚い肉厚
分布をもつものとなる。That is, as shown in FIG. 4(b), the raw pipe C during rolling
is constrained by the roll al+ a2 and the mandrel bar d. Groove bottom IC+ of base tube C sandwiched between these two
is stretched in the axial direction of the raw pipe C by the rolls al+a2 and the mandrel bar d. On the other hand, the role al+a
The flange portion C2 that does not come into contact with 2 and the mandrel bar d is pulled and deformed by the elongation of the groove bottom portion C1, but its thickness reduction rate is not as large as that of the groove bottom portion C1. Therefore, for example, the raw tube C that has passed through the first roll stand R1 has a wall thickness distribution that is thinner at the groove bottom C1 and thicker at the flange portion C2.
この素管Ｃを第２ロールスタンドＲ３で圧延するときに
は、第１ロールスタンドＲ１におけるフランジＩｃｚが
ロールａｌ＋ ａ２とマンドレルバ−ｄとの間で拘束さ
れ、ａ底部Ｃ１は自由状態になる。そのため、第１ロー
ルスタンドＲ３におけるフランジ部Ｃ２の第２ロールス
タンドＲ２における圧下率に対応して、溝底部Ｃ４に加
わる張力は変化する。従来のカリバーでは、この圧下率
が大きいため、第１ロールスタンドＲ１における溝底部
Ｃ１に加わる張力が過大となり、第１ロールスタンドＲ
１で薄肉化された溝底部Ｃ５に局部薄肉、亀裂、破断等
が生じ、穴開き、肉厚外れ等の欠陥が発生する。When this raw tube C is rolled on the second roll stand R3, the flange Icz on the first roll stand R1 is restrained between the roll al+a2 and the mandrel bar d, and the a bottom portion C1 is in a free state. Therefore, the tension applied to the groove bottom C4 changes depending on the rolling reduction ratio of the flange portion C2 in the first roll stand R3 in the second roll stand R2. In the conventional caliber, since this rolling reduction rate is large, the tension applied to the groove bottom C1 in the first roll stand R1 becomes excessive, and the first roll stand R
Local thinning, cracking, breakage, etc. occur in the groove bottom C5 which was thinned in step 1, and defects such as holes and thickness deviations occur.
そこで、本発明は、この第１ロールスタンドにおけるロ
ールのカリバーの中心角を大きくすることにより、第２
ロールスタンドで圧下される素管の圧下率を低減させ、
薄肉部に過大な張力が加わることを回避し、穴開き、肉
厚外れ等の欠陥がないシームレス鋼管を製造することを
目的とする。Therefore, in the present invention, by increasing the center angle of the roll caliber in this first roll stand, the second
Reduces the rolling reduction rate of the raw pipe rolled down by the roll stand,
The purpose is to avoid applying excessive tension to thin-walled parts and to manufacture seamless steel pipes that are free from defects such as holes and thickness deviations.
本発明のシームレス鋼管製造用マンドレルミルは、その
目的を達成するため、互いに対向させた一対のロールを
備えたロールスタンドの複数を、先行するロールに対し
て後続するロールの回転軸が直交するように圧延ライン
に沿って配置したマンドレルミルにおいて、中心角θが
６５〜８０度の円周面をもつカリバーを付けたロールを
第１ロールスタンドに組み込んだことを特徴とする。In order to achieve this purpose, the mandrel mill for producing seamless steel pipes of the present invention has a plurality of roll stands each having a pair of rolls facing each other so that the axis of rotation of the following roll is perpendicular to that of the preceding roll. A mandrel mill arranged along a rolling line is characterized in that a roll equipped with a caliber having a circumferential surface with a central angle θ of 65 to 80 degrees is incorporated in a first roll stand.
第１図は、本発明において使用する第１ロールスタンド
のロールを示す。これらロールｌａ、’ ｌｂには、第
１ロールスタンドにおける目標断面に対応した曲率をも
った凹部２ａ、 ２ｂが形成されている。FIG. 1 shows a roll of a first roll stand used in the present invention. Concave portions 2a and 2b having curvatures corresponding to the target cross section in the first roll stand are formed in these rolls la and 'lb.
この凹部２ａ、 ２ｂは、ロールｌａ、 ｌｂの軸方向
中心部を中点３ａ、 ３ｂとして、中心角θだけ軸方向
に広がった円周曲面４ａ、 ４ｂと、円周曲面４ａ、
４ｂの両端に形成された逃げ面５ａ、 ５ｂからなる周
面形状を持っている。The recesses 2a, 2b have circumferential curved surfaces 4a, 4b that extend in the axial direction by a central angle θ, with the axial centers of the rolls la, lb as midpoints 3a, 3b, and circumferential curved surfaces 4a, 4b.
It has a peripheral surface shape consisting of flanks 5a and 5b formed at both ends of 4b.
ここで、中心角θを６５〜８０度としている。すなわち
、中心角θを大きくすることにより、第１ロールスタン
ドで素管がロールｌａ、 Ｔｏとマンドレルバ−によっ
て挟まれる部分を、素管の円周方向に沿って広範囲にし
ている。これにより、第１ロールスタンドにおいて薄肉
化される溝底部を、素管の円周方向に沿った幅広いもの
とする。また、溝底部を幅広いものとすることにより、
ロールｌａ。Here, the central angle θ is set to 65 to 80 degrees. That is, by increasing the central angle θ, the portion where the raw pipe is sandwiched between the rolls la, To and the mandrel bar on the first roll stand is made wider along the circumferential direction of the raw pipe. As a result, the bottom of the groove, which is thinned in the first roll stand, is widened in the circumferential direction of the raw pipe. In addition, by making the groove bottom wider,
roll la.
１ｂとマンドレルバ−の間に挟まれないフランジ部は、
幅の狭いものとなる。したがって、溝底部の薄肉化を行
うときの圧下刃がフランジ部の延伸にも有効に作用し、
第１ロールスタンドで圧下された素管のフランジ部は、
従来のものに比較して薄肉になっている。The flange part that is not sandwiched between 1b and the mandrel bar is
The width will be narrow. Therefore, the rolling blade used to thin the groove bottom also effectively stretches the flange.
The flange part of the raw pipe rolled down by the first roll stand is
It is thinner than the conventional one.
このとき、中心角θが６５度より小さいと、フランジ部
の面積の減少率が小さく、効果が少なくなる。他方、中
心角θが８０度より大きいと、ロールｌａ、 ｌｂの幅
方向両端部に設けた逃げ面５ａ、 ５ｂに焼付きが発生
し易く、製品の外面に製品として有害な疵が発生する要
因となる。At this time, if the central angle θ is smaller than 65 degrees, the rate of decrease in the area of the flange portion will be small and the effect will be reduced. On the other hand, if the central angle θ is larger than 80 degrees, seizure is likely to occur on the flanks 5a and 5b provided at both ends of the rolls la and lb in the width direction, which is a factor that can cause defects on the outer surface of the product that are harmful to the product. becomes.
第１ロールスタンドで圧下された素管のフランジ部は、
第２ロールスタンドにおいてはロールとマンドレルバ−
との間に拘束され、圧下される。The flange part of the raw pipe rolled down by the first roll stand is
At the second roll stand, the roll and mandrel bar
It is restrained between and compressed.
このとき、第１ロールスタンドにおいて前述のカリバー
形状をもつロールｌａ、 ｌｂを使用した圧下により、
フランジ部の薄肉化がある程度進行しており、且つその
幅が狭いことから、従来に比較して圧下刃を小さくする
ことができる。そのため、第２ロールスタンドにおいて
、フランジ部、すなわち第１ロールスタンドで薄肉化さ
れた溝底部に加わる張力も小さくなり、肉厚下限外れ、
亀裂、破断、穴開き等の欠陥が発生することがなくなる
。At this time, by rolling down using the rolls la and lb having the above-mentioned caliber shape on the first roll stand,
Since the thickness of the flange portion has progressed to some extent and its width is narrow, the rolling blade can be made smaller than in the past. Therefore, in the second roll stand, the tension applied to the flange portion, that is, the bottom of the groove made thinner in the first roll stand, is also reduced, and the lower limit of the wall thickness is exceeded.
Defects such as cracks, breaks, and holes will no longer occur.
７個のロールスタンドを圧延ラインに沿って直列に配置
したマンドレルミルによって、外径２００ｍｌ１ｌ及び
内径１６１叩で肉厚１９．５ｍｍの素管を圧延した。A raw tube with a wall thickness of 19.5 mm was rolled with an outer diameter of 200 ml and an inner diameter of 161 strokes using a mandrel mill in which seven roll stands were arranged in series along a rolling line.
第１表は、第１及び第２ロールスタンドにおける延伸率
を示す。Table 1 shows the stretching ratios in the first and second roll stands.
第 １ 表
ロールスタンドＮα １２
延伸率（％） １．４３ １．２５また、第
１ロールスタンドのロールｌａ、１ｂトしては、中心角
θ＝７０．５度のカリバーを付けたものを使用した。こ
の第１ロールスタンドを通過した素管は、ロールｌａ、
ｌｂとマンドレルバ−とで拘束された溝底部で１３．
５ｍｍに薄肉化され、拘束されていないフランジ部で１
９．１ｍｍに薄肉化されていた。Table 1 Roll stand Nα 12 Stretching ratio (%) 1.43 1.25 Also, for the rolls la and 1b of the first roll stand, those equipped with a caliber with a center angle θ = 70.5 degrees were used. did. The raw pipe that has passed through this first roll stand is rolled into roll la,
13. At the bottom of the groove restrained by the lb and the mandrel bar.
1 at the unconstrained flange, which is thinned to 5 mm.
The thickness was reduced to 9.1 mm.
この素管を、次いで第２ロールスタンドにおいて圧下し
た。This raw tube was then rolled down on a second roll stand.
第２図は、このようにして圧下したときの各部における
肉厚の変化を示したグラフである。すなわち、第１ロー
ルスタンドで大きく圧下された溝底部は、第２ロールス
タンドにおいては比較的小さな減肉率で加工される。他
方、第１ロールスタンドで圧下が小さなフランジ部は、
第２ロールスタンドでは大きな減肉率で加工される。し
かし、中心角θを大きくしているので、溝底部とフラン
ジ部との肉厚差Δｔは、５．６ｍｍと小さなものになっ
ている。更に、フランジ部の幅も狭くなっているため、
フランジ部の断面積は１２６６ｍｍ” となっており、
第２ロールスタンドにおける減肉率を小さくすることが
可能であった。FIG. 2 is a graph showing changes in wall thickness at various parts when rolled down in this manner. That is, the groove bottom portion, which has been largely rolled down at the first roll stand, is processed at a relatively small thickness reduction rate at the second roll stand. On the other hand, the flange part where the reduction is small in the first roll stand is
In the second roll stand, processing is performed with a large thickness reduction rate. However, since the center angle θ is made large, the wall thickness difference Δt between the groove bottom and the flange is as small as 5.6 mm. Furthermore, since the width of the flange part is narrower,
The cross-sectional area of the flange is 1266mm”.
It was possible to reduce the rate of thinning in the second roll stand.
他方、中心角θを５０度とした従来のロールを使用し、
同様な素管を圧延したときの第１及び第２ロールスタン
ドにおける延伸率を第２表に示す。On the other hand, using a conventional roll with a center angle θ of 50 degrees,
Table 2 shows the stretching ratios in the first and second roll stands when similar raw pipes were rolled.
第 ２ 表
ロールスタンドＮα １２
延伸率（％） １．４９ １．２０この場
合には、第１ロールスタンドにおける圧延により、素管
の溝底部は１３．５ｍｍに薄肉化され、フランジ部は１
９．３ｍに薄肉化されている。また、フランジ部の幅も
広く、断面積は１４０８ｍｍ’ であった。そこで、こ
のフランジ部を第２ロールスタンドで圧下するとき、延
伸率を１，２０％にとることが必要であった。Table 2 Roll stand Nα 12 Stretching ratio (%) 1.49 1.20 In this case, by rolling in the first roll stand, the groove bottom of the raw pipe is thinned to 13.5 mm, and the flange part is thinned to 13.5 mm.
It has been thinned to 9.3m. Further, the width of the flange portion was wide, with a cross-sectional area of 1408 mm'. Therefore, when rolling down this flange portion with the second roll stand, it was necessary to set the stretching ratio to 1.20%.
また第３図は、本発明に従った中心角θ＝７０．５度の
ロールを使用して第１ロールスタンドで素管を圧延した
後の断面形状と、同じく中心角０３５０度のロールを使
用した場合を比較した図である。Furthermore, Figure 3 shows the cross-sectional shape of the raw pipe after it was rolled on the first roll stand using rolls with a center angle θ = 70.5 degrees according to the present invention, and the same cross-sectional shape using rolls with a center angle of 0350 degrees. FIG.
第３図から明らかなように、中心角θ＝７０．５度のロ
ールを使用して素管を圧延したとき、第１ロールスタン
ドから出てくる素管のフランジ部は、中心角０３５０度
のロールを使用した場合に比較して、斜線を付けた部分
だけ薄肉化されている。したがって、第２ロールスタン
ドにおいてロールに加わる負荷が、この斜線部分に対応
して軽減することができ、その差が第２ロールスタンド
における延伸率の差となっている。そのため、第２０−
ルχタンドのロールの耐久性が向上することは勿論、肉
厚下限外れ亀裂、破断、穴開き等の欠陥が皆無であった
。As is clear from Fig. 3, when the raw pipe is rolled using rolls with a center angle θ = 70.5 degrees, the flange portion of the raw pipe coming out of the first roll stand has a center angle of 0350 degrees. Compared to when a roll is used, only the shaded areas are thinner. Therefore, the load applied to the roll in the second roll stand can be reduced corresponding to this shaded area, and the difference is the difference in the stretching ratio in the second roll stand. Therefore, the 20th-
Not only did the durability of the roll of the χ stand improve, but there were no defects such as cracks outside the lower limit of wall thickness, breaks, and holes.
また、肉厚比ｔ／Ｄが小さくなるほど、第２ロールスタ
ンドＲ２における延伸率が大きくなる。その結果、第２
ロールスタンドＲ２による圧下の際、第１ロールスタン
ドＲ１で薄肉化された部分に加わる張力が大きくなり、
亀裂、破断、穴開き等の欠陥が発生し易くなる。この点
から、第２ロールスタンドＲ２における延伸率は、１．
４８が製造可能な限界である。Further, as the wall thickness ratio t/D decreases, the stretching ratio in the second roll stand R2 increases. As a result, the second
During rolling down by the roll stand R2, the tension applied to the thinned part by the first roll stand R1 increases,
Defects such as cracks, breaks, and holes are more likely to occur. From this point, the stretching ratio in the second roll stand R2 is 1.
48 is the limit that can be manufactured.
たとえば、中心角０３５０度の従来のロールを使用した
場合に、肉厚比ｔ／Ｄが２．３３％になる。と、第２ロ
ールスタンドＲ２における延伸率が１．４８であり、製
造可能な限界は肉厚比ｔ／Ｄで２．３３％であった。こ
れに対し、中心角θ＝７０．５度の本発明のロールを使
用した場合、第２ロールスタンドＲ２における延伸率を
低減しているため、肉厚比ｔ／Ｄが２．０９％で第２ロ
ールスタンドＲ２における延伸率が１．４８となり、肉
厚比ｔ／Ｄで２．０９％まで製造可能となった。なお、
中心角θ＝６５度では、第２ロールスタンドＲ２におけ
る延伸率低減の効果が小さい。たとえば、肉厚比ｔ／Ｄ
が２．２０％で第２ロールスタンドＲ２における延伸率
が１．４８となり、改善効果は小さい。For example, when a conventional roll with a center angle of 0350 degrees is used, the wall thickness ratio t/D is 2.33%. The stretching ratio in the second roll stand R2 was 1.48, and the limit of production was 2.33% in terms of wall thickness ratio t/D. On the other hand, when using the roll of the present invention with a center angle θ = 70.5 degrees, the stretching ratio in the second roll stand R2 is reduced, so the wall thickness ratio t/D is 2.09%. The stretching ratio in the two-roll stand R2 was 1.48, and it became possible to manufacture the film with a wall thickness ratio t/D of 2.09%. In addition,
When the central angle θ=65 degrees, the effect of reducing the stretching ratio in the second roll stand R2 is small. For example, thickness ratio t/D
is 2.20%, the stretching ratio in the second roll stand R2 is 1.48, and the improvement effect is small.
以上に説明したように、本発明においては、目標断面形
状に対応した円周曲面が占める割合が大キナカリバーヲ
モつロールを第１ロールスタンドで使用することにより
、第１ロールスタンドに右けるフランジ部の減肉を積極
的に行い、第２ロールスタンドでそのフランジ部に対す
る圧下率を低減させている。そのため、第１ロールスタ
ンドで薄肉化された溝底部に対し、第２ロールスタンド
で加わる力が小さくなり、そこに肉厚下限外れ。As explained above, in the present invention, by using a roll with a large caliber in which the proportion of the circumferential curved surface corresponding to the target cross-sectional shape is large in the first roll stand, the flange portion on the first roll stand can be Thickness is actively reduced, and the rolling reduction ratio for the flange portion is reduced at the second roll stand. Therefore, the force applied by the second roll stand to the groove bottom, which has been made thinner by the first roll stand, becomes smaller, causing the wall thickness to deviate from the lower limit.
亀裂２割れ、穴開き等の欠陥を発生させることがなくな
る。また、第２ロールスタンドのロールに対する負荷を
軽減できるため、ロール寿命を伸ばすこともできる。こ
のようにして、本発明によるとき、欠陥の少ないシーム
レス鋼管を製造することが可能となる。Defects such as cracks, holes, etc. will not occur. Moreover, since the load on the roll of the second roll stand can be reduced, the life of the roll can also be extended. In this way, according to the present invention, it is possible to manufacture seamless steel pipes with fewer defects.
第１図は本発明のマンドレルミルにおいて第１ロールス
タンドに組み込まれるロールの局面形状を示し、第２図
は第１及び第２ロールスタンドにおける素管の肉厚変動
を示したグラフであり、第３図は中心角θの相違がフラ
ンジ部の加工に与える影響を説明した図である。他方、
第４図は、従来のマンドレルミル及びその問題点を説明
するための図である。
ｌａ、 ｌｂ： ｏ−ル ２ａ、２ｂ：凹部３ａ
、３ｂ：中点 ４ａ、４ｂ：円周曲面５ａ、５
ｂ：逃げ面 ａ、、 Ｃ２： Ｄ −ルＣ：素管
Ｃ１：溝底部
ｃ２：フランジ部 ｄ：マンドレルバーｅ：クラン
プ
Ｒ１へＲ１１：ロールスタンド θ：中心角第１図
第 ３ 図
第４図
（ａ）
（ｂ）FIG. 1 shows the profile shape of the rolls incorporated in the first roll stand in the mandrel mill of the present invention, and FIG. 2 is a graph showing the wall thickness variation of the raw pipe in the first and second roll stands. FIG. 3 is a diagram illustrating the influence that a difference in the central angle θ has on the machining of the flange portion. On the other hand,
FIG. 4 is a diagram for explaining a conventional mandrel mill and its problems. la, lb: o-ru 2a, 2b: recess 3a
, 3b: Midpoint 4a, 4b: Circumferential curved surface 5a, 5
b: Flank surface a,, C2: D-ru C: Raw pipe C1: Groove bottom c2: Flange portion d: Mandrel bar e: To clamp R1 R11: Roll stand θ: Center angle Fig. 1 Fig. 3 Fig. 4 (a) (b)
Claims (1)
ンドの複数を、先行するロールに対して後続するロール
の回転軸が直交するように圧延ラインに沿って配置した
マンドレルミルにおいて、中心角θが６５〜８０度の円
周面をもつカリバーを付けたロールを第１ロールスタン
ドに組み込んだことを特徴とするシームレス鋼管製造用
マンドレルミル。1. In a mandrel mill in which a plurality of roll stands each having a pair of rolls facing each other are arranged along a rolling line so that the rotation axis of the following roll is orthogonal to the preceding roll, the central angle θ is A mandrel mill for producing seamless steel pipes, characterized in that a roll equipped with a caliber having a circumferential surface of 65 to 80 degrees is incorporated in a first roll stand.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1281488A JPH01186205A (en) | 1988-01-22 | 1988-01-22 | Mandrel mill for manufacturing seamless steel tube |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1281488A JPH01186205A (en) | 1988-01-22 | 1988-01-22 | Mandrel mill for manufacturing seamless steel tube |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01186205A true JPH01186205A (en) | 1989-07-25 |
Family
ID=11815855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1281488A Pending JPH01186205A (en) | 1988-01-22 | 1988-01-22 | Mandrel mill for manufacturing seamless steel tube |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01186205A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0529943A2 (en) * | 1991-08-22 | 1993-03-03 | Kawasaki Steel Corporation | Mandrel mill for seamless steel tubes |
| CN1309495C (en) * | 2002-09-10 | 2007-04-11 | 白忠泉 | Inner press roller roll type outline matching screw tube blank |
-
1988
- 1988-01-22 JP JP1281488A patent/JPH01186205A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0529943A2 (en) * | 1991-08-22 | 1993-03-03 | Kawasaki Steel Corporation | Mandrel mill for seamless steel tubes |
| CN1309495C (en) * | 2002-09-10 | 2007-04-11 | 白忠泉 | Inner press roller roll type outline matching screw tube blank |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH01186205A (en) | Mandrel mill for manufacturing seamless steel tube | |
| WO2006104146A1 (en) | Drawing rolling method by mandrel mill | |
| JPWO2008123121A1 (en) | Seamless pipe manufacturing method and perforated roll | |
| MX2013000266A (en) | Mandrel mill and method for manufacturing seamless pipe. | |
| JP2021098215A (en) | Seamless steel pipe manufacturing method | |
| JP2973851B2 (en) | Tube continuous rolling method and three-roll mandrel mill | |
| JPH0857506A (en) | Mandrel mill | |
| JPH01245914A (en) | Manufacture of metallic pipe excellent in out-of-roundness of outer diameter | |
| JP2985719B2 (en) | Mandrel mill | |
| JP4474744B2 (en) | Drawing method of metal tube | |
| JPH06238308A (en) | Stretch reducing method for cylindrical tube | |
| JP3339434B2 (en) | Rolling method of metal tube | |
| JPS63286220A (en) | Production of electric resistance welded tube | |
| JP4470300B2 (en) | Pipe drawing method | |
| JPS6087907A (en) | Continuous rolling mill for steel pipe | |
| JP2000334504A (en) | Method for rolling metallic tube | |
| JPS6046805A (en) | Control method of mandrel mill | |
| JPS60247404A (en) | Continuous pipe drawing rolling mill | |
| JPS6349309A (en) | Rolling roll for cold pilger mill | |
| JPH0747410A (en) | Continuous stretch reducing equipment for tube | |
| JP2812213B2 (en) | Tube rolling method | |
| JPH04158907A (en) | Continuous stretch reducer for tube | |
| JPH0716616A (en) | Reducing rolling method for steel pipe | |
| JPH0871617A (en) | Grooved roll for three-roll type sizer and rolling method | |
| JPH04200918A (en) | Manufacture of outside-finned tube |