JPH01180220A - Denitrification control device for gas turbine plant - Google Patents
Denitrification control device for gas turbine plantInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明はガスタービンプラントの脱硝制御装置に係り、
特に制御信号に対するノイズを低減し、また、プロセス
状Ｂ量の変化に対して迅速に応益することが可能であり
、さらに環境汚染がないガスタービンプラントの脱硝＆
ＩＪ ｉｌｌ装置に関する。[Detailed description of the invention] [Object of the invention] (Industrial application field) The present invention relates to a denitrification control device for a gas turbine plant,
In particular, it is possible to reduce noise to control signals, quickly respond to changes in the amount of process B, and furthermore, it can be used for denitrification and denitration of gas turbine plants without causing environmental pollution.
Regarding the IJ ill device.
（従来の技術）
ガスタービンプラントは液体燃料を燃焼器において燃焼
させ、発生した高温高圧の燃焼ガスを膨張させてタービ
ンを回転せしめ、その回転力を発電ｌＮ等の回転動力と
して利用するものである。(Prior art) A gas turbine plant burns liquid fuel in a combustor, expands the generated high-temperature, high-pressure combustion gas to rotate a turbine, and uses the rotational force as rotational power for power generation, etc. .
燃焼器における１３温度の燃焼によって有害な窒素酸化
物（以下ＮＯｘと略記する。）が発生するため、排ガス
中のＮＯｘを除去する脱硝装置が設けられる。この脱硝
装置は、排ガス中のＮＯｘと、還元剤として添加したア
ンモニア（ＮＨ３）とを触媒上で酸化還元反応させて、
ＮＯｘを無害な窒素（Ｎ２）と水蒸気（Ｎ２０）とに分
解する。この脱硝装置の運転には排ガス中のＮｏｘｆａ
に対応して添付するアンモニア量を常に適正に制御し、
環境を汚染する未反応のアンモニアが生成しないように
調整する目的で脱硝制ｔ！Ｉｌ装置が設けられている。Since harmful nitrogen oxides (hereinafter abbreviated as NOx) are generated by combustion at 13 temperatures in the combustor, a denitrification device is provided to remove NOx from the exhaust gas. This denitrification device performs an oxidation-reduction reaction on a catalyst between NOx in exhaust gas and ammonia (NH3) added as a reducing agent.
Decomposes NOx into harmless nitrogen (N2) and water vapor (N20). The operation of this denitrification equipment requires the removal of Noxfa from the exhaust gas.
Always appropriately control the amount of ammonia added in response to
Denitration control is used to prevent the production of unreacted ammonia that pollutes the environment. An Il device is provided.
従来のガスタービンプラントの脱硝制御装置は、一般に
第２図に示すように構成され、ガスタービンの燃焼器へ
の吸気空気量、燃料流量および燃焼器からの排ガス温度
等のプロセス状ａωから排ガス流量および予想されるＮ
Ｏｘ琵を演算する演算器１を有する。A conventional denitrification control device for a gas turbine plant is generally configured as shown in FIG. and expected N
It has an arithmetic unit 1 that calculates Ox 琵.
演算器１から出力された予想ＮＯｘ量信号２および排ガ
ス流量信号３のうち、予想Ｎｏｘｆｆｉ信号２は予めＮ
０ｘｆｆｉ設定器４で設定されたＮｏｘｆｆｌ設定信号
５と比較器６において比較され、この偏差信号７は加算
器８に入力される。Of the expected NOx amount signal 2 and exhaust gas flow rate signal 3 output from the calculator 1, the expected Noxffi signal 2 is
It is compared with the Noxffl setting signal 5 set by the 0xffi setting device 4 in a comparator 6, and this deviation signal 7 is inputted to an adder 8.
上記偏差信号７は、脱硝装置の触媒層出口におけるＮＯ
ｘ醋をＮ０ｘＩＩ設定器４の設定値に等しくするために
必要なアンモニア注入量を与えるアンモニア注入量信号
９に対応する。The deviation signal 7 is the NO at the catalyst layer outlet of the denitrification device.
It corresponds to an ammonia injection amount signal 9 which provides the ammonia injection amount necessary to make x=equal to the setting value of the N0xII setter 4.
Ｎｏ ｆｌである偏差信号７がそのままアンモニア注
入量信号９と等しくなる理由は、排ガス中に含まれるＮ
Ｏｘのほとんどは一酸化窒素（Ｎｏ＞であり脱硝反応に
おいては一酸化窒素とアンモニア（ＮＨ３）とが下記反
応式のように等しいモル比で酸化還元反応を行なうから
である。The reason why the deviation signal 7, which is No fl, is directly equal to the ammonia injection amount signal 9 is that the N contained in the exhaust gas
This is because most of Ox is nitrogen monoxide (No>), and in the denitrification reaction, nitrogen monoxide and ammonia (NH3) undergo a redox reaction at an equal molar ratio as shown in the reaction formula below.
４ＮＯ＋４ＮＨ３＋０２
→４Ｎ２＋６Ｈ２０
上記予想Ｎｏｘｆｉｌ信号２は、前述の通り、ガスター
ビンの入力出カプロセス聞から演算されるため時間遅れ
はない。そのため、この予想Ｎｏ ｆｆｉ信号２を基
準にして調整されるアンモニア注入量信号９は、脱硝＆
ｌＪ ＩＩＩにおけるフィードフォワード信号として使
用される。4NO+4NH3+02 →4N2+6H20 As described above, the predicted Noxfil signal 2 is calculated from the input/output process of the gas turbine, so there is no time delay. Therefore, the ammonia injection amount signal 9 that is adjusted based on the predicted Noffi signal 2 is
Used as a feedforward signal in lJ III.
一方、演算器１において、予想Ｎｏｘｆｆｌ信号２と同
時に演算された排ガス流量信号３は、乗算器１２におい
て脱硝触媒出口Ｎｏ 計１０からの実ＮＯｘ′ｃＪ度
信号１１色信号１１、脱硝触媒用口実Ｎ０ｘｆｆｉ信号
１３となる。この実Ｎ０ｘｆｌ信号１３は、比較器１４
においてＮＯｘ固設定器４からのＮｏｘ、ｆｉｔ設定信
号５と比較され、その偏差が演算されて、アンモニア注
入量補正信号１５として加算器８に入力される。このア
ンモニア注入樋補正信号１５は、前記予想ＮＯｘ量信号
２を基準にして注入されたアンモニア量の過不足を補正
するものであり、脱硝装置の触媒層出口における実Ｎ０
ｘｌＩ度からアンモニア注入量を制御するフィードバッ
ク信号として使用される。On the other hand, in the calculator 1, the exhaust gas flow rate signal 3 calculated at the same time as the expected Noxffl signal 2 is outputted to the multiplier 12 as follows: the actual NOx'cJ degree signal 11 from the denitration catalyst outlet No. The signal becomes signal 13. This real N0xfl signal 13 is sent to the comparator 14
It is compared with the NOx, fit setting signal 5 from the NOx fixed setting device 4, and the deviation thereof is calculated and inputted to the adder 8 as an ammonia injection amount correction signal 15. This ammonia injection gutter correction signal 15 is for correcting excess or deficiency of the amount of ammonia injected based on the predicted NOx amount signal 2, and is based on the actual NOx amount at the outlet of the catalyst layer of the denitrification device.
It is used as a feedback signal to control the ammonia injection amount from xlI degrees.
上記フィードフォワード信号としてのアンモニア注入量
信号９およびフィードバック信号としてのアンモニア注
入量補正信号１５は、加算器８で加算され、加算器８は
脱硝制御に必要なアンモニア注入量の目標値となるアン
モニア注入量目標信号１６をＰＩＤ演算器１７に出力す
る。ＰＩＤ演算器１７は、上記アンモニア注入量目標信
号１６を設定量として、またアンモニア流ω計１８から
のアンモニア流量信号１９をプロセス量としてＰＩＤ制
御を行ない、制御信号２０をアンモニア流固調節弁２１
に出力する。アンモニア流！調節弁２１は制御信号２０
によって開ｎ動作してアンモニア注入量をｆＩＩＩＩａ
シ、Ｎｏ 固設定器４で設定した値に排ガスのＮｏ
ｆｉｔを制御している。The ammonia injection amount signal 9 as the feedforward signal and the ammonia injection amount correction signal 15 as the feedback signal are added by an adder 8, and the adder 8 is used to inject ammonia to obtain the target value of the ammonia injection amount necessary for denitrification control. The quantity target signal 16 is output to the PID calculator 17. The PID calculator 17 performs PID control using the ammonia injection amount target signal 16 as the set amount and the ammonia flow rate signal 19 from the ammonia flow ω meter 18 as the process amount, and sends the control signal 20 to the ammonia flow solidification control valve 21.
Output to. Ammonia style! The control valve 21 receives the control signal 20
The ammonia injection amount is controlled by fIIIa.
The exhaust gas No. is set to the value set in the fixed setting device 4.
It controls the fit.
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら従来のガスタービンプラントの脱硝制御装
置においては、第１番目の問題点として予想Ｎｏｘｆｆ
ｌ信号に対するノイズの影響が大きく、制御動作の精度
および信頼性が低い欠点がある。(Problems to be Solved by the Invention) However, in the conventional denitrification control device for a gas turbine plant, the first problem is that the expected Noxff
The disadvantage is that the influence of noise on the l signal is large, and the accuracy and reliability of control operations are low.
すなわち、予想Ｎｏｘｆｆｉは、吸込空気流量、燃料流
ａ、排ガス温瓜など変動するプロセス状態量の瞬時毎の
測定値を演算処理して得ているため、ｌｉ算に使用する
プロセス状態量の瞬間的な変動がそのまま大きく影響す
る。そのため、脱硝制御におけるフィードフォワード信
号として、予想ＮＯ量からの演算値のみを使用すると外
乱による影響が増大し、制御性が低下する問題点がある
。In other words, the expected Noxffi is obtained by calculating the instantaneous measured values of fluctuating process state quantities, such as the intake air flow rate, fuel flow a, and exhaust gas temperature. These changes have a significant impact. Therefore, if only the calculated value from the predicted NO amount is used as a feedforward signal in denitrification control, there is a problem that the influence of disturbance increases and controllability deteriorates.
また第２番目の問題として、制御系の時間遅れが大きく
、応答性が低い欠点がある。The second problem is that the control system has a large time delay and low responsiveness.
脱硝装置内で起こる脱硝反応は、脱硝触媒に付着したア
ンモニアが脱硝触媒層を通過するＮＯｘと接触して初め
て酸化還元反応を起こし、ＮＯｘを分解するものである
。ところがアンモニア流１調節弁と脱硝触媒層とはアン
モニア配管等を介して離れているため、アンモニアｉａ
：ＪＡ節弁の開度を＆ｌＪ ｍ変更しても、弁開度に対
応するアンモニア量が実際に脱硝触媒層に達して付着す
るまでには、相当の時間遅れを生じることとなる。The denitrification reaction that occurs in the denitrification device is such that ammonia adhering to the denitrification catalyst comes into contact with NOx passing through the denitrification catalyst layer, causing an oxidation-reduction reaction and decomposing the NOx. However, since the ammonia flow 1 control valve and the denitrification catalyst layer are separated via an ammonia pipe, etc., the ammonia flow 1
: Even if the opening degree of the JA control valve is changed by &lJ m, a considerable time delay will occur before the amount of ammonia corresponding to the valve opening actually reaches and adheres to the denitrification catalyst layer.
一方、脱硝触媒出口Ｎｏ 計からの実Ｎｏ ａＸ
Ｘ度信号についても
、ＮＯｘ計のサンプリング配管長およびＮＯｘ計が分析
に要する時間等に起因して時間遅れが生じる。On the other hand, the actual No.aX from the denitrification catalyst outlet No.
Regarding the X degree signal, there is also a time delay due to the sampling piping length of the NOx meter and the time required for analysis by the NOx meter.
さらにガスタービンの負荷変化、その他の理由によりガ
スタービン出口におけるＮＯｘｍが急変する場合には、
制御系の時間遅れの影響がさらに大きくなり、ｌＮＩＤ
性が低下する。Furthermore, if the NOxm at the gas turbine outlet suddenly changes due to changes in the gas turbine load or other reasons,
The influence of time delay in the control system becomes even greater, and lNID
Sexuality decreases.
また第３番目の問題点として脱硝反応器の触媒層の温度
によっては未反応のアンモニアが生成し、装置内外の環
境を汚染するおそれがある。The third problem is that depending on the temperature of the catalyst layer of the denitrification reactor, unreacted ammonia may be produced, which may contaminate the environment inside and outside the device.
すなわち、脱硝触媒表面上でアンモニアとの酸化還元反
応によって分解されるＮ０ｘＥ１１は、脱硝触媒の温度
の関数となっている。そのため従来の脱硝１ＩＩＪｔｌ
ｌ装置のように、Ｎｏ ｆｆｉ設定値と脱硝触媒出口
における実Ｎｏ ｆｆｉとの偏差のみに基づいで行な
う制御方式ではアンモニアが過剰に注入されるおそれが
ある。すなわち、脱硝触媒のある温度における処理可能
なＮｏ ｆｆｉを超えて、ＮＯｘ量が増加した場合に
おいては比例してアンモニア注入量も過剰となる。ぞの
ため一部の未反応のアンモニアが脱硝触媒出口より排出
され、系内または環境に悪影響を与える。That is, N0xE11, which is decomposed on the surface of the denitrification catalyst by an oxidation-reduction reaction with ammonia, is a function of the temperature of the denitrification catalyst. Therefore, conventional denitrification 1IIJtl
In a control method such as the No.1 device, which is performed based only on the deviation between the No.offi set value and the actual No.offi at the outlet of the denitrification catalyst, there is a risk that ammonia may be injected excessively. That is, when the amount of NOx increases beyond the No offi that can be treated by the denitration catalyst at a certain temperature, the amount of ammonia injected also becomes excessive in proportion. Therefore, some unreacted ammonia is discharged from the denitrification catalyst outlet, which adversely affects the system or the environment.
本発明は上記の問題点を解決するためにさなれたちので
あり、フィードフォワード信号としてのアンモニア注入
量信号に対するノイズを低減し、またプロレス状態色の
急変に伴うＮｏ ＩＩの変化に対する制御性を向上さ
せるとともに未反応の７ンモニアが排出されることを防
止し得るガスタービンプラントの脱硝制御装置を提供す
ることを目的とする。The present invention was developed to solve the above problems, and reduces noise on the ammonia injection amount signal as a feedforward signal, and improves controllability against changes in No. II due to sudden changes in wrestling state color. It is an object of the present invention to provide a denitrification control device for a gas turbine plant that can prevent the discharge of unreacted 7-ammonia.
（課題を解決するための手段）
本発明に係るガスタービンプラントの脱硝制御装置は燃
焼中気団、燃料流ｍ等のプロセス量から、発生する予想
Ｎｏ ωを演算し、予想Ｎ。(Means for Solving the Problems) The denitrification control device for a gas turbine plant according to the present invention calculates the expected occurrence No.
ｘ ｘ量
に対応するアンモニア４＆、闇をフィードフォワード信
号として出力するとともに、脱硝触媒出口における実Ｎ
ｏ ｆＭを演算し、実Ｎｏ ｆｆｌと予想Ｎ×
０ 最との偏差に対応するアンモニア注入Ｍを７イード
バック信号として出力する演弾装置と、上記フィードフ
ォワード信号およびフィードバック８信号を加算してア
ンモニア注入出目標信号を出力する加算器と、アンモニ
ア注入量目標信号をＰＩＤ演算し、アンモニア流量調整
弁を調整制御するＰＩＤ演算器とを備えるガスタービン
プラントの脱硝制御装置において、脱硝触媒入口ＮＯｘ
曾濃度から算定したアンモニア注入量をフィードフォワ
ード信匈として加算器に入力する脱硝触媒入口ＮＯｘ濃
度管理装置と、タービン起動時の負荷変化に対し負荷指
令信号に対応するアンモニア注入量をフィードフォワー
ド信号として加算器に入力する負荷補正装置と、脱硝触
媒の温度を計測し、その温度条件における最大反応量に
対応するアンモニア注入品を演算し、アンモニア注入量
限界信号として出力するアンモニア注入樋制限装置と、
上記加算器とＰＩＤ演算器との間に配設され、上記アン
モニア注入量限界信号と加ｎ器からのアンモニア注入量
目標信号とのいずれかの低値信号を選択し、ＰＩＤ演算
器に入力する低値優先回路とを備えることを特徴とする
。x Outputs ammonia 4 & darkness corresponding to the amount of x as a feedforward signal, and outputs the actual N
o fM and outputs the ammonia injection M corresponding to the deviation between the actual No ffl and the predicted N In a denitrification control device for a gas turbine plant, which includes an adder that outputs an injection/output target signal, and a PID calculator that performs a PID calculation on the ammonia injection amount target signal and adjusts and controls an ammonia flow rate adjustment valve, the denitrification catalyst inlet NOx
A denitrification catalyst inlet NOx concentration control device inputs the ammonia injection amount calculated from the current concentration to the adder as a feedforward signal, and the ammonia injection amount corresponding to the load command signal as a feedforward signal for load changes at turbine startup. a load correction device that inputs to the adder; an ammonia injection gutter restriction device that measures the temperature of the denitrification catalyst, calculates the ammonia injection product corresponding to the maximum reaction amount under that temperature condition, and outputs it as an ammonia injection amount limit signal;
It is disposed between the adder and the PID calculator, and selects a low value signal from the ammonia injection amount limit signal and the ammonia injection amount target signal from the adder and inputs it to the PID calculator. and a low value priority circuit.
（作用）
上記構成のガスタービンプラントの脱硝制御装置によれ
ば、予想Ｎｏｘｆｆｉに対応するアンモニア注入量を与
えるアンモニア注入量信号および脱硝゛触媒出口におけ
る実ＮＯｍと予想ＮＯｘ量との偏差に対応するアンモニ
ア注入ｍ信号が加口器に入力されるという従来装置の構
成に加えて、脱硝触媒入口Ｎｏ １１１度から棹定し
たアンモニア注人聞がフィードフォーワード信号として
加算器に入力され、さらにガスタービンの起動時の負荷
変化に対し負荷指令に対応するアンモニア注入量がフィ
ードフォワード信号として加算器に入力される。(Operation) According to the denitrification control device for a gas turbine plant configured as described above, an ammonia injection amount signal that provides an ammonia injection amount corresponding to the expected Noxffi and an ammonia injection amount signal that provides an ammonia injection amount corresponding to the expected Noxffi and an ammonia injection amount that corresponds to the deviation between the actual NOm and the expected NOx amount at the denitrification catalyst outlet are provided. In addition to the configuration of the conventional device in which the injection m signal is input to the adder, the ammonia signal determined from the denitrification catalyst inlet No. 111 is input to the adder as a feedforward signal. The ammonia injection amount corresponding to the load command with respect to the load change at startup is input to the adder as a feedforward signal.
すなわち加算器に入力される信号要素が増加し、各信号
要素の変動による影響が分散されるため、加算器から出
力されるアンモニア注入量目標信号のノイズも低減され
、ひいてはアンモニア流量調節弁を制御する制御信号の
信頼性が高まり、安定した脱硝制御が可能となる。In other words, the number of signal elements input to the adder increases and the influence of fluctuations in each signal element is dispersed, which reduces noise in the ammonia injection amount target signal output from the adder, which in turn controls the ammonia flow rate control valve. The reliability of the control signal increases, making stable denitrification control possible.
また脱硝触媒入口Ｎ０Ｘ１１度管理装置から出力され、
加算器に入力されるアンモニア注入量補正信号は、脱硝
触媒入口ＮＯｘ計によって直接計測された値から弾出さ
れているため、従来の変動の°大きい予想ＮｏｘＩから
算出した場合と比較してその信頼性が高い。しかし、脱
硝触媒入口ＮＯｘ計におけるサンプリングおよび分析工
程に時間を要するため、やや時間遅れが発生する。Also output from the denitrification catalyst inlet NOX11 degree control device,
The ammonia injection amount correction signal input to the adder is derived from the value directly measured by the NOx meter at the inlet of the denitrification catalyst, so it is less reliable than the conventional calculation from predicted NoxI, which has large fluctuations. Highly sexual. However, since the sampling and analysis steps in the NOx meter at the denitrification catalyst inlet require time, a slight time delay occurs.
また、負荷補正装置の負荷指令に対応するアンモニア注
入量信号は、ガスタービンの負荷変化の指令信号に対応
しているため、ＮｏｘＩの変化を最も早く迅速に予測で
きる要素である。そのため、このアンモニア注入ｍ信号
をフィードフォワード信号として付加することにより運
転条件が急変した場合においても先行的にアンモニア注
入量を増減することが可能となり、迅速な応答制御が可
能となる。Further, since the ammonia injection amount signal corresponding to the load command of the load correction device corresponds to the command signal of the load change of the gas turbine, it is the element that can most quickly predict the change in NoxI. Therefore, by adding this ammonia injection m signal as a feedforward signal, it becomes possible to increase or decrease the ammonia injection amount in advance even if the operating conditions suddenly change, and quick response control becomes possible.
さらにアンモニア注入量制限装置が設けられ、その装置
によって脱硝触媒の！！！爪におけるＮＯｘの最′大反
応胎に対応するアンモニア注入量限界信号が出力され、
このアンモニア注入量限界信号と加算器からのアンモニ
ア注入量目標信号とのいずずれか低値の信号が低値優先
回路で選択される。In addition, an ammonia injection amount limiting device is installed, and the denitrification catalyst is controlled by this device! ! ! An ammonia injection amount limit signal corresponding to the maximum NOx reaction in the nail is output,
The low value priority circuit selects either the ammonia injection amount limit signal or the ammonia injection amount target signal from the adder which has the lower value.
したがっである脱硝触媒温度における最大反応量を超え
た過剰量のアンモニアが注入されることがない。そのた
め、アンモニアが未反応のまま排出されることがなく、
装置系内またはプラント環境を汚染することが防止され
る。Therefore, an excessive amount of ammonia exceeding the maximum reaction amount at a certain denitrification catalyst temperature is not injected. Therefore, ammonia is not discharged unreacted,
Contamination within the equipment system or the plant environment is prevented.
（実施例）
以下本発明の一実施例について添付図面を参照して説明
する。第１図は本発明に係るガスタービンプラントの脱
硝Ｉｌｌ ｍ ＠ 置の一実施例を示すブロック図であ
り、第２図に示す従来例と同一要素には同一符号を付し
てその詳細説明は省略する。(Example) An example of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 is a block diagram showing an embodiment of a denitrification system for a gas turbine plant according to the present invention, and the same elements as those in the conventional example shown in FIG. Omitted.
本実施例に係るガスタービンプラントの脱硝制御装置は
、燃焼空気量、燃料重量等のブＯｔ７ス呈から発生する
予想Ｎｏｘｆｆｌを演算し、予想ＮＯｘ量に対応するア
ンモニア注入量をフィードフォワード信号として出力す
るとともに、脱硝触媒出口の実Ｎｏ 量を演算し、実
Ｎｏｘｍと予想ＮＯｘ付との偏差に対応するアンモニア
注入量をフィードバック信口として出力する演算装ＨＡ
と、上記フィードフォワード信号およびフィードバック
信号を加算してアンモニア注入ω目標信＠１６を出力す
る加算器８と、アンモニア注入量目標信号１６をＰＩＤ
演算し、アンモニア流諸調整弁２１を調整Ｉｌｌ ｍｌ
するＰＩＤ演算器１７とを備え、さらに脱硝触媒入口Ｎ
ｏｘｉｌ濃度から算定したアンモニア注入量をフィード
フォワード信号として加ｎ器８に入力する脱硝触媒入口
ＮＯｘ濃度管理装置Ｂと、ガスタービンの起動時の負荷
変化に対し負荷指令信号に対応するアンモニア注入量を
フィードフォワード信号として加算器８に入力する負荷
補正袋ＨＣと、脱硝触媒の温度を計測し、その温度条件
における最大反応量に対応するアンモニア注入量を演算
し、アンモニア注入量限界信号２２として出力するアン
モニア注入ｆｆｉ ｆｌ、ＩＪ限装置りと、上記加算器
８とＰＩＤ演算器１７との間に配設され、上記アンモニ
ア注入量限界信号２２と加算器８からのアンモニア注入
量目標信号１６とのいずれかの低値信号２２を選択し、
ＰＩＤ演算器１７に入力する低値優先回路２４とを備え
て構成される。The denitrification control device for the gas turbine plant according to this embodiment calculates the expected Noxffl generated from the combustion air amount, fuel weight, etc., and outputs the ammonia injection amount corresponding to the expected NOx amount as a feedforward signal. At the same time, a calculation device HA calculates the actual No amount at the outlet of the denitrification catalyst and outputs the ammonia injection amount corresponding to the deviation between the actual Noxm and the expected NOx addition as a feedback signal.
, an adder 8 that adds the feedforward signal and the feedback signal and outputs the ammonia injection ω target signal @16, and a PID that outputs the ammonia injection amount target signal 16.
Calculate and adjust the ammonia flow adjustment valve 21.
The denitrification catalyst inlet N
A denitrification catalyst inlet NOx concentration control device B inputs the ammonia injection amount calculated from the oxyl concentration to the adder 8 as a feedforward signal, and the ammonia injection amount corresponding to the load command signal in response to load changes at the time of starting the gas turbine. The temperature of the load correction bag HC and the denitrification catalyst which are input to the adder 8 as a feedforward signal is measured, and the ammonia injection amount corresponding to the maximum reaction amount under the temperature conditions is calculated and outputted as the ammonia injection amount limit signal 22. The ammonia injection amount limit signal 22 and the ammonia injection amount target signal 16 from the adder 8 are arranged between the ammonia injection ffi fl, IJ limit device, the adder 8 and the PID calculator 17, and the ammonia injection amount limit signal 22 and the ammonia injection amount target signal 16 from the adder 8. Select the low value signal 22,
The low value priority circuit 24 inputs to the PID calculator 17.
演算装置への演算器１において各種プロセス量から演算
された予想Ｎｏ Ｉｌｔ信号２は、Ｎ０ｘｔｉ設定器
４からのＮ０ＸｆＡ設定信号５と比較器６において比較
され、両者の偏差に対応するアンモニア注入量信号９が
フィードフォワード信号として加算器８に入力される。The predicted No.Ilt signal 2 calculated from various process quantities in the calculation unit 1 to the calculation device is compared with the NOXfA setting signal 5 from the NOxti setting device 4 in the comparator 6, and an ammonia injection amount signal corresponding to the deviation between the two is determined. 9 is input to the adder 8 as a feedforward signal.
一方、演算装置Ａの脱硝触媒比ロＮＯ，Ｘ計１０カラノ
実Ｎｏ、ＩＩＩ度信号１１は、［ＷＲｌｌに：よって演
算された排ガス流量信号３と乗算器１２において乗算さ
れ、脱硝触媒出口実Ｎｏｘｆｆｌ信号１３となる。この
実ＮＯｘ濃度信号１３は比較！！！１４においてＮ０８
量設定器４からのＮｏｘｆｆｌ設定信号５と比較され、
そのｌ！差を解消するために必要なアンモニア量が演算
されてアンモニア注入量補正信号１５として加算器８に
入力される。このアンモニア注入量補正信号１５は、前
記予想Ｎｏｘｆｆｉ信号２を基準にして注入されたアン
モニア注入量の過不足を補正するものである。すなわち
、このアンモニア注入量補正信号１５は、アンモニア注
入量を制御するフィードバック信号として使用される。On the other hand, the denitrification catalyst ratio Ro NO, The signal becomes signal 13. Compare this actual NOx concentration signal 13! ! ! N08 in 14
compared with the Noxffl setting signal 5 from the quantity setter 4;
That l! The amount of ammonia necessary to eliminate the difference is calculated and inputted to the adder 8 as an ammonia injection amount correction signal 15. This ammonia injection amount correction signal 15 is used to correct excess or deficiency of the ammonia injection amount based on the predicted Noxffi signal 2. That is, this ammonia injection amount correction signal 15 is used as a feedback signal to control the ammonia injection amount.
また、脱硝触媒入口ＮＯｘ１１度管理装ＭＢにおいて、
脱硝触媒入口ＮＯｘ計２５によって計測され、出力され
た脱硝触媒の入口における実ＮＯｘ濃度信号２６は、演
算器１で算出された排ガス流量信号３とともに乗算器２
７に入力される。乗算器２７は脱硝触媒入口ＮＯｘｌ信
号２８を比較器２９に入力する。比較器２９は、Ｎ０ｘ
ｆｆｉ設定信号５と、上記脱硝触媒入口実Ｎｏｘｆｆｌ
信号２８とを比較し、その偏差に対応するアンモニア注
入量補正信号３０を加算器８に入力する。そして上記の
偏差を解消する方向にアンモニア注入量が増加または低
減される。In addition, in the denitrification catalyst inlet NOx 11 degree management system MB,
The actual NOx concentration signal 26 at the inlet of the denitrification catalyst measured by the denitrification catalyst inlet NOx meter 25 and output is sent to the multiplier 2 together with the exhaust gas flow rate signal 3 calculated by the calculator 1.
7 is input. The multiplier 27 inputs the denitrification catalyst inlet NOxl signal 28 to the comparator 29. Comparator 29 is N0x
ffi setting signal 5 and the denitrification catalyst inlet actual Noxffl
The ammonia injection amount correction signal 30 corresponding to the deviation is input to the adder 8. Then, the amount of ammonia injection is increased or decreased in a direction to eliminate the above deviation.
また負荷補正袋ＮＣの負荷指令装置３１からの負荷指令
信号３２は変換器３３に入力され、変換器３３はガスタ
ービンの起動時における負荷変動に対応するアンモニア
注入量信号３４を加算器８に入力する。このアンモニア
注入量信号３４は、起動時等において、大きな負荷変動
を生じた場合のみにバイアス量として加算器８に出力さ
れ、通常の負荷変化に対しては出力されない。Further, the load command signal 32 from the load command device 31 of the load correction bag NC is input to the converter 33, and the converter 33 inputs the ammonia injection amount signal 34 corresponding to the load fluctuation at the time of starting the gas turbine to the adder 8. do. This ammonia injection amount signal 34 is outputted as a bias amount to the adder 8 only when a large load change occurs, such as during startup, and is not outputted in response to a normal load change.
一方、アンモニア注入量制限装置りにおいて、脱硝触媒
温度検出器３５からの温度信号３６は関数発生！！！ｉ
３７に入力される。関数発生器３７は、その温度１条件
における最大反応量によって定まるアンモニア注入量を
演算し、アンモニア注入量限界信号２２として低値優先
回路２４に入力する。On the other hand, in the ammonia injection amount limiting device, the temperature signal 36 from the denitrification catalyst temperature detector 35 is a function! ! ! i
37. The function generator 37 calculates the ammonia injection amount determined by the maximum reaction amount under one temperature condition, and inputs it to the low value priority circuit 24 as the ammonia injection amount limit signal 22.
低値優先回路２４はアンモニア注入量限界信号２２と、
加算器８からのアンモニア注入量目標信号１６とのいず
れかの低値信号２３を選択し、ＰＩＤ演算器１７に入力
する。The low value priority circuit 24 outputs an ammonia injection amount limit signal 22,
One of the low value signals 23 from the ammonia injection amount target signal 16 from the adder 8 is selected and inputted to the PID calculator 17.
ＰＩＤ演ｎ器１７は、Ｉｌｌ ｔｌｌ信号となる上記低
値信号２３を設定器とし、またアンモニア流ω計１８か
らのアンモニア流伝信号１９をプロセス量としてＰＩＤ
制御を行ない、制御信号２０をアンモニア流量調節弁２
１に出力する。アンモニア流量調節弁２１は制御信号２
０によって開ＩＩＩ ｆ！３１作してアンモニア注入量
を制御し、ＮＯｘ量設定器４で設定した値に排ガスのＮ
ｏｘｆｆｉを制御する。The PID operator 17 uses the low value signal 23, which becomes the Ill-tll signal, as a setting device, and also uses the ammonia flow signal 19 from the ammonia flow ω meter 18 as a process quantity, and uses the PID operator 17 as a process variable.
The control signal 20 is sent to the ammonia flow control valve 2.
Output to 1. The ammonia flow control valve 21 receives the control signal 2
Opened by 0 III f! 31 to control the amount of ammonia injection, and adjust the amount of nitrogen in the exhaust gas to the value set with the NOx amount setting device 4.
Control oxffi.
従来装置においては加算器８に入力される信号要素は予
想Ｎｏｘｆｆｉから算定されたアンモニア注入同信号９
と脱硝触媒出口におけるＮｏｘｌＩ度から算定されたア
ンモニア注入ｍ補正信号１５のみであったため、ノイズ
が大きい上に時間遅れが著しい欠点を有していた。In the conventional device, the signal element input to the adder 8 is the ammonia injection signal 9 calculated from the expected Noxffi.
Since only the ammonia injection m correction signal 15 calculated from the NoxlI degree at the outlet of the denitrification catalyst was used, it had the drawbacks of large noise and significant time delay.
しかるに本実施例においては、従来装置における信号要
素に加え、脱硝触媒入口におけるＮＯ８濃度から算定さ
れるアンモニア注入醋補正信号３０と、負荷補正装ＥＣ
から出力されたアンモニア注入量補正信号３４が加算器
８に入力されている。However, in this embodiment, in addition to the signal elements in the conventional device, an ammonia injection correction signal 30 calculated from the NO8 concentration at the denitrification catalyst inlet and a load correction device EC are used.
An ammonia injection amount correction signal 34 outputted from the adder 8 is inputted to the adder 8.
すなわち本実施例によれば加算器８に入力される信号要
素が増加し、各信号要素の変動による影響が分散される
ため、加算器８から出力されるアンモニア注人聞目標信
号１６のノイズも低減され、ひいてはアンモニア流量調
節弁２１をｔｌｌｌＩｌする制御信号２０の信頼性が高
まり、安定した脱硝Ｉ１１御が可能となる。That is, according to this embodiment, the number of signal elements input to the adder 8 increases, and the influence of fluctuations in each signal element is dispersed, so that noise in the ammonia target signal 16 output from the adder 8 is also reduced. As a result, the reliability of the control signal 20 that controls the ammonia flow control valve 21 is increased, and stable denitrification I11 can be controlled.
また脱硝触媒入口ＮＯ濃度管理装置Ｂから出力され、加
算器８に入力されるアンモニア注入量補正信号３０は、
脱硝触媒入口ＮＯｘ計２５によって直接計測された値か
ら算出されているため、従来の変動の大きい予想ＮＯｘ
聞から算出した場合と比較してその信頼性が高い、しか
し、脱硝触媒入口ＮＯｘ計２５におけるサンプリングお
よび分析工程に時間を要するため若干時間遅れが発生す
る。In addition, the ammonia injection amount correction signal 30 output from the NO concentration control device B at the inlet of the denitrification catalyst and input to the adder 8 is as follows.
Because it is calculated from the value directly measured by the denitrification catalyst inlet NOx meter 25, the expected NOx
The reliability of this calculation is higher than that calculated from the actual data, but there is a slight time delay because the sampling and analysis steps at the NOx meter 25 at the denitrification catalyst inlet require time.
また、負荷補正装置Ｃの負荷指令信号３２に比例するア
ンモニア注入量信号３４は、ガスタービンの負荷変化の
指令信号に対応しているため、ＮＯ量の変化を最も早く
迅速に予測できる要素である。In addition, the ammonia injection amount signal 34, which is proportional to the load command signal 32 of the load correction device C, corresponds to the command signal of the gas turbine load change, and is therefore the element that can predict the change in the NO amount most quickly. .
そのため上記アンモニア注入量信号３４をフィードフォ
ワード信号として、加算器８に付加することにより、運
転条件が急変した場合において、先行的にアンモニア注
入量を増減することが可能となり、迅速な応答制御が可
能となる。Therefore, by adding the above-mentioned ammonia injection amount signal 34 as a feedforward signal to the adder 8, it becomes possible to increase or decrease the ammonia injection amount in advance when the operating conditions suddenly change, enabling quick response control. becomes.
さらにアンモニア注入量制限［置り／／設けられ、この
装置によって運転時の脱硝触媒の温度におけるＮＯｘの
最大反応量が演算され、その最大反応量に対応するアン
モニア注入量限界信＠２２が出力される。このアンモニ
ア注入量限界信＠２２と、加算器８からのアンモニア注
入岱目標信号１６とのいずれか低値の信号が低値優先回
路２４で選択される。したがっである脱硝触媒温度にお
ける最大反応量を超えた過剰のアンモニアが供給される
ことがない。すなわち未反応のままのアンモニアが排出
されることがないため、装置系内またはプラント環境を
汚染することが防止される。Furthermore, an ammonia injection amount limit [set// is provided, and this device calculates the maximum reaction amount of NOx at the temperature of the denitrification catalyst during operation, and outputs an ammonia injection amount limit signal @22 corresponding to the maximum reaction amount. Ru. The low value priority circuit 24 selects the signal having the lower value between the ammonia injection amount limit signal @22 and the ammonia injection amount target signal 16 from the adder 8. Therefore, excess ammonia exceeding the maximum reaction amount at a certain denitrification catalyst temperature is not supplied. That is, since unreacted ammonia is not discharged, it is possible to prevent the inside of the equipment system or the plant environment from being contaminated.
次に本発明の他の構成例を説明する。Next, another configuration example of the present invention will be explained.
第１因に示すように演算器１において演算された予想Ｎ
ｏｘ ｌの変化率を検出し、検出した変化率に対応した
アンモニア注入同信号３８を加算器８に入力する予想Ｎ
ｏ ｆｆｉ変化率検出器３９を演算１置Ａに設ける。Expected N computed in computing unit 1 as shown in the first factor
The prediction N that detects the rate of change of ox l and inputs the ammonia injection signal 38 corresponding to the detected rate of change to the adder 8.
An offfi change rate detector 39 is provided at the calculation position A.
また脱硝触媒入口における実Ｎ０ｘｆｆｉの変化率を検
出し、検出した変化率に対応するアンモニア注入同信号
４０を加算器に入力する実Ｎｏ 量変×
化率検出器４１を脱硝触媒入口ＮＯｘ濃濱管理装置Ｂに
設ける。In addition, the rate of change in actual NOxffi at the denitrification catalyst inlet is detected, and the ammonia injection signal 40 corresponding to the detected rate of change is input to the adder. Provided in device B.
同様に負荷指令信号３１からの負荷指令信号３２の変化
率を検出し、検出した変化率に対応するアンモニア注入
量信号４２を加算器８に入力する負荷指令信号変化率検
出器４３を負荷補正装置Ｃに設ける。Similarly, a load command signal change rate detector 43 that detects the change rate of the load command signal 32 from the load command signal 31 and inputs an ammonia injection amount signal 42 corresponding to the detected change rate to the adder 8 is connected to the load correction device. Provided at C.
上記予想ＮＯｘω、脱硝触媒入口における実Ｎ０ｘｆｆ
ｉおよび負荷指令信号の変化率はそれぞれ各検出器３９
，４１．４３によって計測され、この変化率が所定値以
上に達した場合は、アンモニア注入同信号３８，４０．
４２が加算器８に入力され、ざらにＰＩＤ演算器１７の
設定間にバイアスがかけられ、先行的に所要量のアンモ
ニアが迅速に注入される。The above predicted NOxω, the actual NOxff at the denitrification catalyst inlet
i and the rate of change of the load command signal are determined by each detector 39.
, 41.43, and when this rate of change reaches a predetermined value or more, the ammonia injection signal 38, 40.
42 is input to the adder 8, a bias is roughly applied between the settings of the PID calculator 17, and the required amount of ammonia is rapidly injected in advance.
したがって予想Ｎｏ ｆｆｉ、脱硝触媒入口における
実Ｎｏ ［１、または負荷指令などの急変によるＮ０
ｘｆｆｉの変化に対して迅速な対応が可能となり、脱！
’Ｊ ｔＡ ｍ装置のｉ、ｌＪ １１１応答特性が改善
される。Therefore, the expected No offi, the actual No. [1] at the denitrification catalyst inlet, or the No. 0 due to sudden changes in load command etc.
It is possible to quickly respond to changes in xffi, and it is possible to escape!
The i, lJ 111 response characteristics of the 'J tA m device are improved.
以上説明の通り、本発明に係るガスタービンプラントの
脱硝制御装置によれば、従来装置で使用されていたノイ
ズが大きい予想Ｎｏ ｆｉｔ信号に加えて、脱硝触媒
入口における実ＮＯｘ量信号と、負荷指令信号とを付加
した信号をフィードフォワード信号として使用し、最終
的にアンモニア８１聞調節弁の制御信号としているため
、各信号要素のノイズの影響が分散されて低下する。し
たがって信頼性の高い脱硝ｌＩＩＩｗＪ操作を行なうこ
とができる。As explained above, according to the denitrification control device for a gas turbine plant according to the present invention, in addition to the predicted No fit signal with large noise used in conventional devices, the actual NOx amount signal at the denitrification catalyst inlet and the load command are used. Since the signal added with the signal is used as a feedforward signal and is finally used as the control signal for the ammonia 81 control valve, the influence of noise on each signal element is dispersed and reduced. Therefore, highly reliable denitrification lIIIwJ operation can be performed.
またアンモニア注入Ｉ ＩＩ ＠装置が設各プられ、当
該装置が脱硝触媒の温度を監視し、当該温度において反
応することが可能な最大量のアンモニア量に！、ＩＩ限
しているため、過剰のアンモニアが注入されることがな
く、未反応のアンモニアが排出して装置内外を汚染する
ことが防止できる。In addition, an ammonia injection I II @ device is installed, which monitors the temperature of the denitrification catalyst and adjusts the amount of ammonia to the maximum amount that can be reacted at that temperature! , II, so that excessive ammonia is not injected and it is possible to prevent unreacted ammonia from being discharged and contaminating the inside and outside of the apparatus.
第１図は本発明に係るガスタービンプラントの脱硝ＭＩ
Ｉｌ装置の一実施例を示すブロック図、第２図は従来装
置の構成例を示すブロック図である。
１・・・演算器、２・・・予想Ｎｏｘｆｆｌ信号、３・
・・排ガス流旦信号、４・・・ＮＯｘ量設定器、５・・
・ＮＯｘ量設定信号、６・・・比較器、７・・・偏差信
号、８・・・加算器、９・・・アンモニア注入ｍ信号、
１０・・・脱硝触媒出口Ｎｏ ｘ ｔｌ、１１ ・・・
実ＮＯｘ１１度信号、１２・・・乗算器、１３・・・脱
硝触媒出口実ＮＯｘｍ信号、１４・・・比較器、１５・
・・アンモニア注入鑓補正信号、１６・・・アンモニア
注入量目標信号、１７・・・ＰＩＤ演算器、１８・・・
アンモニア流最計、１９・・・アンモニア流Ｍ信号、２
０・・・ＩＪ ｉｌｌ信号、２１・・・アンモニア８１
聞調節弁、２２・・・アンモニア注入量限界信号、２３
・・・低値信号、２４・・・低値優先回路、２５・・・
脱硝触媒入口ＮＯｘ計、２６・・・実ＮＯｘ量信号、２
７・・・乗算器、２８・・・脱硝触媒入口実Ｎｏｘｆｆ
ｌ信号、２９・・・比較器、３０・・・アンモニア注入
品補正信号、３１・・・負荷指令装置、３２・・・負荷
指令信号、３３・・・変換器、３４・・・アンモニア注
入量信号、３５・・・脱硝触媒温度検出器、３６・・・
温度信号、３７・・・関数発生器、３８・・・アンモニ
ア注入ｍ信号、３９・・・予想ＮｏＸ１変化率検出器、
４０・・・アンモニア注入ｍ信号、４１・・・実ＮＯｘ
量変化率検出器、４２・・・アンモニア注入量信号、４
３・・・負荷指令信号変化率検出器、Ａ・・・演算装置
、Ｂ・・・脱硝触媒入口Ｎｏｘｉ１１度管理装置、Ｃ・
・・負荷補正装置、Ｄ・・・アンモニア注入量制限装置
。
出願人代理人 波 多 野 久第２図Figure 1 shows denitrification MI of a gas turbine plant according to the present invention.
FIG. 2 is a block diagram showing an example of the configuration of a conventional device. 1... Arithmetic unit, 2... Expected Noxffl signal, 3.
...Exhaust gas flow rate signal, 4...NOx amount setting device, 5...
・NOx amount setting signal, 6... Comparator, 7... Deviation signal, 8... Adder, 9... Ammonia injection m signal,
10... Denitrification catalyst outlet No x tl, 11...
Actual NOx 11 degree signal, 12... Multiplier, 13... Denitration catalyst outlet actual NOxm signal, 14... Comparator, 15.
...Ammonia injection level correction signal, 16...Ammonia injection amount target signal, 17...PID calculator, 18...
Ammonia flow maximum, 19...Ammonia flow M signal, 2
0...IJ ill signal, 21...Ammonia 81
Control valve, 22... Ammonia injection amount limit signal, 23
...Low value signal, 24...Low value priority circuit, 25...
Denitration catalyst inlet NOx meter, 26...Actual NOx amount signal, 2
7... Multiplier, 28... Denitrification catalyst inlet actual Noxff
l signal, 29... Comparator, 30... Ammonia injection product correction signal, 31... Load command device, 32... Load command signal, 33... Converter, 34... Ammonia injection amount Signal, 35... Denitrification catalyst temperature detector, 36...
Temperature signal, 37... Function generator, 38... Ammonia injection m signal, 39... Expected NoX1 change rate detector,
40...Ammonia injection m signal, 41...Actual NOx
Amount change rate detector, 42... Ammonia injection amount signal, 4
3... Load command signal change rate detector, A... Arithmetic device, B... Denitration catalyst inlet Noxi 11 degree management device, C...
...Load correction device, D...Ammonia injection amount limiting device. Applicant's agent Hisashi Hatano Figure 2
Claims (1)
る予想ＮＯ＿ｘを演算し、予想ＮＯ＿ｘ量に対応するア
ンモニア量をフィードフォワード信号として出力すると
ともに、脱硝触媒出口における実ＮＯ＿ｘ量を演算し、
実ＮＯ＿ｘ量と予想ＮＯ＿ｘ量との偏差に対応するアン
モニア注入量をフィードバック信号として出力する演算
装置と、上記フィードフオワード信号およびフィードバ
ック信号を加算してアンモニア注入量目標信号を出力す
る加算器と、アンモニア注入量目標信号をＰＩＤ演算し
、アンモニア流量調整弁を調整制御するＰＩＤ演算器と
を備えるガスタービンプラントの脱硝制御装置において
、脱硝触媒入口ＮＯ＿ｘ量濃度から算定したアンモニア
注入量をフィードフオワード信号として加算器に入力す
る脱硝触媒入口ＮＯ＿ｘ濃度管理装置と、タービン起動
時の負荷変化に対し負荷指令信号に対応するアンモニア
注入量をフィードフォワード信号として加算器に入力す
る負荷補正装置と、脱硝触媒の温度を計測し、その温度
条件における最大反応量に対応するアンモニア注入量を
演算し、アンモニア注入量限界信号として出力するアン
モニア注入量制限装置と、上記加算器とＰＩＤ演算器と
の間に配設され、上記アンモニア注入量限界信号と加算
器からのアンモニア注入量目標信号とのいずれかの低値
信号を選択し、ＰＩＤ演算器に入力する低値優先回路と
を備えることを特徴とするガスタービンプラントの脱硝
制御装置。 ２、演算装置は、演算した予想ＮＯ＿ｘ量の変化量を検
出し、検出した変化率に対応したアンモニア注入量信号
を加算器に入力する予想ＮＯ＿ｘ量変化率検出器を備え
た請求項１記載のガスタービンプラントの脱硝制御装置
。 ３、脱硝触媒入口ＮＯ＿ｘ量濃度管理装置は、脱硝触媒
入口における実ＮＯ＿ｘ量の変化率を検出し、検出した
変化率に対応するアンモニア注入量信号を加算器に入力
する実ＮＯ＿ｘ量変化率検出器を備えた請求項１記載の
ガスタービンプラントの脱硝制御装置。 ４、負荷補正装置は、負荷指令装置からの負荷指令信号
の変化率を検出し、検出した変化率に対応するアンモニ
ア注入量信号を加算器に入力する負荷指令信号変化率検
出器を備える請求項１記載のガスタービンプラントの脱
硝制御装置。[Claims] 1. Calculate the expected NO_x to be generated from process quantities such as combustion air amount and fuel flow rate, output the amount of ammonia corresponding to the expected amount of NO_x as a feedforward signal, and Calculate the amount of NO_x,
an arithmetic device that outputs an ammonia injection amount corresponding to the deviation between the actual NO_x amount and the predicted NO_x amount as a feedback signal; an adder that adds the feedforward signal and the feedback signal to output an ammonia injection amount target signal; In a denitrification control device for a gas turbine plant, which is equipped with a PID calculator that performs a PID calculation on an ammonia injection amount target signal and adjusts and controls an ammonia flow rate regulating valve, the ammonia injection amount calculated from the NO_x amount concentration at the inlet of the denitrification catalyst is sent as a feed forward signal. a denitrification catalyst inlet NO_x concentration control device that inputs the NO_x concentration to the adder as a feedforward signal; An ammonia injection amount limiting device that measures the temperature, calculates the ammonia injection amount corresponding to the maximum reaction amount under that temperature condition, and outputs it as an ammonia injection amount limit signal, and is disposed between the adder and the PID calculator. and a low value priority circuit which selects a low value signal from the ammonia injection amount limit signal and the ammonia injection amount target signal from the adder and inputs it to a PID calculator. Plant denitrification control equipment. 2. The calculation device according to claim 1, further comprising an expected NO_x amount change rate detector that detects the amount of change in the calculated expected NO_x amount and inputs an ammonia injection amount signal corresponding to the detected change rate to an adder. Denitrification control equipment for gas turbine plants. 3. The denitrification catalyst inlet NO_x amount concentration control device is an actual NO_x amount change rate detector that detects the rate of change in the actual NO_x amount at the denitrification catalyst inlet and inputs an ammonia injection amount signal corresponding to the detected change rate to an adder. The denitrification control device for a gas turbine plant according to claim 1, comprising: 4. The load correction device includes a load command signal change rate detector that detects a change rate of the load command signal from the load command device and inputs an ammonia injection amount signal corresponding to the detected change rate to an adder. 1. The denitrification control device for a gas turbine plant according to 1.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63001150A JP2635643B2 (en) | 1988-01-08 | 1988-01-08 | Denitration control device for gas turbine plant |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63001150A JP2635643B2 (en) | 1988-01-08 | 1988-01-08 | Denitration control device for gas turbine plant |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01180220A true JPH01180220A (en) | 1989-07-18 |
| JP2635643B2 JP2635643B2 (en) | 1997-07-30 |
Family
ID=11493410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63001150A Expired - Lifetime JP2635643B2 (en) | 1988-01-08 | 1988-01-08 | Denitration control device for gas turbine plant |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2635643B2 (en) |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
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