JPH01159449A - 複合窒化層を有するピストンリング - Google Patents
複合窒化層を有するピストンリングInfo
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- JPH01159449A JPH01159449A JP31696587A JP31696587A JPH01159449A JP H01159449 A JPH01159449 A JP H01159449A JP 31696587 A JP31696587 A JP 31696587A JP 31696587 A JP31696587 A JP 31696587A JP H01159449 A JPH01159449 A JP H01159449A
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- chromium nitride
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、耐摩耗性に優れたピストンリングに係り、更
に詳しくは、イオンプレーティング法による複合窒化層
を有する耐摩耗性と耐焼き付き性とが改善された耐久性
に優れたピストンリングに関する。
に詳しくは、イオンプレーティング法による複合窒化層
を有する耐摩耗性と耐焼き付き性とが改善された耐久性
に優れたピストンリングに関する。
(従来技術と問題点)
近年、内燃機関の高性能化に伴い各機能部品に対し、益
々過酷な条件が課せられると共に内燃機関の寿命の延長
が強く要求されている。ピストンリングも従来にもまし
て高回転、高温、高面圧等の厳しい環境に曝され、その
耐久性の向上が要求されており、ピストンリングの耐久
性を改善する手段として摺動面に硬質クロムめっき処理
や窒化処理等の耐摩耗性処理が施されている。
々過酷な条件が課せられると共に内燃機関の寿命の延長
が強く要求されている。ピストンリングも従来にもまし
て高回転、高温、高面圧等の厳しい環境に曝され、その
耐久性の向上が要求されており、ピストンリングの耐久
性を改善する手段として摺動面に硬質クロムめっき処理
や窒化処理等の耐摩耗性処理が施されている。
これらの表面処理では、従来のクロムめっき層を有する
ピストンリングでは耐摩耗性が充分でなくなってきてお
り、窒化処理は優れた耐摩耗性を有することから過酷な
運転条件の下で使用されるトップリングの表面処理とし
て注目され、最近多く使用される傾向である。
ピストンリングでは耐摩耗性が充分でなくなってきてお
り、窒化処理は優れた耐摩耗性を有することから過酷な
運転条件の下で使用されるトップリングの表面処理とし
て注目され、最近多く使用される傾向である。
しかしながら、従来ピストンリングに採用されている窒
化処理は、高温(約570℃)の状態でなされるために
ピストンリングに変形が生じやすいと共に、製造コスト
が上昇するという難がある。
化処理は、高温(約570℃)の状態でなされるために
ピストンリングに変形が生じやすいと共に、製造コスト
が上昇するという難がある。
更に、従来の窒化処理による場合には耐摩耗性に有効な
窒化層はせいぜい10μ−程度の厚さのものであり、し
たがって耐久時間が短いという難点がある。又、現在量
も広く採用されているクロムめっきに比して耐焼き付き
性が充分とはいえず焼き付きが発生しやすいという問題
点がある。
窒化層はせいぜい10μ−程度の厚さのものであり、し
たがって耐久時間が短いという難点がある。又、現在量
も広く採用されているクロムめっきに比して耐焼き付き
性が充分とはいえず焼き付きが発生しやすいという問題
点がある。
(問題点を解決するための手段)
本発明は、上述の従来の窒化処理の問題点に着目してな
されたものであり、過酷な使用条件下においても充分な
耐摩耗性と耐焼き付き性を有する。
されたものであり、過酷な使用条件下においても充分な
耐摩耗性と耐焼き付き性を有する。
耐久性の良好な複合窒化層を有するピストンリングを提
供することを目的とする。
供することを目的とする。
本発明は、反応ガスを含む雰囲気中で蒸発物質を蒸発さ
せて、被処理物表面に反応ガスと蒸発物質との反応生成
物でなる被覆層を形成する反応性イオンプレーティング
法を利用し、反応ガスとして窒素ガスを、蒸発物質とし
てクロムを採用することによりピストンリングの少なく
とも外周摺動面に、厚さ10〜50μmのCr2N型の
窒化クロムでなる第1被覆相と、更にCrN型の窒化ク
ロムでなる第2被覆相とからなる複合被覆層を有するこ
とを特徴とする内燃機関用ピストンリングである。
せて、被処理物表面に反応ガスと蒸発物質との反応生成
物でなる被覆層を形成する反応性イオンプレーティング
法を利用し、反応ガスとして窒素ガスを、蒸発物質とし
てクロムを採用することによりピストンリングの少なく
とも外周摺動面に、厚さ10〜50μmのCr2N型の
窒化クロムでなる第1被覆相と、更にCrN型の窒化ク
ロムでなる第2被覆相とからなる複合被覆層を有するこ
とを特徴とする内燃機関用ピストンリングである。
ここで、反応性イオンプレーティング法とは、反応ガス
雰囲気中で蒸発物質を蒸発させ、気相状態においてイオ
ン化し、負バイアスにされた基板面に前記反応ガスと蒸
発物質イオンとの反応生成物でなる被覆層を形成させる
公知の表面処理方法であって、低温において緻密な被覆
層が形成される特徴を有するものである。
雰囲気中で蒸発物質を蒸発させ、気相状態においてイオ
ン化し、負バイアスにされた基板面に前記反応ガスと蒸
発物質イオンとの反応生成物でなる被覆層を形成させる
公知の表面処理方法であって、低温において緻密な被覆
層が形成される特徴を有するものである。
本発明においてピストンリングの摺動面に形成される表
面被覆層は、雰囲気ガスを窒素ガスとし、蒸発物質をク
ロムとする反応イオンプレーティング法によって形成さ
れるCr2N型の窒化クロムの第1被覆相と、更にCr
N型の窒化クロムの第2被覆相とからなる複合窒化層で
ある。
面被覆層は、雰囲気ガスを窒素ガスとし、蒸発物質をク
ロムとする反応イオンプレーティング法によって形成さ
れるCr2N型の窒化クロムの第1被覆相と、更にCr
N型の窒化クロムの第2被覆相とからなる複合窒化層で
ある。
蒸発物質としてクロムを採用する場合、クロムは反応性
イオンプレーティングにおいて蒸発物質として従来多用
されているTiなどに比べてその蒸気圧が高く、従って
、本発明の窒化クロム層の形成速度は大でありピストン
リングの表面処理方法として実用可能な方法となる。
イオンプレーティングにおいて蒸発物質として従来多用
されているTiなどに比べてその蒸気圧が高く、従って
、本発明の窒化クロム層の形成速度は大でありピストン
リングの表面処理方法として実用可能な方法となる。
又、従来の窒化処理ピストンリングの摺動面に形成され
る窒化物層の厚さは、高々10μmが限度であり耐久寿
命の点で難があったが1本発明による場合、ピストンリ
ングの摺動面に形成される複合窒化クロム被覆層の厚さ
を10μm以上に厚く形成させることが可能であり、従
って、耐久寿命の充分なピストンリングを得ることがで
きる。
る窒化物層の厚さは、高々10μmが限度であり耐久寿
命の点で難があったが1本発明による場合、ピストンリ
ングの摺動面に形成される複合窒化クロム被覆層の厚さ
を10μm以上に厚く形成させることが可能であり、従
って、耐久寿命の充分なピストンリングを得ることがで
きる。
一方、複合窒化被覆層の厚さを50μmを超えて厚くす
ることは被覆層に剥離が発生しやすくなり、又、過剰品
質となるので本発明では複合被覆層の厚さの範囲を10
〜50μmとした。
ることは被覆層に剥離が発生しやすくなり、又、過剰品
質となるので本発明では複合被覆層の厚さの範囲を10
〜50μmとした。
尚、本発明では、ピストンリング上下面の耐摩耗性を向
上させるために、上下面にも前記の複合窒化被覆層を形
成するとかできるが、ピストンリング上下面の複合窒化
層の厚さは10μm以下でも有効である。
上させるために、上下面にも前記の複合窒化被覆層を形
成するとかできるが、ピストンリング上下面の複合窒化
層の厚さは10μm以下でも有効である。
(実施例)
本発明による複合窒化層を有するピストンリングを実施
例に基づいて詳細に説明する。
例に基づいて詳細に説明する。
第3図に使用した反応性イオンプレーティング装置の概
要を示す。本装置においては蒸発エネルギー源としてH
CD型電子銃を用いたが、高周波放電を利用するイオン
化機構を有する装置においては通常の電子銃を採用する
こともできる。
要を示す。本装置においては蒸発エネルギー源としてH
CD型電子銃を用いたが、高周波放電を利用するイオン
化機構を有する装置においては通常の電子銃を採用する
こともできる。
容器3内に収容されたピストンリング保持具4は図示し
ない回転装置により回転する。保持具4に保持されたピ
ストンリング母材1はその上方に位置するヒータ5によ
り約400℃に加熱、保温されている。ピストンリング
母材1の下方には水冷銅るつぼ6が配設され、るつぼ6
内には蒸発物質となるクロム7が収容されている。容器
3の側壁には雰囲気ガスを導入するガス導入管9とHC
D銃10が設けられ、HCD銃10からのプラズマビー
ムを蒸発物質7に収束する収束コイル8が設けられてい
る6尚、容器3は図示しない真空ポンプに連結され減圧
可能となっている。
ない回転装置により回転する。保持具4に保持されたピ
ストンリング母材1はその上方に位置するヒータ5によ
り約400℃に加熱、保温されている。ピストンリング
母材1の下方には水冷銅るつぼ6が配設され、るつぼ6
内には蒸発物質となるクロム7が収容されている。容器
3の側壁には雰囲気ガスを導入するガス導入管9とHC
D銃10が設けられ、HCD銃10からのプラズマビー
ムを蒸発物質7に収束する収束コイル8が設けられてい
る6尚、容器3は図示しない真空ポンプに連結され減圧
可能となっている。
以上の装置を用いて5合金鋼SUS 440Gからな
る外径80mmX@1.5mmX厚さ3.5mmのトッ
プリングを複数本まとめた母材1を約400℃に昇温さ
せ、ガス導入管9からアルゴンガスを導入して容器3内
に圧力をI X 10−1torrとし、ピストンリン
グ母材1を陰極として1o分間のスパッタクリーニング
を行なった後、るつぼ6内に収容されたクロム7をプラ
ズマビームにより蒸発させ、ガス導入管9より蒸発ガス
を容器3内に導入し、容器3内を3 X 10−3to
rrにして40分間コーティングを行なって、Cr2N
型の窒化クロムとCrN型の窒化クロムからなる窒化層
を形成した。
る外径80mmX@1.5mmX厚さ3.5mmのトッ
プリングを複数本まとめた母材1を約400℃に昇温さ
せ、ガス導入管9からアルゴンガスを導入して容器3内
に圧力をI X 10−1torrとし、ピストンリン
グ母材1を陰極として1o分間のスパッタクリーニング
を行なった後、るつぼ6内に収容されたクロム7をプラ
ズマビームにより蒸発させ、ガス導入管9より蒸発ガス
を容器3内に導入し、容器3内を3 X 10−3to
rrにして40分間コーティングを行なって、Cr2N
型の窒化クロムとCrN型の窒化クロムからなる窒化層
を形成した。
ここで、プラズマビーム出力を約500Aとし、ピスト
ンリング母材1には一30Vのバイアス電圧を印加して
おいた。
ンリング母材1には一30Vのバイアス電圧を印加して
おいた。
第1図に示す得られた複合被覆層について本紀の調査及
び試験を行なった。
び試験を行なった。
(1)被覆層の構成組織のX線解析による調査(2)被
覆層の厚さ及び硬さ (3)耐摩耗性試験 (4)耐焼き付き性試験 調査及び試験の結果は下記の通りであった。
覆層の厚さ及び硬さ (3)耐摩耗性試験 (4)耐焼き付き性試験 調査及び試験の結果は下記の通りであった。
(1)被覆層の構成組織のX線解析による調査結果ピス
トンリング母材1の外周面に形成された被覆層2の組織
構成をX線解析により調査した結果、被覆層はCr2N
型の窒化クロムからなる第1被覆相とCrN型の窒化ク
ロムからなる第2被覆相とからなるクロムの窒化物であ
ることが確認された。
トンリング母材1の外周面に形成された被覆層2の組織
構成をX線解析により調査した結果、被覆層はCr2N
型の窒化クロムからなる第1被覆相とCrN型の窒化ク
ロムからなる第2被覆相とからなるクロムの窒化物であ
ることが確認された。
(2)被覆層の厚さ及び硬さ
本発明の複合被覆層の厚さは40μmと、従来の窒化処
理では得られない程度に厚く形成されていた。
理では得られない程度に厚く形成されていた。
本発明の複合被覆層の硬さはHMV1600〜2000
と従来の窒化処理ピストンリングのHMV700〜11
00の約2倍の高硬度を示しており、耐久性の良好なピ
ストンリングであることが確認された。
と従来の窒化処理ピストンリングのHMV700〜11
00の約2倍の高硬度を示しており、耐久性の良好なピ
ストンリングであることが確認された。
(3)耐摩耗性試験
耐摩耗性試験は、上記のピストンリングに仕上げ加工し
、得られたトップリングを実際のエンジンに装着してベ
ンチテストによって耐摩耗性と耐焼き付き性の評価試験
を行なった。 ′試験条件を下記に記す。
、得られたトップリングを実際のエンジンに装着してベ
ンチテストによって耐摩耗性と耐焼き付き性の評価試験
を行なった。 ′試験条件を下記に記す。
使用エンジン
4気筒 1800cc
シリンダ 内径80mmX行程89m+*運転条件
回転数 600Or、p、m 4/4Load燃
料 有鉛ガソリン 時 間 200時間 尚、比較のために従来のクロムめっき処理を施したピス
トンリング及び状来の方法により窒化処理を施したピス
トンリングについて同様な試験を行なった。
料 有鉛ガソリン 時 間 200時間 尚、比較のために従来のクロムめっき処理を施したピス
トンリング及び状来の方法により窒化処理を施したピス
トンリングについて同様な試験を行なった。
試験結果を第2図に示す。
第2図より明らかなように、本発明のピストンリングの
摩耗量は4μmと比較品のクロムめっきリングの50μ
−に対して大幅に低減しており、又、従来の窒化処理リ
ングの18μIに対しても1/4と少なく、且つ相手材
のシリンダの摩耗量も2μ臘と比較品のクロムめっきと
略同程度、従来の窒化処理リングの4μmと半分と耐摩
耗性に著しく優れていることが確認された。
摩耗量は4μmと比較品のクロムめっきリングの50μ
−に対して大幅に低減しており、又、従来の窒化処理リ
ングの18μIに対しても1/4と少なく、且つ相手材
のシリンダの摩耗量も2μ臘と比較品のクロムめっきと
略同程度、従来の窒化処理リングの4μmと半分と耐摩
耗性に著しく優れていることが確認された。
(4)耐焼き付き性試験 ゛
合金鋼5US440Cからなる縦5mmX横5mm×高
さ10III11の試験片を用いて、5mm+角の正方
形端面に厚さ35μmの本発明による複合窒化処理層を
形成した試験片を作成して、超高圧摩耗試験機によって
耐焼き付き性試験を行なった。
さ10III11の試験片を用いて、5mm+角の正方
形端面に厚さ35μmの本発明による複合窒化処理層を
形成した試験片を作成して、超高圧摩耗試験機によって
耐焼き付き性試験を行なった。
比較例として、試験片の5++m角の正方形端面に厚さ
50μmの硬質クロームめっき層及び従来の窒化処理に
より厚さ8μlの窒化層を形成した試験片を用いて同様
な試験を行なった。
50μmの硬質クロームめっき層及び従来の窒化処理に
より厚さ8μlの窒化層を形成した試験片を用いて同様
な試験を行なった。
本試験に用いた超高圧摩耗試験機の装置と試験条件は次
の通りである。
の通りである。
試験装置は第4図および第4図のA−A矢視断面図であ
る第5図に要部を図解的に示すものであって、ステータ
ホルダ11に取外し可能に取付けられた直径80mmX
厚さ10mmの研磨仕上げを施した円板12(合手材)
の中央には裏側から注油孔13を通して潤滑油が注油さ
れる。ステータホルダ11には図示しない油圧装置によ
って図において右方に向けて所定圧力で押圧力Pが作用
するようにしである0円板12に相対向してロータ14
があり、図示しない駆動装置によって所定速度で回転す
るようにしである。ロータ14の円板12に対する端面
に取付られた試験片保持具15には、表面処理層を形成
した5mm角の正方形端面を摺動面として試験片20が
同心円上に等間隔に4個取外し可能に且つ円板12に対
して摺動自在に取付けである。
る第5図に要部を図解的に示すものであって、ステータ
ホルダ11に取外し可能に取付けられた直径80mmX
厚さ10mmの研磨仕上げを施した円板12(合手材)
の中央には裏側から注油孔13を通して潤滑油が注油さ
れる。ステータホルダ11には図示しない油圧装置によ
って図において右方に向けて所定圧力で押圧力Pが作用
するようにしである0円板12に相対向してロータ14
があり、図示しない駆動装置によって所定速度で回転す
るようにしである。ロータ14の円板12に対する端面
に取付られた試験片保持具15には、表面処理層を形成
した5mm角の正方形端面を摺動面として試験片20が
同心円上に等間隔に4個取外し可能に且つ円板12に対
して摺動自在に取付けである。
このような装置において、ステータホルダ11に所定の
押圧力Pをかけ、所定の面圧で円板12と試験片20と
が接触するようにしておいて、注油孔13から摺動面に
所定給油速度で給油しながらロータ14を回転させる。
押圧力Pをかけ、所定の面圧で円板12と試験片20と
が接触するようにしておいて、注油孔13から摺動面に
所定給油速度で給油しながらロータ14を回転させる。
一定時間毎にステータホルダ11に作用する圧力を段階
的に増加していき、ロータ14の回転によって試験片2
0と相手の円板12との摩擦によってステータホルダ1
1に生ずるトルクTをスピンドル16を介してロードセ
ル17に作用せしめ、その変化を動歪計18で読み取り
記録計19に記録させる。トルクTが急激に上昇したと
き焼き付きが発生したものとして、この時の接触面圧を
もって耐焼き付き性の良否を判断する。
的に増加していき、ロータ14の回転によって試験片2
0と相手の円板12との摩擦によってステータホルダ1
1に生ずるトルクTをスピンドル16を介してロードセ
ル17に作用せしめ、その変化を動歪計18で読み取り
記録計19に記録させる。トルクTが急激に上昇したと
き焼き付きが発生したものとして、この時の接触面圧を
もって耐焼き付き性の良否を判断する。
試験条件は次の通りである。
摩擦速度: 5 m/sec
相手材: シリンダライナ用鋳鉄FC25接触面圧:
20 kg/cm”でならした後、焼き付き発生まで
10 kg/cm” ずつ増圧、各面圧に3分間保持 潤滑油: モータオイル#30 油温80℃ 供給量400 cc/win 試験結果、本発明品は150 kg/c+a”で焼き付
きが発生したが、比較品の従来のクロムめっき品の耐焼
き付き面圧110 kg/cm”以上であり、窒化処理
品の130 kg7cm”に対しても焼き付き性が優れ
ていることが確認された。
20 kg/cm”でならした後、焼き付き発生まで
10 kg/cm” ずつ増圧、各面圧に3分間保持 潤滑油: モータオイル#30 油温80℃ 供給量400 cc/win 試験結果、本発明品は150 kg/c+a”で焼き付
きが発生したが、比較品の従来のクロムめっき品の耐焼
き付き面圧110 kg/cm”以上であり、窒化処理
品の130 kg7cm”に対しても焼き付き性が優れ
ていることが確認された。
(効果)
本発明による反応性イオンプレーティング法を利用し、
反応ガスとして窒素ガスを、蒸発物質としてクロムを採
用することによりピストンリングの少なくとも外周摺動
面にCr2N型の窒化クロムでなる第1被覆相と、更に
CrN型の窒化クロムでなる第2被覆相からなる複合被
覆層を形成させたことにより、耐摩耗性と耐焼き付き性
に優れた被膜層が厚く形成された。耐久性の良好なピス
トンリグが得られた工業上の効果は顕著である。
反応ガスとして窒素ガスを、蒸発物質としてクロムを採
用することによりピストンリングの少なくとも外周摺動
面にCr2N型の窒化クロムでなる第1被覆相と、更に
CrN型の窒化クロムでなる第2被覆相からなる複合被
覆層を形成させたことにより、耐摩耗性と耐焼き付き性
に優れた被膜層が厚く形成された。耐久性の良好なピス
トンリグが得られた工業上の効果は顕著である。
第1図 本発明のピストンリングの一実施例を示す断面
図 第2図 耐摩耗性試験結果を示すグラフ図第3図 反応
性イオンプレーティング装置の一例を示す説明図 第4図 超高圧摩耗試験装置の一部破砕説明図第5図
第4図のA−A矢視断面図 1:ピストンリング母材 2:複合被覆層 3:容器 4:リング保持具 5:ヒータ 6:水冷銅るつぼ 7:蒸発物質 9:ガス導入管 10 :HCD銃11:ステータ
ホルダ 12:円板(相手材)14:ロータ
15:試験片保持具17:ロードセル 18:動歪
計 20:試験片
図 第2図 耐摩耗性試験結果を示すグラフ図第3図 反応
性イオンプレーティング装置の一例を示す説明図 第4図 超高圧摩耗試験装置の一部破砕説明図第5図
第4図のA−A矢視断面図 1:ピストンリング母材 2:複合被覆層 3:容器 4:リング保持具 5:ヒータ 6:水冷銅るつぼ 7:蒸発物質 9:ガス導入管 10 :HCD銃11:ステータ
ホルダ 12:円板(相手材)14:ロータ
15:試験片保持具17:ロードセル 18:動歪
計 20:試験片
Claims (1)
- 反応ガスを含む雰囲気中で蒸発物質を蒸発させて、被処
理物表面に反応ガスと蒸発物質との反応生成物でなる被
覆層を形成する反応性イオンプレーティング法により、
反応ガスとして窒素ガスを、又蒸発物質としてクロムを
採用して、ピストンリングの少なくとも外周摺動面に厚
さ10〜50μmのCr_2N型の窒化クロムでなる第
1被覆相と更にCrN型の窒化クロムでなる第2被覆相
からなる複合窒化層が形成されていることを特徴とする
ピストンリング。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31696587A JPH01159449A (ja) | 1987-12-15 | 1987-12-15 | 複合窒化層を有するピストンリング |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31696587A JPH01159449A (ja) | 1987-12-15 | 1987-12-15 | 複合窒化層を有するピストンリング |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01159449A true JPH01159449A (ja) | 1989-06-22 |
Family
ID=18082909
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31696587A Pending JPH01159449A (ja) | 1987-12-15 | 1987-12-15 | 複合窒化層を有するピストンリング |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01159449A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01290785A (ja) * | 1988-05-16 | 1989-11-22 | Kobe Steel Ltd | 耐摩耗性・高潤滑性複合部材 |
EP0581303A2 (en) * | 1992-07-31 | 1994-02-02 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Magnetic head having a chromium nitride protective film for use in a magnetic recording and/or reproducing apparatus and a method of manufacturing the same |
JPH0681952A (ja) * | 1992-07-17 | 1994-03-22 | Riken Corp | 摺動材料およびピストンリングならびに摺動材料の製造方法 |
JPH0730347U (ja) * | 1993-11-01 | 1995-06-06 | 帝国ピストンリング株式会社 | エンジン |
US5718437A (en) * | 1995-12-19 | 1998-02-17 | Teikoku Piston Ring Co., Ltd. | Combined oil ring with spacer/expander having Cr2 N coating thereon |
EP0927839A2 (en) | 1997-12-24 | 1999-07-07 | Teikoku Piston Ring Co., LTd. | Combined oil ring and manufacturing method thereof |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6198949A (ja) * | 1984-10-19 | 1986-05-17 | Riken Corp | ピストンリング |
JPS62120471A (ja) * | 1985-11-20 | 1987-06-01 | Riken Corp | ピストンリング |
-
1987
- 1987-12-15 JP JP31696587A patent/JPH01159449A/ja active Pending
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