JPH0115901Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案は内燃機関の点火時期を機関回転数に応
じて自動調整するための内燃機関の無接点点火装
置に関する。[Detailed Description of the Invention] [Industrial Application Field] The present invention relates to a non-contact ignition device for an internal combustion engine for automatically adjusting the ignition timing of the internal combustion engine according to the engine speed.

〔従来の技従〕[Traditional technique]

内燃機関の点火装置では、シリンダ内の圧縮混
合気を電気火花によつて点火し、シリンダ内に燃
焼を引き起こし、ピストンを往復駆動する動力を
発生せしめる。そして、かかる点火装置として、
バツテリ式、マグネト式などがあり、このうちの
マグネト式として第１図に示す如き無接点点火装
置が種々提供されている。 In an ignition device for an internal combustion engine, a compressed air-fuel mixture in a cylinder is ignited by an electric spark, causing combustion in the cylinder and generating power for reciprocating a piston. And, as such an ignition device,
There are battery type, magneto type, etc., and among these, there are various non-contact ignition devices as shown in FIG. 1 as the magneto type.

第１図に於いて、１は磁石発電機を構成するロ
ータで、機関の回転軸に取り付けられ、例えばア
ルミ製の非磁性体２に磁石３，４及びポールピー
ス５，６，７を埋設したものからなり、各ポール
ピース５，６，７はその外周面が、非磁性体２の
外周面側に露出して、これの円弧面に連続する円
弧面を形成している。また、磁石３，４は、中央
のポールピース６が両側のポールピース５，７に
対して異極となる様に、各ポールピース５，６，
７に連結されている。 In Fig. 1, 1 is a rotor constituting a magnet generator, which is attached to the rotating shaft of the engine, and has magnets 3, 4 and pole pieces 5, 6, 7 embedded in a non-magnetic material 2 made of aluminum, for example. The outer peripheral surface of each pole piece 5, 6, 7 is exposed on the outer peripheral surface side of the non-magnetic material 2, and forms an arcuate surface that is continuous with the arcuate surface of the pole piece. Further, the magnets 3, 4 are connected to each pole piece 5, 6, so that the center pole piece 6 has a different polarity than the pole pieces 5, 7 on both sides.
It is connected to 7.

８はロータ１の近傍に設けた発電部で、コ字状
コア９の一方であるロータの回転方向側の脚９ａ
に発電コイル１０を巻装したものからなる。つま
り、ロータ１の回転方向に対しポールピース５が
初めに対向する側の脚９ｂとは反対側の脚９ａに
発電コイル１０が巻装されている。 Reference numeral 8 denotes a power generation section provided near the rotor 1, and a leg 9a on the rotor rotation direction side, which is one of the U-shaped cores 9.
It consists of a generator coil 10 wound around the coil. That is, the power generating coil 10 is wound around the leg 9a on the opposite side to the leg 9b on the side where the pole piece 5 first faces in the rotational direction of the rotor 1.

発電コイル１０の両端には点火制御回路１１が
接続されている。この点火制御回路はダイオード
１２，１３，１４，１５、第１のスイツチング素
子たるサイリスタ１６、第１のコンデンサ１７及
びイグニシヨンコイル１８を図示の様に接続した
ものからなり、コイル１８の二次側に点火プラグ
１９が接続されている。 An ignition control circuit 11 is connected to both ends of the generator coil 10. This ignition control circuit consists of diodes 12, 13, 14, 15, a thyristor 16 as a first switching element, a first capacitor 17, and an ignition coil 18 connected as shown in the figure. A spark plug 19 is connected to the ignition plug 19 .

なお、上記第１のコンデンサ１７は上記発電コ
イル１０に誘起した正方向電圧を充電するもので
ある。 The first capacitor 17 is used to charge the positive voltage induced in the power generating coil 10.

また、上記第１のスイツチング素子たるサイリ
スタ１６は、上記発電コイル１０に誘起した負方
向電圧に基づくトリが電圧を受けて導通し、上記
第１のコンデンサ１７の充電電荷をイグニシヨン
コイル１８の一次コイルを介して放電せしめるも
のである。 The thyristor 16, which is the first switching element, receives a voltage based on the negative voltage induced in the generator coil 10 and becomes conductive, transferring the charge of the first capacitor 17 to the primary of the ignition coil 18. This discharges electricity through a coil.

かかる無接点点火装置では、機関運転によつて
ロータ１が矢印Ｘ方向に回転すると、発電コイル
１０には低速回転域では第２図の実線Ｐに示す波
形の電圧を誘起する。そして、この誘起電圧のう
ち、正方向電圧が得られるとき、ダイオード１
３、コンデンサ１７、イグニシヨンコイル１８の
一次側コイル及びアースを通じて正方向電流を流
し、コンデンサ１７に電荷を充電する。そして、
上記誘起電圧のうち第２の負方向電圧となると
きに於いて、サイリスタ１６のゲート・カソー
ド、ダイオード１２の経路に電流が流れ、サイリ
スタ１６のトリガレベルV_Tにその負方向電圧
がθ₁で到達すると、サイリスタ１６は導通状態と
なり、コンデンサ１７の充電負荷をサイリスタ１
６のアノード・カソード、ダイオード１４を通じ
てイグニシヨンコイル１８の一次側に放電し、そ
の二次側に高電圧を誘起し、所期の点火火花をプ
ラグ１９に発生せしめる。 In such a non-contact ignition system, when the rotor 1 rotates in the direction of arrow X due to engine operation, a voltage having a waveform shown by a solid line P in FIG. 2 is induced in the generator coil 10 in a low rotation speed range. Then, when a positive direction voltage is obtained among this induced voltage, the diode 1
3. A positive current is passed through the capacitor 17, the primary coil of the ignition coil 18, and the ground to charge the capacitor 17. and,
When the induced voltage becomes the second negative voltage, a current flows through the path between the gate and cathode of the thyristor 16 and the diode 12, and the negative voltage reaches the trigger level V _T of the thyristor 16 at θ ₁ . When this happens, the thyristor 16 becomes conductive and transfers the charging load of the capacitor 17 to the thyristor 1.
The electric current is discharged to the primary side of the ignition coil 18 through the anode/cathode of 6 and the diode 14, and a high voltage is induced on the secondary side of the ignition coil 18, causing a desired ignition spark to be generated at the plug 19.

ところで、小形汎用の内燃機関の点火時期は、
燃焼圧力や排気での熱損失などを考慮して上死点
前略30゜近辺に設定されており、これにより最大
出力及び最適燃費となる様にしている。 By the way, the ignition timing of a small general-purpose internal combustion engine is
The angle is set approximately 30 degrees before top dead center in consideration of combustion pressure and heat loss in the exhaust gas, thereby achieving maximum output and optimum fuel efficiency.

しかしながら、機関の始動時や暖気時の様な低
速運転域で、上記点火時期で点火をすると、早期
点火による燃焼により、圧縮工程中の燃焼圧力を
生じて、逆回転しようとする力を生じ、これに伴
つて振動、振動騒音、排気騒音が著しくなり、回
転伝達系も諸々の機械的負担を強いることになり
好ましくない。また、これに対し点火時期を遅ら
せて、仮に、上死点前5゜〜10゜で点火したとする
と、中、高速運転域の排気行程で熱損失が増加
し、十分な出力が得られず燃費及び加速性能の悪
化を招くことになる。 However, if ignition is performed at the above ignition timing in a low-speed operating range such as when the engine is started or warmed up, combustion due to early ignition will generate combustion pressure during the compression process, creating a force that tends to reverse rotation. As a result, vibration, vibration noise, and exhaust noise become significant, and the rotation transmission system is also subjected to various mechanical loads, which is undesirable. In addition, if the ignition timing is delayed and the ignition is ignited 5° to 10° before top dead center, heat loss will increase in the exhaust stroke in medium and high speed operating ranges, and sufficient output will not be obtained. This will lead to deterioration in fuel efficiency and acceleration performance.

一方、機関の高速運転域にあつては、発電コイ
ル１０の誘起電圧波形は、第２図に示す様に低速
運転域の実線Ｐに対して遅れた誘起電圧波形の点
線Ｑの様になる。これは発電コイル１０に誘起す
る電流による起磁力の影響、つまり電機子反作用
の影響によるものである。 On the other hand, in the high-speed operation range of the engine, the induced voltage waveform of the generator coil 10 becomes like a dotted line Q, which is an induced voltage waveform that lags behind the solid line P in the low-speed operation range, as shown in FIG. This is due to the influence of magnetomotive force due to the current induced in the generator coil 10, that is, the influence of armature reaction.

そして、この電機子反作用の影響は正方向電圧
′直前の第１の負方向電圧′よりも正方向電圧
′直後の第２の負方向電圧′に於いて著しくな
る。 The influence of this armature reaction is more significant at the second negative voltage 'immediately after the positive voltage' than at the first negative voltage 'immediately before the positive voltage'.

従つて、この第２の負方向電圧′により、サ
イリスタ１６をトリガさせると、低速時に比べて
高速時の点火タイミングがθ₂の様に大きく遅れ
る。この結果、高速運転域に於ける機関出力の低
下、燃費効率の著しい低下を招くという問題があ
つた。 Therefore, when the thyristor 16 is triggered by this second negative direction voltage', the ignition timing at high speed is significantly delayed by θ ₂ compared to at low speed. As a result, there have been problems in that engine output in high-speed driving ranges is reduced and fuel efficiency is significantly reduced.

また、機関の過回転域では、機関出力のばらつ
きにより回転数のばらつき並びに設定過回転域以
上の機関運転が継続するという問題があつた。 Further, in the overspeed range of the engine, there is a problem in that the engine speed varies due to variations in engine output, and the engine continues to operate above the set overspeed range.

〔考案が解決しようとする問題点〕[Problem that the invention attempts to solve]

本考案はかかる従来の諸問題点を解決するもの
であり、機関の低速回転域から過回転域までの全
運転域で、良好な出力特性が得られ、燃費及び運
転の安定性、安全性にすぐれた内燃機関の無接点
点火装置を提供することを目的とする。 The present invention solves these conventional problems, and provides good output characteristics in the entire engine operating range from low speed to overspeed, improving fuel efficiency, driving stability, and safety. The purpose of the present invention is to provide an excellent non-contact ignition device for an internal combustion engine.

〔問題点を解決するための手段〕[Means for solving problems]

そして、上記目的達成のため、本考案は、互い
に隣り合うものが異極性の少なくとも２個以上の
ポールビースを有するロータ、該ロータ周辺に配
置されたコ字状コア及び該コ字状コアの脚に巻装
した発電コイルから構成され、上記コ字状コアと
最初に対向するポールピースの一部を、ロータ回
転方向に延長するとともに該ロータに対する埋設
深さを徐々に深くした磁石発電機と、上記発電コ
イルに誘起した正方向電圧を充電する第１のコン
デンサ、第２のコンデンサ及び第３のコンデンサ
と、上記発電コイルに誘起した負方向電圧に基づ
くトリガ電圧を受けて導通し、上記第１のコンデ
ンサの充電電荷をイグニシヨンコイルの一次コイ
ルを介して放電せしめる第１のスイツチング素子
と、上記第２のコンデンサの充電電荷を所定の時
定数で放電させる第１の放電回路と、上記第２の
コンデンサの放電電圧に基づくトリガ電圧を受け
て導通して上記第１のスイツチング素子のトリガ
電圧をバイパスする第２のスイツチング素子と、
該第２のスイツチング素子による上記第１のスイ
ツチング素子のトリガ電圧のバイパス時に導通し
て上記第２のスイツチング素子のトリガ電圧をバ
イパスする第３のスイツチング素子と、上記第３
のコンデンサの充電電荷を所定の時定数で放電さ
せる第２の放電回路と、該第２の放電回路による
上記第３のコンデンサの放電時に導通して上記第
１のスイツチング素子のトリガ電圧をバイパスす
る第４のスイツチング素子とを備えた構成とした
ものである。 In order to achieve the above object, the present invention provides a rotor having at least two or more pole beads whose adjacent pole beads have different polarities, a U-shaped core disposed around the rotor, and legs of the U-shaped core. A magnet generator consisting of a power generating coil wound around a magnet generator, in which a part of the pole piece that initially faces the U-shaped core is extended in the rotational direction of the rotor, and the depth of embedding with respect to the rotor is gradually deepened; A first capacitor, a second capacitor, and a third capacitor that charge the positive voltage induced in the power generating coil are electrically connected to the first capacitor in response to a trigger voltage based on the negative voltage induced in the power generating coil. a first switching element for discharging the charge of the capacitor through the primary coil of the ignition coil; a first discharging circuit for discharging the charge of the second capacitor at a predetermined time constant; a second switching element that receives a trigger voltage based on the discharge voltage of the capacitor and becomes conductive to bypass the trigger voltage of the first switching element;
a third switching element that conducts when the second switching element bypasses the trigger voltage of the first switching element and bypasses the trigger voltage of the second switching element;
a second discharging circuit that discharges the charge of the capacitor at a predetermined time constant; and a second discharging circuit that conducts when the third capacitor is discharged by the second discharging circuit and bypasses the trigger voltage of the first switching element. This configuration includes a fourth switching element.

なお、上記第２のコンデンサ及び第３のコンデ
ンサを単一のコンデンサで兼用してもよいもので
ある。 Note that a single capacitor may serve as the second capacitor and the third capacitor.

〔作用〕[Effect]

本考案によれば、第１のコンデンサ及び第１の
スイツチング素子により基本的な点火動作が行わ
れるが、第２のコンデンサ、第２のスイツチング
素子及び第３のスイツチング素子により発電コイ
ルに誘起した正方向電圧直前の負方向電圧によつ
て点火動作が行われることとなり、これにより電
機子反作用による高速運転域での点火タイミング
の遅れが防止されることとなる。そして、磁石発
電機を構成するロータの所定のポールピースの一
部がロータ回転方向に徐々に深くするように延長
されているので、発電コイルに誘起される負方向
電圧の立上りが機関回転数の上昇につれて次第に
急になり、このため始動から中速運転域までの点
火タイミングが徐々に進むこととなる。 According to the present invention, the basic ignition operation is performed by the first capacitor and the first switching element, but the positive voltage induced in the generating coil is caused by the second capacitor, the second switching element, and the third switching element. The ignition operation is performed by the negative voltage immediately before the directional voltage, thereby preventing a delay in ignition timing in a high-speed operating range due to armature reaction. Since some of the predetermined pole pieces of the rotor that make up the magnet generator are extended so as to gradually deepen in the rotor rotation direction, the rise of the negative voltage induced in the generator coil increases with the engine speed. As the speed increases, the speed becomes steeper, and as a result, the ignition timing gradually advances from the start to the medium-speed operation range.

また、過回転域では、第３のコンデンサ、第２
の放電回路及び第４のスイツチング素子により急
激で連続的な点火タイミングの遅角傾斜角度特性
を得る。 Also, in the overspeed range, the third capacitor, the second
A rapid and continuous ignition timing retard angle characteristic is obtained by the discharge circuit and the fourth switching element.

〔実施例〕〔Example〕

第３図は本考案の一実施例を示す無接点点火回
路図であり、第１図に示したものと同一構成部分
には、同一符号を付し、その説明は省略する。 FIG. 3 is a non-contact ignition circuit diagram showing an embodiment of the present invention. Components that are the same as those shown in FIG.

２０はダイオード１２のアノードとサイリスタ
１６のカソードとの間に接続したツエナダイオー
ドである。 20 is a Zener diode connected between the anode of the diode 12 and the cathode of the thyristor 16.

また、２１はダイオード、２２は抵抗、２３は
第２のコンデンサ、２４はダイオードで、これら
が発電コイル１０に直列接続されている。 Further, 21 is a diode, 22 is a resistor, 23 is a second capacitor, and 24 is a diode, which are connected in series to the power generating coil 10.

なお、上記第２のコンデンサ２３は、発電コイ
ル１０に誘起した正方向電圧を充電するものであ
る。 Note that the second capacitor 23 is used to charge the positive voltage induced in the generator coil 10.

２５は第２のスイツチング素子たるサイリスタ
で、アノードが接地され、カソードが第２のコン
デンサ２３とダイオード２４との接続中点Ａに接
続されるとともに、ゲートは抵抗２６を介して抵
抗２２と第２のコンデンサ２３との接続中点Ｂに
接続されており、上記抵抗２６及びサイリスタ２
５のゲート・カソード間が第２のコンデンサ２３
の充電電荷を所定の時定数で放電させる第１の放
電回路を構成している。 25 is a thyristor which is a second switching element; its anode is grounded, its cathode is connected to the connection midpoint A between the second capacitor 23 and the diode 24, and its gate is connected to the resistor 22 and the second switching element via a resistor 26. The resistor 26 and the thyristor 2 are connected to the connection midpoint B of the capacitor 23.
The second capacitor 23 is between the gate and cathode of 5.
A first discharging circuit is configured to discharge the charged charge at a predetermined time constant.

したがつて、上記サイリスタ２５は上記第２の
コンデンサ２３の放電電圧を受けて導通するよう
になつている。なお、上記時定数は比較的大きく
定められている。 Therefore, the thyristor 25 is made conductive upon receiving the discharge voltage of the second capacitor 23. Note that the above time constant is set to be relatively large.

２７は第３のスイツチング素子たるサイリスタ
で、これのアノードは接続中点Ｂに接続され、ゲ
ートは接続中点Ａに接続され、また、このサイリ
スタ２７のカソードはダイオード２８を介してサ
イリスタ２７のゲートにおよびツエナダイオード
２０のアノードにそれぞれ接続されている。 27 is a thyristor which is the third switching element, its anode is connected to the connection midpoint B, its gate is connected to the connection midpoint A, and the cathode of this thyristor 27 is connected to the gate of the thyristor 27 via a diode 28. and the anode of the Zener diode 20, respectively.

すなわち、上記第２のスイツチング素子たるサ
イリスタ２５は導通したときに第１のスイツチン
グ素子たるサイリスタ１６のトリガ電圧をサイリ
スタ２５のアノード・カソード→サイリスタ２７
のゲート・カソード→ダイオード１２の経路でバ
イパスするようになつており、また、上記第３の
スイツチング素子たるサイリスタ２７は、上述の
サイリスタ２５によるサイリスタ１６のトリガ電
圧のバイパス時に導通して、上記第２のスイツチ
ング素子たるサイリスタ２５のトリガ電圧をバイ
パスするようになつている。 That is, when the thyristor 25, which is the second switching element, conducts, it transfers the trigger voltage of the thyristor 16, which is the first switching element, from the anode/cathode of the thyristor 25 to the thyristor 27.
The thyristor 27, which is the third switching element, becomes conductive when the trigger voltage of the thyristor 16 is bypassed by the thyristor 25, and The trigger voltage of the thyristor 25, which is the second switching element, is bypassed.

また、２９はダイオード、３０は抵抗、３１は
第３のコンデンサで、これらが発電コイル１０及
びダイオード２１の接続中点と、ダイオード１２
及びダイオード２８の接続中点との間に直列接続
されている。なお、上記第３のコンデンサ３１は
発電コイル１０に誘起した正方向電圧を充電する
ものである。また、３２は抵抗、３３は第４のス
イツチング素子たるトランジスタで、抵抗３２は
一端が抵抗３０と第３のコンデンサ３１との接続
中点に接続され、他端がトランジスタ３３のベー
スに接続されている。また、トランジスタ３３の
エミツタは第３のコンデンサ３１とダイオード１
２との接続中点に接続され、またコレクタは接地
されている。すなわち、上記抵抗３２及び第４の
スイツチング素子たるトランジスタ３３のベー
ス・エミツタ間が第３のコンデンサ３１の充電電
荷を所定の時定数で放電させる第２の放電回路を
構成している。したがつて、上記第４のスイツチ
ング素子たるトランジスタ３３は、上記第２の放
電回路による第３のコンデンサ３１の放電時に導
通して、上記第１のスイツチング素子たるサイリ
スタ１６のトリガ電圧をトランジスタ３３のコレ
クタ・エミツタ→ダイオード１２の経路でバイパ
スするようになつている。 Further, 29 is a diode, 30 is a resistor, and 31 is a third capacitor, which connects the connection midpoint between the power generating coil 10 and the diode 21, and the diode 12.
and the connection midpoint of the diode 28. Note that the third capacitor 31 is used to charge the positive voltage induced in the generator coil 10. Further, 32 is a resistor, and 33 is a transistor which is a fourth switching element. One end of the resistor 32 is connected to the midpoint between the resistor 30 and the third capacitor 31, and the other end is connected to the base of the transistor 33. There is. Furthermore, the emitter of the transistor 33 is connected to the third capacitor 31 and the diode 1.
2, and the collector is grounded. That is, the resistor 32 and the base-emitter of the transistor 33, which is the fourth switching element, constitute a second discharge circuit that discharges the charge in the third capacitor 31 at a predetermined time constant. Therefore, the transistor 33, which is the fourth switching element, becomes conductive when the third capacitor 31 is discharged by the second discharge circuit, and changes the trigger voltage of the thyristor 16, which is the first switching element, to the transistor 33. It is designed to be bypassed through a path from collector to emitter to diode 12.

一方、非磁性体２に埋設したポールピース５Ａ
は、その一部がロータ１の回転方向側が延長され
た延長部５ａを有しており、この延長部５ａは先
端に向うに従つてロータ中心方向に徐々に深く埋
設されている。なお、この延長部５ａの長さや形
状、厚みは任意に設定できるものであり、こうす
ることによつて発電コイル１０に誘起される電圧
の波形を任意の傾向で緩慢に立上がらせることが
できる。 On the other hand, the pole piece 5A embedded in the non-magnetic material 2
has an extended portion 5a, a part of which is extended in the direction of rotation of the rotor 1, and this extended portion 5a is buried gradually deeper toward the center of the rotor as it approaches the tip. Note that the length, shape, and thickness of this extension portion 5a can be set arbitrarily, and by doing so, the waveform of the voltage induced in the power generating coil 10 can be made to rise slowly with an arbitrary tendency. .

次に作用について述べる。 Next, we will discuss the effect.

先ず、機関の低速回転域では、発電コイル１０
に得られる誘起電圧は、第４図の曲線Ｒに示す如
くなり、正方向電圧″がダイオード１３→コン
デンサ１７→イグニシヨンコイル１８の一次側コ
イルにかかつて、前記経路に電流が流れコンデン
サ１７に電荷を充電する。同時に、ダイオード２
１→抵抗２２→コンデンサ２３→ダイオード２４
の経路にも電流が流れ、コンデンサ２３に電荷を
充電する。このため、抵抗２６を介してサイリス
タ２５のゲートにもトリガ電流が印加され、サイ
リスタ２５はターンオン状態となる。 First, in the low speed rotation range of the engine, the generator coil 10
The induced voltage obtained is as shown by the curve R in FIG. Charge the charge.At the same time, diode 2
1 → Resistor 22 → Capacitor 23 → Diode 24
A current also flows through the path and charges the capacitor 23. Therefore, the trigger current is also applied to the gate of the thyristor 25 via the resistor 26, and the thyristor 25 is turned on.

やがて、コンデンサ２３の電荷は抵抗２６→サ
イリスタ２５のゲート・カソードの経路を通つて
放電する。しかし、このときの放電時定数は機関
回転数が低速でも、第２の負方向電圧″が発生
するまでの間、サイリスタ２５をターンオンし続
ける大きさに選ばれている。 Eventually, the charge in the capacitor 23 is discharged through the path from the resistor 26 to the gate and cathode of the thyristor 25. However, the discharge time constant at this time is selected to be such that the thyristor 25 continues to be turned on until the second negative direction voltage is generated even if the engine speed is low.

次に、発電コイル１０に第２の負方向電圧″
が誘起されるが、上記時定数によつてサイリスタ
２５がターンオン状態を保持しているため、その
負方向電流はサイリスタ２５のアノード・カソー
ド→サイリスタ２７のゲート・カソード→ダイオ
ード１２の経路を流れる。従つて、ツエナダイオ
ード２０はブレークオーバせずサイリスタ１６の
アノード・カソード間電位が略等しくなり、結局
サイリスタ１６のトリガ電圧がバイパスされるこ
ととなり、このサイリスタ１６はターンオンしえ
ない。 Next, a second negative voltage is applied to the generating coil 10.
is induced, but since the thyristor 25 is kept turned on by the above-mentioned time constant, the negative current flows through the path of the anode/cathode of the thyristor 25 → the gate/cathode of the thyristor 27 → the diode 12. Therefore, the Zener diode 20 does not break over and the potentials between the anode and cathode of the thyristor 16 become approximately equal, and the trigger voltage of the thyristor 16 is eventually bypassed, so that the thyristor 16 cannot be turned on.

また、このときサイリスタ２７はターンオンす
るため、コンデンサ２３の残留電荷はサイリスタ
２７のアノード・カソード→ダイオード２８の経
路で放電されてしまい、サイリスタ２５のトリガ
電圧がバイパスされることとなる。 Furthermore, since the thyristor 27 is turned on at this time, the residual charge in the capacitor 23 is discharged along the path from the anode/cathode of the thyristor 27 to the diode 28, and the trigger voltage of the thyristor 25 is bypassed.

かくして、第２の負方向電圧″が得られる時
点では、サイリスタ１６はトリガされず、コンデ
ンサ１７からイグニシヨンコイル１８への点火電
圧の供給がなされない。なお、第４図は発電コイ
ル１０の無負荷と仮定した場合の誘起電圧の波形
を示すもので、第２の負方向電圧″が得られる
ときには実際にはOV付近となるものである。 Thus, at the time when the second negative direction voltage is obtained, the thyristor 16 is not triggered and the ignition voltage is not supplied from the capacitor 17 to the ignition coil 18. Note that FIG. This shows the waveform of the induced voltage assuming a load, and when the second negative direction voltage is obtained, it is actually near OV.

次に、第１の負方向電圧″が発電コイル１０
に誘起されると、コンデンサ２３にはこのとき既
に電荷がなく、サイリスタ２５がオフとなつてい
るため、サイリスタ１６のゲート・カソード→ツ
エナダイオード２０→ダイオード１２の経路に負
方向電流が流れる。このときサイリスタ１６がタ
ーンオンする。このため、コンデンサ１７の電荷
がイグニシヨンコイル１８の一次側コイルに放電
され、二次側に接続した点火プラグ１９に火花を
発生する。このときのサイリスタ１６の点火タイ
ミングは第４図θ₃である。 Next, the first negative direction voltage is applied to the generating coil 10.
, the capacitor 23 already has no charge and the thyristor 25 is off, so a negative current flows in the path from the gate/cathode of the thyristor 16 to the Zener diode 20 to the diode 12. At this time, the thyristor 16 is turned on. Therefore, the charge in the capacitor 17 is discharged to the primary side coil of the ignition coil 18, and a spark is generated in the ignition plug 19 connected to the secondary side. The ignition timing of the thyristor 16 at this time is θ ₃ in FIG. 4.

同様に、機関が高速運転される場合にも、上記
誘起電圧Ｒより遅れた誘起電圧Ｓが得られるが、
このとき点線で示す遅れの大きい第２の負方向電
でなく、電気子反作用を受けない第１の負方
向電圧でサイリスタ１６をトリガするため、
機関が高速回転域で点火タイミングが遅れるとい
う問題を解消できる。なお、このときのサイリス
タ１６のトリガタイミングは第４図のθ₄である。 Similarly, when the engine is operated at high speed, an induced voltage S that lags behind the induced voltage R is obtained;
At this time, in order to trigger the thyristor 16 not with the second negative voltage with a large delay shown by the dotted line, but with the first negative voltage that is not affected by the electron reaction,
This solves the problem of delayed ignition timing when the engine rotates at high speeds. Note that the trigger timing of the thyristor 16 at this time is θ ₄ in FIG. 4.

ところで、ポールピース５Ａは延長部５ａを有
している。したがつて、機関の低速回転域では、
第１の負方向電圧″は、ポールピース５Ａの延
長部５ａの長さや深さに応じて、立上りの緩慢な
波形となつている。そして、機関が低速回転域か
ら徐々に回転数が増すと、それに応じて発電コイ
ル１０の誘起電圧のレベルが大きくなるため、第
１の負方向電圧の立上がりが機関の回転速度の上
昇に従つて徐々に急になり、高速回転域では第４
図のに示す如く急しゆんとなる。これに対
し、サイリスタ１６のトリガレベルV_Tはどの回
転域でも一定であるため、機関の低速回転域から
高速回転域にかけて点火タイミングが第４図のθ₃
からθ₄まで早まることとなり、しかも低速側の回
転域ほど点火タイミングが早まる割合が大きいも
のである。 By the way, the pole piece 5A has an extension part 5a. Therefore, in the low speed rotation range of the engine,
The first negative direction voltage has a waveform that rises slowly depending on the length and depth of the extension 5a of the pole piece 5A.Then, when the engine speed gradually increases from a low rotational speed range, , the level of the induced voltage in the generator coil 10 increases accordingly, so that the rise of the first negative voltage gradually becomes steeper as the rotational speed of the engine increases, and in the high-speed rotation range
As shown in the figure, the temperature suddenly decreases. On the other hand, since the trigger level V _T of the thyristor 16 is constant in any rotation range, the ignition timing changes from θ ₃ in FIG.
The ignition timing is advanced from θ to θ ₄ , and the rate at which the ignition timing is advanced is greater in the lower speed range.

したがつて、第５図ｃの如く、機関回転数が中
速付近に達するまでは徐々に早く、その回転数以
上（過回転域を除く）では略一定となる。 Therefore, as shown in FIG. 5c, the engine speed gradually increases until it reaches around medium speed, and remains approximately constant above that speed (excluding the overspeed range).

一方、コンデンサ１７に対する正方向電圧の
充電時には、コンデンサ３１もダイオード２９→
抵抗３０→コンデンサ３１→ダイオード２８→ダ
イオード２４およびツエナダイオード２０→ダイ
オード１４の経路で電流が流れて充電が行われ
る。 On the other hand, when charging the capacitor 17 with a positive voltage, the capacitor 31 is also connected to the diode 29→
Current flows through the paths of resistor 30 → capacitor 31 → diode 28 → diode 24 and Zener diode 20 → diode 14 to perform charging.

そして、コンデンサ３１の充電が完了すると、
コンデンサ３１→抵抗３２→トランジスタ３３の
ベース・エミツタの経路で、充電電荷が放電され
る。この放電時定数は抵抗３２とコンデンサ３１
の大きさで定められ、この放電時定数の大きさが
点火タイミングの遅角開始回転数を決めることに
なる。 Then, when charging of the capacitor 31 is completed,
Charged charges are discharged along a path from the capacitor 31 to the resistor 32 to the base-emitter of the transistor 33. This discharge time constant is determined by the resistor 32 and capacitor 31.
The magnitude of this discharge time constant determines the rotational speed at which the ignition timing retardation starts.

第５図ａでは発電コイル１０の上記誘起電圧
V_EX In FIG. 5a, the above induced voltage in the generator coil 10 is
V _EX

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】 (1) 互いに隣り合うものが異極性の少くとも２個
以上のポールピースを有するロータ、該ロータ
周辺に配置されたコ字状コア及び該コ字状コア
の脚に巻装した発電コイルから構成され、上記
コ字状コアと最初に対向するポールピースの一
部を、ロータ回転方向に延長するとともに該ロ
ータに対する埋設深さを徐々に深くした磁石発
電機と、上記発電コイルに誘起した正方向電圧
を充電する第１のコンデンサ、第２のコンデン
サ及び第３のコンデンサと、上記発電コイルに
誘起した負方向電圧に基づくトリガ電圧を受け
て導通し、上記第１のコンデンサの充電電荷を
イグニシヨンコイルの一次コイルを介して放電
せしめる第１のスイツチング素子と、上記第２
のコンデンサの充電電荷を所定の時定数で放電
させる第１の放電回路と、上記第２のコンデン
サの放電電圧に基づくトリガ電圧を受けて導通
して上記第１のスイツチング素子のトリガ電圧
をバイパスする第２のスイツチング素子と、該
第２のスイツチング素子による上記第１のスイ
ツチング素子のトリガ電圧のバイパス時に導通
して上記第２のスイツチング素子のトリガ電圧
をバイパスする第３のスイツチング素子と、上
記第３のコンデンサの充電電荷を所定の時定数
で放電させる第２の放電回路と、該第２の放電
回路による上記第３のコンデンサの放電時に導
通して上記第１のスイツチング素子のトリガ電
圧をバイパスする第４のスイツチング素子とを
備えてなることを特徴とする内燃機関の無接点
点火装置。 (2) 第２のコンデンサ及び第３のコンデンサが単
一のコンデンサで兼用されてなることを特徴と
する実用新案登録請求の範囲第１項記載の内燃
機関の無接点点火装置。[Claims for Utility Model Registration] (1) A rotor having at least two or more adjacent pole pieces of different polarities, a U-shaped core disposed around the rotor, and legs of the U-shaped core. A magnet generator consisting of a power generating coil wound around the magnet generator, in which a part of the pole piece that initially faces the U-shaped core is extended in the rotational direction of the rotor, and the depth of embedding with respect to the rotor is gradually deepened; A first capacitor, a second capacitor, and a third capacitor that charge the positive voltage induced in the power generating coil are electrically connected to the first capacitor in response to a trigger voltage based on the negative voltage induced in the power generating coil. a first switching element for discharging the charge of the capacitor through the primary coil of the ignition coil;
a first discharging circuit that discharges the charge of the capacitor at a predetermined time constant; and a second discharging circuit that receives a trigger voltage based on the discharge voltage of the second capacitor and conducts to bypass the trigger voltage of the first switching element. a second switching element; a third switching element that conducts when the second switching element bypasses the trigger voltage of the first switching element and bypasses the trigger voltage of the second switching element; a second discharge circuit that discharges the charge of the capacitor No. 3 at a predetermined time constant; and a second discharge circuit that conducts when the third capacitor is discharged by the second discharge circuit and bypasses the trigger voltage of the first switching element. A non-contact ignition device for an internal combustion engine, comprising a fourth switching element. (2) The non-contact ignition device for an internal combustion engine according to claim 1, wherein the second capacitor and the third capacitor are combined by a single capacitor.