JPH01141541A - Kneading roll - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は例えばパン生地等を製造する混線機に使用され
る混線用ロールに関し、詳しくは混線物を充分混練する
ことができ、かつ混練中、その表面に混練物が付着する
ことがない混練用ロールに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Industrial Application Field) The present invention relates to a mixing roll used in a mixing machine for producing bread dough, etc., and more specifically, it is capable of sufficiently kneading a mixed material and, during kneading, This invention relates to a kneading roll that does not allow kneaded materials to adhere to its surface.
（従来の技１１ｋ）
一般に、パン生＃！等を製造する混練機に使用される混
練用ロールにあっては、第一に混練物がダマになること
なく、充分混練することができるよう、優れた表面硬度
を有することが要求されている。また、第二に混練中、
混線物が表面に付着することにより、混線性能が劣化す
ることがないよう、この種の混線用ロールにあっては、
その表面に混線物が付着しにくいことが要求されている
。(Traditional Technique 11k) In general, Bread #! Kneading rolls used in kneading machines for manufacturing products, etc., are first required to have excellent surface hardness so that the kneaded material can be sufficiently kneaded without forming lumps. . Also, secondly, during kneading,
In order to prevent crosstalk performance from deteriorating due to crosstalk substances adhering to the surface, this type of crosstalk roll is
It is required that interfering substances are difficult to adhere to the surface.
そこで従来、混線用ロールとしては、ステンレスからな
るもの或いはその表面がテフロンコーティングされたも
の等が使用されている。Therefore, conventionally, as a cross-conducting roll, one made of stainless steel or one whose surface is coated with Teflon has been used.
ステンレスからなる混線用ロールは、優れた表面硬度を
有しており、混練物を充分混練することが０丁能である
。The mixer roll made of stainless steel has excellent surface hardness and is capable of sufficiently kneading the kneaded material.
また、その表面がテフロンコーティングされた混線用ロ
ールは、混線中、混線物か表面に付着することがなく、
付着した混線物により、混線性能か劣化することはない
。In addition, the crosstalk roll whose surface is coated with Teflon prevents crosstalk from adhering to the surface during crosstalk.
The crosstalk performance will not deteriorate due to the attached crosstalk.
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、ステンレス等の金属からなる混線用ロー
ルにあっては、錆が発生した場合、発生した錆が混線物
に混入し、衛生上問題があるばかりか、錆が発生した部
分には混ｔｌｌ物が付着し易く、混線物が付着した部分
によっては充分混練することがてきなくなり、混練性能
が劣化するという問題点を有している。(Problems to be Solved by the Invention) However, if rust occurs in the cross-conductor roll made of metal such as stainless steel, the generated rust will be mixed into the cross-conductor, causing not only hygienic problems, but also There is a problem in that the mixed materials tend to adhere to the parts where rust has occurred, and depending on the parts where the mixed materials have adhered, sufficient kneading cannot be carried out and the kneading performance deteriorates.
また、その表面がテフロンコーティングされた混線用ロ
ールにあっては、テフロンコーティングされた表面は表
面硬度に乏しく、摩耗するばかりか、混練物を充分８１
Ｉ１．することができないという問題点を有している。In addition, in the case of a mixer roll whose surface is coated with Teflon, the Teflon-coated surface has poor surface hardness, and not only does it wear out, but it also prevents the kneaded material from being 81
I1. The problem is that it cannot be done.
本発明は以上のような実状に鑑みなされたものであり、
その目的は、混線物を充分混練することかできよう優れ
た表面硬度を有し、かつその表面に混線物が付着するこ
とがない混練用ロールを提供することにある。The present invention was made in view of the above circumstances,
The purpose is to provide a kneading roll which has an excellent surface hardness to sufficiently knead the mixed wire material and which does not allow the mixed wire material to adhere to its surface.
（問題点を解決するための手段）
以上のような問題点を解決するために本発明の採った手
段は、
「気孔４くが５〜３０％のセラミック多孔質体からなる
混線用ロールであって、
その全気孔容積の少なくとも５０％にフッ素オイル或い
はシリコンオイルを含浸させ、その仕上げ表面粗さをＲ
ａ≦Ｏ，５μ、ｍとしたことを特徴とする混線用ロール
ｊ
である。(Means for Solving the Problems) The means taken by the present invention to solve the above-mentioned problems are as follows. Then, at least 50% of the total pore volume is impregnated with fluorine oil or silicone oil, and the finished surface roughness is adjusted to R.
This is a crosstalk roll j characterized by a≦O, 5μ, and m.
本発明にがかる混練用ロールは、気孔率か５〜３０％の
セラミック多孔質体により形成される必要がある。気孔
率を５〜３０％の範囲としたのは、気孔率が５％より低
いと、フッ素オイル或いはシリコンオイルを充分含浸さ
せることができず、混練物が付着し易くなるからであり
、−男気孔率が３０％より高いと、混練用ロール自体の
強度が低下することにより、摩耗或いは破損し易くなる
だけでなく、その表面に混線物が付着し易くなるからで
ある。なお、セラミック多孔質体は、Ａ！Ｌｔ Ｃ）＋
、Ｓ ｉｏｚ 、Ｚｒ０ｔ 、Ｓ ｉＣ。The kneading roll according to the present invention must be made of a porous ceramic material having a porosity of 5 to 30%. The reason why the porosity is set in the range of 5 to 30% is that if the porosity is lower than 5%, it will not be possible to sufficiently impregnate fluorine oil or silicone oil, and the kneaded material will easily adhere to it. This is because if the porosity is higher than 30%, the strength of the kneading roll itself decreases, which not only makes it more likely to wear or break, but also makes it easier for contaminants to adhere to its surface. In addition, the ceramic porous body is A! LtC)+
, S ioz , Zr0t , S iC.
ＴｉＣ１，ＴａＣ，Ｂ４ Ｃ，ＷＣ，Ｃｒｚ Ｃ２、Ｓ
ｉ３ Ｎ４ 、ＢＮ、Ｔ ｉ Ｎ、Ａ見Ｎ、ＴｉＢ２
゜ＣｒＢｔ、或いはこれらの化合物から選択されるいず
れか１種または２種以上を主として含有するものである
。TiC1, TaC, B4 C, WC, Crz C2, S
i3 N4, BN, T i N, Ami N, TiB2
It mainly contains CrBt or one or more selected from these compounds.
また、本発明に係る混練用ロールぐあっては、その全気
孔容積の少なくとも５０％にフッ素オイル或いはシリコ
ンオイルを含浸させる必要かある。フッ素オイル或いは
シリコンオイルの含浸量を全気孔容積の少なくとも５０
％としたのは、５０％より少ないと、混線ロールへの混
練物の付着を完全に防止することができないからである
。Further, in the kneading roll according to the present invention, it is necessary to impregnate at least 50% of the total pore volume with fluorine oil or silicone oil. The impregnation amount of fluorine oil or silicone oil should be at least 50% of the total pore volume.
% because if it is less than 50%, adhesion of the kneaded material to the mixing roll cannot be completely prevented.
なお、気孔へ含浸させるものをフッ素オイル或いはシリ
コンオイルとした理由は、両オイルが混練用ロールの離
型性を高めるのに適しており、また容易に入手すること
ができるからである。The reason why fluorine oil or silicone oil is used to impregnate the pores is that both oils are suitable for improving the mold release properties of the kneading rolls and are easily available.
さらに、本発明に係る混練用ロールにあっては、その仕
上げ表面粗さをＲａ≦０．５μｍとする必要がある。仕
上げ表面粗さをＲａ≦０．５１Ｌｍとしたのは、Ｒａ＞
０．５ｇｍ、すなわち表面が粗くなると、混線物が付着
し易くなり、フッ素オイル或いはシリコンオイルを含浸
させても混練物の付着を完全に防止することができない
からである。Furthermore, the kneading roll according to the present invention needs to have a finished surface roughness of Ra≦0.5 μm. The reason for setting the finished surface roughness as Ra≦0.51Lm is that Ra>
This is because at 0.5 gm, that is, when the surface becomes rough, it becomes easy for the mixture to adhere, and even if it is impregnated with fluorine oil or silicone oil, the adhesion of the mixture cannot be completely prevented.
（発明の作用）
本発明が上述のような手段を採ることにより、以下のよ
うな作用がある。(Actions of the Invention) By adopting the above-described means, the present invention has the following effects.
気孔率が５〜３０％のセラミック多孔質体によって形成
したことにより、表面硬度及び耐摩耗性に優れた混線用
ロールとなる。By forming the roll using a ceramic porous body having a porosity of 5 to 30%, the cross-wire roll has excellent surface hardness and wear resistance.
また、その全気孔容積の少なくとも５０％にフッ素オイ
ル或いはシリコンオイルを含浸させ。Further, at least 50% of the total pore volume is impregnated with fluorine oil or silicone oil.
その仕上げ表面粗さをＲａ≦０．５７ｚｍとしたことに
より１表面に混練物が付着することはない。By setting the finished surface roughness to Ra≦0.57zm, the kneaded material will not adhere to one surface.
（実施例）
本発明に係る混練用ロールの形成にあたっては、例えば
平均粒径が５１Ｊ、ｍ以下の炭化珪素粉末を図に示すよ
うな混線用ロールの形状に対応する生成形態に成形した
後、この生成形態を例えば１７００〜２１００℃の温度
範囲内で気孔を閉塞させることなく焼結して、気孔率が
５〜３０％のセラミック多孔質体を製造し、次いでその
全気孔容積の少なくとも５０％にフッ素オイル或いはシ
リコンオイルを含浸させ、その仕上げ表面粗さをＲａ≦
０．５Ｂｒｎとすることにより製造される。(Example) In forming the kneading roll according to the present invention, silicon carbide powder having an average particle size of, for example, 51 J. This product form is sintered without blockage of the pores, for example within a temperature range of 1700-2100°C, to produce a ceramic porous body with a porosity of 5-30%, which then accounts for at least 50% of the total pore volume. is impregnated with fluorine oil or silicone oil, and the finished surface roughness is Ra≦
0.5Brn.
まず、前述の混練用ロールを二次元網目構造の開放気孔
を有する炭化珪素質焼結体として形成する場合について
、それぞれの条件と合わせて説明する。First, the case where the above-mentioned kneading roll is formed as a silicon carbide sintered body having open pores having a two-dimensional network structure will be explained together with the respective conditions.
・原材料の条件
炭化珪素粉末は平均粒径が５ｊＬｍ以下の微粉末である
ことが必要である。その理由は、平均粒径か５ｐ−ｍ以
下の粉末で形成された生成形体は粒子相互の接触点が比
較的多く、また炭化珪素粉末の焼成温度における熱的活
性が大であり、炭化珪素粒子間での原子の移動が著しく
大きいため、炭化珪素粒子相互の結合が極めて起こり易
く、従って、比較的低密度でも高強度の焼結体を得るこ
とができるからである。特に、前記炭化珪素粉末は平均
粒径が３４ｍ以下であることが有利である。- Raw material conditions Silicon carbide powder must be a fine powder with an average particle size of 5jLm or less. The reason for this is that the formed body formed from powder with an average particle size of 5 p-m or less has a relatively large number of contact points between the particles, and the thermal activity at the firing temperature of silicon carbide powder is large. This is because the movement of atoms between the silicon carbide particles is extremely large, making it extremely easy for silicon carbide particles to bond with each other. Therefore, a high-strength sintered body can be obtained even at a relatively low density. In particular, it is advantageous that the silicon carbide powder has an average particle size of 34 m or less.
前記炭化珪素粉末はβ型結晶の炭化珪素を少なくとも３
０％含有する炭化珪素粉末であることが必要である。そ
の理由は、β型結晶は、比較的低温で合成される低温安
定型結晶であり、焼結に際して炭化珪素粒子相互の結合
が起こりやすく、比較的低密度でも高強度の焼結体を製
造することがてきるからである。The silicon carbide powder contains at least 3 β-type crystal silicon carbide.
It is necessary that the silicon carbide powder contains 0%. The reason is that β-type crystals are low-temperature stable crystals that are synthesized at relatively low temperatures, and bonding between silicon carbide particles easily occurs during sintering, making it possible to produce high-strength sintered bodies even with relatively low density. This is because things will happen.
前記出発原料はホウ素、アルミニウム、鉄、クロム、ラ
ンタン、チタン、イツトリウム、エルビウム或いはこれ
らの化合物から選択されるいずれか少なくとも１種を０
．０１〜５．０重量％含有するものであることが好まし
い。前記出発原料が前記物質を含有するものであること
が好ましい理由は、前記物質は炭化珪素の焼結を促進さ
せる作用を有するものであり、焼結に際して炭化珪素粒
子相互の結合を促進させるため高強度の焼結体を製造す
ることかてきるからであり、また前記物質の含有量を０
．０１〜５．０重量％の範囲内が好ましい理由は、前記
含有量か０．０１重量％よりも少ないと、焼結に際して
炭化珪素粒子相互の結合を促進させる効果が少ないから
であり、一方５、Ｏｉｉ％よりも多いと、前記物質の焼
結体に含有される量が多くなるため炭化珪素本来の特性
が失われるからである。The starting material contains at least one selected from boron, aluminum, iron, chromium, lanthanum, titanium, yttrium, erbium, or compounds thereof.
．． It is preferable that the content is 01 to 5.0% by weight. The reason why it is preferable that the starting material contains the substance is that the substance has the effect of promoting sintering of silicon carbide, and in order to promote the bonding between silicon carbide particles during sintering, it is preferable that the starting material contains the substance. This is because it is possible to produce a strong sintered body, and the content of the substance can be reduced to 0.
．． The reason why the content is preferably within the range of 0.01 to 5.0% by weight is that if the content is less than 0.01% by weight, the effect of promoting bonding between silicon carbide particles during sintering is small; , Oii%, the amount of the substance contained in the sintered body increases and the original characteristics of silicon carbide are lost.
本発明によれば、焼成時に遊離カーボンを残す炭素源を
出発原料中に添加することかできる。このような炭素源
としては、焼結開始時に炭素の状態で存在するものであ
れば使用することができ、例えばフェノール樹脂、リグ
ニンスルホン酸塩、ポリビニルアルコール、コンスター
チ、糖類、コールタールピッチ、アルギン酸塩のような
各種有機物質あるいはカーボンブラック、アセチレンブ
ラックのような熱分解炭素を有利に使用することができ
る。According to the invention, a carbon source that leaves free carbon during calcination can be added to the starting material. As such a carbon source, any carbon source that exists in the carbon state at the start of sintering can be used, such as phenolic resin, lignin sulfonate, polyvinyl alcohol, cornstarch, sugar, coal tar pitch, and alginate. Various organic substances such as carbon black, pyrolytic carbon such as acetylene black can be advantageously used.
遊離カーボンは前記物質と同時に存在すると、結晶の成
長性を抑え、微細な気孔を有する多孔質炭化珪素焼結体
を得るのに効果がある。When free carbon is present at the same time as the above substances, it is effective in suppressing crystal growth and obtaining a porous silicon carbide sintered body having fine pores.
また、前記遊離カーボンの含有量としては、出発原料１
００重量部に対し、５重量部以下であることが有利であ
る。その理由は、５重量部より多く添加し・てもその効
果は変わらず、逆に前記焼結体に残留する量が多くなり
、焼結体の強度が劣化するからである。In addition, the content of free carbon is as follows: starting material 1
Advantageously, it is not more than 5 parts by weight relative to 00 parts by weight. The reason for this is that even if more than 5 parts by weight is added, the effect will not change, but on the contrary, the amount remaining in the sintered body will increase, and the strength of the sintered body will deteriorate.
本発明によれば、出発原料を生成形体に成形した後、非
酸化性ガス雰囲気中で１７００〜２１００℃の範囲内に
加熱して焼成１ノ、密度が２．１〜３、Ｏｇ ／ ｃ
ｍ’で２強度が３０ｋｇｆ／ｍｒｎ’以上の焼結体が製
造される。According to the present invention, after the starting material is formed into a green body, it is heated in a non-oxidizing gas atmosphere to a temperature within the range of 1700-2100°C and fired to a density of 2.1-3 Og/c.
A sintered body having a two-strength of 30 kgf/mrn' or more at m' is produced.
前記焼成温度を１７００〜２１００℃の範囲内に限定す
る理由は、焼成温度が１７００℃よりも低いと、粒子相
互の結合が不充分て、高い強度を有する焼結体を得るこ
とが困難であり、２１００℃よりも高いと、焼結体が緻
密化し易く、本発明の目的とする多孔質炭化珪素焼結体
を得ることが困難であるからである。The reason why the firing temperature is limited to a range of 1,700 to 2,100°C is that if the firing temperature is lower than 1,700°C, the bonding between particles is insufficient, making it difficult to obtain a sintered body with high strength. This is because if the temperature is higher than 2100°C, the sintered body tends to become dense, making it difficult to obtain the porous silicon carbide sintered body that is the object of the present invention.
本発明によれば、多孔質炭化珪素焼結体は密度が２．１
〜３、Ｏｇ ／ ｅ ｒｎ３で、強度が３０ｋｇｆ／
ｍ ｒｎ’以」二であることが必要である。前記密度か
２．１〜３．０ｇ／ｃゴの範囲内であることが必要であ
る理由は、前記密度が２−１ｇ／ｃｍ’よりも小さい焼
結体は、炭化珪素粒子相互の結合箇所が少ないため２本
発明の目的とする３０ｋｇｆ／ｍｒｒ１′以上の強度を
有する焼結体となすことが困難であるからであり、一方
３−０ｇ／ｃｒｒｔ”より大きい焼結体は、含有される
気孔のうち開放気孔の占める割合か小さくなるからであ
る。また、前記強度か３０ ｋ ｇ ｆ ／ ｙｎ ｍ
”以上であることが必要な理由は、前記強度か３ Ｏｋ
ｇ ｆ ／ ｍ ｒｎ’より小さいと、使用中に破損
し易く、実質的な使用に耐えないからであり、なかでｂ
４０ ｋ ｇ ｆ ／ ｍ Ｉ′Ｉｆ以Ｊ−であるこ
とか有利である。なお、本発明における強度は平均曲げ
強度である。According to the present invention, the porous silicon carbide sintered body has a density of 2.1
~3, Og/e rn3, strength 30kgf/
m rn' must be greater than or equal to 2. The reason why it is necessary for the density to be within the range of 2.1 to 3.0 g/cm is that the sintered body with the density smaller than 2-1 g/cm' has a bonding point between silicon carbide particles. This is because it is difficult to produce a sintered body having a strength of 30 kgf/mrr1' or more, which is the objective of the present invention, because the This is because the ratio of open pores to the pores becomes smaller.Also, the above-mentioned strength is 30 kg f / yn m
“The reason why it is necessary to be higher than 3 Ok
If it is smaller than g f / m rn', it will be easily damaged during use and will not be able to withstand practical use.
It is advantageous that J- is less than 40 kg f/m I'If. Note that the strength in the present invention is average bending strength.
・フッ素オイル或いはシリコンオイル含浸及びその条件
以上のようにして焼成された混線用ロールの形状に対応
する生成形体は、無数の開放気孔を有するものであるか
ら、次いでこの開放気孔内にフッ素オイル或いはシリコ
ンオイルを含浸させるのである。このように生成形体の
開放気孔内にフッ素オイル或いはシリコンオイルを含浸
させることにより、生成形体からの結晶粒の離脱を防止
することができるとともに、混線用ロールのｆａ壓性を
著しく向上させることができ、混練物の付着を防止する
ことができるのである。・The formed body corresponding to the shape of the cross-wire roll impregnated with fluorine oil or silicone oil and baked as described above has countless open pores, so the fluorine oil or silicone oil is then impregnated into the open pores. It is impregnated with silicone oil. By impregnating the open pores of the formed body with fluorine oil or silicone oil in this way, it is possible to prevent the separation of crystal grains from the formed body, and to significantly improve the fa strength of the cross-wire roll. Therefore, adhesion of the kneaded material can be prevented.
フッ素オイル或いはシリコンオイルは、全気孔容積の少
なくとも５０％以」−に含浸させる必要がある。その理
由は、前述の如く、５０％より少ないと、混線ロールへ
の混練物の付着を完全に防止することができないからで
ある。なお、気孔へ含浸させるものをフッ素オイル或い
はシリコンオイルとした理由は、両オイルが混練用ロー
ルの離型性を高めるのに適しており、また容易に入手す
ることができるからである。It is necessary to impregnate at least 50% of the total pore volume with fluorine oil or silicone oil. The reason is that, as mentioned above, if it is less than 50%, adhesion of the kneaded material to the mixed wire roll cannot be completely prevented. The reason why fluorine oil or silicone oil is used to impregnate the pores is that both oils are suitable for improving the mold release properties of the kneading rolls and are easily available.
・表面粗さ条件
このようにして製造される混線用ロールは、その仕りげ
表面粗さをＲａ≦０．５ｇｍとする必要がある。その理
由は、前述の如く、Ｒａ＞０．５ルｍ、すなわち表面が
粗くなると、混練物が付着し易くなり、フッ素オイル或
いはシリコンオイルを含浸させても混線物の付着を完全
に防Ｉトすることかできないからである。-Surface roughness conditions The cross-wire roll manufactured in this manner must have a finishing surface roughness of Ra≦0.5 gm. The reason for this is, as mentioned above, that when Ra > 0.5 lm, that is, when the surface becomes rough, kneaded substances tend to adhere, and even if impregnated with fluorine oil or silicone oil, it is not possible to completely prevent the adhesion of contaminants. This is because there is nothing you can do.
実施例
出発原料として使用した炭化珪素粉末は、９４．６重量
％がβ型結品で残部が実質的に２Ｈ型結品よりなり、０
．２９重量％の遊ｇ１炭素、０．１７重量％の酸素、０
．０３重量％の鉄、０．０３ｆｆｉ盪％のアルミニウム
を主として含有し、０．２８１Ｌｍの平均粒径を有して
おり、ホウ素は検出されなかった。The silicon carbide powder used as the starting material for the examples consisted of 94.6% by weight of β-type crystals and the remainder substantially of 2H-type crystals.
．． 29 wt% free g1 carbon, 0.17 wt% oxygen, 0
．． It mainly contained 0.03% by weight of iron, 0.03% by weight of aluminum, and had an average particle size of 0.281 Lm, and no boron was detected.
炭化珪素粉末１００重量部に対し、ポリビニルアルコー
ル５重量部、水３００重量部を配合し、ボールミル中で
５時間混合した後乾燥させた。5 parts by weight of polyvinyl alcohol and 300 parts by weight of water were blended with 100 parts by weight of silicon carbide powder, mixed in a ball mill for 5 hours, and then dried.
この乾燥混合物を適量採取して顆粒化した後、金属性押
し型を用いて３０００ ｋ ｇ ／ ｃ ｍ’の圧力で
、棒状に成形した。An appropriate amount of this dry mixture was taken and granulated, and then molded into a rod shape using a metal mold at a pressure of 3000 kg/cm'.
この生成形体を黒鉛性ルツボに装入し、タンマン型焼成
炉を使用して１気圧の主としてアルゴンガス雰囲気中で
焼成しまた。、讐ｇ過程は、Ｊ゛ず４５０℃／時間で２
０００℃まで昇Ｂ１ノ、最高温度２０００°Ｃを１０分
間維持した。焼結中のＣＱガス分圧は、常温−１７００
℃においては８ＯＰａ以下、１７００’Ｃよりも高温域
では３００土５０Ｐａの範囲内となるようにアルゴンガ
ス流驕を適宜調整してｉｌＪ御した。This formed body was placed in a graphite crucible and fired in a Tammann type firing furnace in an atmosphere of mainly argon gas at 1 atm. , the heating process was conducted at 450°C/hour for 2
The temperature was increased to B1 to 000°C, and the maximum temperature of 2000°C was maintained for 10 minutes. The CQ gas partial pressure during sintering is -1700 at room temperature.
The argon gas flow rate was appropriately adjusted to control the ilJ so that the temperature was 8 OPa or less at 1700° C. and 300 Pa to 50 Pa at higher temperatures than 1700'C.
得られた焼結体の密度は２．０５ｇ／ａｍ’、気孔率は
６０容猜％で、その結晶構造は走査型電子顕微鏡によっ
て観察したところ、Ｖ均アスペクト・比か２．５の炭化
珪素結晶か多方向に複雑に絡みあった三次元網目構造を
４１しており、生成形体に対する線収縮率はいずれの方
向に対しても０．２５±０．０２％の範囲内で、焼結体
の寸法精度は１０．０５ｍｍ以内であった。また、この
焼結体の平均曲げ強度は１８゜５ ｋ ｇ ／ ｍ ｍ
’と極めて高い値を示した。The density of the obtained sintered body was 2.05 g/am', the porosity was 60% by volume, and its crystal structure, when observed with a scanning electron microscope, was silicon carbide with a V-average aspect ratio of 2.5. The crystal has a three-dimensional network structure intricately intertwined in multiple directions, and the linear shrinkage rate for the formed body is within the range of 0.25 ± 0.02% in any direction. The dimensional accuracy was within 10.05 mm. In addition, the average bending strength of this sintered body is 18゜5 kg/mm
' was an extremely high value.
この焼結体を棒状に加工した後、シリコンオイル中に焼
結体を浸清し、全気孔容積の７０％にシリニニスンオイ
ルを含侵させた。また、什」二げ表面粗さをＲａ＝０−
４ｐｍとした。After processing this sintered body into a rod shape, the sintered body was immersed in silicone oil to impregnate 70% of the total pore volume with silicone oil. In addition, the surface roughness of the second part is Ra=0-
It was set at 4pm.
こうして得られた混線用ロールをパン生地の製造に１０
０時間使用したところ、パン生地が充分混練され、混練
用ロールにパン生地が付着することかなかった。The cross-wire roll thus obtained is used for making bread dough.
When used for 0 hours, the bread dough was sufficiently kneaded and the dough did not adhere to the kneading roll.
堆暫〕
従来のステンレスからなる混練用ロール、その表面がテ
フロンコーティングされた混練用ロール、及び＠密質の
セラミックからなる混線用ロールを実施例と同様にパン
生地の製造に１００＃ｆ間使用したところ、ステンレス
からなる混線用ロール及び緻密質のセラミックからなる
混練用ロールにあっては、パン生地が付着し、テフロン
コーティングされた混線用ロールにあっては、パン生地
にダマかできた。[Composition] A conventional kneading roll made of stainless steel, a kneading roll whose surface was coated with Teflon, and a mixing roll made of @dense ceramic were used for 100#f in the production of bread dough in the same manner as in the example. However, bread dough adhered to the mixing roll made of stainless steel and the kneading roll made of dense ceramic, and lumps formed in the bread dough to the mixing roll coated with Teflon.
（発明の効果）
以上のように本発明に係る混線用ロールによれば、優れ
た表面硬度を有するため、混線物がダマにならないよう
充分混練することができ、またその表面に混練物が付着
することがないため、混練性能が長期に亙って維持され
る。(Effects of the Invention) As described above, the roll for mixing wires according to the present invention has excellent surface hardness, so that it is possible to sufficiently knead the wire mixture without forming lumps, and the mixer roll adheres to the surface. Since this does not occur, the kneading performance is maintained over a long period of time.
Claims (1)
用ロールであって、 その全気孔容積の少なくとも５０％にフッ素オイル或い
はシリコンオイルを含浸させ、その仕上げ表面粗さをＲ
ａ≦０．５μｍとしたことを特徴とする混練用ロール。[Scope of Claims] A kneading roll made of a ceramic porous material with a porosity of 5 to 30%, wherein at least 50% of the total pore volume is impregnated with fluorine oil or silicone oil to improve the finished surface roughness. R
A kneading roll characterized in that a≦0.5 μm.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30098587A JPH01141541A (en) | 1987-11-28 | 1987-11-28 | Kneading roll |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30098587A JPH01141541A (en) | 1987-11-28 | 1987-11-28 | Kneading roll |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01141541A true JPH01141541A (en) | 1989-06-02 |
Family
ID=17891441
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30098587A Pending JPH01141541A (en) | 1987-11-28 | 1987-11-28 | Kneading roll |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01141541A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999025467A1 (en) * | 1997-11-17 | 1999-05-27 | Heden-Team Ag | Automatic baking apparatus and mixbag therefor |
| EP1142478A1 (en) * | 2000-04-06 | 2001-10-10 | Errebi Technology S.r.l. | A rotary cylinder for forming food products destined for oven baking |
| JP2010535023A (en) * | 2007-07-31 | 2010-11-18 | マルカト エス．ピー．エー． | Home pasta maker with improved cover |
-
1987
- 1987-11-28 JP JP30098587A patent/JPH01141541A/en active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999025467A1 (en) * | 1997-11-17 | 1999-05-27 | Heden-Team Ag | Automatic baking apparatus and mixbag therefor |
| EP1142478A1 (en) * | 2000-04-06 | 2001-10-10 | Errebi Technology S.r.l. | A rotary cylinder for forming food products destined for oven baking |
| JP2010535023A (en) * | 2007-07-31 | 2010-11-18 | マルカト エス．ピー．エー． | Home pasta maker with improved cover |
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