JPH01130860A - 鍛造用ステンレス鋼鋳片の製造方法 - Google Patents
鍛造用ステンレス鋼鋳片の製造方法Info
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- JPH01130860A JPH01130860A JP28686587A JP28686587A JPH01130860A JP H01130860 A JPH01130860 A JP H01130860A JP 28686587 A JP28686587 A JP 28686587A JP 28686587 A JP28686587 A JP 28686587A JP H01130860 A JPH01130860 A JP H01130860A
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Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は鍛造用ステンレス鋼鋳片の製造方法に関し、特
に連続鋳造装置で連鋳されたステンレス鋼の連鋳片から
鍛造用の鋳片を製造する方法に関する。
に連続鋳造装置で連鋳されたステンレス鋼の連鋳片から
鍛造用の鋳片を製造する方法に関する。
(従来技術とその問題点)
インゴットケースによる鋼塊材の製造に比べ、その生産
性が高いという理由により、鋳片の製造には連続鋳造法
が広く適用されている。
性が高いという理由により、鋳片の製造には連続鋳造法
が広く適用されている。
連続鋳造装置による鋳片の製造プロセスを第2図に示し
た概念図に基づいて説明する0図において、取鍋(図示
しない)内の溶鋼がタンデイツシュ1に注入される。タ
ンデインシュ1の底部には浸漬ノズル2が取り付けられ
ており、タンデイツシュlに貯留された溶鋼はこの浸漬
ノズル2から無底水冷鋳型3に注入される。溶鋼は鋳型
3と接触する部分から冷却して凝固し凝固殻層を形成す
る。表面部分は固化し中心部に向かって凝固過程をたど
るこの溶鋼流は、引き抜きローラ、矯正ローラ、ガイド
ローラなど各種のローラ群4によって引き抜かれ、その
形状を矯正されながら、連鋳片5となって装置の下流方
向に移送されていく。
た概念図に基づいて説明する0図において、取鍋(図示
しない)内の溶鋼がタンデイツシュ1に注入される。タ
ンデインシュ1の底部には浸漬ノズル2が取り付けられ
ており、タンデイツシュlに貯留された溶鋼はこの浸漬
ノズル2から無底水冷鋳型3に注入される。溶鋼は鋳型
3と接触する部分から冷却して凝固し凝固殻層を形成す
る。表面部分は固化し中心部に向かって凝固過程をたど
るこの溶鋼流は、引き抜きローラ、矯正ローラ、ガイド
ローラなど各種のローラ群4によって引き抜かれ、その
形状を矯正されながら、連鋳片5となって装置の下流方
向に移送されていく。
この移送過程で、連鋳片5は冷却水噴射装置(図示しな
い)によって水冷され、中心部の液相5aは徐々に凝固
していく。
い)によって水冷され、中心部の液相5aは徐々に凝固
していく。
連鋳片5の中心部が完全に凝固した時点で、連鋳片5は
切断機6によって所定の長さ寸法の鋳片7に切断される
。
切断機6によって所定の長さ寸法の鋳片7に切断される
。
切断された鋳片7は、図示しない移送ロールにより次工
程である圧延工程に移送され、または、鋳片を適当な長
さに冷間切断して、そこでまず加熱炉により所定温度に
加熱若しくは均熱されたのち圧延装置で圧延される。そ
の結果、鋳片の粗大な鋳造組織が破壊され、主に中心部
に発生する細長い孔(以後、キャビティーという)や気
泡が圧着され、加工性の良好な微細&11mを有する圧
延材となる。
程である圧延工程に移送され、または、鋳片を適当な長
さに冷間切断して、そこでまず加熱炉により所定温度に
加熱若しくは均熱されたのち圧延装置で圧延される。そ
の結果、鋳片の粗大な鋳造組織が破壊され、主に中心部
に発生する細長い孔(以後、キャビティーという)や気
泡が圧着され、加工性の良好な微細&11mを有する圧
延材となる。
この圧延材はそのまま成品として出荷されることもある
が、必要に応じては、鍛造されて市場に登場する。
が、必要に応じては、鍛造されて市場に登場する。
ところで、連鋳片の製造過程においては、凝固収縮に伴
う収縮孔が連鋳片の横断面の中心部に連続的に生ずるた
め、中心部のキャビティーを皆無にすることは極めて困
難である。それゆえ、この連鋳片を切断したとき、得ら
れた鋳片の中心部には、上記キャビティーが連通孔とし
て多数存在することになる。
う収縮孔が連鋳片の横断面の中心部に連続的に生ずるた
め、中心部のキャビティーを皆無にすることは極めて困
難である。それゆえ、この連鋳片を切断したとき、得ら
れた鋳片の中心部には、上記キャビティーが連通孔とし
て多数存在することになる。
このような鋼片に上記圧延処理を施すと、圧延後の鋼片
断面に分布するキャビティー孔から空気が流入し、鋼片
の長さ方向に沿って内部酸化が進行して、圧延によって
もこのキャビティーが圧着しないという事態が多発する
。この状態で鋼片に鍛造処理を施すと、鋼片の割れが多
発し鍛造歩留りが大幅に低下する。鍛造歩留りをあげる
ためには、圧延後得られた圧延材の内部酸化が進行した
部分を切除することが必要であるが、しかしこのような
処置もまた全体の歩留り低下を招くことになり、好まし
いことではない。
断面に分布するキャビティー孔から空気が流入し、鋼片
の長さ方向に沿って内部酸化が進行して、圧延によって
もこのキャビティーが圧着しないという事態が多発する
。この状態で鋼片に鍛造処理を施すと、鋼片の割れが多
発し鍛造歩留りが大幅に低下する。鍛造歩留りをあげる
ためには、圧延後得られた圧延材の内部酸化が進行した
部分を切除することが必要であるが、しかしこのような
処置もまた全体の歩留り低下を招くことになり、好まし
いことではない。
とくに、鋼種がステンレス鋼の場合には、上記したよう
な不都合な事態の発生が著しく、事実上、連続鋳造装置
によって鍛造用の鋳片を良好な歩留りで製造することは
困難であった。それゆえ、従来から、鍛造用ステンレス
鋼に関しては、連続鋳造装置で鋳片を製造するのではな
く、インゴットケースで銅塊を製造することが行われて
いる。
な不都合な事態の発生が著しく、事実上、連続鋳造装置
によって鍛造用の鋳片を良好な歩留りで製造することは
困難であった。それゆえ、従来から、鍛造用ステンレス
鋼に関しては、連続鋳造装置で鋳片を製造するのではな
く、インゴットケースで銅塊を製造することが行われて
いる。
本発明は、連続鋳造装置を用いてステンレス鋼の鋳片を
製造してもキャビティーに基づく圧延時の内部酸化を生
起することがなく、それゆえ、鍛造時の歩留りを高める
ことができる鋳片の製造方法の提供を目的とする。
製造してもキャビティーに基づく圧延時の内部酸化を生
起することがなく、それゆえ、鍛造時の歩留りを高める
ことができる鋳片の製造方法の提供を目的とする。
(問題点を解決するための手段)
上記目的を達成するために開発された本発明の鋳片の製
造方法は、連続鋳造装置から連続的に移送されてくるス
テンレス鋼の連鋳片を所定の長さにガス切断して、鋳片
の形状にすると同時に該鋳片の切断面に断面溶射層を形
成することを特徴とする。
造方法は、連続鋳造装置から連続的に移送されてくるス
テンレス鋼の連鋳片を所定の長さにガス切断して、鋳片
の形状にすると同時に該鋳片の切断面に断面溶射層を形
成することを特徴とする。
本発明方法は、連鋳片の切断方法に特徴を有するもので
あって、連続鋳造の方法または装置は第2図で説明した
場合と変ることはない。
あって、連続鋳造の方法または装置は第2図で説明した
場合と変ることはない。
(作用)
連鋳片を所定の長さにガス切断した鋳片の切断面は溶解
してそこに薄い層が形成される。この層は、切断時に露
出してきたキャビティーの断面孔を溶封する。したがっ
て、圧延時においても、この溶射層がバリヤーとなって
空気が鋳片の内部にまで侵入して内部酸化を進めるとい
うことは防止される。
してそこに薄い層が形成される。この層は、切断時に露
出してきたキャビティーの断面孔を溶封する。したがっ
て、圧延時においても、この溶射層がバリヤーとなって
空気が鋳片の内部にまで侵入して内部酸化を進めるとい
うことは防止される。
第1図は連鋳片の切断を説明するための概念図である。
図において、連続鋳造装置から第2図に示したようにし
て移送されてきて矢線P方向に走行する連鋳片11の中
心部には、多数のキャビティー11aが存在している。
て移送されてきて矢線P方向に走行する連鋳片11の中
心部には、多数のキャビティー11aが存在している。
この連鋳片11の走行と同期して同じ矢線P方向に移動
するパウダ切断機12からは、連鋳片の切断すべき個所
に向けて、切断酸素に鉄粉若しくはフラックスを添加し
て成る混合流体12aが高速で吹きつけられる。その結
果、連鋳片11はこの個所で溶断され、鋳片13となっ
て次工程に移送される。
するパウダ切断機12からは、連鋳片の切断すべき個所
に向けて、切断酸素に鉄粉若しくはフラックスを添加し
て成る混合流体12aが高速で吹きつけられる。その結
果、連鋳片11はこの個所で溶断され、鋳片13となっ
て次工程に移送される。
連鋳片側の切断面はいずれも混合流体12aと鉄との反
応熱により溶融する。そしてそれが固化して切断面のそ
れぞれには、キャビティー11aの切断面への露出孔を
密閉する溶射層11b 、 13bが形成される。
応熱により溶融する。そしてそれが固化して切断面のそ
れぞれには、キャビティー11aの切断面への露出孔を
密閉する溶射層11b 、 13bが形成される。
上記したパウダ切断時には、切断酸素の流量は30〜9
0 sm″/hr、鉄粉の添加量は、酸素流量に対し0
.35〜0 、 5 kg/sm3のような条件設定す
ると、切断したステンレス鋼の切断面に溶射層が形成さ
れる。
0 sm″/hr、鉄粉の添加量は、酸素流量に対し0
.35〜0 、 5 kg/sm3のような条件設定す
ると、切断したステンレス鋼の切断面に溶射層が形成さ
れる。
1旅M
303304.5US316.5US304Lの3種類
の鋼種を用いて連鋳片を製造し、この連鋳片を、酸素流
1 : 60 sm3/hr、パウダー流量=0.35
kg/sm3の条件下でパウダ切断して鋼片とした。
の鋼種を用いて連鋳片を製造し、この連鋳片を、酸素流
1 : 60 sm3/hr、パウダー流量=0.35
kg/sm3の条件下でパウダ切断して鋼片とした。
得られた各鋼片を、加熱温度:1150〜1250℃、
圧下率ニア0〜95%、加熱エネルギー111A、C重
油の条件下で圧延した。得られた各圧延材3本を加熱温
度:1200°C1圧下率:20χ/ブローのの条件下
で鍛造して割れ個数を計測し、鍛造歩留りを算出した。
圧下率ニア0〜95%、加熱エネルギー111A、C重
油の条件下で圧延した。得られた各圧延材3本を加熱温
度:1200°C1圧下率:20χ/ブローのの条件下
で鍛造して割れ個数を計測し、鍛造歩留りを算出した。
その結果を第1表に示した。
第1表
第1表中の比較例は、鋼種は5US304であるが、切
断は従来の走間剪断機で行ったものである。
断は従来の走間剪断機で行ったものである。
結果から明らかなように、本発明方法で製造した鋼片は
いずれも比較例のそれに比べて著しく鍛造歩留りが高い
。
いずれも比較例のそれに比べて著しく鍛造歩留りが高い
。
なお、ガス切断法としては、上記したパウダ切断法に限
らず、プラズマアーク切断などの方法を適用してもよい
。
らず、プラズマアーク切断などの方法を適用してもよい
。
(発明の効果)
以上の説明で明らかなように、本発明の鍛造用ステンレ
ス綱鋳片の製造方法は、連続鋳造機から連続的に移送さ
れてくるステンレス鋼の連鋳片を所定の長さにガス切断
して、鋳片の形状にすると同時に、該鋳片の切断面に断
面溶射層を形成するようにしたので、圧延時にあっても
、鋳片の内部に存在するキャビティーの両端孔は密閉さ
れ、キャビティー内には空気流入は起こらず鋳片の内部
酸化は防止される。したがって、この鋳片は鍛造過程で
割れを発生することがなく、また両端面の切除部分も少
なくなるので、この鋳片の鍛造時における歩留りは高く
なる。
ス綱鋳片の製造方法は、連続鋳造機から連続的に移送さ
れてくるステンレス鋼の連鋳片を所定の長さにガス切断
して、鋳片の形状にすると同時に、該鋳片の切断面に断
面溶射層を形成するようにしたので、圧延時にあっても
、鋳片の内部に存在するキャビティーの両端孔は密閉さ
れ、キャビティー内には空気流入は起こらず鋳片の内部
酸化は防止される。したがって、この鋳片は鍛造過程で
割れを発生することがなく、また両端面の切除部分も少
なくなるので、この鋳片の鍛造時における歩留りは高く
なる。
第1図は連続鋳造装置の概略構成図、第2図は本発明方
法で連鋳片を切断する状態を示す図である。 1・・・タンデイツシュ、2・・・浸漬ノズル、3・・
・無底水冷鋳型、4・・・ロール、5.11・・・連鋳
片、6・・・切断機、7,13・・・鋳片、lla・・
・キャビティー、12・・・パウダ切断機、12a・・
・混合流体、11b、13a・・・断面溶射層。
法で連鋳片を切断する状態を示す図である。 1・・・タンデイツシュ、2・・・浸漬ノズル、3・・
・無底水冷鋳型、4・・・ロール、5.11・・・連鋳
片、6・・・切断機、7,13・・・鋳片、lla・・
・キャビティー、12・・・パウダ切断機、12a・・
・混合流体、11b、13a・・・断面溶射層。
Claims (1)
- 連続鋳造装置から連続的に移送されてくるステンレス鋼
の連鋳片を所定の長さにガス切断して、鋳片の形状にす
ると同時に該鋳片の切断面に断面溶射層を形成すること
を特徴とする鍛造用ステンレス鋼鋳片の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28686587A JPH01130860A (ja) | 1987-11-13 | 1987-11-13 | 鍛造用ステンレス鋼鋳片の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28686587A JPH01130860A (ja) | 1987-11-13 | 1987-11-13 | 鍛造用ステンレス鋼鋳片の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01130860A true JPH01130860A (ja) | 1989-05-23 |
Family
ID=17710016
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP28686587A Pending JPH01130860A (ja) | 1987-11-13 | 1987-11-13 | 鍛造用ステンレス鋼鋳片の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01130860A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20040029837A (ko) * | 2002-10-02 | 2004-04-08 | 현대자동차주식회사 | 단조용 빌릿의 가공방법 |
CN102642005A (zh) * | 2012-05-23 | 2012-08-22 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种方坯切割根数耦合计数方法及装置 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5643832A (en) * | 1979-09-17 | 1981-04-22 | Koden Electronics Co Ltd | Phase synchronizing circuit |
JPS5847546A (ja) * | 1981-09-16 | 1983-03-19 | Kobe Steel Ltd | 連続鋳造鋳片軸心部の酸化防止法 |
JPS59220284A (ja) * | 1983-05-31 | 1984-12-11 | Nippon Supingu Kk | スラブ切断方法 |
-
1987
- 1987-11-13 JP JP28686587A patent/JPH01130860A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5643832A (en) * | 1979-09-17 | 1981-04-22 | Koden Electronics Co Ltd | Phase synchronizing circuit |
JPS5847546A (ja) * | 1981-09-16 | 1983-03-19 | Kobe Steel Ltd | 連続鋳造鋳片軸心部の酸化防止法 |
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20040029837A (ko) * | 2002-10-02 | 2004-04-08 | 현대자동차주식회사 | 단조용 빌릿의 가공방법 |
CN102642005A (zh) * | 2012-05-23 | 2012-08-22 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种方坯切割根数耦合计数方法及装置 |
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