JP7500143B2 - Control device, control method and program for heat source device in air conditioning system - Google Patents

Control device, control method and program for heat source device in air conditioning system Download PDF

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Description

本発明は、例えばオフィスビル等で使用される空調機（二次側）に循環させる流体の温度を調整する熱源機（一次側）を制御する空調システムにおける熱源機の制御装置及び制御方法及びプログラムに関するものである。 The present invention relates to a control device, control method, and program for a heat source unit in an air conditioning system that controls a heat source unit (primary side) that adjusts the temperature of a fluid circulated in an air conditioner (secondary side) used, for example, in an office building, etc.

従来、オフィスビル等の空調システムの熱源機として、モジュール型ヒートポンプチラー（以下、「チラー」と称する）を採用する例が増えている。モジュール型ヒートポンプチラーとは、空調システムの空調負荷に応じて、モジュール化されたヒートポンプチラーの増減を可能としたものである。 Conventionally, there has been an increasing number of cases where modular heat pump chillers (hereafter referred to as "chillers") are used as heat source units for air conditioning systems in office buildings, etc. Modular heat pump chillers are modularized so that the number of heat pump chillers can be increased or decreased depending on the air conditioning load of the air conditioning system.

その理由は、第一に、上記チラー（一次側）には、空調機（二次側）を制御するチラーの製造メーカ側のコントローラ（以下、「標準コントローラ」と呼ぶ）が付属しており、チラーの運転の制御を全て標準コントローラで実現でき、手軽に導入することができ、第二に、同じ能力のチラーを複数台設置（モジュール化）によって故障のリスクを分散し、冷却塔が不要なため循環させる冷却水の水質管理が不要であって運用が容易である、等のメリットがあるからであると考えられる。 The reasons for this are thought to be that, first, the above-mentioned chiller (primary side) is equipped with a controller (hereafter referred to as the "standard controller") provided by the chiller manufacturer that controls the air conditioner (secondary side), and all control of chiller operation can be achieved with the standard controller, making it easy to introduce; and second, there are other benefits, such as the risk of failure being dispersed by installing multiple chillers of the same capacity (modularization), and because no cooling tower is required, there is no need to manage the quality of the circulating cooling water, making operation easier.

特開２０１３－４０７０５号公報JP 2013-40705 A

ところで、上記従来のチラーは、標準コントローラでは、冷温水のチラーの出口温度は、通常は設計値としてピーク期対応の固定値（例えば冷房は７℃、暖房は４５℃）となっており、標準コントローラにて、チラーの容量制御、モジュール台数の制御を行っていた。よって、人間が手動にてチラーの出口温度を変更しない限り、通年変わることはなく、特に、中間期或いは低負荷時に無駄が生じていた。これは、チラーに限るものではなく、ターボ冷凍機、吸収式冷温水発生機などの他熱源機でも同様である。 In the above-mentioned conventional chillers, the chiller outlet temperature for hot and cold water is usually set to a fixed value corresponding to the peak season as a design value (for example, 7°C for cooling and 45°C for heating), and the chiller capacity and number of modules are controlled by the standard controller. Therefore, unless a person manually changes the chiller outlet temperature, it does not change throughout the year, and waste occurs especially during intermediate periods or low loads. This is not limited to chillers, but is the same for other heat source devices such as turbo refrigerators and absorption-type hot and cold water generators.

また、熱源機の出口温度が固定（一般的には、冷房時は７℃、暖房時は４５℃）であるところ、空調機側の空調負荷熱量を演算により求め、負荷熱量比と設定温度の冷温水設定温度特定テーブルに基づいて、冷房時は５℃～１５℃、暖房時は３５℃～５５℃に自動的に制御し、これにより省エネルギーを図る空調システムが提案されている（特許文献１）。 An air conditioning system has also been proposed that, while the outlet temperature of the heat source unit is fixed (generally 7°C for cooling and 45°C for heating), the air conditioning load heat quantity on the air conditioner side is calculated, and based on a specific table of the load heat quantity ratio and the set temperature for hot and cold water, automatically controls the temperature to 5°C to 15°C for cooling and 35°C to 55°C for heating, thereby saving energy (Patent Document 1).

しかしながら、上記特許文献１の空調システムは、熱源機の出口設定温度を冷房時で５～１５℃（暖房時３５～５５℃）と自動で出力することとなっているが、熱供給事業等において冷水（温水）温度を一定の値に保持（温度補償）する必要があるような制約がある熱源設備において上限（下限値）が変動する場合に柔軟に対応できないことや、ピーク期において比較的空調負荷が高い場合、冷水（温水）の設計値をオーバーして、熱源機が過剰な運転となり機器の負担増および増エネルギーとなってしまう恐れがある。また、上記特許文献１では、熱源機の出口温度設定を変更することにより二次側流量の増加による影響がないという前提になっているが、対象となる空調システムの機器の構成、運用方式または二次側の制御方法によっては、二次側（空調機）の流量が増加し、搬送動力が増えて、二次側（空調機、二次ポンプなど）を含む空調システム全体の省エネルギーが得られないおそれがある。これらについての対策が考慮されていない点等、課題が見受けられる。 However, the air conditioning system of the above Patent Document 1 is designed to automatically output the outlet temperature setting of the heat source unit at 5 to 15°C during cooling (35 to 55°C during heating). However, in heat source equipment that is constrained by the need to maintain the cold water (hot water) temperature at a constant value (temperature compensation) in heat supply businesses, etc., it is not possible to flexibly respond to fluctuations in the upper (lower) limit, and when the air conditioning load is relatively high during peak periods, the design value of the cold water (hot water) may be exceeded, causing the heat source unit to operate excessively, which may increase the burden on the equipment and increase energy. In addition, the above Patent Document 1 assumes that changing the outlet temperature setting of the heat source unit will not have an impact due to an increase in the secondary flow rate. However, depending on the equipment configuration, operation method, or secondary control method of the target air conditioning system, the flow rate of the secondary side (air conditioner) may increase, increasing the transport power, and energy savings may not be achieved for the entire air conditioning system, including the secondary side (air conditioner, secondary pump, etc.). Issues can be seen, such as the fact that no measures have been taken into consideration for these issues.

本発明は、空調システムにおいて、空調機側（二次側）の冷温水出入口温度と流量を取得し、二次側の状況を考慮して、上記標準コントローラの冷温水出口温度をピーク期、中間期に応じて、基本的に設計値に基づいて、無理のないように最適な冷温水出口温度に制御して、無駄をなくし、熱源機（一次側）だけではなくて空調システム全体が省エネルギーとなるように図ることを実現した空調システムの熱源機の制御装置及び制御方法及びプログラムを提供すること目的とする。 The present invention aims to provide a control device, control method and program for a heat source unit of an air conditioning system that acquires the hot and cold water inlet and outlet temperature and flow rate on the air conditioner side (secondary side), and taking into account the condition on the secondary side, controls the hot and cold water outlet temperature of the standard controller to an optimal hot and cold water outlet temperature based on design values basically in a reasonable manner depending on whether it is a peak or intermediate period, thereby eliminating waste and realizing energy savings not only for the heat source unit (primary side) but for the entire air conditioning system.

以下冷房時を先に記載し、暖房時はかっこ書内に記載する。
上記の目的を達成するため本発明は、
第１に、一次側の熱源機からの冷水（温水）を二次側の空調機に往き配管と還り配管を介して循環させ、上記空調機により導入した空気と冷水（温水）とが熱交換されることにより、当該空調機によって室内の空気の冷房（暖房）を行う空調システムの熱源機の制御装置において、上記熱源機の設計出口温度Ｔｓｏを設定変更し得るコントローラが設けられ、上記コントローラは、中間期かピーク期かを判断可能な中間期／ピーク期判別手段と、上記中間期／ピーク期判別手段により判別された中間期において、上記空調機の要求熱量ｑｒを、上記熱源機の制御周期の前時刻設定出口温度ｐＴｓと、測定した上記還り配管の冷水（温水）の二次側還り温度Ｔｒ２との温度差と、測定した上記往き配管と上記還り配管を循環する冷水（温水）の流量Ｆとの積から算出可能な熱量演算手段と、上記熱量演算手段にて演算された現在の上記空調機の上記要求熱量ｑｒが、上記熱源機の定格能力の範囲内であるか否かを判別可能な熱量判別手段と、上記熱量判別手段にて上記空調機の上記要求熱量ｑｒが上記熱源機の定格能力の範囲内であると判断された場合において、設計還り温度をＴｒｏとして当該設計還り温度Ｔｒｏを上記設計出口温度Ｔｓｏより５℃～７℃高い温度（５℃～７℃低い温度）に設定され、上記測定された流量をＦとした場合、
冷房時の冷水出口温度 Ｔｓ＝Ｔｒｏ－（ｑｒ／Ｆ）
（暖房時の温水出口温度 Ｔｓ＝Ｔｒｏ＋（ｑｒ／Ｆ））
上記冷水出口温度（上記温水出口温度）Ｔｓを上記式の演算で求められる出口温度演算手段と、上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが、上記設計出口温度Ｔｓｏより高い（低い）か否か判断可能な出口温度比較手段と、上記出口温度比較手段の比較により、上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが上記設計出口温度Ｔｓｏより１℃以上高い（低い）場合にのみ、上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏを上記出口温度演算手段で求めた上記冷水（温水）出口温度Ｔｓに設定変更可能な設定変更手段と、上記出口温度比較手段の比較により、上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが上記設計出口温度Ｔｓｏと等しいか低い（等しいか高い）場合は、上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏを維持することが可能な設定維持手段とを有するものであり、上記動作を上記制御周期毎に繰り返すものである空調システムの熱源機の制御装置により構成される。 Below, cooling times are listed first, and heating times are listed in parentheses.
In order to achieve the above object, the present invention provides
First, in a control device for a heat source unit of an air conditioning system in which cold water (hot water) from a heat source unit on a primary side is circulated to an air conditioner on a secondary side via a forward pipe and a return pipe, and air introduced by the air conditioner is heat-exchanged with the cold water (hot water), thereby cooling (heating) indoor air by the air conditioner, a controller capable of changing the setting of a designed outlet temperature Tso of the heat source unit is provided, and the controller has intermediate period/peak period discrimination means capable of determining whether it is an intermediate period or a peak period, and a heat quantity required by the air conditioner in the intermediate period discriminated by the intermediate period/peak period discrimination means, the controller having a function of changing a designed outlet temperature Tso of the heat source unit based on a set outlet temperature pTs at a time before the control period of the heat source unit and a measured outlet temperature pTs of the return pipe. a heat quantity calculation means capable of calculating a heat quantity qr from the product of a temperature difference between the secondary side return temperature Tr2 of the cold water (hot water) of the supply piping and the secondary side return temperature Tr3 of the cold water (hot water) and the measured flow rate F of the cold water (hot water) circulating through the supply piping and the return piping; a heat quantity determination means capable of determining whether the current required heat quantity qr of the air conditioner calculated by the heat quantity calculation means is within the range of the rated capacity of the heat source unit; and when the heat quantity determination means determines that the required heat quantity qr of the air conditioner is within the range of the rated capacity of the heat source unit, a design return temperature is set to Tro, and the design return temperature Tro is set to a temperature 5°C to 7°C higher (5°C to 7°C lower) than the design outlet temperature Tso, and the measured flow rate is F,
Cold water outlet temperature during cooling Ts = Tro - (qr/F)
(Hot water outlet temperature during heating Ts = Tro + (qr/F))
The control device for a heat source unit of an air conditioning system has an outlet temperature calculation means for calculating the cold water outlet temperature (hot water outlet temperature) Ts by calculating the above formula, an outlet temperature comparison means for determining whether the cold water (hot water) outlet temperature Ts is higher (lower) than the design outlet temperature Tso, a setting change means for changing the design outlet temperature Tso of the heat source unit to the cold water (hot water) outlet temperature Ts calculated by the outlet temperature calculation means only when the cold water (hot water) outlet temperature Ts is higher (lower) than the design outlet temperature Tso by 1°C or more through comparison by the outlet temperature comparison means, and a setting maintenance means for maintaining the design outlet temperature Tso of the heat source unit when the cold water (hot water) outlet temperature Ts is equal to or lower (equal to or higher) than the design outlet temperature Tso through comparison by the outlet temperature comparison means, and repeats the above operation for each control period.

上記コントローラは本発明に係るコントローラ（１７）である。上記中間期／ピーク期判断手段による判断は、季節的な面と、空調機の空調負荷が熱源機の定格能力の８０％未満の場合の何れかに基づいて判断される。上記制御周期は、例えば３０分毎である。前時刻設定出口温度ｐＴｓは、例えば、前時刻に設定した熱源機の出口温度であり、当初は設計出口温度Ｔｓｏの７［℃］（暖房時は４５［℃］）となり、制御周期以後は、前回の時刻（例えば３０分前）に出口温度演算手段にて求めた熱源機の出口温度Ｔｓとなる。熱源機の設計出口温度Ｔｓｏは、冷房時は例えば７［℃］であり、暖房時は例えば４５［℃］である。上記往き配管と還り配管の流量Ｆは、空調機の弁が２方弁の場合は二次側の流量、空調機の弁が３方弁の場合は一次側の流量が選択される。このように構成すると、中間期において、空調機の要求熱量が熱源機で制御可能と判断された場合において、熱源機の出口温度を、冷房時は設計出口温度Ｔｓｏより１℃以上高い値（暖房時は設計出口温度Ｔｓｏより１℃以上低い値）に設定変更し得るため、空調システム全体として省エネルギー化を実現することができる。 The controller is the controller (17) according to the present invention. The intermediate/peak period determination means makes a determination based on either a seasonal aspect or a case where the air conditioning load of the air conditioner is less than 80% of the rated capacity of the heat source unit. The control period is, for example, every 30 minutes. The previous time set outlet temperature pTs is, for example, the outlet temperature of the heat source unit set at the previous time, and is initially set to 7°C (45°C during heating) of the design outlet temperature Tso, and after the control period, it becomes the outlet temperature Ts of the heat source unit calculated by the outlet temperature calculation means at the previous time (for example, 30 minutes ago). The design outlet temperature Tso of the heat source unit is, for example, 7°C during cooling and, for example, 45°C during heating. The flow rate F of the forward and return piping is selected as the secondary flow rate when the valve of the air conditioner is a two-way valve, and the primary flow rate when the valve of the air conditioner is a three-way valve. With this configuration, if it is determined that the heat required by the air conditioner can be controlled by the heat source unit during intermediate periods, the outlet temperature of the heat source unit can be changed to a value 1°C or more higher than the design outlet temperature Tso during cooling (a value 1°C or more lower than the design outlet temperature Tso during heating), thereby achieving energy savings for the entire air conditioning system.

第２に、上記熱源機内に一次側ポンプを有すると共に、上記往き配管側に二次側ポンプを有する２ポンプ方式の空調システムの熱源機の制御装置において、上記中間期／ピーク期判別手段により判別された上記中間期において、上記コントローラは、上記熱量演算手段の前段において、測定した冷水（温水）の上記熱源機側の一次側流量Ｆ１と、上記空調機側の二次側流量Ｆ２を検出し、上記二次側流量Ｆ２が上記一次側流量Ｆ１より大きいか否かを判別可能な流量比較手段と、上記流量比較手段の比較により、上記二次側流量Ｆ２が上記一次側流量Ｆ１より大きい場合に、二次側流量の増加率を演算により求めることが可能な二次側流量増加率演算手段と、上記二次側流量増加率演算手段にて演算した上記二次側流量Ｆ２の上記増加率が予め設定した基準値より高いか否かを判断する増加率比較手段が設けられ、上記増加率比較手段の比較により、上記二次側流量Ｆ２の上記増加率が上記基準値より高い場合は、上記増加率比較手段が上記設定維持手段に対して上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏを維持する指令が与えられ、上記増加率比較手段の比較により、上記二次側流量Ｆ２の上記増加率が上記基準値より低い場合にのみ、上記増加率比較手段は、上記熱源演算手段に対して通常の制御を行う旨の指令を与えるものであり、上記出口温度比較手段の比較により、上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが上記設計出口温度Ｔｓｏより高い（低い）場合にのみ、上記設定変更手段により上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏが上記出口温度演算手段で求めた上記冷水（温水）出口温度Ｔｓに設定変更されるように構成されたものである第１記載の空調システムの熱源機の制御装置により構成される。 Secondly, in a control device for a heat source unit of a two-pump type air conditioning system having a primary side pump in the heat source unit and a secondary side pump on the forward piping side, in the intermediate period determined by the intermediate period/peak period determination means, the controller detects the measured cold water (hot water) primary side flow rate F1 on the heat source unit side and the secondary side flow rate F2 on the air conditioner side in the stage preceding the heat quantity calculation means, and is capable of determining whether the secondary side flow rate F2 is greater than the primary side flow rate F1, a secondary side flow rate increase rate calculation means capable of calculating an increase rate of the secondary side flow rate when the secondary side flow rate F2 is greater than the primary side flow rate F1 by comparison with the flow rate comparison means, and an increase rate comparison means for determining whether the increase rate of the secondary side flow rate F2 calculated by the secondary side flow rate increase rate calculation means is higher than a preset reference value. is provided, and if the increase rate of the secondary flow rate F2 is higher than the reference value as a result of the comparison by the increase rate comparison means, the increase rate comparison means issues a command to the setting maintenance means to maintain the design outlet temperature Tso of the heat source machine, and only if the increase rate of the secondary flow rate F2 is lower than the reference value as a result of the comparison by the increase rate comparison means, the increase rate comparison means issues a command to the heat source calculation means to perform normal control, and only if the cold water (hot water) outlet temperature Ts is higher (lower) than the design outlet temperature Tso as a result of the comparison by the outlet temperature comparison means, the setting change means changes the setting of the design outlet temperature Tso of the heat source machine to the cold water (hot water) outlet temperature Ts calculated by the outlet temperature calculation means.

２ポンプ方式の場合、空調機側（二次側）の流量が増加することが予測されるが、二次側流量が増加すると、空調システム全体としての省エネルギー効果が減少する。よって、二次側流量の増加率を演算により求め、当該増加率を基準値（例えば１１０％）と比較し、増加率が基準値より増加している場合は、熱源機の出口温度を設計出口温度Ｔｓｏのままとし、上記増加率が基準値を下回っている場合にのみ、熱源機の出口温度を設計出口温度Ｔｓｏより上昇（暖房時は下降）させることができるので、無駄な動作を行わずに空調システムの効率を向上させることができる。 In the case of the two-pump system, it is predicted that the flow rate on the air conditioner side (secondary side) will increase, but if the secondary side flow rate increases, the energy saving effect of the entire air conditioning system will decrease. Therefore, the increase rate of the secondary side flow rate is calculated and compared with a reference value (e.g., 110%). If the increase rate is higher than the reference value, the outlet temperature of the heat source unit is left at the design outlet temperature Tso, and only if the increase rate is below the reference value can the outlet temperature of the heat source unit be raised above the design outlet temperature Tso (or lowered during heating), thereby improving the efficiency of the air conditioning system without performing unnecessary operations.

第３に、一次側の熱源機からの冷水（温水）を二次側の空調機に往き配管と還り配管を介して循環させ、上記空調機により導入した空気と冷水（温水）とが熱交換されることにより、当該空調機によって室内の空気の冷房（暖房）を行う空調システムの熱源機の制御装置において、上記熱源機の設計出口温度Ｔｓｏを設定変更し得るコントローラが設けられ、上記コントローラは、中間期かピーク期かを判断可能な中間期／ピーク期判別手段と、上記中間期／ピーク期判別手段により判別されたピーク期において、上記空調機の要求熱量ｑｒを、上記熱源機の設計出口温度Ｔｓｏと、測定した上記還り配管の冷水（温水）の二次側還り温度Ｔｒ２との温度差と、測定した上記往き配管と上記還り配管を循環する冷水（温水）の流量Ｆとの積から算出可能な熱量演算手段と、上記熱量演算手段にて演算された現在の上記空調機の上記要求熱量ｑｒが、上記熱源機の定格能力の範囲内であるか否かを判別可能な熱量判別手段と、上記熱量判別手段にて上記空調機の上記要求熱量ｑｒが上記熱源機の定格能力の範囲内であると判断された場合において、上記熱源機の冷水（温水）の出口温度を、上記設計出口温度Ｔｓｏより３℃以上高い（低い）変更後の冷水（温水）出口温度に変更の指示を行う出口温度変更手段と、上記出口温度変更手段の上記指示により上記熱源機の冷水（温水）出口温度を上記変更後の冷水（温水）出口温度に変更する設定変更手段と、予め定めた時間になったかを否かを判別する一定時間判別手段と、上記一定時間判別手段が上記予め定めた時間になったと判断した場合、上記変更後の冷水（温水）出口温度を指定温度幅で下げ（上げ）て、上記設定変更手段に上記熱源機の上記冷水（温水）出口温度を変更後の冷水（温水）出口温度への変更の指示を行う出口温度増減手段と、上記一定時間判別手段による上記予め定めた時間になる度に、上記出口温度増減手段による上記熱源機の上記冷水（温水）出口温度の上記指定温度幅での下げ（上げ）の動作が繰り返し行われ、上記予め定めた時間になる度に、上記設定変更手段による上記熱源機の上記冷水（温水）出口温度の変更が行われ、上記熱電機の変更後の上記冷水（温水）出口温度が、上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏに一致するまで同様の上記動作が繰り返し行われるものであることを特徴とする空調システムの熱源機の制御装置により構成される。 Thirdly, in a control device for a heat source unit of an air conditioning system in which cold water (hot water) from a heat source unit on the primary side is circulated to an air conditioner on the secondary side via a forward pipe and a return pipe, and the air introduced by the air conditioner exchanges heat with the cold water (hot water), thereby cooling (heating) the air in the room with the air conditioner, a controller capable of changing the setting of the design outlet temperature Tso of the heat source unit is provided, and the controller has an intermediate/peak period discrimination means capable of determining whether it is an intermediate period or a peak period, and a heat quantity required by the air conditioner qr in the peak period discriminated by the intermediate/peak period discrimination means, and a heat quantity calculation means capable of calculating a product of a design outlet temperature Tso and a temperature difference between a measured secondary side return temperature Tr2 of the cold water (hot water) in the return pipe and a measured flow rate F of the cold water (hot water) circulating through the supply pipe and the return pipe; a heat quantity determination means capable of determining whether the current required heat quantity qr of the air conditioner calculated by the heat quantity calculation means is within the range of the rated capacity of the heat source unit; and when the heat quantity determination means determines that the required heat quantity qr of the air conditioner is within the range of the rated capacity of the heat source unit, a heat quantity determination means for determining an outlet temperature of the cold water (hot water) of the heat source unit from the design outlet temperature Tso an outlet temperature changing means for issuing an instruction to change the chilled water (hot water) outlet temperature of the heat source machine to the changed chilled water (hot water) outlet temperature by the instruction of the outlet temperature changing means; a setting changing means for changing the chilled water (hot water) outlet temperature of the heat source machine to the changed chilled water (hot water) outlet temperature by the instruction of the outlet temperature changing means; a fixed time determination means for determining whether a predetermined time has elapsed; and when the fixed time determination means determines that the predetermined time has elapsed, lowering (raising) the changed chilled water (hot water) outlet temperature by a specified temperature width and issuing an instruction to the setting changing means to change the chilled water (hot water) outlet temperature of the heat source machine to the changed chilled water (hot water) outlet temperature. The control device for the heat source unit of the air conditioning system is characterized in that the outlet temperature increase/decrease means repeats the operation of lowering (raising) the cold water (hot water) outlet temperature of the heat source unit by the specified temperature range each time the predetermined time is reached by the fixed time determination means, the setting change means changes the cold water (hot water) outlet temperature of the heat source unit each time the predetermined time is reached, and the same operation is repeated until the cold water (hot water) outlet temperature after the change of the thermoelectric machine matches the designed outlet temperature Tso of the heat source unit.

上記コントローラは本発明に係るコントローラ（１７）である。上記中間期／ピーク期判断手段による判断は、季節的な面と、空調機の空調負荷が熱源機の定格能力の８０％以上の場合の何れかに基づいて判断される。上記設計出口温度Ｔｓｏより３℃以上高い（低い）変更後の冷水（温水）出口温度は、例えば設計出口温度Ｔｓｏ＝７℃（暖房時は４５℃）に対して４℃高い１１℃（暖房時は４１℃）に設定される。一定時間判別手段の予め定めた時間は例えば１０分である。指定温度幅は例えば１℃であり、冷房の場合は１０分毎に１１℃から１℃ずつ低下して、熱源機の出口温度が設計出口温度（Ｔｓｏ＝７℃）に一致するまで（暖房時は４１℃から１℃ずつ上昇させて、熱源機の出口温度が設計出口温度（Ｔｓｏ＝４５℃）に一致するまで）繰り返し同じ動作が行われる。これにより、ピーク期において、無理なく、空調システム全体として省エネルギー化を行うことができる。 The controller is the controller (17) according to the present invention. The intermediate/peak period determination means makes a determination based on either a seasonal aspect or a case where the air conditioning load of the air conditioner is 80% or more of the rated capacity of the heat source unit. The cold water (hot water) outlet temperature after the change to be 3°C or more higher (lower) than the design outlet temperature Tso is set to, for example, 11°C (41°C during heating), which is 4°C higher than the design outlet temperature Tso = 7°C (45°C during heating). The predetermined time of the fixed time determination means is, for example, 10 minutes. The specified temperature width is, for example, 1°C, and in the case of cooling, the temperature is lowered by 1°C from 11°C every 10 minutes until the outlet temperature of the heat source unit matches the design outlet temperature (Tso = 7°C) (in the case of heating, the temperature is raised by 1°C from 41°C until the outlet temperature of the heat source unit matches the design outlet temperature (Tso = 45°C)). This allows energy conservation to be achieved throughout the air conditioning system during peak periods without any difficulty.

第４に、一次側の熱源機からの冷水（温水）を二次側の空調機に往き配管と還り配管を介して循環させ、上記空調機により導入した空気と冷水（温水）とを熱交換することにより、当該空調機によって室内の空気の冷房（暖房）を行う空調システムの熱源機の制御方法において、上記熱源機の設計出口温度Ｔｓを設定変更し得るコントローラを設け、上記コントローラは、中間期かピーク期かを判断可能な中間期／ピーク期判別手段により判別された中間期において、熱量演算手段が、上記空調機の要求熱量ｑｒを、上記熱源機の制御周期の前時刻設定出口温度ｐＴｓと、測定した上記還り配管の冷水（温水）の二次側還り温度Ｔｒ２との温度差と、測定した上記往き配管と上記還り配管を循環する冷水（温水）の流量Ｆとの積から算出し、熱量判別手段が、上記熱量演算手段にて演算された現在の上記空調機の上記要求熱量ｑｒが、上記熱源機の定格能力の範囲内であるか否かを判別し、上記熱量判別手段にて上記空調機の上記要求熱量ｑｒが上記熱源機の定格能力の範囲内であると判断された場合、出口温度演算手段が、設計還り温度をＴｒｏとして当該設計還り温度Ｔｒｏを上記設計出口温度Ｔｓｏより５℃～７℃高い温度（５℃～７℃低い温度）に設定し、上記測定した流量をＦとした場合、
冷房時の冷水出口温度 Ｔｓ＝Ｔｒｏ－（ｑｒ／Ｆ）
（暖房時の温水出口温度 Ｔｓ＝Ｔｒｏ＋（ｑｒ／Ｆ））
上記冷水出口温度（上記温水出口温度）Ｔｓを上記式の演算で求め、出口温度比較手段が、上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが、上記設計出口温度Ｔｓｏより高い（低い）か否か判断し、設定変更手段が、上記出口温度比較手段の比較により、上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが上記設計出口温度Ｔｓｏより１℃以上高い（低い）場合にのみ、上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏを上記出口温度演算手段で求めた冷水（温水）出口温度Ｔｓに設定変更し、設定維持手段が、上記出口温度比較手段の比較により、上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが上記設計出口温度Ｔｓｏと等しいか低い（等しいか高い）場合は、上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏを維持し、上記動作を上記制御周期毎に繰り返すものである空調システムの熱源機の制御方法により構成される。 Fourthly, in a method for controlling a heat source unit of an air conditioning system in which cold water (hot water) from a heat source unit on a primary side is circulated to an air conditioner on a secondary side via a forward pipe and a return pipe, and air introduced by the air conditioner is heat-exchanged with the cold water (hot water), thereby cooling (heating) indoor air by the air conditioner, the method comprising the steps of: providing a controller capable of changing the setting of a designed outlet temperature Ts of the heat source unit; and in the controller, in an intermediate period determined by intermediate period/peak period determination means capable of determining whether it is an intermediate period or a peak period, a heat quantity calculation means calculates the required heat quantity qr of the air conditioner based on the outlet temperature pTs set at the previous time in the control cycle of the heat source unit and the measured cold water temperature of the return pipe. and a heat quantity determination means determines whether or not the current required heat quantity qr of the air conditioner calculated by the heat quantity calculation means is within the range of the rated capacity of the heat source unit, and if the heat quantity determination means determines that the required heat quantity qr of the air conditioner is within the range of the rated capacity of the heat source unit, an outlet temperature calculation means sets the designed return temperature as Tro, which is 5°C to 7°C higher (5°C to 7°C lower) than the designed outlet temperature Tso, and when the measured flow rate is F,
Cold water outlet temperature during cooling Ts = Tro - (qr/F)
(Hot water outlet temperature during heating Ts = Tro + (qr/F))
The method for controlling a heat source unit of an air conditioning system includes: determining the cold water outlet temperature (hot water outlet temperature) Ts by calculation of the above formula; an outlet temperature comparison means judges whether the cold water (hot water) outlet temperature Ts is higher (lower) than the design outlet temperature Tso; a setting change means changes the setting of the design outlet temperature Tso of the heat source unit to the cold water (hot water) outlet temperature Ts determined by the outlet temperature calculation means only if the cold water (hot water) outlet temperature Ts is higher (lower) than the design outlet temperature Tso by 1°C or more through comparison by the outlet temperature comparison means; and a setting maintenance means maintains the design outlet temperature Tso of the heat source unit if the cold water (hot water) outlet temperature Ts is equal to or lower (equal to or higher) than the design outlet temperature Tso through comparison by the outlet temperature comparison means, and repeats the above operation for each control period.

第５に、上記熱源機内に一次側ポンプを有すると共に、上記往き配管側に二次側ポンプを有する２ポンプ方式の空調システムの熱源機の制御方法において、上記中間期／ピーク期判別手段により判別された上記中間期において、上記コントローラは、上記熱量演算手段の前段において、流量比較手段が、測定した冷水（温水）の上記熱源機側の一次側流量Ｆ１と、上記空調機側の二次側流量Ｆ２を検出し、上記二次側流量Ｆ２が上記一次側流量Ｆ１より大きいか否かを判別し、上記流量比較手段の比較により、上記二次側流量Ｆ２が上記一次側流量Ｆ１より大きい場合に、二次側流量増加率演算手段が、二次側流量の増加率を演算により求め、増加率比較手段が、上記二次側流量増加率演算手段にて演算した上記二次側流量Ｆ２の増加率が予め設定した基準値より高いか否かを判断し、上記増加率比較手段の比較により、上記二次側流量Ｆ２の上記増加率が上記基準値より高い場合は、上記増加率比較手段が上記設定維持手段に対して上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏを維持する指令を与え、上記増加率比較手段の比較により、上記二次側流量Ｆ２の上記増加率が上記基準値より低い場合にのみ、上記増加率比較手段は、上記熱源演算手段に対して通常の制御を行う旨の指令を与えるものであり、上記出口温度比較手段の比較により、上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが上記設計出口温度Ｔｓｏより高い（低い）場合にのみ、上記設定変更手段により上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏが上記出口温度演算手段で求めた上記冷水（温水）出口温度Ｔｓに設定変更される第４記載の空調システムの熱源機の制御方法により構成される。 Fifthly, in a method for controlling a heat source unit of a two-pump type air conditioning system having a primary side pump in the heat source unit and a secondary side pump on the forward piping side, in the intermediate period determined by the intermediate period/peak period determination means, the controller, in a stage preceding the heat quantity calculation means, detects the primary side flow rate F1 of the measured cold water (hot water) on the heat source unit side and the secondary side flow rate F2 on the air conditioner side, and determines whether the secondary side flow rate F2 is greater than the primary side flow rate F1, and if the secondary side flow rate F2 is greater than the primary side flow rate F1 by comparison by the flow rate comparison means, the secondary side flow rate increase rate calculation means calculates the increase rate of the secondary side flow rate, and the increase rate comparison means determines whether the increase rate of the secondary side flow rate F2 calculated by the secondary side flow rate increase rate calculation means is higher than a preset reference value. If the increase rate of the secondary flow rate F2 is higher than the reference value as a result of the comparison by the increase rate comparison means, the increase rate comparison means issues a command to the setting maintenance means to maintain the designed outlet temperature Tso of the heat source machine, and only if the increase rate of the secondary flow rate F2 is lower than the reference value as a result of the comparison by the increase rate comparison means, the increase rate comparison means issues a command to the heat source calculation means to perform normal control, and only if the cold water (hot water) outlet temperature Ts is higher (lower) than the designed outlet temperature Tso as a result of the comparison by the outlet temperature comparison means, the setting change means changes the design outlet temperature Tso of the heat source machine to the cold water (hot water) outlet temperature Ts determined by the outlet temperature calculation means.

第６に、一次側の熱源機からの冷水（温水）を二次側の空調機に往き配管と還り配管を介して循環させ、上記空調機により導入した空気と冷水（温水）とを熱交換することにより、当該空調機によって室内の空気の冷房（暖房）を行う空調システムの熱源機の制御方法において、上記熱源機の設計出口温度Ｔｓを設定変更し得るコントローラを設け、上記コントローラは、中間期かピーク期かを判断可能な中間期／ピーク期判別手段により判別されたピーク期において、熱量演算手段が、上記空調機の要求熱量ｑｒを、上記熱源機の設計出口温度Ｔｓｏと、測定した上記還り配管の冷水（温水）の二次側還り温度Ｔｒ２との温度差と、測定した上記往き配管と上記還り配管を循環する冷水（温水）の流量Ｆとの積から算出し、熱量判別手段が、上記熱量演算手段にて演算された現在の上記空調機の上記要求熱量ｑｒが、上記熱源機の定格能力の範囲内であるか否かを判別し、上記熱量判別手段にて上記空調機の要求熱量ｑｒが上記熱源機の定格能力の範囲内であると判断された場合、出口温度変更手段が、上記熱源機の冷水（温水）の出口温度を、上記設計出口温度Ｔｓｏより３℃以上高い（低い）変更後の冷水（温水）出口温度に変更の指示を行い、設定変更手段が、上記出口温度変更手段の上記指示により上記熱源機の冷水（温水）出口温度を上記変更後の冷水（温水）出口温度に変更し、一定時間判別手段が、予め定めた時間になったかを否かを判別し、上記一定時間判別手段が上記予め定めた時間になったと判断した場合、出口温度増減手段が、上記変更後の冷水（温水）出口温度を指定温度幅で下げ（上げ）て、上記設定変更手段に上記熱源機の上記冷水（温水）出口温度を変更後の冷水（温水）出口温度への変更の指示を行い、上記一定時間判別手段による上記予め定めた時間になる度に、上記出口温度増減手段が上記熱源機の上記冷水（温水）出口温度の上記指定温度幅での下げ（上げ）の動作を繰り返し行い、上記予め定めた時間になる度に、上記設定変更手段が上記熱源機の上記冷水（温水）出口温度の変更を繰り返し行い、上記熱電機の変更後の上記冷水（温水）出口温度が、上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏに一致するまで同様の上記動作が繰り返し行われる空調システムの熱源機の制御方法により構成される。 Sixthly, in a method for controlling a heat source unit of an air conditioning system in which cold water (hot water) from a heat source unit on the primary side is circulated to an air conditioner on the secondary side via a forward pipe and a return pipe, and the air introduced by the air conditioner is heat-exchanged with the cold water (hot water), thereby cooling (heating) the air in the room by the air conditioner, a controller capable of changing the setting of the design outlet temperature Ts of the heat source unit is provided, and in the peak period determined by an intermediate period/peak period determination means capable of determining whether it is an intermediate period or a peak period, a heat quantity calculation means calculates the required heat quantity qr of the air conditioner by the design outlet temperature Ts of the heat source unit. The outlet temperature Tso is calculated from the product of the temperature difference between the outlet temperature Tso and the measured secondary side return temperature Tr2 of the cold water (hot water) in the return piping and the measured flow rate F of the cold water (hot water) circulating through the supply piping and the return piping, and a heat quantity determination means determines whether or not the current required heat quantity qr of the air conditioner calculated by the heat quantity calculation means is within the range of the rated capacity of the heat source unit, and when the heat quantity determination means determines that the required heat quantity qr of the air conditioner is within the range of the rated capacity of the heat source unit, an outlet temperature change means changes the outlet temperature of the cold water (hot water) of the heat source unit to the designed outlet temperature Tso. and a setting change means changes the cold water (hot water) outlet temperature of the heat source machine to the changed cold water (hot water) outlet temperature in accordance with the instruction from the outlet temperature change means, a certain time determination means determines whether a predetermined time has elapsed, and if the certain time determination means determines that the predetermined time has elapsed, an outlet temperature increase/decrease means lowers (raises) the changed cold water (hot water) outlet temperature by a specified temperature width, and instructs the setting change means to change the cold water (hot water) outlet temperature of the heat source machine to the changed cold water (hot water) outlet temperature. The method is configured as a method of controlling a heat source unit of an air conditioning system in which the outlet temperature is changed by the outlet temperature increasing/decreasing means repeatedly lowering (raising) the cold water (hot water) outlet temperature of the heat source unit by the specified temperature range each time the predetermined time is reached by the fixed time determination means, and the setting change means repeatedly changes the cold water (hot water) outlet temperature of the heat source unit each time the predetermined time is reached, and similar operations are repeated until the cold water (hot water) outlet temperature after the change in the thermoelectric machine matches the designed outlet temperature Tso of the heat source unit.

第７に、コンピュータを上記第１～３の何れかの空調システムの熱源機の制御装置として機能させるためのプログラムにより構成される。 Seventh, it is configured with a program for causing a computer to function as a control device for a heat source unit of any one of the air conditioning systems 1 to 3 above.

本発明は上述のように、中間期において、空調機の要求熱量が熱源機で制御可能と判断された場合において、熱源機の出口温度を、冷房時は設計出口温度Ｔｓｏより１℃以上高い値（暖房時は設計出口温度Ｔｓｏより１℃以上低い値）に設定変更し得るため、空調システム全体として省エネルギー化を実現することができる。 As described above, in the present invention, when it is determined that the heat required by the air conditioner can be controlled by the heat source unit during intermediate periods, the outlet temperature of the heat source unit can be changed to a value that is 1°C or more higher than the design outlet temperature Tso during cooling (a value that is 1°C or more lower than the design outlet temperature Tso during heating), thereby achieving energy savings for the entire air conditioning system.

また、中間期において、空調システムが２ポンプ方式の場合、空調機側（二次側）の流量が増加することが予測されるが、二次側流量が増加すると、空調システム全体としての省エネルギー効果が減少する。よって、二次側流量の増加率を演算により求め、当該増加率を基準値（例えば１１０％）と比較し、増加率が基準値より増加している場合は、熱源機の出口温度を設計出口温度Ｔｓｏのままとし、上記増加率が基準値を下回っている場合にのみ、熱源機の出口温度を設計出口温度Ｔｓｏより上昇（暖房時は下降）させることができるので、無駄な動作を行わずに空調システムの効率を向上させることができる。 In addition, in intermediate periods, if the air conditioning system is a two-pump system, the flow rate on the air conditioner side (secondary side) is predicted to increase, but if the secondary side flow rate increases, the energy saving effect of the air conditioning system as a whole decreases. Therefore, the increase rate of the secondary side flow rate is calculated and compared with a reference value (e.g., 110%). If the increase rate is higher than the reference value, the outlet temperature of the heat source unit is left at the design outlet temperature Tso, and only if the increase rate is below the reference value can the outlet temperature of the heat source unit be raised above the design outlet temperature Tso (or lowered during heating), thereby improving the efficiency of the air conditioning system without performing unnecessary operations.

また、ピーク期においては、冷房の場合は熱源機の出口温度を、予め定めた時間毎に、熱源機の出口温度を例えば１１℃から１℃ずつ低下するように変更することができ、熱源機の出口温度が設計出口温度Ｔｓｏ（７℃）に一致するまでは設計出口温度より高い状態を維持できるので（暖房時は熱源機の出口温度を例えば４１℃から１℃ずつ上昇するように変更することができ、熱源機の出口温度が設計出口温度Ｔｓｏ（４５℃）に一致するまでは設計出口温度より低い状態を維持できるので）、これにより、ピーク期においても、無理なく、空調システム全体として省エネルギー化を行うことができる。 In addition, during peak periods, in the case of cooling, the outlet temperature of the heat source unit can be changed, for example, to decrease by 1°C from 11°C at predetermined time intervals, and the outlet temperature of the heat source unit can be maintained higher than the design outlet temperature until it matches the design outlet temperature Tso (7°C) (during heating, the outlet temperature of the heat source unit can be changed, for example, to increase by 1°C from 41°C, and the outlet temperature of the heat source unit can be maintained lower than the design outlet temperature until it matches the design outlet temperature Tso (45°C)), so that energy conservation can be achieved throughout the entire air conditioning system, even during peak periods, without any difficulty.

本発明に係る空調システムの熱源機の制御装置（１ポンプ方式、２方弁）のブロック図である。1 is a block diagram of a control device for a heat source unit of an air conditioning system according to the present invention (one pump type, two-way valve). 同上装置（１ポンプ方式、３方弁）のブロック図である。FIG. 2 is a block diagram of the above device (one pump type, three-way valve). 同上装置（２ポンプ方式、２方弁）のブロック図である。FIG. 2 is a block diagram of the above-mentioned device (two-pump system, two-way valve). 同上装置（２ポンプ方式、３方弁）のブロック図である。FIG. 2 is a block diagram of the above device (two-pump system, three-way valve). 同上装置のコントローラのブロック図である。FIG. 2 is a block diagram of a controller of the above-mentioned device. 同上装置（１ポンプ方式）の冷房時のコントローラの中間期の動作手順を示すフローチャートである。10 is a flowchart showing an operation procedure of the controller during intermediate periods when the device (one pump system) is in cooling mode. 同上装置（２ポンプ方式）の冷房時暖房時のコントローラの中間期の動作手順を示すフローチャートである。10 is a flowchart showing an operation procedure of the controller in the intermediate period during cooling and heating of the above-mentioned device (two-pump system). 同上装置のコントローラの冷房時のピーク期の動作手順を示すフローチャートである。4 is a flowchart showing the operation procedure of the controller of the device during peak cooling periods. 同上装置のコントローラの冷房時のピーク期の動作手順を示すフローチャートである。4 is a flowchart showing the operation procedure of the controller of the device during peak cooling periods. 同上装置のコントローラの中間期の機能ブロックである。This is an intermediate functional block of the controller of the above device. 同上装置のコントローラの中間期の機能ブロックである。This is an intermediate functional block of the controller of the above device. 同上装置のコントローラのメモリのデータを示す図である。FIG. 2 is a diagram showing data in a memory of a controller of the above-mentioned device. 同上装置の標準コントローラを含むブロック図である。FIG. 2 is a block diagram including a standard controller of the above device. 同上装置の標準コントローラの動作手順を示すフローチャートである。4 is a flowchart showing the operation procedure of the standard controller of the above device. 同上装置のコントローラのピーク期の機能ブロックである。This is a functional block diagram of the controller of the above device at its peak. 同上装置（１ポンプ方式）の暖房時のコントローラの中間期の動作手順を示すフローチャートである。10 is a flowchart showing an operation procedure of the controller in the intermediate period when the device (one pump system) is in heating mode. 同上装置のコントローラの暖房時のピーク期の動作手順を示すフローチャートである。4 is a flowchart showing an operation procedure of the controller of the above-mentioned device during a peak period of heating. 同上装置のコントローラの暖房時のピーク期の動作手順を示すフローチャートである。4 is a flowchart showing an operation procedure of the controller of the above-mentioned device during a peak period of heating.

まず、本発明に係る空調システムについて説明する。
（１ポンプ方式、２方弁）図１のパターン
図１に１ポンプ方式の空調システムを示す。図１は空調機１ａの流量調整弁（流量調節弁）５は２方弁である。この空調機１ａは複数台設けられる場合もある（図１は例えば２台の空調機１ａを示す）。図１において、空調機１ａ側を「二次側」、熱源機４側を「一次側」という。尚、図１、図３の空調機は符号１ａ、図２、図４の空調機は符号１ｂで示すが、これらの空調機を区別しない場合は符号１にて示す。 First, the air conditioning system according to the present invention will be described.
(One-pump system, two-way valve) Pattern in Fig. 1 Fig. 1 shows an air conditioning system with a one-pump system. In Fig. 1, the flow control valve (flow rate adjustment valve) 5 of the air conditioner 1a is a two-way valve. In some cases, a plurality of air conditioners 1a are provided (Fig. 1 shows, for example, two air conditioners 1a). In Fig. 1, the air conditioner 1a side is called the "secondary side" and the heat source unit 4 side is called the "primary side". Note that the air conditioners in Figs. 1 and 3 are indicated with the symbol 1a, and the air conditioners in Figs. 2 and 4 are indicated with the symbol 1b, but when there is no need to distinguish between these air conditioners, they will be indicated with the symbol 1.

上記空調機１ａは、室内に設置した温度センサ（図示せず）で室内の温度を検出し、予め設定した目標の温度（冷房時は２６℃、暖房時は２２℃、これらの温度は年間を通して変わらない）となるように、往き配管２から空調機１ａに入る冷水（又は温水）の流量を、流量調整弁５を可変させて流量を調整し、空調（室内の温度調整）を行う。従って、室内の者は冷房時の温度、暖房時の温度を変更できない。 The air conditioner 1a detects the indoor temperature using a temperature sensor (not shown) installed in the room, and adjusts the flow rate of cold water (or hot water) entering the air conditioner 1a from the supply pipe 2 by varying the flow control valve 5 to adjust the flow rate so that the temperature reaches a preset target temperature (26°C for cooling, 22°C for heating; these temperatures do not change throughout the year), thereby performing air conditioning (adjusting the indoor temperature). Therefore, people in the room cannot change the temperature during cooling or heating.

例えば、冷房の場合、空調機１ａは、中間期（冷房時は１０月から６月、暖房時は３月から１１月）においては、外気温が比較的低い（暖房時は比較的高い）ため、室内を冷やす（暖房時は温める）必要があまりないので、少ない冷水（温水）流量で室内に送風しても室内温度が２６℃（暖房時は２２℃）に保てる。一方、ピーク期（冷房時は７月から９月、暖房時は１２月から２月）においては、外気温が高い（暖房時は低い）ため、室内を２６℃（暖房時は２２℃）となるように冷やす（温める）必要があり、従って多量の冷水（温水）の流量を流して室内に送風する必要がある。 For example, in the case of cooling, the air conditioner 1a can keep the indoor temperature at 26°C (22°C when heating) even if it blows a small amount of cold water (hot water) into the room during intermediate periods (October to June when cooling, March to November when heating) because the outside temperature is relatively low (relatively high when heating), and therefore the air conditioner does not need to cool (heat) the room. On the other hand, in peak periods (July to September when cooling, December to February when heating), the outside temperature is high (low when heating), and therefore the room needs to be cooled (heated) to 26°C (22°C when heating), and therefore a large amount of cold water (hot water) needs to be blown into the room.

空調機１ａ（二次側）の入口には、熱源機４（例えば空冷ヒートポンプチラー）の出口に接続された往き配管２が接続され、空調機１ａの出口には、熱源機４の入口に接続された還り配管３が接続されている。 The inlet of the air conditioner 1a (secondary side) is connected to a forward pipe 2 connected to the outlet of a heat source unit 4 (e.g., an air-cooled heat pump chiller), and the outlet of the air conditioner 1a is connected to a return pipe 3 connected to the inlet of the heat source unit 4.

上記空調機１ａは、ファンと熱交換器（いすれも図示せず）を内蔵し、上記熱源機４の出口に接続された往き配管２を介して冷水（冷房時）又は温水（暖房時）を入口から受け、上記冷温水として運ばれてきた熱を、内部の熱交換器において、ファンにて吸引した室内の空気と熱交換し、室内の空気を冷却し（冷房時の室内温度は２６℃一定）、又は、加熱するものである（暖房時の室内温度は２２℃一定）。上記冷水又は温水は、空調機１ａの出口に接続された還り配管３から流出され、上記熱源機４の入口に戻る。 The air conditioner 1a has a built-in fan and heat exchanger (neither shown), receives cold water (when cooling) or hot water (when heating) from its inlet via the supply pipe 2 connected to the outlet of the heat source unit 4, and exchanges the heat transported as the cold or hot water with the indoor air sucked in by the fan in the internal heat exchanger, cooling the indoor air (the indoor temperature during cooling is constant at 26°C) or heating it (the indoor temperature during heating is constant at 22°C). The cold or hot water flows out of the return pipe 3 connected to the outlet of the air conditioner 1a and returns to the inlet of the heat source unit 4.

また、図１に示すように、上記２方弁の流量調整弁５を有する空調機１ａは、空調機１ａの入口側と出口側とを結ぶバイパス管６ａ（図２、図４参照）は存在しないため、空調負荷の変動によって流量調節弁５の可変制御が行われる（図３も同じ）。 As shown in Figure 1, the air conditioner 1a having the two-way flow control valve 5 does not have a bypass pipe 6a (see Figures 2 and 4) connecting the inlet and outlet sides of the air conditioner 1a, so the flow control valve 5 is variably controlled according to fluctuations in the air conditioning load (the same applies to Figure 3).

即ち、空調負荷が増えると流量調整弁５を開き、空調機１ａに入る冷温水の流量を増し、空調負荷が減ると流量調整弁５を閉じて、空調機１ａに入る冷温水の流量を減少させる可変制御を行う。このため、空調負荷により、二次側全体の流量が変化する（流量調整弁５の絞量により、二次側の流量が多くなったり少なくなったりする）。このような装置には、本発明に係るコントローラ１７（図１０参照）の制御において、以下のステップＰ１１（冷房時、図６参照）において、「一次変流量制御」が選択される（暖房時は図１６のステップＰ１１参照）。 That is, when the air conditioning load increases, the flow rate regulating valve 5 opens, increasing the flow rate of cold and hot water entering the air conditioner 1a, and when the air conditioning load decreases, the flow rate regulating valve 5 closes, decreasing the flow rate of cold and hot water entering the air conditioner 1a. Therefore, the total flow rate on the secondary side changes depending on the air conditioning load (the secondary side flow rate increases or decreases depending on the amount of throttling of the flow rate regulating valve 5). For such a device, in the control of the controller 17 (see FIG. 10) according to the present invention, "primary variable flow rate control" is selected in the following step P11 (when cooling, see FIG. 6) (when heating, see step P11 in FIG. 16).

そして、後述するが、立ち上がり時を除き、定常時においては、熱源機４から往き配管２を介して空調機１ａに流入する冷温水（例えば冷房であれば設計温度７℃、暖房であれば設計温度４５℃）を内部の熱交換器において、ファンにて吸引した空気と熱交換し、冷房であれば室内の空気を冷やし、その後、熱を与えられた冷水は１２℃程度に上昇して空調機１ａから還り配管３に流出する。また、暖房であれば、内部の熱交換器において、ファンにて吸引した空気と熱交換し、室内の空気を暖め、その後、熱を奪われた冷温水は約４０℃程度に下降して空調機１ａから還り配管３に流出する。 As will be described later, except for during start-up, during steady state operation, the cold/hot water (for example, design temperature 7°C for cooling, design temperature 45°C for heating) flowing from the heat source unit 4 through the supply pipe 2 is heat exchanged with air drawn in by the fan in an internal heat exchanger, cooling the air inside the room in the case of cooling, and then the cold/hot water that has been given heat rises to about 12°C and flows out of the air conditioner 1a into the return pipe 3. Also, in the case of heating, the cold/hot water exchanges heat with air drawn in by the fan in an internal heat exchanger, warming the air inside the room, and then the cold/hot water that has had its heat removed drops to about 40°C and flows out of the air conditioner 1a into the return pipe 3.

上記空調機１ａでの熱交換量は、一般的にファンの空気量と、冷水又は温水の流量（流量調節弁５にて調整する）によって調整する。 The amount of heat exchanged in the air conditioner 1a is generally adjusted by the amount of air from the fan and the flow rate of cold or hot water (adjusted by the flow control valve 5).

上記熱源機４（一次側）は、空冷ヒートポンプチラーが考えられるが、ここでは同一の空冷ヒートポンプチラーのユニット４ａが増設可能なモジュール型の熱源機４ａを４台用いることとする。これは、チラーに限るものではなく、ターボ冷凍機、吸収式冷温水発生機などの熱源機でも同様である。尚、４台の熱源機をまとめて符号４にて示し、各別の熱源機をいう場合は符号４ａを使用する。この熱源機（以下、「チラー」ともいう）４は、所定の温度（例えば、冷房時は、出口温度が７℃（設計値）、入口温度は空調機１ａの出口側の温度によって変わるが（例えば１２℃）、暖房時は出口温度が４５℃、入口温度は空調機１の出口側の温度によって変わるが（例えば４０℃））の冷温水を発生させ、往き配管２を介して上記空調機１ａに送り、空調機１ａから流出された冷温水を還り配管３を介して流入するものである。各チラー４ａ内には、冷温水のチラーポンプ４ｂが各々設けられており（チラーポンプ４ｂは各熱源機４ａに１台ずつであり、合計４台）、空調システムとしては、一次側にのみポンプを有している方式となる（以下、この方式を「１ポンプ方式」という）。 The heat source unit 4 (primary side) may be an air-cooled heat pump chiller, but here, four modular heat source units 4a that can be expanded with the same air-cooled heat pump chiller unit 4a are used. This is not limited to chillers, but also applies to heat source units such as turbo refrigerators and absorption-type hot and cold water generators. The four heat source units are collectively indicated by the symbol 4, and the symbol 4a is used to refer to each individual heat source unit. This heat source unit (hereinafter also referred to as "chiller") 4 generates cold and hot water at a predetermined temperature (for example, during cooling, the outlet temperature is 7°C (design value), the inlet temperature varies depending on the temperature on the outlet side of the air conditioner 1a (for example, 12°C), and during heating, the outlet temperature is 45°C, the inlet temperature varies depending on the temperature on the outlet side of the air conditioner 1 (for example, 40°C)), sends it to the air conditioner 1a via the forward piping 2, and the cold and hot water flowing out of the air conditioner 1a flows in via the return piping 3. Each chiller 4a is provided with a chiller pump 4b for hot and cold water (one chiller pump 4b for each heat source unit 4a, for a total of four), and the air conditioning system has a pump only on the primary side (hereinafter, this system will be referred to as the "one-pump system").

この熱源機４は、一次側設備となるので、二次側設備としての空調機１ａとの情報のやり取りを行っておらず、従って、空調機１ａの状況を把握していない。よって、熱源機４側では空調機１ａの流量調整弁５の開度状況、空調機１ａの運転状況が不明である。そのため、空調機１ａ（二次側）と熱源機４（一次側）との間において、往き配管２と還り配管３との間に、バイパス管８とバイパス弁９が設けられている。 Because this heat source unit 4 is a primary equipment, it does not exchange information with the air conditioner 1a, which is a secondary equipment, and therefore does not know the status of the air conditioner 1a. Therefore, the opening status of the flow control valve 5 of the air conditioner 1a and the operating status of the air conditioner 1a are unknown on the heat source unit 4 side. For this reason, a bypass pipe 8 and a bypass valve 9 are provided between the supply pipe 2 and the return pipe 3 between the air conditioner 1a (secondary side) and the heat source unit 4 (primary side).

例えば、空調負荷が低下し、空調機１ａの流量調整弁５が絞られたとすると、往き配管２の圧力が上昇する。この場合、バイパス弁９が、往き配管２と還り配管３の圧力差により開き、熱源機４の出口側から流出する冷温水の一部は、バイパス管８を通って還り配管３を介して熱源機４の入口側に流入し、これにより往き配管２の圧力が一定となる。また、空調負荷が増加し、空調機１ａの流量調整弁５が開かれると、往き配管２の圧力が減少する。この場合、バイパス弁９が、往き配管２と還り配管３の圧力差により絞られ、熱源機４の出口側から流出する冷温水は、バイパス管８に流れる流量が絞られ、往き配管２側の流量が増加し、往き配管２の圧力は一定に保たれる。 For example, if the air conditioning load decreases and the flow control valve 5 of the air conditioner 1a is throttled, the pressure in the supply pipe 2 increases. In this case, the bypass valve 9 opens due to the pressure difference between the supply pipe 2 and the return pipe 3, and some of the cold and hot water flowing out from the outlet side of the heat source unit 4 flows through the bypass pipe 8 and into the inlet side of the heat source unit 4 via the return pipe 3, so that the pressure in the supply pipe 2 becomes constant. Also, if the air conditioning load increases and the flow control valve 5 of the air conditioner 1a is opened, the pressure in the supply pipe 2 decreases. In this case, the bypass valve 9 is throttled due to the pressure difference between the supply pipe 2 and the return pipe 3, and the flow rate of the cold and hot water flowing out from the outlet side of the heat source unit 4 flowing through the bypass pipe 8 is throttled, the flow rate on the supply pipe 2 side increases, and the pressure in the supply pipe 2 is kept constant.

図１において、１０は往き配管２に設けられた二次側往き温度センサであり、二次側往き温度Ｔｓ２［℃］を測定する。上記二次側往き温度Ｔｓ２のデータは本発明に係るコントローラ１７（図１０、データ取得手段１７ｑ）にて検出し得る。１１は二次側往き圧力計であり、二次側往き圧力Ｐｓ[ｋＰａ]を測定する。二次側往き圧力Ｐｓは本発明に係るコントローラ１７（図１０、データ取得手段１７ｑ）にて検出し得る。１２は一次側流量センサであり、一次側流量Ｆ１［ｍ３／ｈ］を測定する。一次流量センサ１２の測定値は上記コントローラ１７（図１０、データ取得手段１７ｑ）にて検出し得る。 In Fig. 1, 10 is a secondary side feed temperature sensor provided in the feed pipe 2, which measures the secondary side feed temperature Ts2 [°C]. Data of the secondary side feed temperature Ts2 can be detected by a controller 17 (Fig. 10, data acquisition means 17q) according to the present invention. 11 is a secondary side feed pressure gauge, which measures the secondary side feed pressure Ps [kPa]. The secondary side feed pressure Ps can be detected by a controller 17 (Fig. 10, data acquisition means 17q) according to the present invention. 12 is a primary side flow rate sensor, which measures the primary side flow rate F1 [ m3 /h]. The measured value of the primary flow rate sensor 12 can be detected by the controller 17 (Fig. 10, data acquisition means 17q).

１３は還り配管３に設けられた二次側還り温度センサであり、二次側還り温度Ｔｒ２［℃］を測定する。二次還り温度Ｔｒ２は上記コントローラ１７（図１０、データ取得手段１７ｑ）にて検出可能である。１４は二次側流量センサであり、二次側流量Ｆ２［ｍ３／ｈ］を測定する。二次側流量Ｆ２は上記コントローラ１７（図１０、データ取得手段１７ｑ）にて検出可能である。１５は二次側還り圧力計であり、二次側還り圧力Ｐｒ[ｋＰａ]を測定する。二次側還り圧力Ｐｒは上記コントローラ１７（図１０、データ取得手段１７ｑ）にて検出可能である。１６は一次側還り温度センサであり、一次側還り温度Ｔｒ１［℃］を測定する。一次側還り温度Ｔｒ１は上記コントローラ１７（図１０、データ取得手段１７ｑ）にて検出可能である。 Reference numeral 13 denotes a secondary side return temperature sensor provided in the return pipe 3, which measures the secondary side return temperature Tr2 [°C]. The secondary return temperature Tr2 can be detected by the controller 17 (Fig. 10, data acquisition means 17q). Reference numeral 14 denotes a secondary side flow rate sensor, which measures the secondary side flow rate F2 [ m3 /h]. The secondary side flow rate F2 can be detected by the controller 17 (Fig. 10, data acquisition means 17q). Reference numeral 15 denotes a secondary side return pressure gauge, which measures the secondary side return pressure Pr [kPa]. The secondary side return pressure Pr can be detected by the controller 17 (Fig. 10, data acquisition means 17q). Reference numeral 16 denotes a primary side return temperature sensor, which measures the primary side return temperature Tr1 [°C]. The primary side return temperature Tr1 can be detected by the controller 17 (Fig. 10, data acquisition means 17q).

そして、上記コントローラ１７は、上記データ取得手段１７ｑにて取得したデータ（Ｔｓ２，Ｐｓ，Ｆ１，Ｔｒ２，Ｆ２，Ｐｒ，Ｔｒ１）は、メモリ１８（図１２参照）のデータ記憶エリア１８ｈに一時的に記憶可能に構成されている。 The controller 17 is configured so that the data acquired by the data acquisition means 17q (Ts2, Ps, F1, Tr2, F2, Pr, Tr1) can be temporarily stored in the data storage area 18h of the memory 18 (see FIG. 12).

上記本発明に係るコントローラ１７（図１、図５、図１０、設定変更手段１７ｍ参照）は、熱源機４に附属している熱源機４の標準コントローラ７（図１３参照）の入力端子７ａを介してチラー出口温度設定手段７ｂに対して、チラー出口温度の変更を指令するものである。 The controller 17 (see Figures 1, 5, 10, and setting change means 17m) according to the present invention issues a command to change the chiller outlet temperature to the chiller outlet temperature setting means 7b via the input terminal 7a of the standard controller 7 (see Figure 13) of the heat source unit 4 attached to the heat source unit 4.

上記熱源機４には上記標準コントローラ７が附属しており、以下、熱源機４のメーカ側のコントローラ７（以下、「標準コントローラ７」という）の動作を説明する。 The heat source unit 4 is equipped with the standard controller 7, and the operation of the controller 7 (hereinafter referred to as the "standard controller 7") provided by the manufacturer of the heat source unit 4 will be described below.

標準コントローラ７（図１３参照）は、熱源機４の初期出口温度が設計値のＴｓｏ＝７℃（暖房時はＴｓｏ＝４５℃）となるように、冷房時は、空調機１ａの運転容量（二次側運転容量）「空調機１ａの運転容量＝二次流量Ｆ２×（空調機１ａの出口温度（＝１１℃固定）－空調機１ａの入口温度（例えば７℃）」（暖房時は、空調機１ａの運転容量（二次側運転容量）「空調機１ａの運転容量＝二次流量Ｆ２×（空調機１ａの入口温度（＝４５℃固定）－空調機１ａの出口温度（例えば４０℃）」）により、熱源機４ａの運転台数を決定する。即ち、当所、モジュール型のチラー４ａの１台を運転し、空調機１ａ側の運転容量が、モジュール型のチラー４ａの１台の定格容量の５０％を超えると、２台目のモジュール型のチラー４ａを稼働する、という制御を行う。そして、最大４台のモジュール型のチラー４ａを運転している状況が、空調機１ａが最大負荷の状況となる。上記チラーポンプ４ｂは４台共に、予め設定された一定の流量で運転される。尚、図１～図４では、チラー４の標準コントローラ７はチラー４ａ毎に設けられており、図１３では全体のチラー４に対して標準コントローラ７が設けられているが、実質的には同一であり、図１３の標準コントローラ７に対して、本発明に係るコントローラ１７から出口温度変更信号が送出されると、当該標準コントローラ７から各チラー４ａに対して出口温度変更信号が送出され、各チラー４ａの出口温度が変更され、結果として図１３の出口４ｄの出口温度が変更されることになる。 The standard controller 7 (see FIG. 13) determines the number of operating heat source units 4a based on the operating capacity (secondary side operating capacity) of the air conditioner 1a during cooling: "operating capacity of air conditioner 1a = secondary flow rate F2 x (outlet temperature of air conditioner 1a (= fixed at 11°C) - inlet temperature of air conditioner 1a (for example, 7°C)" (during heating: operating capacity (secondary side operating capacity) of the air conditioner 1a: "operating capacity of air conditioner 1a = secondary flow rate F2 x (inlet temperature of air conditioner 1a (= fixed at 45°C) - outlet temperature of air conditioner 1a (for example, 40°C)") so that the initial outlet temperature of the heat source unit 4 is the design value of Tso = 7°C (Tso = 45°C during heating). In other words, at this time, one modular chiller 4a is operated, and when the operating capacity of the air conditioner 1a side exceeds 50% of the rated capacity of one modular chiller 4a, a second modular chiller 4a is operated. The control is to operate the chiller 4a. The air conditioner 1a is at maximum load when up to four modular chillers 4a are operating. All four chiller pumps 4b are operated at a preset constant flow rate. In addition, in Figures 1 to 4, the standard controller 7 for the chiller 4 is provided for each chiller 4a, while in Figure 13, a standard controller 7 is provided for all chillers 4, but they are essentially the same, and when an outlet temperature change signal is sent from the controller 17 of the present invention to the standard controller 7 in Figure 13, an outlet temperature change signal is sent from the standard controller 7 to each chiller 4a, changing the outlet temperature of each chiller 4a, and as a result, the outlet temperature of the outlet 4d in Figure 13 is changed.

（１ポンプ方式、３方弁）図２のパターン
次に、空調機１ｂの流量調整弁が３方弁の場合を説明する（図２参照）。尚、図１との違いは、空調機１ｂの流量調整弁（流量調節弁）６が３方弁であることであり、それ以外は、図１と同様であるので、流量調整弁６を中心に説明する。 (One pump system, three-way valve) Pattern in Fig. 2 Next, a case where the flow control valve of the air conditioner 1b is a three-way valve will be described (see Fig. 2). Note that the difference from Fig. 1 is that the flow control valve (flow rate adjustment valve) 6 of the air conditioner 1b is a three-way valve, and other than that, it is the same as Fig. 1, so the description will be centered on the flow control valve 6.

上記流量調整弁６は３方弁であって、その内の１方が往き配管２に接続されると共に、２方が空調機１ｂの入力側に接続され、３方は、空調機１ｂをバイパスして往き配管２から空調機１ｂの出口側の還り配管３に接続（接続点６’）されたパイバス管６ａに接続されている。そして、上記流量調整弁６を空調機１ｂの空調負荷に応じて絞った場合は、往き配管２から流量調整弁６を介して空調機１ｂに入力する流量は減少するが、絞られた流量以外の流量は上記バイパス管６ａを介して空調機１ｂの出口側の還り配管３に接続点６’から流出する。また、空調負荷に応じて流量調整弁６を開いた場合は、往き配管２から流量調整弁６を介して空調機１ｂに流入する流量が増加するが、上記バイパス管６ａに流れる流量は減少する。 The flow rate control valve 6 is a three-way valve, one of which is connected to the forward piping 2, the second to the input side of the air conditioner 1b, and the third to a bypass pipe 6a that bypasses the air conditioner 1b and is connected (at a connection point 6') from the forward piping 2 to the return piping 3 on the outlet side of the air conditioner 1b. When the flow rate control valve 6 is throttled in response to the air conditioning load of the air conditioner 1b, the flow rate input from the forward piping 2 to the air conditioner 1b through the flow rate control valve 6 decreases, but the flow rate other than the throttled flow rate flows out from the connection point 6' to the return piping 3 on the outlet side of the air conditioner 1b through the bypass pipe 6a. When the flow rate control valve 6 is opened in response to the air conditioning load, the flow rate flowing from the forward piping 2 to the air conditioner 1b through the flow rate control valve 6 increases, but the flow rate flowing into the bypass pipe 6a decreases.

このように、３方弁の場合は、流量調整弁６の前段の往き配管２の流量と、空調機１ｂの出口側の接続点６’以降の流量は常時一定となる。 In this way, in the case of a three-way valve, the flow rate in the supply pipe 2 upstream of the flow control valve 6 and the flow rate after the connection point 6' on the outlet side of the air conditioner 1b are always constant.

従って、一次側の配管と二次側の配管に圧力の差が生じることはないので、バイパス管８及びバイパス弁９はなくても支障はない。 Therefore, there is no pressure difference between the primary and secondary piping, so there is no problem even if the bypass pipe 8 and bypass valve 9 are not provided.

上記熱源機４の構成（同一の空冷ヒートポンプチラーのユニットが増設可能なモジュール型を４台用いる）は図１と同様であるので、それらの説明は省略する。但し、標準コントローラ７の構成は、３方弁の流量調整弁６の場合は、２方弁の流量調整弁５の場合と異なる。 The configuration of the heat source unit 4 (using four modular units that can accommodate additional identical air-cooled heat pump chiller units) is the same as in Figure 1, so a detailed description of it will be omitted. However, the configuration of the standard controller 7 differs in the case of a three-way flow control valve 6 from that of a two-way flow control valve 5.

即ち、標準コントローラ７は、一次側と二次側の流量は常時一定なので、チラーポンプ４ｂは、二次側の空調負荷が比較的高い場合（空調立ち上がり時）は、チラーポンプ４ｂの定格容量の５０％で、全４台を常に稼働している状態となり、二次側の空調負荷が通常の場合（通常の負荷変動時）は、チラーポンプ４ｂの定格容量の２５％で、全４台を常に稼働している状態となる。 In other words, because the standard controller 7 keeps the primary and secondary flow rates constant, when the secondary air conditioning load is relatively high (when air conditioning starts up), the chiller pumps 4b are always operating at 50% of their rated capacity, with all four units running, and when the secondary air conditioning load is normal (when there is normal load fluctuation), the chiller pumps 4b are always operating at 25% of their rated capacity, with all four units running.

（２ポンプ方式、２方弁）図３のパターン
２ポンプ方式で空調機１ａの流量調整弁５が２方弁の空調システムを図３に示す。
２ポンプ方式は、一次側（チラー４側）のチラーポンプ４ｂの他に、往き配管２の一次側と二次側の境界部に、ヘッダ２２とヘッダ２３を設け、ヘッド２２とヘッダ２３との間に二次側ポンプ２１（本実施形態では２個）を設け、還り配管３の一次側と二次側の境界部にヘッダ２４を設けたものである。上記ヘッダ２２とヘッダ２４との間には、往き配管２と還り配管３とをバイパスするバイパス管８とバイパス弁９が設けられている。 (Two-pump system, two-way valve) Pattern in FIG. 3 FIG. 3 shows an air conditioning system using a two-pump system in which the flow control valve 5 of the air conditioner 1a is a two-way valve.
In the two-pump system, in addition to the chiller pump 4b on the primary side (chiller 4 side), a header 22 and a header 23 are provided at the boundary between the primary side and the secondary side of the supply pipe 2, a secondary side pump 21 (two in this embodiment) is provided between the header 22 and the header 23, and a header 24 is provided at the boundary between the primary side and the secondary side of the return pipe 3. A bypass pipe 8 and a bypass valve 9 that bypass the supply pipe 2 and the return pipe 3 are provided between the header 22 and the header 24.

空調機１ａには、チラー４のチラーポンプ４ｂのみならず、二次側ポンプ２１により冷温水を送ることができ、規模が大きい建物に多く採用される。二次側ポンプ２１は供給範囲が広く、二次側（空調機１ａ側）の熱供給に支障がないように、空調機１ａの流量確保のために設置されている。 The air conditioner 1a can supply hot and cold water not only from the chiller pump 4b of the chiller 4 but also from the secondary pump 21, and is often used in large buildings. The secondary pump 21 has a wide supply range and is installed to ensure the flow rate of the air conditioner 1a so that there is no disruption to the heat supply on the secondary side (air conditioner 1a side).

上記したように（図1、図２参照）、一次側設備としての熱源機４側は、二次側設備としての空調機１ａと情報のやり取りは行っておらず、熱源機４側においては、空調機１ａの状況を把握していない。 As mentioned above (see Figures 1 and 2), the heat source unit 4 as the primary equipment does not exchange information with the air conditioner 1a as the secondary equipment, and the heat source unit 4 does not know the status of the air conditioner 1a.

一方、上記二次側ポンプ２１は、二次側設備であるから空調機１ａの流量調整弁５の開度状況を把握しており、空調負荷が変動しても、往き配管２の圧力が一定となるように流量を調整する（送水圧力一定制御）。即ち、二次側ポンプ２１は、流量調整弁５の開度を把握すると共に、該流量調整弁５の開度による二次側の圧力変動に基づいて、設定の圧力（二次側が一定の圧力）となるように流量を調整する。そして、一次側設備の熱源機４側のチラーポンプ４ｂは、二次側の流量に合わせるように流量を調整する。 Meanwhile, the secondary pump 21, being a secondary equipment, is aware of the opening state of the flow control valve 5 of the air conditioner 1a, and adjusts the flow rate so that the pressure in the supply pipe 2 remains constant even if the air conditioning load fluctuates (constant water pressure control). That is, the secondary pump 21 is aware of the opening state of the flow control valve 5, and adjusts the flow rate so that the set pressure (constant pressure on the secondary side) is reached based on the secondary pressure fluctuation caused by the opening state of the flow control valve 5. The chiller pump 4b on the heat source unit 4 side of the primary equipment then adjusts the flow rate to match the secondary flow rate.

従って、例えば空調負荷が低下し、空調機１ａの流量調整弁５が絞られたとすると、往き配管２の圧力が上昇する。この場合、二次側ポンプ２１の流量が減少し、上記往き配管２の圧力が一定に保持されるように動作が行われる。このとき、チラーポンプ４ｂは、二次側の流量に合わせるように流量を調整する。従って、チラーポンプ４ｂにおいても、流量が絞られ、その結果、往き配管２の圧力が一定となるように制御される。また、空調負荷が増加し、空調機１ａの流量調整弁５が開かれたとすると、往き配管２の圧力が下降する。この場合、二次側ポンプ２１の流量が増加し、上記往き配管２の圧力が一定に保持されるように動作が行われる。このとき、チラーポンプ４ｂにおいても、二次側の流量に合わせるように流量が増加し、その結果、往き配管２の圧力が一定となるように制御される。（この場合、チラーポンプ４ｂは、この場合だけ、二次側流量に合わせて、流量が可変するタイプになるように標準コントローラにて設定変更可能である）。 Therefore, for example, if the air conditioning load decreases and the flow rate adjustment valve 5 of the air conditioner 1a is throttled, the pressure in the forward piping 2 increases. In this case, the flow rate of the secondary pump 21 decreases, and the operation is performed so that the pressure in the forward piping 2 is kept constant. At this time, the chiller pump 4b adjusts the flow rate to match the secondary flow rate. Therefore, the flow rate of the chiller pump 4b is also throttled, and as a result, the pressure in the forward piping 2 is controlled to be constant. Also, if the air conditioning load increases and the flow rate adjustment valve 5 of the air conditioner 1a is opened, the pressure in the forward piping 2 decreases. In this case, the flow rate of the secondary pump 21 increases, and the operation is performed so that the pressure in the forward piping 2 is kept constant. At this time, the flow rate of the chiller pump 4b also increases to match the secondary flow rate, and as a result, the pressure in the forward piping 2 is controlled to be constant. (In this case, the chiller pump 4b can be set to a type in which the flow rate is variable according to the secondary flow rate only in this case by the standard controller.)

通常は、一次側流量≧二次側流量となるように設定される。チラー４の流量は（チラーポンプ４ｂの流量）は、上述のように、二次側の流量に合わせて可変し得るように構成される。バイパス配管８は、空調機１（二次側）とチラー４（一次側）の流量のアンバランスを解消するように自由に流れるようになっており、バイパス配管８の流水の方向は、往き配管２から還り配管３に向かうか、還り配管３から往き配管２に向かうかは、二次側と一次側の流量によって変わる。これは特に制御が必要ではなく、一次側流量が二次側流量より多いときはその余剰分がバイパス配管８に流れる。 Normally, the primary flow rate is set to be greater than or equal to the secondary flow rate. The flow rate of the chiller 4 (flow rate of the chiller pump 4b) is configured to be variable according to the secondary flow rate, as described above. The bypass piping 8 is designed to flow freely so as to eliminate any imbalance in the flow rates of the air conditioner 1 (secondary side) and the chiller 4 (primary side), and the direction of the flowing water in the bypass piping 8, whether it is from the supply piping 2 to the return piping 3 or from the return piping 3 to the supply piping 2, depends on the flow rates of the secondary and primary sides. This does not require any special control, and when the primary flow rate is greater than the secondary flow rate, the surplus flows into the bypass piping 8.

即ち、一次側流量≧二次側流量の場合は、一次側流量の増加分は往き配管２側からバイパス配管８を通じて還り配管３側に流入し、一次側流量≦二次側流量の場合は、還り配管３側からバイパス配管８を通じて往き配管２側に流入し、一次側と二次側の流量のアンバランスを解消するように構成されている。 In other words, when the primary flow rate is greater than or equal to the secondary flow rate, the increase in the primary flow rate flows from the supply pipe 2 to the return pipe 3 through the bypass pipe 8, and when the primary flow rate is less than or equal to the secondary flow rate, the increase in the primary flow rate flows from the return pipe 3 to the supply pipe 2 through the bypass pipe 8, eliminating the imbalance between the primary and secondary flow rates.

図３（図４も同様）において、符号２０は一次側往き温度Ｔｓ１［℃］を測定するための温度センサである。また、符号２５はヘッダ２２とヘッダ２３とをつなぐ調整弁である（図４も同様）。 In Figure 3 (similar to Figure 4), reference numeral 20 denotes a temperature sensor for measuring the primary side feed temperature Ts1 [°C]. Reference numeral 25 denotes an adjustment valve connecting header 22 and header 23 (similar to Figure 4).

（２ポンプ方式、３方弁）図４のパターン
次に、空調機１ｂの流量調整弁が３方弁の場合を説明する（図４参照）。尚、図３との違いは、空調機１ｂの流量調整弁６が３方弁であることであり、それ以外は、図１と同様であるので、流量調整弁６を中心に説明する。 (Two-pump system, three-way valve) Pattern in Fig. 4 Next, a case where the flow control valve of the air conditioner 1b is a three-way valve will be described (see Fig. 4). Note that the difference from Fig. 3 is that the flow control valve 6 of the air conditioner 1b is a three-way valve, and other than that, it is the same as Fig. 1, so the description will be centered on the flow control valve 6.

上記流量調整弁６は３方弁であって、その構成は、図２のものと同様である。従って、上記流量調整弁６を空調機１ｂの空調負荷に応じて絞った場合は、往き配管２から流量調整弁６を介して空調機１ｂに入力する流量は減少するが、絞られた流量以外の流量は上記バイパス管６ａを介して空調機１ｂの出口側の還り配管３に接続点６’から流出する。また、空調負荷に応じて流量調整弁６を開いた場合は、往き配管２から流量調整弁６を介して空調機１ｂに流入する流量が増加するが、上記バイパス管６ａに流れる流量は減少する。このように、３方弁の場合は、流量調整弁６の前段の往き配管２の流量と、空調機１ｂの出口側の接続点６’以降の流量は常時一定となる。従って、一次側の配管と二次側の配管に圧力の差が生じることはないので、バイパス管８及びバイパス弁９はなくても支障はない。 The flow rate control valve 6 is a three-way valve, and its configuration is the same as that shown in FIG. 2. Therefore, when the flow rate control valve 6 is throttled in response to the air conditioning load of the air conditioner 1b, the flow rate input from the forward piping 2 to the air conditioner 1b through the flow rate control valve 6 decreases, but the flow rate other than the throttled flow rate flows out from the connection point 6' to the return piping 3 on the outlet side of the air conditioner 1b through the bypass pipe 6a. Also, when the flow rate control valve 6 is opened in response to the air conditioning load, the flow rate flowing from the forward piping 2 to the air conditioner 1b through the flow rate control valve 6 increases, but the flow rate flowing through the bypass pipe 6a decreases. In this way, in the case of a three-way valve, the flow rate of the forward piping 2 in front of the flow rate control valve 6 and the flow rate after the connection point 6' on the outlet side of the air conditioner 1b are always constant. Therefore, since there is no pressure difference between the primary side piping and the secondary side piping, there is no problem even if the bypass pipe 8 and the bypass valve 9 are not provided.

この場合、二次側ポンプ２１は常時一定流量にて運転し、チラーポンプ４ｂは一定流量にて動作をおこなう。 In this case, the secondary pump 21 always operates at a constant flow rate, and the chiller pump 4b also operates at a constant flow rate.

上記熱源機４の構成（同一の空冷ヒートポンプチラーのユニット４ａが増設可能なモジュール型を４台用いる）は図３と同様であるので、それらの説明は省略する。但し、標準コントローラ７の構成は、３方弁の流量調整弁６の場合は、２方弁の流量調整弁５の場合と異なる。 The configuration of the heat source unit 4 (four modular units that can be expanded with the same air-cooled heat pump chiller unit 4a) is the same as that shown in FIG. 3, so the description is omitted. However, the configuration of the standard controller 7 differs in the case of a three-way flow control valve 6 from that of a two-way flow control valve 5.

即ち、標準コントローラ７は、一次側と二次側の流量は常時一定なので、チラーポンプ４ｂは、二次側の空調負荷が比較的高い場合（空調立ち上がり時）は、チラーポンプ４ｂの定格容量の５０％で、全４台を常に稼働している状態となり、二次側の空調負荷が通常の場合（通常の負荷変動時）は、チラーポンプ４ｂの定格容量の２５％で、全４台を常に稼働している状態となる（図２の制御と同様）。 In other words, because the standard controller 7 keeps the primary and secondary flow rates constant, when the secondary air conditioning load is relatively high (when air conditioning starts up), the chiller pumps 4b are always operating at 50% of their rated capacity, with all four units running, and when the secondary air conditioning load is normal (when there is normal load fluctuation), the chiller pumps 4b are always operating at 25% of their rated capacity, with all four units running (similar to the control in Figure 2).

以下、本発明の空調システムにおける熱源機の制御装置及び制御方法及びプログラムについて説明する。
本発明に係るコントローラ１７は、図５に示すように、ＣＰＵ２６を有するコントローラ１７と、図６から図９（暖房時は図１６から図１８）のプログラム（コンピュータプログラム）が記憶されたメモリ１８と、データを予め記憶しておくと共に、必要なときにデータを記憶するメモリ１８（具体的構成は図１２参照）とから構成されており、上記プログラムに従って上記ＣＰＵ２６が空調システムの制御を行い、最終的に、標準コントローラ７のチラー出口温度設定手段７ｂ（図１３参照）に出口温度の変更指令を送出するものである。図１０、図１１、図１５は上記コントローラ１７の機能ブロック図であり、以下の動作説明と共に説明する。 Hereinafter, a control device, a control method, and a program for a heat source unit in an air conditioning system of the present invention will be described.
As shown in Figure 5, the controller 17 according to the present invention is made up of a controller 17 having a CPU 26, a memory 18 in which the programs (computer programs) of Figures 6 to 9 (Figures 16 to 18 for heating) are stored, and a memory 18 in which data is stored in advance and in which data is stored when necessary (see Figure 12 for a specific configuration), and the CPU 26 controls the air conditioning system in accordance with the program and ultimately sends a command to change the outlet temperature to the chiller outlet temperature setting means 7b (see Figure 13) of the standard controller 7. Figures 10, 11 and 15 are functional block diagrams of the controller 17, which will be explained below together with the operation.

また、上記メモリ１８は、図１２に示すように、本発明のコントローラ１７は、空調機弁及び弁タイプ１８ｆとして、１ポンプ方式で２方弁（図１参照）、よって、チラーポンプ４ｂは変流量タイプ、１ポンプ方式の３方弁（図２参照）、よって、チラーポンプ４ｂは定流量タイプ、２ポンプ方式で２方弁（図３参照）、よって、チラーポンプ４ｂ、二次側ポンプ２１は変流量タイプ、２ポンプ方式で３方弁（図４参照）、よって、チラーポンプ４ｂ、二次側ポンプ２１は定流量タイプ、であることが操作者によって予め設定されているものとする（図１２、チラーポンプタイプ１８ｇ参照）。 As shown in FIG. 12, the memory 18 is set in advance by the operator so that the controller 17 of the present invention has the following air conditioner valves and valve types 18f: 1-pump system, 2-way valve (see FIG. 1), therefore the chiller pump 4b is a variable flow type; 1-pump system, 3-way valve (see FIG. 2), therefore the chiller pump 4b is a constant flow type; 2-pump system, 2-way valve (see FIG. 3), therefore the chiller pump 4b and the secondary pump 21 are variable flow type; 2-pump system, 3-way valve (see FIG. 4), therefore the chiller pump 4b and the secondary pump 21 are constant flow type (see FIG. 12, chiller pump type 18g).

本発明に係る空調システムは、上述の４つのパターン、即ち、１ポンプ方式で空調機１ａの流量制御弁５が２方弁の場合（図１参照）、１ポンプ方式で空調機１ｂの流量調整弁６が３方弁の場合（図２参照）、２ポンプ方式で空調機１ａの流量調整弁５が２方弁の場合（図３参照）、２ポンプ方式で空調機１ｂの流量調整弁６が３方弁の場合（図４参照）、の４種類の空調システムに全て対応して動作が可能である。 The air conditioning system of the present invention can operate in accordance with all four types of air conditioning systems mentioned above, namely, the one-pump system in which the flow control valve 5 of the air conditioner 1a is a two-way valve (see FIG. 1), the one-pump system in which the flow adjustment valve 6 of the air conditioner 1b is a three-way valve (see FIG. 2), the two-pump system in which the flow adjustment valve 5 of the air conditioner 1a is a two-way valve (see FIG. 3), and the two-pump system in which the flow adjustment valve 6 of the air conditioner 1b is a three-way valve (see FIG. 4).

しかも、中間期とピーク期に応じて、冷房時、暖房時の各々において、省エネルギー運転を可能とするものである。 What's more, it enables energy-saving operation during both cooling and heating depending on the intermediate and peak periods.

上記空調機１ａが設けられている場合（流量調整弁５が２方弁）、負荷変動によって、流量調整弁５の可変制御により、二次側（空調機側）全体の流量に変化がある場合に適用される。尚、この場合、チラー４のチラーポンプ４ｂは必然的に変流量ポンプとなる。即ち、上述のように、空調負荷がチラーポンプ４ｂの定格能力の５０％を超えると、チラーポンプ４ｂの稼働台数を増加するいわゆる変流量制御が行われる。この状況は予め、空調機弁タイプデータ１８ｆ（２方弁）として本発明に係るコントローラ１７のメモリ１８に記憶され（図１２参照）、チラーポンプタイプデータ１８ｇ（変流量タイプ）としてメモリ１８に記憶されている。 When the air conditioner 1a is installed (the flow control valve 5 is a two-way valve), this is applied when the flow rate of the entire secondary side (air conditioner side) changes due to load fluctuations and variable control of the flow control valve 5. In this case, the chiller pump 4b of the chiller 4 necessarily becomes a variable flow pump. That is, as described above, when the air conditioning load exceeds 50% of the rated capacity of the chiller pump 4b, so-called variable flow control is performed to increase the number of chiller pumps 4b in operation. This situation is stored in advance in the memory 18 of the controller 17 according to the present invention as air conditioner valve type data 18f (two-way valve) (see FIG. 12) and in the memory 18 as chiller pump type data 18g (variable flow type).

ビルの室内の在室者が空調機１の室内スイッチをオンすることで、二次側の空調機１ａに対して空調運転指令入力信号が入力し、空調機１ａがオンすると共に、チラー４がオンする。 When a person in a room in the building turns on the indoor switch of air conditioner 1, an air conditioning operation command input signal is input to air conditioner 1a on the secondary side, turning on air conditioner 1a and chiller 4.

（標準コントローラ７の制御）
上記標準コントローラ７は（図１３参照）、チラー４の初期の出口温度設定Ｔｓｏ＝７［℃］（暖房時はＴｓｏ＝４５[℃]）となるように、チラーの運転容量（流量×出入口温度差）により、チラー４の運転台数が決定される（メーカ側の制御）。 (Control of standard controller 7)
The standard controller 7 (see FIG. 13) determines the number of chillers 4 in operation (controlled by the manufacturer) based on the chiller's operating capacity (flow rate x inlet/outlet temperature difference) so that the initial outlet temperature setting of chiller 4 is Tso = 7 [°C] (Tso = 45 [°C] during heating).

（二次側負荷が比較的高い場合、空調立ち上がり時）
図１の場合、ここで、空調機１ａ（二次側）の流量（Ｆ２）３００［ｍ３/ｈ］、空調機１ａの二次側還り温度が１１［℃］、チラーの出口温度が７［℃］（設計値＝固定）とすると、
空調機の負荷熱量ｑｒ＝３００×（１１－７）＝１２００
となり、空調機１の二次側負荷熱量ｑｒが１２００［Ｍｃａｌ／ｈ］であったとする。 (When the secondary load is relatively high, when air conditioning starts up)
In the case of FIG. 1, if the flow rate (F2) of the air conditioner 1a (secondary side) is 300 [m 3 /h], the secondary side return temperature of the air conditioner 1a is 11 [°C], and the chiller outlet temperature is 7 [°C] (design value = fixed),
Air conditioner load heat quantity qr = 300 x (11-7) = 1200
It is assumed that the secondary load heat quantity qr of the air conditioner 1 is 1200 [Mcal/h].

上記標準コントローラ７は、チラー４の流量は、定格能力の５０％の能力が最もチラー４の効率が高いため、空調機１ａ（二次側）の負荷熱量ｑｒが、チラー４の定格能力の５０％を超えると、チラー４の台数を増加させるように制御を行う。いわゆる変流量制御を行う。この場合、チラー４はチラーポンプ４ｂの４台をフルに稼働する。 The standard controller 7 controls the flow rate of the chillers 4 to increase the number of chillers 4 when the load heat quantity qr of the air conditioner 1a (secondary side) exceeds 50% of the rated capacity of the chillers 4, because the chillers 4 are most efficient when their flow rate is 50% of their rated capacity. This is known as variable flow rate control. In this case, the chillers 4 operate the four chiller pumps 4b at full capacity.

バイパス管８のバイパス弁９は（図１参照）、予め設定した差圧（二次側の往き配管２の二次側往き圧力計Ｐｓの値、と還り配管３の二次側還り圧力計Ｐｒの値の水圧の差）により、設定差圧以上なら開き、設定差圧以下なら閉まるという比例制御を行う。 The bypass valve 9 of the bypass pipe 8 (see Figure 1) performs proportional control based on a preset differential pressure (the difference in water pressure between the value of the secondary forward pressure gauge Ps of the secondary forward pipe 2 and the value of the secondary return pressure gauge Pr of the return pipe 3), opening when the differential pressure is above the set pressure and closing when the differential pressure is below the set pressure.

（二次側負荷が空調立ち上がり時を過ぎて、通常の場合）
ここで、空調機１ａ（二次側）の流量（Ｆ２）２００［ｍ３/ｈ］、空調機１の二次側還り温度が９．５［℃］、チラーの出口温度が７［℃］（設計値＝固定）とすると、
空調機の負荷熱量ｑｒ＝２００×（９．５－７）＝５００
となり、空調機１の二次側負荷熱量ｑｒが５００［Ｍｃａｌ／ｈ］であったとする。この場合は、チラー４のチラーポンプ４ｂは、例えば１台の稼働を行う。 (When the secondary load is normal after the air conditioning startup time has passed)
Here, assuming that the flow rate (F2) of the air conditioner 1a (secondary side) is 200 [m 3 /h], the secondary side return temperature of the air conditioner 1 is 9.5 [°C], and the chiller outlet temperature is 7 [°C] (design value = fixed),
Air conditioner load heat quantity qr = 200 x (9.5 - 7) = 500
It is assumed that the secondary load heat quantity qr of the air conditioner 1 is 500 [Mcal/h]. In this case, for example, one chiller pump 4b of the chiller 4 is operated.

このように、メーカ側のコントローラ７では、空調立ち上がり時から、通常負荷時にかけて、チラー４の出口温度は常時７［℃］（暖房時は４５[℃]）（設計値）に固定されており、無駄が生じていた。 In this way, in the manufacturer's controller 7, the outlet temperature of the chiller 4 was always fixed at 7°C (45°C during heating) (design value) from the time the air conditioning started up through normal load, resulting in waste.

この標準コントローラ７の動作は、２ポンプ方式（冷房時、図３参照）も同様であり、空調機１の空調立ち上がり時、及び、通常の動作時において、同様にチラー４の出口温度は７[℃]の固定であり、無駄が生じていた。 The operation of this standard controller 7 is the same as that of the two-pump system (when cooling, see Figure 3), and when the air conditioner 1 starts up and during normal operation, the outlet temperature of the chiller 4 is fixed at 7°C, resulting in waste.

即ち、成績係数（ＣＯＰ＝冷房能力／消費エネルギー）の観点からすると、同一消費エネルギーにおいて冷房能力が高いほど（ＣＯＰの数値が高いほど）エネルギー消費効率が良く、省エネに優れていることになる。そして、チラーの出口温度とＣＯＰの関係は比例しており（チラー出口温度が上がると、ＣＯＰの数値も上昇する）、チラーの出口温度を１℃上げることで（暖房時は１℃下げることで）、約３％のチラーの省エネが実現できるといわれている。上述のように、チラー４を使用した空調システムにおいて、チラー４の出口温度設定を、空調立ち上がり時から通常負荷時まで設計値の７℃に固定することは、チラーの省エネの観点から、好ましくない。
（以下、本発明に係るコントローラ１７の説明） That is, from the viewpoint of the coefficient of performance (COP = cooling capacity / energy consumption), the higher the cooling capacity (the higher the COP value) for the same energy consumption, the better the energy consumption efficiency and the more energy-saving it is. The relationship between the chiller outlet temperature and the COP is proportional (when the chiller outlet temperature increases, the COP value also increases), and it is said that by raising the chiller outlet temperature by 1°C (by lowering it by 1°C during heating), about 3% energy saving in the chiller can be achieved. As described above, in an air conditioning system using chiller 4, fixing the outlet temperature setting of chiller 4 to the design value of 7°C from the time of air conditioning startup to the time of normal load is not preferable from the viewpoint of energy saving in the chiller.
(The controller 17 according to the present invention will be described below.)

本発明のコントローラ１７（図１０、設定変更手段１７ｍ）は、図１３に示すように、標準コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）に対して、中間期において、立ち上がり時を経過後、通常動作時において、制御周期毎（例えば３０分毎）に、チラーの出口温度Ｔｓを求め、その出口温度が、設計値である７℃を少なくとも１℃以上高くなっている場合は（暖房時は設計値である４５℃を少なくとも１℃以上低くなっている場合）、当該温度に設定するように、上記標準コントローラ７に指令を行うことにより、最終的に標準コントローラ７によってチラー４の出口の設計温度が７［℃］を少なくとも１［℃］以上となる温度（暖房時は設計温度が４５[℃]を少なくとも１[℃]以下となる温度）、となるように設定変更を行う。尚、チラーの出口温度が、設計値である７℃を少なくとも１℃以上高くなっている場合は（暖房時は設計値である４５℃を少なくとも１℃以上低くなっている場合）、チラーの出口温度は、０．１［℃］刻みで（即ち、冷房時は７．１[℃]、７．２[℃]・・・、暖房時は４４．９[℃]、４４．８[℃]・・・）、設定可能である。これにより、強制的にチラー４の出口温度が７［℃］を超える温度（暖房時は４５[℃]を下回る温度）になるように設定変更を行うことができるものである。尚、チラー出口温度を０．１［℃］上げた（暖房時は下げた）場合は、１［℃］上げた（下げた）場合に比べて、省エネ効果は約１／１０となる。 As shown in FIG. 13, the controller 17 (FIG. 10, setting change means 17m) of the present invention instructs the standard controller 7 (FIG. 13, chiller outlet temperature setting means 7b) to determine the chiller outlet temperature Ts for each control period (e.g., every 30 minutes) during normal operation after start-up during the intermediate period, and if the outlet temperature is at least 1°C higher than the design value of 7°C (if the outlet temperature is at least 1°C lower than the design value of 45°C during heating), it instructs the standard controller 7 to set the outlet temperature to that temperature, thereby ultimately changing the setting so that the standard controller 7 sets the design temperature at the outlet of chiller 4 to a temperature that is at least 1°C higher than 7°C (a temperature that is at least 1°C lower than the design temperature of 45°C during heating). If the chiller outlet temperature is at least 1°C higher than the design value of 7°C (if it is at least 1°C lower than the design value of 45°C during heating), the chiller outlet temperature can be set in increments of 0.1°C (i.e., 7.1°C, 7.2°C, etc. during cooling, 44.9°C, 44.8°C, etc. during heating). This allows the setting to be changed so that the chiller 4 outlet temperature is forced to exceed 7°C (below 45°C during heating). If the chiller outlet temperature is increased by 0.1°C (or decreased during heating), the energy saving effect is approximately 1/10 compared to increasing (decreasing) it by 1°C.

本発明に係るコントローラ１７は図６～図９（暖房時は図１６～図１８）に示すフローチャートの動作手順に示すプログラムを記憶しており、上述のように、これらの動作手順に従って動作を行うＣＰＵ２６を有しているものとする。 The controller 17 according to the present invention stores a program showing the operational procedures of the flowcharts shown in Figures 6 to 9 (Figures 16 to 18 for heating), and has a CPU 26 that performs operations according to these operational procedures, as described above.

また、本発明に係るコントローラ１７は、図１２のメモリ１８を有しており、当該メモリ１８内には、予め現在の時刻年月日を認識し得るカレンダーデータ１８ａを有していると共に、立ち上がり時間データ（例えば３０分）１８ｂ、制御周期データ（例えば３０分）１８ｃ、温度異常データＴｈ１（例えば冷房時は１５［℃］、暖房時は３７［℃］）１８ｄ、温度補償データＴｈ２（例えば冷房時は１０［℃］、暖房時は４２［℃］）１８ｅ、チラーの出口温度の設計値データ（Ｔｓｏデータ）（例えば冷房時は７[℃]、暖房時は４５[℃]）１８ｉ、チラーの入口温度の設計値データ（Ｔｒｏデータ）（例えば冷房時は１２[℃]、暖房時は４０［℃］）１８ｊ、空調機弁タイプ（適用される空調機が、２方弁か３方弁かの何れか）１８ｆ、チラーポンプタイプ（適用されるチラーのポンプが、定流量タイプか変流量タイプかの何れか）１８ｇが予め設定されているものとする。 The controller 17 according to the present invention has a memory 18 as shown in FIG. 12, and the memory 18 has calendar data 18a that can recognize the current time, year, month, and day in advance, as well as start-up time data (e.g., 30 minutes) 18b, control cycle data (e.g., 30 minutes) 18c, temperature abnormality data Th1 (e.g., 15°C during cooling, 37°C during heating) 18d, and temperature compensation data Th2 (e.g., 10°C during cooling, 42°C during heating) 18e. , design value data for the chiller outlet temperature (Tso data) (e.g., 7[°C] for cooling, 45[°C] for heating) 18i, design value data for the chiller inlet temperature (Tr data) (e.g., 12[°C] for cooling, 40[°C] for heating) 18j, air conditioner valve type (whether the applicable air conditioner is a two-way valve or a three-way valve) 18f, and chiller pump type (whether the applicable chiller pump is a constant flow type or a variable flow type) 18g are set in advance.

また、上記メモリ１８にはデータ記憶エリア１８ｈが設けられており、上記コントローラ１７は、データ取得手段１７ｑにより上記各種温度センサ１０，１３，１６，２０、圧力センサ１１，１５、流量計１２，１４にて測定した温度データ、圧力データ、流量データを上記メモリ１８のデータ記憶エリア１８ｈに一時的に記憶し得るように構成されている。 The memory 18 is also provided with a data storage area 18h, and the controller 17 is configured to temporarily store the temperature data, pressure data, and flow data measured by the various temperature sensors 10, 13, 16, 20, pressure sensors 11, 15, and flow meters 12, 14 in the data storage area 18h of the memory 18 using the data acquisition means 17q.

また、上記コントローラ１７は、メモリデータ取得手段１７ｐを介して、各ステップにおいて、上記メモリ１８に記憶された各種データ（データ記憶エリア１８ｈに一時的に記憶されたデータを含む）を取得することが可能となっている。 The controller 17 is also capable of acquiring various data stored in the memory 18 (including data temporarily stored in the data storage area 18h) at each step via the memory data acquisition means 17p.

さらに、上記コントローラ１７は、図１３に示すように、標準コントローラ７の外部端子７ａ（チラー４の出口温度の設定変更用入力端子）に接続されており、上記コントローラ１７の設定維持手段１７ｎ及び設定変更手段１７ｍから、上記外部端子７ａを通じて、上記標準コントローラ７にチラーの出口温度の設定維持信号、又は、設定変更信号を送出し得るように構成されている。 Furthermore, as shown in FIG. 13, the controller 17 is connected to the external terminal 7a (input terminal for changing the setting of the outlet temperature of the chiller 4) of the standard controller 7, and is configured so that a setting maintenance signal or a setting change signal for the outlet temperature of the chiller can be sent to the standard controller 7 from the setting maintenance means 17n and setting change means 17m of the controller 17 via the external terminal 7a.

上記標準コントローラ７は、図１４に示すフローチャートの動作手順のプログラムが記憶されたＣＰＵを有するものであり、上記コントローラ１７から入力端子７ａを介して設定変更信号が入力したとき、チラー４の出口温度Ｔｓを設計値である７［℃］（冷房時）から、設定変更信号が示す温度（７［℃］＋０．１［℃］以上の温度）に設定を変更するものである。暖房時はチラー４の出口温度Ｔｓを設計値である４５［℃］（冷房時）から、設定変更信号が示す温度（４５［℃］－０．１［℃］以上の温度）に設定を変更するものである。 The standard controller 7 has a CPU in which a program of the operational procedure of the flowchart shown in FIG. 14 is stored, and when a setting change signal is input from the controller 17 via the input terminal 7a, it changes the setting of the outlet temperature Ts of the chiller 4 from the design value of 7°C (when cooling) to the temperature indicated by the setting change signal (a temperature of 7°C + 0.1°C or more). When heating, it changes the setting of the outlet temperature Ts of the chiller 4 from the design value of 45°C (when cooling) to the temperature indicated by the setting change signal (a temperature of 45°C - 0.1°C or more).

（本発明に係るコントローラ１７の動作、中間期、１ポンプ方式、冷房（暖房）の場合）（図１、図２の場合）
尚、以下の説明において、暖房時は冷房時の制御が逆になるだけであるので、冷房時をメインに説明し、暖房時はかっこ書又は冷房時の後に対応式等を記載するか、暖房時を適宜、冷房時の後に説明することにより行う。 (Operation of the controller 17 according to the present invention, intermediate season, one-pump system, cooling (heating)) (In the case of Figs. 1 and 2)
In the following explanation, since the control during heating is simply the opposite of that during cooling, the explanation will be centered on cooling, and heating will be described by writing the corresponding formula in parentheses or after cooling, or heating will be described after cooling as appropriate.

室内の在室者が空調機１のスイッチをオンし（図６、図１６、Ｐ１参照）、空調機１とチラー４がオンして、空調機１の立ち上がりの状態にあるものとする（図６、図１６、Ｐ２参照）。 Assume that someone in the room turns on the air conditioner 1 (see Figures 6, 16, P1), the air conditioner 1 and chiller 4 are turned on, and the air conditioner 1 is in the start-up state (see Figures 6, 16, P2).

本発明に係るコントローラ１７（図１０、中間期ピーク期判別手段１７ａ）は、メモリデータ取得手段１７ｐからのカレンダーデータ１８ａ（図１２参照）に基づいて、まず現在の年月日を確認し、中間期であることを認識する（図６Ｐ３、図１６、Ｐ３参照）。尚、上記コントローラ１７の上記中間期の判断は、上述の季節的な面と、空調機１の空調負荷が熱源機の定格能力の８０％未満の場合の何れかに基づいて判断される。 The controller 17 (Fig. 10, intermediate peak period determination means 17a) according to the present invention first checks the current date based on the calendar data 18a (see Fig. 12) from the memory data acquisition means 17p, and recognizes that it is an intermediate period (see Fig. 6, P3, Fig. 16, P3). The controller 17 determines whether it is an intermediate period based on either the seasonal aspect described above or the case where the air conditioning load of the air conditioner 1 is less than 80% of the rated capacity of the heat source unit.

次に、上記コントローラ１７（図１０、立ち上がり時間判別手段１７ｂ）は、メモリデータ取得手段１７ｐが取得した立ち上がり時間データ１８ｂ（例えば３０分）に基づいて、空調機１がオンされてから３０分が経過したか否かを検出する（図６、図１６、Ｐ４参照）。これは空調機１の立ち上がり時間を待つためのステップである。尚、立ち上がり時間データ１８ｂ（３０分）は設定変更可能である。 Next, the controller 17 (Fig. 10, rise time determination means 17b) detects whether 30 minutes have passed since the air conditioner 1 was turned on based on the rise time data 18b (e.g., 30 minutes) acquired by the memory data acquisition means 17p (see Fig. 6, Fig. 16, P4). This is a step for waiting for the start-up time of the air conditioner 1. Note that the rise time data 18b (30 minutes) can be changed.

一定時間（３０分）が経過していない場合は、図６（図１６）のステップＰ１５に移行し、上記コントローラ１７（図１０、設定維持手段１７ｎ）は、標準コントローラ７の入力端子７ａを介して、上記コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）に対して、チラー４の出口温度Ｔｓを設計値の７［℃］（暖房時は４５[℃]）を維持するように指令する。その結果、標準コントローラ７は、チラー４の出口温度設定を設計値のＴｓｏ＝７［℃］（暖房時はＴｓｏ＝４５[℃]）のままとし、変化しない。 If the fixed time (30 minutes) has not elapsed, the process proceeds to step P15 in FIG. 6 (FIG. 16), and the controller 17 (FIG. 10, setting maintenance means 17n) issues a command to the controller 7 (FIG. 13, chiller outlet temperature setting means 7b) via the input terminal 7a of the standard controller 7 to maintain the chiller 4 outlet temperature Ts at the design value of 7°C (45°C during heating). As a result, the standard controller 7 leaves the chiller 4 outlet temperature setting at the design value of Tso = 7°C (Tso = 45°C during heating), and does not change.

上記コントローラ１７（図１０、立ち上がり時間判別手段１７ｂ）は上記一定時間（３０分）が経過したと判断した場合は、次のステップＰ５に移行する（図６、図１６参照）。 If the controller 17 (Figure 10, rise time determination means 17b) determines that the certain time (30 minutes) has elapsed, it proceeds to the next step P5 (see Figures 6 and 16).

上記コントローラ１７（図１０、制御周期判別手段１７ｃ）は、メモリデータ取得手段１７ｐが取得した制御周期データ１８ｃ（例えば３０分）を取得し、制御周期（３０分）が経過したか否か判断する（図６、図１６、Ｐ５参照）。上記コントローラ１７は、制御周期を経過したと判断した場合は、空調機１は立ち上がり時間を過ぎて通常の動作を行っているものと認識する（図６、図１６、Ｐ５参照）。この制御周期は、例えば３０分でもよいし、或いは、１時間でも良く、設定変更可能である。 The controller 17 (Fig. 10, control period determination means 17c) acquires the control period data 18c (e.g., 30 minutes) acquired by the memory data acquisition means 17p, and determines whether the control period (30 minutes) has elapsed (see Figs. 6, 16, P5). If the controller 17 determines that the control period has elapsed, it recognizes that the air conditioner 1 has passed the start-up time and is operating normally (see Figs. 6, 16, P5). This control period may be, for example, 30 minutes or 1 hour, and can be changed.

この制御周期（３０分）が未だ経過していないと上記コントローラ１７（図１０、制御周期判別手段１７ｃ）が判断した場合は、図６（図１６）のステップＰ１５に移行し、上記コントローラ１７（図１０、設定維持手段１７ｎ）は、同様に、標準コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）に対して、チラー４の出口温度Ｔｓを設計値の７［℃］（暖房時は設計値の４５[℃]）を維持するように指令する。その結果、標準コントローラ７は、チラー４の出口温度設定を設計値のＴｓｏ＝７［℃］（暖房時はＴｓｏ＝４５[℃]）のままとし、変化しない。 If the controller 17 (Fig. 10, control cycle determination means 17c) determines that this control cycle (30 minutes) has not yet elapsed, the process proceeds to step P15 in Fig. 6 (Fig. 16), and the controller 17 (Fig. 10, setting maintenance means 17n) similarly commands the standard controller 7 (Fig. 13, chiller outlet temperature setting means 7b) to maintain the chiller 4 outlet temperature Ts at the design value of 7 [°C] (design value of 45 [°C] during heating). As a result, the standard controller 7 leaves the chiller 4 outlet temperature setting at the design value of Tso = 7 [°C] (Tso = 45 [°C] during heating), and does not change.

次に、図６（図１６）ステップＰ５にて制御周期（３０分）が経過したと上記コントローラ１７（図１０、制御周期判別手段１７ｃ）が判断した場合は、空調機１は通常の動作を行っていると判断し、上記コントローラ１７（図１０、温度異常判別手段１７ｄ）は、二次側の往き配管２の冷水（暖房時は温水）の二次側往き温度Ｔｓ２（図１、図２の温度センサ１０の測定値）が、メモリ１８に記憶しているＴｈ１＝１５℃（Ｔｈ１データ１８ｄ）（暖房時はＴｈ１＝３７[℃]）と比較して高いか否かを判断する（Ｔｓ２＞Ｔｈ１）（暖房時はＴｓ２＜Ｔｈ１）（図６、図１６、ステップＰ６参照）。このＴｈ１（温度異常）を１５［℃］（冷房時）とする根拠は、チラー４の出口温度の設計値が７［℃］であり、一般的に使われるチラー４の出口温度と入口温度の差ΔＴの設計値が７［℃］であるから、チラー４の入口温度が１４℃（７＋ΔＴ）に対して、＋１［℃］（＝１５［℃］）にＴｈ１（温度異常）を設定している。 Next, if the controller 17 (Fig. 10, control cycle determination means 17c) determines that the control cycle (30 minutes) has elapsed at step P5 of Fig. 6 (Fig. 16), it determines that the air conditioner 1 is operating normally, and the controller 17 (Fig. 10, temperature abnormality determination means 17d) determines whether the secondary side supply temperature Ts2 (measurement value of temperature sensor 10 in Figs. 1 and 2) of the cold water (hot water during heating) in the secondary side supply pipe 2 is higher than Th1 = 15°C (Th1 data 18d) stored in memory 18 (Th1 = 37°C during heating) (Ts2 > Th1) (Ts2 < Th1 during heating) (see Figs. 6, 16, step P6). The reason for setting Th1 (temperature abnormality) to 15°C (when cooling) is that the design value for the outlet temperature of chiller 4 is 7°C, and the commonly used design value for the difference ΔT between the outlet temperature and inlet temperature of chiller 4 is 7°C, so the inlet temperature of chiller 4 is 14°C (7 + ΔT), and Th1 (temperature abnormality) is set to +1°C (=15°C).

暖房時は、このＴｈ１（温度異常）を３７［℃］とする根拠は、チラー４の出口温度の設計値が４５［℃］であり、一般的に使われるチラー４の出口温度と入口温度の差ΔＴの設計値が７［℃］であるから、チラー４の入口温度が３８℃（７＋ΔＴ）に対して、－１［℃］（＝３７［℃］）にＴｈ１（温度異常）を設定している。 During heating, Th1 (temperature abnormality) is set to 37°C because the design value for the outlet temperature of chiller 4 is 45°C, and the commonly used design value for the difference ΔT between the outlet and inlet temperatures of chiller 4 is 7°C, so the inlet temperature of chiller 4 is 38°C (7+ΔT), and Th1 (temperature abnormality) is set to -1°C (=37°C).

このＴｈ１＝１５［℃］（冷房時）は、二次側の往き配管２の冷水の二次側往き温度Ｔｓ２が１５［℃］以上になると、空調になんらかの支障をきたすと思われる温度異常（例えば、在室者が暑く感じる、除湿があまりできていない状態、機械の排熱処理に対応できていない状態など）に設定している（暖房時は、二次側往き配管２の温水の二次側往き温度Ｔｓが３７［℃］以下になると、在室者が寒く感じる状態に設定している）。 This Th1 = 15°C (when cooling) is set so that if the secondary side delivery temperature Ts2 of the cold water in the secondary side delivery pipe 2 becomes 15°C or higher, a temperature abnormality will occur that is likely to cause some kind of problem with the air conditioning (for example, the occupants will feel hot, the dehumidification will not be sufficient, the machine's exhaust heat treatment will not be kept up to date, etc.) (when heating, it is set so that if the secondary side delivery temperature Ts of the hot water in the secondary side delivery pipe 2 becomes 37°C or lower, the occupants will feel cold).

よって、上記コントローラ１７（図１０、温度異常判別手段１７ｄ）は、データ取得手段１７ｑを介して、二次側往き温度センサ１０からの温度データＴｓ２の入力を受け、当該二次側往き温度データＴｓ２と上記設定温度Ｔｈ１（１５［℃］）（暖房時は３７［℃］）とを比較する（図６、図１６、ステップＰ６参照）。 The controller 17 (Figure 10, temperature abnormality determination means 17d) receives the temperature data Ts2 from the secondary side forward temperature sensor 10 via the data acquisition means 17q, and compares the secondary side forward temperature data Ts2 with the set temperature Th1 (15°C) (37°C during heating) (see Figures 6 and 16, step P6).

冷房時は、上記コントローラ１７（図１０、温度異常判別手段１７ｄ）は、上記二次側往き温度データＴｓ２の入力を受け、二次側の往き配管２の冷水の二次側往き温度Ｔｓ２がＴｈ１（＝１５℃）より高いと判断した場合は、未だチラー４の出口側の冷水の出口温度Ｔｓ２が設計値の７［℃］まで冷えていない状況なので、図６のステップＰ１５に移行し、設定維持手段１７ｎがチラー４の出口温度Ｔｓを設計値の７［℃］に設定し、標準コントローラ７にその旨指令する。その結果、標準コントローラ７は、チラー４の出口温度設定を設計値の７［℃］のままとし、変化しない。 During cooling, the controller 17 (FIG. 10, temperature abnormality determination means 17d) receives the secondary side forward temperature data Ts2 and, if it determines that the secondary side forward temperature Ts2 of the chilled water in the secondary side forward piping 2 is higher than Th1 (=15°C), it moves to step P15 in FIG. 6 because the outlet temperature Ts2 of the chilled water on the outlet side of the chiller 4 has not yet cooled down to the design value of 7 [°C], and the setting maintenance means 17n sets the outlet temperature Ts of the chiller 4 to the design value of 7 [°C] and commands the standard controller 7 to that effect. As a result, the standard controller 7 keeps the outlet temperature setting of the chiller 4 at the design value of 7 [°C] and does not change it.

暖房時は、上記コントローラ１７（図１０、温度異常判別手段１７ｄ）は、上記二次側往き温度データＴｓ２の入力を受け、二次側の往き配管２の温水の二次側往き温度Ｔｓ２がＴｈ１（＝３７℃）より低いと判断した場合は、未だチラー４の出口側の温水の出口温度Ｔｓ２が設計値の３７［℃］まで温まっていない状況なので、図１６のステップＰ１５に移行し、設定維持手段１７ｎがチラー４の出口温度Ｔｓを設計値の４５［℃］に設定し、標準コントローラ７にその旨指令する。その結果、標準コントローラ７は、チラー４の出口温度設定を設計値の４５［℃］のままとし、変化しない。 During heating, the controller 17 (FIG. 10, temperature abnormality determination means 17d) receives the secondary side forward temperature data Ts2 and, if it determines that the secondary side forward temperature Ts2 of the hot water in the secondary side forward piping 2 is lower than Th1 (=37°C), it moves to step P15 in FIG. 16 because the hot water outlet temperature Ts2 on the outlet side of the chiller 4 has not yet reached the design value of 37°C, and the setting maintenance means 17n sets the chiller 4 outlet temperature Ts to the design value of 45°C and commands the standard controller 7 accordingly. As a result, the standard controller 7 leaves the chiller 4 outlet temperature setting at the design value of 45°C and does not change it.

上記コントローラ１７（図１０、温度異常判別手段１７ｄ）は、現時点での上記温度データＴｓ２の入力を受け、二次側の往き配管２の冷水（温水）の二次側往き温度Ｔｓ２がＴｈ１（＝１５［℃］）（暖房時はＴｈ１＝３７［℃］）より低い（暖房時は高い）と判断した場合は、図６、図１６のステップＰ７に移行する。 The controller 17 (FIG. 10, temperature anomaly determination means 17d) receives the current temperature data Ts2, and if it determines that the secondary side feed temperature Ts2 of the cold water (hot water) in the secondary side feed pipe 2 is lower than Th1 (= 15°C) (Th1 = 37°C during heating) (higher during heating), it proceeds to step P7 in FIG. 6 and FIG. 16.

図６（図１６）のステップＰ７において、上記コントローラ１７（図１０、温度補償判別手段１７ｅ）は、二次側の往き配管２の温度センサ１０（図１、図２）からの温度データＴｓ２の入力を、データ取得手段１７ｑを介して受け、二次側往き温度Ｔｓ２が、メモリデータ取得手段１７ｐにて取得したメモリ１８（図１２参照）に記憶していたＴｈ２＝１０［℃］（Ｔｈ２データ１８ｅ）（暖房時はＴｈ２＝４２［℃］）と比較して高いか否かを判断する（Ｔｓ２＞Ｔｈ２）（暖房時はＴｓ２＜Ｔｈ２）。ここで、冷房時のＴｈ２＝１０［℃］の根拠は、特に決まりはないが、建物内の在室者が蒸し暑さを感じることのない温度に設定される。目安としては、チラー４の設計出口温度Ｔｓｏである７［℃］＋１［℃］～５［℃］程度が望ましい（本発明の場合は７［℃］＋３［℃］＝１０［℃］としている）。暖房時のＴｈ２＝４２［℃］の根拠は、特に決まりはないが、建物内の在室者が寒さを感じることのない温度に設定される。目安としては、チラー４の設計出口温度Ｔｓｏである４５［℃］－１［℃］～５［℃］程度が望ましい（本発明の場合は４５［℃］－３［℃］＝４２［℃］としている）。 In step P7 of FIG. 6 (FIG. 16), the controller 17 (FIG. 10, temperature compensation determination means 17e) receives the input of temperature data Ts2 from the temperature sensor 10 (FIGS. 1, 2) of the secondary side forward piping 2 via the data acquisition means 17q, and judges whether the secondary side forward temperature Ts2 is higher than Th2=10[°C] (Th2 data 18e) (Th2=42[°C] during heating) stored in the memory 18 (see FIG. 12) acquired by the memory data acquisition means 17p (Ts2>Th2) (Ts2<Th2 during heating). Here, the basis for Th2=10[°C] during cooling is not particularly decided, but it is set to a temperature at which people in the building do not feel stuffy. As a guideline, it is desirable to set it to about 7[°C]+1[°C] to 5[°C], which is the design outlet temperature Tso of the chiller 4 (7[°C]+3[°C]=10[°C] in the present invention). There is no particular rule as to why Th2 = 42°C when heating, but it is set to a temperature that does not make people in the building feel cold. As a guideline, it is desirable to set the chiller 4 design outlet temperature Tso to about 45°C - 1°C to 5°C (in the present invention, it is set to 45°C - 3°C = 42°C).

上記コントローラ１７（図１０、温度補償判別手段１７ｅ）は、二次側往き温度センサ１０からの温度データの入力を受け、当該温度データＴｓ２と上記設定温度Ｔｈ２（１０［℃］）（暖房時はＴｈ２＝４２［℃］）とを比較する。 The controller 17 (Figure 10, temperature compensation determination means 17e) receives temperature data from the secondary side temperature sensor 10 and compares the temperature data Ts2 with the set temperature Th2 (10°C) (Th2 = 42°C during heating).

上記コントローラ１７（図１０、温度補償判別手段１７ｅ）は、冷房時は、二次側往き温度Ｔｓ２がＴｈ２（＝１０［℃］）より未だ高いと判断した場合は、チラー４の出口側の冷水の温度Ｔｓが設計値の７［℃］まで冷えていない状況なので、図６のステップＰ１５に移行し、チラー４の出口温度Ｔｓを設計値の７［℃］に設定し、標準コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）にその旨指令する。その結果、標準コントローラ７は、チラー４の出口温度設定を設計値の７［℃］のままとし、変化しない。 When the controller 17 (Fig. 10, temperature compensation determination means 17e) determines that the secondary side outgoing temperature Ts2 is still higher than Th2 (= 10°C) during cooling, the temperature Ts of the cold water at the outlet side of the chiller 4 has not yet cooled down to the design value of 7°C, so it moves to step P15 in Fig. 6, sets the outlet temperature Ts of the chiller 4 to the design value of 7°C, and issues a command to that effect to the standard controller 7 (Fig. 13, chiller outlet temperature setting means 7b). As a result, the standard controller 7 leaves the outlet temperature setting of the chiller 4 at the design value of 7°C, and does not change it.

暖房時は、上記コントローラ１７（図１０、温度補償判別手段１７ｅ）は、二次側往き温度Ｔｓ２がＴｈ２（＝４２［℃］）より未だ低いと判断した場合は、チラー４の出口側の温水の温度Ｔｓが設計値の４５［℃］まで温まっていない状況なので、図１６のステップＰ１５に移行し、チラー４の出口温度Ｔｓを設計値の４５［℃］に設定し、標準コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）にその旨指令する。その結果、標準コントローラ７は、チラー４の出口温度設定を設計値の４５［℃］のままとし、変化しない。 During heating, if the controller 17 (FIG. 10, temperature compensation determination means 17e) determines that the secondary side feed temperature Ts2 is still lower than Th2 (=42°C), the temperature Ts of the hot water at the outlet of the chiller 4 has not yet reached the design value of 45°C, so it moves to step P15 in FIG. 16, sets the outlet temperature Ts of the chiller 4 to the design value of 45°C, and issues a command to that effect to the standard controller 7 (FIG. 13, chiller outlet temperature setting means 7b). As a result, the standard controller 7 leaves the outlet temperature setting of the chiller 4 at the design value of 45°C, and does not change it.

上記コントローラ１７（図１０、温度補償判別手段１７ｅ）は、冷房時は、二次側往き温度Ｔｓ２がＴｈ２（＝１０［℃］）より低いと判断した場合は、空調機１によって室内がかなり冷えてきている状況なので、図６のステップＰ８に移行する。暖房時は、上記コントローラ１７（図１０、温度補償判別手段１７ｅ）は、二次側往き温度Ｔｓ２がＴｈ２（＝４２［℃］）より高いと判断した場合は、空調機１によって室内がかなり温まっている状況なので、図１６のステップＰ８に移行する。 When the controller 17 (Fig. 10, temperature compensation determination means 17e) determines that the secondary side outgoing temperature Ts2 is lower than Th2 (= 10°C) during cooling, the room is being cooled considerably by the air conditioner 1, so the process proceeds to step P8 in Fig. 6. When the controller 17 (Fig. 10, temperature compensation determination means 17e) determines that the secondary side outgoing temperature Ts2 is higher than Th2 (= 42°C) during heating, the room is being heated considerably by the air conditioner 1, so the process proceeds to step P8 in Fig. 16.

当該ステップＰ８において、上記コントローラ１７（図１０、熱量演算手段１７ｆ）は、データ取得手段１７ｑを介して、二次側の還り配管３の流量データ（Ｆ２）を流量センサ１４（図１、図２参照）から取得すると共に、二次側還り温度の温度データ（Ｔｒ２）を温度センサ１３から取得する。また、チラー４の前時刻設定出口温度ｐＴｓを取得して、現在の空調機１（二次側）の要求熱量ｑｒを以下の式（１）により求める。尚、前時刻設定出口温度ｐＴｓは、制御周期の前時刻、本実施形態の場合は、制御周期である３０分前のチラー４の設定出口温度であり、ｐＴｓ（＝Ｔｓｏ）＝７［℃］（暖房時はｐＴｓ＝４５[℃」）となる。尚、前時刻設定出口温度ｐＴｓは、例えば、前時刻に設定した熱源機４の出口温度であり、当初は設計出口温度Ｔｓｏの７℃となり、制御周期以後は、前回の時刻（例えば３０分前）に出口温度演算手段にて求めた熱源機の出口温度Ｔｓとなる。 In step P8, the controller 17 (Fig. 10, heat amount calculation means 17f) acquires the flow rate data (F2) of the secondary side return pipe 3 from the flow rate sensor 14 (see Figs. 1 and 2) via the data acquisition means 17q, and acquires the temperature data (Tr2) of the secondary side return temperature from the temperature sensor 13. In addition, the previous time set outlet temperature pTs of the chiller 4 is acquired, and the current heat amount required qr of the air conditioner 1 (secondary side) is calculated by the following formula (1). The previous time set outlet temperature pTs is the set outlet temperature of the chiller 4 at the previous time of the control cycle, which in this embodiment is 30 minutes before the control cycle, and pTs (= Tso) = 7 [°C] (pTs = 45 [°C] during heating). The previous time set outlet temperature pTs is, for example, the outlet temperature of the heat source unit 4 set at the previous time, and is initially set to the design outlet temperature Tso of 7°C, and after the control cycle, it becomes the outlet temperature Ts of the heat source unit calculated by the outlet temperature calculation means at the previous time (for example, 30 minutes ago).

ｑｒ＝Ｆ２×（Ｔｒ２－ｐＴｓ） （１） （図６ステップＰ８）
（暖房時は、ｑｒ＝Ｆ２×（ｐＴｓ－Ｔｒ２） （１’））（図１６ステップＰ８）
ｑｒ：空調機側（二次側）要求熱量［Ｍｃａｌ／ｈ］
Ｆ２：二次側流量［ｍ３／ｈ］
Ｔｒ２：二次側還り温度［℃］
ｐＴｓ：前時刻設定出口温度［℃］ qr=F2×(Tr2−pTs) (1) (Step P8 in FIG. 6)
(When heating, qr = F2 x (pTs - Tr2) (1')) (FIG. 16, step P8)
qr: Heat requirement from air conditioner side (secondary side) [Mcal/h]
F2: Secondary flow rate [m 3 /h]
Tr2: Secondary return temperature [°C]
pTs: Previous time set outlet temperature [°C]

この場合、Ｆ２＝２００［ｍ３／ｈ］、Ｔｒ２＝９．５［℃］（暖房時はＴｒ２＝４２[℃」）、ｐＴｓ＝７［℃］（暖房時はｐＴｓ＝４５[℃］）であったとすると、空調機１の要求熱量ｑｒ＝５００［Ｍｃａｌ／ｈ］（暖房時はｑｒ＝６００[Ｍｃａｌ／ｈ]）となる。 In this case, if F2 = 200 [ m3 /h], Tr2 = 9.5 [°C] (Tr2 = 42 [°C] when heating), and pTs = 7 [°C] (pTs = 45 [°C] when heating), the required heat quantity of air conditioner 1 is qr = 500 [Mcal/h] (qr = 600 [Mcal/h] when heating).

上記コントローラ１７（図１０、熱量演算手段１７ｆ）は、上記ｑｒの値（５００［Ｍｃａｌ／ｈ］）（暖房時は６００[Ｍｃａｌ／ｈ］）、二次側流量Ｆ２データをメモリ１８のデータ記憶エリア１８ｈ（図１２参照）に記憶する。 The controller 17 (Figure 10, heat amount calculation means 17f) stores the value of qr (500 [Mcal/h]) (600 [Mcal/h] during heating) and the secondary flow rate F2 data in the data storage area 18h of the memory 18 (see Figure 12).

次に、上記コントローラ１７（図１０、熱量判別手段１７ｇ）は、図６のステップＰ９（暖房時は図１６のステップＰ９）において、上記ステップＰ８で計算した空調機１の要求熱量ｑｒと、チラー４の定格能力（一次側定格能力）ｑ１との比較を行う（ｑｒ≦ｑ１）。この場合、チラー４の定格能力は、チラー４の全台数（４台）の合計の定格能力となる。これは、チラー４ａの全台数が運転する能力の範囲内であれば、制御可能であり、熱供給に支障はないと判断するためである。この場合、チラー４ａの１台の定格能力は例えば５００［Ｍｃａｌ／ｈ］（暖房時は６００[Ｍｃａｌ／ｈ］）とすると、４台ではｑ１＝２０００［Ｍｃａｌ／ｈ］となる。 Next, in step P9 of FIG. 6 (step P9 of FIG. 16 during heating), the controller 17 (FIG. 10, heat amount determination means 17g) compares the heat amount required by the air conditioner 1 qr calculated in step P8 with the rated capacity (primary rated capacity) q1 of the chiller 4 (qr≦q1). In this case, the rated capacity of the chiller 4 is the total rated capacity of all chillers 4 (4 units). This is because it is determined that if the total number of chillers 4a is within the operating capacity range, control is possible and there is no problem with heat supply. In this case, if the rated capacity of one chiller 4a is, for example, 500 [Mcal/h] (600 [Mcal/h] during heating), then for four chillers 4a, q1 = 2000 [Mcal/h].

上記コントローラ１７（図１０、熱量判別手段１７ｇ）は、
ｑｒ（空調機１の要求熱量＝５００（暖房時は６００）≦ｑ１（チラー４の定格能力＝２０００）
の判断を行い、この場合、空調機１の要求熱量ｑｒが、チラー４の定格能力ｑ１以下なので、制御は可能であると判断し（空調機１の要求熱量ｑｒが熱源機４の定格能力の範囲内であると判断され）、次のステップＰ１０（図６、図１６）に進む。 The controller 17 (FIG. 10, heat quantity determination means 17g)
qr (required heat amount of air conditioner 1 = 500 (600 during heating) ≦ q1 (rated capacity of chiller 4 = 2000)
In this case, since the required heat quantity qr of the air conditioner 1 is less than the rated capacity q1 of the chiller 4, it is determined that control is possible (it is determined that the required heat quantity qr of the air conditioner 1 is within the range of the rated capacity of the heat source unit 4), and the process proceeds to the next step P10 (FIGS. 6 and 16).

尚、要求熱量ｑｒがチラー４の定格能力ｑ１を超えている場合は、制御不能と判断し、図６のステップＰ１５（暖房時は図１６のステップＰ１５）に移行し、チラー４の出口温度Ｔｓを設計値の７［℃］（暖房時は４５[℃］）に設定し、標準コントローラ７にその旨指令する。その結果、標準コントローラ７は、チラー４の出口温度設定を設計値の７［℃］（暖房時は４５［℃］）のままとし、変化しない。 If the required heat quantity qr exceeds the rated capacity q1 of the chiller 4, it is determined that control is impossible, and the process proceeds to step P15 in FIG. 6 (step P15 in FIG. 16 during heating), where the outlet temperature Ts of the chiller 4 is set to the design value of 7°C (45°C during heating), and a command to that effect is sent to the standard controller 7. As a result, the standard controller 7 leaves the outlet temperature setting of the chiller 4 at the design value of 7°C (45°C during heating), and does not change.

次に、コントローラ１７（図１０、チラーポンプ判別手段１７ｈ）は図６のステップＰ１０（暖房時は図１６のステップＰ１０）に移行し、一次側チラー４のポンプ４ｂが変流量であるか否かを判断する。 Then, the controller 17 (Fig. 10, chiller pump discrimination means 17h) proceeds to step P10 in Fig. 6 (step P10 in Fig. 16 during heating) and determines whether the pump 4b of the primary chiller 4 is variable flow.

上記コントローラ１７（図１０、チラーポンプ判別手段１７ｈ）は、一次側チラー４のポンプ４ｂが「変流量」である場合は（図１の空調機１ａの流量調整弁５が２方弁の場合）、図６（暖房時は図１６）のステップＰ１１に進む。この場合、空調機１は、２方弁の流量調節弁５を有している空調機１ａが設置されているものとする。尚、この場合、コントローラ１７は、空調機１ａの流量調節弁５が２方弁であることは、当初から上記コントローラ１７の設置者が、対応する空調システムの設備に合わせて、メモリ１８の空調機弁タイプデータ１８ｆ（図１２参照）に予め記憶しており、チラーポンプタイプデータ１８ｇ（図１２参照）も空調機１ａに合わせて「変流量」であることが予め記憶されており、上記コントローラ１７（図１０、チラーポンプ判別手段１７ｈ）はこれらのデータを予め認識している。従って、上記コントローラ１７（チラーポンプ判別手段１７ｈ）は、メモリデータ取得手段１７ｐからのチラーポンプタイプデータ１８ｇに基づいて、チラーポンプが「変流量」であることを認識し、図６（図１６）のステップＰ１１に移行する。 If the pump 4b of the primary chiller 4 is "variable flow" (if the flow control valve 5 of the air conditioner 1a in FIG. 1 is a two-way valve), the controller 17 (FIG. 10, chiller pump discrimination means 17h) proceeds to step P11 in FIG. 6 (FIG. 16 during heating). In this case, the air conditioner 1 is assumed to be an air conditioner 1a having a two-way flow control valve 5. In this case, the controller 17 has already stored in advance in the air conditioner valve type data 18f (see FIG. 12) of the memory 18 that the flow control valve 5 of the air conditioner 1a is a two-way valve by the installer of the controller 17 in accordance with the equipment of the corresponding air conditioning system, and the chiller pump type data 18g (see FIG. 12) is also previously stored as "variable flow" to match the air conditioner 1a, and the controller 17 (FIG. 10, chiller pump discrimination means 17h) recognizes these data in advance. Therefore, the controller 17 (chiller pump discrimination means 17h) recognizes that the chiller pump is a "variable flow" pump based on the chiller pump type data 18g from the memory data acquisition means 17p, and proceeds to step P11 in FIG. 6 (FIG. 16).

上記コントローラ１７（図１０、出口温度演算手段１７ｉ）は、図６（図１６）のステップＰ１１（変流量）において、現時点のチラー４の出口温度Ｔｓを、二次側流量Ｆ２と二次側要求熱量ｑｒに基づいて次式（２）により求める。
Ｔｓ＝Ｔｒｏ－ｑｒ／Ｆ２ （２）
（暖房時 Ｔｓ＝Ｔｒｏ＋ｑｒ／Ｆ２ （２’））
Ｔｓ：チラー４の出口温度［℃］
Ｔｒｏ：Ｔｓｏ（７［℃］）＋設計温度差ΔＴ（ΔＴ＝５［℃］～７［℃］
（暖房時 Ｔｒｏ：Ｔｓｏ（４５［℃］－設計温度差ΔＴ（ΔＴ＝５［℃］～７［℃］） The controller 17 (FIG. 10, outlet temperature calculation means 17i) determines the current outlet temperature Ts of the chiller 4 based on the secondary side flow rate F2 and the secondary side required heat quantity qr using the following equation (2) in step P11 (variable flow rate) of FIG. 6 (FIG. 16).
Ts = Tro - qr / F2 (2)
(When heating, Ts = Tro + qr / F2 (2'))
Ts: outlet temperature of chiller 4 [°C]
Tro: Tso (7°C) + design temperature difference ΔT (ΔT = 5°C to 7°C)
(Heating Tro: Tso (45 [℃] - Design temperature difference ΔT (ΔT = 5 [℃] to 7 [℃])

Ｔｒｏ［℃］は、設計値であり、Ｔｓｏ（チラー出口温度の設計値：７［℃］）に、設計温度差ΔＴ［℃］を加えた温度であり、通常は、Ｔｒｏ＝７［℃］＋５［℃］＝１２［℃］に設定しているとする（図１２、メモリ１８のＴｒｏデータ１８ｊ参照）。暖房時は、Ｔｒｏ［℃］は、設計値であり、Ｔｓｏ（チラー出口温度の設計値：４５［℃］）に、設計温度差ΔＴ［℃］を引いた温度であり、通常は、Ｔｓｏ＝４５［℃］－５［℃］＝４０［℃］に設定しているとする（図１２、メモリ１８のＴｒｏデータ１８ｊ参照）。 Tro [°C] is a design value, and is the temperature obtained by adding the design temperature difference ΔT [°C] to Tso (design value of chiller outlet temperature: 7 [°C]), and is usually set to Tro = 7 [°C] + 5 [°C] = 12 [°C] (see Tro data 18j in memory 18 in FIG. 12). During heating, Tro [°C] is a design value, and is the temperature obtained by subtracting the design temperature difference ΔT [°C] from Tso (design value of chiller outlet temperature: 45 [°C]), and is usually set to Tso = 45 [°C] - 5 [°C] = 40 [°C] (see Tro data 18j in memory 18 in FIG. 12).

上記コントローラ１７（図１０、出口温度演算手段１７ｉ）は、メモリデータ取得手段１７ｐを介して上記メモリ１８から上記Ｔｒｏデータ（１２［℃］）（暖房時は４０［℃］）を読み出し、同じくメモリ１８のデータ記憶エリア１８ｈから空調機１ａ側の要求熱量ｑｒと二次側流量Ｆ２を読み出し、上記式（２）の演算を行い、チラー４の出口温度Ｔｓ［℃］を求め、メモリ１８のデータ記憶エリア１８ｈに記憶する。
例えば、
Ｔｓ＝Ｔｒｏ（１２［℃］）-［ｑｒ（５００［Ｍｃａｌ／ｈ］）÷Ｆ２（２００［ｍ３／ｈ］）］
＝９．５［℃］
暖房時は、
Ｔｓ＝Ｔｒｏ（４０［℃］）＋［ｑｒ（６００［Ｍｃａｌ／ｈ］）÷Ｆ２（２００［ｍ３／ｈ］）］
＝４３［℃］
となる。 The controller 17 (FIG. 10, outlet temperature calculation means 17i) reads out the Tro data (12 [°C]) (40 [°C] during heating) from the memory 18 via the memory data acquisition means 17p, and also reads the heat request qr and secondary side flow rate F2 on the air conditioner 1a side from the data storage area 18h of the memory 18, calculates the above formula (2), determines the outlet temperature Ts [°C] of the chiller 4, and stores it in the data storage area 18h of the memory 18.
for example,
Ts = Tro (12 [°C]) - [qr (500 [Mcal/h]) ÷ F2 (200 [ m3 /h])]
= 9.5 [°C]
When heating,
Ts = Tro (40°C) + [qr (600 Mcal/h) / F2 (200 m3 /h)]
= 43 [°C]
It becomes.

上記コントローラ１７（図１０、出口温度演算手段１７ｉ）は、演算結果Ｔｓ＝９．５［℃］（暖房時はＴｓ＝４３［℃］）をメモリ１８のデータ記憶エリア１８ｈに記憶する。その後、上記コントローラ１７（図１０、出口温度比較手段１７ｋ）は、図６（図１６）のステップＰ１３に移行し、上記チラー４の出口温度Ｔｓの温度（９．５［℃］）が、設計値のＴｓｏ＝７［℃］より高いか否かを判断する（Ｔｓ＞Ｔｓｏ）（暖房時はＴｓ＜Ｔｓｏ）。 The controller 17 (FIG. 10, outlet temperature calculation means 17i) stores the calculation result Ts = 9.5 [°C] (Ts = 43 [°C] during heating) in the data storage area 18h of the memory 18. After that, the controller 17 (FIG. 10, outlet temperature comparison means 17k) proceeds to step P13 in FIG. 6 (FIG. 16) and determines whether the outlet temperature Ts of the chiller 4 (9.5 [°C]) is higher than the design value Tso = 7 [°C] (Ts > Tso) (Ts < Tso during heating).

図６（暖房時は図１６）のステップＰ１３において、上記コントローラ１７（図１０、出口温度比較手段１７ｋ）は、上記ステップＰ１１で求めたチラー出口温度Ｔｓ（＝９．５℃）（暖房時はＴｓ＝４３［℃］）は、設計値であるＴｓｏ（＝７[℃]）（暖房時はＴｓｏ＝４５［℃］）よりも高い（暖房時は低い）ので、図６（暖房時は図１６）のステップＰ１３においてＹＥＳとなり、上記コントローラ１７（図１０、設定変更手段１７ｍ）は、標準コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）に対して、入力端子７ａを介して（図１３参照）、チラー４の出口温度Ｔｓを９．５［℃］（暖房時は４３［℃］）に設定変更するように指令する（図６（暖房時は図１６）Ｐ１４参照）。 In step P13 in FIG. 6 (FIG. 16 during heating), the controller 17 (FIG. 10, outlet temperature comparison means 17k) determines that the chiller outlet temperature Ts (= 9.5°C) (Ts = 43°C during heating) determined in step P11 is higher (lower) than the design value Tso (= 7°C) (Tso = 45°C during heating), so the answer is YES in step P13 in FIG. 6 (FIG. 16 during heating), and the controller 17 (FIG. 10, setting change means 17m) commands the standard controller 7 (FIG. 13, chiller outlet temperature setting means 7b) to change the setting of the chiller 4 outlet temperature Ts to 9.5°C (43°C during heating) via the input terminal 7a (see FIG. 13) (see P14 in FIG. 6 (FIG. 16 during heating)).

その結果、標準コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）は、入力端子７ａを介して設定変更信号が入力したことを検出し（図１４Ｐ１参照）、チラー４の出口温度設定を設計値の７[℃]から９．５［℃］（暖房時は４５［℃］から４３［℃］）に変更する（図１４Ｐ２参照）。 As a result, the standard controller 7 (Fig. 13, chiller outlet temperature setting means 7b) detects that a setting change signal has been input via the input terminal 7a (see Fig. 14P1), and changes the chiller 4 outlet temperature setting from the design value of 7 [°C] to 9.5 [°C] (from 45 [°C] to 43 [°C] during heating) (see Fig. 14P2).

これにより、チラー４の出口温度Ｔｓは７[℃]から１［℃］以上高い９．５[℃]（暖房時は４５［℃］から１［℃］以上低い４３［℃]）に上昇（暖房時は下降）させることができ、熱源機の効率を向上させることができる。 As a result, the outlet temperature Ts of the chiller 4 can be increased (decreased during heating) from 7°C to 9.5°C, which is more than 1°C higher (45°C to 43°C, which is more than 1°C lower during heating), improving the efficiency of the heat source unit.

尚、上記コントローラ１７は、図６（暖房時は図１６）のステップＰ１３において、上記チラー４の出口温度Ｔｓが設計温度Ｔｓｏ＝７[℃]（暖房時はＴｓｏ＝４５[℃］）より低い又は等しい（暖房時は高い又は等しい）と判断した場合は、図６（図１６）のステップＰ１５に移行し、設定維持手段１７ｎが、チラー４の出口温度Ｔｓを７[℃]（暖房時は４５[℃]）に設定し、標準コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）にその旨指令する（図６、図１６Ｐ１５参照）。その結果、標準コントローラ７は、チラー４の出口温度設定を設計値の７[℃]（暖房時は４５[℃］）のままとし、変化せず、ステップＰ４に戻る。 If the controller 17 judges in step P13 of FIG. 6 (FIG. 16 during heating) that the outlet temperature Ts of the chiller 4 is lower than or equal to the design temperature Tso = 7 [°C] (Tso = 45 [°C] during heating) (higher than or equal to) the design temperature Tso, the controller 17 proceeds to step P15 of FIG. 6 (FIG. 16), where the setting maintenance means 17n sets the outlet temperature Ts of the chiller 4 to 7 [°C] (45 [°C] during heating) and issues a command to the standard controller 7 (FIG. 13, chiller outlet temperature setting means 7b) to that effect (see FIG. 6, FIG. 16P15). As a result, the standard controller 7 keeps the outlet temperature setting of the chiller 4 at the design value of 7 [°C] (45 [°C] during heating), does not change, and returns to step P4.

その後、コントローラ１７はステップＰ４に戻り、立ち上がり時間は既に経過しているので、ステップＰ５に移行し、制御周期判別手段１７ｃ（図１０参照）が、制御周期３０分が経過しているか否かを判断する。以降は、３０分の制御周期毎に、ステップＰ８にて空調機側（二次側）要求熱量ｑｒを演算し、制御可能であれば、ステップＰ１１において、チラー出口温度を演算により求め、設計値（７［℃］）（暖房時は４５［℃］）よりも高い（暖房時は低い）場合は、標準コントローラ７に対して、チラー出口温度を上げる（暖房時は下げる）ように指示を行う（図６（暖房時は図１６）ステップＰ１４参照）。 Then, the controller 17 returns to step P4, and since the start-up time has already elapsed, it proceeds to step P5, where the control cycle determination means 17c (see FIG. 10) determines whether the control cycle of 30 minutes has elapsed. Thereafter, in step P8, the air conditioner side (secondary side) heat request qr is calculated for each 30-minute control cycle, and if controllable, in step P11, the chiller outlet temperature is calculated, and if it is higher (lower during heating) than the design value (7°C) (45°C during heating), an instruction is given to the standard controller 7 to increase the chiller outlet temperature (decrease during heating) (see step P14 in FIG. 6 (FIG. 16 during heating)).

このように、中間期においては、制御周期である３０分毎に、二次側要求熱量ｑｒを演算により求め、制御可能であれば、演算で求めた二次側要求熱量ｑｒに対応するチラー出口温度Ｔｓを演算により求め、その値（温度）が、メーカ側のチラー出口温度の設計値（７［℃］）より１［℃］以上高い場合（暖房時は１［℃］以上低い場合）は、当該演算により求めたチラーの出口温度Ｔｓに設定変更するように、標準コントローラ７に対して設定変更信号を送出するものである。これにより空調システム全体として、省エネを図ることができる。 In this way, during the intermediate season, the secondary side heat requirement qr is calculated every 30 minutes, which is the control cycle, and if controllable, the chiller outlet temperature Ts corresponding to the calculated secondary side heat requirement qr is calculated, and if this value (temperature) is 1°C or more higher than the manufacturer's chiller outlet temperature design value (7°C) (if it is 1°C or more lower during heating), a setting change signal is sent to the standard controller 7 to change the setting to the chiller outlet temperature Ts calculated by this calculation. This allows for energy savings throughout the entire air conditioning system.

（図２ １ポンプ方式、空調機１ｂの流量調整弁６が３方弁の場合）
次に、空調機１ｂの流量調整弁６が３方弁の場合を説明する。
図６（暖房の場合は図１６）においてステップＰ１～Ｐ９までは上記図１の場合と同様なので、説明を省略する。 (Figure 2 One-pump system, when the flow control valve 6 of the air conditioner 1b is a three-way valve)
Next, a case where the flow rate regulating valve 6 of the air conditioner 1b is a three-way valve will be described.
In FIG. 6 (FIG. 16 in the case of heating), steps P1 to P9 are the same as those in FIG. 1, and therefore the explanation will be omitted.

図６（暖房の場合は図１６）のステップＰ１０において、上記コントローラ１７（図１０、チラーポンプ判別手段１７ｈ）は、一次側チラー４のポンプ４ｂが「定流量」である場合は、図６（暖房の場合は図１６）のステップＰ１２に進む。この場合、空調機１は、図２の３方弁の流量調節弁６を有している空調機１ｂが設置されているものとする。 In step P10 in FIG. 6 (FIG. 16 in the case of heating), if the pump 4b of the primary chiller 4 is at "constant flow rate," the controller 17 (FIG. 10, chiller pump discrimination means 17h) proceeds to step P12 in FIG. 6 (FIG. 16 in the case of heating). In this case, it is assumed that the air conditioner 1 is an air conditioner 1b having the three-way flow control valve 6 in FIG. 2.

上記コントローラ１７（図１０、出口温度演算手段１７ｊ）は、図６（図１６）のステップＰ１２において、チラー４の出口温度Ｔｓを下記の式（３）より求める。
Ｔｓ＝Ｔｒｏ－ｑｒ／Ｆ１ （３）
（暖房時 Ｔｓ＝Ｔｒｏ＋ｑｒ／Ｆ１ （３’））
Ｔｓ：チラー４の出口温度［℃］
Ｔｒｏ：Ｔｓｏ（７[℃]）＋設計温度差ΔＴ（ΔＴ＝５[℃]～７[℃]）
（暖房時 Ｔｒｏ：Ｔｓｏ（４５［℃］－設計温度差ΔＴ（ΔＴ＝５［℃］～７［℃］）
Ｔｒｏ［℃］は、設計値であり、上記ステップＰ１１と同様であり、１２[℃]に設定しているとする。尚、１ポンプ方式のため、常に、一次側流量≧二次側流量であり、分母が大きいＦ１の方が安全側になるので、分母は「Ｆ１」としている。 The controller 17 (FIG. 10, outlet temperature calculation means 17j) determines the outlet temperature Ts of the chiller 4 from the following formula (3) in step P12 of FIG. 6 (FIG. 16).
Ts = Tro - qr / F1 (3)
(When heating, Ts = Tro + qr / F1 (3'))
Ts: outlet temperature of chiller 4 [°C]
Tro: Tso (7°C) + design temperature difference ΔT (ΔT = 5°C to 7°C)
(Heating Tro: Tso (45 [℃] - Design temperature difference ΔT (ΔT = 5 [℃] to 7 [℃])
Tro [°C] is a design value, and is set to 12 [°C] as in step P11 above. Note that, since this is a one-pump system, the primary flow rate is always greater than or equal to the secondary flow rate, and F1, which has a larger denominator, is on the safer side, so the denominator is set to "F1".

暖房時は、Ｔｒｏ［℃］は、設計値であり、Ｔｓｏ（チラー出口温度の設計値：４５［℃］）に、設計温度差ΔＴ［℃］を引いた温度であり、通常は、Ｔｒｏ＝４５［℃］－５［℃］＝４０［℃］に設定しているとする（図１２、メモリ１８のＴｒｏデータ１８ｊ参照）。 During heating, Tro [°C] is the design value, which is calculated by subtracting the design temperature difference ΔT [°C] from Tso (design value of chiller outlet temperature: 45 [°C]), and is usually set to Tro = 45 [°C] - 5 [°C] = 40 [°C] (see Tro data 18j in memory 18 in Figure 12).

上記コントローラ１７（図１０、出口温度演算手段１７ｊ）は、上記メモリ１８（図１２参照）から上記Ｔｒｏデータ（１２℃）（暖房時は４０[℃]）１８ｊを読み出し、同じくメモリ１８のデータ記憶エリア１８ｈから空調機側の要求熱量ｑｒを読み出す。また、コントローラ１７（図１０、出口温度演算手段１７ｊ）は、データ取得手段１７ｑを介して、一次側の流量センサ１２から一次側流量Ｆ１（例えば、４００[ｍ３／ｈ]とする）の流量データＦ１を検出し、当該流量データＦ１をメモリ１８のデータ記憶エリア１８ｈに記憶する。 The controller 17 (FIG. 10, outlet temperature calculation means 17j) reads out the Tro data (12° C.) (40° C. during heating) 18j from the memory 18 (see FIG. 12), and also reads out the heat quantity required by the air conditioner qr from the data storage area 18h of the memory 18. The controller 17 (FIG. 10, outlet temperature calculation means 17j) also detects flow rate data F1 of the primary side flow rate F1 (for example, 400 m3 /h) from the primary side flow rate sensor 12 via the data acquisition means 17q, and stores the flow rate data F1 in the data storage area 18h of the memory 18.

そして、上記コントローラ１７（図１０、出口温度演算手段１７ｊ）は、上記式（３）の演算を行い、チラー４の出口温度Ｔｓ［℃］を求め、メモリ１８のデータ記憶エリア１８ｈに記憶する。 Then, the controller 17 (FIG. 10, outlet temperature calculation means 17j) calculates the above formula (3) to obtain the outlet temperature Ts [°C] of the chiller 4, and stores it in the data storage area 18h of the memory 18.

例えば、
Ｔｓ＝Ｔｒｏ（１２[℃]）－［ｑｒ（５００[Ｍｃａｌ／ｈ]）÷Ｆ１（４００[ｍ３／ｈ］]＝１０．７５［℃］
になったとする。
暖房時は、
Ｔｓ＝Ｔｒｏ（４０［℃］）＋［ｑｒ（６００［Ｍｃａｌ／ｈ］）÷Ｆ１（４００［ｍ３／ｈ］）］
＝４１．５［℃］ for example,
Ts = Tro (12°C) - [qr (500 Mcal/h) / F1 (400 m3 /h) = 10.75°C]
Let's say it becomes like this.
When heating,
Ts = Tro (40°C) + [qr (600 Mcal/h) / F1 (400 m3 /h)]
= 41.5 [°C]

上記コントローラ１７は、計算結果Ｔｓ＝１０．７５[℃]（暖房時はＴｓ＝４１．５[℃]）をメモリ１８（図１２参照）のデータ記憶エリア１８ｈに記憶する。その後、上記コントローラ１７（図１０、出口温度比較手段１７ｋ）は、図５のステップＰ１３に移行し、上記チラー４の出口温度Ｔｓの温度（１０．７５[℃]）（暖房時はＴｓ＝４１．５[℃]）が、設計値のＴｓｏ＝７[℃]（暖房時はＴｓｏ＝４５［℃］）より高いか否かを判断する（Ｔｓ＞Ｔｓo）（暖房時はＴｓ＜Ｔｓｏ）。 The controller 17 stores the calculation result Ts = 10.75 [°C] (Ts = 41.5 [°C] during heating) in the data storage area 18h of the memory 18 (see FIG. 12). After that, the controller 17 (FIG. 10, outlet temperature comparison means 17k) proceeds to step P13 in FIG. 5 and determines whether the outlet temperature Ts of the chiller 4 (10.75 [°C]) (Ts = 41.5 [°C] during heating) is higher than the design value Tso = 7 [°C] (Tso = 45 [°C] during heating) (Ts > Tso) (Ts < Tso during heating).

図６（暖房時は図１６）のステップＰ１３において、上記コントローラ１７（図１０、出口温度比較手段１７ｋ）は、上記ステップＰ１２で求めたチラー出口温度（１０．７５[℃]）（暖房時は４１．５[℃]）は、設計値であるＴｓｏ（＝７[℃]）よりも高いので（暖房時は設計値の４５[℃]より低いので）、図６（暖房時は図１６）のステップＰ１４において、上記コントローラ１７（図１０、設定変更手段１７ｍ）は、チラー４の出口温度Ｔｓを１０．７５[℃]（暖房時は４１．５[℃]）に設定すべく、標準コントローラ７にその旨指令する。その結果、標準コントローラ７（図１３、チラー温度設定手段７ｂ）は、チラー４の出口温度設定を設計値の７[℃]から、１０．７５[℃]（暖房時は設計値の４５[℃]から４１．５[℃]）に変更する（図１４Ｐ１～Ｐ２参照）。 In step P13 of Figure 6 (Figure 16 when heating), the controller 17 (Figure 10, outlet temperature comparison means 17k) determines that the chiller outlet temperature (10.75 [°C]) (41.5 [°C] when heating) determined in step P12 is higher than the design value Tso (= 7 [°C]) (lower than the design value of 45 [°C] when heating), so in step P14 of Figure 6 (Figure 16 when heating), the controller 17 (Figure 10, setting change means 17m) instructs the standard controller 7 to set the outlet temperature Ts of the chiller 4 to 10.75 [°C] (41.5 [°C] when heating). As a result, the standard controller 7 (chiller temperature setting means 7b in FIG. 13) changes the outlet temperature setting of the chiller 4 from the design value of 7°C to 10.75°C (from the design value of 45°C to 41.5°C during heating) (see P1-P2 in FIG. 14).

これにより、チラー４の出口温度Ｔｓを７[℃]から、１［℃］以上高い１０．７５[℃]に上昇させることができ（暖房時は４５[℃]から１[℃]以上低い４１．５[℃]に低下させることができ）、熱源機の効率を向上させることができる。 This allows the outlet temperature Ts of the chiller 4 to be increased from 7°C to 10.75°C, which is more than 1°C higher (and can be reduced from 45°C to 41.5°C, which is more than 1°C lower during heating), improving the efficiency of the heat source unit.

その後、コントローラ１７はステップＰ４に戻り（図６、図１６参照）、立ち上がり時間は既に経過しているので、ステップＰ５に移行し、制御周期判別手段１７ｃが制御周期３０分が経過しているか否かを判断する。以降は、３０分の制御周期毎に、ステップＰ８にて空調機側（二次側）要求熱量ｑｒを演算し、制御可能であれば、ステップＰ１２において、チラー出口温度Ｔｓを演算により求め、設計値（７℃）よりも高い場合は（暖房時は設計値（４５℃）より低い場合は）、標準コントローラ７に対して、チラー出口温度を上げるように（暖房時は下げるように）指示を行う（図６、図１６、ステップＰ１４）。 Then, the controller 17 returns to step P4 (see Figures 6 and 16), and since the start-up time has already elapsed, it proceeds to step P5, where the control cycle determination means 17c determines whether the control cycle of 30 minutes has elapsed. Thereafter, for each 30-minute control cycle, the air conditioner side (secondary side) heat request qr is calculated in step P8, and if controllable, the chiller outlet temperature Ts is calculated in step P12, and if it is higher than the design value (7°C) (if it is lower than the design value (45°C) during heating), an instruction is given to the standard controller 7 to increase the chiller outlet temperature (to decrease it during heating) (Figures 6, 16, step P14).

このように、中間期においては、制御周期である３０分毎に、二次側要求熱量ｑｒを演算により求め、制御可能であれば、演算で求めた二次側要求熱量ｑｒに対応するチラー出口温度Ｔｓを演算により求め、その値（温度）が、メーカ側のチラー出口温度の設計値より１℃以上高い場合は（暖房時は１℃以上低い場合は）、当該演算により求めたチラーの出口温度に設定変更するように、標準コントローラ７に対して設定変更信号を送出するものである。これにより空調システム全体として、省エネを図ることができる。 In this way, during intermediate periods, the secondary heat requirement qr is calculated every 30 minutes, which is the control cycle, and if controllable, the chiller outlet temperature Ts corresponding to the calculated secondary heat requirement qr is calculated, and if this value (temperature) is 1°C or more higher than the manufacturer's chiller outlet temperature design value (if it is 1°C or more lower during heating), a setting change signal is sent to the standard controller 7 to change the setting to the chiller outlet temperature calculated by this calculation. This allows for energy savings throughout the entire air conditioning system.

（本発明に係るコントローラ１７の動作、中間期、２方弁、２ポンプ方式、冷房、暖房時共通、図３参照）
２ポンプ方式の場合のコントローラ１７の制御は、１ポンプ方式の制御（図１、図２）の手順と略同一であるが、図６（暖房時は図１６）のステップＰ７とステップＰ８の間に、２ポンプ方式における特有の制御が存在するので、その点について図７にて説明する（冷房時暖房時共通）。 (Operation of the controller 17 according to the present invention, intermediate period, two-way valve, two-pump system, common to cooling and heating, see FIG. 3)
The control procedure of the controller 17 in the case of the two-pump system is substantially the same as the control procedure for the one-pump system (FIGS. 1 and 2). However, a control specific to the two-pump system exists between step P7 and step P8 in FIG. 6 (FIG. 16 for heating), and this point will be described in FIG. 7 (common for both cooling and heating).

ところで、チラー４の出口側温度Ｔｓを１℃上げると（暖房時は１℃下げると）、チラー４の最大３％の省エネ効果が得られるといわれている。この２ポンプ方式では、チラー４の出口側温度Ｔｓを１℃上げると（暖房時は１℃下げると）、空調機１の入口側と出口側の冷水（温水）の温度差が減少するので（熱量＝流量×温度差）、必要な熱量を確保するために、空調機１の二方弁５が自動的に開いて、二次側の流量が増大することが予測される（尚、空調機１ｂが３方弁の場合（図４参照）は結果的に二次側流量に変動はないので、二次側流量の増加を考慮する必要はない）。このとき、２ポンプ方式では、二次側ポンプ２１の流量が増加し(二方弁５が自動的に開くと、圧力変動により、二次側ポンプ２１は設定の圧力となるように流量を調整する)、空調システム全体としての省エネ効果が減少することが予測される。 It is said that if the outlet temperature Ts of the chiller 4 is raised by 1°C (or lowered by 1°C during heating), a maximum energy saving effect of 3% can be achieved for the chiller 4. In this two-pump system, if the outlet temperature Ts of the chiller 4 is raised by 1°C (or lowered by 1°C during heating), the temperature difference between the cold water (hot water) on the inlet side and the outlet side of the air conditioner 1 decreases (amount of heat = flow rate x temperature difference), so in order to ensure the required amount of heat, the two-way valve 5 of the air conditioner 1 is automatically opened and the secondary flow rate is predicted to increase (if the air conditioner 1b is a three-way valve (see Figure 4), there is no fluctuation in the secondary flow rate as a result, so there is no need to consider an increase in the secondary flow rate). In this case, in the two-pump system, the flow rate of the secondary pump 21 increases (if the two-way valve 5 automatically opens, the secondary pump 21 adjusts the flow rate to the set pressure due to pressure fluctuations), and it is predicted that the energy saving effect of the entire air conditioning system will decrease.

そこで、図７のステップＰ１６～Ｐ１８を設け、二次側流量の増加率が基準値Ｉ０（１１０％）を超えている場合は、チラー４の出口温度設定を変化なしとし（設計値の７［℃］のままとし）（暖房時は４５[℃]のままとし）、二次側流量の増加率が基準値Ｉ０（１１０％）を超えていない場合のみ、チラー４の出口温度設定を上昇する方向（暖房時は下降する方向）に変更するようしたものである。尚、この基準値Ｉ０の１１０％は、メモリ１８（図１２参照）の基準値データ１８ｋとして予め記憶されている。 Therefore, steps P16 to P18 in FIG. 7 are provided, and if the increase rate of the secondary flow rate exceeds the reference value I0 (110%), the outlet temperature setting of chiller 4 is left unchanged (remains at the design value of 7°C) (remains at 45°C during heating), and the outlet temperature setting of chiller 4 is changed in an upward direction (or downward direction during heating) only when the increase rate of the secondary flow rate does not exceed the reference value I0 (110%). Note that this reference value I0 of 110% is pre-stored as reference value data 18k in memory 18 (see FIG. 12).

上記図６（暖房時は図１６）のステップＰ７において、上記コントローラ１７（図１０、温度補償判別手段１７ｅ）において、二次側の往き配管２の二次側往き温度Ｔｓ２が、Ｔｈ２（１０［℃］）（暖房時は４２［℃］）より低下（暖房時は上昇）していると判断した場合は、図７のステップＰ１６に移行し、上記コントローラ１７（図１１、流量比較手段１７ｒ）は、一次側の流量Ｆ１と二次側の流量Ｆ２とを比較する。 In step P7 in FIG. 6 (FIG. 16 during heating), if the controller 17 (FIG. 10, temperature compensation determination means 17e) determines that the secondary side feed temperature Ts2 of the secondary side feed pipe 2 is lower than Th2 (10°C) (42°C during heating) (higher during heating), the process moves to step P16 in FIG. 7, and the controller 17 (FIG. 11, flow rate comparison means 17r) compares the primary side flow rate F1 with the secondary side flow rate F2.

このとき上記コントローラ１７（図１１、流量比較手段１７ｒ）は、データ取得手段１７ｑを介して、一次側流量センサ１２及び二次側流量センサ１４から一次側流量Ｆ１、二次側流量Ｆ２を取得し、認識すると共に、メモリ１８のデータ記憶エリア１８ｈに各データを記憶する。 At this time, the controller 17 (Figure 11, flow rate comparison means 17r) acquires and recognizes the primary flow rate F1 and the secondary flow rate F2 from the primary flow rate sensor 12 and the secondary flow rate sensor 14 via the data acquisition means 17q, and stores each data in the data storage area 18h of the memory 18.

次に、上記コントローラ１７（図１１、二次側流量増加率演算手段１７ｓ）は、上記一次側流量Ｆ１と二次側流量Ｆ２の値から、二次側流量増加率Ｉ２を次式（４）により求め（図７Ｐ１７参照）、上記コントローラ１７（図１１、増加率比較手段１７ｔ）は、メモリ１８に予め記憶している基準値（１１０％）１８ｋと比較する（Ｉ２≧Ｉ０）（図７、Ｐ１８参照）。
Ｉ２＝Ｆ２／Ｆ１×１００［％］ （４） Next, the controller 17 (Figure 11, secondary side flow rate increase rate calculation means 17s) calculates the secondary side flow rate increase rate I2 from the values of the primary side flow rate F1 and the secondary side flow rate F2 using the following equation (4) (see P17 in Figure 7), and the controller 17 (Figure 11, increase rate comparison means 17t) compares it with a reference value (110%) 18k pre-stored in the memory 18 (I2 ≧ I0) (see P18 in Figure 7).
I2 = F2 / F1 × 100 [%] (4)

その後、上記コントローラ１７（図１１、増加率比較手段１７ｔ）は、二次側増加率Ｉ２が基準値Ｉ０（１１０％）以上の場合は（図７、Ｐ１８参照）、図６のステップＰ１５に移行して、チラー４の出口温度Ｔｓを設計値の７［℃］（暖房時は４５[℃]）に設定し、標準コントローラ７にその旨指令する。その結果、標準コントローラ７は、チラー４の出口温度設定を設計値の７［℃］（暖房時は４５[℃]）のままとし、変化しない。従って、温度差は維持されるので、空調機１の２方弁６が自動的に開くことはない。 After that, if the secondary side increase rate I2 is equal to or greater than the reference value I0 (110%) (see P18 in FIG. 7), the controller 17 (FIG. 11, increase rate comparison means 17t) proceeds to step P15 in FIG. 6, sets the chiller 4 outlet temperature Ts to the design value of 7°C (45°C during heating), and issues a command to the standard controller 7 to that effect. As a result, the standard controller 7 leaves the chiller 4 outlet temperature setting at the design value of 7°C (45°C during heating), and does not change it. Therefore, the temperature difference is maintained, and the two-way valve 6 of the air conditioner 1 does not open automatically.

一方、上記コントローラ１７（図１１、増加率比較手段１７ｔ）は、二次側流量増加率Ｉ２が基準値Ｉ０（１１０％）より低い場合は（図７ステップＰ１８）、図６（図１６）の次のステップＰ８に移行して二次側要求熱量ｑｒの演算に入る。この場合、図６（図１６）のステップＰ９～Ｐ１３まで同様に移行し、図６（図１６）のステップＰ１４において、チラー４の一次側往き温度Ｔｓが、設計値であるチラー出口温度Ｔｓｏ（７［℃］）以上（暖房時はＴｓｏが４５［℃］以下）になった場合は、上記コントローラ１７（図１０、設定変更手段１７ｍ）は、当該一次側往き温度Ｔｓを標準コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）に指令する。即ち、コントローラ１７（図１１、増加率比較手段１７ｔ）は、熱量演算手段１７ｆに対し、通常の制御をおこなう旨の指令を与える。 On the other hand, when the secondary flow rate increase rate I2 is lower than the reference value I0 (110%) (step P18 in FIG. 7), the controller 17 (FIG. 11, increase rate comparison means 17t) proceeds to the next step P8 in FIG. 6 (FIG. 16) to calculate the secondary side heat demand qr. In this case, the process proceeds to steps P9 to P13 in FIG. 6 (FIG. 16) in the same manner, and when the primary side outgoing temperature Ts of the chiller 4 becomes equal to or higher than the chiller outlet temperature Tso (7°C) which is the design value (Tso is equal to or lower than 45°C during heating) in step P14 in FIG. 6 (FIG. 16), the controller 17 (FIG. 10, setting change means 17m) commands the primary side outgoing temperature Ts to the standard controller 7 (FIG. 13, chiller outlet temperature setting means 7b). That is, the controller 17 (FIG. 11, increase rate comparison means 17t) commands the heat amount calculation means 17f to perform normal control.

上記標準コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）は、図１４のステップＰ１～Ｐ２にて、チラー４の出口温度をＴｓ（＞７℃）（暖房時はＴｓ（＜４５℃））に設定する。 The standard controller 7 (Fig. 13, chiller outlet temperature setting means 7b) sets the outlet temperature of the chiller 4 to Ts (>7°C) (Ts (<45°C) during heating) in steps P1 and P2 of Fig. 14.

これにより、二次側流量の増加率Ｉ２が基準値（１１０％）より低い場合にのみ、チラー４の出口温度Ｔｓを７[℃]以上に上昇（暖房時は４５[℃]以下に下降）させることができ、無駄な動作を行わずに、空調システムの効率を向上させることができる。 As a result, the outlet temperature Ts of the chiller 4 can be increased to 7°C or higher (or decreased to 45°C or lower during heating) only when the increase rate I2 of the secondary flow rate is lower than the reference value (110%), improving the efficiency of the air conditioning system without performing unnecessary operations.

尚、２ポンプ方式で空調機１ｂが３方弁の場合（図４の場合）は、二次側の圧力に変化はなく、流量は一次側流量も二次側流量も一定流量になり、二次側の流量に変動がないので、コントローラ１７は、図７の制御に移行することなく、ステップＰ７からステップＰ８に移行する。 When the air conditioner 1b is a three-way valve in a two-pump system (as in Figure 4), there is no change in the secondary pressure, and the flow rates on both the primary and secondary sides are constant, and there is no fluctuation in the secondary flow rate, so the controller 17 moves from step P7 to step P8 without transitioning to the control in Figure 7.

次に、ピーク期の制御について説明する。
（本発明に係るコントローラ１７の動作、ピーク期、１ポンプ方式、２ポンプ方式共通）（冷房時 図８、図９、暖房時 図１７、図１８参照）
室内の在室者が空調機１のスイッチをオンし（図８、図１７、Ｐ１参照）、空調機１とチラー４がオンして、空調機１の立ち上がりの状態にあるものとする（図８、図１７、Ｐ２参照）。 Next, the control during the peak period will be described.
(Operation of the controller 17 according to the present invention, common to the peak period, one pump system and two pump system) (see Figs. 8 and 9 for cooling, Figs. 17 and 18 for heating)
Assume that a person in the room turns on the switch of the air conditioner 1 (see P1 in Figs. 8 and 17), the air conditioner 1 and chiller 4 are turned on, and the air conditioner 1 is in a start-up state (see P2 in Figs. 8 and 17).

本発明に係るコントローラ１７（図１５、中間期ピーク期判別手段１７ａ）は、メモリデータ取得手段１７ｐからのカレンダーデータ１８ａ（図１２参照）に基づいて、まず現在の年月日を確認し、ピーク期であることを認識する（図８、図１７、Ｐ３参照）。上記中間期／ピーク期判断手段１７ａによる判断は、上述の季節的な面と、空調機の空調負荷が熱源機の定格能力の８０％以上の場合の何れかに基づいて判断される。 The controller 17 (Fig. 15, intermediate/peak period determination means 17a) according to the present invention first checks the current date based on the calendar data 18a (see Fig. 12) from the memory data acquisition means 17p, and recognizes that it is the peak period (see Figs. 8, 17, P3). The intermediate/peak period determination means 17a makes a determination based on either the seasonal aspect described above or a case where the air conditioning load of the air conditioner is 80% or more of the rated capacity of the heat source unit.

以下、図８（暖房時は図１７）のステップＰ４からステップＰ７までは、上記中間期と同様である。即ち、図８（図１７）のステップＰ４で立ち上がり時間（例えば３０分）の経過を待ち、図８（図１７）のステップＰ５で制御周期（例えば３０分）の経過を待ち、図８（図１７）のステップＰ６で、チラーの二次側往き温度Ｔｓ２が設定温度Ｔｈ１（＝１５［℃］）（暖房時はＴｈ１＝３７［℃］）を超えた否か判断し、Ｔｓ２が１５［℃］より低い場合は（暖房時はＴｈ１＝３７［℃］より高い場合は）、図８（図１７）のステップＰ７で、チラーの二次側往き温度Ｔｓ２が設定温度Ｔｈ２（＝１０［℃］）（暖房時はＴｈ２＝４２［℃］）を超えたか否か判断し、Ｔｓ２が１０［℃］より低い場合は（暖房時は４２［℃］を超えた場合は）、図８、図１７のステップＰ８に移行する。 Steps P4 to P7 in Figure 8 (Figure 17 when heating) are the same as those in the intermediate period described above. That is, in step P4 of FIG. 8 (FIG. 17), the start-up time (e.g., 30 minutes) is awaited, in step P5 of FIG. 8 (FIG. 17), the control period (e.g., 30 minutes) is awaited, in step P6 of FIG. 8 (FIG. 17), it is determined whether the chiller secondary side outlet temperature Ts2 exceeds the set temperature Th1 (= 15 [°C]) (Th1 = 37 [°C] during heating), and if Ts2 is lower than 15 [°C] (if Th1 = higher than 37 [°C] during heating), in step P7 of FIG. 8 (FIG. 17), it is determined whether the chiller secondary side outlet temperature Ts2 exceeds the set temperature Th2 (= 10 [°C]) (Th2 = 42 [°C] during heating), and if Ts2 is lower than 10 [°C] (if it exceeds 42 [°C] during heating), it proceeds to step P8 of FIG. 8 and FIG. 17.

尚、上記各ステップＰ４～Ｐ７にて、立ち上がり時間を経過していない場合、制御周期を経過していない場合、Ｔｓ２が１５℃を超える場合（暖房時はＴｓ２が３７［℃］より低い場合）、Ｔｓ２が１０［℃］を超える場合は（暖房時はＴｓ２が４２［℃］より低い場合）、何れも図９、図１８のステップＰ２０に移行し、チラー４の出口温度Ｔｓを設計値の７［℃］に設定し（暖房時は設計値の４５［℃］）、標準コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）にその旨指令する。その結果、標準コントローラ７は、チラー４の出口温度設定を設計値の７［℃］のままとし（暖房時は４５℃のまま）、変化しない。 In addition, in each of the above steps P4 to P7, if the start-up time has not elapsed, if the control period has not elapsed, if Ts2 exceeds 15°C (if Ts2 is lower than 37°C during heating), or if Ts2 exceeds 10°C (if Ts2 is lower than 42°C during heating), the process proceeds to step P20 in Figures 9 and 18, and the outlet temperature Ts of the chiller 4 is set to the design value of 7°C (design value of 45°C during heating), and a command is issued to the standard controller 7 (Figure 13, chiller outlet temperature setting means 7b) to that effect. As a result, the standard controller 7 leaves the outlet temperature setting of the chiller 4 at the design value of 7°C (45°C during heating) and does not change.

次に、ステップＰ８（図８、図１７）にて上記コントローラ１７（図１５、データ取得手段１７ｑ）は、一次側流量センサ１２から一次側流量Ｆ１を取得すると共に、二次側流量センサ１４から二次側流量Ｆ２を取得し、上記コントローラ１７（図１５、流量比較手段１７ｒ’）は、一次側流量Ｆ１と二次側流量Ｆ２を比較する（図８、図１７Ｐ８参照）。 Next, in step P8 (FIGS. 8 and 17), the controller 17 (FIG. 15, data acquisition means 17q) acquires the primary side flow rate F1 from the primary side flow rate sensor 12 and the secondary side flow rate F2 from the secondary side flow rate sensor 14, and the controller 17 (FIG. 15, flow rate comparison means 17r') compares the primary side flow rate F1 with the secondary side flow rate F2 (see FIG. 8 and FIG. 17P8).

ところで、チラー４の出口側温度Ｔｓを１［℃］上げると（暖房の場合は１［℃］下げると）、チラー４の最大３％の省エネ効果が得られるといわれている。２ポンプ方式では（図３の場合）、チラー４の出口側温度Ｔｓを１［℃］上げると（暖房の場合は１［℃］下げると）、空調機１の入口側と出口側の冷水の温度差が減少するので（熱量＝流量×温度差）、必要な熱量を確保するために、空調機１ｂの二方弁５が自動的に開いて、二次側の流量が増大することが予測される。この２ポンプ方式では（図３の場合）、二次側ポンプ２１の流量が増加し、空調システム全体としての省エネ効果が減少することが予測される。 It is said that increasing the outlet temperature Ts of the chiller 4 by 1°C (reducing it by 1°C for heating) can achieve up to 3% energy savings for the chiller 4. In the two-pump system (Figure 3), increasing the outlet temperature Ts of the chiller 4 by 1°C (reducing it by 1°C for heating) reduces the temperature difference between the cold water inlet and outlet of the air conditioner 1 (heat amount = flow rate x temperature difference), so it is predicted that the two-way valve 5 of the air conditioner 1b will automatically open and the flow rate on the secondary side will increase in order to ensure the required amount of heat. In this two-pump system (Figure 3), it is predicted that the flow rate of the secondary pump 21 will increase, reducing the energy savings of the air conditioning system as a whole.

尚、１ポンプ方式では（図１、図２参照）、常に一次側流量≧二次側流量となっているので、二次側流量が一次側流量より大きくなることはない。また、空調機１ｂが３方弁の場合（図４の流量調整弁６の場合）は、二次側流量に変動はない。 In addition, in the one-pump system (see Figures 1 and 2), the primary flow rate is always greater than or equal to the secondary flow rate, so the secondary flow rate never exceeds the primary flow rate. Also, if the air conditioner 1b is a three-way valve (flow control valve 6 in Figure 4), there is no fluctuation in the secondary flow rate.

そこで、図８（図１７）ステップＰ８～Ｐ１０を設け、二次側流量の増加率が基準値Ｉ０（１１０％）を超えている場合は、チラー４の出口温度設定を変化なしとし（設計値の７［℃］（暖房の場合は４５［℃］）のままとし）、二次側流量の増加率が基準値Ｉ０（１１０％）を超えていない場合のみ、チラー４の出口温度設定を上昇する方向（暖房の場合は下降する方向）に変更するようしたものである。 Therefore, steps P8 to P10 in Figure 8 (Figure 17) are provided, and if the increase rate of the secondary flow rate exceeds the reference value I0 (110%), the outlet temperature setting of chiller 4 is left unchanged (remaining at the design value of 7°C (45°C for heating)), and only if the increase rate of the secondary flow rate does not exceed the reference value I0 (110%), the outlet temperature setting of chiller 4 is changed in an upward direction (or downward direction for heating).

従って、以下のステップＰ８～Ｐ１０に移行するのは図３の場合のみであり、図１、図２、図４の場合は、ステップＰ８からステップＰ１１に移行する。 Therefore, the process proceeds to steps P8 to P10 only in the case of Figure 3, and in the cases of Figures 1, 2, and 4, the process proceeds from step P8 to step P11.

そこで（図３（２ポンプ方式、２方弁）の場合）、上記ステップＰ８において、二次側流量Ｆ２が一次側流量Ｆ１より大の場合は、上記コントローラ１７（図１５、二次流量増加率演算手段１７ｓ’）は、図８、図１７のステップＰ９において、上記一次側流量Ｆ１と二次側流量Ｆ２の値から、二次側流量増加率Ｉ２を次式（５）により求め（図８、図１７、Ｐ９参照）、上記コントローラ１７（図１５、増加率比較手段１７ｔ’）は、メモリ１８（図１２）に予め記憶している基準値（１１０％）１８ｋと比較する（Ｉ２≧Ｉ０）（図８、図１７、Ｐ１０参照）。
Ｉ２＝Ｆ２／Ｆ１×１００［％］ （５） Therefore (in the case of Figure 3 (two-pump system, two-way valve)), if the secondary side flow rate F2 is greater than the primary side flow rate F1 in step P8, the controller 17 (Figure 15, secondary flow rate increase rate calculation means 17s') calculates the secondary side flow rate increase rate I2 from the values of the primary side flow rate F1 and the secondary side flow rate F2 in step P9 of Figures 8 and 17 by the following equation (5) (see Figures 8, 17, P9), and the controller 17 (Figure 15, increase rate comparison means 17t') compares it with a reference value (110%) 18k pre-stored in memory 18 (Figure 12) (I2≧I0) (see Figures 8, 17, P10).
I2 = F2 / F1 × 100 [%] (5)

その後、上記コントローラ１７（図１５、増加率比較手段１７ｔ’）は、二次側増加率Ｉ２が基準値Ｉ０（１１０％）以上の場合は（図８、図１７、Ｐ１０参照）、図９（図１８）のステップＰ２０に移行して、チラー４の出口温度Ｔｓを設計値の７［℃］（暖房の場合は４５［℃］）に設定し、標準コントローラ７にその旨指令する。その結果、標準コントローラ７は、チラー４の出口温度設定を設計値の７［℃］（暖房の場合は４５［℃］）のままとし、変化しない。従って、温度差は維持されるので、空調機１の２方弁６が自動的に開くことはない。 After that, if the secondary side increase rate I2 is equal to or greater than the reference value I0 (110%) (see P10 in Figs. 8, 17), the controller 17 (Fig. 15, increase rate comparison means 17t') proceeds to step P20 in Fig. 9 (Fig. 18) and sets the outlet temperature Ts of the chiller 4 to the design value of 7°C (45°C for heating) and issues a command to that effect to the standard controller 7. As a result, the standard controller 7 leaves the outlet temperature setting of the chiller 4 at the design value of 7°C (45°C for heating) and does not change. Therefore, the temperature difference is maintained, and the two-way valve 6 of the air conditioner 1 does not open automatically.

一方、上記コントローラ１７（図１５、増加率比較手段１７ｔ’）は、二次側流量増加率Ｉ２が基準値Ｉ０（１１０％）より低い場合は、図８、図１７の次のステップＰ１１に移行して二次側要求熱量ｑｒの演算に入る。 On the other hand, if the secondary flow rate increase rate I2 is lower than the reference value I0 (110%), the controller 17 (Figure 15, increase rate comparison means 17t') proceeds to the next step P11 in Figures 8 and 17 and begins calculating the secondary side heat request qr.

尚、図８、図１７のステップＰ８において、一次側流量Ｆ１が二次側流量Ｆ２より大の場合は、ステップＰ９，Ｐ１０の制御は行わずに、ステップＰ１１に移行する。これは、一次流量が二次側流量より大きい場合、バイパス配管８により還り配管３から余った温度が高い二次側流量が往き配管２に合流し、往き温度が上昇するおそれがないためである。 In addition, in step P8 in Figures 8 and 17, if the primary flow rate F1 is greater than the secondary flow rate F2, the control of steps P9 and P10 is not performed, and the process moves to step P11. This is because, when the primary flow rate is greater than the secondary flow rate, the bypass piping 8 allows the surplus secondary flow rate, which has a high temperature, from the return piping 3 to merge with the supply piping 2, preventing the supply temperature from rising.

当該ステップＰ１１（図８、図１７）において、上記コントローラ１７（図１５、熱量演算手段１７ｆ’）は、データ取得手段１７ｑを介して、二次側の還り配管３の流量データ（Ｆ２）を流量センサ１４から取得すると共に、二次側還り温度の温度データ（Ｔｒ２）を温度センサ１３から取得する。また、チラー４の出口温度Ｔｓoを取得して、現在の空調機１（二次側）の要求熱量ｑｒを以下の式（６）により求める。尚、チラー出口温度Ｔｓoは、設計値であり７［℃］（暖房時は４５［℃］）となる。 In step P11 (Fig. 8, Fig. 17), the controller 17 (Fig. 15, heat amount calculation means 17f') acquires flow rate data (F2) of the secondary side return pipe 3 from the flow rate sensor 14 via the data acquisition means 17q, and acquires temperature data (Tr2) of the secondary side return temperature from the temperature sensor 13. In addition, the outlet temperature Tso of the chiller 4 is acquired, and the current required heat amount qr of the air conditioner 1 (secondary side) is calculated using the following formula (6). The chiller outlet temperature Tso is a design value of 7°C (45°C during heating).

ｑｒ＝Ｆ２×（Ｔｒ２－Ｔｓo） （６）（図８ステップＰ１１）
（暖房時は、ｑｒ＝Ｆ２×（Ｔｓｏ－Ｔｒ２） （６’）（図１７ステップＰ１１））
ｑｒ：空調機側（二次側）要求熱量［Ｍｃａｌ／ｈ］
Ｆ２：二次側流量［ｍ３／ｈ］
Ｔｒ２：二次側還り温度［℃］
Ｔｓo：チラー出口温度［℃］（設計値＝７［℃］）（暖房時は設計値＝４５［℃］） qr=F2×(Tr2−Tso) (6) (Step P11 in FIG. 8)
(When heating, qr = F2 x (Tso - Tr2) (6') (FIG. 17, step P11))
qr: Heat requirement from air conditioner side (secondary side) [Mcal/h]
F2: Secondary flow rate [m 3 /h]
Tr2: Secondary return temperature [°C]
Tso: Chiller outlet temperature [°C] (design value = 7 [°C]) (design value = 45 [°C] during heating)

この場合、Ｆ２＝２００［ｍ３／ｈ］、Ｔｒ２＝９．５［℃］（暖房時はＴｒ２＝４２℃）、Ｔｓo＝７［℃］（暖房時はＴｓｏ＝４５［℃］）であったとすると、空調機１の要求熱量ｑｒ＝５００［Ｍｃａｌ／ｈ］（暖房時は熱量ｑｒ＝６００[Ｍｃａｌ／ｈ]となる。
上記コントローラ１７は、上記ｑｒの値（５００［Ｍｃａｌ／ｈ］）、二次側流量Ｆ２データをメモリ１８のデータ記憶エリア１８ｈに記憶する。 In this case, if F2 = 200 [ m3 /h], Tr2 = 9.5 [°C] (Tr2 = 42°C during heating), and Tso = 7 [°C] (Tso = 45 [°C] during heating), the required heat quantity of the air conditioner 1 is qr = 500 [Mcal/h] (heat quantity qr = 600 [Mcal/h] during heating).
The controller 17 stores the value of qr (500 [Mcal/h]) and the secondary flow rate F2 data in the data storage area 18h of the memory 18.

次に、上記コントローラ１７（図１５、熱量判別手段１７ｇ’）は、図８、図１７のステップＰ１２において、上記ステップＰ８で計算した空調機１の要求熱量ｑｒと、チラー４の定格能力（一次側定格能力）ｑ１との比較を行う（ｑｒ≦ｑ１）。この場合、チラー４の定格能力は、チラー４の全台数（４台）の合計の定格能力となる。これは、チラー４の全台数が運転する能力の範囲内であれば、制御可能であり、熱供給に支障はないと判断するためである。この場合、チラー４の１台の定格能力は例えば５００［Ｍｃａｌ／ｈ］とすると、４台ではｑ１＝２０００［Ｍｃａｌ／ｈ］となる。 Next, in step P12 of Fig. 8 and Fig. 17, the controller 17 (Fig. 15, heat quantity determination means 17g') compares the heat quantity required by the air conditioner 1 qr calculated in step P8 with the rated capacity (primary rated capacity) q1 of the chiller 4 (qr ≤ q1). In this case, the rated capacity of the chiller 4 is the total rated capacity of all chillers 4 (4 units). This is because if the total number of chillers 4 is within the operating capacity range, it is possible to control them and it is determined that there is no problem with the heat supply. In this case, if the rated capacity of one chiller 4 is, for example, 500 [Mcal/h], then for four chillers, q1 = 2000 [Mcal/h].

上記コントローラ１７（図１５、熱量判別手段１７ｇ’）は、
ｑｒ（空調機１の要求熱量＝５００（暖房時は６００））≦ｑ１（チラー４の定格能力＝２０００）
の判断を行い、この場合、空調機１の要求熱量ｑｒが、チラー４の定格能力ｑ１以下なので、制御は可能であると判断し、次のステップＰ１３（図９、図１８）に進む。 The controller 17 (FIG. 15, heat quantity determination means 17g′)
qr (required heat amount of air conditioner 1 = 500 (600 during heating)) ≦ q1 (rated capacity of chiller 4 = 2000)
In this case, since the required heat quantity qr of the air conditioner 1 is equal to or less than the rated capacity q1 of the chiller 4, it is determined that control is possible and the process proceeds to the next step P13 (FIGS. 9 and 18).

尚、要求熱量ｑｒがチラー４の定格能力ｑ１を超えている場合は、制御不能と判断し（図８、図１７のステップＰ１２）、図９、図１８のステップＰ２０に移行し、チラー４の出口温度Ｔｓを設計値の７［℃］（暖房時は４５［℃］）に設定し、標準コントローラ７にその旨指令する。その結果、標準コントローラ７は、チラー４の出口温度設定を設計値の７［℃］（暖房時は４５［℃］）のままとし、変化しない。 If the required heat quantity qr exceeds the rated capacity q1 of the chiller 4, it is determined that control is impossible (step P12 in Figs. 8 and 17), and the process proceeds to step P20 in Figs. 9 and 18, where the outlet temperature Ts of the chiller 4 is set to the design value of 7°C (45°C during heating), and a command to that effect is sent to the standard controller 7. As a result, the standard controller 7 leaves the outlet temperature setting of the chiller 4 at the design value of 7°C (45°C during heating), and does not change it.

図９、図１８のステップＰ１３において、上記コントローラ１７（図１５、出口温度変更手段１７ｕ）は、チラー４の出口温度をさらにａ℃上昇させる（暖房の場合はａ℃下降させる）。ここで、ａ℃としては「４℃」が予め設定されている（図１２、メモリ１８の温度データ１８ｎ）。また、Ｔｓとしては、設計出口温度Ｔｓｏ＝７［℃］（暖房時は４５［℃］）より、３℃以上高い（低い）値に設定される。 In step P13 in Fig. 9 and Fig. 18, the controller 17 (Fig. 15, outlet temperature changing means 17u) further increases the outlet temperature of the chiller 4 by a°C (or decreases it by a°C in the case of heating). Here, a°C is preset to "4°C" (Fig. 12, temperature data 18n in memory 18). Also, Ts is set to a value at least 3°C higher (lower) than the design outlet temperature Tso = 7 [°C] (45 [°C] in heating).

上記コントローラ１７（図１５、出口温度変更手段１７ｕ）は、上記ステップＰ７（図８、図１７参照）において二次側往き温度Ｔｓ２が１０［℃］以下（暖房の場合は４２［℃］以上）であるので、チラー４の出口温度設定Ｔｓｏが７［℃］（設計値）であるとすると（暖房の場合は４５［℃］）、Ｔｓの設定温度を７℃＋４℃の１１［℃］（＝Ｔｓ）とする（暖房の場合は、４５℃－４℃の４１［℃］）（この時点でｎ＝０に設定する）。そして、上記コントローラ１７（図１５、出口温度変更手段１７ｕ）は設定変更手段１７ｍに対して、チラー出口温度Ｔｓｏを１１［℃］（暖房の場合は４１［℃］）に変更するように指示する。 In step P7 (see Fig. 8 and Fig. 17), since the secondary side outgoing temperature Ts2 is 10°C or less (42°C or more for heating), if the chiller 4 outlet temperature setting Tso is 7°C (design value) (45°C for heating), the set temperature of Ts is set to 7°C + 4°C = 11°C (= Ts) (45°C - 4°C = 41°C for heating) (n is set to 0 at this point). Then, the controller 17 (Fig. 15, outlet temperature changing means 17u) instructs the setting changing means 17m to change the chiller outlet temperature Tso to 11°C (41°C for heating).

上記コントローラ１７（図１５、設定変更手段１７ｍ）は、上記指示に基づいて、図９、図１８のステップＰ１４において、標準コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）に対して、入力端子７ａを介して（図１３参照）、チラー４の出口温度Ｔｓを１１［℃］（暖房時は４１［℃］）に設定変更するように指令する（図９、図１８、Ｐ１４参照）。 Based on the above instruction, in step P14 of Figs. 9 and 18, the controller 17 (Fig. 15, setting change means 17m) instructs the standard controller 7 (Fig. 13, chiller outlet temperature setting means 7b) via the input terminal 7a (see Fig. 13) to change the setting of the chiller 4 outlet temperature Ts to 11°C (41°C during heating) (see Figs. 9, 18, P14).

その結果、標準コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）は、入力端子７ａを介して設定変更信号が入力したことを検出し（図１４Ｐ１参照）、チラー４の出口温度設定を設計値の７[℃]から１１［℃］（暖房時は４５［℃］から４１［℃］）に変更する（図１４Ｐ２参照）。 As a result, the standard controller 7 (Fig. 13, chiller outlet temperature setting means 7b) detects that a setting change signal has been input via the input terminal 7a (see Fig. 14P1), and changes the chiller 4 outlet temperature setting from the design value of 7°C to 11°C (from 45°C to 41°C during heating) (see Fig. 14P2).

上記コントローラ１７（図１５、一定時間判別手段１７ｙ）は、次のステップＰ１５において、一定時間（この場合１０分）経過したか否かを検出し、経過していない場合は、チラー４の出口温度Ｔｓ＝１１［℃］（暖房時は４１［℃］）を維持する。 The controller 17 (Figure 15, fixed time determination means 17y) detects whether or not a fixed time (10 minutes in this case) has elapsed in the next step P15, and if not, maintains the outlet temperature Ts of the chiller 4 at 11°C (41°C during heating).

その後、上記コントローラ１７（図１５、出口温度増減手段１７ｖ）は、１０分を経過した場合は、次のステップＰ１６に移行し、ａ＝４℃上昇させた（暖房時は下降させた）チラー４の出口温度設定Ｔｓを、ｂ［℃］ずつ下げる（暖房時はｂ［℃］ずつ上げる）。この場合、ｂ＝１［℃］が望ましい。即ち、下記の式（７）を演算する。この場合、指定温度幅は、ｂ＝１［℃］となる。
Ｔｓ＝Ｔｓｏ＋ａ－ｂ×ｎ （７）
（暖房時は、Ｔｓ＝Ｔｓｏ－ａ＋ｂ×ｎ （７’））
ｎ＝ｎ＋１ Thereafter, if 10 minutes have passed, the controller 17 (FIG. 15, outlet temperature increasing/decreasing means 17v) proceeds to the next step P16, and decreases the outlet temperature setting Ts of the chiller 4, which has been increased by a=4°C (decreased during heating), by b [°C] (increased by b [°C] during heating). In this case, b=1 [°C] is desirable. That is, the following formula (7) is calculated. In this case, the specified temperature width is b=1 [°C].
Ts = Tso + a - b × n (7)
(When heating, Ts = Tso - a + b x n (7'))
n=n+1

よって、上記コントローラ１７（図１５、出口温度増減手段１７ｖ）は、チラー４の出口温度設定Ｔｓ（＝１１［℃］）を、１［℃］低下させてＴｓ＝１０［℃］とする（暖房時は１［℃］上昇させてＴｓ＝４２［℃］とする）（図９、図１８、ステップＰ１６）。 The controller 17 (FIG. 15, outlet temperature increasing/decreasing means 17v) reduces the chiller 4 outlet temperature setting Ts (= 11°C) by 1°C to Ts = 10°C (when heating, increases it by 1°C to Ts = 42°C) (FIG. 9, FIG. 18, step P16).

そして、上記コントローラ１７（図１５、出口温度増減手段１７ｖ）は設定変更手段１７ｍに対して、チラー出口温度Ｔｓｏを１０［℃］（暖房時は４２［℃］）に変更するように指示する（図９、図１８、Ｐ１６参照）。 Then, the controller 17 (FIG. 15, outlet temperature increasing/decreasing means 17v) instructs the setting change means 17m to change the chiller outlet temperature Tso to 10°C (42°C during heating) (see FIG. 9, FIG. 18, P16).

上記コントローラ１７（図１５、設定変更手段１７ｍ）は、上記指示に基づいて、図９、図１８のステップＰ１７において、標準コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）に対して、入力端子７ａを介して（図１３参照）、チラー４の出口温度Ｔｓを１０［℃］（暖房時は４２［℃］）に設定変更するように指令する（図９、図１８、Ｐ１７参照）。 Based on the above instruction, in step P17 of Figs. 9 and 18, the controller 17 (Fig. 15, setting change means 17m) instructs the standard controller 7 (Fig. 13, chiller outlet temperature setting means 7b) via the input terminal 7a (see Fig. 13) to change the setting of the chiller 4 outlet temperature Ts to 10°C (42°C during heating) (see Figs. 9, 18, P17).

その結果、標準コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）は、入力端子７ａを介して設定変更信号が入力したことを検出し（図１４Ｐ１参照）、チラー４の出口温度設定を設計値の１１[℃]から１０［℃］に変更する（暖房時は４１［℃］から４２［℃］）（図１４Ｐ２参照）。
その後、上記コントローラ１７（図１５、一定時間判別手段１７ｙ）は、ステップＰ１８に移行し、一定時間（この場合１０分）経過したか否か判断し、上記一定時間（１０分）の間、出口温度Ｔｓ＝１０［℃］（暖房時は４２［℃］）を維持する（図９、図１８、Ｐ１８参照）。 As a result, the standard controller 7 (chiller outlet temperature setting means 7b in Figure 13) detects that a setting change signal has been input via the input terminal 7a (see Figure 14P1), and changes the outlet temperature setting of the chiller 4 from the design value of 11 [°C] to 10 [°C] (from 41 [°C] to 42 [°C] during heating) (see Figure 14P2).
Thereafter, the controller 17 (FIG. 15, fixed time determination means 17y) proceeds to step P18, determines whether a fixed time (10 minutes in this case) has elapsed, and maintains the outlet temperature Ts = 10°C (42°C during heating) for the fixed time (10 minutes) (see FIG. 9, FIG. 18, P18).

上記コントローラ１７（図１５、出口温度比較手段１７ｗ）は、上記一定時間（１０分）が経過すると、ステップＰ１９に移行し、その時点で、上記出口温度比較手段１７ｗは、上記ステップＰ１６で求めたチラー出口温度Ｔｓ（例えば１０［℃］であるとする）が、設計値であるＴｓｏ（＝７[℃]）（暖房時は４５［℃］）よりも高いか否か判断する。この場合、チラー出口温度Ｔｓ＝１０［℃］なので、図９のステップＰ１９においてＮＯとなるため、上記コントローラ（図１５、出口温度比較手段１７ｗ）は、出口温度増減手段１７ｖにさらに出口温度を減少させる指令を行う。即ち、上記図９のステップＰ１６に戻って、チラー出口温度の減算動作を行う。 When the fixed time (10 minutes) has elapsed, the controller 17 (FIG. 15, outlet temperature comparison means 17w) proceeds to step P19, at which point the outlet temperature comparison means 17w judges whether the chiller outlet temperature Ts (for example, 10°C) determined in step P16 is higher than the design value Tso (=7°C) (45°C during heating). In this case, the chiller outlet temperature Ts = 10°C, so step P19 in FIG. 9 is NO, and the controller (FIG. 15, outlet temperature comparison means 17w) issues a command to the outlet temperature increase/decrease means 17v to further decrease the outlet temperature. That is, the process returns to step P16 in FIG. 9 and performs the subtraction operation on the chiller outlet temperature.

暖房時は、チラー出口温度Ｔｓ＝４２［℃］なので、図１８のステップＰ１９においてＮＯとなるため、上記コントローラ（図１５、出口温度比較手段１７ｗ）は、出口温度増減手段１７ｖにさらに出口温度を上昇させる指令を行う。即ち、上記図１８のステップＰ１６に戻って、チラー出口温度の増加動作を行う。 During heating, the chiller outlet temperature Ts = 42°C, so step P19 in FIG. 18 returns NO, and the controller (FIG. 15, outlet temperature comparison means 17w) issues a command to the outlet temperature increase/decrease means 17v to further increase the outlet temperature. That is, the process returns to step P16 in FIG. 18 above, and the chiller outlet temperature is increased.

この間、チラー出口温度Ｔｓは、設計値であるＴｓｏ＝７［℃］を１［℃］以上超える出口温度を維持し得るので、この間は、熱源機の効率を向上させることができる。暖房時は、チラー出口温度Ｔｓは、設計値であるＴｓｏ＝４５［℃］を１［℃］以上低下した出口温度を維持し得るので、この間は、熱源機の効率を向上させることができる。 During this time, the chiller outlet temperature Ts can be maintained at an outlet temperature that is 1°C or more higher than the design value Tso = 7°C, so the efficiency of the heat source unit can be improved during this time. During heating, the chiller outlet temperature Ts can be maintained at an outlet temperature that is 1°C or more lower than the design value Tso = 45°C, so the efficiency of the heat source unit can be improved during this time.

上記コントローラ１７（図１５、出口温度比較手段１７ｗ）は、上記一定時間（１０分）が経過すると、ステップＰ１９に移行し、その時点で、上記出口温度比較手段１７ｗは、上記ステップＰ１６で求めたチラー出口温度Ｔｓ（仮に６［℃］であるとする）（暖房時は４６［℃］とする）が、設計値であるＴｓｏ（＝７[℃]）（暖房時は４５［℃］）よりも高いか否か判断する。この場合、チラー出口温度Ｔｓ＝６［℃］（暖房時は４６［℃］）なので、図９（図１８）のステップＰ１９においてＹＥＳとなり、図９、図１８のステップＰ２０に移行し、設定維持手段１７ｎが、チラー４の出口温度Ｔｓを７[℃]（暖房時は４５［℃］）に設定し、標準コントローラ７（図１３、チラー出口温度設定手段７ｂ）にその旨指令する（図９、図１８、Ｐ２０参照）。その結果、標準コントローラ７は、チラー４の出口温度設定を設計値の７[℃]（暖房時は４５［℃］）のままとし、変化せず、ステップＰ４（図８、図１７）に戻る。 When the certain time (10 minutes) has elapsed, the controller 17 (FIG. 15, outlet temperature comparison means 17w) proceeds to step P19, at which point the outlet temperature comparison means 17w judges whether the chiller outlet temperature Ts (assumed to be 6°C) (46°C during heating) determined in step P16 is higher than the design value Tso (=7°C) (45°C during heating). In this case, the chiller outlet temperature Ts = 6°C (46°C during heating), so the answer is YES in step P19 in FIG. 9 (FIG. 18), proceeding to step P20 in FIG. 9 and FIG. 18, where the setting maintenance means 17n sets the outlet temperature Ts of the chiller 4 to 7°C (45°C during heating) and issues a command to the standard controller 7 (FIG. 13, chiller outlet temperature setting means 7b) to that effect (see FIG. 9, FIG. 18, P20). As a result, the standard controller 7 leaves the chiller 4 outlet temperature setting at the design value of 7°C (45°C during heating), does not change, and returns to step P4 (Figures 8 and 17).

以上のように、本発明は上述のように、中間期において、空調機の要求熱量が熱源機で制御可能と判断された場合において、熱源機４の出口温度を、冷房時は１℃以上高い値（暖房時は１℃以上低い値）に設定変更し得るため、空調システム全体として省エネルギー化を実現することができる。 As described above, in the present invention, when it is determined that the heat required by the air conditioner can be controlled by the heat source unit during intermediate periods, the outlet temperature of the heat source unit 4 can be changed to a value that is 1°C or more higher during cooling (a value that is 1°C or more lower during heating), thereby achieving energy savings in the entire air conditioning system.

また、中間期において、空調システムが２ポンプ方式の場合、空調機側（二次側）の流量が増加することが予測されるが、二次側流量が増加すると、空調システム全体としての省エネルギー効果が減少する。よって、二次側流量の増加率を演算により求め、当該増加率を基準値（例えば１１０％）と比較し、増加率が基準値より増加している場合は、熱源機の出口温度を設計出口温度Ｔｓｏのままとし、上記増加率が基準値を下回っている場合にのみ、熱源機の出口温度を設計出口温度Ｔｓｏより上昇（暖房時は下降）させることができるので、無駄な動作を行わずに空調システムの効率を向上させることができる。 In addition, in intermediate periods, if the air conditioning system is a two-pump system, the flow rate on the air conditioner side (secondary side) is predicted to increase, but if the secondary side flow rate increases, the energy saving effect of the air conditioning system as a whole decreases. Therefore, the increase rate of the secondary side flow rate is calculated and compared with a reference value (e.g., 110%). If the increase rate is higher than the reference value, the outlet temperature of the heat source unit is left at the design outlet temperature Tso, and only if the increase rate is below the reference value can the outlet temperature of the heat source unit be raised above the design outlet temperature Tso (or lowered during heating), thereby improving the efficiency of the air conditioning system without performing unnecessary operations.

また、ピーク期においては、冷房の場合は熱源機の出口温度を、予め定めた時間毎に、熱源機の出口温度を例えば１１℃から１℃ずつ低下するように変更することができ、熱源機の出口温度が設計出口温度（７℃）に一致するまでは設計出口温度より高い状態を維持できるので（暖房時は熱源機の出口温度を例えば４１℃から１℃ずつ上昇するように変更することができ、熱源機の出口温度が設計出口温度（４５℃）に一致するまでは設計出口温度より低い状態を維持できるので）、これにより、ピーク期においても、無理なく、空調システム全体として省エネルギー化を行うことができる。 In addition, during peak periods, in the case of cooling, the outlet temperature of the heat source unit can be changed, for example, from 11°C to be lowered by 1°C at predetermined time intervals, and the outlet temperature of the heat source unit can be maintained higher than the design outlet temperature until it matches the design outlet temperature (7°C) (during heating, the outlet temperature of the heat source unit can be changed, for example, from 41°C to be increased by 1°C, and the outlet temperature of the heat source unit can be maintained lower than the design outlet temperature until it matches the design outlet temperature (45°C)), so that energy conservation can be achieved throughout the entire air conditioning system, even during peak periods, without any difficulty.

さらに本発明は、空調システムは、一般的に小中規模に多い１ポンプ方式、大規模に多い２ポンプ方式の何れにも対応可能であり、空調機（二次側）において、流量調整弁が一般的に熱源機は変流運転対応が多い２方弁制御であるか、一般的に熱源機は定流量運転対応が多い３方弁制御であるかによっても制御を異ならせて、空調システム全体としての省エネルギーを実現できる空調システムの熱源機の出口設定温度制御装置を提供することを目的とする。また、対象となる熱源機は、チラーに限るものではなく、ターボ冷凍機、吸収式冷温水発生機などの他熱源機であってもよい。 Furthermore, the present invention aims to provide an outlet setting temperature control device for a heat source unit of an air conditioning system that can accommodate either the one-pump system, which is generally common in small and medium-sized air conditioning systems, or the two-pump system, which is common in large-scale systems, and that can achieve energy savings for the entire air conditioning system by differentiating control depending on whether the flow control valve in the air conditioner (secondary side) is a two-way valve control, which generally supports variable flow operation in heat source units, or a three-way valve control, which generally supports constant flow operation in heat source units. Furthermore, the target heat source unit is not limited to a chiller, but may be other heat source units such as a turbo refrigerator or an absorption type hot and cold water generator.

本発明は、流体の熱量を利用して所定の空間の空調を調整する空調システムに利用することができる。 The present invention can be used in air conditioning systems that use the heat of a fluid to adjust the air conditioning of a specified space.

１ａ，１ｂ 空調機
２ 往き配管
３ 還り配管
４ 熱源機（チラー）
１７ コントローラ
１７ａ 中間期／ピーク期判別手段
１７ｆ，１７ｆ’ 熱量演算手段
１７ｇ，１７ｇ’ 熱量判別手段
１７ｉ 出口温度演算手段
１７ｊ 出口温度演算手段
１７ｋ 出口温度比較手段
１７ｍ 設定変更手段
１７ｎ 設定維持手段
１７ｒ 流量比較手段
１７ｓ 二次側流量増加率演算手段
１７ｔ 増加率比較手段
１７ｕ 出口温度変更手段
１７ｙ 一定時間判別手段
１７ｖ 出口温度増減手段
Ｔｓｏ 設計出口温度
Ｔｓ 熱源機の出口温度
Ｔｒｏ 設計還り温度
ｑｒ 要求熱量 1a, 1b Air conditioner 2 Supply pipe 3 Return pipe 4 Heat source unit (chiller)
17 Controller 17a Intermediate period/peak period discrimination means 17f, 17f' Heat quantity calculation means 17g, 17g' Heat quantity discrimination means 17i Outlet temperature calculation means 17j Outlet temperature calculation means 17k Outlet temperature comparison means 17m Setting change means 17n Setting maintenance means 17r Flow rate comparison means 17s Secondary side flow rate increase rate calculation means 17t Increase rate comparison means 17u Outlet temperature change means 17y Fixed time discrimination means 17v Outlet temperature increase/decrease means Tso Design outlet temperature Ts Heat source unit outlet temperature Tro Design return temperature qr Requested heat quantity

Claims (7)

一次側の熱源機からの冷水（温水）を二次側の空調機に往き配管と還り配管を介して循環させ、上記空調機により導入した空気と冷水（温水）とが熱交換されることにより、当該空調機によって室内の空気の冷房（暖房）を行う空調システムの熱源機の制御装置において、
上記熱源機の設計出口温度Ｔｓｏを設定変更し得るコントローラが設けられ、
上記コントローラは、中間期かピーク期かを判断可能な中間期／ピーク期判別手段と、
上記中間期／ピーク期判別手段により判別された中間期において、
上記空調機の要求熱量ｑｒを、上記熱源機の制御周期の前時刻設定出口温度ｐＴｓと、測定した上記還り配管の冷水（温水）の二次側還り温度Ｔｒ２との温度差と、測定した上記往き配管と上記還り配管を循環する冷水（温水）の流量Ｆとの積から算出可能な熱量演算手段と、
上記熱量演算手段にて演算された現在の上記空調機の上記要求熱量ｑｒが、上記熱源機の定格能力の範囲内であるか否かを判別可能な熱量判別手段と、
上記熱量判別手段にて上記空調機の上記要求熱量ｑｒが上記熱源機の定格能力の範囲内であると判断された場合において、
設計還り温度をＴｒｏとして当該設計還り温度Ｔｒｏを上記設計出口温度Ｔｓｏより５℃～７℃高い温度（５℃～７℃低い温度）に設定され、上記測定された流量をＦとした場合、
冷房時の冷水出口温度 Ｔｓ＝Ｔｒｏ－（ｑｒ／Ｆ）
（暖房時の温水出口温度 Ｔｓ＝Ｔｒｏ＋（ｑｒ／Ｆ））
上記冷水出口温度（上記温水出口温度）Ｔｓを上記式の演算で求められる出口温度演算手段と、
上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが、上記設計出口温度Ｔｓｏより高い（低い）か否か判断可能な出口温度比較手段と、
上記出口温度比較手段の比較により、上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが上記設計出口温度Ｔｓｏより１℃以上高い（低い）場合にのみ、上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏを上記出口温度演算手段で求めた上記冷水（温水）出口温度Ｔｓに設定変更可能な設定変更手段と、
上記出口温度比較手段の比較により、上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが上記設計出口温度Ｔｓｏと等しいか低い（等しいか高い）場合は、上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏを維持することが可能な設定維持手段とを有するものであり、
上記動作を上記制御周期毎に繰り返すものである空調システムの熱源機の制御装置。 A control device for a heat source unit of an air conditioning system in which cold water (hot water) from a heat source unit on a primary side is circulated to an air conditioner on a secondary side through a forward pipe and a return pipe, and air introduced by the air conditioner is heat exchanged with the cold water (hot water), thereby cooling (heating) indoor air with the air conditioner.
A controller capable of changing the setting of the design outlet temperature Tso of the heat source machine is provided,
The controller includes: intermediate period/peak period discrimination means capable of discriminating whether the period is an intermediate period or a peak period;
In the intermediate period determined by the intermediate period/peak period determination means,
a heat quantity calculation means capable of calculating the required heat quantity qr of the air conditioner from the product of the temperature difference between the outlet temperature pTs set at the previous time of the control cycle of the heat source machine and the measured secondary side return temperature Tr2 of the cold water (hot water) of the return pipe and the measured flow rate F of the cold water (hot water) circulating through the supply pipe and the return pipe;
a heat quantity determination means for determining whether or not the current required heat quantity qr of the air conditioner calculated by the heat quantity calculation means is within the range of the rated capacity of the heat source unit;
When the heat quantity determination means determines that the required heat quantity qr of the air conditioner is within the range of the rated capacity of the heat source unit,
If the design return temperature is Tro and the design return temperature Tro is set to a temperature 5°C to 7°C higher (5°C to 7°C lower) than the design outlet temperature Tso, and the measured flow rate is F,
Cold water outlet temperature during cooling Ts = Tro - (qr/F)
(Hot water outlet temperature during heating Ts = Tro + (qr/F))
An outlet temperature calculation means for calculating the cold water outlet temperature (the hot water outlet temperature) Ts by the calculation of the above formula;
an outlet temperature comparison means capable of determining whether the cold water (hot water) outlet temperature Ts is higher (lower) than the design outlet temperature Tso;
a setting change means for changing the design outlet temperature Tso of the heat source machine to the cold water (hot water) outlet temperature Ts calculated by the outlet temperature calculation means only when the cold water (hot water) outlet temperature Ts is higher (lower) than the design outlet temperature Tso by 1° C. or more as a result of comparison by the outlet temperature comparison means;
and a setting maintenance means for maintaining the design outlet temperature Tso of the heat source machine when the cold water (hot water) outlet temperature Ts is equal to or lower (equal to or higher) than the design outlet temperature Tso as a result of comparison by the outlet temperature comparison means,
A control device for a heat source unit of an air conditioning system that repeats the above operation at each control period. 上記熱源機内に一次側ポンプを有すると共に、上記往き配管側に二次側ポンプを有する２ポンプ方式の空調システムの熱源機の制御装置において、
上記中間期／ピーク期判別手段により判別された上記中間期において、
上記コントローラは、上記熱量演算手段の前段において、測定した冷水（温水）の上記熱源機側の一次側流量Ｆ１と、上記空調機側の二次側流量Ｆ２を検出し、上記二次側流量Ｆ２が上記一次側流量Ｆ１より大きいか否かを判別可能な流量比較手段と、
上記流量比較手段の比較により、上記二次側流量Ｆ２が上記一次側流量Ｆ１より大きい場合に、二次側流量の増加率を演算により求めることが可能な二次側流量増加率演算手段と、
上記二次側流量増加率演算手段にて演算した上記二次側流量Ｆ２の上記増加率が予め設定した基準値より高いか否かを判断する増加率比較手段が設けられ、
上記増加率比較手段の比較により、上記二次側流量Ｆ２の上記増加率が上記基準値より高い場合は、上記増加率比較手段が上記設定維持手段に対して上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏを維持する指令が与えられ、
上記増加率比較手段の比較により、上記二次側流量Ｆ２の上記増加率が上記基準値より低い場合にのみ、上記増加率比較手段は、上記熱量演算手段に対して通常の制御を行う旨の指令を与えるものであり、
上記出口温度比較手段の比較により、上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが上記設計出口温度Ｔｓｏより高い（低い）場合にのみ、上記設定変更手段により上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏが上記出口温度演算手段で求めた上記冷水（温水）出口温度Ｔｓに設定変更されるように構成されたものである請求項１記載の空調システムの熱源機の制御装置。 In a control device for a heat source unit of a two-pump type air conditioning system having a primary pump in the heat source unit and a secondary pump on the forward piping side,
In the intermediate period determined by the intermediate period/peak period determination means,
The controller, in a stage preceding the heat quantity calculation means, detects a primary flow rate F1 on the heat source unit side of the measured cold water (hot water) and a secondary flow rate F2 on the air conditioner side, and is capable of determining whether the secondary flow rate F2 is greater than the primary flow rate F1;
a secondary side flow rate increase rate calculation means for calculating an increase rate of the secondary side flow rate when the secondary side flow rate F2 is greater than the primary side flow rate F1 by a comparison made by the flow rate comparison means;
an increase rate comparison means for determining whether the increase rate of the secondary flow rate F2 calculated by the secondary flow rate increase rate calculation means is higher than a preset reference value;
When the increase rate of the secondary flow rate F2 is higher than the reference value as a result of the comparison by the increase rate comparison means, the increase rate comparison means issues a command to the setting maintenance means to maintain the design outlet temperature Tso of the heat source machine,
Only when the increase rate of the secondary flow rate F2 is lower than the reference value as a result of the comparison by the increase rate comparison means, the increase rate comparison means issues a command to the heat quantity calculation means to perform normal control,
2. A control device for a heat source unit of an air conditioning system as described in claim 1, configured so that the setting change means changes the design outlet temperature Tso of the heat source unit to the cold water (hot water) outlet temperature Ts calculated by the outlet temperature calculation means only when the cold water (hot water) outlet temperature Ts is higher (lower) than the design outlet temperature Tso as a result of comparison by the outlet temperature comparison means. 一次側の熱源機からの冷水（温水）を二次側の空調機に往き配管と還り配管を介して循環させ、上記空調機により導入した空気と冷水（温水）とが熱交換されることにより、当該空調機によって室内の空気の冷房（暖房）を行う空調システムの熱源機の制御装置において、
上記熱源機の設計出口温度Ｔｓｏを設定変更し得るコントローラが設けられ、
上記コントローラは、中間期かピーク期かを判断可能な中間期／ピーク期判別手段と、
上記中間期／ピーク期判別手段により判別されたピーク期において、
上記空調機の要求熱量ｑｒを、上記熱源機の設計出口温度Ｔｓｏと、測定した上記還り配管の冷水（温水）の二次側還り温度Ｔｒ２との温度差と、測定した上記往き配管と上記還り配管を循環する冷水（温水）の流量Ｆとの積から算出可能な熱量演算手段と、
上記熱量演算手段にて演算された現在の上記空調機の上記要求熱量ｑｒが、上記熱源機の定格能力の範囲内であるか否かを判別可能な熱量判別手段と、
上記熱量判別手段にて上記空調機の上記要求熱量ｑｒが上記熱源機の定格能力の範囲内であると判断された場合において、
上記熱源機の冷水（温水）の出口温度を、上記設計出口温度Ｔｓｏより３℃以上高い（低い）変更後の冷水（温水）出口温度に変更の指示を行う出口温度変更手段と、
上記出口温度変更手段の上記指示により上記熱源機の冷水（温水）出口温度を上記変更後の冷水（温水）出口温度に変更する設定変更手段と、
予め定めた時間になったかを否かを判別する一定時間判別手段と、
上記一定時間判別手段が上記予め定めた時間になったと判断した場合、上記変更後の冷水（温水）出口温度を指定温度幅で下げ（上げ）て、上記設定変更手段に上記熱源機の上記冷水（温水）出口温度を変更後の冷水（温水）出口温度への変更の指示を行う出口温度増減手段と、
上記一定時間判別手段による上記予め定めた時間になる度に、上記出口温度増減手段による上記熱源機の上記冷水（温水）出口温度の上記指定温度幅での下げ（上げ）の動作が繰り返し行われ、上記予め定めた時間になる度に、上記設定変更手段による上記熱源機の上記冷水（温水）出口温度の変更が行われ、
上記熱源機の変更後の上記冷水（温水）出口温度が、上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏに一致するまで同様の上記動作が繰り返し行われるものであることを特徴とする空調システムの熱源機の制御装置。 A control device for a heat source unit of an air conditioning system in which cold water (hot water) from a heat source unit on a primary side is circulated to an air conditioner on a secondary side through a forward pipe and a return pipe, and air introduced by the air conditioner is heat exchanged with the cold water (hot water), thereby cooling (heating) indoor air with the air conditioner.
A controller capable of changing the setting of the design outlet temperature Tso of the heat source machine is provided,
The controller includes: intermediate period/peak period discrimination means capable of discriminating whether the period is an intermediate period or a peak period;
In the peak period determined by the intermediate period/peak period determination means,
A heat quantity calculation means capable of calculating the required heat quantity qr of the air conditioner from the product of the temperature difference between the design outlet temperature Tso of the heat source machine and the measured secondary side return temperature Tr2 of the cold water (hot water) of the return pipe and the measured flow rate F of the cold water (hot water) circulating through the supply pipe and the return pipe;
a heat quantity determination means for determining whether or not the current required heat quantity qr of the air conditioner calculated by the heat quantity calculation means is within the range of the rated capacity of the heat source unit;
When the heat quantity determination means determines that the required heat quantity qr of the air conditioner is within the range of the rated capacity of the heat source unit,
An outlet temperature change means for instructing to change the outlet temperature of the cold water (hot water) of the heat source device to a changed cold water (hot water) outlet temperature that is 3° C. or more higher (lower) than the design outlet temperature Tso;
A setting change means for changing the cold water (hot water) outlet temperature of the heat source device to the changed cold water (hot water) outlet temperature in response to the instruction from the outlet temperature change means;
a certain time determination means for determining whether a predetermined time has elapsed;
an outlet temperature increasing/decreasing means for decreasing (increasing) the changed cold water (hot water) outlet temperature by a designated temperature range when the fixed time determination means determines that the predetermined time has been reached, and for instructing the setting change means to change the cold water (hot water) outlet temperature of the heat source machine to the changed cold water (hot water) outlet temperature;
Each time the predetermined time determined by the fixed time determination means is reached, the outlet temperature increase/decrease means repeatedly decreases (increases) the cold water (hot water) outlet temperature of the heat source machine by the specified temperature range, and each time the predetermined time is reached, the setting change means changes the cold water (hot water) outlet temperature of the heat source machine,
A control device for a heat source unit of an air conditioning system, characterized in that the same operation is repeated until the cold water (hot water) outlet temperature after the heat source unit is changed matches the designed outlet temperature Tso of the heat source unit. 一次側の熱源機からの冷水（温水）を二次側の空調機に往き配管と還り配管を介して循環させ、上記空調機により導入した空気と冷水（温水）とを熱交換することにより、当該空調機によって室内の空気の冷房（暖房）を行う空調システムの熱源機の制御方法において、
上記熱源機の設計出口温度Ｔｓｏを設定変更し得るコントローラを設け、
上記コントローラは、中間期かピーク期かを判断可能な中間期／ピーク期判別手段により判別された中間期において、
熱量演算手段が、上記空調機の要求熱量ｑｒを、上記熱源機の制御周期の前時刻設定出口温度ｐＴｓと、測定した上記還り配管の冷水（温水）の二次側還り温度Ｔｒ２との温度差と、測定した上記往き配管と上記還り配管を循環する冷水（温水）の流量Ｆとの積から算出し、
熱量判別手段が、上記熱量演算手段にて演算された現在の上記空調機の上記要求熱量ｑｒが、上記熱源機の定格能力の範囲内であるか否かを判別し、
上記熱量判別手段にて上記空調機の上記要求熱量ｑｒが上記熱源機の定格能力の範囲内であると判断された場合、
出口温度演算手段が、設計還り温度をＴｒｏとして当該設計還り温度Ｔｒｏを上記設計出口温度Ｔｓｏより５℃～７℃高い温度（５℃～７℃低い温度）に設定し、上記測定した流量をＦとした場合、
冷房時の冷水出口温度 Ｔｓ＝Ｔｒｏ－（ｑｒ／Ｆ）
（暖房時の温水出口温度 Ｔｓ＝Ｔｒｏ＋（ｑｒ／Ｆ））
上記冷水出口温度（上記温水出口温度）Ｔｓを上記式の演算で求め、
出口温度比較手段が、上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが、上記設計出口温度Ｔｓｏより高い（低い）か否か判断し、
設定変更手段が、上記出口温度比較手段の比較により、上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが上記設計出口温度Ｔｓｏより１℃以上高い（低い）場合にのみ、上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏを上記出口温度演算手段で求めた冷水（温水）出口温度Ｔｓに設定変更し、
設定維持手段が、上記出口温度比較手段の比較により、上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが上記設計出口温度Ｔｓｏと等しいか低い（等しいか高い）場合は、上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏを維持し、
上記動作を上記制御周期毎に繰り返すものである空調システムの熱源機の制御方法。 A method for controlling a heat source unit of an air conditioning system in which cold water (hot water) from a heat source unit on a primary side is circulated to an air conditioner on a secondary side through a forward pipe and a return pipe, and air introduced by the air conditioner is heat-exchanged with the cold water (hot water), thereby cooling (heating) indoor air with the air conditioner,
A controller capable of changing the design outlet temperature Tso of the heat source machine is provided,
The controller, in an intermediate period determined by an intermediate/peak period determination means capable of determining whether the intermediate period is a peak period or an intermediate period,
a heat quantity calculation means for calculating a required heat quantity qr of the air conditioner from a product of a temperature difference between an outlet temperature pTs set at a previous time in the control cycle of the heat source machine and a secondary side return temperature Tr2 of the measured cold water (hot water) in the return pipe and a measured flow rate F of the cold water (hot water) circulating through the supply pipe and the return pipe;
A heat quantity determination means determines whether or not the current required heat quantity qr of the air conditioner calculated by the heat quantity calculation means is within a range of the rated capacity of the heat source unit;
When the heat quantity determination means determines that the required heat quantity qr of the air conditioner is within the range of the rated capacity of the heat source unit,
When the outlet temperature calculation means sets the design return temperature Tro to a temperature 5°C to 7°C higher (5°C to 7°C lower) than the design outlet temperature Tso and sets the measured flow rate as F,
Cold water outlet temperature during cooling Ts = Tro - (qr/F)
(Hot water outlet temperature during heating Ts = Tro + (qr/F))
The cold water outlet temperature (the hot water outlet temperature) Ts is calculated by the above formula,
An outlet temperature comparison means judges whether the cold water (hot water) outlet temperature Ts is higher (lower) than the design outlet temperature Tso,
A setting change means changes the setting of the design outlet temperature Tso of the heat source machine to the chilled water (hot water) outlet temperature Ts calculated by the outlet temperature calculation means only when the chilled water (hot water) outlet temperature Ts is higher (lower) than the design outlet temperature Tso by 1°C or more as a result of comparison by the outlet temperature comparison means,
A setting maintaining means maintains the designed outlet temperature Tso of the heat source machine when the cold water (hot water) outlet temperature Ts is equal to or lower (equal to or higher) than the designed outlet temperature Tso as a result of the comparison by the outlet temperature comparing means;
A control method for a heat source unit of an air conditioning system, which repeats the above operation for each control period. 上記熱源機内に一次側ポンプを有すると共に、上記往き配管側に二次側ポンプを有する２ポンプ方式の空調システムの熱源機の制御方法において、
上記中間期／ピーク期判別手段により判別された上記中間期において、
上記コントローラは、上記熱量演算手段の前段において、流量比較手段が、測定した冷水（温水）の上記熱源機側の一次側流量Ｆ１と、上記空調機側の二次側流量Ｆ２を検出し、上記二次側流量Ｆ２が上記一次側流量Ｆ１より大きいか否かを判別し、
上記流量比較手段の比較により、上記二次側流量Ｆ２が上記一次側流量Ｆ１より大きい場合に、二次側流量増加率演算手段が、二次側流量の増加率を演算により求め、
増加率比較手段が、上記二次側流量増加率演算手段にて演算した上記二次側流量Ｆ２の増加率が予め設定した基準値より高いか否かを判断し、
上記増加率比較手段の比較により、上記二次側流量Ｆ２の上記増加率が上記基準値より高い場合は、上記増加率比較手段が上記設定維持手段に対して上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏを維持する指令を与え、
上記増加率比較手段の比較により、上記二次側流量Ｆ２の上記増加率が上記基準値より低い場合にのみ、上記増加率比較手段は、上記熱量演算手段に対して通常の制御を行う旨の指令を与えるものであり、
上記出口温度比較手段の比較により、上記冷水（温水）出口温度Ｔｓが上記設計出口温度Ｔｓｏより高い（低い）場合にのみ、上記設定変更手段により上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏが上記出口温度演算手段で求めた上記冷水（温水）出口温度Ｔｓに設定変更される請求項４記載の空調システムの熱源機の制御方法。 A method for controlling a heat source unit of a two-pump type air conditioning system having a primary pump in the heat source unit and a secondary pump on the forward piping side,
In the intermediate period determined by the intermediate period/peak period determination means,
The controller, in a stage preceding the heat quantity calculation means, detects a primary side flow rate F1 of the measured cold water (hot water) on the heat source unit side and a secondary side flow rate F2 on the air conditioner side, and determines whether the secondary side flow rate F2 is greater than the primary side flow rate F1;
When the comparison by the flow rate comparison means indicates that the secondary side flow rate F2 is greater than the primary side flow rate F1, a secondary side flow rate increase rate calculation means calculates an increase rate of the secondary side flow rate,
an increase rate comparison means for determining whether or not the increase rate of the secondary flow rate F2 calculated by the secondary flow rate increase rate calculation means is higher than a preset reference value;
When the increase rate of the secondary flow rate F2 is higher than the reference value as a result of the comparison by the increase rate comparison means, the increase rate comparison means issues a command to the setting maintenance means to maintain the design outlet temperature Tso of the heat source machine,
Only when the increase rate of the secondary flow rate F2 is lower than the reference value as a result of the comparison by the increase rate comparison means, the increase rate comparison means issues a command to the heat quantity calculation means to perform normal control,
A control method for a heat source unit of an air conditioning system as described in claim 4, wherein the setting change means changes the design outlet temperature Tso of the heat source unit to the cold water (hot water) outlet temperature Ts calculated by the outlet temperature calculation means only when the cold water (hot water) outlet temperature Ts is higher (lower) than the design outlet temperature Tso as a result of comparison by the outlet temperature comparison means. 一次側の熱源機からの冷水（温水）を二次側の空調機に往き配管と還り配管を介して循環させ、上記空調機により導入した空気と冷水（温水）とを熱交換することにより、当該空調機によって室内の空気の冷房（暖房）を行う空調システムの熱源機の制御方法において、
上記熱源機の設計出口温度Ｔｓを設定変更し得るコントローラを設け、
上記コントローラは、中間期かピーク期かを判断可能な中間期／ピーク期判別手段により判別されたピーク期において、
熱量演算手段が、上記空調機の要求熱量ｑｒを、上記熱源機の設計出口温度Ｔｓｏと、測定した上記還り配管の冷水（温水）の二次側還り温度Ｔｒ２との温度差と、測定した上記往き配管と上記還り配管を循環する冷水（温水）の流量Ｆとの積から算出し、
熱量判別手段が、上記熱量演算手段にて演算された現在の上記空調機の上記要求熱量ｑｒが、上記熱源機の定格能力の範囲内であるか否かを判別し、
上記熱量判別手段にて上記空調機の要求熱量ｑｒが上記熱源機の定格能力の範囲内であると判断された場合、
出口温度変更手段が、上記熱源機の冷水（温水）の出口温度を、上記設計出口温度Ｔｓｏより３℃以上高い（低い）変更後の冷水（温水）出口温度に変更の指示を行い、
設定変更手段が、上記出口温度変更手段の上記指示により上記熱源機の冷水（温水）出口温度を上記変更後の冷水（温水）出口温度に変更し、
一定時間判別手段が、予め定めた時間になったかを否かを判別し、
上記一定時間判別手段が上記予め定めた時間になったと判断した場合、出口温度増減手段が、上記変更後の冷水（温水）出口温度を指定温度幅で下げ（上げ）て、上記設定変更手段に上記熱源機の上記冷水（温水）出口温度を変更後の冷水（温水）出口温度への変更の指示を行い、
上記一定時間判別手段による上記予め定めた時間になる度に、上記出口温度増減手段が上記熱源機の上記冷水（温水）出口温度の上記指定温度幅での下げ（上げ）の動作を繰り返し行い、上記予め定めた時間になる度に、上記設定変更手段が上記熱源機の上記冷水（温水）出口温度の変更を繰り返し行い、
上記熱源機の変更後の上記冷水（温水）出口温度が、上記熱源機の上記設計出口温度Ｔｓｏに一致するまで同様の上記動作が繰り返し行われる空調システムの熱源機の制御方法。 A method for controlling a heat source unit of an air conditioning system in which cold water (hot water) from a heat source unit on a primary side is circulated to an air conditioner on a secondary side through a forward pipe and a return pipe, and air introduced by the air conditioner is heat-exchanged with the cold water (hot water), thereby cooling (heating) indoor air with the air conditioner,
A controller capable of changing the design outlet temperature Ts of the heat source machine is provided,
The controller, in a peak period determined by an intermediate period/peak period determination means capable of determining whether the period is an intermediate period or a peak period,
A heat quantity calculation means calculates the required heat quantity qr of the air conditioner from the product of the temperature difference between the design outlet temperature Tso of the heat source machine and the measured secondary side return temperature Tr2 of the cold water (hot water) in the return pipe and the measured flow rate F of the cold water (hot water) circulating through the supply pipe and the return pipe;
A heat quantity determination means determines whether or not the current required heat quantity qr of the air conditioner calculated by the heat quantity calculation means is within a range of the rated capacity of the heat source unit;
When the heat quantity determination means determines that the required heat quantity qr of the air conditioner is within the range of the rated capacity of the heat source unit,
An outlet temperature changing means issues an instruction to change the outlet temperature of the cold water (hot water) of the heat source device to a changed cold water (hot water) outlet temperature that is 3° C. or more higher (lower) than the design outlet temperature Tso,
A setting change means changes the cold water (hot water) outlet temperature of the heat source device to the changed cold water (hot water) outlet temperature in accordance with the instruction from the outlet temperature change means,
The fixed time determination means determines whether a predetermined time has elapsed,
When the fixed time determination means determines that the predetermined time has been reached, the outlet temperature increase/decrease means decreases (increases) the changed chilled water (hot water) outlet temperature by a specified temperature range, and instructs the setting change means to change the chilled water (hot water) outlet temperature of the heat source machine to the changed chilled water (hot water) outlet temperature,
Each time the predetermined time determined by the fixed time determination means is reached, the outlet temperature increase/decrease means repeatedly decreases (increases) the cold water (hot water) outlet temperature of the heat source machine by the specified temperature range, and each time the predetermined time is reached, the setting change means repeatedly changes the cold water (hot water) outlet temperature of the heat source machine,
A control method for a heat source unit of an air conditioning system, in which the same operation is repeated until the cold water (hot water) outlet temperature after the heat source unit is changed matches the design outlet temperature Tso of the heat source unit. コンピュータを請求項１～３の何れかに記載の空調システムの熱源機の制御装置として機能させるためのプログラム。 A program for causing a computer to function as a control device for a heat source unit of an air conditioning system according to any one of claims 1 to 3.
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