JP7496801B2 - 緩衝器 - Google Patents

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Description

本発明は、緩衝器に関する。
緩衝器には、減衰力機構へ流れる作動流体の流量を変化させることによって減衰力を調整するものがある（例えば、特許文献１参照）。
特開２０１４－９７５４号公報
上記緩衝器では、ピストン速度が低速時の減衰力が通常の緩衝器よりも低くなってしまう可能性がある。このため、上記緩衝器を使用した車両においては、走行時にふらつきを生じる可能性がある。
従って、本発明は、車両の走行時のふらつきを抑制することができる緩衝器の提供を目的とする。
本発明に係る緩衝器の第１の態様は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に挿入されて該シリンダ内を第１室と第２室とに画成するピストンと、前記ピストンに連結されて前記シリンダの外部へ延びるピストンロッドと、前記ピストンの移動により前記第１室または前記第２室の少なくとも一方の室から前記作動流体が流れ出す第１通路と、前記第１通路と並列に設けられる第２通路と、前記第１通路に設けられて減衰力を発生させる第１減衰力機構と、前記第２通路に設けられて前記第１減衰力機構へ流れる前記作動流体の流量を変化させる可変流量機構と、前記可変流量機構と直列に設けられ、前記第１減衰力機構の作動前に作動し、減衰力を発生させる第２減衰力機構と、を有する、構成とした。
本発明に係る緩衝器の第２の態様は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に挿入されて該シリンダ内を第１室と第２室とに画成するピストンと、前記ピストンに連結されて前記シリンダの外部へ延びるピストンロッドと、前記ピストンの移動により前記第１室または前記第２室の少なくとも一方の室から前記作動流体が流れ出す第１通路と、前記第１通路と並列に設けられる第２通路と、前記第１通路に設けられて減衰力を発生させる第１減衰力機構と、前記第２通路に設けられて前記第１減衰力機構へ流れる前記作動流体の流量を変化させる可変流量機構と、前記可変流量機構と直列に設けられ、前記第１減衰力機構の作動前に作動し、減衰力を発生させる第２減衰力機構と、を備え、第１ピストン速度において前記第１減衰力機構及び前記第２減衰力機構が作動する前に発生する第１減衰力特性と、前記第１ピストン速度よりも速い第２ピストン速度において開弁する前記第２減衰力機構により発生する第２減衰力特性と、前記第２ピストン速度よりも速い第３ピストン速度において前記可変流量機構により発生する第３減衰力特性と、前記第３ピストン速度よりも速い第４ピストン速度において開弁する前記第１減衰力機構により発生する第４減衰力特性と、を有する、構成とした。
本発明によれば、車両の走行時のふらつきを抑制することができる。
本発明に係る第１実施形態の緩衝器を示す一部を断面とした正面図である。 本発明に係る第１実施形態の緩衝器のピストン周辺を示す部分断面図である。 本発明に係る第１実施形態の緩衝器の要部の部分断面図である。 本発明に係る第１実施形態の緩衝器のピストンの周辺部分を示す油圧回路図である。 本発明に係る第１実施形態の緩衝器及び比較例１の減衰力特性線図である。 本発明に係る第２実施形態の緩衝器のピストン周辺を示す部分断面図である。 本発明に係る第２実施形態の緩衝器の要部の部分断面図である。 本発明に係る第２実施形態の緩衝器の要部の部分断面図である。 本発明に係る第２実施形態の緩衝器のピストンの周辺部分を示す油圧回路図である。 本発明に係る第２実施形態の緩衝器及び比較例２の減衰力特性線図である。 本発明に係る第３実施形態の緩衝器のピストン周辺を示す部分断面図である。 本発明に係る第３実施形態の緩衝器の要部の部分断面図である。 本発明に係る第３実施形態の緩衝器のピストンの周辺部分を示す油圧回路図である。
［第１実施形態］
本発明に係る第１実施形態を図１～図５に基づいて説明する。なお、以下においては、説明の便宜上、図１～図３，図６～図８，図１１，図１２における上側を「上」とし、図１～図３，図６～図８，図１１，図１２における下側を「下」として説明する。
第１実施形態の緩衝器１１は、車両に用いられるものである。具体的に、緩衝器１１は自動車のサスペンション装置に設けられるものである。緩衝器１１は、図１に示すように、いわゆる複筒型の油圧緩衝器である。緩衝器１１は、作動流体としての油液（図示略）が封入されるシリンダ１２を備えている。シリンダ１２は内筒１３と外筒１４とを有している。内筒１３は円筒状である。外筒１４は内径が内筒１３の外径よりも大径の有底円筒状である。外筒１４は内筒１３を径方向外側で覆うように配置されている。外筒１４は内筒１３と中心軸線を一致させて配置されている。内筒１３と外筒１４との間はリザーバ室１５となっている。緩衝器１１は、カバー２１とメインブラケット２２とスプリングシート２３とを有している。カバー２１は、外筒１４の上部開口側に取り付けられて、外筒１４の上部開口側を覆っている。メインブラケット２２及びスプリングシート２３は、何れも外筒１４の外周側に固定されている。
外筒１４は、胴部２５とシリンダ底部２６とを有している。胴部２５は円筒状である。シリンダ底部２６は、胴部２５の下端部に設けられて、胴部２５の下端部を閉塞している。胴部２５とシリンダ底部２６とは一体成形されている。
緩衝器１１はピストン３０を備えている。ピストン３０は、シリンダ１２の内筒１３内に挿入されている。ピストン３０は、内筒１３に対して摺動可能である。ピストン３０は、内筒１３内を第１室３１と第２室３２との２つの室に画成している。第１室３１は内筒１３内においてピストン３０よりも上側にある。第２室３２は内筒１３内においてピストン３０よりも下側にある。何れも内筒１３内にある第１室３１内及び第２室３２内には作動流体としての油液が封入されている。内筒１３と外筒１４との間のリザーバ室１５内には作動流体としての油液とガスとが封入されている。
緩衝器１１はピストンロッド４１を備えている。ピストンロッド４１は、一端側がシリンダ１２の内筒１３内に配置されてピストン３０に連結されている。ピストンロッド４１は、他端側がシリンダ１２の外部へ延びている。ピストン３０とピストンロッド４１とは一体に移動する。緩衝器１１において、ピストンロッド４１がシリンダ１２からの突出量を増やす方向に移動する行程を伸び行程とする。緩衝器１１において、ピストンロッド４１がシリンダ１２からの突出量を減らす方向に移動する行程を縮み行程とする。ピストンロッド４１の伸び行程において、ピストン３０は第１室３１側へ移動する。ピストンロッド４１の縮み行程において、ピストン３０は第２室３２側へ移動する。
緩衝器１１はロッドガイド４２とシール部材４３と摩擦部材４４とを備えている。ロッドガイド４２は、内筒１３の上端開口側の部分と外筒１４の上端開口側の部分とに嵌合されている。シール部材４３は、外筒１４のロッドガイド４２よりも上側の部分に嵌合されている。摩擦部材４４はロッドガイド４２とシール部材４３との間に設けられている。摩擦部材４４はロッドガイド４２に嵌合されている。ロッドガイド４２、シール部材４３及び摩擦部材４４は、何れも円環状である。ピストンロッド４１は、これらロッドガイド４２、摩擦部材４４及びシール部材４３のそれぞれの内周側に挿入されている。ピストンロッド４１は、ロッドガイド４２、摩擦部材４４及びシール部材４３のそれぞれに対して摺動可能である。ピストンロッド４１は、シール部材４３からシリンダ１２の外部に延びている。
ロッドガイド４２は、ピストンロッド４１を、その径方向の移動を規制しつつ軸方向に移動可能に支持する。ロッドガイド４２は、ピストンロッド４１の軸方向の移動を案内する。シール部材４３は、その外周部が外筒１４に密着する。シール部材４３は、その内周部がピストンロッド４１の外周部に接触する。シール部材４３の内周部をピストンロッド４１が摺動する。シール部材４３は内筒１３内の油液が外部に漏洩するのを防止する。シール部材４３は、何れもリザーバ室１５内にある油液及び高圧ガスが外部に漏洩するのを防止する。摩擦部材４４は、その内周部がピストンロッド４１の外周部に接触する。摩擦部材４４の内周部をピストンロッド４１が摺動する。摩擦部材４４は、ピストンロッド４１の移動時に、ピストンロッド４１に摩擦抵抗を発生させる。
ロッドガイド４２は、その外周部が、下部よりも上部が大径となる段差状をなしている。ロッドガイド４２は、小径の下部において内筒１３の上端の内周部に嵌合する。ロッドガイド４２は、大径の上部において外筒１４の上部の内周部に嵌合する。
緩衝器１１はベースバルブ４５を備えている。ベースバルブ４５は、外筒１４のシリンダ底部２６上に設置されている。ベースバルブ４５は、第２室３２とリザーバ室１５とを画成する。内筒１３の下端の内周部は、このベースバルブ４５に嵌合されている。外筒１４の上端部は、その径方向における内方に加締められている。この加締め部分とロッドガイド４２とがシール部材４３を挟持している。
ピストンロッド４１は、主軸部５１と取付軸部５２とを有している。取付軸部５２は、その外径が主軸部５１の外径よりも小径である。主軸部５１の取付軸部５２側の端部は軸段部５３となっている。軸段部５３は主軸部５１の軸直交方向に広がっている。取付軸部５２の外周部には、その軸方向における主軸部５１とは反対側にオネジ５４が形成されている。ピストンロッド４１は、取付軸部５２がシリンダ１２内に配置されている。
緩衝器１１は、極微低速減衰力発生部６１及び周波数感応部６２（可変流量機構）を備えている。ピストンロッド４１の取付軸部５２に、極微低速減衰力発生部６１、ピストン３０、周波数感応部６２等が取り付けられている。
緩衝器１１は、ストッパ部材６５、一対の緩衝体６６及びコイルスプリング６７を備えている。ストッパ部材６５、一対の緩衝体６６及びコイルスプリング６７は、何れも円環状である。ストッパ部材６５、一対の緩衝体６６及びコイルスプリング６７は、何れも主軸部５１の軸方向におけるロッドガイド４２よりも軸段部５３側の部分に設けられている。ストッパ部材６５は、内周側にピストンロッド４１が嵌合されている。この状態で、ストッパ部材６５は、加締められて主軸部５１に固定されている。ストッパ部材６５よりもロッドガイド４２側に、ストッパ部材６５側から順に、一方の緩衝体６６、コイルスプリング６７及び他方の緩衝体６６が配置されている。一対の緩衝体６６及びコイルスプリング６７のそれぞれの内周側にピストンロッド４１が挿入されている。
緩衝器１１は、車両への取り付け時に、例えばピストンロッド４１のシリンダ１２からの突出部分が上部に配置されて車体により支持され、シリンダ１２側のメインブラケット２２が下部に配置されて車輪側に連結される。これとは逆に、シリンダ１２側が車体により支持され、ピストンロッド４１が車輪側に連結されるようにしても良い。
図２に示すように、ピストン３０はピストン本体７１と摺動部材７２と有している。ピストン本体７１は円環状であり金属製である。ピストン本体７１はピストンロッド４１の取付軸部５２に嵌合する。摺動部材７２は円環状であり合成樹脂製である。摺動部材７２はピストン本体７１の外周面にピストン本体７１と一体になるように装着されている。ピストン３０は、その摺動部材７２が内筒１３に接して内筒１３内を摺動する。
ピストン本体７１は、複数（図２及び図３では断面とした関係上一カ所のみ図示）の通路穴８１と、環状凹部８２と、複数（図２及び図３では断面とした関係上一カ所のみ図示）の通路穴８３と、環状凹部８４とを有している。
複数の通路穴８１は、ピストン本体７１の周方向において、それぞれ間に一カ所の通路穴８３を挟んで等ピッチで配置されている。複数の通路穴８１は、第１室３１側の端部が、第２室３２側の端部よりもピストン本体７１の径方向における外側に配置されている。環状凹部８２は、ピストン本体７１の第２室３２側の端部に設けられている。環状凹部８２は円環状である。環状凹部８２は、複数の通路穴８１の第２室３２側の開口部同士を連通させている。複数の通路穴８１及び環状凹部８２は、第１室３１と第２室３２とを連通可能である。
複数の通路穴８３は、ピストン本体７１の周方向において、それぞれ間に一カ所の通路穴８１を挟んで等ピッチで配置されている。複数の通路穴８３は、第２室３２側の端部が、第１室３１側の端部よりもピストン本体７１の径方向における外側に配置されている。環状凹部８４は、ピストン本体７１の第１室３１側の端部に設けられている。環状凹部８４は円環状である。環状凹部８４は、複数の通路穴８３の第１室３１側の開口部同士を連通させる。複数の通路穴８３及び環状凹部８４は、第２室３２と第１室３１とを連通可能である。
複数の通路穴８１及び環状凹部８２に対して第１減衰力機構９１が設けられている。第１減衰力機構９１は、複数の通路穴８１内の通路及び環状凹部８２内の通路を開閉して減衰力を発生させる。第１減衰力機構９１は、ピストンロッド４１に取り付けられている。第１減衰力機構９１は、ピストン３０の軸方向における一端側である第２室３２側に配置されている。これにより、複数の通路穴８１内の通路及び環状凹部８２内の通路は、ピストン３０の第１室３１側への移動時に第１室３１から第２室３２に向けて油液が流れ出す第１通路９５となる。第１通路９５は、ピストンロッド４１の伸び行程において第１室３１から第２室３２に向けて油液が流れ出す伸び側の通路である。第１通路９５に設けられた第１減衰力機構９１は、第１通路９５の油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる伸び側の減衰力発生機構である。
複数の通路穴８３及び環状凹部８４に対して第１減衰力機構９２が設けられている。第１減衰力機構９２は、複数の通路穴８３内の通路及び環状凹部８４内の通路を開閉して減衰力を発生させる。第１減衰力機構９２は、ピストンロッド４１に取り付けられている。第１減衰力機構９２は、ピストン３０の軸方向における他端側である第１室３１側に配置されている。これにより、複数の通路穴８３内の通路及び環状凹部８４内の通路は、ピストン３０の第２室３２側への移動時に第２室３２から第１室３１に向けて油液が流れ出す第１通路９６となる。第１通路９６は、ピストンロッド４１の縮み行程において第２室３２から第１室３１に向けて油液が流れ出す縮み側の通路である。第１通路９６に設けられた第１減衰力機構９２は、第１通路９６内の通路の油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる縮み側の減衰力発生機構である。
以上により、第１通路９５，９６が、ピストン３０の移動により第１室３１と第２室３２との間を油液が流れるように連通させることになる。第１通路９５は、ピストンロッド４１及びピストン３０が伸び側に移動するときに油液が通過する。第１通路９６は、ピストンロッド４１及びピストン３０が縮み側に移動するときに油液が通過する。
ピストン本体７１は、略円板形状をなしている。ピストン本体７１には嵌合穴１０１が形成されている。嵌合穴１０１は、ピストン本体７１の径方向の中央に形成されている。嵌合穴１０１は、ピストン本体７１をピストン本体７１の軸方向に貫通している。嵌合穴１０１には、ピストンロッド４１の取付軸部５２が嵌合する。
ピストン本体７１は、内側シート部１０４とバルブシート部１０５と内側シート部１０６とバルブシート部１０７とを有している。内側シート部１０４及びバルブシート部１０５は、何れもピストン本体７１の軸方向における第２室３２側の端部に設けられている。内側シート部１０４は、ピストン本体７１の嵌合穴１０１と環状凹部８２との間に配置されている。内側シート部１０４は円環状である。バルブシート部１０５は、環状凹部８２よりもピストン本体７１の径方向における外側に配置されている。バルブシート部１０５は円環状である。バルブシート部１０５は第１減衰力機構９１の一部である。内側シート部１０４とバルブシート部１０５との間が環状凹部８２となっている。
内側シート部１０６及びバルブシート部１０７は、何れもピストン本体７１の軸方向における第１室３１側の端部に設けられている。内側シート部１０６は、ピストン本体７１の嵌合穴１０１と環状凹部８４との間に配置されている。内側シート部１０６は円環状である。バルブシート部１０７は、環状凹部８４よりもピストン本体７１の径方向における外側に配置されている。バルブシート部１０７は円環状である。バルブシート部１０７は第１減衰力機構９２の一部である。内側シート部１０６とバルブシート部１０７との間が環状凹部８４となっている。
ピストン本体７１には、その径方向において、バルブシート部１０５よりも外側に、縮み側の第１通路９６の第２室３２側の開口が配置されている。ピストン本体７１には、その径方向において、バルブシート部１０７よりも外側に伸び側の第１通路９５の第１室３１側の開口が配置されている。
ピストン３０の軸方向における第２室３２側にはメインバルブ１１１が設けられている。メインバルブ１１１はピストン３０のバルブシート部１０５とで伸び側の第１減衰力機構９１を構成する。メインバルブ１１１は、複数枚の有孔円板状のディスクが重ねられて構成されている。メインバルブ１１１は、その径方向の内側に取付軸部５２を嵌合させている。メインバルブ１１１は、バルブシート部１０５に当接することで伸び側の第１通路９５を閉塞する。メインバルブ１１１は、バルブシート部１０５から離れることで伸び側の第１通路９５を開放する。メインバルブ１１１には、バルブシート部１０５に当接した状態でも伸び側の第１通路９５を第２室３２に連通させる固定オリフィス１１２が形成されている。固定オリフィス１１２も伸び側の第１通路９５を構成する。伸び側の第１減衰力機構９１は、メインバルブ１１１でこの第１通路９５を開閉して油液の流動を抑制することにより減衰力を発生させる。第１減衰力機構９１は固定オリフィス１１２を含んでいる。
メインバルブ１１１の軸方向におけるピストン３０とは反対側には介在ディスク１１４が設けられている。介在ディスク１１４は、有孔円板状であり、その径方向の内側に取付軸部５２を嵌合させている。介在ディスク１１４は、その外径がメインバルブ１１１の外径よりも小径である。介在ディスク１１４のメインバルブ１１１とは反対側には変形抑制部１１５が設けられている。変形抑制部１１５は、開方向に変形するメインバルブ１１１に当接する。これにより、変形抑制部１１５は、メインバルブ１１１の開方向の変形を抑制する。変形抑制部１１５は円環状である。変形抑制部１１５は、複数枚の有孔円板状のディスクが重ねられて構成されている。変形抑制部１１５は、その径方向内側に取付軸部５２を嵌合させている。
ピストン３０の軸方向における第１室３１側にはメインバルブ１２１が設けられている。メインバルブ１２１はピストン３０のバルブシート部１０７とで縮み側の第１減衰力機構９２を構成する。メインバルブ１２１は、複数枚の有孔円板状のディスクが重ねられて構成されている。メインバルブ１２１は、その径方向の内側に取付軸部５２を嵌合させている。メインバルブ１２１は、バルブシート部１０７に当接することで縮み側の第１通路９６を閉塞する。メインバルブ１２１は、バルブシート部１０７から離れることで縮み側の第１通路９６を開放する。メインバルブ１２１には、バルブシート部１０７に当接した状態でも縮み側の第１通路９６を第１室３１に連通させる固定オリフィス１２２が形成されている。固定オリフィス１２２も縮み側の第１通路９６を構成する。縮み側の第１減衰力機構９２は、メインバルブ１２１でこの第１通路９６を開閉して油液の流動を抑制することにより減衰力を発生させる。第１減衰力機構９２は固定オリフィス１２２を含んでいる。
図３に示すように、メインバルブ１２１の軸方向におけるピストン３０とは反対側には、介在ディスク１３０が設けられている。介在ディスク１３０は、有孔円板状であり、その径方向の内側に取付軸部５２を嵌合させている。介在ディスク１３０は、その外径がメインバルブ１２１の外径よりも小径である。
極微低速減衰力発生部６１は、ピストンロッド４１の軸段部５３と介在ディスク１３０との間に設けられている。極微低速減衰力発生部６１は、ピストンロッド４１の軸方向において、介在ディスク１３０側から順に、キャップ部材１３１と、バネ部材１３５と、ディスク１３６と、極微低速バルブ１３７と、外周側にＯリング１３８が設けられた弁座部材１３９と、極微低速バルブ１４０と、ディスク１４１と、バネ部材１４２とが積み重ねられている。極微低速減衰力発生部６１のバネ部材１４２と軸段部５３との間には、変形抑制部１４５が設けられている。
キャップ部材１３１は有底筒状の一体成形品である。キャップ部材１３１は、例えば金属板を塑性加工することにより形成されている。キャップ部材１３１は、底部１５１と筒状部１５２とを有している。底部１５１は有孔円板状である。キャップ部材１３１は、底部１５１がその径方向の内側にピストンロッド４１の取付軸部５２を嵌合させている。筒状部１５２は円筒状である。筒状部１５２は、底部１５１の外周縁部から、底部１５１の軸方向一側に延びている。キャップ部材１３１は、筒状部１５２が底部１５１から介在ディスク１３０とは反対側に延びている。キャップ部材１３１は、底部１５１が介在ディスク１３０に当接する。キャップ部材１３１は、開方向に変形するメインバルブ１２１に底部１５１が当接する。これにより、キャップ部材１３１は、メインバルブ１２１の開方向の変形を抑制する。
バネ部材１３５は、基板部１６１と複数のバネ板部１６２とを有している。基板部１６１は有孔円板状である。基板部１６１はその径方向における内側に取付軸部５２を嵌合させている。複数のバネ板部１６２は、基板部１６１の外周部に設けられている。複数のバネ板部１６２は、基板部１６１の周方向に等間隔で配置されている。複数のバネ板部１６２は、基板部１６１から基板部１６１の径方向の外方に延びている。バネ板部１６２は、延出先端側ほど基板部１６１から基板部１６１の軸方向に離れるように基板部１６１に対して傾斜している。バネ部材１３５は、基板部１６１がキャップ部材１３１の底部１５１に当接する。バネ部材１３５は、基板部１６１からバネ板部１６２が基板部１６１の軸方向において底部１５１から離れるように底部１５１に設けられている。
ディスク１３６は有孔円板状である。ディスク１３６は、外径が、バネ部材１３５の基板部１６１の外径よりも小径である。ディスク１３６は、その径方向の内側にピストンロッド４１の取付軸部５２を嵌合させている。ディスク１３６は、バネ部材１３５の基板部１６１に当接する。
極微低速バルブ１３７は一枚の有孔円板状のディスクである。極微低速バルブ１３７は、その径方向の内側にピストンロッド４１の取付軸部５２を嵌合させている。極微低速バルブ１３７は、ディスク１３６と、バネ部材１３５の複数のバネ板部１６２とに当接する。極微低速バルブ１３７は、弁座部材１３９に当接する。
弁座部材１３９は有孔円板状である。弁座部材１３９には、その軸方向に貫通する貫通孔１７１が形成されている。貫通孔１７１は、弁座部材１３９の径方向における中央に形成されている。貫通孔１７１は、小径穴部１７２と大径穴部１７３とを有している。大径穴部１７３は、小径穴部１７２よりも大径である。大径穴部１７３は弁座部材１３９の軸方向における中央から一側に配置されている。小径穴部１７２は弁座部材１３９の軸方向における他側に配置されている。弁座部材１３９は、その小径穴部１７２にピストンロッド４１の取付軸部５２が嵌合される。
弁座部材１３９は内側シート部１８１とバルブシート部１８２と内側シート部１８３とバルブシート部１８４と本体部１８５とを有している。内側シート部１８１及びバルブシート部１８２は、何れも弁座部材１３９の軸方向における大径穴部１７３側の端部に形成されている。内側シート部１８１は、大径穴部１７３を囲むように配置されている。内側シート部１８１は円環状である。バルブシート部１８２は、内側シート部１８１から内側シート部１８１の径方向における外方に広がっている。
内側シート部１８３及びバルブシート部１８４は、何れも弁座部材１３９の軸方向における小径穴部１７２側の端部に形成されている。内側シート部１８３は、小径穴部１７２を囲むように配置されている。内側シート部１８３は円環状である。バルブシート部１８４は、内側シート部１８３から内側シート部１８３の径方向における外方に広がっている。
本体部１８５は、弁座部材１３９の軸方向における内側シート部１８１及びバルブシート部１８２と、内側シート部１８３及びバルブシート部１８４との間の部分である。本体部１８５は有孔円板状である。
内側シート部１８１は、本体部１８５の軸方向の大径穴部１７３側の内周縁部から、本体部１８５の軸方向に沿って突出している。内側シート部１８１は、本体部１８５の中心軸線を中心とする円環状である。バルブシート部１８２は、内側シート部１８１の径方向における外側で本体部１８５の軸方向に沿って本体部１８５から内側シート部１８１と同側に突出している。内側シート部１８１は本体部１８５とは反対側の先端面が平坦面である。バルブシート部１８２も本体部１８５とは反対側の先端面が平坦面である。内側シート部１８１の先端面及びバルブシート部１８２の先端面は本体部１８５の軸直交方向に広がっている。内側シート部１８１の先端面及びバルブシート部１８２の先端面は同一平面に配置されている。
内側シート部１８３は、本体部１８５の軸方向の小径穴部１７２側の内周縁部から、本体部１８５の軸方向に沿って内側シート部１８１とは反対側に突出している。内側シート部１８３は、本体部１８５の中心軸線を中心とする円環状である。バルブシート部１８４は、内側シート部１８３の径方向における外側で本体部１８５の軸方向に沿って本体部１８５から内側シート部１８３と同側に突出している。内側シート部１８３は本体部１８５とは反対側の先端面が平坦面である。バルブシート部１８４も本体部１８５とは反対側の先端面が平坦面である。内側シート部１８３の先端面及びバルブシート部１８４の先端面は本体部１８５の軸直交方向に広がっている。内側シート部１８３の先端面及びバルブシート部１８４の先端面は同一平面に配置されている。
バルブシート部１８２は、円形ではない異形シートである。バルブシート部１８２は、複数のバルブシート構成部２０１を有している。これらのバルブシート構成部２０１は同形状である。これらのバルブシート構成部２０１は、本体部１８５の周方向に等間隔で配置されている。これらのバルブシート構成部２０１は、内側シート部１８１から内側シート部１８１の径方向外側に放射状に広がっている。
各バルブシート構成部２０１の内側には通路凹部２０５が形成されている。通路凹部２０５は、バルブシート構成部２０１と内側シート部１８１の一部とで囲まれて形成されている。通路凹部２０５は、バルブシート構成部２０１の突出側の先端面から本体部１８５の軸方向に凹んでいる。通路凹部２０５の底面は本体部１８５に形成されている。すべてのバルブシート構成部２０１の内側に通路凹部２０５が形成されている。通路凹部２０５の内側位置には、本体部１８５を軸方向に貫通する通路孔２０６が形成されている。通路孔２０６は、本体部１８５の中心軸線に平行である。すべての通路凹部２０５の底面に通路孔２０６が形成されている。
バルブシート部１８４も、円形ではない異形シートである。バルブシート部１８４は、複数のバルブシート構成部２１１を有している。これらのバルブシート構成部２１１は同形状である。これらのバルブシート構成部２１１は、本体部１８５の周方向に等間隔で配置されている。これらのバルブシート構成部２１１は、内側シート部１８３から内側シート部１８３の径方向外側に放射状に広がっている。バルブシート構成部２１１は、バルブシート構成部２０１と同形状となっている。
各バルブシート構成部２１１の内側には通路凹部２１５が形成されている。通路凹部２１５は、バルブシート構成部２１１と内側シート部１８３の一部とで囲まれて形成されている。通路凹部２１５は、バルブシート構成部２１１の突出側の先端面から本体部１８５の軸方向に凹んでいる。通路凹部２１５の底面は本体部１８５に形成されている。すべてのバルブシート構成部２１１の内側に通路凹部２１５が形成されている。通路凹部２１５の内側位置には、本体部１８５を軸方向に貫通する通路孔２１６が形成されている。通路孔２１６は、本体部１８５の中心軸線に平行である。すべての通路凹部２１５の底面に通路孔２１６が形成されている。
ここで、複数のバルブシート構成部２０１の本体部１８５の周方向における配置ピッチと、複数のバルブシート構成部２１１の本体部１８５の周方向における配置ピッチとは同じである。バルブシート構成部２０１及びバルブシート構成部２１１は、互いに本体部１８５の周方向に半ピッチ分ずれて配置されている。そして、通路孔２０６は、本体部１８５の周方向に隣り合うバルブシート構成部２１１とバルブシート構成部２１１との間に配置されている。よって、通路孔２０６は、バルブシート部１８４の範囲の外側に配置されている。通路孔２１６は、本体部１８５の周方向に隣り合うバルブシート構成部２０１とバルブシート構成部２０１との間に配置されている。よって、通路孔２１６は、バルブシート部１８２の範囲の外側に配置されている。
弁座部材１３９には、内側シート部１８１に、内側シート部１８１を径方向に横断する通路溝２２０が形成されている。通路溝２２０は、本体部１８５の周方向において隣り合うバルブシート構成部２０１とバルブシート構成部２０１との間に開口している。通路溝２２０は大径穴部１７３に開口している。通路溝２２０は、弁座部材１３９の周方向に等間隔で複数（図２では断面とした関係上一カ所のみ図示）設けられている。
通路凹部２１５内の通路と通路孔２１６内の通路とが、部材通路２２１を形成している。部材通路２２１は本体部１８５の周方向に間隔をあけて複数設けられている。通路凹部２０５内の通路と通路孔２０６内の通路とが、部材通路２２２を形成している。部材通路２２２は本体部１８５の周方向に間隔をあけて複数設けられている。複数の通路溝２２０内の通路と大径穴部１７３内の通路とが、部材通路２２３を形成している。部材通路２２１，２２２，２２３は何れも弁座部材１３９に設けられている。
弁座部材１３９には、本体部１８５の外周部の軸方向の中央位置にシール溝２２５が形成されている。シール溝２２５は本体部１８５の外周面から径方向の内方に凹んでいる。シール溝２２５は円環状である。このシール溝２２５内にＯリング１３８が配置されている。弁座部材１３９は、内側シート部１８１及びバルブシート部１８２を、キャップ部材１３１の底部１５１側に向けた状態で、外周部においてキャップ部材１３１の筒状部１５２に嵌合されている。この状態でＯリング１３８はキャップ部材１３１の筒状部１５２と弁座部材１３９との隙間をシールする。
キャップ部材１３１、Ｏリング１３８及び弁座部材１３９はキャップ室２２６を形成している。キャップ室２２６は、キャップ部材１３１の底部１５１と弁座部材１３９との間に設けられている。キャップ室２２６は部材通路２２１，２２３に常時連通している。キャップ室２２６内に、バネ部材１３５、ディスク１３６及び極微低速バルブ１３７が設けられている。
極微低速バルブ１３７は、弁座部材１３９のバルブシート部１８２の外径と同等の外径となっている。極微低速バルブ１３７は、内側シート部１８１に常時当接している。極微低速バルブ１３７は、バルブシート部１８２に離着座可能となっている。極微低速バルブ１３７はバルブシート部１８２に対し離着座することで部材通路２２２を開閉する。極微低速バルブ１３７はバルブシート部１８２に着座すると、部材通路２２２を閉塞する。極微低速バルブ１３７はバルブシート部１８２から離座すると、部材通路２２２を開放する。バネ部材１３５は、そのバネ力で極微低速バルブ１３７をバルブシート部１８２に押し付ける。閉状態の極微低速バルブ１３７は、部材通路２２２とキャップ室２２６との間を仕切る。開状態の極微低速バルブ１３７は、部材通路２２２とキャップ室２２６とを連通させる。よって、開状態の極微低速バルブ１３７は、部材通路２２２とキャップ室２２６と部材通路２２３とを連通させる。
極微低速バルブ１４０は一枚の有孔円板状のディスクである。極微低速バルブ１４０は、その径方向の内側にピストンロッド４１の取付軸部５２を嵌合させている。極微低速バルブ１４０は、弁座部材１３９のバルブシート部１８４の外径と同等の外径となっている。極微低速バルブ１４０は、内側シート部１８３に常時当接している。極微低速バルブ１４０は、バルブシート部１８４に離着座可能となっている。極微低速バルブ１４０はバルブシート部１８４に対し離着座することで、部材通路２２１を開閉する。極微低速バルブ１４０はバルブシート部１８４に着座すると、部材通路２２１を閉塞する。極微低速バルブ１４０はバルブシート部１８４から離座すると、部材通路２２１を開放する。極微低速バルブ１４０は、極微低速バルブ１３７と同形状の共通部品にすることができる。
ディスク１４１は、有孔円板状である。ディスク１４１は、その径方向の内側にピストンロッド４１の取付軸部５２を嵌合させている。ディスク１４１は極微低速バルブ１４０に当接する。ディスク１４１の外径は、極微低速バルブ１４０の外径よりも小径である。ディスク１４１は、ディスク１３６と同形状の共通部品にすることができる。
バネ部材１４２は、基板部２３１と複数のバネ板部２３２とを有している。基板部２３１は有孔円板状である。基板部２３１はその径方向における内側に取付軸部５２を嵌合させている。基板部２３１は、外径がディスク１４１の外径よりも大径である。複数のバネ板部２３２は、基板部２３１の外周部に設けられている。複数のバネ板部２３２は、基板部２３１の周方向に等間隔で配置されている。複数のバネ板部２３２は、基板部２３１から基板部２３１の径方向における外方に延びている。バネ板部２３２は、延出先端側ほど基板部２３１から基板部２３１の軸方向に離れるように基板部２３１に対して傾斜している。バネ部材１４２は、基板部２３１においてディスク１４１に当接し、基板部２３１からバネ板部２３２が基板部２３１の軸方向において極微低速バルブ１４０側に延出するように取付軸部５２に取り付けられている。バネ部材１４２は、複数のバネ板部２３２が極微低速バルブ１４０に当接する。バネ部材１４２は、そのバネ力で極微低速バルブ１４０を弁座部材１３９のバルブシート部１８４に押し付ける。バネ部材１４２は、バネ部材１３５と同形状の共通部品にすることができる。
極微低速減衰力発生部６１は、第１室３１及び第２室３２のうちの一方である第１室３１に配置されている。その際に、弁座部材１３９は、バルブシート部１８４が第１室３１側に配置される。極微低速減衰力発生部６１は、部材通路２２２が第１室３１に常時連通する。閉状態の極微低速バルブ１４０は、部材通路２２１と第１室３１との間を仕切る。
軸段部５３と極微低速減衰力発生部６１のバネ部材１４２との間に変形抑制部１４５が設けられている。変形抑制部１４５は、極微低速バルブ１４０の開方向の変形時に極微低速バルブ１４０に当接する。これにより、変形抑制部１４５は、極微低速バルブ１４０の開方向の変形を抑制する。変形抑制部１４５は円環状である。変形抑制部１４５は複数枚の有孔円板状のディスクが重ねられて構成されている。変形抑制部１４５は取付軸部５２を内側に嵌合させている。
ピストンロッド４１の取付軸部５２にはロッド通路２３５が形成されている。ロッド通路２３５は、軸方向穴２４１と径方向穴２４２とによって形成されている。軸方向穴２４１は、取付軸部５２の軸方向に直線状に延びており、取付軸部５２の径方向の中央位置に形成されている。図２に示すように、軸方向穴２４１は、取付軸部５２の軸方向における主軸部５１とは反対側の端面から主軸部５１側の所定位置まで形成されている。
径方向穴２４２は、取付軸部５２の径方向に直線状に延びている。径方向穴２４２は、軸方向穴２４１と直交しており、軸方向穴２４１に連通する。径方向穴２４２は、取付軸部５２を径方向に貫通している。径方向穴２４２は、取付軸部５２の軸方向において、オネジ５４と軸段部５３との間に形成されている。ロッド通路２３５は、径方向穴２４２においてピストンロッド４１の取付軸部５２の外径側に開口している。図３に示すように、極微低速減衰力発生部６１は、ピストンロッド４１の軸方向において大径穴部１７３が径方向穴２４２と位置を合わせている。よって、部材通路２２３がロッド通路２３５に常時連通する。ロッド通路２３５は、部材通路２２３を介してキャップ室２２６及び部材通路２２１にも常時連通する。
図２に示すように、変形抑制部１１５の軸方向におけるメインバルブ１１１とは反対側には、ナット２５１が設けられている。ナット２５１は、取付軸部５２のオネジ５４に螺合されている。ナット２５１の軸方向における変形抑制部１１５とは反対側に周波数感応部６２が設けられている。周波数感応部６２も、取付軸部５２のオネジ５４に螺合されている。ピストンロッド４１のロッド通路２３５は、周波数感応部６２に連通している。
周波数感応部６２は、ハウジング２６１とフリーピストン２６２とＯリング２６３とＯリング２６４とを有している。ハウジング２６１は、蓋部材２６７とハウジング本体２６８とを有している。蓋部材２６７、ハウジング本体２６８及びフリーピストン２６２は、何れも金属製である。Ｏリング２６３及びＯリング２６４は、何れもゴム製の弾性体である。
蓋部材２６７は、蓋内筒部２８１と蓋基板部２８２と蓋外筒部２８３とを有している。蓋内筒部２８１は円筒状である。蓋内筒部２８１の内周部には、メネジ２８５が形成されている。周波数感応部６２は、蓋部材２６７のメネジ２８５が取付軸部５２のオネジ５４に螺合される。蓋基板部２８２は、蓋内筒部２８１の軸方向の一端部から径方向外側に広がっている。蓋基板部２８２は円板状である。蓋外筒部２８３は、蓋基板部２８２の外周側から蓋基板部２８２の軸方向において蓋内筒部２８１と同側に延びている。
ハウジング本体２６８は、主体部２９１と内側環状突起２９２と延出部２９３と係合部２９４とを有している。主体部２９１は円筒状である。内側環状突起２９２は、主体部２９１の軸方向における一端部から主体部２９１の径方向における内方に突出する。内側環状突起２９２は円環状である。延出部２９３は、主体部２９１の軸方向における内側環状突起２９２とは反対側の端部から内側環状突起２９２とは反対の方向に延出する。延出部２９３は、その外径が主体部２９１と同等であり、その内径が主体部２９１よりも大径である。係合部２９４は、延出部２９３の軸方向における主体部２９１とは反対側の端部から径方向内方に延出する。ハウジング本体２６８の係合部２９４が形成される前の延出部２９３に、蓋部材２６７が蓋基板部２８２において嵌合される。その後、係合部２９４が加締めにより形成される。これにより、ハウジング本体２６８と蓋部材２６７とが一体化されてハウジング２６１となる。
フリーピストン２６２はハウジング２６１内に設けられている。フリーピストン２６２はハウジング２６１に対してハウジング２６１の軸方向に摺動可能である。フリーピストン２６２は、筒状部３０１と底板部３０２と外側環状突起３０３とを有している。筒状部３０１は円筒状である。底板部３０２は、筒状部３０１の軸方向の一端部を閉塞する。外側環状突起３０３は、筒状部３０１の軸方向の中間位置から筒状部３０１の径方向における外方に突出する。外側環状突起３０３は円環状である。外側環状突起３０３の軸方向の中央位置には、筒状部３０１及び外側環状突起３０３を径方向に貫通する通路穴３０５が形成されている。通路穴３０５は、フリーピストン２６２の周方向に等間隔で複数形成されている。フリーピストン２６２は、外側環状突起３０３においてハウジング本体２６８の主体部２９１内を摺動する。フリーピストン２６２は、フリーピストン２６２の軸方向に沿ってハウジング２６１内で移動する。
Ｏリング２６３は、フリーピストン２６２の外側環状突起３０３と蓋部材２６７の蓋外筒部２８３との間に設けられている。Ｏリング２６４は、フリーピストン２６２の外側環状突起３０３とハウジング本体２６８の内側環状突起２９２との間に設けられている。フリーピストン２６２がハウジング２６１に対して軸方向の蓋部材２６７側に移動する。すると、フリーピストン２６２は、その外側環状突起３０３が蓋部材２６７の蓋外筒部２８３とでＯリング２６３を挟んで弾性変形させる。また、フリーピストン２６２がハウジング２６１に対して軸方向の蓋部材２６７とは反対側に移動する。すると、フリーピストン２６２は、その外側環状突起３０３がハウジング本体２６８の内側環状突起２９２とでＯリング２６４を挟んで弾性変形させる。
周波数感応部６２は、蓋部材２６７とフリーピストン２６２とＯリング２６３との間が可変室３１１（第３室）となっている。可変室３１１は、フリーピストン２６２の通路穴３０５内の通路を含んでいる。可変室３１１は、ハウジング２６１とフリーピストン２６２の外周部とＯリング２６３，２６４とで囲まれた室を含んでいる。可変室３１１は、ロッド通路２３５に常時連通する。可変室３１１は、フリーピストン２６２が、その軸方向において蓋基板部２８２から離れる方向に移動すると、容積が拡大する。可変室３１１は、フリーピストン２６２が、その軸方向において蓋基板部２８２に近づく方向に移動すると、容積が縮小する。
周波数感応部６２は、フリーピストン２６２とＯリング２６４とハウジング本体２６８の内側環状突起２９２側の部分との間が可変室３１２（第３室）となっている。可変室３１２は、フリーピストン２６２が蓋基板部２８２に近づく方向に移動することで容積が増えるハウジング本体２６８の内側環状突起２９２側の部分を含んでいる。可変室３１２は第２室３２に常時連通する。可変室３１２は、フリーピストン２６２が、その軸方向において蓋基板部２８２に近づく方向に移動すると、容積が拡大する。可変室３１２は、フリーピストン２６２が、その軸方向において蓋基板部２８２から離れる方向に移動すると、容積が縮小する。可変室３１１と可変室３１２とはＯリング２６４で連通が遮断されている。
極微低速減衰力発生部６１は、バルブシート部１８２と極微低速バルブ１３７とが第２減衰力機構３２１を構成している。第２減衰力機構３２１は、ピストンロッド４１に取り付けられている。部材通路２２２と、開弁時に極微低速バルブ１３７及びバルブシート部１８２の間に生じる通路と、キャップ室２２６と、部材通路２２３と、ロッド通路２３５と、可変室３１１と、可変室３１２とが第２通路３２２を構成している。第２減衰力機構３２１は、第２通路３２２に設けられている。第２減衰力機構３２１は、弁座部材１３９の軸方向における第１室３１とは反対側に配置されている。これにより、第２通路３２２は、ピストン３０の第１室３１側への移動時に第１室３１から第２室３２に向けて油液が流れ出す通路である。第２通路３２２は、ピストンロッド４１の伸び行程において第１室３１から第２室３２に向けて油液が流れ出す伸び側の通路である。第２通路３２２に設けられた第２減衰力機構３２１は、第２通路３２２の油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる伸び側の減衰力発生機構である。
伸び側の第２通路３２２は、同じく伸び側の第１通路９５と並列に設けられている。伸び側の第１通路９５に設けられた第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１は、伸び側の第２通路３２２に設けられた第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７よりも剛性が高い。よって、メインバルブ１１１は極微低速バルブ１３７よりも開弁圧が高い。これにより、第２減衰力機構３２１は、第１減衰力機構９１の作動前に作動して減衰力を発生させる。伸び側の第２通路３２２に、第２減衰力機構３２１と周波数感応部６２とが直列に設けられている。
極微低速減衰力発生部６１は、バルブシート部１８４と極微低速バルブ１４０とが第２減衰力機構３２３を構成している。第２減衰力機構３２３は、ピストンロッド４１に取り付けられている。可変室３１２と、可変室３１１と、ロッド通路２３５と、部材通路２２３と、キャップ室２２６と、部材通路２２１と、開弁時に極微低速バルブ１４０及びバルブシート部１８４の間に生じる通路とが、第２通路３２４を構成している。第２減衰力機構３２３は、第２通路３２４に設けられている。第２減衰力機構３２３は、第１室３１に臨んでいる。これにより、第２通路３２４は、ピストン３０の第２室３２側への移動時に第２室３２から第１室３１に向けて油液が流れ出す通路である。第２通路３２４は、ピストンロッド４１の縮み行程において第２室３２から第１室３１に向けて油液が流れ出す縮み側の通路である。第２通路３２４に設けられた第２減衰力機構３２３は、第２通路３２４の油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる縮み側の減衰力発生機構である。
縮み側の第２通路３２４は、同じく縮み側の第１通路９６と並列に設けられている。縮み側の第１通路９６に設けられた第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１は、縮み側の第２通路３２４に設けられた第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０よりも剛性が高い。よって、メインバルブ１２１は極微低速バルブ１４０よりも開弁圧が高い。これにより、第２減衰力機構３２３は、第１減衰力機構９２の作動前に作動して減衰力を発生させる。縮み側の第２通路３２４に、周波数感応部６２と第２減衰力機構３２３とが直列に設けられている。
周波数感応部６２は、第２通路３２２に設けられて第１減衰力機構９１へ流れる油液の流量を変化させる。周波数感応部６２は、第２通路３２４に設けられて第１減衰力機構９２へ流れる油液の流量を変化させる。周波数感応部６２は、ピストンロッド４１が動作する周波数によって減衰力を変化させる周波数感応型減衰力機構である。
緩衝器１１のピストン３０の周辺部分の油圧回路図は、図４に示すようになる。図４に示すように、緩衝器１１には、第１室３１と第２室３２とを結んで第１通路９５と第１通路９６とが設けられている。第１通路９５には、何れも第１減衰力機構９１を構成するメインバルブ１１１及び固定オリフィス１１２が並列に設けられている。第１通路９６には、何れも第１減衰力機構９２を構成するメインバルブ１２１及び固定オリフィス１２２が並列に設けられている。緩衝器１１には、第１室３１と第２室３２とを結んで第１通路９５，９６と並列に第２通路３２２と第２通路３２４とが設けられている。第２通路３２２に第２減衰力機構３２１を構成する極微低速バルブ１３７が設けられている。第２通路３２４に第２減衰力機構３２３を構成する極微低速バルブ１４０が設けられている。第２通路３２２，３２４の第２減衰力機構３２１，３２３と第２室３２との間の共通部分に、周波数感応部６２が設けられている。周波数感応部６２は、可変室３１１が第２減衰力機構３２１，３２３に、可変室３１２が第２室３２に連通する。
図１に示すように、内筒１３と外筒１４のシリンダ底部２６との間には、上記したベースバルブ４５が設けられている。このベースバルブ４５は、ベースバルブ部材３３１と、ディスクバルブ３３２と、ディスクバルブ３３３と、取付ピン３３４とを有している。ベースバルブ部材３３１は第２室３２とリザーバ室１５とを仕切る。ディスクバルブ３３２は、ベースバルブ部材３３１の下側つまりリザーバ室１５側に設けられる。ディスクバルブ３３３は、ベースバルブ部材３３１の上側つまり第２室３２側に設けられる。取付ピン３３４は、ベースバルブ部材３３１にディスクバルブ３３２及びディスクバルブ３３３を取り付ける。
ベースバルブ部材３３１は、円環状であり、径方向の中央に取付ピン３３４が嵌合される。ベースバルブ部材３３１には、複数の通路穴３３５と複数の通路穴３３６とが形成されている。複数の通路穴３３５は、第２室３２とリザーバ室１５との間で油液を流通させる。複数の通路穴３３６は、リザーバ室１５と第２室３２との間で油液を流通させる。複数の通路穴３３６は、ベースバルブ部材３３１の径方向において通路穴３３５よりも外側に配置されている。
リザーバ室１５側のディスクバルブ３３２は、第２室３２から通路穴３３５を介するリザーバ室１５への油液の流れを許容する一方でリザーバ室１５から第２室３２への通路穴３３５を介する油液の流れを抑制する。ディスクバルブ３３３は、リザーバ室１５から通路穴３３６を介する第２室３２への油液の流れを許容する一方で第２室３２からリザーバ室１５への通路穴３３６を介する油液の流れを抑制する。
ディスクバルブ３３２は、ベースバルブ部材３３１とによって、ピストンロッド４１の縮み行程において開弁して第２室３２からリザーバ室１５に油液を流すとともに減衰力を発生させる縮み側の減衰バルブ機構３３７を構成している。ディスクバルブ３３３は、ベースバルブ部材３３１とによって、ピストンロッド４１の伸び行程において開弁してリザーバ室１５から第２室３２内に油液を流すサクションバルブ機構３３８を構成している。なお、サクションバルブ機構３３８は、主としてピストンロッド４１のシリンダ１２からの伸び出しにより生じる油液の不足分を補うようにリザーバ室１５から第２室３２に実質的に減衰力を発生させることなく油液を流す機能を果たす。
図２に示す第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１は、第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７よりも剛性が高く開弁圧が高い。よって、伸び行程において、ピストン３０の移動速度であるピストン速度が所定値よりも低速の極微低速領域では第１減衰力機構９１は閉弁した状態で第２減衰力機構３２１が開弁する。また、ピストン速度がこの所定値以上の通常速度領域では、第１減衰力機構９１及び第２減衰力機構３２１が共に開弁する。極微低速バルブ１３７は、ピストン速度が極微低速の領域で開弁して減衰力を発生させる。
第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１は、第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０よりも剛性が高く開弁圧が高い。よって、縮み行程において、ピストン３０の移動速度であるピストン速度が所定値よりも低速の極微低速領域では第１減衰力機構９２は閉弁した状態で第２減衰力機構３２３が開弁する。また、ピストン速度がこの所定値以上の通常速度領域では、第１減衰力機構９２及び第２減衰力機構３２３が共に開弁する。極微低速バルブ１４０は、ピストン速度が極微低速の領域で開弁して減衰力を発生させる極極微低速バルブである。
何れもピストンロッド４１に設けられた第１減衰力機構９１，９２、第２減衰力機構３２１，３２３及び周波数感応部６２の作動について図２及び図５を参照しつつ説明する。
＜ピストン周波数が低周波数の場合の伸び行程＞
まず、ピストン３０の周波数であるピストン周波数が所定の周波数よりも低い低周波数の場合の伸び行程について説明する。図５に、ピストン周波数が低周波数の場合の伸び行程の減衰力特性Ｚ１を示す。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ１よりも低い第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ１）の場合｝
この場合、第１室３１から油液が、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第２室３２に流れる。このとき、第１室３１からの油液は第２通路３２２，３２４を介して第２室３２に流れることはない。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、第１減衰力特性Ｘ１が発生する。第１減衰力特性Ｘ１は、第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１が作動する前であって、第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７が作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ１以上で第２値ｖ２よりも低い第２ピストン速度（ｖ１≦ｖ＜ｖ２）の場合｝
この場合、第１室３１から油液が、固定オリフィス１１２，１２２での流れに加えて、第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７を開きながら第２通路３２２を介して周波数感応部６２に流れる。その際に、固定オリフィス１１２，１２２及び第２減衰力機構３２１が減衰力を発生させる。また、このとき、周波数感応部６２の可変室３１１に油液が入るが、ピストン周波数が低周波数での伸び行程では、可変室３１１に入る油液のボリュームが大きい。このため、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量が大きくなる。よって、フリーピストン２６２が外側環状突起３０３とハウジング本体２６８の内側環状突起２９２との間でＯリング２６４を弾性変形させる。すると、固定オリフィス１１２，１２２及び作動状態の第２減衰力機構３２１が発生させる減衰力に加えて、作動状態の周波数感応部６２が減衰力を発生させる。これにより、第２減衰力特性Ｘ２が発生する。第２減衰力特性Ｘ２は、固定オリフィス１１２，１２２と、第２ピストン速度（ｖ１≦ｖ＜ｖ２）における第２減衰力機構３２１の作動と、第２ピストン速度（ｖ１≦ｖ＜ｖ２）における周波数感応部６２の作動と、により発生する特性である。ここで、第２減衰力特性Ｘ２は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ１よりも低くなる。
｛ピストン速度ｖが第２値ｖ２以上で第３値ｖ３よりも低い第３ピストン速度（ｖ２≦ｖ＜ｖ３）の場合｝
この場合、第１室３１から第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７を開きながら第２通路３２２を介して可変室３１１に流れる油液のボリュームが第２ピストン速度（ｖ１≦ｖ＜ｖ２）のときよりも大きくなる。よって、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量も大きい。このため、フリーピストン２６２がＯリング２６４を、第２ピストン速度（ｖ１≦ｖ＜ｖ２）のときよりも大きく弾性変形させる。すると、フリーピストン２６２がＯリング２６４の第２ピストン速度（ｖ１≦ｖ＜ｖ２）のときよりも大きい抵抗によって、第２通路３２２を介して可変室３１１に流れる油液の抵抗となる。すると、固定オリフィス１１２，１２２及び作動状態の第２減衰力機構３２１が発生させる減衰力に加えて、周波数感応部６２が第２ピストン速度（ｖ１≦ｖ＜ｖ２）のときよりも大きい減衰力を発生させる。その結果、第３減衰力特性Ｘ３が発生する。第３減衰力特性Ｘ３は、固定オリフィス１１２，１２２と、第２減衰力機構３２１の作動と、第３ピストン速度（ｖ２≦ｖ＜ｖ３）における周波数感応部６２の作動と、により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ３は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ１よりも低く且つ第２減衰力特性Ｘ２よりも高くなる。
｛ピストン速度ｖが第３値ｖ３以上の第４ピストン速度（ｖ３≦ｖ）の場合｝
この場合、第１室３１から第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７を開きながら第２通路３２２を介して可変室３１１に流れる油液のボリュームが第３ピストン速度（ｖ２≦ｖ＜ｖ３）のときよりも大きくなる。よって、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量も大きい。このため、フリーピストン２６２がＯリング２６４を、第３ピストン速度（ｖ２≦ｖ＜ｖ３）のときよりも大きく弾性変形させる。フリーピストン２６２は、場合によっては、Ｏリング２６４を限界まで弾性変形させてハウジング２６１に対して停止する。すると、周波数感応部６２による第２通路３２２の油液の流れへの抵抗力が高まり、第１室３１からの油液は、第１通路９６の固定オリフィス１２２での流れに加えて、第１通路９５から伸び側の第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１を開いて第２室３２に流れることになる。その際に、作動状態の第２減衰力機構３２１及び周波数感応部６２が発生させる減衰力に加えて、作動状態の第１減衰力機構９１が減衰力を発生させる。すると、第４減衰力特性Ｘ４が発生する。第４減衰力特性Ｘ４は、主に第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１の作動により発生する特性である。第１減衰力機構９１は、第３ピストン速度（ｖ２≦ｖ＜ｖ３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ３≦ｖ）においてメインバルブ１１１が開弁する。ここで、第４減衰力特性Ｘ４は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１～第３減衰力特性Ｘ１～Ｘ３の何れよりも低くなる。可変室３１１は、第１減衰力機構９１の作動前に作動し、油液が流入すると共に体積が変化する。
＜ピストン周波数が高周波数の場合の伸び行程＞
次に、ピストン周波数が上記した所定の周波数以上の高周波数の場合の伸び行程について説明する。図５に、ピストン周波数が高周波数の場合の伸び行程の減衰力特性Ｚ２を示す。
｛ピストン速度が第５値ｖ５よりも低い第１ピストン速度（０≦ｖ＜ｖ５）の場合｝
この場合、第１室３１から油液が、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第２室３２に流れる。このとき、第１室３１からの油液は第２通路３２２，３２４を介して第２室３２に流れることはない。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、第１減衰力特性Ｘ５が発生する。第１減衰力特性Ｘ５は、第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１が作動する前であって第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７が作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第５値ｖ５以上で第６値ｖ６よりも低い第２ピストン速度（ｖ５≦ｖ＜ｖ６）の場合｝
この場合、第１室３１から油液が、固定オリフィス１１２，１２２での流れに加えて、第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７を開きながら第２通路３２２を介して周波数感応部６２に流れる。その際に、固定オリフィス１１２，１２２及び作動状態の第２減衰力機構３２１が減衰力を発生させる。また、このとき、周波数感応部６２の可変室３１１に油液が入るが、ピストン周波数が高周波数での伸び行程では、可変室３１１に入る油液のボリュームが低周波数のときよりも小さい。このため、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量も低周波数のときより小さい。よって、周波数感応部６２が発生させる減衰力は低周波数のときよりも小さい。すると、主に固定オリフィス１１２，１２２及び作動状態の第２減衰力機構３２１が減衰力が発生を発生させる。これにより、第２減衰力特性Ｘ６が発生する。第２減衰力特性Ｘ６は、固定オリフィス１１２，１２２と、第１ピストン速度（０≦ｖ＜ｖ５）よりも速い第２ピストン速度（ｖ５≦ｖ＜ｖ６）における第２減衰力機構３２１の作動と、により発生する特性である。ここで、第２減衰力特性Ｘ６は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ５よりも低くなる。また、ピストン周波数が高周波数での伸び行程では、第２通路３２２を介して可変室３１１に入る油液のボリュームが低周波数のときよりも小さく、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量が小さい。このため、可変室３１１で第１室３１から流れ出す油液を円滑に吸収することができる。よって、第２減衰力特性Ｘ６は、ピストン周波数が低周波数のときの第２減衰力特性Ｘ２よりも、同じピストン速度での減衰力が下がりソフトになる。
｛ピストン速度が第６値ｖ６以上で第７値ｖ７よりも低い第３ピストン速度（ｖ６≦ｖ＜ｖ７）の場合｝
この場合、第１室３１から第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７を開きながら第２通路３２２を介して可変室３１１に流れる油液のボリュームが第２ピストン速度（ｖ５≦ｖ＜ｖ６）のときよりも大きくなる。よって、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量も大きい。すると、フリーピストン２６２がＯリング２６４の抵抗で、第２通路３２２を介して可変室３１１に流れる油液の抵抗となる。これにより、固定オリフィス１１２，１２２及び作動状態の第２減衰力機構３２１が発生させる減衰力に加えて、周波数感応部６２が減衰力を発生させる。すると、第３減衰力特性Ｘ７が発生する。第３減衰力特性Ｘ７は、第２ピストン速度（ｖ５≦ｖ＜ｖ６）よりも速い第３ピストン速度（ｖ６≦ｖ＜ｖ７）において主に周波数感応部６２の作動により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ７は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ５よりも低く且つ第２減衰力特性Ｘ６よりも高くなる。但し、ピストン周波数が高周波数での伸び行程では、可変室３１１に入る油液のボリュームが低周波数のときよりも小さい。このため、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量も低周波数のときより小さい。よって、周波数感応部６２が発生させる減衰力は低周波数のときよりも小さい。従って、第３減衰力特性Ｘ７はピストン周波数が低周波数のときの第３減衰力特性Ｘ３よりも同じピストン速度での減衰力が下がりソフトになる。
｛ピストン速度ｖが第７値ｖ７以上の第４ピストン速度（ｖ７≦ｖ）の場合｝
この場合、第１室３１から第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７を開きながら第２通路３２２を介して可変室３１１に流れる油液のボリュームが第３ピストン速度（ｖ６≦ｖ＜ｖ７）のときよりも大きくなる。よって、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量も大きい。このため、フリーピストン２６２がＯリング２６４を、第３ピストン速度（ｖ６≦ｖ＜ｖ７）のときよりも大きく弾性変形させる。すると、周波数感応部６２による第２通路３２２の油液の流れへの抵抗力が高まる。よって、第１室３１からの油液は、第１通路９６の固定オリフィス１２２での流れに加えて、第１通路９５から伸び側の第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１を開いて第２室３２に流れることになる。その際に、作動状態の第２減衰力機構３２１及び周波数感応部６２が発生させる減衰力に加えて、作動状態の第１減衰力機構９１が減衰力を発生させる。すると、第４減衰力特性Ｘ８が発生する。第４減衰力特性Ｘ８は、主に第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１の作動により発生する特性である。第１減衰力機構９１は、第３ピストン速度（ｖ６≦ｖ＜ｖ７）よりも速い第４ピストン速度（ｖ７≦ｖ）においてメインバルブ１１１が開弁する。ここで、第４減衰力特性Ｘ８は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１～第３減衰力特性Ｘ５～Ｘ７の何れよりも低くなる。但し、ピストン周波数が高周波数での伸び行程では、可変室３１１に入る油液のボリュームが低周波数のときよりも小さいため、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量も低周波数のときより小さい。よって、周波数感応部６２が発生させる減衰力は低周波数のときよりも小さい。その結果、第３減衰力特性Ｘ８はピストン周波数が低周波数のときの第３減衰力特性Ｘ４よりも同じピストン速度での減衰力が下がりソフトになる。可変室３１１は、第１減衰力機構９１の作動前に作動し、油液が流入すると共に体積が変化する。
＜ピストン周波数が低周波数の場合の縮み行程＞
ピストン周波数が所定の周波数よりも低い低周波数の場合の縮み行程について説明する。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ１１よりも低い第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ１１）の場合｝
この場合、第２室３２から油液が、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第１室３１に流れる。このとき、第２室３２からの油液は第２通路３２２，３２４を介して第１室３１に流れることはない。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、第１減衰力特性Ｘ１１が発生する。第１減衰力特性Ｘ１１は、第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１が作動する前であって第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０が作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ１１以上で第２値ｖ１２よりも低い第２ピストン速度（ｖ１１≦ｖ＜ｖ１２）の場合｝
この場合、第２室３２から油液が、固定オリフィス１１２，１２２で流れる。その際に、固定オリフィス１１２，１２２が減衰力を発生させる。それと共に、第２室３２の油液が、周波数感応部６２の可変室３１２を拡大させてフリーピストン２６２をハウジング２６１に対して可変室３１１を狭める方向に移動させる。すると、可変室３１１の油液が第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０を開きながら第２通路３２４を介して第１室３１に流れる。その際に、第２減衰力機構３２３が減衰力を発生させる。このとき、周波数感応部６２の可変室３１１から油液が出るが、ピストン周波数が低周波数での伸び行程では、可変室３１１から出る油液のボリュームが大きい。このため、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量が大きくなる。すると、フリーピストン２６２が外側環状突起３０３と蓋部材２６７の蓋外筒部２８３との間でＯリング２６３を弾性変形させる。よって、固定オリフィス１１２，１２２及び作動状態の第２減衰力機構３２３が発生させる減衰力に加えて、周波数感応部６２が減衰力を発生させる。これにより、第２減衰力特性Ｘ１２が発生する。第２減衰力特性Ｘ１２は、固定オリフィス１１２，１２２と、第２ピストン速度（ｖ１１≦ｖ＜ｖ１２）における第２減衰力機構３２３の作動と、第２ピストン速度（ｖ１１≦ｖ＜ｖ１２）における周波数感応部６２の作動と、により発生する特性である。ここで、第２減衰力特性Ｘ１２は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ１１よりも低くなる。
｛ピストン速度ｖが第２値ｖ１２以上で第３値ｖ１３よりも低い第３ピストン速度（ｖ１２≦ｖ＜ｖ１３）の場合｝
この場合、フリーピストン２６２の移動によって可変室３１１から第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０を開きながら第２通路３２４を介して第１室３１に流れる油液のボリュームが第２ピストン速度（ｖ１１≦ｖ＜ｖ１２）のときよりも大きくなる。よって、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量も大きい。このため、フリーピストン２６２がＯリング２６３を、第２ピストン速度（ｖ１１≦ｖ＜ｖ１２）のときよりも大きく弾性変形させる。すると、フリーピストン２６２がＯリング２６３の第２ピストン速度（ｖ１１≦ｖ＜ｖ１２）のときよりも大きい抵抗によって、可変室３１１から第２通路３２４を介して第１室３１に流れる油液の抵抗となる。すると、固定オリフィス１１２，１２２及び作動状態の第２減衰力機構３２３が発生させる減衰力に加えて、周波数感応部６２が第２ピストン速度（ｖ１１≦ｖ＜ｖ１２）のときよりも大きい減衰力を発生させる。すると、第３減衰力特性Ｘ１３が発生する。第３減衰力特性Ｘ１３は、固定オリフィス１１２，１２２と、第２減衰力機構３２３の作動と、第３ピストン速度（ｖ１２≦ｖ＜ｖ１３）における周波数感応部６２の作動と、により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ１３は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ１１よりも低く且つ第２減衰力特性Ｘ１２よりも高くなる。
｛ピストン速度ｖが第３値ｖ１３以上の第４ピストン速度（ｖ１３≦ｖ）の場合｝
この場合、フリーピストン２６２の移動によって可変室３１１から第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０を開きながら第２通路３２４を介して第１室３１に流す油液のボリュームが第３ピストン速度（ｖ１２≦ｖ＜ｖ１３）のときよりも大きくなる。よって、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量も大きい。このため、フリーピストン２６２がＯリング２６３を、第３ピストン速度（ｖ１２≦ｖ＜ｖ１３）のときよりも大きく弾性変形させる。フリーピストン２６２は、場合によっては、Ｏリング２６３を限界まで弾性変形させてハウジング２６１に対して停止する。すると、周波数感応部６２による第２通路３２２の油液の流れへの抵抗力が高まり、第２室３２からの油液は、第１通路９５の固定オリフィス１１２での流れに加えて、第１通路９６から縮み側の第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１を開いて第１室３１に流れることになる。その際に、作動状態の第２減衰力機構３２３及び周波数感応部６２が発生させる減衰力に加えて、作動状態の第１減衰力機構９２が減衰力を発生させる。すると、第４減衰力特性Ｘ１４が発生する。第４減衰力特性Ｘ１４は、主に第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１の作動により発生する特性である。第１減衰力機構９２は、第３ピストン速度（ｖ１２≦ｖ＜ｖ１３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ１３≦ｖ）においてメインバルブ１２１が開弁する。ここで、第４減衰力特性Ｘ１４は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１～第３減衰力特性Ｘ１１～Ｘ１３の何れよりも低くなる。可変室３１２は、第１減衰力機構９２の作動前に作動し、油液が流入すると共に体積が変化する。
＜ピストン周波数が高周波数の場合の縮み行程＞
次に、ピストン周波数が上記した所定の周波数以上の高周波数の場合の縮み行程について説明する。
｛ピストン速度が第５値ｖ１５よりも低い第１ピストン速度（０≦ｖ＜ｖ１５）の場合｝
この場合、第２室３２から油液が、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第１室３１に流れる。このとき、第２室３２からの油液は第２通路３２２，３２４を介して第１室３１に流れることはない。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、第１減衰力特性Ｘ１５が発生する。第１減衰力特性Ｘ１５は、第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１が作動する前であって第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０が作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第５値ｖ１５以上で第６値ｖ１６よりも低い第２ピストン速度（ｖ１５≦ｖ＜ｖ１６）の場合｝
この場合、第２室３２から油液が、固定オリフィス１１２，１２２で流れる。その際に、固定オリフィス１１２，１２２が減衰力を発生させる。それと共に、第２室３２の油液が、周波数感応部６２の可変室３１２を拡大させてフリーピストン２６２をハウジング２６１に対して可変室３１１を狭める方向に移動させる。すると、可変室３１２が拡大して第２室３２の油液を受け入れる。それと共に、可変室３１１の油液が第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０を開きながら第２通路３２４を介して第１室３１に流れる。その際に、第２減衰力機構３２３が減衰力を発生させる。このとき、周波数感応部６２の可変室３１１から油液が出るが、ピストン周波数が高周波数での伸び行程では、可変室３１１から出る油液のボリュームが低周波数のときよりも小さい。このため、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量も低周波数のときより小さい。よって、周波数感応部６２が発生させる減衰力は低周波数のときよりも小さい。すると、主に固定オリフィス１１２，１２２及び作動状態の第２減衰力機構３２３が減衰力が発生を発生させる。これにより、第２減衰力特性Ｘ１６が発生する。第２減衰力特性Ｘ１６は、固定オリフィス１１２，１２２と、第１ピストン速度（０≦ｖ＜ｖ１５）よりも速い第２ピストン速度（ｖ１５≦ｖ＜ｖ１６）における第２減衰力機構３２１の作動と、により発生する特性である。ここで、第２減衰力特性Ｘ１６は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ１５よりも低くなる。また、ピストン周波数が高周波数での縮み行程では、第２通路３２４を介して可変室３１１から出る油液のボリュームが低周波数のときよりも小さく、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量が小さい。このため、可変室３１２で第２室３２の油圧を円滑に吸収することができる。よって、第２減衰力特性Ｘ１６は、ピストン周波数が低周波数のときの第２減衰力特性Ｘ１２よりも、同じピストン速度での減衰力が下がりソフトになる。
｛ピストン速度が第６値ｖ１６以上で第７値ｖ１７よりも低い第３ピストン速度（ｖ１６≦ｖ＜ｖ１７）の場合｝
この場合、可変室３１１から第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０を開きながら第２通路３２４を介して第１室３１に流れる油液のボリュームが第２ピストン速度（ｖ１５≦ｖ＜ｖ１６）のときよりも大きくなる。よって、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量も大きい。すると、フリーピストン２６２がＯリング２６３の抵抗で、第２通路３２４を介して第１室３１に流れる油液の抵抗となる。これにより、固定オリフィス１１２，１２２及び作動状態の第２減衰力機構３２３が発生させる減衰力に加えて、周波数感応部６２が減衰力を発生させる。すると、第３減衰力特性Ｘ１７が発生する。第３減衰力特性Ｘ１７は、第２ピストン速度（ｖ１５≦ｖ＜ｖ１６）よりも速い第３ピストン速度（ｖ１６≦ｖ＜ｖ１７）において主に周波数感応部６２により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ１７は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ１５よりも低く且つ第２減衰力特性Ｘ１６よりも高くなる。但し、ピストン周波数が高周波数での伸び行程では、可変室３１１から出る油液のボリュームが低周波数のときよりも小さいため、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量も低周波数のときより小さい。よって、周波数感応部６２が発生させる減衰力は低周波数のときよりも小さくなる。従って、第３減衰力特性Ｘ１７はピストン周波数が低周波数のときの第３減衰力特性Ｘ１３よりも同じピストン速度での減衰力が下がりソフトになる。
｛ピストン速度ｖが第３値ｖ１７以上の第４ピストン速度（ｖ１７≦ｖ）の場合｝
この場合、フリーピストン２６２によって可変室３１１から第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０を開きながら第２通路３２４を介して第１室３１に流れる油液のボリュームが第３ピストン速度（ｖ１６≦ｖ＜ｖ１７）のときよりも大きくなる。よって、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量も大きい。このため、フリーピストン２６２がＯリング２６３を第３ピストン速度（ｖ１６≦ｖ＜ｖ１７）のときよりも大きく弾性変形させる。すると、周波数感応部６２による第２通路３２４の油液の流れへの抵抗力が高まり、第２室３２からの油液は、第１通路９５の固定オリフィス１１２での流れに加えて、第１通路９６から縮み側の第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１を開いて第１室３１に流れることになる。その際に、作動状態の第２減衰力機構３２３及び周波数感応部６２が発生させる減衰力に加えて、作動状態の第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１が減衰力を発生させる。すると、第４減衰力特性Ｘ１８が発生する。第４減衰力特性Ｘ１８は、主に第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１より発生する特性である。このように第１減衰力機構９２は、第３ピストン速度（ｖ１６≦ｖ＜ｖ１７）よりも速い第４ピストン速度（ｖ１７≦ｖ）においてメインバルブ１２１が開弁する。ここで、第４減衰力特性Ｘ１８は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１～第３減衰力特性Ｘ１５～Ｘ１７の何れよりも低くなる。但し、ピストン周波数が高周波数での伸び行程では、可変室３１１から出る油液のボリュームが低周波数のときよりも小さい。このため、フリーピストン２６２のハウジング２６１に対する移動量も低周波数のときより小さい。よって、周波数感応部６２が発生させる減衰力は低周波数のときよりも小さい。よって、第３減衰力特性Ｘ１８はピストン周波数が低周波数のときの第３減衰力特性Ｘ１４よりも同じピストン速度での減衰力が下がりソフトになる。可変室３１２は、第１減衰力機構９２の作動前に作動し、油液が流入すると共に体積が変化する。
上記した特許文献１には、ピストン周波数に応じて減衰力機構へ流れる油液の流量を変化させることによって減衰力を調整する緩衝器が記載されている。この緩衝器は、ピストン周波数に応じてフリーピストンをハウジング内で移動させる構造になっている。このような構造の比較例１の緩衝器の場合、アキュムレータの機能があり体積補償される構造である。このため、図５に破線Ｙ１で示すピストン周波数が低周波の場合及び破線Ｙ２で示すピストン周波数が高周波の場合の両方において、ピストン速度が低速時の減衰力が通常の緩衝器よりも低くなってしまう。このようにピストン速度が低速時の減衰力の立ち上がりに遅れが生じると、この緩衝器を使用した車両において、緩衝器の作動初期の減衰力不足により走行時にふらつきを生じる可能性がある。
第１実施形態の緩衝器１１は、第１減衰力機構９１，９２が設けられた第１通路９５，９６に対して、並列に第２通路３２２，３２４を設けている。第２通路３２２，３２４に、第１減衰力機構９１，９２へ流れる油液の流量を変化させる周波数感応部６２を設けている。そして、第１減衰力機構９１の作動前に作動して減衰力を発生させる第２減衰力機構３２１を周波数感応部６２と直列に配置して第２通路３２２に設けている。また、第１減衰力機構９２の作動前に作動して減衰力を発生させる第２減衰力機構３２３を周波数感応部６２と直列に配置して第２通路３２４に設けている。これにより、第２減衰力機構３２１，３２３が、ピストン速度の低速時においても減衰力を良好に立ち上げることになる。従って、緩衝器１１は、その作動初期の減衰力不足により車両に生じる走行時のふらつきを抑制することができる。
具体的に、図５に実線Ｚ１で示す緩衝器１１のピストン周波数が低周波数のときの減衰力特性は、破線Ｙ１で示す比較例１（特許文献１）のピストン周波数が低周波数のときの減衰力特性と比べて、ピストン速度が低速のときの減衰力の立ち上がりが改善されることが判る。また、実線Ｚ２で示す緩衝器１１のピストン周波数が高周波数のときの減衰力特性も、破線Ｙ２で示す比較例１のピストン周波数が高周波数のときの減衰力特性と比べて、ピストン速度が低速のときの減衰力の立ち上がりが改善されることが判る。
ここで、緩衝器１１は、第１減衰力機構９１，９２へ流れる油液の流量を変化させる機構が、ピストンロッド４１が作動する周波数によって減衰力を変化させる周波数感応部６２である。よって、このような周波数感応部６２を有する構造において、ピストン速度の低速時においても減衰力を良好に立ち上げることができる。
また、第１減衰力機構９１，９２へ流れる油液の流量を変化させる周波数感応部６２が、第１減衰力機構９１，９２の作動前に作動し、油液が流入すると共に体積が変化する可変室３１１，３１２を有する。よって、簡素な構造で第１減衰力機構９１，９２へ流れる油液の流量を変化させることができる。
緩衝器１１は、ピストン周波数が低周波数の伸び行程において、第１減衰力特性Ｘ１～第４減衰力特性Ｘ４を有する。第１減衰力特性Ｘ１は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ１）において、第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１が作動する前であって第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７が作動する前に発生する特性である。第２減衰力特性Ｘ２は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ１）よりも速い第２ピストン速度（ｖ１≦ｖ＜ｖ２）における第２減衰力機構３２１の作動により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ３は、第２ピストン速度（ｖ１≦ｖ＜ｖ２）よりも速い第３ピストン速度（ｖ２≦ｖ＜ｖ３）において、作動状態の第２減衰力機構３２１及び周波数感応部６２により発生する特性である。第４減衰力特性Ｘ４は、第３ピストン速度（ｖ２≦ｖ＜ｖ３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ３≦ｖ）における第１減衰力機構９１の作動により発生する特性である。緩衝器１１は、第１減衰力特性Ｘ１～第３減衰力特性Ｘ３によって、ピストン周波数が低周波数の伸び行程において、その作動初期の減衰力不足により車両に生じる走行時のふらつきを抑制することができる。
緩衝器１１は、ピストン周波数が高周波数の伸び行程において、第１減衰力特性Ｘ５～第４減衰力特性Ｘ８を有する。第１減衰力特性Ｘ５は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ５）において、第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１が作動する前であって第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７が作動する前に発生する特性である。第２減衰力特性Ｘ６は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ５）よりも速い第２ピストン速度（ｖ５≦ｖ＜ｖ６）における第２減衰力機構３２１の作動により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ７は、第２ピストン速度（ｖ５≦ｖ＜ｖ６）よりも速い第３ピストン速度（ｖ６≦ｖ＜ｖ７）において、作動状態の第２減衰力機構３２１及び周波数感応部６２により発生する特性である。第４減衰力特性Ｘ８は、第３ピストン速度（ｖ６≦ｖ＜ｖ７）よりも速い第４ピストン速度（ｖ７≦ｖ）における第１減衰力機構９１の作動により発生する特性である。緩衝器１１は、第１減衰力特性Ｘ５～第３減衰力特性Ｘ７によって、ピストン周波数が高周波数の伸び行程において、その作動初期の減衰力不足により車両に生じる走行時のふらつきを抑制することができる。
緩衝器１１は、ピストン周波数が低周波数の縮み行程において、第１減衰力特性Ｘ１１～第４減衰力特性Ｘ１４を有する。第１減衰力特性Ｘ１１は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ１１）において、第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１が作動する前であって第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０が作動する前に発生する特性である。第２減衰力特性Ｘ１２は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ１１）よりも速い第２ピストン速度（ｖ１１≦ｖ＜ｖ１２）における第２減衰力機構３２３の作動により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ１３は、第２ピストン速度（ｖ１１≦ｖ＜ｖ１２）よりも速い第３ピストン速度（ｖ１２≦ｖ＜ｖ１３）において、作動状態の第２減衰力機構３２３及び周波数感応部６２により発生する特性である。第４減衰力特性Ｘ１４は、第３ピストン速度（ｖ１２≦ｖ＜ｖ１３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ１３≦ｖ）における第１減衰力機構９２の作動により発生する特性である。緩衝器１１は、第１減衰力特性Ｘ１１～第３減衰力特性Ｘ１３によって、ピストン周波数が低周波数の縮み行程において、その作動初期の減衰力不足により車両に生じる走行時のふらつきを抑制することができる。
緩衝器１１は、ピストン周波数が高周波数の縮み行程において、第１減衰力特性Ｘ１５～第４減衰力特性Ｘ１８を有する。第１減衰力特性Ｘ１５は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ１５）において、第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１が作動する前であって第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０が作動する前に発生する特性である。第２減衰力特性Ｘ１６は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ１５）よりも速い第２ピストン速度（ｖ１５≦ｖ＜ｖ１６）における第２減衰力機構３２３の作動により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ１７は、第２ピストン速度（ｖ１５≦ｖ＜ｖ１６）よりも速い第３ピストン速度（ｖ１６≦ｖ＜ｖ１７）において、作動状態の第２減衰力機構３２３及び周波数感応部６２により発生する特性である。第４減衰力特性Ｘ１８は、第３ピストン速度（ｖ１５≦ｖ＜ｖ１６）よりも速い第４ピストン速度（ｖ１７≦ｖ）における第１減衰力機構９２の作動により発生する特性である。緩衝器１１は、第１減衰力特性Ｘ１５～第３減衰力特性Ｘ１７によって、ピストン周波数が高周波数の縮み行程において、その作動初期の減衰力不足により車両に生じる走行時のふらつきを抑制することができる。
［第２実施形態］
次に、第２実施形態を主に図６～図１０に基づいて第１実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第１実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。
図６に示すように、第２実施形態の緩衝器１１Ａは、ピストンロッド４１Ａがピストンロッド４１と一部異なっている。ピストンロッド４１Ａは、ロッド本体４０１と、ガイド部材４０２と、ワシャ４０３と、ナット４０４と、シールリング４０５とを有している。
ロッド本体４０１は、軸状であり、径方向の中央に軸方向に貫通する貫通孔４１１が形成されている。ロッド本体４０１は、その軸方向の一端側がシリンダ１２の内筒１３内に挿入されている。ロッド本体４０１は、その軸方向の他端側が、第１実施形態と同様のロッドガイド４２、シール部材４３及び摩擦部材４４（何れも図１参照）を通ってシリンダ１２の外部へ延びている。ロッド本体４０１の内筒１３内に配置される一端側の外周部には、オネジ４１２及びシール溝４１３が形成されている。シール溝４１３は、ロッド本体４０１の軸方向においてオネジ４１２よりも内筒１３内の奥側に配置される端部の外周部に形成されている。シール溝４１３は、円環状である。
ガイド部材４０２は、軸状であり、本体部４２１と内フランジ部４２２とを有している。本体部４２１は中空の円筒状である。内フランジ部４２２は、本体部４２１の軸方向における中間位置から径方向内方に広がっている。内フランジ部４２２は円環状である。本体部４２１は、外周部に大径部４２５と小径部４２６とを有している。大径部４２５は、その外径が小径部４２６の外径よりも大径である。大径部４２５は、本体部４２１の軸方向における一端側に設けられている。小径部４２６は、本体部４２１の軸方向における中間部から他端側まで延びている。内フランジ部４２２は、本体部４２１の軸方向において小径部４２６と位置を重ね合わせている。大径部４２５の軸方向における小径部４２６側の端部は軸段部４２７となっている。軸段部４２７は、本体部４２１の軸直交方向に広がっている。
本体部４２１には、その軸方向における大径部４２５側の端部の内周部にメネジ４３１が形成されている。本体部４２１には、小径部４２６の軸方向における大径部４２５とは反対側の端部の外周部にオネジ４３２が形成されている。ガイド部材４０２のメネジ４３１に、ロッド本体４０１のオネジ４１２が螺合される。その際にロッド本体４０１は、その軸方向におけるオネジ４１２よりもシール溝４１３側の部分がガイド部材４０２に嵌合する。ロッド本体４０１は、内フランジ部４２２に当接するまでガイド部材４０２に螺合される。シールリング４０５はＯリングである。シールリング４０５はロッド本体４０１のシール溝４１３に収容されている。シールリング４０５はロッド本体４０１とガイド部材４０２との隙間をシールする。ワシャ４０３は、ガイド部材４０２の軸方向における大径部４２５の小径部４２６とは反対側に配置されている。ワシャ４０３の内側には、ロッド本体４０１が挿入されている。ナット４０４は、ワシャ４０３の軸方向におけるガイド部材４０２とは反対側に配置されている。ナット４０４はロッド本体４０１のオネジ４１２に螺合されている。ナット４０４とワシャ４０３とが当接し、ワシャ４０３とロッド本体４０１とが当接する。ナット４０４及びワシャ４０３は、ロッド本体４０１に対してガイド部材４０２が緩むのを規制する。
ガイド部材４０２の本体部４２１には、その軸方向における小径部４２６の位置にガイドポート４３５とガイドポート４３６と通路孔４３７とが形成されている。ガイドポート４３５，４３６及び通路孔４３７は、何れも本体部４２１を本体部４２１の径方向に貫通している。ガイドポート４３５，４３６及び通路孔４３７は、何れも本体部４２１の軸方向において内フランジ部４２２とオネジ４３２との間に配置されている。ガイドポート４３６は、ガイドポート４３５よりも本体部４２１の軸方向におけるオネジ４３２側に配置されている。通路孔４３７は、ガイドポート４３６よりも本体部４２１の軸方向におけるオネジ４３２側に配置されている。図示は略すが、ガイドポート４３５は、本体部４２１の周方向における一側ほど本体部４２１の軸方向における幅が狭くなる形状である（例えば特開２０１３－２０４７７２号公報参照）。ガイドポート４３６も、本体部４２１の周方向における一側ほど本体部４２１の軸方向における幅が狭くなる形状である（例えば特開２０１３－２０４７７２号公報参照）。
緩衝器１１Ａは、シールブシュ４４１と、ワシャ４４２と、ピン部材４４３と、シャッタ部材４４４と、ブシュ４４５と、図示略のアクチュエータと有している。シールブシュ４４１は円環状であり、ガイド部材４０２の軸方向における内フランジ部４２２よりもオネジ４３２側の内周部に嵌合されている。シールブシュ４４１は、内フランジ部４２２に当接する。ワシャ４４２は、円環状であり、シールブシュ４４１の軸方向における内フランジ部４２２とは反対側に配置される。ピン部材４４３は、図示略のアクチュエータから延びていて、ロッド本体４０１の内側、ガイド部材４０２の内フランジ部４２２の内側、シールブシュ４４１の内側及びワシャ４４２の内側に挿入される。シールブシュ４４１はピン部材４４３とガイド部材４０２との間をシールする。
シャッタ部材４４４は、ガイド部材４０２内の軸方向におけるワシャ４４２とは反対側に配置される。ピン部材４４３は、図示略のアクチュエータとは反対側の端部がワシャ４４２よりもシールブシュ４４１とは反対側まで突出している。この端部にシャッタ部材４４４が固定されている。図７に示すように、シャッタ部材４４４は、有底円筒状であり、底部４５１と内側筒状部４５２と外側筒状部４５３とを有している。底部４５１は有孔円板状である。内側筒状部４５２は円筒状であり、底部４５１の内周縁部から底部４５１の軸方向に沿って一側に延びている。外側筒状部４５３は円筒状であり、底部４５１の外周縁部から底部４５１の軸方向に沿って一側に延びている。内側筒状部４５２及び外側筒状部４５３は底部４５１から底部４５１の軸方向における同側に延びている。外側筒状部４５３は内側筒状部４５２よりも軸方向の長さが長い。シャッタ部材４４４は、その軸方向において底部４５１が内側筒状部４５２及び外側筒状部４５３よりもワシャ４４２側となるように配置される。ピン部材４４３は、シャッタ部材４４４の底部４５１の内側及び内側筒状部４５２の内側に挿入されている。ピン部材４４３の軸方向における図示略のアクチュエータとは反対側の端部が、内側筒状部４５２の軸方向における底部４５１とは反対側の端部に固定されている。シャッタ部材４４４はピン部材４４３と一体に回転する。
シャッタ部材４４４の底部４５１には、その径方向における内側筒状部４５２と外側筒状部４５３との間に貫通穴４５６が形成されている。貫通穴４５６は、底部４５１をその軸方向に貫通している。底部４５１には貫通穴４５６が底部４５１の周方向に間隔をあけて複数形成されている。シャッタ部材４４４の外側筒状部４５３にはシャッタポート４６１とシャッタポート４６２とが形成されている。シャッタポート４６１，４６２は、何れも外側筒状部４５３を外側筒状部４５３の径方向に貫通している。シャッタポート４６１は、外側筒状部４５３の軸方向においてシャッタポート４６２よりも底部４５１側に配置されている。シャッタポート４６１は、ガイド部材４０２及びシャッタ部材４４４の軸方向における位置をガイドポート４３５と合わせている。シャッタポート４６２は、ガイド部材４０２及びシャッタ部材４４４の軸方向における位置をガイドポート４３６と合わせている。ブシュ４４５は、図６に示すようにガイド部材４０２の軸方向におけるガイドポート４３６と通路孔４３７との間に嵌合されている。ブシュ４４５は、ガイド部材４０２に固定されている。ブシュ４４５は、ガイド部材４０２におけるシャッタ部材４４４と通路孔４３７との間に固定されている。
緩衝器１１Ａは、ガイド部材４０２の小径部４２６に、ガイド部材４０２の軸方向における軸段部４２７側から順に、変形抑制部４７１、介在部４７２、サブバルブ４７３、第２ピストン４７４、サブバルブ４７５、介在部４７６、変形抑制部４７７、通路形成部材４７８、ケース部材４７９及び変形抑制部４８０が嵌合されている。
図７に示すように、ケース部材４７９は、底部４９１とテーパ部４９２と筒状部４９３とを有している。底部４９１は有孔円板状である。ケース部材４７９は、底部４９１がガイド部材４０２の小径部４２６に嵌合する。テーパ部４９２は底部４９１の外周縁部から底部４９１の軸方向における一側に拡径しながら延びている。筒状部４９３は、テーパ部４９２の底部４９１とは反対側の端縁部からテーパ部４９２の軸方向において底部４９１とは反対側に延びている。ケース部材４７９は、その軸方向において底部４９１がテーパ部４９２及び筒状部４９３よりも軸段部４２７とは反対側に位置する向きとされている。
第２ピストン４７４は第２ピストン本体５０１とシール部材５０２と有している。第２ピストン本体５０１は円環状であり金属製である。第２ピストン本体５０１はガイド部材４０２の小径部４２６に嵌合する。第２ピストン本体５０１には外周部にシール溝５０５が形成されている。シール溝５０５は円環状である。シール部材５０２はＯリングである。シール部材５０２はシール溝５０５に収容されている。第２ピストン本体５０１はケース部材４７９の筒状部４９３に嵌合される。その際に、シール部材５０２が第２ピストン本体５０１と筒状部４９３との間をシールする。これにより、ケース部材４７９と第２ピストン４７４との間にケース室５０８が画成されている。
第２ピストン本体５０１は、複数（図６及び図７では断面とした関係上一カ所のみ図示）の通路穴５１１と、環状凹部５１２と、複数（図６及び図７では断面とした関係上一カ所のみ図示）の通路穴５１３と、環状凹部５１４とを有している。
図７に示すように、複数の通路穴５１１は、第２ピストン本体５０１の周方向において、それぞれ間に一カ所の通路穴５１３を挟んで等ピッチで配置されている。複数の通路穴５１１は、第２ピストン本体５０１の軸方向におけるケース室５０８とは反対側の端部が、ケース室５０８側の端部よりも第２ピストン本体５０１の径方向における外側に配置されている。環状凹部５１２は、第２ピストン本体５０１の軸方向におけるケース室５０８側の端部に設けられている。環状凹部５１２は円環状である。環状凹部５１２は、第２ピストン本体５０１の軸方向における複数の通路穴５１１のケース室５０８側の開口部同士を連通させる。
複数の通路穴５１３は、第２ピストン本体５０１の周方向において、それぞれ間に一カ所の通路穴５１１を挟んで等ピッチで配置されている。複数の通路穴５１３は、第２ピストン本体５０１の軸方向におけるケース室５０８側の端部が、ケース室５０８とは反対側の端部よりも第２ピストン本体５０１の径方向における外側に配置されている。環状凹部５１４は、第２ピストン本体５０１の軸方向におけるケース室５０８とは反対側の端部に設けられている。環状凹部５１４は円環状である。環状凹部５１４は、第２ピストン本体５０１の軸方向における複数の通路穴５１３のケース室５０８とは反対側の開口部同士を連通させる。
複数の通路穴５１１及び環状凹部５１２に対して第３減衰力機構５２１が設けられている。第３減衰力機構５２１は、複数の通路穴５１１内の通路及び環状凹部５１２内の通路を開閉して減衰力を発生させる。第３減衰力機構５２１は、ガイド部材４０２に取り付けられている。第３減衰力機構５２１は、第２ピストン４７４の軸方向におけるケース室５０８側に配置されている。複数の通路穴５１１内の通路及び環状凹部５１２内の通路は、第１室３１からケース室５０８に向けて油液が流れ出す第２ピストン通路５２２を構成する。第２ピストン通路５２２はピストンロッド４１Ａの伸び行程において第１室３１からケース室５０８に向けて油液が流れ出す伸び側の通路である。第３減衰力機構５２１は、第２ピストン通路５２２に設けられている。第３減衰力機構５２１は、伸び側の第２ピストン通路５２２を開閉する伸び側の減衰力発生機構である。
複数の通路穴５１３及び環状凹部５１４に対して第３減衰力機構５２３が設けられている。第３減衰力機構５２３は、複数の通路穴５１３内の通路及び環状凹部５１４内の通路を開閉して減衰力を発生させる。第３減衰力機構５２３は、ガイド部材４０２に取り付けられている。第３減衰力機構５２３は、第２ピストン４７４の軸方向におけるケース室５０８とは反対側に配置されている。複数の通路穴５１３内の通路及び環状凹部５１４内の通路は、ケース室５０８から第１室３１に向けて油液が流れ出す第２ピストン通路５２４を構成する。第２ピストン通路５２４はピストンロッド４１Ａの縮み行程においてケース室５０８から第１室３１に向けて油液が流れ出す縮み側の通路である。第３減衰力機構５２３は、第２ピストン通路５２４に設けられている。第３減衰力機構５２３は、第２ピストン通路５２４を開閉する縮み側の減衰力発生機構である。
第２ピストン本体５０１は、略円板形状をなしている。第２ピストン本体５０１には貫通穴５３１が形成されている。貫通穴５３１は、第２ピストン本体５０１の径方向の中央に形成されている。貫通穴５３１は、第２ピストン本体５０１を第２ピストン本体５０１の軸方向に貫通している。貫通穴５３１は、大径穴部５３２と小径穴部５３３とを有している。大径穴部５３２は小径穴部５３３よりも大径である。大径穴部５３２は小径穴部５３３よりも第２ピストン本体５０１の軸方向におけるケース室５０８側に配置されている。貫通穴５３１には、小径穴部５３３にガイド部材４０２の小径部４２６が嵌合する。
第２ピストン本体５０１は、内側シート部５４１とバルブシート部５４２と内側シート部５４３とバルブシート部５４４とを有している。内側シート部５４１及びバルブシート部５４２は、何れも第２ピストン本体５０１の軸方向における大径穴部５３２側の端部に設けられている。内側シート部５４１は、第２ピストン本体５０１の大径穴部５３２と環状凹部５１２との間に配置されている。内側シート部５４１は円環状である。内側シート部５４１には内側シート部５４１を径方向に横断する通路溝５４７が形成されている。バルブシート部５４２は、環状凹部５１２よりも第２ピストン本体５０１の径方向における外側に配置されている。バルブシート部５４２は円環状である。バルブシート部５４２は伸び側の第３減衰力機構５２１の一部である。内側シート部５４１とバルブシート部５４２との間が環状凹部５１２となっている。通路溝５４７内の通路は、大径穴部５３２内の通路と第２ピストン通路５２２とを常時連通させる。
内側シート部５４３及びバルブシート部５４４は、何れも第２ピストン本体５０１の軸方向における大径穴部５３２とは反対側の端部に設けられている。内側シート部５４３は、第２ピストン本体５０１の小径穴部５３３と環状凹部５１４との間に配置されている。内側シート部５４３は円環状である。バルブシート部５４４は、環状凹部５１４よりも第２ピストン本体５０１の径方向における外側に配置されている。バルブシート部５４４は円環状である。バルブシート部５４４は縮み側の第３減衰力機構５２３の一部である。内側シート部５４３とバルブシート部５４４との間が環状凹部５１４となっている。
第２ピストン本体５０１には、その径方向において、バルブシート部５４２よりも外側に、第２ピストン通路５２４のケース室５０８側の開口が配置されている。第２ピストン本体５０１には、その径方向において、バルブシート部５４４よりも外側に第２ピストン通路５２２のケース室５０８とは反対側の開口が配置されている。
第２ピストン４７４のケース室５０８側にサブバルブ４７５が設けられている。サブバルブ４７５は第２ピストン４７４のバルブシート部５４２とで伸び側の第３減衰力機構５２１を構成する。サブバルブ４７５は、複数枚の有孔円板状のディスクが重ねられて構成されている。サブバルブ４７５は、その径方向の内側にガイド部材４０２の小径部４２６を嵌合させている。サブバルブ４７５は、バルブシート部５４２に当接することで第２ピストン通路５２２を閉塞する。サブバルブ４７５は、バルブシート部５４２から離れることで第２ピストン通路５２２を開放する。サブバルブ４７５には、バルブシート部５４２に当接した状態でも第２ピストン通路５２２をケース室５０８に連通させる固定オリフィス５５１が形成されている。固定オリフィス５５１も伸び側の第２ピストン通路５２２を構成する。伸び側の第３減衰力機構５２１は、サブバルブ４７５で第２ピストン通路５２２を開閉して油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる。第３減衰力機構５２１は固定オリフィス５５１を含んでいる。
サブバルブ４７５の第２ピストン４７４とは反対側に介在部４７６が設けられている。介在部４７６は、複数枚の有孔円板状のディスクが重ねられて構成されている。介在部４７６は、その径方向の内側にガイド部材４０２の小径部４２６を嵌合させている。介在部４７６は、その外径がサブバルブ４７５の外径よりも小径である。
介在部４７６のサブバルブ４７５とは反対側に変形抑制部４７７が設けられている。変形抑制部４７７は、複数枚の有孔円板状のディスクが重ねられて構成されている。変形抑制部４７７は、その径方向の内側にガイド部材４０２の小径部４２６を嵌合させている。変形抑制部４７７は、その外径が、介在部４７６の外径よりも大径かつサブバルブ４７５の外径よりも小径である。
変形抑制部４７７の介在部４７６とは反対側に通路形成部材４７８が設けられている。通路形成部材４７８は、底部５６１と筒状部５６２とを有している。底部５６１は有孔円板状である。通路形成部材４７８は、底部５６１がガイド部材４０２の小径部４２６に嵌合する。筒状部５６２は底部５６１の外周縁部から底部５６１の軸方向における一側に延びている。筒状部５６２は円筒状である。筒状部５６２には、その軸方向における底部５６１とは反対側に通路溝５６５が形成されている。通路溝５６５は筒状部５６２を筒状部５６２の径方向に貫通している。通路形成部材４７８は、その軸方向において底部５６１が筒状部５６２よりも変形抑制部４７７側に位置するように配置されている。通路溝５６５は、ガイドポート４３６をケース室５０８に連通させる。変形抑制部４７７は、開方向に変形するサブバルブ４７５に当接する。これにより、変形抑制部４７７は、サブバルブ４７５の開方向の変形を通路形成部材４７８とで抑制する。通路形成部材４７８は、その軸方向における筒状部５６２の底部５６１とは反対側の端部がケース部材４７９の底部４９１に当接する。
第２ピストン４７４のケース室５０８とは反対側にサブバルブ４７３が設けられている。サブバルブ４７３は第２ピストン４７４のバルブシート部５４４とで縮み側の第３減衰力機構５２３を構成する。サブバルブ４７３は、複数枚の有孔円板状のディスクが重ねられて構成されている。サブバルブ４７３は、その径方向の内側にガイド部材４０２の小径部４２６を嵌合させている。サブバルブ４７３は、バルブシート部５４４に当接することで第２ピストン通路５２４を閉塞する。サブバルブ４７３は、バルブシート部５４４から離れることで第２ピストン通路５２４を開放する。サブバルブ４７３には、バルブシート部５４４に当接した状態でも第２ピストン通路５２４を第１室３１に連通させる固定オリフィス５７１が形成されている。固定オリフィス５７１も縮み側の第２ピストン通路５２４を構成する。縮み側の第３減衰力機構５２３は、サブバルブ４７３でこの第２ピストン通路５２４を開閉して油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる。第３減衰力機構５２３は固定オリフィス５７１を含んでいる。
サブバルブ４７３の軸方向における第２ピストン４７４とは反対側に介在部４７２が設けられている。介在部４７２は複数枚の有孔円板状のディスクが重ねられて構成されている。介在部４７２は、その径方向の内側にガイド部材４０２の小径部４２６を嵌合させている。介在部４７２は、その外径がサブバルブ４７３の外径よりも小径となっている。
介在部４７２の軸方向におけるサブバルブ４７３とは反対側に、変形抑制部４７１が設けられている。変形抑制部４７１は複数枚の有孔円板状のディスクが重ねられて構成されている。変形抑制部４７１は、その径方向の内側にガイド部材４０２の小径部４２６を嵌合させている。変形抑制部４７１は、その外径が、介在部４７２の外径よりも大径かつサブバルブ４７３の外径よりも小径となっている。変形抑制部４７１は、開方向に変形するサブバルブ４７３に当接する。これにより、変形抑制部４７１は、サブバルブ４７３の開方向の変形を抑制する。変形抑制部４７１は、ガイド部材４０２の軸段部４２７に当接する。
ケース部材４７９の底部４９１の軸方向における通路形成部材４７８とは反対側に変形抑制部４８０が設けられている。変形抑制部４８０は複数枚の有孔円板状のディスクが重ねられて構成されている。変形抑制部４８０は、その径方向の内側にガイド部材４０２の小径部４２６を嵌合させている。
図８に示すように、緩衝器１１Ａは、変形抑制部４８０の軸方向におけるケース部材４７９とは反対側に、何れも第１実施形態と同様の、介在ディスク１３０、メインバルブ１２１、ピストン３０及びメインバルブ１１１が設けられている。介在ディスク１３０、メインバルブ１２１、ピストン３０及びメインバルブ１１１は、いずも径方向の内側にガイド部材４０２の小径部４２６を嵌合させている。ガイド部材４０２の軸方向において、メインバルブ１２１はピストン３０よりも変形抑制部４８０側に配置されている。変形抑制部４８０は、開方向に変形するメインバルブ１２１に当接する。これにより、変形抑制部４８０は、メインバルブ１２１の開方向の変形を抑制する。緩衝器１１Ａにおいても、第１減衰力機構９１はピストン３０の第２室３２側に設けられている。また、第１減衰力機構９２はピストン３０の第１室３１側に設けられている。
緩衝器１１Ａは、メインバルブ１１１の軸方向におけるピストン３０とは反対側に、何れも第１実施形態と同様の介在ディスク１１４と極微低速減衰力発生部６１とが設けられている。ここで、緩衝器１１Ａにおいては、極微低速減衰力発生部６１が、第１実施形態とは軸方向に向きを反転させて設けられている。極微低速減衰力発生部６１は、その径方向の内側にガイド部材４０２の小径部４２６を嵌合させている。
即ち、極微低速減衰力発生部６１は、介在ディスク１１４側から順に、キャップ部材１３１と、バネ部材１３５と、ディスク１３６と、極微低速バルブ１３７と、外周側にＯリング１３８が設けられた弁座部材１３９と、極微低速バルブ１４０と、ディスク１４１と、バネ部材１４２とを有している。極微低速減衰力発生部６１の軸方向における介在ディスク１１４とは反対側に、第１実施形態と同様の変形抑制部１４５が設けられている。変形抑制部１４５の軸方向における極微低速減衰力発生部６１とは反対側に袋ナット５８１が設けられている。
キャップ部材１３１は、底部１５１がその径方向の内側にガイド部材４０２の小径部４２６を嵌合させている。キャップ部材１３１は、筒状部１５２が底部１５１から介在ディスク１１４とは反対側に延びている。キャップ部材１３１は、底部１５１が介在ディスク１１４に当接する。キャップ部材１３１は、開方向に変形するメインバルブ１１１に底部１５１が当接する。これにより、キャップ部材１３１は、メインバルブ１１１の開方向の変形を抑制する。
緩衝器１１Ａにおいては、極微低速減衰力発生部６１が、第１室３１及び第２室３２のうちの一方である第２室３２に配置されている。その際に、弁座部材１３９は、バルブシート部１８４が第２室３２側に配置される。極微低速減衰力発生部６１は、部材通路２２２が第２室３２に常時連通する。閉状態の極微低速バルブ１４０は、部材通路２２１と第２室３２との間を仕切る。弁座部材１３９は、部材通路２２３がガイド部材４０２の通路孔４３７に連通している。
極微低速減衰力発生部６１のバネ部材１４２よりも弁座部材１３９とは反対側に変形抑制部１４５が設けられている。変形抑制部１４５はガイド部材４０２の小径部４２６を内側に嵌合させている。変形抑制部１４５の軸方向における極微低速減衰力発生部６１とは反対側に袋ナット５８１が設けられている。袋ナット５８１はガイド部材４０２のオネジ４３２に螺合されている。
図６に示すように、ピストンロッド４１Ａ内にはロッド通路５８５が形成されている。ロッド通路５８５は、ガイド部材４０２の軸方向におけるオネジ４３２側の部分の内側範囲を含んでいる。ロッド通路５８５は、ブシュ４４５の内側範囲を含んでいる。ロッド通路５８５は、シャッタ部材４４４の内側範囲を含んでいる。ロッド通路５８５は、通路孔４３７内の通路を含んでいる。ロッド通路５８５は極微低速減衰力発生部６１の部材通路２２３に連通している。ロッド通路５８５は袋ナット５８１によって第２室３２側の開庫部が閉じられている。このため、ロッド通路５８５と第２室３２との間で直接油液が流れないようになっている。
図７に示すように、シャッタ部材４４４のシャッタポート４６２とガイド部材４０２のガイドポート４３６とが、ロッド通路５８５とケース室５０８とを連通可能な第１可変流量部５９１を構成している。第１可変流量部５９１は図示略のアクチュエータの駆動でピン部材４４３を介してシャッタ部材４４４がガイド部材４０２に対して回転することでシャッタポート４６２とガイドポート４３６との連通量が変化する。言い換えれば、第１可変流量部５９１は、ロッド通路５８５とケース室５０８との間の油液の流量を可変とする。
シャッタ部材４４４のシャッタポート４６１とガイド部材４０２のガイドポート４３５とが、ロッド通路５８５と第２ピストン通路５２２とを大径穴部５３２内の通路及び通路溝５４７内の通路を介して連通可能な第２可変流量部５９２を構成している。第２可変流量部５９２は図示略のアクチュエータの駆動でピン部材４４３を介してシャッタ部材４４４がガイド部材４０２に対して回転することでシャッタポート４６１とガイドポート４３５との連通量が変化する。言い換えれば、第２可変流量部５９２は、ロッド通路５８５と第２ピストン通路５２２との間の油液の流量を可変とする。第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２は、可変流量機構５９３を構成している。第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２は、図示略のアクチュエータにより油液の流量を制御する。
図７に示す第２ピストン通路５２２と、第３減衰力機構５２１のバルブシート部５４２とサブバルブ４７５との間の通路と、ケース室５０８と、第１可変流量部５９１と、ロッド通路５８５と、図８に示す部材通路２２３と、部材通路２２１と、第２減衰力機構３２３のバルブシート部１８４と極微低速バルブ１４０との間の通路とが、第２通路６０１を構成している。第２通路６０１は、図７に示す第２ピストン通路５２２から分岐する通路溝５４７内の通路と、大径穴部５３２内の通路と、ロッド通路５８５に合流する第２可変流量部５９２とを含んでいる。第２通路６０１において、バルブシート部５４２とサブバルブ４７５との間の通路と、ケース室５０８と、第１可変流量部５９１とを結ぶ通路は、通路溝５４７内の通路と、大径穴部５３２内の通路と、第２可変流量部５９２とを結ぶ通路に並列している。よって、可変流量機構５９３は、第２通路６０１内で並列に設けられた第１可変流量部５９１と第２可変流量部５９２とを有している。
第２通路６０１は、ピストン３０の第１室３１側への移動時に第１室３１から第２室３２に向けて油液が流れ出す通路である。第２通路６０１は、ピストンロッド４１Ａの伸び行程において第１室３１から第２室３２に向けて油液が流れ出す伸び側の通路である。図６に示すように、第３減衰力機構５２１と第２減衰力機構３２３とが、第２通路６０１に設けられている。第３減衰力機構５２１は、第２通路６０１の油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる伸び側の減衰力発生機構である。第２減衰力機構３２３は、第２通路６０１の油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる伸び側の減衰力発生機構である。
図８に示す部材通路２２２と、極微低速バルブ１３７とバルブシート部１８２との間の通路と、キャップ室２２６と、部材通路２２３と、通路孔４３７内の通路を含むロッド通路５８５と、図７に示す第１可変流量部５９１と、ケース室５０８と、第２ピストン通路５２４と、第３減衰力機構５２３のバルブシート部５４４とサブバルブ４７３との間の通路とが、第２通路６０２を構成している。第２通路６０２は、ロッド通路５８５から分岐する第２可変流量部５９２と、大径穴部５３２内の通路と、通路溝５４７内の通路と、第１室３１に連通する第２ピストン通路５２２とを含んでいる。第２通路６０２において、第１可変流量部５９１と、ケース室５０８と、第２ピストン通路５２４と、バルブシート部５４４及びサブバルブ４７３の間の通路とを結ぶ通路は、第２可変流量部５９２と、大径穴部５３２内の通路と、通路溝５４７内の通路と、第２ピストン通路５２２とを結ぶ通路と並列している。よって、可変流量機構５９３は、第２通路６０２内で並列に設けられた第１可変流量部５９１と第２可変流量部５９２とを有している。
第２通路６０２は、ピストン３０の第２室３２側への移動時に第２室３２から第１室３１に向けて油液が流れ出す通路である。第２通路６０２は、ピストンロッド４１の縮み行程において第２室３２から第１室３１に向けて油液が流れ出す縮み側の通路である。図６に示すように、第２減衰力機構３２１と第３減衰力機構５２３とが、第２通路６０２に設けられている。第２減衰力機構３２１は、第２通路６０２の油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる縮み側の減衰力発生機構である。第３減衰力機構５２３は、第２通路６０２の油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる縮み側の減衰力発生機構である。
伸び側の第２通路６０１は、同じく伸び側の第１通路９５と並列に設けられている。伸び側の第１通路９５に設けられた第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１は、伸び側の第２通路６０１に設けられた第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０よりも剛性が高い。よって、メインバルブ１１１は極微低速バルブ１４０よりも開弁圧が高い。これにより、第２減衰力機構３２３は、第１減衰力機構９１の作動前に作動して減衰力を発生させる。第３減衰力機構５２１のサブバルブ４７５は、極微低速バルブ１４０よりも剛性が高く、メインバルブ１１１よりも剛性が低い。これにより、第３減衰力機構５２１は、第２減衰力機構３２３の作動後であって、第１減衰力機構９１の作動前に作動して減衰力を発生させる。伸び側の第２通路６０１に、第３減衰力機構５２１と、第１可変流量部５９１と、第２減衰力機構３２３とが直列に配置されている。言い換えれば、第２通路６０１には、第２減衰力機構３２３及び第１可変流量部５９１と直列に配置され、油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる第３減衰力機構５２１を有する。
縮み側の第２通路６０２は、同じく縮み側の第１通路９６と並列に設けられている。縮み側の第１通路９６に設けられた第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１は、縮み側の第２通路６０２に設けられた第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７よりも剛性が高い。よって、メインバルブ１２１は極微低速バルブ１３７よりも開弁圧が高い。これにより、第２減衰力機構３２１は、第１減衰力機構９２の作動前に作動して減衰力を発生させる。第３減衰力機構５２３のサブバルブ４７３は、極微低速バルブ１３７よりも剛性が高く、メインバルブ１２１よりも剛性が低い。これにより、第３減衰力機構５２３は、第２減衰力機構３２１の作動後、第１減衰力機構９２の作動前に作動して減衰力を発生させる。縮み側の第２通路６０２に、第２減衰力機構３２１と、第１可変流量部５９１と、第３減衰力機構５２３とが直列に配置されている。言い換えれば、第２通路６０２には、第２減衰力機構３２１及び第１可変流量部５９１と直列に配置され、油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる第３減衰力機構５２３を有する。
緩衝器１１Ａのピストン３０の周辺部分の油圧回路図は、図９に示すようになる。図９に示すように、緩衝器１１Ａには、第１室３１と第２室３２とを結んで第１通路９５，９６と並列に第２通路６０１と第２通路６０２とが設けられている。第２通路６０１には、第３減衰力機構５２１と第２減衰力機構３２３とが直列に設けられている。第２通路６０２には、第２減衰力機構３２１と第３減衰力機構５２３とが直列に設けられている。第２通路６０１，６０２の共通部分に第１可変流量部５９１が設けられている。第２通路６０１，６０２は、第２減衰力機構３２１，３２３と第１可変流量部５９１との間から分岐して第１室３１に連通している。この部分に第２可変流量部５９２が設けられている。第１可変流量部５９１と第２可変流量部５９２とは並列に設けられている。
何れもピストンロッド４１Ａに設けられた第１減衰力機構９１，９２、第２減衰力機構３２１，３２３、第３減衰力機構５２１，５２３及び可変流量機構５９３の作動について図６及び図１０を参照しつつ説明する。
＜図示略のアクチュエータにより第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全閉状態とされた場合の伸び行程＞
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ２１よりも低い第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ２１）の場合｝
この場合、第１室３１から油液が、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第２室３２に流れる。このとき、第１室３１からの油液は第２通路６０１，６０２を介して第２室３２に流れることはない。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、図１０に示すような第１減衰力特性Ｘ２１が発生する。第１減衰力特性Ｘ２１は、第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１が作動する前であり、第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０が作動する前であって、第３減衰力機構５２１のサブバルブ４７５が作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ２１以上の第２ピストン速度（ｖ２１≦ｖ）の場合｝
第１室３１からの油液は、第１通路９６の固定オリフィス１２２を介して第２室３２に流れると共に第１通路９５から伸び側の第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１を開いて第２室３２に流れることになる。その際に、主に第１減衰力機構９１が減衰力を発生させる。すると、第２減衰力特性Ｘ２２が発生する。第２減衰力特性Ｘ２２は、主に第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１の作動により発生する特性である。第１減衰力機構９１は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ２１）よりも速い第２ピストン速度（ｖ２１≦ｖ）においてメインバルブ１１１が開弁する。ここで、第２減衰力特性Ｘ２２は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ２１よりも低くなる。
＜図示略のアクチュエータにより第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全閉状態と全開状態との間の所定の中間開状態とされた場合の伸び行程＞
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ３１よりも低い第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ３１）の場合｝
この場合、第１室３１から油液が、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第２室３２に流れる。このとき、第１室３１からの油液は第２通路６０１，６０２を介して第２室３２に流れることはない。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、第１減衰力特性Ｘ３１が発生する。第１減衰力特性Ｘ３１は、第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１が作動する前であり、第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０が作動する前であって、第３減衰力機構５２１のサブバルブ４７５が作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ３１以上で第２値ｖ３２よりも低い第２ピストン速度（ｖ３１≦ｖ＜ｖ３２）の場合｝
この場合、第１室３１からの油液は、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第２室３２に流れる。それと共に、第１室３１からの油液は、固定オリフィス５７１及び第２ピストン通路５２４を介してケース室５０８に流れ、第１可変流量部５９１を介してロッド通路５８５に流れる。それと共に、第１室３１からの油液は、第２通路６０１の第２ピストン通路５２２及び固定オリフィス５５１を介してケース室５０８に流れ、第１可変流量部５９１を介してロッド通路５８５に流れる。それと共に、第１室３１からの油液は、第２ピストン通路５２２、通路溝５４７内の通路、大径穴部５３２内の通路及び第２可変流量部５９２を介してロッド通路５８５に流れる。そして、第１室３１からの油液は、ロッド通路５８５から部材通路２２３，２２１を通り、第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０を開きながら第２室３２に流れる。その際に、固定オリフィス１１２，１２２，５５１，５７１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、作動状態の第２減衰力機構３２３とが減衰力を発生させる。これにより、第２減衰力特性Ｘ３２が発生する。第２減衰力特性Ｘ３２は、固定オリフィス１１２，１２２，５５１，５７１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、第２ピストン速度（ｖ３１≦ｖ＜ｖ３２）における第２減衰力機構３２３の作動と、により発生する特性である。ここで、第２減衰力特性Ｘ３２は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ３１よりも低くなる。
｛ピストン速度ｖが第２値ｖ３２以上で第３値ｖ３３よりも低い第３ピストン速度（ｖ３２≦ｖ＜ｖ３３）の場合｝
この場合、第１室３１からの油液は、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第２室３２に流れる。それと共に、第１室３１からの油液は、固定オリフィス５７１及び第２ピストン通路５２４を介してケース室５０８に流れ、第１可変流量部５９１を介してロッド通路５８５に流れる。それと共に、第１室３１からの油液は、第２ピストン通路５２２から第３減衰力機構５２１のサブバルブ４７５を開きながらケース室５０８に流れ、第１可変流量部５９１を介してロッド通路５８５に流れる。それと共に、第１室３１からの油液は、第２ピストン通路５２２、通路溝５４７内の通路、大径穴部５３２内の通路及び第２可変流量部５９２を介してロッド通路５８５に流れる。そして、第１室３１からの油液は、ロッド通路５８５から部材通路２２３，２２１を通り、第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０を開きながら第２室３２に流れる。その際に、固定オリフィス１１２，１２２，５７１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、作動状態の第３減衰力機構５２１と、作動状態の第２減衰力機構３２３とが減衰力を発生させる。これにより、第３減衰力特性Ｘ３３が発生する。第３減衰力特性Ｘ３３は、固定オリフィス１１２，１２２，５７１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、第３減衰力機構５２１の作動と、第２減衰力機構３２３の作動と、により発生する特性である。ここで、第３減衰力特性Ｘ３３は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ３１よりも低く且つ第２減衰力特性Ｘ３２よりも高くなる。
｛ピストン速度ｖが第３値ｖ３３以上の第４ピストン速度（ｖ３３≦ｖ）の場合｝
この場合、第１室３１からの油液は、第３ピストン速度（ｖ３２≦ｖ＜ｖ３３）での流れに加えて、第１通路９５から伸び側の第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１を開いて第２室３２に流れることになる。その際に、固定オリフィス１２２，５７１、第１可変流量部５９１、第２可変流量部５９２、第３減衰力機構５２１及び第２減衰力機構３２３が発生させる減衰力に加えて、第１減衰力機構９１が減衰力を発生させる。すると、第４減衰力特性Ｘ３４が発生する。第４減衰力特性Ｘ３４は、主に第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１の作動により発生する特性である。第１減衰力機構９１は、第３ピストン速度（ｖ３２≦ｖ＜ｖ３３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ３３≦ｖ）においてメインバルブ１１１が開弁する。ここで、第４減衰力特性Ｘ３４は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１～第３減衰力特性Ｘ３１～Ｘ３３の何れよりも低くなる。第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態の場合の伸び行程では、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全閉状態の場合の伸び行程よりも全体的に減衰力が下がってソフトになる。
＜図示略のアクチュエータにより第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全開状態とされた場合の伸び行程＞
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ４１よりも低い第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ４１）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ａは、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態とされた場合の伸び行程における第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ３１）の場合とほぼ同様に、第１室３１から第２室３２に油液を流す。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、第１減衰力特性Ｘ４１が発生する。第１減衰力特性Ｘ４１は、第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１が作動する前であり、第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０が作動する前であって、第３減衰力機構５２１のサブバルブ４７５が作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ４１以上で第２値ｖ４２よりも低い第２ピストン速度（ｖ４１≦ｖ＜ｖ４２）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ａは、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態とされた場合の伸び行程における第２ピストン速度（ｖ３１≦ｖ＜ｖ３２）の場合とほぼ同様に、第１室３１から第２室３２に油液を流す。その際に、固定オリフィス１１２，１２２，５５１，５７１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、作動状態の第２減衰力機構３２３とが減衰力を発生させる。これにより、第２減衰力特性Ｘ４２が発生する。第２減衰力特性Ｘ４２は、固定オリフィス１１２，１２２，５５１，５７１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、第２ピストン速度（ｖ４１≦ｖ＜ｖ４２）における第２減衰力機構３２３の作動と、により発生する特性である。ここで、第２減衰力特性Ｘ４２は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ４１よりも低くなる。
｛ピストン速度ｖが第２値ｖ４２以上で第３値ｖ４３よりも低い第３ピストン速度（ｖ４２≦ｖ＜ｖ４３）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ａは、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態とされた場合の伸び行程における第３ピストン速度（ｖ３２≦ｖ＜ｖ３３）の場合とほぼ同様に、第１室３１から第２室３２に油液を流す。その際に、固定オリフィス１１２，１２２，５７１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、第３減衰力機構５２１と、第２減衰力機構３２１と、が減衰力を発生させる。すると、第３減衰力特性Ｘ４３が発生する。第３減衰力特性Ｘ４３は、固定オリフィス１１２，１２２，５７１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、第３減衰力機構５２１の作動と、第２減衰力機構３２１の作動と、により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ４３は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ４１よりも低く且つ第２減衰力特性Ｘ４２よりも高くなる。
｛ピストン速度ｖが第３値ｖ４３以上の第４ピストン速度（ｖ４３≦ｖ）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ａは、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態とされた場合の伸び行程における第４ピストン速度（ｖ３３≦ｖ）の場合とほぼ同様に、第１室３１から第２室３２に油液を流す。その際に、固定オリフィス１２２，５７１、第１可変流量部５９１、第２可変流量部５９２、第３減衰力機構５２１及び第２減衰力機構３２３が発生させる減衰力に加えて、第１減衰力機構９１が減衰力を発生させる。すると、第４減衰力特性Ｘ４４が発生する。第４減衰力特性Ｘ４４は、主に第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１の作動により発生する特性である。第１減衰力機構９１は、第３ピストン速度（ｖ４２≦ｖ＜ｖ４３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ４３≦ｖ）においてメインバルブ１１１が開弁する。ここで、第４減衰力特性Ｘ４４は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１～第３減衰力特性Ｘ４１～Ｘ４３の何れよりも低くなる。第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全開状態の場合の伸び行程では、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態の場合の伸び行程よりも全体的に減衰力が下がってソフトになる。
＜図示略のアクチュエータにより第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全閉状態とされた場合の縮み行程＞
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ６１よりも低い第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ６１）の場合｝
この場合、第２室３２から油液が、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第１室３１に流れる。このとき、第２室３２からの油液は第２通路６０１，６０２を介して第１室３１に流れることはない。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、第１減衰力特性Ｘ５１が発生する。第１減衰力特性Ｘ５１は、第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１が作動する前であり、第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７が作動する前であって、第３減衰力機構５２３のサブバルブ４７３が作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ５１以上の第２ピストン速度（ｖ５１≦ｖ）の場合｝
第２室３２からの油液は、第１通路９５の固定オリフィス１１２を介して第１室３１に流れると共に、第１通路９６から縮み側の第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１を開いて第１室３１に流れることになる。その際に、主に第１減衰力機構９２が減衰力を発生させる。すると、第２減衰力特性Ｘ５２が発生する。第２減衰力特性Ｘ５２は、主に第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１の作動により発生する特性である。第１減衰力機構９２は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ５１）よりも速い第２ピストン速度（ｖ５１≦ｖ）においてメインバルブ１２１が開弁する。ここで、第２減衰力特性Ｘ５２は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ５１よりも低くなる。
＜図示略のアクチュエータにより第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全閉状態と全開状態との間の所定の中間開状態とされた場合の縮み行程＞
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ６１よりも低い第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ６１）の場合｝
この場合、第２室３２から油液が、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第１室３１に流れる。このとき、第２室３２からの油液は第２通路６０１，６０２を介して第１室３１に流れることはない。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、第１減衰力特性Ｘ６１が発生する。第１減衰力特性Ｘ６１は、第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１が作動する前であり、第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７が作動する前であって、第３減衰力機構５２３のサブバルブ４７３が作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ６１以上で第２値ｖ６２よりも低い第２ピストン速度（ｖ６１≦ｖ＜ｖ６２）の場合｝
この場合、第２室３２からの油液は、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第１室３１に流れる。それと共に、第２室３２からの油液は、部材通路２２２から、第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７を開きながら、部材通路２２３を介してロッド通路５８５に導入される。ロッド通路５８５に導入された油液は、第１可変流量部５９１を介してケース室５０８に導入される。ケース室５０８に導入された油液は、固定オリフィス５５１を含む第２ピストン通路５２２から第１室３１に流れる。それと共に、ケース室５０８に導入された油液は、固定オリフィス５７１を含む第２ピストン通路５２４から第１室３１に流れる。ロッド通路５８５に導入された油液は、第２可変流量部５９２から大径穴部５３２内の通路、通路溝５４７内の通路及び第２ピストン通路５２２を介して第１室３１に流れる。その際に、固定オリフィス１１２，１２２，５５１，５７１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、作動状態の第２減衰力機構３２１とが減衰力を発生させる。これにより、第２減衰力特性Ｘ６２が発生する。第２減衰力特性Ｘ６２は、固定オリフィス１１２，１２２，５５１，５７１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、第２ピストン速度（ｖ６１≦ｖ＜ｖ６２）における第２減衰力機構３２１の作動と、により発生する特性である。ここで、第２減衰力特性Ｘ６２は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ６１よりも低くなる。
｛ピストン速度ｖが第２値ｖ６２以上で第３値ｖ６３よりも低い第３ピストン速度（ｖ６２≦ｖ＜ｖ６３）の場合｝
この場合、第２室３２からの油液は、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第１室３１に流れる。それと共に、第２室３２からの油液は、部材通路２２２から第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７を開きながら、部材通路２２３を介してロッド通路５８５に導入される。ロッド通路５８５に導入された油液は、第１可変流量部５９１を介してケース室５０８に導入される。ケース室５０８に導入された油液は、固定オリフィス５５１を含む第２ピストン通路５２２から第１室３１に流れると共に第３減衰力機構５２３のサブバルブ４７３を開きながら第２ピストン通路５２４から第１室３１に流れる。ロッド通路５８５に導入された油液は、第２可変流量部５９２から大径穴部５３２内の通路、通路溝５４７内の通路及び第２ピストン通路５２２を介して第１室３１に流れる。その際に、固定オリフィス１１２，１２２，５５１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、作動状態の第２減衰力機構３２１と、作動状態の第３減衰力機構５２３とが減衰力を発生させる。これにより、第３減衰力特性Ｘ６３が発生する。第３減衰力特性Ｘ６３は、固定オリフィス１１２，１２２，５５１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、第２減衰力機構３２３の作動と、第３減衰力機構５２３の作動と、により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ６３は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ６１よりも低く且つ第２減衰力特性Ｘ６２よりも高くなる。
｛ピストン速度ｖが第３値ｖ６３以上の第４ピストン速度（ｖ６３≦ｖ）の場合｝
この場合、第２室３２からの油液は、第３ピストン速度（ｖ６２≦ｖ＜ｖ６３）での流れに加えて、第１通路９６から縮み側の第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１を開いて第１室３１に流れることになる。その際に、固定オリフィス１１２，１２２，５５１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、作動状態の第２減衰力機構３２１と、作動状態の第３減衰力機構５２３とが発生させる減衰力に加えて、作動状態の第１減衰力機構９２が減衰力を発生させる。すると、第４減衰力特性Ｘ６４が発生する。第４減衰力特性Ｘ６４は、主に第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１の作動により発生する特性である。第１減衰力機構９２は、第３ピストン速度（ｖ６２≦ｖ＜ｖ６３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ６３≦ｖ）においてメインバルブ１２１が開弁する。ここで、第４減衰力特性Ｘ６４は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１～第３減衰力特性Ｘ６１～Ｘ６３の何れよりも低くなる。第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態の場合の縮み行程では、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全閉状態の場合の縮み行程よりも全体的に減衰力が下がってソフトになる。
＜図示略のアクチュエータにより第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全開状態とされた場合の縮み行程＞
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ７１よりも低い第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ７１）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ａは、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態とされた場合の縮み行程における第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ６１）の場合とほぼ同様に、第２室３２から第１室３１に油液を流す。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、第１減衰力特性Ｘ７１が発生する。第１減衰力特性Ｘ７１は、第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１が作動する前であり、第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７が作動する前であって、第３減衰力機構５２３のサブバルブ４７３が作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ７１以上で第２値ｖ７２よりも低い第２ピストン速度（ｖ７１≦ｖ＜ｖ７２）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ａは、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態とされた場合の縮み行程における第２ピストン速度（ｖ６１≦ｖ＜ｖ６２）の場合とほぼ同様に、第２室３２から第１室３１に油液を流す。その際に、固定オリフィス１１２，１２２，５５１，５７１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、作動状態の第２減衰力機構３２３とが減衰力を発生させる。これにより、第２減衰力特性Ｘ７２が発生する。第２減衰力特性Ｘ７２は、固定オリフィス１１２，１２２，５５１，５７１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、第２ピストン速度（ｖ７１≦ｖ＜ｖ７２）における第２減衰力機構３２１の作動と、により発生する特性である。ここで、第２減衰力特性Ｘ７２は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ７１よりも低くなる。
｛ピストン速度ｖが第２値ｖ７２以上で第３値ｖ７３よりも低い第３ピストン速度（ｖ７２≦ｖ＜ｖ７３）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ａは、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態とされた場合の縮み行程における第３ピストン速度（ｖ６２≦ｖ＜ｖ６３）の場合とほぼ同様に、第２室３２から第１室３１に油液を流す。その際に、固定オリフィス１１２，１２２，５５１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、作動状態の第２減衰力機構３２１と、作動状態の第３減衰力機構５２３とが減衰力を発生させる。これにより、第３減衰力特性Ｘ７３が発生する。第３減衰力特性Ｘ７３は、固定オリフィス１１２，１２２，５５１と、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、第２減衰力機構３２３の作動と、第３減衰力機構５２３の作動と、により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ７３は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ７１よりも低く且つ第２減衰力特性Ｘ７２よりも高くなる。
｛ピストン速度ｖが第３値ｖ７３以上の第４ピストン速度（ｖ７３≦ｖ）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ａは、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態とされた場合の縮み行程における第４ピストン速度（ｖ６３≦ｖ）の場合とほぼ同様に、第２室３２から第１室３１に油液を流す。その際に、第１可変流量部５９１と、第２可変流量部５９２と、作動状態の第２減衰力機構３２１と、作動状態の第３減衰力機構５２３とが発生させる減衰力に加えて、作動状態にある第１減衰力機構９２が減衰力を発生させる。すると、第４減衰力特性Ｘ７４が発生する。第４減衰力特性Ｘ７４は、主に第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１の作動により発生する特性である。第１減衰力機構９２は、第３ピストン速度（ｖ７２≦ｖ＜ｖ７３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ７３≦ｖ）においてメインバルブ１２１が開弁する。ここで、第４減衰力特性Ｘ７４は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１～第３減衰力特性Ｘ７１～Ｘ７３の何れよりも低くなる。第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全開状態の場合の縮み行程では、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態の場合の縮み行程よりも全体的に減衰力が下がってソフトになる。
ここで、第２実施形態の緩衝器１１Ａにおいて、極微低速減衰力発生部６１が設けられておらず、ロッド通路５８５が第２室３２に直接連通している比較例２の緩衝器（例えば、特開２０１３－２０４７７２号公報参照）の場合、図１０に破線Ｙ１１で示す第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態の場合及び破線Ｙ１２で示す第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全開状態の場合の両方において、ピストン速度が低速時の減衰力が通常の緩衝器よりも低くなってしまう。このようにピストン速度が低速時の減衰力の立ち上がりに遅れが生じると、この緩衝器を使用した車両において、走行時にふらつきを生じる可能性がある。
第２実施形態の緩衝器１１Ａは、第１減衰力機構９１，９２が設けられた第１通路９５，９６に対して、並列に第２通路６０１，６０２を設けている。第２通路６０１，６０２に、第１減衰力機構９１，９２へ流れる油液の流量を変化させる可変流量機構５９３を設けている。そして、第１減衰力機構９１の作動前に作動して減衰力を発生させる第２減衰力機構３２３を可変流量機構５９３と直列に配置して第２通路６０１に設けている。また、第１減衰力機構９２の作動前に作動して減衰力を発生させる第２減衰力機構３２１を可変流量機構５９３と直列に配置して第２通路６０２に設けている。これにより、第２減衰力機構３２１，３２３が、ピストン速度の低速時においても減衰力を良好に立ち上げることになる。従って、緩衝器１１Ａは、その作動初期の減衰力不足により車両に生じる走行時のふらつきを抑制することができる。
具体的に、図１０に実線Ｚ１１で示す緩衝器１１Ａの第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態の場合のときの減衰力特性は、破線Ｙ１１で示す比較例２の第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態の場合の減衰力特性と比べて、ピストン速度が低速のときの減衰力の立ち上がりが改善されることが判る。また、実線Ｚ１２で示す緩衝器１１Ａの第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全開状態の場合の減衰力特性も、破線Ｙ１２で示す比較例２の第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全開状態の場合の減衰力特性と比べて、ピストン速度が低速のときの減衰力の立ち上がりが改善されることが判る。
ここで、緩衝器１１Ａは、第１減衰力機構９１，９２へ流れる油液の流量を変化させる機構が、図示略のアクチュエータにより油液の流量を制御し、第２通路６０１，６０２内で並列に設けられた第１可変流量部５９１と第２可変流量部５９２とを有する。このような第１可変流量部５９１と第２可変流量部５９２とを有する構造において、第２通路６０１，６０２に、第２減衰力機構３２１，３２３及び第１可変流量部５９１と直列に配置され、油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる第３減衰力機構５２１，５２３を有する。よって、第１可変流量部５９１と第２可変流量部５９２と第３減衰力機構５２１，５２３とを有する構造において、第２減衰力機構３２１，３２３を設けることによって、ピストン速度の低速時においても減衰力を良好に立ち上げることができる。
緩衝器１１Ａは、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態の場合の伸び行程において、第１減衰力特性Ｘ３１～第４減衰力特性Ｘ３４を有する。第１減衰力特性Ｘ３１は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ３１）において、第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１が作動する前であり、第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０が作動する前であって、第３減衰力機構５２１のサブバルブ４７５が作動する前に発生する特性である。第２減衰力特性Ｘ３２は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ３１）よりも速い第２ピストン速度（ｖ３１≦ｖ＜ｖ３２）における第２減衰力機構３２３の作動と、可変流量機構５９３と、により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ３３は、第２ピストン速度（ｖ３１≦ｖ＜ｖ３２）よりも速い第３ピストン速度（ｖ３２≦ｖ＜ｖ３３）における第３減衰力機構５２１の作動と、第２減衰力機構３２３の作動と、可変流量機構５９３と、により発生する特性である。第４減衰力特性Ｘ３４は、第３ピストン速度（ｖ３２≦ｖ＜ｖ３３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ３３≦ｖ）における第１減衰力機構９１の作動と、第２減衰力機構３２３の作動と、第３減衰力機構５２１の作動と、可変流量機構５９３と、により発生する特性である。緩衝器１１Ａは、第１減衰力特性Ｘ３１～第３減衰力特性Ｘ３３によって、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態の場合の伸び行程において、その作動初期の減衰力不足により車両に生じる走行時のふらつきを抑制することができる。
緩衝器１１Ａは、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全開状態の場合の伸び行程において、第１減衰力特性Ｘ４１～第４減衰力特性Ｘ４４を有する。第１減衰力特性Ｘ４１は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ４１）において、第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１が作動する前であり、第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０が作動する前であって、第３減衰力機構５２１のサブバルブ４７５が作動する前に発生する特性である。第２減衰力特性Ｘ４２は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ４１）よりも速い第２ピストン速度（ｖ４１≦ｖ＜ｖ４２）における第２減衰力機構３２３の作動と、可変流量機構５９３と、により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ４３は、第２ピストン速度（ｖ４１≦ｖ＜ｖ４２）よりも速い第３ピストン速度（ｖ４２≦ｖ＜ｖ４３）における第３減衰力機構５２１の作動と、第２減衰力機構３２３の作動と、可変流量機構５９３と、により発生する特性である。第４減衰力特性Ｘ４４は、第３ピストン速度（ｖ４２≦ｖ＜ｖ４３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ４３≦ｖ）における第１減衰力機構９１の作動と、第２減衰力機構３２３の作動と、第３減衰力機構５２１の作動と、可変流量機構５９３と、により発生する特性である。緩衝器１１Ａは、第１減衰力特性Ｘ４１～第３減衰力特性Ｘ４３によって、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全開状態の場合の伸び行程において、その作動初期の減衰力不足により車両に生じる走行時のふらつきを抑制することができる。
緩衝器１１Ａは、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態の場合の縮み行程において、第１減衰力特性Ｘ６１～第４減衰力特性Ｘ６４を有する。第１減衰力特性Ｘ６１は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ６１）において、第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１が作動する前であり、第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７が作動する前であって、第３減衰力機構５２３のサブバルブ４７３が作動する前に発生する特性である。第２減衰力特性Ｘ６２は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ６１）よりも速い第２ピストン速度（ｖ６１≦ｖ＜ｖ６２）における第２減衰力機構３２１の作動と、可変流量機構５９３と、により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ６３は、第２ピストン速度（ｖ６１≦ｖ＜ｖ６２）よりも速い第３ピストン速度（ｖ６２≦ｖ＜ｖ６３）における第３減衰力機構５２３の作動と、第２減衰力機構３２１の作動と、可変流量機構５９３と、により発生する特性である。第４減衰力特性Ｘ６４は、第３ピストン速度（ｖ６２≦ｖ＜ｖ６３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ６３≦ｖ）における第１減衰力機構９２の作動と、第２減衰力機構３２１の作動と、第３減衰力機構５２３の作動と、可変流量機構５９３と、により発生する特性である。緩衝器１１Ａは、第１減衰力特性Ｘ６１～第３減衰力特性Ｘ６３によって、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に所定の中間開状態の場合の縮み行程において、その作動初期の減衰力不足により車両に生じる走行時のふらつきを抑制することができる。
緩衝器１１Ａは、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全開状態の場合の縮み行程において、第１減衰力特性Ｘ７１～第４減衰力特性Ｘ７４を有する。第１減衰力特性Ｘ７１は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ７１）において、第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１が作動する前であり、第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７が作動する前であって、第３減衰力機構５２３のサブバルブ４７３が作動する前に発生する特性である。第２減衰力特性Ｘ７２は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ７１）よりも速い第２ピストン速度（ｖ７１≦ｖ＜ｖ７２）における第２減衰力機構３２１の作動と、可変流量機構５９３と、により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ７３は、第２ピストン速度（ｖ７１≦ｖ＜ｖ７２）よりも速い第３ピストン速度（ｖ７２≦ｖ＜ｖ７３）における第３減衰力機構５２３の作動と、第２減衰力機構３２１の作動と、可変流量機構５９３と、により発生する特性である。第４減衰力特性Ｘ７４は、第３ピストン速度（ｖ７２≦ｖ＜ｖ７３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ７３≦ｖ）における第１減衰力機構９２の作動と、第２減衰力機構３２１の作動と、第３減衰力機構５２３の作動と、可変流量機構５９３と、により発生する特性である。緩衝器１１Ａは、第１減衰力特性Ｘ７１～第３減衰力特性Ｘ７３によって、第１可変流量部５９１及び第２可変流量部５９２が共に全開状態の場合の縮み行程において、その作動初期の減衰力不足により車両に生じる走行時のふらつきを抑制することができる。
［第３実施形態］
次に、第３実施形態を主に図１１～図１３に基づいて第２実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第２実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。
図１１に示すように、第３実施形態の緩衝器１１Ｂは、ピストンロッド４１Ｂがピストンロッド４１Ａとは一部異なっている。ピストンロッド４１Ｂは、ガイド部材４０２Ｂが、ガイド部材４０２とは一部異なっている。
ガイド部材４０２Ｂは、本体部４２１に対してガイドポート４３５及び通路孔４３７が形成されていない点が相違する本体部４２１Ｂを有している。本体部４２１Ｂは、小径部４２６とは異なる小径部４２６Ｂを有している。小径部４２６Ｂには、その軸方向の中間位置に通路溝６２１が形成されている。通路溝６２１は小径部４２６Ｂの軸方向に延びている。通路溝６２１は小径部４２６Ｂの周方向に間隔をあけて複数設けられている。ガイドポート４３６Ｂは、その位置に通路溝６２１が形成されている点がガイドポート４３６とは異なっている。通路溝６２１は、小径部４２６Ｂの外周部を小径部４２６Ｂの中心軸線と平行な平面状に切り欠いて形成されている。通路溝６２１は、小径部４２６Ｂの軸方向においてガイドポート４３６Ｂの範囲からオネジ４３２側の所定位置まで延びている。
緩衝器１１Ｂは、シャッタ部材４４４Ｂがシャッタ部材４４４とは一部異なっている。シャッタ部材４４４Ｂは、図１２に示すように、外側筒状部４５３Ｂが外側筒状部４５３とは一部異なっている。外側筒状部４５３Ｂには、シャッタポート４６１，４６２のうちのシャッタポート４６１が形成されておらず、シャッタポート４６２のみが形成されている。
緩衝器１１Ｂは、第２ピストン４７４Ｂが第２ピストン４７４とは一部異なっている。第２ピストン４７４Ｂは、第２ピストン本体５０１Ｂが第２ピストン本体５０１とは一部異なっている。第２ピストン本体５０１Ｂは、通路溝５４７が設けられていない点が内側シート部５４１とは異なる内側シート部５４１Ｂを有している。第２ピストン本体５０１Ｂは、貫通穴５３１Ｂが貫通穴５３１とは一部異なっている。貫通穴５３１Ｂは、大径穴部５３２が設けられておらず、軸方向の全体が小径穴部５３３と同径に形成されている。つまり、緩衝器１１Ｂは、第２可変流量部５９２を有しておらず、第１可変流量部５９１と同様の可変流量機構５９３Ｂを有している。
緩衝器１１Ｂは、第３減衰力機構５２１Ｂが第３減衰力機構５２１とは一部異なっている。第３減衰力機構５２１Ｂは、サブバルブ４７５Ｂがサブバルブ４７５とは一部異なっている。サブバルブ４７５Ｂには固定オリフィス５５１が設けられていない。緩衝器１１Ｂは、第３減衰力機構５２３Ｂが第３減衰力機構５２３とは一部異なっている。第３減衰力機構５２３Ｂは、サブバルブ４７３Ｂがサブバルブ４７３とは一部異なっている。サブバルブ４７３Ｂには固定オリフィス５７１が設けられていない。
緩衝器１１Ｂは、ケース部材４７９の底部４９１の軸方向における通路形成部材４７８とは反対側に第２実施形態と同様の極微低速減衰力発生部６１が設けられている。極微低速減衰力発生部６１は、径方向内側に小径部４２６Ｂを嵌合させている。極微低速減衰力発生部６１は、その軸方向において、ケース部材４７９側から順に、キャップ部材１３１と、バネ部材１３５と、ディスク１３６と、極微低速バルブ１３７と、外周側にＯリング１３８が設けられた弁座部材１３９と、極微低速バルブ１４０と、ディスク１４１と、バネ部材１４２とが重ねられている。緩衝器１１Ｂは、極微低速減衰力発生部６１の軸方向におけるケース部材４７９とは反対側に変形抑制ディスク１４５Ｂを有している。変形抑制ディスク１４５Ｂの軸方向における極微低速減衰力発生部６１とは反対側に第２実施形態と同様の変形抑制部４８０が設けれている。変形抑制ディスク１４５Ｂは、有孔円板状であって、径方向内側に小径部４２６Ｂを嵌合させている。変形抑制ディスク１４５Ｂは、開方向に変形する極微低速バルブ１４０に当接する。これにより、変形抑制ディスク１４５Ｂは、極微低速バルブ１４０の開方向の変形を変形抑制部４８０とによって抑制する。
図１１に示すように、緩衝器１１Ｂには、変形抑制部４８０の軸方向における変形抑制ディスク１４５Ｂとは反対側に、変形抑制部４８０側から順に、何れも第２実施形態と同様の介在ディスク１３０と、メインバルブ１２１と、ピストン３０と、メインバルブ１１１と、介在ディスク１１４とが設けられている。介在ディスク１１４の軸方向におけるメインバルブ１１１とは反対側に変形抑制部６３１が設けられている。変形抑制部６３１は円環状である。変形抑制部６３１は、径方向内側に小径部４２６Ｂを嵌合させている。変形抑制部６３１は、複数枚の有孔円板状のディスクが重ねられて構成されている。変形抑制部６３１は、開方向に変形するメインバルブ１１１に当接する。これにより、変形抑制部６３１は、メインバルブ１１１の開方向の変形を抑制する。変形抑制部６３１の軸方向におけるメインバルブ１１１とは反対側にナット５８１Ｂが設けられている。ナット５８１Ｂはガイド部材４０２Ｂのオネジ４３２に螺合されている。
緩衝器１１Ｂにおいては、極微低速減衰力発生部６１が、第１室３１及び第２室３２のうちの一方である第１室３１に配置されている。その際に、弁座部材１３９は、図１２に示すように、バルブシート部１８４が第１室３１側に配置される。極微低速減衰力発生部６１は、部材通路２２２が第１室３１に常時連通する。閉状態の極微低速バルブ１４０は、部材通路２２１と第１室３１との間を仕切る。弁座部材１３９は、部材通路２２３がガイド部材４０２Ｂの通路溝６２１内のオリフィス６２２に連通している。部材通路２２３はオリフィス６２２を介してケース室５０８に常時連通している。
図１１に示すように、ピストンロッド４１Ｂ内にはロッド通路５８５Ｂが形成されている。ロッド通路５８５Ｂは、ガイド部材４０２Ｂの軸方向におけるオネジ４３２側の部分の内側範囲を含んでいる。ロッド通路５８５Ｂは、ブシュ４４５の内側範囲を含んでいる。ロッド通路５８５Ｂは、シャッタ部材４４４Ｂの内側範囲を含んでいる。ロッド通路５８５Ｂは、その軸方向における大径部４２５とは反対側の端部が第２室３２に開口している。このため、ロッド通路５８５Ｂと第２室３２との間で直接油液が流れるようになっている。
図１２に示すように、シャッタ部材４４４Ｂのシャッタポート４６２とガイド部材４０２Ｂのガイドポート４３６Ｂとが、ロッド通路５８５Ｂとケース室５０８とを連通可能な可変流量機構５９３Ｂを構成している。可変流量機構５９３Ｂは、図示略のアクチュエータの駆動でピン部材４４３を介してシャッタ部材４４４Ｂがガイド部材４０２Ｂに対して回転することでシャッタポート４６２とガイドポート４３６Ｂとの連通量が変化する。言い換えれば、可変流量機構５９３Ｂは、ロッド通路５８５Ｂとケース室５０８との間の油液の流量を可変とする。
第２ピストン通路５２２と、第３減衰力機構５２１Ｂのバルブシート部５４２とサブバルブ４７５Ｂとの間の通路と、ケース室５０８と、可変流量機構５９３Ｂと、ロッド通路５８５Ｂとが、第２通路６０１Ｂを構成している。第２通路６０１Ｂは、部材通路２２２と、極微低速バルブ１３７とバルブシート部１８２との間の通路と、キャップ室２２６と、部材通路２２３と、通路溝６２１内のオリフィス６２２とを含んでいる。第２通路６０１Ｂにおいて、第２ピストン通路５２２は、部材通路２２２と、極微低速バルブ１３７とバルブシート部１８２との間の通路と、キャップ室２２６と、部材通路２２３と、オリフィス６２２とを結ぶ通路に対して並列に設けられている。よって、第２通路６０１Ｂは、第２減衰力機構３２１と並列に設けられ、油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる第３減衰力機構５２１Ｂを有する。
第２通路６０１Ｂは、ピストン３０の第１室３１側への移動時に第１室３１から第２室３２に向けて油液が流れ出す通路である。第２通路６０１Ｂは、ピストンロッド４１Ｂの伸び行程において第１室３１から第２室３２に向けて油液が流れ出す伸び側の通路である。第３減衰力機構５２１Ｂと第２減衰力機構３２１とが、第２通路６０１Ｂに設けられている。第３減衰力機構５２１Ｂは、第２通路６０１Ｂの油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる伸び側の減衰力発生機構である。第２減衰力機構３２１も、第２通路６０１Ｂの油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる伸び側の減衰力発生機構である。
ロッド通路５８５Ｂと、可変流量機構５９３Ｂと、ケース室５０８と、第２ピストン通路５２４と、第３減衰力機構５２３Ｂのバルブシート部５４４とサブバルブ４７３Ｂとの間の通路とが、第２通路６０２Ｂを構成している。第２通路６０２Ｂは、通路溝６２１内のオリフィス６２２と、部材通路２２３と、キャップ室２２６と、部材通路２２１と、極微低速バルブ１４０とバルブシート部１８４との間の通路と、を含んでいる。第２通路６０２Ｂにおいて、第２ピストン通路５２４は、通路溝６２１内のオリフィス６２２と、部材通路２２３と、キャップ室２２６と、部材通路２２１と、極微低速バルブ１４０とバルブシート部１８４との間の通路とを結ぶ通路に対して並列に設けられている。よって、第２通路６０２Ｂは、第２減衰力機構３２３と並列に設けられ、油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる第３減衰力機構５２３Ｂを有する。
第２通路６０２Ｂは、ピストン３０の第２室３２側への移動時に第２室３２から第１室３１に向けて油液が流れ出す通路である。第２通路６０２Ｂは、ピストンロッド４１Ｂの縮み行程において第２室３２から第１室３１に向けて油液が流れ出す縮み側の通路である。第２減衰力機構３２３と第３減衰力機構５２３Ｂとが、第２通路６０２Ｂに設けられている。第３減衰力機構５２３Ｂは、第２通路６０２Ｂの油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる縮み側の減衰力発生機構である。第２減衰力機構３２３も、第２通路６０２Ｂの油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる縮み側の減衰力発生機構である。
図１１に示すように、伸び側の第２通路６０１Ｂは、同じく伸び側の第１通路９５と並列に設けられている。伸び側の第１通路９５に設けられた第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１は、伸び側の第２通路６０１Ｂに設けられた第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７よりも剛性が高い。よって、メインバルブ１１１は極微低速バルブ１３７よりも開弁圧が高い。これにより、第２減衰力機構３２１は、第１減衰力機構９１の作動前に作動して減衰力を発生させる。第３減衰力機構５２１Ｂのサブバルブ４７５Ｂは、極微低速バルブ１３７よりも剛性が高く、メインバルブ１１１よりも剛性が低い。これにより、第３減衰力機構５２１Ｂは、第２減衰力機構３２１の作動後、第１減衰力機構９１の作動前に作動して減衰力を発生させる。伸び側の第２通路６０１Ｂには、第２減衰力機構３２１と直列に可変流量機構５９３Ｂが設けられている。第２通路６０１Ｂには、第３減衰力機構５２１Ｂと直列に可変流量機構５９３Ｂが設けられている。
縮み側の第２通路６０２Ｂは、同じく縮み側の第１通路９６と並列に設けられている。縮み側の第１通路９６に設けられた第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１は、縮み側の第２通路６０２Ｂに設けられた第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０よりも剛性が高い。よって、メインバルブ１２１は極微低速バルブ１４０よりも開弁圧が高い。これにより、第２減衰力機構３２３は、第１減衰力機構９２の作動前に作動して減衰力を発生させる。第３減衰力機構５２３Ｂのサブバルブ４７３Ｂは、極微低速バルブ１４０よりも剛性が高く、メインバルブ１２１よりも剛性が低い。これにより、第３減衰力機構５２３Ｂは、第２減衰力機構３２３の作動後、第１減衰力機構９２の作動前に作動して減衰力を発生させる。縮み側の第２通路６０２Ｂには、可変流量機構５９３Ｂと直列に第２減衰力機構３２３が設けられている。第２通路６０２Ｂには、可変流量機構５９３Ｂと直列に第３減衰力機構５２３Ｂが設けられている。
緩衝器１１Ｂのピストン３０の周辺部分の油圧回路図は、図１３に示すようになる。図１３に示すように、緩衝器１１Ｂには、第１室３１と第２室３２とを結んで第１通路９５，９６と並列に第２通路６０１Ｂと第２通路６０２Ｂとが設けられている。第２通路６０１Ｂには、第３減衰力機構５２１Ｂと第２減衰力機構３２１とが並列に設けられている。第２通路６０２Ｂには、第２減衰力機構３２３と第３減衰力機構５２３Ｂとが並列に設けられている。第２通路６０１Ｂ，６０２Ｂの第２室３２側の共通部分に可変流量機構５９３Ｂが設けられている。第２通路６０１Ｂ，６０２Ｂには、第２減衰力機構３２１，３２３と可変流量機構５９３Ｂとの間にオリフィス６２２が設けられている。
何れもピストンロッド４１Ｂに設けられた第１減衰力機構９１，９２、第２減衰力機構３２１，３２３、第３減衰力機構５２１Ｂ，５２３Ｂ及び可変流量機構５９３Ｂの作動について図１１を参照しつつ説明する。
＜図示略のアクチュエータにより可変流量機構５９３Ｂが全閉状態とされた場合の伸び行程＞
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ８１よりも低い第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ８１）の場合｝
この場合、第１室３１から油液が、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第２室３２に流れる。このとき、第１室３１からの油液は第２通路６０１Ｂ，６０２Ｂを介して第２室３２に流れることはない。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、第１減衰力特性Ｘ８１が発生する。第１減衰力特性Ｘ８１は、第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１が作動する前であり、第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７が作動する前であって、第３減衰力機構５２１Ｂのサブバルブ４７５Ｂが作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ８１以上の第２ピストン速度（ｖ８１≦ｖ）の場合｝
第１室３１からの油液は、第１通路９６の固定オリフィス１２２を介して第２室３２に流れると共に第１通路９５から伸び側の第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１を開いて第２室３２に流れることになる。その際に、主に第１減衰力機構９１が減衰力を発生させる。すると、第２減衰力特性Ｘ８２が発生する。第２減衰力特性Ｘ８２は、主に第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１の作動により発生する特性である。第１減衰力機構９１は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ８１）よりも速い第２ピストン速度（ｖ８１≦ｖ）においてメインバルブ１１１が開弁する。ここで、第２減衰力特性Ｘ８２は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ８１よりも低くなる。
＜図示略のアクチュエータにより可変流量機構５９３Ｂが全閉状態と全開状態との間の所定の中間開状態とされた場合の伸び行程＞
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ９１よりも低い第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ９１）の場合｝
この場合、第１室３１から油液が、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第２室３２に流れる。このとき、第１室３１からの油液は第２通路６０１Ｂ，６０２Ｂを介して第２室３２に流れることはない。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、第１減衰力特性Ｘ９１が発生する。第１減衰力特性Ｘ９１は、第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１が作動する前であり、第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７が作動する前であって、第３減衰力機構５２１Ｂのサブバルブ４７５Ｂが作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ９１以上で第２値ｖ９２よりも低い第２ピストン速度（ｖ９１≦ｖ＜ｖ９２）の場合｝
この場合、第１室３１からの油液は、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第２室３２に流れる。それと共に、第１室３１からの油液は、第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７を開きながらオリフィス６２２を介してケース室５０８に流れる。第１室３１からの油液は、ケース室５０８から可変流量機構５９３Ｂ及びロッド通路５８５Ｂを介して第２室３２に流れる。その際に、固定オリフィス１１２，１２２、第２減衰力機構３２１、オリフィス６２２及び可変流量機構５９３Ｂが減衰力を発生させる。これにより、第２減衰力特性Ｘ９２が発生する。第２減衰力特性Ｘ９２は、固定オリフィス１１２，１２２と、第２ピストン速度（ｖ９１≦ｖ＜ｖ９２）における第２減衰力機構３２１の作動と、オリフィス６２２と、可変流量機構５９３Ｂと、により発生する特性である。ここで、第２減衰力特性Ｘ９２は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ９１よりも低くなる。
｛ピストン速度ｖが第２値ｖ９２以上で第３値ｖ９３よりも低い第３ピストン速度（ｖ９２≦ｖ＜ｖ９３）の場合｝
この場合、第１室３１からの油液は、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第２室３２に流れる。それと共に、第１室３１からの油液は、第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７を開きながらオリフィス６２２を介してケース室５０８に流れる。それと共に、第１室３１からの油液は、第２ピストン通路５２２からサブバルブ４７５Ｂを開きながらケース室５０８に流れる。第１室３１からの油液は、ケース室５０８から可変流量機構５９３Ｂ及びロッド通路５８５Ｂを介して第２室３２に流れる。すると、第３減衰力特性Ｘ９３が発生する。第３減衰力特性Ｘ９３は、固定オリフィス１１２，１２２と、第２減衰力機構３２１の作動と、オリフィス６２２と、第３減衰力機構５２１Ｂの作動と、可変流量機構５９３Ｂと、により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ９３は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ９１よりも低く且つ第２減衰力特性Ｘ９２よりも高くなる。
｛ピストン速度ｖが第３値ｖ９３以上の第４ピストン速度（ｖ９３≦ｖ）の場合｝
この場合、第１室３１からの油液は、第３ピストン速度（ｖ９２≦ｖ＜ｖ９３）での流れに加えて、第１通路９５から伸び側の第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１を開いて第２室３２に流れることになる。その際に、固定オリフィス１２２、第２減衰力機構３２３、オリフィス６２２、第３減衰力機構５２１Ｂ及び可変流量機構５９３Ｂが発生させる減衰力に加えて、第１減衰力機構９１が減衰力を発生させる。すると、第４減衰力特性Ｘ９４が発生する。第４減衰力特性Ｘ９４は、主に第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１の作動により発生する特性である。第１減衰力機構９１は、第３ピストン速度（ｖ９２≦ｖ＜ｖ９３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ９３≦ｖ）においてメインバルブ１１１が開弁する。ここで、第４減衰力特性Ｘ９４は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１～第３減衰力特性Ｘ９１～Ｘ９３の何れよりも低くなる。可変流量機構５９３Ｂが所定の中間開状態の場合の伸び行程では、可変流量機構５９３Ｂが全閉状態の場合の伸び行程よりも全体的に減衰力が下がってソフトになる。
＜図示略のアクチュエータにより可変流量機構５９３が全開状態とされた場合の伸び行程＞
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ１０１よりも低い第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ１０１）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ｂは、可変流量機構５９３Ｂが所定の中間開状態とされた場合の伸び行程における第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ９１）の場合とほぼ同様に、第１室３１から第２室３２に油液を流す。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、第１減衰力特性Ｘ１０１が発生する。第１減衰力特性Ｘ１０１は、第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１が作動する前であり、第２減衰力機構３２１の極微低速バルブ１３７が作動する前であって、第３減衰力機構５２１Ｂのサブバルブ４７５Ｂが作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ１０１以上で第２値ｖ１０２よりも低い第２ピストン速度（ｖ１０１≦ｖ＜ｖ１０２）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ｂは、可変流量機構５９３が所定の中間開状態とされた場合の伸び行程における第２ピストン速度（９１≦ｖ＜ｖ９２）の場合とほぼ同様に、第１室３１から第２室３２に油液を流す。その際に、固定オリフィス１１２，１２２、第２減衰力機構３２１、オリフィス６２２及び可変流量機構５９３が減衰力を発生させる。これにより、第２減衰力特性Ｘ１０２が発生する。第２減衰力特性Ｘ１０２は、固定オリフィス１１２，１２２と、第２ピストン速度（ｖ１０１≦ｖ＜ｖ１０２）における第２減衰力機構３２１の作動と、オリフィス６２２と、可変流量機構５９３Ｂと、により発生する特性である。ここで、第２減衰力特性Ｘ１０２は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ１０１よりも低くなる。
｛ピストン速度ｖが第２値ｖ１０２以上で第３値ｖ１０３よりも低い第３ピストン速度（ｖ１０２≦ｖ＜ｖ１０３）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ｂは、可変流量機構５９３が所定の中間開状態とされた場合の伸び行程における第３ピストン速度（９３≦ｖ＜ｖ９４）の場合とほぼ同様に、第１室３１から第２室３２に油液を流す。その際に、固定オリフィス１１２，１２２と、第２減衰力機構３２１の作動と、オリフィス６２２と、第３減衰力機構５２１Ｂの作動と、可変流量機構５９３Ｂと、により減衰力を発生させる。すると、第３減衰力特性Ｘ１０３が発生する。第３減衰力特性Ｘ１０３は、固定オリフィス１１２，１２２と、第２減衰力機構３２１の作動と、オリフィス６２２と、第３減衰力機構５２１Ｂの作動と、可変流量機構５９３Ｂと、により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ１０３は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ１０１よりも低く且つ第２減衰力特性Ｘ１０２よりも高くなる。
｛ピストン速度ｖが第３値ｖ１０３以上の第４ピストン速度（ｖ１０３≦ｖ）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ｂは、可変流量機構５９３が所定の中間開状態とされた場合の伸び行程における第４ピストン速度（ｖ９４≦ｖ）の場合とほぼ同様に、第１室３１から第２室３２に油液を流す。その際に、作動状態の第２減衰力機構３２３、オリフィス６２２、作動状態の第３減衰力機構５２１Ｂ及び可変流量機構５９３が発生させる減衰力に加えて、作動状態の第１減衰力機構９１が減衰力を発生させる。すると、第４減衰力特性Ｘ１０４が発生する。第４減衰力特性Ｘ１０４は、主に第１減衰力機構９１のメインバルブ１１１の作動により発生する特性である。第１減衰力機構９１は、第３ピストン速度（ｖ１０２≦ｖ＜ｖ１０３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ１０３≦ｖ）においてメインバルブ１１１が開弁する。ここで、第４減衰力特性Ｘ１０４は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１～第３減衰力特性Ｘ１０１～Ｘ１０３の何れよりも低くなる。可変流量機構５９３Ｂが全開状態の場合の伸び行程では、可変流量機構５９３Ｂが所定の中間開状態の場合の伸び行程よりも全体的に減衰力が下がってソフトになる。
なお、第３実施形態の緩衝器１１Ｂの伸び行程の減衰力特性は、図１０に示す第２実施形態の緩衝器１１Ａの伸び行程の減衰力特性とほぼ同様になる。
＜図示略のアクチュエータにより可変流量機構５９３Ｂが全閉状態とされた場合の縮み行程＞
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ１１１よりも低い第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ１１１）の場合｝
この場合、第２室３２から油液が、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第１室３１に流れる。このとき、第２室３２からの油液は第２通路６０１Ｂ，６０２Ｂを介して第１室３１に流れることはない。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、第１減衰力特性Ｘ１１１が発生する。第１減衰力特性Ｘ１１１は、第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１が作動する前であり、第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０が作動する前であって、第３減衰力機構５２３Ｂのサブバルブ４７３Ｂが作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ１１１以上の第２ピストン速度（ｖ１１１≦ｖ）の場合｝
第２室３２からの油液は、第１通路９５の固定オリフィス１１２を介して第１室３１に流れると共に、第１通路９６から縮み側の第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１を開いて第１室３１に流れることになる。その際に、主に第１減衰力機構９２が減衰力を発生させる。すると、第２減衰力特性Ｘ１１２が発生する。第２減衰力特性Ｘ１１２は、主に第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１の作動により発生する特性である。第１減衰力機構９２は、第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ１１１）よりも速い第２ピストン速度（ｖ１１１≦ｖ）においてメインバルブ１２１が開弁する。ここで、第２減衰力特性Ｘ１１２は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ１１１よりも低くなる。
＜図示略のアクチュエータにより可変流量機構５９３Ｂが全閉状態と全開状態との間の所定の中間開状態とされた場合の縮み行程＞
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ１２１よりも低い第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ１２１）の場合｝
この場合、第２室３２から油液が、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第１室３１に流れる。このとき、第２室３２からの油液は第２通路６０１Ｂ，６０２Ｂを介して第１室３１に流れることはない。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、第１減衰力特性Ｘ１２１が発生する。第１減衰力特性Ｘ１２１は、第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１が作動する前であり、第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０が作動する前であって、第３減衰力機構５２３Ｂのサブバルブ４７３Ｂが作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ１２１以上で第２値ｖ１２２よりも低い第２ピストン速度（ｖ１２１≦ｖ＜ｖ１２２）の場合｝
この場合、第２室３２からの油液は、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第１室３１に流れる。それと共に、第２室３２からの油液は、ロッド通路５８５Ｂから可変流量機構５９３Ｂを通ってケース室５０８に導入される。第２室３２からの油液は、ケース室５０８からオリフィス６２２を通って第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０を開きながら第１室３１に流れる。その際に、固定オリフィス１１２，１２２、可変流量機構５９３Ｂ、オリフィス６２２及び第２減衰力機構３２３が減衰力を発生させる。これにより、第２減衰力特性Ｘ１２２が発生する。第２減衰力特性Ｘ１２２は、固定オリフィス１１２，１２２と、可変流量機構５９３Ｂと、オリフィス６２２と、第２ピストン速度（１２１≦ｖ＜ｖ１２２）における第２減衰力機構３２３の作動と、により発生する特性である。ここで、第２減衰力特性Ｘ１２２は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ１２１よりも低くなる。
｛ピストン速度ｖが第２値ｖ１２２以上で第３値ｖ１２３よりも低い第３ピストン速度（ｖ１２２≦ｖ＜ｖ１２３）の場合｝
この場合、第２室３２からの油液は、第１通路９５，９６の固定オリフィス１１２，１２２を介して第１室３１に流れる。それと共に、第２室３２からの油液は、ロッド通路５８５Ｂから可変流量機構５９３Ｂを通ってケース室５０８に導入される。第２室３２からの油液は、ケース室５０８からオリフィス６２２を通って第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０を開きながら第１室３１に流れる。それと共に、第２室３２からの油液は、ケース室５０８から第３減衰力機構５２３Ｂのサブバルブ４７３Ｂを開きながら第２ピストン通路５２４から第１室３１に流れる。その際に、固定オリフィス１１２，１２２と、可変流量機構５９３Ｂと、オリフィス６２２と、作動状態の第２減衰力機構３２３と、作動状態の第３減衰力機構５２３Ｂとが減衰力を発生させる。これにより、第３減衰力特性Ｘ１２３が発生する。第３減衰力特性Ｘ１２３は、固定オリフィス１１２，１２２と、可変流量機構５９３Ｂと、オリフィス６２２と、第２減衰力機構３２３の作動と、第３減衰力機構５２３Ｂの作動と、により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ１２３は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ１２１よりも低くなってソフトになり且つ第２減衰力特性Ｘ１２２よりも高くなる。
｛ピストン速度ｖが第３値ｖ１２３以上の第４ピストン速度（ｖ１２３≦ｖ）の場合｝
この場合、第２室３２からの油液は、第３ピストン速度（ｖ１２２≦ｖ＜ｖ１２３）での流れに加えて、第１通路９６から縮み側の第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１を開いて第１室３１に流れることになる。その際に、可変流量機構５９３Ｂと、オリフィス６２２と、作動状態の第２減衰力機構３２３と、作動状態の第３減衰力機構５２３Ｂとが発生させる減衰力に加えて、作動状態の第１減衰力機構９２が減衰力を発生させる。すると、第４減衰力特性Ｘ１２４が発生する。第４減衰力特性Ｘ１２４は、主に第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１の作動により発生する特性である。第１減衰力機構９２は、第３ピストン速度（ｖ１２２≦ｖ＜ｖ１２３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ１２３≦ｖ）においてメインバルブ１２１が開弁する。ここで、第４減衰力特性Ｘ１２４は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１～第３減衰力特性Ｘ１２１～Ｘ１２３の何れよりも低くなる。可変流量機構５９３Ｂが所定の中間開状態の場合の縮み行程では、可変流量機構５９３Ｂが全閉状態の場合の縮み行程よりも全体的に減衰力が下がってソフトになる。
＜図示略のアクチュエータにより可変流量機構５９３Ｂが全開状態とされた場合の縮み行程＞
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ１３１よりも低い第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ１３１）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ｂは、可変流量機構５９３Ｂが所定の中間開状態とされた場合の縮み行程における第１ピストン速度（０＜ｖ＜ｖ１２１）の場合とほぼ同様に、第２室３２から第１室３１に油液を流す。すると、固定オリフィス１１２，１２２の絞られた流路で油液が流れることになるため、第１減衰力特性Ｘ１３１が発生する。第１減衰力特性Ｘ１３１は、第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１が作動する前であり、第２減衰力機構３２３の極微低速バルブ１４０が作動する前であって、第３減衰力機構５２３Ｂのサブバルブ４７３Ｂが作動する前に発生する特性である。
｛ピストン速度ｖが第１値ｖ１３１以上で第２値ｖ１３２よりも低い第２ピストン速度（ｖ１３１≦ｖ＜ｖ１３２）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ｂは、可変流量機構５９３Ｂが所定の中間開状態とされた場合の縮み行程における第２ピストン速度（ｖ１２１≦ｖ＜ｖ１２２）の場合とほぼ同様に、第２室３２から第１室３１に油液を流す。その際に、固定オリフィス１１２，１２２と、可変流量機構５９３Ｂと、オリフィス６２２と、作動状態の第２減衰力機構３２３とが減衰力を発生させる。これにより、第２減衰力特性Ｘ１３２が発生する。第２減衰力特性Ｘ１３２は、固定オリフィス１１２，１２２と、可変流量機構５９３Ｂと、オリフィス６２２と、第２ピストン速度（１３１≦ｖ＜ｖ１３２）における第２減衰力機構３２３の作動と、により発生する特性である。ここで、第２減衰力特性Ｘ１３２は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ１３１よりも低くなる。
｛ピストン速度ｖが第２値ｖ１３２以上で第３値ｖ１３３よりも低い第３ピストン速度（ｖ１３２≦ｖ＜ｖ１３３）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ｂは、可変流量機構５９３Ｂが所定の中間開状態とされた場合の縮み行程における第３ピストン速度（ｖ１２２≦ｖ＜ｖ１２３）の場合とほぼ同様に、第２室３２から第１室３１に油液を流す。その際に、固定オリフィス１１２，１２２と、可変流量機構５９３Ｂと、オリフィス６２２と、作動状態の第２減衰力機構３２３と、作動状態の第３減衰力機構５２３Ｂとが減衰力を発生させる。これにより、第３減衰力特性Ｘ１３３が発生する。第３減衰力特性Ｘ１３３は、固定オリフィス１１２，１２２と、可変流量機構５９３Ｂと、オリフィス６２２と、第２減衰力機構３２３の作動と、第３減衰力機構５２３Ｂの作動と、により発生する特性である。第３減衰力特性Ｘ１３３は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１減衰力特性Ｘ１３１よりも低くなってソフトになり且つ第２減衰力特性Ｘ１３２よりも高くなる。
｛ピストン速度ｖが第３値ｖ１３３以上の第４ピストン速度（ｖ１３３≦ｖ）の場合｝
この場合、緩衝器１１Ｂは、可変流量機構５９３Ｂが所定の中間開状態とされた場合の縮み行程における第４ピストン速度（１２３≦ｖ）の場合とほぼ同様に、第２室３２から第１室３１に油液を流す。その際に、可変流量機構５９３Ｂと、オリフィス６２２と、作動状態の第２減衰力機構３２３と、作動状態の第３減衰力機構５２３Ｂとが発生させる減衰力に加えて、作動状態の第１減衰力機構９２が減衰力を発生させる。すると、第４減衰力特性Ｘ１３４が発生する。第４減衰力特性Ｘ１３４は、主に第１減衰力機構９２のメインバルブ１２１の作動により発生する特性である。第１減衰力機構９２は、第３ピストン速度（ｖ１３２≦ｖ＜ｖ１３３）よりも速い第４ピストン速度（ｖ１３３≦ｖ）においてメインバルブ１２１が開弁する。ここで、第４減衰力特性Ｘ１３４は、ピストン速度の上昇に対する減衰力の上昇の割合が、第１～第３減衰力特性Ｘ１３１～Ｘ１３３の何れよりも低くなってソフトになる。また、可変流量機構５９３Ｂが全開状態の場合の縮み行程では、可変流量機構５９３Ｂが所定の中間開状態の場合の縮み行程よりも全体的に減衰力が下がってソフトになる。
第３実施形態の緩衝器１１Ｂは、第１減衰力機構９１，９２が設けられた第１通路９５，９６に対して、並列に第２通路６０１Ｂ，６０２Ｂを設けている。第２通路６０１Ｂ，６０２Ｂに、第１減衰力機構９１，９２へ流れる油液の流量を変化させる可変流量機構５９３Ｂを設けている。そして、第１減衰力機構９１の作動前に作動して減衰力を発生させる第２減衰力機構３２１を可変流量機構５９３Ｂと直列に配置して第２通路６０１Ｂに設けている。また、第１減衰力機構９２の作動前に作動して減衰力を発生させる第２減衰力機構３２３を可変流量機構５９３Ｂと直列に配置して第２通路６０２Ｂに設けている。これにより、第２減衰力機構３２１，３２３が、ピストン速度の低速時においても減衰力を良好に立ち上げることになる。しかも、第３減衰力機構５２１Ｂ，５２３Ｂの固定オリフィスを廃止しているため、ピストン速度の低速時においても減衰力を更に良好に立ち上げることになる。従って、緩衝器１１Ｂは、その作動初期の減衰力不足により車両に生じる走行時のふらつきを抑制することができる。
ここで、緩衝器１１Ｂは、第１減衰力機構９１，９２へ流れる油液の流量を変化させる機構が、図示略のアクチュエータにより油液の流量を制御する可変流量機構５９３Ｂである。そして、緩衝器１１Ｂは、第２通路６０１Ｂに、第２減衰力機構３２１と並列に設けられ、油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる第３減衰力機構５２１Ｂを有している。また、緩衝器１１Ｂは、第２通路６０２Ｂに、第２減衰力機構３２３と並列に設けられ、油液の流れを制御することにより減衰力を発生させる第３減衰力機構５２３Ｂを有している。よって、可変流量機構５９３Ｂと第３減衰力機構５２１Ｂ，５２３Ｂとを有する構造において、第２減衰力機構３２１，３２３を設けることによって、ピストン速度の低速時においても減衰力を良好に立ち上げることができる。
以上においては、何れも複筒式の緩衝器１１，１１Ａ，１１Ｂを例にとり説明したが、上記構造は単筒式の緩衝器にも適用可能である。単筒式の緩衝器の場合、例えば、第２室３２の第１室３１とは反対側にフリーピストンを設け、フリーピストンの第２室３２とは反対側にガス室を設けた構造となる。
１１，１１Ａ，１１Ｂ…緩衝器、１２…シリンダ、３０…ピストン、３１…第１室、３２…第２室、６２…周波数感応部（可変流量機構）、９１，９２…第１減衰力機構、９５，９６…第１通路、３１１，３１２…可変室（第３室）、３２１，３２３…第２減衰力機構、３２２，３２４，６０１，６０２，６０１Ｂ，６０２Ｂ…第２通路、５２１，５２１Ｂ，５２３，５２３Ｂ…第３減衰力機構、５９１…第１可変流量部、５９２…第２可変流量部、５９３，５９３Ｂ…可変流量機構。

Claims (3)

  1. 作動流体が封入されるシリンダと、
    前記シリンダ内に挿入されて該シリンダ内を第１室と第２室とに画成するピストンと、
    前記ピストンに連結されて前記シリンダの外部へ延びるピストンロッドと、
    前記ピストンの移動により前記第１室または前記第２室の少なくとも一方の室から前記作動流体が流れ出す第１通路と、
    前記第１通路と並列に設けられる第２通路と、
    前記第１通路に設けられて減衰力を発生させる第１減衰力機構と、
    前記第２通路に設けられて前記第１減衰力機構へ流れる前記作動流体の流量を変化させる可変流量機構と、
    前記可変流量機構と直列に設けられ、前記第１減衰力機構の作動前に作動し、減衰力を発生させる第２減衰力機構と、
    を有し、
    前記可変流量機構は、アクチュエータにより前記作動流体の流量を制御し、
    前記第２通路には、前記第２減衰力機構と並列に設けられ、前記作動流体の流れを制御することにより減衰力を発生させる第３減衰力機構を有する緩衝器。
  2. 作動流体が封入されるシリンダと、
    前記シリンダ内に挿入されて該シリンダ内を第１室と第２室とに画成するピストンと、
    前記ピストンに連結されて前記シリンダの外部へ延びるピストンロッドと、
    前記ピストンの移動により前記第１室または前記第２室の少なくとも一方の室から前記作動流体が流れ出す第１通路と、
    前記第１通路と並列に設けられる第２通路と、
    前記第１通路に設けられて減衰力を発生させる第１減衰力機構と、
    前記第２通路に設けられて前記第１減衰力機構へ流れる前記作動流体の流量を変化させる可変流量機構と、
    前記可変流量機構と直列に設けられ、前記第１減衰力機構の作動前に作動し、減衰力を発生させる第２減衰力機構と、
    を有し、
    前記可変流量機構は、アクチュエータにより前記作動流体の流量を制御し、前記第２通路内で並列に設けられた第１可変流量部と第２可変流量部とを有し、
    前記第２通路には、前記第２減衰力機構及び前記第１可変流量部と直列に配置され、前記作動流体の流れを制御することにより減衰力を発生させる第３減衰力機構を有する緩衝器。
  3. 作動流体が封入されるシリンダと、
    前記シリンダ内に挿入されて該シリンダ内を第１室と第２室とに画成するピストンと、
    前記ピストンに連結されて前記シリンダの外部へ延びるピストンロッドと、
    前記ピストンの移動により前記第１室または前記第２室の少なくとも一方の室から前記作動流体が流れ出す第１通路と、
    前記第１通路と並列に設けられる第２通路と、
    前記第１通路に設けられて減衰力を発生させる第１減衰力機構と、
    前記第２通路に設けられて前記第１減衰力機構へ流れる前記作動流体の流量を変化させる可変流量機構と、
    前記可変流量機構と直列に設けられ、前記第１減衰力機構の作動前に作動し、減衰力を発生させる第２減衰力機構と、
    を備え、
    第１ピストン速度において前記第１減衰力機構及び前記第２減衰力機構が動作する前に発生する第１減衰力特性と、
    前記第１ピストン速度よりも速い第２ピストン速度において開弁する前記第２減衰力機構により発生する第２減衰力特性と、
    前記第２ピストン速度よりも速い第３ピストン速度において前記可変流量機構により発生する第３減衰力特性と、
    前記第３ピストン速度よりも速い第４ピストン速度において開弁する前記第１減衰力機構により発生する第４減衰力特性と、
    を有する緩衝器。
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Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009085245A (ja) 2007-09-27 2009-04-23 Showa Corp 油圧緩衝器の減衰力調整構造
JP2013204772A (ja) 2012-03-29 2013-10-07 Hitachi Automotive Systems Ltd 減衰力調整式緩衝器
JP2014009754A (ja) 2012-06-29 2014-01-20 Hitachi Automotive Systems Ltd 緩衝器
JP2018105378A (ja) 2016-12-26 2018-07-05 日立オートモティブシステムズ株式会社 緩衝器
JP2019206971A (ja) 2016-09-27 2019-12-05 日立オートモティブシステムズ株式会社 緩衝器
JP2021050802A (ja) 2019-09-26 2021-04-01 日立Astemo株式会社 緩衝器

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009085245A (ja) 2007-09-27 2009-04-23 Showa Corp 油圧緩衝器の減衰力調整構造
JP2013204772A (ja) 2012-03-29 2013-10-07 Hitachi Automotive Systems Ltd 減衰力調整式緩衝器
JP2014009754A (ja) 2012-06-29 2014-01-20 Hitachi Automotive Systems Ltd 緩衝器
JP2019206971A (ja) 2016-09-27 2019-12-05 日立オートモティブシステムズ株式会社 緩衝器
JP2018105378A (ja) 2016-12-26 2018-07-05 日立オートモティブシステムズ株式会社 緩衝器
JP2021050802A (ja) 2019-09-26 2021-04-01 日立Astemo株式会社 緩衝器

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