JP7479827B2

JP7479827B2 - Imaging lens and imaging device

Info

Publication number: JP7479827B2
Application number: JP2019216494A
Authority: JP
Inventors: 祥子伊豆
Original assignee: Tamron Co Ltd
Current assignee: Tamron Co Ltd
Priority date: 2019-11-29
Filing date: 2019-11-29
Publication date: 2024-05-09
Anticipated expiration: 2039-11-29
Also published as: JP2021086077A

Description

本件発明は、レンズ及び撮像装置に関し、特に、デジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ等の固体撮像素子（ＣＣＤやＣＭＯＳ等）を用いた撮像装置に好適な撮像レンズ及び撮像装置に関する。 This invention relates to a lens and an imaging device, and in particular to an imaging lens and imaging device suitable for imaging devices using solid-state imaging elements (CCD, CMOS, etc.) such as digital still cameras and digital video cameras.

近年、デジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ等の固体撮像素子を用いた撮像装置が広く普及している。固体撮像素子の高画素化の進展に伴って、撮像装置に用いられる撮像光学系においても更なる高性能化が求められるのは勿論のこと、大口径化に対する要求も大きい。特に、単焦点レンズでは大口径化に対する要求が大きい。さらに、鏡筒サイズの小型化やフォーカシングの高速化に対する要求に伴い、フォーカス群の小型化及び軽量化が要求される場合もある。 In recent years, imaging devices using solid-state imaging elements, such as digital still cameras and digital video cameras, have become widespread. As the number of pixels in solid-state imaging elements increases, there is a growing demand for the imaging optical systems used in imaging devices to have higher performance as well as larger apertures. In particular, there is a strong demand for larger apertures for single-focus lenses. Furthermore, with the demand for smaller lens barrels and faster focusing speeds, there is also a demand for smaller and lighter focus groups.

例えば、フォーカス群の小型化を図るため、従来より、物体側から像側へ順に配置される負又は正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とから構成し、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時に、第１レンズ群と第３レンズ群とを像面に対して固定し、第２レンズ群を光軸方向に移動させるように構成した撮像レンズが各種提案されてきた（例えば、特許文献１～特許文献３参照）。これらの撮像レンズの画角は広いが、Ｆナンバーが大きく暗い光学系となっている。具体的には、特許文献１に開示の撮像レンズの画角は１０１°であり、Ｆナンバーは３．６である。特許文献２に開示の撮像レンズの画角は８０°であり、Ｆナンバーは２．８である。特許文献３に開示の撮像レンズの画角は１０２°であり、Ｆナンバーは４である。 For example, in order to reduce the size of the focus group, various imaging lenses have been proposed that are configured to include a first lens group having negative or positive refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a third lens group having positive refractive power, which are arranged in this order from the object side to the image side, and that the first lens group and the third lens group are fixed relative to the image plane and the second lens group is moved in the optical axis direction when focusing from an infinitely distant object to a close-distance object (see, for example, Patent Documents 1 to 3). These imaging lenses have a wide angle of view, but the F-number is large, making them a dark optical system. Specifically, the imaging lens disclosed in Patent Document 1 has an angle of view of 101° and an F-number of 3.6. The imaging lens disclosed in Patent Document 2 has an angle of view of 80° and an F-number of 2.8. The imaging lens disclosed in Patent Document 3 has an angle of view of 102° and an F-number of 4.

特開２００８－１７０７２０号公報JP 2008-170720 A 特開２０１１－２８００９号公報JP 2011-28009 A 特開２０１８－１１６２１０号公報JP 2018-116210 A

このように撮像レンズを３群構成とし、第２レンズ群をフォーカス群とし、第１レンズ群及び第３レンズ群をフォーカシング時に像面に対して固定することで、フォーカス群の小型化が図られてきたが、更なる大口径化を図るには次のような課題がある。 In this way, the imaging lens has a three-group configuration, with the second lens group acting as the focus group, and the first and third lens groups fixed relative to the image plane during focusing, which has made it possible to reduce the size of the focus group. However, there are the following issues to be addressed in order to further increase the aperture.

特許文献１に開示の撮像レンズでは第１レンズ群は強い負の屈折力が配置されている。そのため、第２レンズ群に入射する軸上の光線は強く発散された状態となる。無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時に第２レンズ群を移動させると、第２レンズ群に入射する軸上の光線の位置が大きく変動する。従って、特許文献１の撮像レンズのＦナンバーをより小さいものにしようとするとフォーカシングに伴う球面収差と軸上色収差の変動を抑制することが困難になる。 In the imaging lens disclosed in Patent Document 1, the first lens group is arranged to have a strong negative refractive power. Therefore, the on-axis light rays incident on the second lens group are in a strongly divergent state. When the second lens group is moved during focusing from an object at infinity to a close object, the position of the on-axis light rays incident on the second lens group changes significantly. Therefore, if an attempt is made to reduce the F-number of the imaging lens of Patent Document 1, it becomes difficult to suppress the fluctuations in spherical aberration and on-axis chromatic aberration that accompany focusing.

特許文献２に開示の撮像レンズも特許文献１に開示の撮像レンズと同様に、第１レンズ群に強い負の屈折力が配置されている。そのため、特許文献１の場合と同様に、フォーカシングによって、第２レンズ群に入射する軸上の光線の位置が大きく変動する。そのため、特許文献２に開示の撮像レンズのＦナンバーをより小さいものにしようとするとフォーカシングに伴う球面収差と軸上色収差の変動を抑制することが困難である。 In the imaging lens disclosed in Patent Document 2, as in the imaging lens disclosed in Patent Document 1, a strong negative refractive power is arranged in the first lens group. Therefore, as in the case of Patent Document 1, focusing causes a large change in the position of the axial light ray incident on the second lens group. Therefore, if one tries to reduce the F-number of the imaging lens disclosed in Patent Document 2, it is difficult to suppress the variation in spherical aberration and axial chromatic aberration that accompanies focusing.

特許文献３に開示の撮像レンズでは第１レンズ群～第３レンズ群のいずれのレンズ群も正の屈折力を有する。当該撮像レンズでは、第３レンズ群に配置される正の屈折力が弱すぎ、第２レンズ群に配置される正の屈折力が強すぎる。そのため、当該撮像レンズのＦナンバーをより小さいものにしようとすると、第２レンズ群に含まれるレンズ各面における球面収差及び軸上色収差の発生量が増え、第２レンズ群内で球面収差及び軸上色収差を補正することが困難になる。その結果、フォーカシングによって群間隔が変化すると、球面収差、軸上色収差の変動を抑制するのが困難になる。 In the imaging lens disclosed in Patent Document 3, all of the first to third lens groups have positive refractive power. In this imaging lens, the positive refractive power arranged in the third lens group is too weak, and the positive refractive power arranged in the second lens group is too strong. Therefore, if an attempt is made to reduce the F-number of the imaging lens, the amount of spherical aberration and axial chromatic aberration generated on each lens surface included in the second lens group increases, making it difficult to correct the spherical aberration and axial chromatic aberration within the second lens group. As a result, when the group spacing changes due to focusing, it becomes difficult to suppress fluctuations in spherical aberration and axial chromatic aberration.

本件発明の課題は、大口径化を図りつつ、無限遠から近距離物体へのフォーカシングに伴う収差変動を抑制可能な広画角の撮像レンズ及び撮像装置を提供することにある。 The objective of the present invention is to provide a wide-angle imaging lens and imaging device that can suppress aberration fluctuations that occur when focusing from infinity to a close-up object while achieving a large aperture.

上記課題を解決するために本件発明に係る撮像レンズは、物体側から順に、正又は負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とから構成され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時に、第２レンズ群が光軸方向に移動し、前記第１レンズ群は、前記第１レンズ群中の軸上最大空気間隔の物体側に配置される負の屈折力を有する第１ａ部分群と、前記軸上最大空気間隔の像側に配置される正の屈折力を有する第１ｂ部分群とから構成され、前記第３レンズ群は、少なくとも１枚の正の屈折力を有するレンズと、少なくとも１枚の負の屈折力を有するレンズとを有し、以下の条件式を満足することを特徴とする。
－０．１９≦ ｆ／ｆ１ ≦ ０．３１・・・（１）
１．５ ≦ ｆ３／ｆ ≦ ７．１・・・（２）
νｄ＿３ｎ ≦ ４０．６・・・（３）
νｄ＿３ｐ ≧ ４０．６・・・（４）
但し、
ｆ：当該撮像レンズの焦点距離
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離
νｄ＿３ｎ：第３レンズ群に含まれる負の屈折力を有するレンズの中で、ｄ線におけるアッベ数が最小となるレンズのアッベ数
νｄ＿３ｐ：前記第３レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズの中で、ｄ線におけるアッベ数が最大となるレンズのアッベ数 In order to solve the above-mentioned problems, the imaging lens of the present invention is composed of, in order from the object side, a first lens group having positive or negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a third lens group having positive refractive power, wherein, during focusing from an object at infinity to an object at a close distance, the second lens group moves in the optical axis direction, and the first lens group is composed of a 1a sub group having negative refractive power and arranged on the object side of the maximum axial air spacing in the first lens group, and a 1b sub group having positive refractive power and arranged on the image side of the maximum axial air spacing, and the third lens group has at least one lens having positive refractive power and at least one lens having negative refractive power, and is characterized in that it satisfies the following conditional formula:
−0.19≦f/f1≦0.31 ... (1)
1.5≦f3/f≦7.1 (2)
νd_3n≦40.6 ... (3)
νd_3p≧40.6 ... (4)
however,
f: focal length of the imaging lens f1: focal length of the first lens group f3: focal length of the third lens group νd_3n: Abbe number of a lens having a smallest Abbe number at the d line among the lenses having negative refractive power included in the third lens group νd_3p: Abbe number of a lens having a largest Abbe number at the d line among the lenses having positive refractive power included in the third lens group

また、上記課題を解決するために本件発明に係る撮像装置は、上記撮像レンズと、当該撮像レンズによって形成された光学像を電気的信号に変換にする撮像素子とを備えたことを特徴とする。 In order to solve the above problem, the imaging device according to the present invention is characterized by including the imaging lens and an imaging element that converts the optical image formed by the imaging lens into an electrical signal.

本件発明によれば、大口径化を図りつつ、無限遠から近距離物体へのフォーカシングに伴う収差変動を抑制可能な広画角の撮像レンズ及び撮像装置を提供することができる。 The present invention provides a wide-angle imaging lens and imaging device that can suppress aberration fluctuations associated with focusing from infinity to close objects while achieving a large aperture.

本件発明の実施例１の撮像レンズの無限遠物体フォーカス時のレンズ断面図である。1 is a lens cross-sectional view of an imaging lens according to a first embodiment of the present invention when focusing on an object at infinity. 実施例１の撮像レンズの無限遠物体フォーカス時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。3A to 3C are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens of Example 1 when focusing on an object at infinity. 実施例１の撮像レンズの近距離物体フォーカス時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。3A to 3C are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens of Example 1 when focusing on a close object. 本件発明の実施例２の撮像レンズの無限遠物体フォーカス時のレンズ断面図である。FIG. 11 is a lens sectional view of an imaging lens according to a second embodiment of the present invention when focusing on an object at infinity. 実施例２の撮像レンズの無限遠物体フォーカス時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。6A to 6C are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens of Example 2 when focusing on an object at infinity. 実施例２の撮像レンズの近距離物体フォーカス時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。6A to 6C are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens of Example 2 when focusing on a close object. 本件発明の実施例３の撮像レンズの無限遠物体フォーカス時のレンズ断面図である。FIG. 11 is a lens sectional view of an imaging lens according to a third embodiment of the present invention when focusing on an object at infinity. 実施例３の撮像レンズの無限遠物体フォーカス時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。11A to 11C are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens of Example 3 when focusing on an object at infinity. 実施例３の撮像レンズの近距離物体フォーカス時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。11A to 11C are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens of Example 3 when focusing on a close object. 本件発明の実施例４の撮像レンズの無限遠物体フォーカス時のレンズ断面図である。FIG. 11 is a lens sectional view of an imaging lens according to a fourth embodiment of the present invention when focusing on an object at infinity. 実施例４の撮像レンズの無限遠物体フォーカス時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。11A to 11C are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens of Example 4 when focusing on an object at infinity. 実施例４の撮像レンズの近距離物体フォーカス時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。11A to 11C are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens of Example 4 when focusing on a close object.

以下、本件発明に係る撮像レンズ及び撮像装置の実施の形態を説明する。但し、以下に説明する撮像レンズ及び撮像装置は本件発明に係る撮像レンズ及び撮像装置の一態様であって、本件発明に係る撮像レンズ及び撮像装置は以下の態様に限定されるものではない。 The following describes an embodiment of the imaging lens and imaging device according to the present invention. However, the imaging lens and imaging device described below are one aspect of the imaging lens and imaging device according to the present invention, and the imaging lens and imaging device according to the present invention are not limited to the following aspects.

１．撮像レンズ
１－１．光学構成
当該撮像レンズは、物体側から順に、正又は負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とから構成され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時に、第２レンズ群が光軸方向に移動するものとする。ここで、当該撮像レンズにおいて、レンズ群とは、１枚以上のレンズから構成されるものとし、フォーカシング時において、隣合うレンズ群の間隔が変化するものとする。以下、各レンズ群の構成について説明する。 1. Imaging lens 1-1. Optical configuration The imaging lens is composed of, in order from the object side, a first lens group having positive or negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a third lens group having positive refractive power, and when focusing from an object at infinity to an object at a close distance, the second lens group moves in the optical axis direction. Here, in the imaging lens, a lens group is composed of one or more lenses, and when focusing, the distance between adjacent lens groups changes. The configuration of each lens group will be described below.

（１）第１レンズ群
第１レンズ群は正又は負の屈折力を有し、少なくとも２枚以上のレンズから構成されるものとする。ここで、第１レンズ群中の軸上最大空気間隔よりも物体側に配置されるレンズからなる群を第１ａ部分群と称し、その像側に配置されるレンズからなる群を第１ｂ部分群と称する。このとき、第１ａ部分群は負の屈折力を有し、第１ｂ部分群は正の屈折力を有するものとする。 (1) First Lens Group The first lens group has positive or negative refractive power and is composed of at least two lenses. Here, the group consisting of lenses arranged on the object side of the maximum axial air space in the first lens group is called the 1a subgroup, and the group consisting of lenses arranged on the image side of the 1a subgroup is called the 1b subgroup. In this case, the 1a subgroup has negative refractive power, and the 1b subgroup has positive refractive power.

第１レンズ群をこのように、第１レンズ群中の最大軸上空気間隔の物体側に配置される負の屈折力を有する第１ａ部分群と、当該最大軸上空気間隔の像側に配置される正の屈折力を有する第１ｂ部分群とから構成することにより、当該撮像レンズを広角レンズに適したいわゆるレトロフォーカス型の屈折力配置とすることができ、広画角化を図ることが容易になる。 By configuring the first lens group in this way, with a 1a subgroup having negative refractive power arranged on the object side of the maximum axial air spacing in the first lens group, and a 1b subgroup having positive refractive power arranged on the image side of the maximum axial air spacing, the imaging lens can be made to have a so-called retrofocus type refractive power arrangement suitable for wide-angle lenses, making it easy to achieve a wide angle of view.

第１レンズ群は上記構成を有する限り、第１レンズ群に配置される屈折力は正であっても負であってもよい。また、第１ａ部分群及び第１ｂ部分群の具体的な構成についても特に限定されるものではないが、第１ａ部分群は負の屈折力を有するため、少なくとも１枚の負の屈折力を有するレンズを有するものとし、第１ｂ部分群は正の屈折力を有するため、少なくとも１枚の正の屈折力を有するものとする。 As long as the first lens group has the above configuration, the refractive power of the lenses arranged in the first lens group may be positive or negative. In addition, the specific configurations of the 1a subgroup and the 1b subgroup are not particularly limited, but the 1a subgroup has negative refractive power and therefore has at least one lens with negative refractive power, and the 1b subgroup has positive refractive power and therefore has at least one lens with positive refractive power.

（２）第２レンズ群
第２レンズ群は正の屈折力を有し、少なくとも１枚の正の屈折力を有するレンズから構成される。第２レンズ群に正の屈折力を配置することにより、第３レンズ群に配置する正の屈折力を強めすぎずに済む。そのため、第３レンズ群に含まれるレンズ各面における軸外の収差、特に非点収差、倍率色収差の発生量を小さくすることができる。その結果、フォーカシング時に第２レンズ群を移動させることによって群間隔が変化しても、非点収差、倍率色収差の変動を抑制することができる。 (2) Second Lens Group The second lens group has positive refractive power and is composed of at least one lens having positive refractive power. By providing a lens having positive refractive power in the second lens group, the positive refractive power provided in the third lens group does not need to be too strong. Therefore, it is possible to reduce the amount of off-axis aberration, particularly astigmatism and lateral chromatic aberration, generated on each lens surface included in the third lens group. As a result, even if the group spacing changes by moving the second lens group during focusing, it is possible to suppress fluctuations in astigmatism and lateral chromatic aberration.

（３）第３レンズ群
第３レンズ群は正の屈折力を有し、少なくとも１枚の正の屈折力を有するレンズから構成される。第３レンズ群に正の屈折力を配置することにより、第２レンズ群に配置する正の屈折力を強めすぎずに済む。そのため、第２レンズ群に含まれるレンズ各面における球面収差、軸上色収差の発生量を小さくすることができる。その結果、フォーカシング時に第２レンズ群を移動させることによって群間隔が変化しても、球面収差、軸上色収差の変動を抑制することができる。 (3) Third Lens Group The third lens group has a positive refractive power and is composed of at least one lens having a positive refractive power. By providing a lens having a positive refractive power in the third lens group, the positive refractive power provided in the second lens group does not need to be too strong. Therefore, it is possible to reduce the amount of spherical aberration and axial chromatic aberration generated on each lens surface included in the second lens group. As a result, even if the group spacing changes by moving the second lens group during focusing, it is possible to suppress the fluctuation of spherical aberration and axial chromatic aberration.

第３レンズ群は上記正の屈折力を有するレンズに加えて、負の屈折力を有するレンズを少なくとも１枚有することが好ましい。正の屈折力を有する第３レンズ群に、負の屈折力を有するレンズを少なくとも１枚配置することにより、第３レンズ群内で軸上色収差と球面収差を補正することが可能になる。従って、フォーカシング時に第２レンズ群を移動させることによって群間隔が変化しても、軸上色収差と球面収差の変動を抑制することができる。 It is preferable that the third lens group has at least one lens with negative refractive power in addition to the lens with positive refractive power. By disposing at least one lens with negative refractive power in the third lens group with positive refractive power, it becomes possible to correct axial chromatic aberration and spherical aberration within the third lens group. Therefore, even if the group spacing changes by moving the second lens group during focusing, it is possible to suppress fluctuations in axial chromatic aberration and spherical aberration.

第３レンズ群が複数枚のレンズから構成されるとき、第３レンズ群中の軸上最大空気間隔よりも物体側に配置されるレンズからなる群を第３ａ部分群と称し、その像側に配置されるレンズからなる群を第３ｂ部分群と称する。このとき、第３ａ部分群は正の屈折力を有し、第３ｂ部分群は負の屈折力を有するものとする。 When the third lens group is composed of multiple lenses, the group consisting of lenses arranged closer to the object side than the maximum axial air space in the third lens group is called the 3a subgroup, and the group consisting of lenses arranged closer to the image side is called the 3b subgroup. In this case, the 3a subgroup has positive refractive power, and the 3b subgroup has negative refractive power.

当該撮像レンズの大口径化を図ると、第２レンズ群を通過した軸上光線が第３レンズ群に入射するときの光線高さが高くなり、第３レンズ群に含まれるレンズ各面における球面収差、軸上色収差の発生量が大きくなりやすい状態となる。そこで、第３レンズ群を上記構成とすることで、第２レンズ群を通過した軸上光線を、第３レンズ群において最大空気間隔の物体側に配置した正の屈折力を有する第３ａ部分群により速やかに収束させて、光線高さを下げて、第３レンズ群における球面収差、軸上色収差の発生量を小さくすることができる。その結果、フォーカシング時に第２レンズ群を移動させることによって群間隔が変化しても、球面収差、軸上色収差の変動を抑制することができる。また、第３レンズ群を上記構成とすることで、軸外光線高が高くなる位置に負の屈折力を有する第３ｂ部分群を配置することができ、軸外の収差の補正に有利となる。その結果、第３レンズ群内において軸外収差の発生量を抑制できるので、フォーカシングによって群間隔が変化しても軸外の収差の変動を抑制できる。 When the diameter of the imaging lens is increased, the ray height of the axial ray passing through the second lens group when it enters the third lens group becomes high, and the amount of spherical aberration and axial chromatic aberration generated at each lens surface included in the third lens group tends to become large. Therefore, by configuring the third lens group as described above, the axial ray passing through the second lens group can be quickly converged by the third a subgroup having a positive refractive power arranged on the object side of the maximum air space in the third lens group, thereby lowering the ray height and reducing the amount of spherical aberration and axial chromatic aberration generated in the third lens group. As a result, even if the group spacing changes by moving the second lens group during focusing, the fluctuation of spherical aberration and axial chromatic aberration can be suppressed. In addition, by configuring the third lens group as described above, the third b subgroup having a negative refractive power can be arranged at a position where the off-axis ray height is high, which is advantageous for correcting off-axis aberration. As a result, the amount of off-axis aberration generated in the third lens group can be suppressed, so that fluctuations in off-axis aberration can be suppressed even if the group spacing changes due to focusing.

（４）フォーカス群
当該撮像レンズでは第２レンズ群をフォーカス群として用い、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時に第２レンズ群を光軸方向に移動させる。このとき、第１レンズ群及び／又は第３レンズ群についても、第２レンズ群と異なる移動量で光軸方向に移動させて、いわゆるフローティング方式によりフォーカシングを行ってもよい。 (4) Focus Group In the imaging lens, the second lens group is used as a focus group, and the second lens group is moved in the optical axis direction during focusing from an object at infinity to an object at a close distance. At this time, the first lens group and/or the third lens group may also be moved in the optical axis direction by an amount different from that of the second lens group, so that focusing is performed by a so-called floating method.

しかしながら、当該撮像レンズにおいて第２レンズ群は光学系の略中央に配置されるため、他のレンズ群と比較すると第２レンズ群は小型及び軽量に構成することができる。また、フォーカシング時に移動させるレンズ群を一つのレンズ群のみとすると、その他のレンズ群を移動させるための機構（以下、フォーカス駆動機構）が不要となり、これらを収容するための鏡筒径を小さくすることができ、鏡筒部分を含めた当該撮像レンズ全体の小型化を図ることが可能になる。特に、第１レンズ群を構成するレンズの外径は他のレンズ群を構成するレンズの外径より大きく、第１レンズ群は他のレンズ群と比較すると重い傾向にある。そのため、第１レンズ群をフォーカシング時に固定させると、フォーカシングの高速化及び鏡筒サイズの小型化を図ることが可能となる。従って、第１レンズ群は無限遠物体から近距離物体へのフォーカンシング時に像面に対して固定されていることが好ましく、このとき第３レンズ群も像面に対して固定されていることがより好ましい。第１レンズ群と第３レンズ群とをフォーカシング時に像面に対して固定することで、フォーカス駆動機構の構成を簡略化することができ、鏡筒部分を含めた撮像レンズ全体の小型化を図りつつ、フォーカシングの高速化を図ることができる。 However, in the imaging lens, since the second lens group is disposed at approximately the center of the optical system, the second lens group can be configured to be small and light compared to the other lens groups. In addition, if only one lens group is moved during focusing, a mechanism for moving the other lens groups (hereinafter, a focus drive mechanism) is not required, and the diameter of the lens barrel for accommodating them can be reduced, making it possible to miniaturize the entire imaging lens including the lens barrel portion. In particular, the outer diameter of the lenses constituting the first lens group is larger than the outer diameter of the lenses constituting the other lens groups, and the first lens group tends to be heavier than the other lens groups. Therefore, if the first lens group is fixed during focusing, it is possible to speed up focusing and reduce the size of the lens barrel. Therefore, it is preferable that the first lens group is fixed with respect to the image plane when focusing from an infinite object to a close object, and it is more preferable that the third lens group is also fixed with respect to the image plane at this time. By fixing the first and third lens groups relative to the image plane during focusing, the configuration of the focus drive mechanism can be simplified, and the entire imaging lens, including the lens barrel, can be made smaller while also achieving faster focusing speeds.

（５）開口絞り
当該撮像レンズにおいて、開口絞りの配置は特に限定されるものではない。但し、ここでいう開口絞りは、光学系の光束径を規定する開口絞り、すなわち光学系のＦナンバーを規定する開口絞りをいう。一般に、光学系を構成するレンズを通過するときの軸外光線の光線高さが高いと、すなわち軸外光線がレンズを通過する位置の光軸からの距離が長いと、軸外の収差の発生量が大きくなりやすく、収差補正が困難になる。そのため、開口絞りを光学系の物体側や像側に配置しなければならない特別な事情がある場合を除いて、開口絞りは光学系の中央部付近に配置することが好ましい。当該撮像レンズにおいて第２レンズ群は光学系の中央部付近に配置されているため、第２レンズ群を通過する軸外光線の光線高さは低くなり、軸外光線は光軸に近い位置を通過する。そのため、第２レンズ群を構成するレンズの各面で生じる非点収差、倍率色収差のような軸外の収差の発生量を小さくすることができる。その結果、フォーカシングによって群間隔が変化しても非点収差、倍率色収差の変動を抑制できる。これらのことから、開口絞りは、第２レンズ群の物体側、第２レンズ群内、又は第２レンズ群の像側に配置されると、第２レンズ群を通過する軸外光線の光線高さをより低くし易く、フォーカシングによって群間隔が変化しても非点収差、倍率色収差の変動を抑制できるため好ましい。 (5) Aperture Stop In the imaging lens, the arrangement of the aperture stop is not particularly limited. However, the aperture stop here refers to an aperture stop that defines the light beam diameter of the optical system, that is, an aperture stop that defines the F-number of the optical system. In general, if the ray height of the off-axis light rays passing through the lenses constituting the optical system is high, that is, if the distance from the optical axis of the position where the off-axis light rays pass through the lenses is long, the amount of off-axis aberrations that are generated tends to be large, making aberration correction difficult. Therefore, except for special circumstances in which the aperture stop must be placed on the object side or image side of the optical system, it is preferable to place the aperture stop near the center of the optical system. In the imaging lens, since the second lens group is placed near the center of the optical system, the ray height of the off-axis light rays passing through the second lens group is low, and the off-axis light rays pass through a position close to the optical axis. Therefore, it is possible to reduce the amount of off-axis aberrations such as astigmatism and chromatic aberration of magnification that are generated on each surface of the lenses constituting the second lens group. As a result, even if the group spacing changes due to focusing, it is possible to suppress fluctuations in astigmatism and chromatic aberration of magnification. For these reasons, it is preferable for the aperture stop to be located on the object side of the second lens group, within the second lens group, or on the image side of the second lens group, because this makes it easier to reduce the ray height of off-axis rays passing through the second lens group and suppresses fluctuations in astigmatism and chromatic aberration of magnification even if the group spacing changes due to focusing.

当該撮像レンズでは無限遠物体から近距離物体へのフォーカンシング時に第２レンズ群を光軸に沿って移動させる。このとき、開口絞りを第２レンズ群と共に移動させると、フォーカス群全体の大型化を招くと共に、フォーカス群の重量が増加する。従って、開口絞りは第２レンズ群の物体側又は像側に配置されることが好ましく、フォーカシング時に開口絞りは固定されていることが好ましい。 In this imaging lens, the second lens group is moved along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a close distance. If the aperture diaphragm is moved together with the second lens group at this time, the size of the entire focus group will increase and the weight of the focus group will also increase. Therefore, it is preferable that the aperture diaphragm is located on the object side or image side of the second lens group, and that the aperture diaphragm is fixed during focusing.

以上の構成を採用することで、各レンズ群内における諸収差の発生量を小さくすることができ、当該撮像レンズの大口径化を図りつつ、無限遠から近距離物体へのフォーカシングに伴う収差変動を抑制することができる。 By adopting the above configuration, it is possible to reduce the amount of aberration occurring within each lens group, and it is possible to suppress the aberration fluctuations that occur when focusing from infinity to a close-up object while increasing the diameter of the imaging lens.

１－２．条件式
当該ズームレンズでは、上述した構成を採用すると共に、次に説明する条件式を一つ以上満足することが好ましい。 1-2. Conditional Expressions In the zoom lens, it is preferable to employ the above-mentioned configuration and to satisfy one or more of the following conditional expressions.

１－２－１．条件式（１）
－０．１９ ≦ ｆ／ｆ１ ≦ ０．３１・・・（１）
但し、
ｆ：当該撮像レンズの焦点距離
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離 1-2-1. Conditional expression (1)
−0.19≦f/f1≦0.31 ... (1)
however,
f: focal length of the imaging lens f1: focal length of the first lens group

上記条件式（１）は、第１レンズ群の焦点距離に対する当該撮像レンズの焦点距離を規定する式である。条件式（１）を満足させることにより、第１レンズ群の屈折力が適切な範囲内となり、第２レンズ群に対して光軸と平行に近い状態で軸上光束を入射させることができる。そのため、フォーカシングによって群間隔が変化しても、第２レンズ群に入射する軸上光束の光線高さが大きく変化せず、球面収差や軸上色収差の変動を抑制することができる。従って、当該撮像レンズの大口径化を図りつつ、フォーカシングに伴う収差変動を抑制し、物体距離によらずフォーカス全域において光学性能の高い撮像レンズを得ることができる。 The above conditional formula (1) is a formula that specifies the focal length of the imaging lens relative to the focal length of the first lens group. By satisfying conditional formula (1), the refractive power of the first lens group falls within an appropriate range, and the on-axis light beam can be made incident on the second lens group in a state that is nearly parallel to the optical axis. Therefore, even if the group spacing changes due to focusing, the ray height of the on-axis light beam incident on the second lens group does not change significantly, and fluctuations in spherical aberration and on-axis chromatic aberration can be suppressed. Therefore, it is possible to obtain an imaging lens with high optical performance throughout the entire focus range regardless of the object distance by suppressing aberration fluctuations that occur due to focusing while increasing the diameter of the imaging lens.

これに対して条件式（１）の数値が下限値を下回ると、第１レンズ群には強い負の屈折力が配置されることになる。この場合、第１レンズ群において強く発散された状態で第２レンズ群に軸上光束が入射する。そのため、フォーカシングによって群間隔が変化すると、第２レンズ群に入射する軸上光束の光線高さが大きく変動する。その結果、大口径化を図ったときに、フォーカシングによる群間隔の変化に伴う球面収差と軸上色収差の変動が大きくなり、光学性能の高い大口径の撮像レンズを得ることが困難になる。 On the other hand, when the value of conditional formula (1) falls below the lower limit, the first lens group is provided with a strong negative refractive power. In this case, the axial light beam enters the second lens group in a state where it is strongly diverged in the first lens group. Therefore, when the group spacing changes due to focusing, the ray height of the axial light beam entering the second lens group varies greatly. As a result, when an attempt is made to increase the aperture, the variation in spherical aberration and axial chromatic aberration caused by the change in group spacing due to focusing increases, making it difficult to obtain a large-aperture imaging lens with high optical performance.

一方、条件式（１）の数値が上限値を上回ると、第１レンズ群には強い正の屈折力が配置されることになる。この場合、第１レンズ群において強く収斂された状態で第２レンズ群に軸上光束が入射する。そのため、フォーカシング時に第２レンズ群を光軸方向に移動させると、第２レンズ群の移動位置によって、第２レンズ群に入射する軸上光束の光線高さが大きく変動する。その結果、この場合も、大口径化を図ったときに、フォーカシングによる群間隔の変化に伴うに球面収差と軸上色収差の変動が大きくなり、光学性能の高い大口径の撮像レンズを得ることが困難になる。 On the other hand, when the numerical value of conditional formula (1) exceeds the upper limit, a strong positive refractive power is disposed in the first lens group. In this case, the axial light beam is incident on the second lens group in a state where it is strongly converged in the first lens group. Therefore, when the second lens group is moved in the optical axis direction during focusing, the ray height of the axial light beam incident on the second lens group varies greatly depending on the moving position of the second lens group. As a result, in this case as well, when an attempt is made to increase the aperture, the variation in spherical aberration and axial chromatic aberration increases with the change in group spacing due to focusing, making it difficult to obtain a large-aperture imaging lens with high optical performance.

上記効果を得る上で、上記条件式（１）の下限値は－０．１５であることがより好ましく、－０．０８であることがさらに好ましく、－０．０６であることが一層好ましい。また、上記条件式（１）の上限値は、０．２９であることがより好ましく、０．２７であることがさらにより好ましく、０．２５であることが一層好ましい。なお、これらの好ましい下限値又は上限値を採用する場合、条件式（１）において等号付不等号（≦）を不等号（＜）に置換してもよい。他の条件式についても同様である。 To obtain the above effect, the lower limit of the above conditional formula (1) is more preferably -0.15, even more preferably -0.08, and even more preferably -0.06. The upper limit of the above conditional formula (1) is more preferably 0.29, even more preferably 0.27, and even more preferably 0.25. When adopting these preferred lower or upper limits, the inequality sign with equality (≦) in conditional formula (1) may be replaced with an inequality sign (<). The same applies to the other conditional formulas.

１－２－２．条件式（２）
１．５ ≦ ｆ３／ｆ ≦７．１・・・（２） 1-2-2. Conditional expression (2)
1.5≦f3/f≦7.1 (2)

上記条件式（２）は当該撮像レンズの焦点距離に対する第３レンズ群の焦点距離を規定する式である。条件式（２）を満足させることにより、フォーカシングによって群間隔が変化したときも軸上及び軸外の諸収差の変動を抑制することができ、光学性能の高い大口径の広画角な撮像レンズを得ることができる。 The above conditional formula (2) defines the focal length of the third lens group relative to the focal length of the imaging lens. By satisfying conditional formula (2), it is possible to suppress the fluctuation of on-axis and off-axis aberrations even when the group spacing changes due to focusing, and it is possible to obtain a large-aperture, wide-angle imaging lens with high optical performance.

これに対して、条件式（２）の数値が下限値を下回ると、第３レンズ群に配分される正の屈折力が強くなりすぎ、第３レンズ群に含まれるレンズ各面における軸外の収差、特に非点収差、倍率色収差の発生量が増え、第３レンズ群内で非点収差、倍率色収差を補正することが困難になる。その結果、フォーカシングによって群間隔が変化すると、非点収差、倍率色収差の変動を抑制することが困難になる。 On the other hand, if the numerical value of conditional formula (2) falls below the lower limit, the positive refractive power allocated to the third lens group becomes too strong, increasing the amount of off-axis aberration, particularly astigmatism and lateral chromatic aberration, generated on each lens surface included in the third lens group, making it difficult to correct astigmatism and lateral chromatic aberration within the third lens group. As a result, when the group spacing changes due to focusing, it becomes difficult to suppress fluctuations in astigmatism and lateral chromatic aberration.

一方、条件式（２）の数値が上限値を上回ると、第３レンズ群に配分される正の屈折力が弱くなりすぎるため、第２レンズ群に配分する正の屈折力を強める必要がある。その場合、第２レンズ群に含まれるレンズ各面における球面収差、軸上色収差の発生量が増え、第２レンズ群内で球面収差、軸上色収差を補正することが困難になる。その結果、フォーカシングによって群間隔が変化すると、球面収差、軸上色収差の変動を抑制することが困難になり、光学性能の高い大口径の撮像レンズを得ることが困難になる。 On the other hand, when the numerical value of conditional formula (2) exceeds the upper limit, the positive refractive power allocated to the third lens group becomes too weak, and it is necessary to strengthen the positive refractive power allocated to the second lens group. In that case, the amount of spherical aberration and axial chromatic aberration generated at each lens surface included in the second lens group increases, making it difficult to correct the spherical aberration and axial chromatic aberration within the second lens group. As a result, when the group spacing changes due to focusing, it becomes difficult to suppress the fluctuations in spherical aberration and axial chromatic aberration, making it difficult to obtain a large-aperture imaging lens with high optical performance.

上記効果を得る上で、上記条件式（２）の下限値は１．８であることがより好ましく、２．１であることがさらに好ましく、２．３であることが一層好ましい。また、上記条件式（２）の上限値は６．７であることがより好ましく、６．３であることがさらに好ましく、５．８であることが一層好ましい。 To obtain the above effect, the lower limit of the above conditional formula (2) is more preferably 1.8, even more preferably 2.1, and even more preferably 2.3. The upper limit of the above conditional formula (2) is more preferably 6.7, even more preferably 6.3, and even more preferably 5.8.

１－２－３．条件式（３）
νｄ＿３ｎ ≦ ４０．６・・・（３）
但し、
νｄ＿３ｎ：第３レンズ群に含まれる負の屈折力を有するレンズの中で、ｄ線におけるアッベ数が最小となるレンズのアッベ数 1-2-3. Conditional expression (3)
νd_3n≦40.6 ... (3)
however,
νd_3n: the Abbe number of the lens having the smallest Abbe number at the d line among the lenses having negative refractive power included in the third lens group

上記条件式（３）は、第３レンズ群に含まれる負の屈折力を有するレンズの中で、ｄ線におけるアッベ数が最小となるレンズのアッベ数を規定する式である。条件式（３）を満足させることにより、第３レンズ群内において軸上色収差及び倍率色収差を良好に補正することが可能になる。その結果、フォーカシング時の群間隔の変化に伴う軸上色収差、倍率色収差の変動を抑制することができ、光学性能の高い大口径の広画角な撮像レンズを得ることができる。 The above conditional formula (3) specifies the Abbe number of the lens having the smallest Abbe number at the d-line among the lenses having negative refractive power included in the third lens group. By satisfying conditional formula (3), it becomes possible to satisfactorily correct the axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in the third lens group. As a result, it is possible to suppress the fluctuation of the axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration caused by the change in the group spacing during focusing, and it is possible to obtain a large-aperture, wide-angle imaging lens with high optical performance.

これに対して、条件式（３）の数値が上限値を上回ると、第３レンズ群内において、軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することが困難になり、その結果、フォーカシングによって群間隔が変化すると、軸上色収差や倍率色収差の変動を抑制することが困難になり光学性能の高い大口径の撮像レンズを得ることが困難になる。 On the other hand, if the numerical value of conditional expression (3) exceeds the upper limit, it becomes difficult to effectively correct the axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in the third lens group. As a result, when the group spacing changes due to focusing, it becomes difficult to suppress the fluctuations in the axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration, making it difficult to obtain a large-aperture imaging lens with high optical performance.

上記効果を得るために、上記条件式（３）の上限値は３８．５であることがより好ましく、３６．５であることがさらに好ましい。上記条件式（３）の下限値は軸上色収差、倍率色収差の補正が過剰にならないようにするため、１５.０であることが好ましく、1９.０であることがさらに好ましい。 In order to obtain the above effect, the upper limit of the above conditional expression (3) is preferably 38.5, and more preferably 36.5. The lower limit of the above conditional expression (3) is preferably 15.0, and more preferably 19.0, in order to avoid overcorrection of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.

１－２－４．条件式（４）
νｄ＿３ｐ ≧ ４０．６・・・（４）
但し、
νｄ＿３ｐ：第３レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズの中で、ｄ線におけるアッベ数が最大となるレンズのアッベ数 1-2-4. Conditional expression (4)
νd_3p≧40.6 ... (4)
however,
νd_3p: the Abbe number of the lens having the maximum Abbe number at the d line among the lenses having positive refractive power included in the third lens group

上記条件式（４）は、第３レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズの中で、ｄ線におけるアッベ数が最大となるレンズのアッベ数を規定する式である。条件式（４）を満足させることにより、第３レンズ群内において軸上色収差をより良好に補正することが可能になる。その結果、フォーカシングによって群間隔が変化したときも軸上色収差の変動を抑制することがより容易になり、光学性能の高い大口径の撮像レンズを得ることができる。 The above conditional formula (4) specifies the Abbe number of the lens having the maximum Abbe number at the d-line among the lenses having positive refractive power included in the third lens group. By satisfying conditional formula (4), it becomes possible to correct axial chromatic aberration better in the third lens group. As a result, it becomes easier to suppress the fluctuation of axial chromatic aberration even when the group spacing changes due to focusing, and it is possible to obtain a large-aperture imaging lens with high optical performance.

これに対して、条件式（４）の数値が下限値を下回ると、第３レンズ群内において軸上色収差を良好に補正することが困難になる。その結果、フォーカシングによって群間隔が変化すると、軸上色収差の変動を抑制することが困難になる。 On the other hand, if the value of conditional expression (4) falls below the lower limit, it becomes difficult to effectively correct axial chromatic aberration in the third lens group. As a result, when the group spacing changes due to focusing, it becomes difficult to suppress fluctuations in axial chromatic aberration.

アッベ数が大きいほど色収差の補正に有効であることから、上限値は設定する必要はないが、現存する硝材のアッベ数は１００程度であるため、上限値は１００以下であるとよい。また、上記条件式（４）の下限値は、４５．０であることがより好ましく、５０．０であることがさらに好ましくは５６．０であることが一層好ましい。 Since the larger the Abbe number, the more effective it is in correcting chromatic aberration, there is no need to set an upper limit value, but since the Abbe number of currently available glass materials is around 100, it is preferable that the upper limit value be 100 or less. Furthermore, the lower limit value of the above conditional formula (4) is more preferably 45.0, and even more preferably 50.0 and 56.0.

１－２－５．条件式（５）
１．０ ≦ ｆ２／ｆ２３ ≦ ４．０・・・（５）
但し、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
ｆ２３：無限遠物体フォーカス時における第２レンズ群及び第３レンズ群の合成焦点距離 1-2-5. Conditional expression (5)
1.0≦f2/f23≦4.0 ... (5)
however,
f2: focal length of the second lens group f23: composite focal length of the second lens group and the third lens group when focusing on an object at infinity

上記条件式（５）は無限遠物体フォーカス時における第２レンズ群及び第３レンズ群の合成焦点距離に対する第２レンズ群の焦点距離を規定する式である。条件式（５）を満足させることにより、フォーカシングによって群間隔が変化したときも軸上及び軸外の諸収差の変動を抑制することができ、光学性能の高い大口径の広画角な撮像レンズを得ることができる。 The above conditional formula (5) defines the focal length of the second lens group relative to the combined focal length of the second and third lens groups when focusing on an object at infinity. By satisfying conditional formula (5), it is possible to suppress the fluctuation of on-axis and off-axis aberrations even when the group spacing changes due to focusing, and it is possible to obtain a large-aperture, wide-angle imaging lens with high optical performance.

これに対して、条件式（５）の数値が下限値を下回ると、第２レンズ群に配分される正の屈折力が強くなりすぎる。その場合、第２レンズ群に含まれるレンズ各面における球面収差、軸上色収差の発生量が増え、第２レンズ群内で球面収差、軸上色収差を補正することが困難になる。その結果、フォーカシングによって群間隔が変化すると、球面収差、軸上色収差の変動を抑制することが困難になり、光学性能の高い大口径の撮像レンズを得ることが困難になる。 On the other hand, if the value of conditional expression (5) falls below the lower limit, the positive refractive power allocated to the second lens group becomes too strong. In that case, the amount of spherical aberration and axial chromatic aberration generated at each lens surface included in the second lens group increases, making it difficult to correct the spherical aberration and axial chromatic aberration within the second lens group. As a result, when the group spacing changes due to focusing, it becomes difficult to suppress fluctuations in spherical aberration and axial chromatic aberration, making it difficult to obtain a large-aperture imaging lens with high optical performance.

一方、条件式（５）の数値が上限値を上回ると、第２レンズ群に配分される正の屈折力が弱くなりすぎるため、第３レンズ群に配分する正の屈折力を強める必要がある。その場合、第３レンズ群に含まれるレンズ各面における軸外の収差、特に非点収差、倍率色収差の発生量が増え、第３レンズ群内で非点収差、倍率色収差を補正することが困難になる。その結果、フォーカシングによって群間隔が変化すると、非点収差、倍率色収差の変動を抑制することが困難になる。 On the other hand, when the numerical value of conditional formula (5) exceeds the upper limit, the positive refractive power allocated to the second lens group becomes too weak, and it is necessary to strengthen the positive refractive power allocated to the third lens group. In that case, the amount of off-axis aberration, particularly astigmatism and lateral chromatic aberration, generated at each lens surface included in the third lens group increases, making it difficult to correct astigmatism and lateral chromatic aberration within the third lens group. As a result, when the group spacing changes due to focusing, it becomes difficult to suppress fluctuations in astigmatism and lateral chromatic aberration.

上記効果を得る上で、上記条件式（５）の下限値は１．１であることがより好ましく、１．２であることがさらに好ましく、１．３であることが一層好ましい。また、上記条件式（５）の上限値は３．５であることがより好ましく、３．１であることがさらに好ましく、２．７であることが一層好ましい。 To obtain the above effect, the lower limit of the above conditional formula (5) is more preferably 1.1, even more preferably 1.2, and even more preferably 1.3. The upper limit of the above conditional formula (5) is more preferably 3.5, even more preferably 3.1, and even more preferably 2.7.

１－２－６．条件式（６）
１．０ ≦ ｆ２／ｆ ≦ ７．０・・・（６） 1-2-6. Conditional expression (6)
1.0≦f2/f≦7.0 (6)

上記条件式（６）は当該撮像レンズの焦点距離に対する第２レンズ群の焦点距離を規定する式である。条件式（６）を満足させることにより、フォーカシングによって群間隔が変化したときも軸上及び軸外の諸収差の変動を抑制することができ、光学性能の高い大口径の広画角な撮像レンズを得ることができる。 The above conditional formula (6) defines the focal length of the second lens group relative to the focal length of the imaging lens. By satisfying conditional formula (6), it is possible to suppress the fluctuation of on-axis and off-axis aberrations even when the group spacing changes due to focusing, and it is possible to obtain a large-aperture, wide-angle imaging lens with high optical performance.

これに対して、条件式（６）の数値が下限値を下回ると、第２レンズ群に配分される正の屈折力が強くなりすぎ、第２レンズ群に含まれるレンズ各面における球面収差、軸上色収差の発生量が増え、第２レンズ群内で球面収差、軸上色収差を補正することが困難になる。その結果、フォーカシングによって群間隔が変化すると、球面収差、軸上色収差の変動を抑制することが困難になり、光学性能の高い大口径の撮像レンズを得ることが困難になる。 On the other hand, if the value of conditional expression (6) falls below the lower limit, the positive refractive power allocated to the second lens group becomes too strong, increasing the amount of spherical aberration and axial chromatic aberration generated on each lens surface included in the second lens group, making it difficult to correct the spherical aberration and axial chromatic aberration within the second lens group. As a result, if the group spacing changes due to focusing, it becomes difficult to suppress fluctuations in spherical aberration and axial chromatic aberration, making it difficult to obtain a large-aperture imaging lens with high optical performance.

一方、条件式（６）の数値が上限値を上回ると、第２レンズ群に配分される正の屈折力が弱くなりすぎるため、第３レンズ群に配分する正の屈折力を強める必要がある。その場合、第３レンズ群に含まれるレンズ各面における軸外の収差、特に非点収差、倍率色収差の発生量が増え、第３レンズ群内で非点収差、倍率色収差を補正することが困難になる。その結果、フォーカシングによって群間隔が変化すると、非点収差、倍率色収差の変動を抑制することが困難になる。 On the other hand, when the numerical value of conditional expression (6) exceeds the upper limit, the positive refractive power allocated to the second lens group becomes too weak, and it is necessary to increase the positive refractive power allocated to the third lens group. In that case, the amount of off-axis aberration, particularly astigmatism and lateral chromatic aberration, generated at each lens surface included in the third lens group increases, making it difficult to correct astigmatism and lateral chromatic aberration within the third lens group. As a result, when the group spacing changes due to focusing, it becomes difficult to suppress fluctuations in astigmatism and lateral chromatic aberration.

上記効果を得る上で、上記条件式（６）の下限値は１．２であることがより好ましく、１．４であることがさらに好ましく、１．６であることが一層好ましい。また、上記条件式（６）の上限値は６．３であることがより好ましく、５．６であることがさらに好ましく、４．９であることが一層好ましい。 To obtain the above effect, the lower limit of the above conditional formula (6) is more preferably 1.2, even more preferably 1.4, and even more preferably 1.6. The upper limit of the above conditional formula (6) is more preferably 6.3, even more preferably 5.6, and even more preferably 4.9.

１－２－７．条件式（７）
０．３０ ≦ ｆ２／ｆ３ ≦ ５．００・・・（７）
但し、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離 1-2-7. Conditional expression (7)
0.30≦f2/f3≦5.00 (7)
however,
f2: focal length of the second lens group f3: focal length of the third lens group

上記条件式（７）は、第３レンズ群の焦点距離に対する第２レンズ群の焦点距離を規定する式である。条件式（７）を満足させることにより、第２レンズ群及び第３レンズ群に対して正の屈折力を適切に配分し、フォーカシングによる群間隔の変化に伴う軸上及び軸外の諸収差の変動を抑制することができる。当該撮像レンズでは条件式（１）を満足させることで、第１レンズ群に配置する屈折力が強くなりすぎないようにしている。そのため、当該撮像レンズでは像面に被写体像を結像させるための正の屈折力を主に第２レンズ群及び第３レンズ群に配分している。第２レンズ群と第３レンズ群とに条件式（７）を満足するように正の屈折力を配分することで、フォーカシングにより群間隔が変化したときも軸上及び軸外の諸収差の変動を抑制することが容易になる。従って、光学性能の高い大口径の広画角な撮像レンズを得ることができる。 The above conditional formula (7) is a formula that specifies the focal length of the second lens group relative to the focal length of the third lens group. By satisfying conditional formula (7), positive refractive power can be appropriately distributed to the second and third lens groups, and the fluctuation of on-axis and off-axis aberrations accompanying the change in group spacing due to focusing can be suppressed. In this imaging lens, by satisfying conditional formula (1), the refractive power arranged in the first lens group is prevented from being too strong. Therefore, in this imaging lens, the positive refractive power for forming a subject image on the image plane is distributed mainly to the second and third lens groups. By distributing positive refractive power to the second and third lens groups so as to satisfy conditional formula (7), it becomes easy to suppress the fluctuation of on-axis and off-axis aberrations even when the group spacing changes due to focusing. Therefore, a large-aperture, wide-angle imaging lens with high optical performance can be obtained.

これに対して、条件式（７）の数値が下限値を下回ると、第２レンズ群に配分される正の屈折力が強くなりすぎ、第２レンズ群に含まれるレンズ各面における球面収差、軸上色収差の発生量が増加し、第２レンズ群内で球面収差、軸上色収差を補正することが困難になる。その結果、フォーカシングによって群間隔が変化すると、球面収差、軸上色収差の変動を抑制することが困難になり光学性能の高い大口径の撮像レンズを得ることが困難になる。 On the other hand, if the value of conditional expression (7) falls below the lower limit, the positive refractive power allocated to the second lens group becomes too strong, increasing the amount of spherical aberration and axial chromatic aberration generated on each lens surface included in the second lens group, making it difficult to correct the spherical aberration and axial chromatic aberration within the second lens group. As a result, if the group spacing changes due to focusing, it becomes difficult to suppress fluctuations in spherical aberration and axial chromatic aberration, making it difficult to obtain a large-aperture imaging lens with high optical performance.

一方、条件式（７）の数値が上限値を上回ると、第３レンズ群に配分される正の屈折力が強くなりすぎ、第３レンズ群に含まれるレンズ各面における軸外の収差、特に非点収差、倍率色収差の発生量が増え、第３レンズ群内で非点収差、倍率色収差を補正することが困難になる。その結果、フォーカシングによって群間隔が変化すると、非点収差や倍率色収差の変動を抑制することが困難になる。 On the other hand, if the numerical value of conditional expression (7) exceeds the upper limit, the positive refractive power allocated to the third lens group becomes too strong, increasing the amount of off-axis aberration, particularly astigmatism and lateral chromatic aberration, generated on each lens surface included in the third lens group, making it difficult to correct astigmatism and lateral chromatic aberration within the third lens group. As a result, when the group spacing changes due to focusing, it becomes difficult to suppress fluctuations in astigmatism and lateral chromatic aberration.

上記効果を得るために、上記条件式（７）の下限値は０．３４であることがより好ましく、０．３８であることがさらに好ましく、０．４２であることが一層好ましく、０．４４であることがより一層好ましい。また、上記条件式（７）の上限値は４．００であることがより好ましく、３．００であることがより好ましく、２．５０であることがさらに好ましく、２．００であることが一層好ましい。 To obtain the above effect, the lower limit of the above conditional formula (7) is more preferably 0.34, even more preferably 0.38, even more preferably 0.42, and even more preferably 0.44. The upper limit of the above conditional formula (7) is more preferably 4.00, even more preferably 3.00, even more preferably 2.50, and even more preferably 2.00.

１－２－８．条件式（８）
νｄ＿１ｐ ≦ ４１．０・・・（８）
但し、
νｄ＿１ｐ：第１レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズの中で、ｄ線におけるアッベ数が最小となるレンズのアッベ数 1-2-8. Conditional expression (8)
νd_1p≦41.0 ... (8)
however,
νd_1p: the Abbe number of the lens having the smallest Abbe number at the d line among the lenses having positive refractive power included in the first lens group

上記条件式（８）は第１レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズの中で、ｄ線におけるアッベ数が最小となるレンズのアッベ数を規定する式である。条件式（８）を満足させることにより、第１レンズ群内において倍率色収差を良好に補正することが可能になる。その結果、フォーカシングによって群間隔が変化したときも倍率色収差の変動を抑制することができる。 The above conditional formula (8) specifies the Abbe number of the lens having the smallest Abbe number at the d-line among the lenses having positive refractive power included in the first lens group. By satisfying conditional formula (8), it becomes possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration in the first lens group. As a result, it is possible to suppress fluctuations in lateral chromatic aberration even when the group spacing changes due to focusing.

これに対して、条件式（８）の数値が上限値を上回ると、第１レンズ群内において倍率色収差を良好に補正することが困難になる。その結果、フォーカシングによって群間隔が変化すると、倍率色収差の変動を抑制することが困難になる。 On the other hand, if the numerical value of conditional expression (8) exceeds the upper limit, it becomes difficult to effectively correct the chromatic aberration of magnification in the first lens group. As a result, when the group spacing changes due to focusing, it becomes difficult to suppress fluctuations in the chromatic aberration of magnification.

上記効果を得るために、上記条件式（８）の上限値は３８．０であることがより好ましい。上記条件式（８）の下限値は倍率色収差の補正が過剰にならないようにするため、１５.０であることが好ましく、１９.０であることがさらに好ましく、２３．０であることが一層好ましい。 In order to obtain the above effect, it is more preferable that the upper limit value of the above conditional expression (8) is 38.0. In order to prevent excessive correction of lateral chromatic aberration, it is preferable that the lower limit value of the above conditional expression (8) is 15.0, more preferably 19.0, and even more preferably 23.0.

２．撮像装置
次に、本件発明に係る撮像装置について説明する。本件発明に係る撮像装置は、上記本件発明に係る撮像レンズと、当該撮像レンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする。なお、撮像素子は撮像レンズの像側に設けられることが好ましい。 2. Imaging Device Next, an imaging device according to the present invention will be described. The imaging device according to the present invention is characterized by comprising the imaging lens according to the present invention and an imaging element that converts an optical image formed by the imaging lens into an electrical signal. It is preferable that the imaging element is provided on the image side of the imaging lens.

ここで、撮像素子等に特に限定はなく、ＣＣＤ（ＣｈａｒｇｅＣｏｕｐｌｅｄＤｅｖｉｃｅ）センサやＣＭＯＳ（ＣｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙＭｅｔａｌＯｘｉｄｅＳｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）センサなどの固体撮像素子等も用いることができる。本件発明に係る撮像装置は、デジタルカメラやビデオカメラ等のこれらの固体撮像素子を用いた撮像装置に好適である。また、当該撮像装置は、レンズが筐体に固定された監視用カメラ、ビデオカメラ、デジタルスチルカメラ等のレンズ固定式の撮像装置であってもよいし、一眼レフカメラやミラーレス一眼カメラ等のレンズ交換式の撮像装置であってもよい。特に、本件発明に係る撮像レンズは広画角化及び大口径化を図ったときも無限遠から近距離物体へのフォーカシングに伴う収差変動を抑制することができるため、超高画素数の固体撮像素子を備えたミラーレス一眼カメラ等や一眼レフカメラ等の撮像装置に好適である。 Here, the imaging element is not particularly limited, and solid-state imaging elements such as a CCD (Charge Coupled Device) sensor or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) sensor can be used. The imaging device according to the present invention is suitable for imaging devices using these solid-state imaging elements, such as digital cameras and video cameras. The imaging device may be a fixed-lens imaging device such as a surveillance camera, video camera, or digital still camera in which the lens is fixed to the housing, or a lens-interchangeable imaging device such as a single-lens reflex camera or mirrorless single-lens camera. In particular, the imaging lens according to the present invention can suppress aberration fluctuations associated with focusing from infinity to a close-distance object even when the angle of view and the aperture are made wider, and is therefore suitable for imaging devices such as mirrorless single-lens cameras and single-lens reflex cameras equipped with a solid-state imaging element with an ultra-high pixel count.

次に、実施例を示して本件発明を具体的に説明する。但し、本件発明は以下の実施例に限定されるものではない。 Next, the present invention will be described in detail with reference to examples. However, the present invention is not limited to the following examples.

（１）撮像レンズの光学構成
図1は、本件発明に係る実施例１の撮像レンズの無限遠物体フォーカス時のレンズ断面図である。当該撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳＴＯＰと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１と、第３レンズ群Ｇ３とを光軸方向に固定し、第２レンズ群Ｇ２を光軸方向へ移動させることで行う。 (1) Optical Configuration of Imaging Lens Figure 1 is a lens cross-sectional view of an imaging lens according to Example 1 of the present invention when focusing on an object at infinity. The imaging lens is composed of, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, an aperture stop STOP, a second lens group G2 having positive refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power. A cover glass CG is disposed between the third lens group G3 and an image surface IMG. Focusing from an object at infinity to a close object is performed by fixing the first lens group G1 and the third lens group G3 in the optical axis direction and moving the second lens group G2 in the optical axis direction.

以下、各レンズ群の構成を説明する。
第１レンズ群Ｇ１は、第１レンズ群中の軸上最大空気間隔の物体側に配置される負の屈折力を有する第１ａ部分群と、この軸上最大空気間隔の像側に配置される正の屈折力を有する第１ｂ部分群とから構成される。 The configuration of each lens group will now be described.
The first lens group G1 is composed of a 1a subgroup having negative refractive power and arranged on the object side of the maximum axial air space in the first lens group, and a 1b subgroup having positive refractive power and arranged on the image side of the maximum axial air space.

第１ａ部分群Ｇ１ａは、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズと、負の屈折力を有するレンズとから構成される。第１ｂ部分群Ｇ１ｂは、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとから構成される。 The 1a subgroup G1a is composed of, in order from the object side, a lens having negative refractive power, a lens having positive refractive power, and a lens having negative refractive power. The 1b subgroup G1b is composed of, in order from the object side, a lens having negative refractive power, and a lens having positive refractive power.

第２レンズ群は、物体側から順に正の屈折力を有するレンズと負の屈折力を有するレンズとを接合した接合レンズから構成される。 The second lens group is composed of a cemented lens in which, from the object side, a lens having positive refractive power and a lens having negative refractive power are cemented together.

第３レンズ群Ｇ３は、第３レンズ群中の軸上最大空気間隔の物体側に配置される正の屈折力を有する第３ａ部分群と、この軸上最大空気間隔の像側に配置される負の屈折力を有する第３ｂ部分群とから構成される。 The third lens group G3 is composed of a subgroup 3a having positive refractive power and arranged on the object side of the maximum axial air space in the third lens group, and a subgroup 3b having negative refractive power and arranged on the image side of the maximum axial air space.

第３ａ部分群Ｇ３ａは、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズと、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとから構成される。第３ｂ部分群Ｇ３ｂは、負の屈折力を有するレンズにより構成される。 The 3a subgroup G3a is composed of, in order from the object side, a lens having negative refractive power, a lens having positive refractive power, a lens having negative refractive power, and a lens having positive refractive power. The 3b subgroup G3b is composed of a lens having negative refractive power.

（２）数値実施例
次に、当該レンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１に当該レンズの面データを示す。表１において、「Ｓ」は物体側から数えたレンズ面の順番（面番号）、「Ｒ」はレンズ面の曲率半径、「Ｄ」は光軸上のレンズ肉厚又は空気間隔、「Ｎｄ」はｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率、「νｄ」はｄ線におけるアッベ数を示している。また、「Ｓ」の欄において面番号の前に付した「＊」はそのレンズ面が非球面であることを示す。「Ｄ」の欄において、「Ｄ（０）」、「Ｄ（９）」等と示すのは、当該レンズ面の光軸上の間隔が物体距離又はフォーカシング時に変化する可変間隔であることを意味する。また、曲率半径の欄の「ＩＮＦ」は無限大を意味し、そのレンズ面が平面であることを意味する。また、曲率半径の符号は物体側に凸の場合を正（＋）とする。なお、表１及び以下説明する各表中の長さの単位は全て「ｍｍ」であり、画角の単位は全て「°」である。 (2) Numerical Examples Next, a numerical example to which the specific numerical values of the lens are applied will be described. Table 1 shows the surface data of the lens. In Table 1, "S" indicates the order of the lens surface counted from the object side (surface number), "R" indicates the radius of curvature of the lens surface, "D" indicates the lens thickness or air space on the optical axis, "Nd" indicates the refractive index at the d-line (wavelength λ=587.6 nm), and "νd" indicates the Abbe number at the d-line. In addition, "*" before the surface number in the "S" column indicates that the lens surface is aspheric. In the "D" column, "D(0)", "D(9)", etc. indicate that the distance on the optical axis of the lens surface is a variable distance that changes at the object distance or during focusing. In addition, "INF" in the column of the radius of curvature means infinity, and the lens surface is flat. In addition, the sign of the radius of curvature is positive (+) when the surface is convex toward the object side. In addition, the unit of length in Table 1 and each table described below is all "mm", and the unit of the angle of view is all "°".

表２は、当該撮像レンズの緒元表である。当該緒元表には、無限遠物体フォーカス時における当該撮像レンズの焦点距離、Ｆナンバー「ＦＮｏ」、画角（２ω）、像高を表している。 Table 2 is a specification table of the imaging lens. The specification table shows the focal length, F-number "FNo", angle of view (2ω), and image height of the imaging lens when focusing on an object at infinity.

表３は、各非球面の非球面係数である。当該非球面係数は、各非球面形状を下記式で定義したときの値である。 Table 3 shows the aspheric coefficients of each aspheric surface. The aspheric coefficients are the values when each aspheric shape is defined by the following formula.

上記式において、非球面の面頂点を原点としたとき、Ｈは光軸に垂直方向の座標、Ｘ（Ｈ）はＨにおける光軸方向の変位量、Ｒは近軸曲率半径、εは円錐係数、Ｂは４次の非球面係数、Ｃは６次の非球面係数、Ｄは８次の非球面係数、Ｅは１０次の非球面係数である。 In the above formula, when the vertex of the aspheric surface is taken as the origin, H is the coordinate perpendicular to the optical axis, X(H) is the amount of displacement at H in the optical axis direction, R is the paraxial radius of curvature, ε is the conic coefficient, B is a fourth-order aspheric coefficient, C is a sixth-order aspheric coefficient, D is an eighth-order aspheric coefficient, and E is a tenth-order aspheric coefficient.

但し、表３において、「Ｅ－ａ」は「×１０^－ａ」を示す。さらに、表４に表１に示す可変間隔データ、表５に各レンズ群の焦点距離を示す。また、表２１に条件式（１）～条件式（８）の値を示し、表２２に各条件式に関連する値を示す。
これらの表に関する事項は他の実施例で示す各表においても同様であるため、以下では説明を省略する。 In Table 3, "E-a" indicates "×10 ^-a ". Furthermore, Table 4 shows the variable interval data shown in Table 1, and Table 5 shows the focal length of each lens group. Furthermore, Table 21 shows the values of conditional expressions (1) to (8), and Table 22 shows the values related to each conditional expression.
The matters relating to these tables are the same as those in the tables shown in the other embodiments, so the explanation will be omitted below.

［表１］
（面データ）
S R D Nd νd
(物体面）0 INF D( 0)
1 69.454 1.400 1.51680 64.20
2 26.351 7.045
3 33.468 7.158 1.91082 35.25
4 180.646 1.200 1.53172 48.84
5 22.050 26.561
*6 -49.325 3.534 1.67270 32.17
7 63.647 8.000 1.75500 52.32
*8 -38.347 0.500
（絞り） 9 INF D( 9)
10 45.719 6.648 1.74100 52.61
11 -59.443 1.000 1.58144 40.89
12 62.040 D(12)
13 -167.065 1.000 1.69895 30.05
14 76.496 0.618
15 38.625 8.000 1.43700 95.10
16 -32.684 1.000 1.71736 29.50
17 -78.366 0.610
18 92.006 3.568 2.00069 25.46
19 -139.977 15.383
*20 -3264.992 1.200 1.76802 49.24
*21 73.497 13.287
22 INF 2.500 1.51680 64.20
23 INF 1.000
(像面） 24 INF [Table 1]
(surface data)
SRD Nd νd
(Object surface) 0 INF D(0)
1 69.454 1.400 1.51680 64.20
2 26.351 7.045
3 33.468 7.158 1.91082 35.25
4 180.646 1.200 1.53172 48.84
5 22.050 26.561
*6 -49.325 3.534 1.67270 32.17
7 63.647 8.000 1.75500 52.32
*8 -38.347 0.500
(Aperture) 9 INF D(9)
10 45.719 6.648 1.74100 52.61
11 -59.443 1.000 1.58144 40.89
12 62.040 D(12)
13 -167.065 1.000 1.69895 30.05
14 76.496 0.618
15 38.625 8.000 1.43700 95.10
16 -32.684 1.000 1.71736 29.50
17 -78.366 0.610
18 92.006 3.568 2.00069 25.46
19 -139.977 15.383
*20 -3264.992 1.200 1.76802 49.24
*21 73.497 13.287
22 INF 2.500 1.51680 64.20
23 INF 1.000
(Image surface) 24 INF

［表２］
（諸元（無限遠物体フォーカス時））
焦点距離(mm) 33.95
FNo 1.44
画角(°) 64.6
像高（mm） 21.633 [Table 2]
(Specifications (when focusing on an object at infinity))
Focal length (mm) 33.95
FNo 1.44
Angle of view(°) 64.6
Image height (mm) 21.633

［表３］
（非球面データ）
ε B C D E
第6面 1.0000 -1.53495E-06 8.81641E-09 1.02485E-11 3.53260E-14
第8面 1.0000 7.84590E-08 4.28233E-09 -5.36527E-13 1.49909E-14
第20面 1.0000 -2.04977E-05 -3.33032E-08 1.92984E-11 5.95243E-14
第21面 1.0000 7.72083E-08 -2.87297E-08 8.72965E-11 -4.35611E-14 [Table 3]
(aspheric data)
ε B.C.D.E.
6th side 1.0000 -1.53495E-06 8.81641E-09 1.02485E-11 3.53260E-14
8th side 1.0000 7.84590E-08 4.28233E-09 -5.36527E-13 1.49909E-14
20th page 1.0000 -2.04977E-05 -3.33032E-08 1.92984E-11 5.95243E-14
21st page 1.0000 7.72083E-08 -2.87297E-08 8.72965E-11 -4.35611E-14

［表４］
（可変間隔）
無限遠物体近距離物体フォーカス時
D( 0) INF 374.32
D( 9) 10.060 1.000
D(12) 4.409 13.469 [Table 4]
(variable interval)
Object at infinity Focus on close object
D(0) INF 374.32
D(9) 10.060 1.000
D(12) 4.409 13.469

［表５］
（各レンズ群焦点距離）
群番号始面-終面焦点距離
G1 1-8 289.79
G2 10-12 99.55
G3 13-21 107.68 [Table 5]
(Focal length of each lens group)
Group number Start surface-End surface Focal length
G1 1-8 289.79
G2 10-12 99.55
G3 13-21 107.68

また、図２及び図３に当該撮像レンズの無限遠物体フォーカス時、近距離物体フォーカス時における縦収差図を示す。各図に示す縦収差図は、図面に向かって左側から順に、それぞれ球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、歪曲収差（％）である。球面収差を表す図では、縦軸は開放Ｆナンバーとの割合、横軸がデフォーカスであり、ＦＮｏはＦナンバーを示し、「ｇ」、「ｄ」、「Ｃ」はそれぞれ、ｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、Ｃ線（λ＝６５６．３ｎｍ）の波長における球面収差を表す。非点収差図は、縦軸が半画角、横軸がデフォーカスであり、ωは半画角（°）を示し、Ｓはサジタル方向、Ｔはタンジェンシャル方向の収差を表す。歪曲収差図は、縦軸が半画角、横軸が歪曲収差であり、ωは半画角（°）を示す。なお、非点収差図と歪曲収差図はｄ線における値である。これらの事項は、他の実施例において示す各収差図においても同じであるため、以下では説明を省略する。 2 and 3 show longitudinal aberration diagrams of the imaging lens when focusing on an object at infinity and when focusing on an object at a close distance. The longitudinal aberration diagrams shown in each diagram are, from the left side of the drawing, spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion aberration (%), respectively. In the diagrams showing spherical aberration, the vertical axis is the ratio to the open F-number, the horizontal axis is defocus, FNo indicates the F-number, and "g", "d", and "C" respectively indicate spherical aberration at the wavelengths of the g-line (λ = 435.8 nm), d-line (λ = 587.6 nm), and C-line (λ = 656.3 nm). In the astigmatism diagram, the vertical axis is the half angle of view, the horizontal axis is defocus, ω indicates the half angle of view (°), S indicates the aberration in the sagittal direction, and T indicates the aberration in the tangential direction. In the distortion aberration diagram, the vertical axis is the half angle of view, the horizontal axis is the distortion aberration, and ω indicates the half angle of view (°). Note that the astigmatism and distortion diagrams are values for the d-line. These points are the same for the aberration diagrams shown in the other examples, so the explanation will be omitted below.

図４は、本件発明に係る実施例２の撮像レンズの無限遠物体フォーカス時のレンズ断面図である。当該撮像レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳＴＯＰと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１と、第３レンズ群Ｇ３とを光軸方向に固定し、第２レンズ群Ｇ２を光軸方向へ移動させることで行う。 Figure 4 is a lens cross-sectional view of an imaging lens according to Example 2 of the present invention when focusing on an object at infinity. The imaging lens is composed of, in order from the object side, a first lens group G1 having negative refractive power, an aperture stop STOP, a second lens group G2 having positive refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power. A cover glass CG is disposed between the third lens group G3 and the image plane IMG. Focusing from an object at infinity to a close object is performed by fixing the first lens group G1 and the third lens group G3 in the optical axis direction and moving the second lens group G2 in the optical axis direction.

第３ａ部分群Ｇ３ａは、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズと、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとから構成される。第３ｂ部分群Ｇ３ｂは負の屈折力を有するレンズにより構成される。 The 3a subgroup G3a is composed of, in order from the object side, a lens having negative refractive power, a lens having positive refractive power, a lens having negative refractive power, and a lens having positive refractive power. The 3b subgroup G3b is composed of a lens having negative refractive power.

（２）数値実施例
次に、当該撮像レンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表６は当該撮像レンズの面データであり、表７は当該撮像レンズの緒元表である。また、表８は各非球面の非球面係数であり、表９は可変間隔データであり、表１０は各レンズ群の焦点距離である。また、表２１に条件式（１）～条件式（８）の値を示し、表２２に各条件式に関連する値を示す。さらに、図５及び図６に無限遠物体フォーカス時及び近距離物体フォーカス時の縦収差図をそれぞれ示す。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the imaging lens are applied will be described. Table 6 shows surface data of the imaging lens, and Table 7 shows specifications of the imaging lens. Table 8 shows aspheric coefficients of each aspheric surface, Table 9 shows variable interval data, and Table 10 shows focal lengths of each lens group. Table 21 shows values of conditional expressions (1) to (8), and Table 22 shows values related to each conditional expression. Furthermore, longitudinal aberration diagrams when focusing on an object at infinity and when focusing on a close object are shown in Figs. 5 and 6, respectively.

［表６］
（面データ）
S R D Nd νd
(物体面）0 INF D( 0)
1 162.498 1.400 1.80420 46.50
2 31.641 6.763
3 35.875 8.627 1.95375 32.32
4 -406.511 1.200 1.51680 64.20
5 32.271 22.068
*6 -26.887 1.648 1.67270 32.17
7 94.185 7.287 1.77250 49.63
*8 -31.767 0.500
（絞り）9 INF D( 9)
10 44.856 7.756 1.72916 54.67
11 -46.983 1.000 1.62588 35.74
12 139.314 D(12)
13 -145.280 1.000 1.85025 30.05
14 64.013 3.208
15 30.734 9.716 1.49700 81.61
16 -34.381 1.000 1.78472 25.72
17 -87.452 2.991
18 50.692 3.673 2.00272 19.32
19 520.577 16.138
*20 -45.595 1.200 1.83441 37.29
*21 -205.313 12.413
22 INF 2.500 1.51680 64.20
23 INF 1.000
(像面） 24 INF [Table 6]
(surface data)
SRD Nd νd
(Object surface) 0 INF D(0)
1 162.498 1.400 1.80420 46.50
2 31.641 6.763
3 35.875 8.627 1.95375 32.32
4 -406.511 1.200 1.51680 64.20
5 32.271 22.068
*6 -26.887 1.648 1.67270 32.17
7 94.185 7.287 1.77250 49.63
*8 -31.767 0.500
(Aperture) 9 INF D(9)
10 44.856 7.756 1.72916 54.67
11 -46.983 1.000 1.62588 35.74
12 139.314 D(12)
13 -145.280 1.000 1.85025 30.05
14 64.013 3.208
15 30.734 9.716 1.49700 81.61
16 -34.381 1.000 1.78472 25.72
17 -87.452 2.991
18 50.692 3.673 2.00272 19.32
19 520.577 16.138
*20 -45.595 1.200 1.83441 37.29
*21 -205.313 12.413
22 INF 2.500 1.51680 64.20
23 INF 1.000
(Image surface) 24 INF

［表７］
（諸元（無限遠物体フォーカス時））
焦点距離(mm) 34.35
FNo 1.45
画角(°) 64.7
像高（mm） 21.633 [Table 7]
(Specifications (when focusing on an object at infinity))
Focal length (mm) 34.35
FNo 1.45
Angle of view(°) 64.7
Image height (mm) 21.633

［表８］
（非球面データ）
ε B C D E
第6面 1.0000 -3.71138E-06 1.59420E-08 -1.68377E-11 8.39848E-14
第8面 1.0000 7.30301E-09 8.77642E-09 -2.92300E-12 1.71154E-14
第20面 1.0000 -1.91008E-05 -5.95372E-08 -2.74035E-11 5.93907E-14
第21面 1.0000 9.50326E-06 -4.34592E-08 5.01252E-11 4.85499E-15 [Table 8]
(aspheric data)
ε B.C.D.E.
6th side 1.0000 -3.71138E-06 1.59420E-08 -1.68377E-11 8.39848E-14
8th side 1.0000 7.30301E-09 8.77642E-09 -2.92300E-12 1.71154E-14
20th page 1.0000 -1.91008E-05 -5.95372E-08 -2.74035E-11 5.93907E-14
21st page 1.0000 9.50326E-06 -4.34592E-08 5.01252E-11 4.85499E-15

［表９］
（可変間隔）
無限遠物体近距離物体フォーカス時
D( 0) INF 374.315
D( 9) 9.018 0.995
D(12) 3.578 11.600 [Table 9]
(variable interval)
Object at infinity Focus on close object
D(0)INF 374.315
D(9) 9.018 0.995
D(12) 3.578 11.600

［表１０］
（各レンズ群焦点距離）
群番号始面-終面焦点距離
G1 1-8 -686.91
G2 10-12 70.53
G3 13-21 134.09 [Table 10]
(Focal length of each lens group)
Group number Start surface-End surface Focal length
G1 1-8 -686.91
G2 10-12 70.53
G3 13-21 134.09

図７は、本件発明に係る実施例３の撮像レンズの無限遠物体フォーカス時のレンズ断面図である。当該撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳＴＯＰと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１と、第３レンズ群Ｇ３とを光軸方向に固定し、第２レンズ群Ｇ２を光軸方向へ移動させることで行う。 Figure 7 is a lens cross-sectional view of an imaging lens of Example 3 according to the present invention when focusing on an object at infinity. The imaging lens is composed of, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, an aperture stop STOP, a second lens group G2 having positive refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power. A cover glass CG is disposed between the third lens group G3 and the image plane IMG. Focusing from an object at infinity to a close object is performed by fixing the first lens group G1 and the third lens group G3 in the optical axis direction and moving the second lens group G2 in the optical axis direction.

（２）数値実施例
次に、当該撮像レンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１１は当該撮像レンズの面データであり、表１２は当該撮像レンズの緒元表である。また、表１３は各非球面の非球面係数であり、表１４は可変間隔データであり、表１５は各レンズ群の焦点距離である。また、表２１に条件式（１）～条件式（８）の値を示し、表２２に各条件式に関連する値を示す。さらに、図８及び図９に無限遠物体フォーカス時及び近距離物体フォーカス時の縦収差図をそれぞれ示す。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the imaging lens are applied will be described. Table 11 shows surface data of the imaging lens, and Table 12 shows specifications of the imaging lens. Table 13 shows aspheric coefficients of each aspheric surface, Table 14 shows variable interval data, and Table 15 shows focal lengths of each lens group. Table 21 shows values of conditional expressions (1) to (8), and Table 22 shows values related to each conditional expression. Furthermore, Figs. 8 and 9 show longitudinal aberration diagrams when focusing on an object at infinity and when focusing on a close object, respectively.

［表１１］
（面データ）
S R D Nd νd
(物体面）0 INF D( 0)
1 66.787 1.400 1.51680 64.20
2 25.315 5.476
3 32.051 8.767 2.00100 29.13
4 175.214 1.200 1.64769 33.84
5 21.014 23.114
*6 -57.918 3.593 1.68893 31.16
7 66.374 9.704 1.77250 49.63
*8 -35.204 0.500
（絞り） 9 INF D( 9)
10 44.358 6.108 1.72916 54.67
11 -70.452 1.000 1.58144 40.89
12 47.865 D(12)
13 -2115.444 1.000 1.80518 25.46
14 59.021 1.663
15 33.228 8.467 1.55032 75.50
16 -33.606 1.000 1.69895 30.05
17 -247.282 1.243
18 97.231 4.886 2.00272 19.32
19 -147.118 13.242
*20 -138.416 1.200 1.83441 37.29
*21 233.607 12.070
22 INF 2.500 1.51680 64.20
23 INF 1.000
(像面）24 INF [Table 11]
(surface data)
SRD Nd νd
(Object surface) 0 INF D(0)
1 66.787 1.400 1.51680 64.20
2 25.315 5.476
3 32.051 8.767 2.00100 29.13
4 175.214 1.200 1.64769 33.84
5 21.014 23.114
*6 -57.918 3.593 1.68893 31.16
7 66.374 9.704 1.77250 49.63
*8 -35.204 0.500
(Aperture) 9 INF D(9)
10 44.358 6.108 1.72916 54.67
11 -70.452 1.000 1.58144 40.89
12 47.865 D(12)
13 -2115.444 1.000 1.80518 25.46
14 59.021 1.663
15 33.228 8.467 1.55032 75.50
16 -33.606 1.000 1.69895 30.05
17 -247.282 1.243
18 97.231 4.886 2.00272 19.32
19 -147.118 13.242
*20 -138.416 1.200 1.83441 37.29
*21 233.607 12.070
22 INF 2.500 1.51680 64.20
23 INF 1.000
(Image surface) 24 INF

［表１２］
（諸元（無限遠物体フォーカス時））
焦点距離(mm) 33.95
FNo 1.45
画角(°) 64.5
像高（mm） 21.633 [Table 12]
(Specifications (when focusing on an object at infinity))
Focal length (mm) 33.95
FNo 1.45
Angle of view(°) 64.5
Image height (mm) 21.633

［表１３］
（非球面データ）
ε B C D E
第6面 1.0000 -5.05081E-06 9.78772E-09 -2.43856E-11 1.14480E-13
第8面 1.0000 -1.47916E-06 3.41633E-09 -8.05462E-12 2.19731E-14
第20面 1.0000 -2.73120E-05 1.74995E-08 -1.10914E-10 1.09765E-13
第21面 1.0000 -7.46047E-06 2.82513E-08 -6.57758E-11 1.11922E-13 [Table 13]
(aspheric data)
ε B.C.D.E.
6th side 1.0000 -5.05081E-06 9.78772E-09 -2.43856E-11 1.14480E-13
8th side 1.0000 -1.47916E-06 3.41633E-09 -8.05462E-12 2.19731E-14
20th page 1.0000 -2.73120E-05 1.74995E-08 -1.10914E-10 1.09765E-13
21st page 1.0000 -7.46047E-06 2.82513E-08 -6.57758E-11 1.11922E-13

［表１４］
（可変間隔）
無限遠物体近距離物体フォーカス時
D( 0) INF 374.319
D( 9) 12.352 1.000
D(12) 4.197 15.549 [Table 14]
(variable interval)
Object at infinity Focus on close object
D(0)INF 374.319
D(9) 12.352 1.000
D(12) 4.197 15.549

［表１５］
（各レンズ群焦点距離）
群番号始面-終面群焦点距離
G1 1-8 144.97
G2 10-12 140.60
G3 13-21 88.13 [Table 15]
(Focal length of each lens group)
Group number Start surface-End surface Group focal length
G1 1-8 144.97
G2 10-12 140.60
G3 13-21 88.13

図１０は、本件発明に係る実施例４の撮像レンズの無限遠物体フォーカス時のレンズ断面図である。当該撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳＴＯＰと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１と、第３レンズ群Ｇ３とを光軸方向に固定し、第２レンズ群Ｇ２を光軸方向へ移動させることで行う。 Figure 10 is a lens cross-sectional view of an imaging lens of Example 4 according to the present invention when focusing on an object at infinity. The imaging lens is composed of, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, an aperture stop STOP, a second lens group G2 having positive refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power. A cover glass CG is disposed between the third lens group G3 and the image plane IMG. Focusing from an object at infinity to a close object is performed by fixing the first lens group G1 and the third lens group G3 in the optical axis direction and moving the second lens group G2 in the optical axis direction.

（２）数値実施例
次に、当該撮像レンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１６は当該撮像レンズの面データであり、表１７は当該撮像レンズの緒元表である。また、表１８は各非球面の非球面係数であり、表１９は可変間隔データであり、表２０は各レンズ群の焦点距離である。また、表２１に各条件式（１）～条件式（８）の値を示し、表２２に各条件式に関連する値を示す。さらに、図１１及び図１２に無限遠物体フォーカス時及び近距離物体フォーカス時の縦収差図をそれぞれ示す。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the imaging lens are applied will be described. Table 16 shows surface data of the imaging lens, and Table 17 shows specifications of the imaging lens. Table 18 shows aspheric coefficients of each aspheric surface, Table 19 shows variable interval data, and Table 20 shows focal lengths of each lens group. Table 21 shows values of each of conditional expressions (1) to (8), and Table 22 shows values related to each conditional expression. Furthermore, longitudinal aberration diagrams when focusing on an object at infinity and when focusing on an object at a close distance are shown in Figs. 11 and 12, respectively.

［表１６］
（面データ）
S R D Nd νd
(物体面）0 INF D( 0)
1 60.824 1.400 1.67790 55.52
2 27.760 5.445
3 31.120 7.596 2.00100 29.13
4 119.888 1.200 1.60342 38.01
5 21.248 30.392
*6 -50.566 2.548 1.74077 27.76
7 96.952 7.503 1.72916 54.67
*8 -34.407 0.500
（絞り） 9 INF D( 9)
10 42.551 7.612 1.75500 52.32
11 -54.017 1.000 1.58144 40.89
12 68.648 D(12)
13 -285.304 1.000 1.72047 34.71
14 51.241 1.930
15 32.337 9.374 1.49700 81.61
16 -31.716 1.000 1.72047 34.71
17 -76.984 0.766
18 98.477 2.811 2.00272 19.32
19 -306.497 15.515
*20 -66.898 1.200 1.83441 37.29
*21 -48879.372 12.026
22 INF 2.500 1.51680 64.20
23 INF 1.000
(像面） 24 INF [Table 16]
(surface data)
SRD Nd νd
(Object surface) 0 INF D(0)
1 60.824 1.400 1.67790 55.52
2 27.760 5.445
3 31.120 7.596 2.00100 29.13
4 119.888 1.200 1.60342 38.01
5 21.248 30.392
*6 -50.566 2.548 1.74077 27.76
7 96.952 7.503 1.72916 54.67
*8 -34.407 0.500
(Aperture) 9 INF D(9)
10 42.551 7.612 1.75500 52.32
11 -54.017 1.000 1.58144 40.89
12 68.648 D(12)
13 -285.304 1.000 1.72047 34.71
14 51.241 1.930
15 32.337 9.374 1.49700 81.61
16 -31.716 1.000 1.72047 34.71
17 -76.984 0.766
18 98.477 2.811 2.00272 19.32
19 -306.497 15.515
*20 -66.898 1.200 1.83441 37.29
*21 -48879.372 12.026
22 INF 2.500 1.51680 64.20
23 INF 1.000
(Image surface) 24 INF

［表１７］
（諸元（無限遠物体フォーカス時））
焦点距離(mm) 33.95
FNo 1.45
画角(°) 64.4
像高（mm） 21.633 [Table 17]
(Specifications (when focusing on an object at infinity))
Focal length (mm) 33.95
FNo 1.45
Angle of view(°) 64.4
Image height (mm) 21.633

［表１８］
（非球面データ）
ε B C D E
第6面 1.0000 -3.69960E-06 6.41422E-09 5.20799E-12 5.32354E-14
第8面 1.0000 -1.02059E-06 4.41889E-09 -4.86022E-12 3.28407E-14
第20面 1.0000 -1.85441E-05 -2.39394E-08 -8.05181E-11 1.84823E-13
第21面 1.0000 3.38338E-06 -1.95706E-08 2.39140E-11 6.42105E-14 [Table 18]
(aspheric data)
ε B.C.D.E.
6th side 1.0000 -3.69960E-06 6.41422E-09 5.20799E-12 5.32354E-14
8th side 1.0000 -1.02059E-06 4.41889E-09 -4.86022E-12 3.28407E-14
20th page 1.0000 -1.85441E-05 -2.39394E-08 -8.05181E-11 1.84823E-13
21st page 1.0000 3.38338E-06 -1.95706E-08 2.39140E-11 6.42105E-14

［表１９］
（可変間隔）
無限遠物体近距離物体フォーカス時
D( 0) INF 374.317
D( 9) 7.362 0.999
D(12) 4.002 10.365 [Table 19]
(variable interval)
Object at infinity Focus on close object
D(0)INF 374.317
D(9) 7.362 0.999
D(12) 4.002 10.365

［表２０］
（各レンズ群焦点距離）
群番号始面-終面群焦点距離
G1 1-8 520.38
G2 10-12 76.91
G3 13-21 168.05 [Table 20]
(Focal length of each lens group)
Group number Start surface-End surface Group focal length
G1 1-8 520.38
G2 10-12 76.91
G3 13-21 168.05

［表２１］
実施例1 実施例２実施例３実施例４
（１）f/f1 0.117 -0.050 0.234 0.065
（２）f3/f 3.172 3.904 2.596 4.950
（３）νd_3n 29.50 25.72 25.46 34.71
（４）νd_3p 95.10 81.61 75.50 81.61
（５）f2/f23 1.887 1.520 2.458 1.493
（６）f2/f 2.932 2.053 4.141 2.265
（７）f2/f3 0.924 0.526 1.595 0.458
（８）νd_1p 35.25 32.32 29.13 29.13 Table 21.
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4
(1) f/f1 0.117 -0.050 0.234 0.065
(2) f3/f 3.172 3.904 2.596 4.950
(3) νd_3n 29.50 25.72 25.46 34.71
(4) νd_3p 95.10 81.61 75.50 81.61
(5) f2/f23 1.887 1.520 2.458 1.493
(6) f2/f 2.932 2.053 4.141 2.265
(7) f2/f3 0.924 0.526 1.595 0.458
(8) νd_1p 35.25 32.32 29.13 29.13

［表２２］
実施例1 実施例２実施例３実施例４
f1 289.79 -686.91 144.97 520.38
f2 99.55 70.53 140.60 76.91
f3 107.68 134.09 88.13 168.05
f23 52.76 46.41 57.20 51.50 [Table 22]
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4
f1 289.79 -686.91 144.97 520.38
f2 99.55 70.53 140.60 76.91
f3 107.68 134.09 88.13 168.05
f23 52.76 46.41 57.20 51.50

Ｇ１・・・レンズ群Ｇ１
Ｇ１ａ・・・第１ａ部分群
Ｇ１ｂ・・・第１ｂ部分群
Ｇ２・・・レンズ群Ｇ２
Ｇ３・・・レンズ群Ｇ３
Ｇ３ａ・・・第３ａ部分群
Ｇ３ｂ・・・第３ｂ部分群
ＳＴＯＰ・・・開口絞り

G1: Lens group G1
G1a...1a subgroup G1b...1b subgroup G2...lens group G2
G3: Lens group G3
G3a: 3a-th subgroup G3b: 3b-th subgroup STOP: aperture stop

Claims

物体側から順に、正又は負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とから構成され、
無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時に、第２レンズ群が光軸方向に移動し、
前記第１レンズ群は、前記第１レンズ群中の軸上最大空気間隔の物体側に配置される負の屈折力を有する第１ａ部分群と、前記軸上最大空気間隔の像側に配置される正の屈折力を有する第１ｂ部分群とから構成され、
前記第３レンズ群は、少なくとも１枚の正の屈折力を有するレンズと、少なくとも１枚の負の屈折力を有するレンズとを有し、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時に、前記第１レンズ群及び前記第３レンズ群は像面に対して固定され、
以下の条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
－０．０６≦ ｆ／ｆ１ ≦ ０．３１・・・（１）
１．５ ≦ ｆ３／ｆ ≦ ７．１・・・（２）
１９．０ ≦ νｄ＿３ｎ ≦ ４０．６・・・（３）
νｄ＿３ｐ ≧ ４０．６・・・（４）
但し、
ｆ：当該撮像レンズの焦点距離
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離
νｄ＿３ｎ：第３レンズ群に含まれる負の屈折力を有するレンズの中で、ｄ線におけるアッベ数が最小となるレンズのアッベ数
νｄ＿３ｐ：前記第３レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズの中で、ｄ線におけるアッベ数が最大となるレンズのアッベ数 The optical system comprises, in order from the object side, a first lens group having positive or negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a third lens group having positive refractive power;
When focusing from an object at infinity to an object at a close distance, the second lens group moves in the direction of the optical axis.
the first lens group is composed of a 1a sub group having negative refractive power and disposed on an object side of an axial maximum air space in the first lens group, and a 1b sub group having positive refractive power and disposed on an image side of the axial maximum air space,
the third lens group has at least one lens having a positive refractive power and at least one lens having a negative refractive power, and during focusing from an object at infinity to an object at a close distance, the first lens group and the third lens group are fixed with respect to an image plane;
An imaging lens characterized by satisfying the following conditional expression:
−0.06≦f/f1≦0.31 ... (1)
1.5≦f3/f≦7.1 (2)
19.0 ≦ νd_3n ≦ 40.6 ... (3)
νd_3p≧40.6 ... (4)
however,
f: focal length of the imaging lens f1: focal length of the first lens group f3: focal length of the third lens group νd_3n: Abbe number of a lens having a smallest Abbe number at the d line among the lenses having negative refractive power included in the third lens group νd_3p: Abbe number of a lens having a largest Abbe number at the d line among the lenses having positive refractive power included in the third lens group

物体側から順に、正又は負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とから構成され、
無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時に、第２レンズ群が光軸方向に移動し、
前記第１レンズ群は、前記第１レンズ群中の軸上最大空気間隔の物体側に配置される負の屈折力を有する第１ａ部分群と、前記軸上最大空気間隔の像側に配置される正の屈折力を有する第１ｂ部分群とから構成され、
前記第３レンズ群は、少なくとも１枚の正の屈折力を有するレンズと、少なくとも１枚の負の屈折力を有するレンズとを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
－０．０６≦ ｆ／ｆ１ ≦ ０．３１・・・（１）
１．８ ≦ ｆ３／ｆ ≦ ７．１・・・（２）
νｄ＿３ｎ ≦ ４０．６・・・（３）
νｄ＿３ｐ ≧ ４０．６・・・（４）
１．０ ≦ ｆ２／ｆ ≦ ６．３・・・（６）
但し、
ｆ：当該撮像レンズの焦点距離
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離
νｄ＿３ｎ：第３レンズ群に含まれる負の屈折力を有するレンズの中で、ｄ線におけるアッベ数が最小となるレンズのアッベ数
νｄ＿３ｐ：前記第３レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズの中で、ｄ線におけるアッベ数が最大となるレンズのアッベ数 The optical system comprises, in order from the object side, a first lens group having positive or negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a third lens group having positive refractive power,
When focusing from an object at infinity to an object at a close distance, the second lens group moves in the direction of the optical axis.
the first lens group is composed of a 1a sub group having negative refractive power and disposed on an object side of an axial maximum air space in the first lens group, and a 1b sub group having positive refractive power and disposed on an image side of the axial maximum air space,
the third lens group has at least one lens having a positive refractive power and at least one lens having a negative refractive power,
An imaging lens characterized by satisfying the following conditional expression:
−0.06≦f/f1≦0.31 ... (1)
1.8≦f3/f≦7.1 (2)
νd_3n≦40.6 ... (3)
νd_3p≧40.6 ... (4)
1.0≦f2/f≦6.3 (6)
however,
f: focal length of the imaging lens f1: focal length of the first lens group
f2: focal length of the second lens group
f3: focal length of the third lens group; νd_3n: Abbe number of a lens having a smallest Abbe number at the d line among the lenses having negative refractive power included in the third lens group; νd_3p: Abbe number of a lens having a largest Abbe number at the d line among the lenses having positive refractive power included in the third lens group.

無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時に、前記第１レンズ群及び前記第３レンズ群は像面に対して固定される請求項２に記載の撮像レンズ。 The imaging lens according to claim 2, wherein the first lens group and the third lens group are fixed relative to the image plane when focusing from an object at infinity to an object at a close distance.

以下の条件式を満足する請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の撮像レンズ。
１．０ ≦ ｆ２／ｆ２３ ≦ ４．０・・・（５）
但し、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
ｆ２３：無限遠物体フォーカス時における第２レンズ群及び第３レンズ群の合成焦点距離 4. The imaging lens according to claim 1, which satisfies the following condition:
1.0≦f2/f23≦4.0 ... (5)
however,
f2: focal length of the second lens group f23: composite focal length of the second lens group and the third lens group when focusing on an object at infinity

以下の条件式を満足する請求項１に記載の撮像レンズ。
１．０ ≦ ｆ２／ｆ ≦ ７．０・・・（６）
但し、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離 2. The imaging lens according to claim 1, which satisfies the following condition:
1.0≦f2/f≦7.0 (6)
however,
f2: focal length of the second lens group

以下の条件式を満足する請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の撮像レンズ。
０．３０ ≦ ｆ２／ｆ３ ≦ ５．００・・・（７）
但し、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離 6. The imaging lens according to claim 1, which satisfies the following conditional expression:
0.30≦f2/f3≦5.00 (7)
however,
f2: focal length of the second lens group

前記第１レンズ群は、少なくとも１枚の正の屈折力を有するレンズを有し、
以下の条件式を満足する請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の撮像レンズ。
νｄ＿１ｐ ≦ ４１．０・・・（８）
但し、
νｄ＿１ｐ：前記第１レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズの中で、ｄ線におけるアッベ数が最小となるレンズのアッベ数 the first lens group includes at least one lens having a positive refractive power,
7. The imaging lens according to claim 1, which satisfies the following conditional expression:
νd_1p≦41.0 ... (8)
however,
νd_1p: the Abbe number of the lens having the smallest Abbe number at the d line among the lenses having positive refractive power included in the first lens group

前記第３レンズ群は、当該第３レンズ群中の軸上最大空気間隔の物体側に配置される正の屈折力を有する第３ａ部分群と、当該軸上最大空気間隔の像側に配置される負の屈折力を有する第３ｂ部分群とから構成される請求項１から請求項７のいずれか一項に記載の撮像レンズ。 The imaging lens according to any one of claims 1 to 7, wherein the third lens group is composed of a third a subgroup having positive refractive power and arranged on the object side of the maximum axial air space in the third lens group, and a third b subgroup having negative refractive power and arranged on the image side of the maximum axial air space.

請求項１から請求項８のいずれか一項に記載の撮像レンズと、当該撮像レンズによって形成された光学像を電気的信号に変換にする撮像素子とを備えたことを特徴とする撮像装置。 An imaging device comprising the imaging lens according to any one of claims 1 to 8 and an imaging element that converts an optical image formed by the imaging lens into an electrical signal.