JP7462804B2 - Shock absorber - Google Patents

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    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
    • F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body

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Description

本発明は、緩衝器に関する。
本願は、２０２１年２月２日に、日本国に出願された特願２０２１－０１４８３６号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。 The present invention relates to a shock absorber.
This application claims priority based on Japanese Patent Application No. 2021-014836, filed in Japan on February 2, 2021, the contents of which are incorporated herein by reference.

緩衝器には、円形のシートにディスクを当接させると共に複数の付勢部でディスクにセット荷重を付与する構造の減衰力発生機構を有するものがある（例えば、特許文献１参照）。Some shock absorbers have a damping force generating mechanism in which a disk is abutted against a circular sheet and a set load is applied to the disk using multiple biasing parts (see, for example, Patent Document 1).

日本国特開２０１９－６０４０７号公報Japanese Patent Publication No. 2019-60407

ところで、緩衝器においては減衰力特性のバラツキを抑制することが望まれている。 However, it is desirable to suppress variation in the damping force characteristics of shock absorbers.

したがって、本発明は、減衰力特性のバラツキを抑制することができる緩衝器の提供を目的とする。 Therefore, the present invention aims to provide a shock absorber that can suppress variation in damping force characteristics.

上記目的を達成するために、本発明の一態様に係る緩衝器は、ピストンの移動により上流側となる室から下流側となる室に作動流体が流れ出す複数の通路を有する隔壁部材と、前記通路の前記下流側となる室側に設けられ、前記ピストンの摺動によって生じる前記作動流体の流れを抑制して減衰力を発生させる減衰力発生機構と、を有し、前記減衰力発生機構が、前記通路の前記下流側となる室側の前記隔壁部材の端面に突出するよう設けられ、前記通路を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部および前記大径部と径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部を有する複数のシート部と、前記シート部に当接するバルブと、周方向に等間隔に設けられ、前記バルブを前記シート部の方向へ付勢し、互いに同じ形状を有する複数の付勢部と、を有する構成とした。In order to achieve the above object, a shock absorber according to one embodiment of the present invention comprises a partition member having a plurality of passages through which working fluid flows from an upstream chamber to a downstream chamber as a result of piston movement, and a damping force generating mechanism provided on the downstream chamber side of the passages for suppressing the flow of the working fluid caused by the sliding of the piston to generate a damping force, the damping force generating mechanism being provided so as to protrude from an end face of the partition member on the downstream chamber side of the passages, and comprising a plurality of seat sections having large diameter sections of the same shape that surround the passages and that are equally spaced apart in the circumferential direction, and small diameter sections having a different diameter than the large diameter sections that are equally spaced apart in the circumferential direction, a valve that abuts the seat sections, and a plurality of biasing sections that are equally spaced in the circumferential direction and have the same shape that bias the valve towards the seat sections.

本発明の上記態様に係る緩衝器によれば、減衰力特性のバラツキを抑制することができる。 The shock absorber according to the above aspect of the present invention can suppress variation in damping force characteristics.

本発明に係る第１実施形態の緩衝器を示す図であって、その中心軸線ＣＬを含む断面で見た断面図である。FIG. 1 is a cross-sectional view showing a shock absorber according to a first embodiment of the present invention, taken along a cross section including a central axis line CL. 同緩衝器の要部を示す図であって、図１のＡ部の拡大断面図である。FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of a portion A in FIG. 1 , showing a main portion of the shock absorber. 同緩衝器のピストン本体を、図２のＢ－Ｂ線より見た下面図である。3 is a bottom view of the piston body of the shock absorber, taken along line BB in FIG. 2. 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲を網掛けで示す図であって、図２のＢ－Ｂ線より見た下面図である。3 is a bottom view taken along line BB in FIG. 2, showing the shaded area of the pressure-receiving area of the disk valve in the damping force generating mechanism on the extension side of the shock absorber. FIG. 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクの付勢部との関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。3 is a bottom view taken along line CC of FIG. 2, illustrating the relationship between the range of the pressure-receiving area of the disc valve and the biasing portion of the spring disc in the damping force generating mechanism on the extension side of the shock absorber. FIG. 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクの付勢部との関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。3 is a bottom view taken along line CC of FIG. 2, illustrating the relationship between the range of the pressure-receiving area of the disc valve and the biasing portion of the spring disc in the damping force generating mechanism on the extension side of the shock absorber. FIG. 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構における開弁特性を示す特性線図であり、横軸が開口面積で縦軸が圧力を示すグラフである。4 is a characteristic diagram showing the valve opening characteristics in the damping force generating mechanism on the extension side of the shock absorber, in which the horizontal axis indicates the opening area and the vertical axis indicates the pressure. 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲と第１変形例のバネディスクの付勢部との関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。FIG. 3 is a bottom view taken along line CC in FIG. 2, illustrating the relationship between the range of the pressure-receiving area of the disc valve in the extension side damping force generating mechanism of the shock absorber and the biasing portion of the spring disc of the first modified example. 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲と第１変形例のバネディスクの付勢部との関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。FIG. 3 is a bottom view taken along line CC in FIG. 2, illustrating the relationship between the range of the pressure-receiving area of the disc valve in the extension side damping force generating mechanism of the shock absorber and the biasing portion of the spring disc of the first modified example. 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構における第１変形例のバネディスクを用いた場合の開弁特性を示す特性線図であり、横軸が開口面積で縦軸が圧力を示すグラフである。13 is a characteristic diagram showing the valve opening characteristics when a spring disc of a first modified example is used in the extension side damping force generating mechanism of the shock absorber, in which the horizontal axis represents the opening area and the vertical axis represents the pressure. 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲と第２変形例のバネディスクの付勢部との関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。FIG. 3 is a bottom view taken along line CC in FIG. 2, illustrating the relationship between the range of the pressure-receiving area of the disc valve in the damping force generating mechanism on the extension side of the shock absorber and the biasing portion of the spring disc of the second modified example. 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲と第２変形例のバネディスクの付勢部との関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。FIG. 3 is a bottom view taken along line CC in FIG. 2, illustrating the relationship between the range of the pressure-receiving area of the disc valve in the damping force generating mechanism on the extension side of the shock absorber and the biasing portion of the spring disc of the second modified example. 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構における第２変形例のバネディスクを用いた場合の開弁特性を示す特性線図であり、横軸が開口面積で縦軸が圧力を示すグラフである。13 is a characteristic diagram showing the valve opening characteristics when a spring disc of a second modified example is used in the extension side damping force generating mechanism of the shock absorber, in which the horizontal axis represents the opening area and the vertical axis represents the pressure. 本発明に係る第２実施形態の緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクとの関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。FIG. 3 is a bottom view taken along line CC of FIG. 2, illustrating the relationship between the range of the pressure-receiving area of the disc valve and the spring disc in the extension side damping force generating mechanism of the shock absorber of the second embodiment of the present invention. 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクとの関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。3 is a bottom view taken along line CC of FIG. 2, illustrating the relationship between the range of the pressure-receiving area of the disc valve and the spring disc in the damping force generating mechanism on the extension side of the shock absorber. FIG. 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構における開弁特性を示す特性線図であり、横軸が開口面積で縦軸が圧力を示すグラフである。4 is a characteristic diagram showing the valve opening characteristics in the damping force generating mechanism on the extension side of the shock absorber, in which the horizontal axis indicates the opening area and the vertical axis indicates the pressure. 本発明に係る第３実施形態の緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクとの関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。FIG. 13 is a bottom view taken along line CC of FIG. 2, illustrating the relationship between the range of the pressure-receiving area of the disc valve and the spring disc in the extension side damping force generating mechanism of the shock absorber of the third embodiment according to the present invention. 本発明に係る第３実施形態の緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクとの関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。FIG. 13 is a bottom view taken along line CC of FIG. 2, illustrating the relationship between the range of the pressure-receiving area of the disc valve and the spring disc in the extension side damping force generating mechanism of the shock absorber of the third embodiment according to the present invention. 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構における開弁特性を示す特性線図であり、横軸が開口面積で縦軸が圧力を示すグラフである。4 is a characteristic diagram showing the valve opening characteristics in the damping force generating mechanism on the extension side of the shock absorber, in which the horizontal axis indicates the opening area and the vertical axis indicates the pressure. 本発明に係る第４実施形態の緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクとの関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。FIG. 13 is a bottom view taken along line CC of FIG. 2, illustrating the relationship between the range of the pressure-receiving area of the disc valve and the spring disc in the extension side damping force generating mechanism of the shock absorber of the fourth embodiment of the present invention. 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクとの関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。3 is a bottom view taken along line CC of FIG. 2, illustrating the relationship between the range of the pressure-receiving area of the disc valve and the spring disc in the damping force generating mechanism on the extension side of the shock absorber. FIG.

［第１実施形態］
本発明に係る第１実施形態を、図１～図１３に基づいて以下に説明する。 [First embodiment]
A first embodiment of the present invention will be described below with reference to FIGS.

第１実施形態の緩衝器１１は、自動車や鉄道車両等の車両のサスペンション装置に用いられる緩衝器であり、具体的には４輪自動車のサスペンション装置に用いられる緩衝器である。図１に示すように、緩衝器１１は、円筒状の内筒１５と、内筒１５よりも大径で内筒１５の外周側に設けられる有底筒状の外筒１６とを有するシリンダ１７を有している。よって、緩衝器１１は、複筒式の緩衝器である。外筒１６は、緩衝器１１の外殻をなす部分である。外筒１６と内筒１５との間は、円環筒状のリザーバ室１８となっている。シリンダ１７内には作動流体が封入されている。具体的には、内筒１５内に作動流体としての油液Ｌが封入され、リザーバ室１８に作動流体としてのガスＧと油液Ｌとが封入されている。よって、緩衝器１１は、油圧緩衝器である。The shock absorber 11 of the first embodiment is a shock absorber used in a suspension device of a vehicle such as an automobile or a railroad car, and specifically, a shock absorber used in a suspension device of a four-wheeled automobile. As shown in FIG. 1, the shock absorber 11 has a cylinder 17 having a cylindrical inner tube 15 and a bottomed cylindrical outer tube 16 that is larger in diameter than the inner tube 15 and is provided on the outer periphery of the inner tube 15. Therefore, the shock absorber 11 is a double-tube shock absorber. The outer tube 16 is a part that forms the outer shell of the shock absorber 11. Between the outer tube 16 and the inner tube 15, a cylindrical reservoir chamber 18 is formed. A working fluid is sealed in the cylinder 17. Specifically, oil liquid L as a working fluid is sealed in the inner tube 15, and gas G and oil liquid L as working fluids are sealed in the reservoir chamber 18. Therefore, the shock absorber 11 is a hydraulic shock absorber.

外筒１６は、略円筒状の側壁部材２１と、側壁部材２１の軸方向の一端側を閉塞する底部材２２とを有している。側壁部材２１と底部材２２との間は、溶接等により全周にわたって固定されている。外筒１６は、側壁部材２１の軸方向における底部材２２とは反対側に開口２３が形成されている。The outer cylinder 16 has a substantially cylindrical sidewall member 21 and a bottom member 22 that closes one axial end of the sidewall member 21. The sidewall member 21 and the bottom member 22 are fixed around the entire circumference by welding or the like. The outer cylinder 16 has an opening 23 formed on the side of the sidewall member 21 opposite the bottom member 22 in the axial direction.

緩衝器１１は、内筒１５の軸方向の一端部に嵌合されて底部材２２に載置される短尺な有蓋筒状のバルブボディ２５と、内筒１５および外筒１６の軸方向の他端部に嵌合される円環状のロッドガイド２６と、を有している。バルブボディ２５は、その外周部が、小径部分と、これよりも大径の大径部分とを有する段付き形状を有する。ロッドガイド２６は、その外周部が、小径部分と、これよりも大径の大径部分とを有する段付きの円筒形状を有する。The shock absorber 11 has a short, covered, cylindrical valve body 25 that is fitted to one axial end of the inner cylinder 15 and placed on the bottom member 22, and an annular rod guide 26 that is fitted to the other axial ends of the inner cylinder 15 and the outer cylinder 16. The valve body 25 has a stepped outer periphery with a small diameter portion and a large diameter portion that is larger than the small diameter portion. The rod guide 26 has a stepped cylindrical outer periphery with a small diameter portion and a large diameter portion that is larger than the small diameter portion.

内筒１５は、軸方向の一端部が、バルブボディ２５の小径部分に嵌合しており、このバルブボディ２５を介して外筒１６の底部材２２に嵌合している。また、内筒１５は、軸方向の他端部が、ロッドガイド２６の小径部分に嵌合しており、このロッドガイド２６を介して外筒１６の側壁部材２１に嵌合している。この状態で、内筒１５は、外筒１６に対して径方向の中央に位置決めされている。ここで、バルブボディ２５と底部材２２との間にあるボトム室３４は、バルブボディ２５に形成された径方向に貫通する通路溝３５を介して内筒１５と外筒１６との間に連通しており、内筒１５と外筒１６との間と同様、リザーバ室１８を構成している。One axial end of the inner cylinder 15 is fitted into the small diameter portion of the valve body 25, and is fitted through the valve body 25 to the bottom member 22 of the outer cylinder 16. The other axial end of the inner cylinder 15 is fitted into the small diameter portion of the rod guide 26, and is fitted through the rod guide 26 to the side wall member 21 of the outer cylinder 16. In this state, the inner cylinder 15 is positioned in the center of the radial direction with respect to the outer cylinder 16. Here, the bottom chamber 34 between the valve body 25 and the bottom member 22 is connected between the inner cylinder 15 and the outer cylinder 16 through a passage groove 35 formed in the valve body 25 and penetrating in the radial direction, and constitutes the reservoir chamber 18, as well as between the inner cylinder 15 and the outer cylinder 16.

緩衝器１１は、ロッドガイド２６の軸方向における底部材２２とは反対側に、円環状のロッドシール４１を有している。ロッドシール４１は、ゴム製の弾性部材４２に有孔円板状の金属製の剛性部材４３を埋設して形成されている。このロッドシール４１も、ロッドガイド２６と同様に側壁部材２１の内周部に嵌合されている。側壁部材２１の軸方向における底部材２２とは反対の端部には、側壁部材２１をカール加工等の加締め加工によって径方向内方に塑性変形させた加締め部４４が形成されている。ロッドシール４１は、径方向における剛性部材４３の位置が、この加締め部４４とロッドガイド２６とに挟持された位置に配置されている。ロッドシール４１は、外筒１６の開口２３を閉塞するものであり、具体的にはオイルシールである。The shock absorber 11 has an annular rod seal 41 on the opposite side of the bottom member 22 in the axial direction of the rod guide 26. The rod seal 41 is formed by embedding a perforated disk-shaped metallic rigid member 43 in a rubber elastic member 42. This rod seal 41 is also fitted to the inner periphery of the side wall member 21 in the same manner as the rod guide 26. At the end of the side wall member 21 opposite the bottom member 22 in the axial direction, a crimped portion 44 is formed by plastically deforming the side wall member 21 radially inward by crimping such as curling. The rod seal 41 is arranged in such a position that the rigid member 43 in the radial direction is sandwiched between the crimped portion 44 and the rod guide 26. The rod seal 41 closes the opening 23 of the outer cylinder 16, and is specifically an oil seal.

ロッドシール４１は、外筒１６の側壁部材２１の内周部との隙間をシールすると共に、ロッドシール４１の内側に挿通されるピストンロッド５１との隙間をシールする。ピストンロッド５１は、ロッドシール４１によって外周側がシールされた状態で、軸方向に移動する。ロッドガイド２６は、ピストンロッド５１がロッドシール４１に対して軸方向に摺動変位するのをガイドする。The rod seal 41 seals the gap between the inner periphery of the side wall member 21 of the outer cylinder 16 and the piston rod 51 inserted inside the rod seal 41. The piston rod 51 moves in the axial direction with its outer periphery sealed by the rod seal 41. The rod guide 26 guides the piston rod 51 to slide and displace in the axial direction relative to the rod seal 41.

ピストンロッド５１は、主軸部５２と、主軸部５２よりも小径の取付軸部５３とを有している。取付軸部５３には、軸方向の主軸部５２とは反対側の外周部に雄ねじ５４が形成されている。ピストンロッド５１は、取付軸部５３が内筒１５内に配置されており、主軸部５２においてロッドガイド２６およびロッドシール４１に摺接する。The piston rod 51 has a main shaft portion 52 and a mounting shaft portion 53 having a smaller diameter than the main shaft portion 52. The mounting shaft portion 53 has a male thread 54 formed on the outer periphery on the axially opposite side to the main shaft portion 52. The piston rod 51 has the mounting shaft portion 53 disposed within the inner cylinder 15, and the main shaft portion 52 slides against the rod guide 26 and the rod seal 41.

緩衝器１１は、内筒１５内に設けられるピストン６０（隔壁部材）を有している。ピストン６０は、内筒１５に摺動可能に嵌装されている。ピストン６０は、シリンダ１７内を第１室６１と第２室６２との２室に区画する隔壁部材である。第１室６１は、内筒１５内のピストン６０とロッドガイド２６との間に設けられている。第２室６２は、内筒１５内のピストン６０とバルブボディ２５との間に設けられている。第２室６２は、バルブボディ２５によって、リザーバ室１８と画成されている。言い換えれば、バルブボディ２５は、シリンダ１７内を第２室６２とリザーバ室１８との２室に分ける隔壁部材である。第１室６１および第２室６２には、作動流体としての油液Ｌが充填されている。ロッドシール４１は、外筒１６の開口２３とピストンロッド５１との間を閉塞して、内筒１５内の油液Ｌと、リザーバ室１８内のガスＧおよび油液Ｌとが外部に漏出するのを規制する。The shock absorber 11 has a piston 60 (partition member) provided in the inner cylinder 15. The piston 60 is slidably fitted in the inner cylinder 15. The piston 60 is a partition member that divides the inside of the cylinder 17 into two chambers, a first chamber 61 and a second chamber 62. The first chamber 61 is provided between the piston 60 and the rod guide 26 in the inner cylinder 15. The second chamber 62 is provided between the piston 60 and the valve body 25 in the inner cylinder 15. The second chamber 62 is defined as the reservoir chamber 18 by the valve body 25. In other words, the valve body 25 is a partition member that divides the inside of the cylinder 17 into two chambers, the second chamber 62 and the reservoir chamber 18. The first chamber 61 and the second chamber 62 are filled with oil liquid L as a working fluid. The rod seal 41 closes the gap between the opening 23 of the outer cylinder 16 and the piston rod 51, thereby restricting the oil L in the inner cylinder 15 and the gas G and oil L in the reservoir chamber 18 from leaking to the outside.

緩衝器１１は、軸方向一端側がピストン６０に連結されると共に、軸方向他端側がシリンダ１７の外部に延出される上記ピストンロッド５１を有している。ピストンロッド５１には、雄ねじ５４に螺合されるナット６３によってピストン６０が取付軸部５３に取り付けられている。ピストンロッド５１は、主軸部５２においてロッドガイド２６およびロッドシール４１を通って内筒１５および外筒１６から外部へと延出している。ピストンロッド５１は、主軸部５２がロッドガイド２６に案内されて、内筒１５および外筒１６に対して、ピストン６０と一体になって軸方向に移動する。第１室６１は、ピストンロッド５１が貫通するロッド側室である。第２室６２は、底部材２２側のボトム側室である。第２室６２に対しては、ピストンロッド５１は貫通していない。The shock absorber 11 has the piston rod 51, one axial end of which is connected to the piston 60, and the other axial end of which extends to the outside of the cylinder 17. The piston 60 is attached to the mounting shaft portion 53 of the piston rod 51 by a nut 63 screwed onto the male thread 54. The piston rod 51 extends from the inner tube 15 and the outer tube 16 to the outside through the rod guide 26 and the rod seal 41 at the main shaft portion 52. The piston rod 51 moves axially together with the piston 60 relative to the inner tube 15 and the outer tube 16, with the main shaft portion 52 guided by the rod guide 26. The first chamber 61 is a rod side chamber through which the piston rod 51 passes. The second chamber 62 is a bottom side chamber on the bottom member 22 side. The piston rod 51 does not pass through the second chamber 62.

ピストン６０には、いずれもピストン６０の軸方向に平行な直線状をなして軸方向に貫通する通路６５および通路６６が形成されている。ピストン６０には、ピストン６０の周方向に等間隔で通路６５が複数形成されており、ピストン６０の周方向に等間隔で通路６６が複数形成されている。通路６５，６６は、第１室６１と第２室６２とを連通可能となっている。The piston 60 is formed with a passage 65 and a passage 66 that run straight through the piston 60 in the axial direction and are parallel to the axial direction of the piston 60. The piston 60 is formed with a plurality of passages 65 at equal intervals in the circumferential direction of the piston 60, and a plurality of passages 66 at equal intervals in the circumferential direction of the piston 60. The passages 65 and 66 are capable of communicating the first chamber 61 and the second chamber 62.

緩衝器１１は、通路６５を閉塞可能であって通路６５を通る油液Ｌの流れを抑制して減衰力を発生させる減衰力発生機構７１を、ピストン６０の軸方向における底部材２２とは反対側の位置に有している。また、緩衝器１１は、通路６６を閉塞可能であって通路６６を通る油液Ｌの流れを抑制して減衰力を発生させる減衰力発生機構７２を、ピストン６０の軸方向における底部材２２側の位置に有している。The shock absorber 11 has a damping force generating mechanism 71 that is capable of blocking the passage 65 and suppresses the flow of oil liquid L through the passage 65 to generate a damping force, located on the opposite side of the bottom member 22 in the axial direction of the piston 60. The shock absorber 11 also has a damping force generating mechanism 72 that is capable of blocking the passage 66 and suppresses the flow of oil liquid L through the passage 66 to generate a damping force, located on the bottom member 22 side in the axial direction of the piston 60.

減衰力発生機構７１は、ピストンロッド５１が内筒１５および外筒１６内への進入量を増やす縮み側に移動しピストン６０が第２室６２を狭める方向に移動して第２室６２の圧力が第１室６１の圧力よりも所定値以上高くなると、通路６５を開く。その結果、この減衰力発生機構７１では、第２室６２の油液Ｌを、通路６５を介して第１室６１に流すことになり、その際に減衰力を発生させる。減衰力発生機構７１は、ピストンロッド５１の縮み行程でピストン６０が底部材２２側に向かって摺動変位するときに通路６５内を流通する油液に抵抗力を与えて所定の減衰力を発生する、縮み側の減衰力発生機構となっている。The damping force generating mechanism 71 opens the passage 65 when the piston rod 51 moves to the compression side to increase the amount of penetration into the inner tube 15 and the outer tube 16, and the piston 60 moves in a direction narrowing the second chamber 62, causing the pressure in the second chamber 62 to be higher than the pressure in the first chamber 61 by a predetermined value or more. As a result, the damping force generating mechanism 71 causes the oil L in the second chamber 62 to flow through the passage 65 into the first chamber 61, generating a damping force at that time. The damping force generating mechanism 71 is a compression side damping force generating mechanism that generates a predetermined damping force by applying resistance to the oil flowing through the passage 65 when the piston 60 slides and displaces toward the bottom member 22 side during the compression stroke of the piston rod 51.

減衰力発生機構７２は、ピストンロッド５１が内筒１５および外筒１６からの突出量を増やす伸び側に移動しピストン６０が第１室６１を狭める方向に移動して第１室６１の圧力が第２室６２の圧力よりも所定値以上高くなると、通路６６を開く。その結果、この減衰力発生機構７２は、第１室６１の油液Ｌを、通路６６を介して第２室６２に流すことになり、その際に減衰力を発生させる。減衰力発生機構７２は、ピストンロッド５１の伸び行程でピストン６０がロッドガイド２６側に向かって摺動変位するときに通路６６内を流通する油液に抵抗力を与えて所定の減衰力を発生する、伸び側の減衰力発生機構となっている。The damping force generating mechanism 72 opens the passage 66 when the piston rod 51 moves to the extension side, increasing the amount of protrusion from the inner tube 15 and the outer tube 16, and the piston 60 moves in a direction narrowing the first chamber 61, causing the pressure in the first chamber 61 to be higher than the pressure in the second chamber 62 by a predetermined value or more. As a result, the damping force generating mechanism 72 causes the oil L in the first chamber 61 to flow through the passage 66 to the second chamber 62, generating a damping force at that time. The damping force generating mechanism 72 is an extension side damping force generating mechanism that applies resistance to the oil flowing through the passage 66 when the piston 60 slides toward the rod guide 26 during the extension stroke of the piston rod 51, generating a predetermined damping force.

緩衝器１１は、内筒１５の軸方向における底部材２２側に、内筒１５に固定されるベースバルブ７０を有している。ベースバルブ７０は、シリンダ１７のボトム部分に設けられるボトムバルブである。上記バルブボディ２５は、このベースバルブ７０を構成するものであり、外筒１６に固定されるベース部材である。バルブボディ２５には、軸方向に貫通する通路８１および通路８２が形成されている。バルブボディ２５には、バルブボディ２５の周方向に等間隔で通路８１が複数形成されており、バルブボディ２５の周方向に等間隔で通路８２が複数形成されている。通路８１，８２は、第２室６２とボトム室３４（すなわちリザーバ室１８）との間を連通可能としている。言い換えれば、リザーバ室１８は、通路８１，８２を介して内筒１５内の第２室６２と連通可能に設けられている。バルブボディ２５の径方向において、複数の通路８１は、複数の通路８２よりも内側に配置されている。The shock absorber 11 has a base valve 70 fixed to the inner cylinder 15 on the bottom member 22 side in the axial direction of the inner cylinder 15. The base valve 70 is a bottom valve provided at the bottom part of the cylinder 17. The valve body 25 constitutes this base valve 70 and is a base member fixed to the outer cylinder 16. The valve body 25 is formed with a passage 81 and a passage 82 penetrating in the axial direction. The valve body 25 is formed with a plurality of passages 81 at equal intervals in the circumferential direction of the valve body 25, and a plurality of passages 82 at equal intervals in the circumferential direction of the valve body 25. The passages 81 and 82 enable communication between the second chamber 62 and the bottom chamber 34 (i.e., the reservoir chamber 18). In other words, the reservoir chamber 18 is provided so as to be able to communicate with the second chamber 62 in the inner cylinder 15 via the passages 81 and 82. In the radial direction of the valve body 25, the plurality of passages 81 are arranged inside the plurality of passages 82.

緩衝器１１は、通路８１を閉塞可能であって通路８１を通る油液Ｌの流れを抑制して減衰力を発生させる減衰力発生機構９１を、バルブボディ２５の軸方向における底部材２２側の位置に有している。また、緩衝器１１は、通路８２を閉塞可能なサクションバルブ機構９２を、ピストン６０の軸方向における底部材２２とは反対側の位置に有している。The shock absorber 11 has a damping force generating mechanism 91 that is capable of blocking the passage 81 and suppresses the flow of oil liquid L through the passage 81 to generate a damping force, located on the bottom member 22 side in the axial direction of the valve body 25. The shock absorber 11 also has a suction valve mechanism 92 that is capable of blocking the passage 82, located on the opposite side of the piston 60 from the bottom member 22 in the axial direction.

減衰力発生機構９１は、ピストンロッド５１が内筒１５および外筒１６内への進入量を増やす縮み側に移動しピストン６０が第２室６２を狭める方向に移動して第２室６２の圧力がリザーバ室１８の圧力よりも所定値以上高くなると、通路８１を開く。その結果、この減衰力発生機構９１は、第２室６２の油液Ｌを、通路８１を介してリザーバ室１８に流すことになり、その際に減衰力を発生させる。減衰力発生機構９１は、ピストンロッド５１の縮み行程でピストン６０が底部材２２側に向かって摺動変位するときに通路８１内を流通する油液に抵抗力を与えて所定の減衰力を発生する、縮み側の減衰力発生機構となっている。The damping force generating mechanism 91 opens the passage 81 when the piston rod 51 moves to the compression side increasing the amount of penetration into the inner tube 15 and the outer tube 16 and the piston 60 moves in the direction narrowing the second chamber 62, causing the pressure in the second chamber 62 to be higher than the pressure in the reservoir chamber 18 by a predetermined value or more. As a result, the damping force generating mechanism 91 causes the oil L in the second chamber 62 to flow through the passage 81 into the reservoir chamber 18, generating a damping force at that time. The damping force generating mechanism 91 is a compression side damping force generating mechanism that applies resistance to the oil flowing through the passage 81 when the piston 60 slides and displaces toward the bottom member 22 side during the compression stroke of the piston rod 51, generating a predetermined damping force.

サクションバルブ機構９２は、ピストンロッド５１が内筒１５および外筒１６からの突出量を増やす伸び側に移動しピストン６０が第２室６２を拡げる方向に移動して第２室６２の圧力がリザーバ室１８の圧力よりも低くなると、通路８２を開く。その結果、このサクションバルブ機構９２は、リザーバ室１８の油液Ｌを、通路８２を介して第２室６２に流すことになる。サクションバルブ機構９２は、その際に実質的に減衰力を発生させることがない。なお、サクションバルブ機構９２に代えて、第２室６２の圧力がリザーバ室１８の圧力よりも所定値以上低くなると通路８２を開いてリザーバ室１８の油液Ｌを通路８２を介して第２室６２に流し、その際に減衰力を発生させる減衰力発生機構を設けても良い。The suction valve mechanism 92 opens the passage 82 when the piston rod 51 moves to the extension side to increase the amount of protrusion from the inner tube 15 and the outer tube 16, and the piston 60 moves in the direction to expand the second chamber 62, causing the pressure in the second chamber 62 to become lower than the pressure in the reservoir chamber 18. As a result, the suction valve mechanism 92 causes the oil L in the reservoir chamber 18 to flow through the passage 82 to the second chamber 62. The suction valve mechanism 92 does not generate a damping force at that time. Instead of the suction valve mechanism 92, a damping force generating mechanism may be provided that opens the passage 82 when the pressure in the second chamber 62 becomes lower than the pressure in the reservoir chamber 18 by a predetermined value or more, causing the oil L in the reservoir chamber 18 to flow through the passage 82 to the second chamber 62, generating a damping force at that time.

図２に示すように、ピストン６０は、ピストンロッド５１の取付軸部５３に嵌合する金属製のピストン本体１０１と、ピストン本体１０１の外周面に一体に装着されて内筒１５内を摺動する円環状の合成樹脂製の摺動部材１０２とによって構成されている。ピストン６０の中心軸線は、ピストン本体１０１の中心軸線と一致する。よって、ピストン６０の軸方向はピストン本体１０１の軸方向であり、ピストン６０の径方向はピストン本体１０１の径方向であり、ピストン６０の周方向はピストン本体１０１の周方向である。2, the piston 60 is composed of a metal piston body 101 that fits onto the mounting shaft portion 53 of the piston rod 51, and an annular synthetic resin sliding member 102 that is integrally attached to the outer circumferential surface of the piston body 101 and slides inside the inner cylinder 15. The central axis of the piston 60 coincides with the central axis of the piston body 101. Thus, the axial direction of the piston 60 is the axial direction of the piston body 101, the radial direction of the piston 60 is the radial direction of the piston body 101, and the circumferential direction of the piston 60 is the circumferential direction of the piston body 101.

ピストン本体１０１は、取付軸部５３を嵌合させる嵌合穴１０５が径方向の中央に形成された有孔円板状をなしている。ピストン６０は、ピストン本体１０１の嵌合穴１０５に取付軸部５３が嵌合されることにより、ピストンロッド５１に対して径方向に位置決めされる。また、ピストン６０は、摺動部材１０２によって内筒１５内に嵌合されることで、内筒１５に対して径方向に位置決めされる。The piston body 101 is a perforated disk with a fitting hole 105 formed in the radial center for fitting the mounting shaft portion 53. The piston 60 is positioned radially relative to the piston rod 51 by fitting the mounting shaft portion 53 into the fitting hole 105 of the piston body 101. The piston 60 is also positioned radially relative to the inner cylinder 15 by fitting into the inner cylinder 15 by the sliding member 102.

ピストン本体１０１は、軸方向一側である第２室６２側の端部に、嵌合穴１０５を囲むように円環状をなす内側シート部１１１を有している。また、ピストン本体１０１は、図３に示すように、この内側シート部１１１から内側シート部１１１の径方向外方に広がるバルブシート部１１２（シート部）を有している。ピストン本体１０１は、同形状のバルブシート部１１２を、ピストン本体１０１の周方向に等間隔で複数、具体的には４箇所有している。内側シート部１１１および複数のバルブシート部１１２は、図２に示すように、ピストン本体１０１の軸方向の中間にある本体部１１３の軸方向一側である第２室６２側の端面１１３ａから軸方向外側に突出している。The piston body 101 has an inner seat portion 111 that is annular so as to surround the fitting hole 105 at the end portion on the second chamber 62 side, which is one axial side. The piston body 101 also has a valve seat portion 112 (seat portion) that extends radially outward from the inner seat portion 111, as shown in FIG. 3. The piston body 101 has multiple valve seat portions 112 of the same shape at equal intervals in the circumferential direction of the piston body 101, specifically four locations. The inner seat portion 111 and the multiple valve seat portions 112 protrude axially outward from an end surface 113a on the second chamber 62 side, which is one axial side, of the main body portion 113 located in the middle of the axial direction of the piston body 101, as shown in FIG. 2.

図３に示すように、バルブシート部１１２は、内側シート部１１１の一部である円弧状の小径部１２１と、内側シート部１１１の周方向における小径部１２１の両端部から内側シート部１１１の径方向における外方に延出する一対の延出部１２２と、これら延出部１２２の内側シート部１１１の径方向における外側端部同士を連結する円弧状の大径部１２３とを有している。一対の延出部１２２は、ピストン本体１０１の径方向において外側に向かうほどピストン本体１０１の周方向における距離が離れるように、互いに鏡面対称状に傾斜している。小径部１２１および大径部１２３は、いずれもピストン本体１０１の中心軸線を中心とする円弧状である。小径部１２１および大径部１２３は、互いに径が異なっており、小径部１２１よりも大径部１２３の方が大径となっている。バルブシート部１１２は、ピストン本体１０１の周方向において鏡面対称の形状をなしている。3, the valve seat portion 112 has an arc-shaped small diameter portion 121 that is a part of the inner seat portion 111, a pair of extension portions 122 that extend outward in the radial direction of the inner seat portion 111 from both ends of the small diameter portion 121 in the circumferential direction of the inner seat portion 111, and an arc-shaped large diameter portion 123 that connects the outer ends of the extension portions 122 in the radial direction of the inner seat portion 111. The pair of extension portions 122 are inclined in a mirror symmetrical manner so that the distance in the circumferential direction of the piston body 101 increases as they move outward in the radial direction of the piston body 101. The small diameter portion 121 and the large diameter portion 123 are both arc-shaped with the center being the central axis of the piston body 101. The small diameter portion 121 and the large diameter portion 123 have different diameters, and the large diameter portion 123 has a larger diameter than the small diameter portion 121. The valve seat portion 112 has a mirror symmetrical shape in the circumferential direction of the piston body 101 .

上記したように、全てのバルブシート部１１２は同形状である。よって、全ての大径部１２３も同形状であり、全ての小径部１２１も同形状である。全てのバルブシート部１１２の小径部１２１は、同一円上に、ピストン本体１０１の周方向に等間隔で配置されている。全てのバルブシート部１１２の大径部１２３は、同一円上に、ピストン本体１０１の周方向に等間隔で配置されている。ピストン本体１０１の軸方向における全てのバルブシート部１１２の本体部１１３とは反対側の先端面であるシート面１１２ａは、ピストン本体１０１の中心軸線に直交して広がる同一平面上に配置されている。As described above, all valve seat portions 112 have the same shape. Therefore, all large diameter portions 123 also have the same shape, and all small diameter portions 121 also have the same shape. The small diameter portions 121 of all valve seat portions 112 are arranged on the same circle at equal intervals in the circumferential direction of the piston body 101. The large diameter portions 123 of all valve seat portions 112 are arranged on the same circle at equal intervals in the circumferential direction of the piston body 101. The seat surfaces 112a, which are the tip surfaces of all valve seat portions 112 on the opposite side to the body portions 113 in the axial direction of the piston body 101, are arranged on the same plane extending perpendicular to the central axis of the piston body 101.

バルブシート部１１２は、全周にわたって連続する閉ループ形状を有し、シート面１１２ａも全周にわたって連続する閉ループ形状を有する。本体部１１３には、全てのバルブシート部１１２のそれぞれの内側となる位置に、上記した通路６６が設けられている。よって、ピストン本体１０１には、通路６６が、バルブシート部１１２と同数である４箇所、形成されている。全ての通路６６は、それぞれの周囲を囲むバルブシート部１１２のピストン本体１０１の周方向における中央に配置されている。また、全ての通路６６は、それぞれの周囲を囲むバルブシート部１１２のピストン本体１０１の径方向における小径部１２１よりも、大径部１２３側に寄って配置されている。The valve seat portion 112 has a closed loop shape that is continuous around the entire circumference, and the seat surface 112a also has a closed loop shape that is continuous around the entire circumference. The body portion 113 has the above-mentioned passages 66 at positions that are inside all of the valve seat portions 112. Therefore, the piston body 101 has four passages 66, the same number as the valve seat portions 112. All of the passages 66 are disposed in the center of the valve seat portion 112 surrounding the periphery in the circumferential direction of the piston body 101. In addition, all of the passages 66 are disposed closer to the large diameter portion 123 than the small diameter portion 121 in the radial direction of the piston body 101 of the valve seat portion 112 surrounding the periphery.

本体部１１３には、バルブシート部１１２のピストン本体１０１の周方向において隣り合うもの同士の間の位置に、上記した通路６５が配置されている。本体部１１３には、隣り合うバルブシート部１１２の間の位置が、バルブシート部１１２と同数の４箇所、設けられている。通路６５は、隣り合うバルブシート部１１２の間の位置の４箇所全てに設けられている。よって、ピストン本体１０１には、通路６５が、バルブシート部１１２と同数である４箇所、形成されている。全ての通路６６と全ての通路６５とは、ピストン本体１０１の中心からの距離が同等になっている。In the main body 113, the above-mentioned passages 65 are arranged at positions between adjacent valve seat portions 112 in the circumferential direction of the piston body 101. In the main body 113, there are four positions between adjacent valve seat portions 112, the same number as the valve seat portions 112. The passages 65 are provided at all four positions between adjacent valve seat portions 112. Thus, in the piston body 101, the passages 65 are formed at four positions, the same number as the valve seat portions 112. All of the passages 66 and all of the passages 65 are at the same distance from the center of the piston body 101.

以上説明の構成により、全てのバルブシート部１１２は、ピストン６０の軸方向における第２室６２側の端面を構成するピストン本体１０１の第２室６２側の端面１０１ａに、本体部１１３の第２室６２側の端面１１３ａから突出するよう設けられ、通路６６を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部１２３および大径部１２３とは径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部１２１を有する。全てのバルブシート部１１２を合わせると、大径部１２３の数は３箇所以上の４箇所であり、小径部１２１の数も３箇所以上の４箇所である。複数のバルブシート部１１２は、全体として非円形の花びら型をなす異形シートである。 With the above-described configuration, all valve seat portions 112 are provided on the end surface 101a on the second chamber 62 side of the piston body 101 that constitutes the end surface on the second chamber 62 side in the axial direction of the piston 60, protruding from the end surface 113a on the second chamber 62 side of the body portion 113, and have large diameter portions 123 of the same shape that surround the passage 66 and are provided at equal intervals in the circumferential direction, and small diameter portions 121 that have a different diameter from the large diameter portions 123 and are provided at equal intervals in the circumferential direction. When all valve seat portions 112 are combined, the number of large diameter portions 123 is three or more, that is, four, and the number of small diameter portions 121 is also three or more, that is, four. The multiple valve seat portions 112 are irregular seats that form a non-circular petal shape as a whole.

図２に示すように、ピストン本体１０１は、軸方向他側である第１室６１側の端部に、嵌合穴１０５を囲むように、内側シート部１１１と同様の内側シート部１３１を有している。また、ピストン本体１０１は、この内側シート部１３１から内側シート部１３１の径方向外方に広がる、バルブシート部１１２と同様のバルブシート部１３２を有している。ピストン本体１０１は、互いに同形状のバルブシート部１３２を、ピストン本体１０１の周方向に等間隔で複数、具体的にはバルブシート部１１２と同様の４箇所有している。内側シート部１３１および複数のバルブシート部１３２は、本体部１１３の軸方向他側である第１室６１側の端面１１３ｂから軸方向外側に突出している。2, the piston body 101 has an inner seat portion 131 similar to the inner seat portion 111 at the end on the first chamber 61 side, which is the other axial side, so as to surround the fitting hole 105. The piston body 101 also has a valve seat portion 132 similar to the valve seat portion 112 that extends radially outward from the inner seat portion 131. The piston body 101 has multiple valve seat portions 132 of the same shape at equal intervals in the circumferential direction of the piston body 101, specifically four locations similar to the valve seat portion 112. The inner seat portion 131 and the multiple valve seat portions 132 protrude axially outward from the end face 113b on the first chamber 61 side, which is the other axial side of the body portion 113.

複数のバルブシート部１３２は、それぞれが、小径部１２１と同様の小径部１４１と、一対の延出部１２２と同様の一対の延出部１４２と、大径部１２３と同様の大径部１４３とを有している。ピストン本体１０１の軸方向における全てのバルブシート部１３２の本体部１１３とは反対側にあるシート面１３２ｂは、ピストン本体１０１の中心軸線に直交して広がる同一平面上に配置されている。Each of the multiple valve seat portions 132 has a small diameter portion 141 similar to the small diameter portion 121, a pair of extension portions 142 similar to the pair of extension portions 122, and a large diameter portion 143 similar to the large diameter portion 123. The seat surfaces 132b on the opposite side of the main body portion 113 of all the valve seat portions 132 in the axial direction of the piston body 101 are arranged on the same plane extending perpendicular to the central axis of the piston body 101.

本体部１１３には、全てのバルブシート部１３２のそれぞれの内側となる位置に、上記した通路６５が設けられている。全ての通路６５は、それぞれの周囲を囲むバルブシート部１３２のピストン本体１０１の周方向における中央に配置されている。また、全ての通路６５は、それぞれの周囲を囲むバルブシート部１３２のピストン本体１０１の径方向における小径部１４１よりも大径部１４３側に寄って配置されている。The main body 113 is provided with the above-mentioned passages 65 at positions inside all of the valve seat portions 132. All of the passages 65 are disposed in the center in the circumferential direction of the piston body 101 of the valve seat portions 132 that surround the respective peripheries. In addition, all of the passages 65 are disposed closer to the large diameter portion 143 side than the small diameter portion 141 in the radial direction of the piston body 101 of the valve seat portions 132 that surround the respective peripheries.

本体部１１３には、バルブシート部１３２のピストン本体１０１の周方向において隣り合うもの同士の間の位置に、上記した通路６６が配置されている。本体部１１３には、隣り合うバルブシート部１３２の間の位置が、バルブシート部１３２と同数の４箇所、設けられている。通路６６は、隣り合うバルブシート部１３２の間の位置の４箇所全てに設けられている。In the main body 113, the above-mentioned passages 66 are arranged at positions between adjacent valve seat portions 132 in the circumferential direction of the piston body 101. In the main body 113, four positions are provided between adjacent valve seat portions 132, the same number as the number of valve seat portions 132. The passages 66 are provided at all four positions between adjacent valve seat portions 132.

複数のバルブシート部１１２のピストン本体１０１の周方向における配置ピッチと、複数のバルブシート部１３２のピストン本体１０１の周方向における配置ピッチとは同じであり、バルブシート部１１２およびバルブシート部１３２は、互いに半ピッチ分ずれている。そして、通路６６は、ピストン本体１０１の周方向に隣り合うバルブシート部１３２とバルブシート部１３２との間に配置されており、よって、全てのバルブシート部１３２の範囲の外側に配置されている。通路６５は、ピストン本体１０１の周方向に隣り合うバルブシート部１１２とバルブシート部１１２との間に配置されており、よって、全てのバルブシート部１１２の範囲の外側に配置されている。The arrangement pitch of the valve seat portions 112 in the circumferential direction of the piston body 101 is the same as the arrangement pitch of the valve seat portions 132 in the circumferential direction of the piston body 101, and the valve seat portions 112 and 132 are offset from each other by half a pitch. The passage 66 is arranged between the valve seat portions 132 adjacent to each other in the circumferential direction of the piston body 101, and is therefore arranged outside the range of all the valve seat portions 132. The passage 65 is arranged between the valve seat portions 112 adjacent to each other in the circumferential direction of the piston body 101, and is therefore arranged outside the range of all the valve seat portions 112.

以上説明の構成により、全てのバルブシート部１３２は、ピストン６０の軸方向における第１室６１側の端面を構成するピストン本体１０１の端面１０１ｂに、本体部１１３の第１室６１側の端面１１３ｂから突出するよう設けられ、通路６５を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部１４３および大径部１４３とは径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部１４１を有する。複数のバルブシート部１３２は、全体として非円形の花びら型をなす異形シートである。 With the configuration described above, all valve seat portions 132 are provided on the end face 101b of the piston body 101 that constitutes the end face on the first chamber 61 side in the axial direction of the piston 60, protruding from the end face 113b on the first chamber 61 side of the body portion 113, and have large diameter portions 143 of the same shape that surround the passage 65 and are provided at equal intervals in the circumferential direction, and small diameter portions 141 that have a different diameter from the large diameter portions 143 and are provided at equal intervals in the circumferential direction. The multiple valve seat portions 132 are irregularly shaped seats that form a non-circular petal shape overall.

ピストン本体１０１には、表裏の区別がない。ピストン本体１０１は、第２室６２側に設けられた内側シート部および複数のバルブシート部が、内側シート部１１１および複数のバルブシート部１１２になる。そして、これらバルブシート部１１２のそれぞれの内側に配置された通路が通路６６になる。また、ピストン本体１０１は、第１室６１側に設けられた内側シート部および複数のバルブシート部が、内側シート部１３１および複数のバルブシート部１３２になる。そして、これらバルブシート部１３２のそれぞれの内側に配置された通路が通路６５になる。The piston body 101 has no front or back. The inner seat portion and multiple valve seat portions provided on the second chamber 62 side of the piston body 101 become the inner seat portion 111 and multiple valve seat portions 112. The passages arranged on the inside of each of these valve seat portions 112 become passages 66. The inner seat portion and multiple valve seat portions provided on the first chamber 61 side of the piston body 101 become the inner seat portion 131 and multiple valve seat portions 132. The passages arranged on the inside of each of these valve seat portions 132 become passages 65.

緩衝器１１は、ピストンロッド５１の軸方向におけるピストン６０とナット６３との間に、ピストン６０側から順に並んで、ディスクバルブ１５１（バルブ）と、座金１５２と、バネディスク１５３と、リテーナディスク１５４と、規制部材１５５とを有している。また、緩衝器１１は、ピストンロッド５１の軸方向におけるピストン６０とピストンロッド５１の主軸部５２との間に、ピストン６０側から順に並んで、ディスクバルブ１５７と、座金１５８と、規制部材１５９とを有している。ピストン６０、ディスクバルブ１５１、座金１５２、バネディスク１５３、リテーナディスク１５４、規制部材１５５、ディスクバルブ１５７、座金１５８および規制部材１５９は、それぞれの内周部に、取付軸部５３を嵌合させた状態で設けられており、これにより、いずれもピストンロッド５１に対して径方向に位置決めされている。ピストン６０、ディスクバルブ１５１、座金１５２、バネディスク１５３、リテーナディスク１５４、規制部材１５５、ディスクバルブ１５７、座金１５８および規制部材１５９は、それぞれの少なくとも内周側が、ピストンロッド５１の主軸部５２とナット６３とによってクランプされることで、ピストンロッド５１に対する軸方向の位置が固定されている。The shock absorber 11 has a disk valve 151 (valve), a washer 152, a spring disk 153, a retainer disk 154, and a regulating member 155, which are arranged in order from the piston 60 side between the piston 60 and the nut 63 in the axial direction of the piston rod 51. The shock absorber 11 also has a disk valve 157, a washer 158, and a regulating member 159, which are arranged in order from the piston 60 side between the piston 60 and the main shaft portion 52 of the piston rod 51 in the axial direction of the piston rod 51. The piston 60, the disk valve 151, the washer 152, the spring disk 153, the retainer disk 154, the regulating member 155, the disk valve 157, the washer 158, and the regulating member 159 are provided with the mounting shaft portion 53 fitted to their respective inner peripheries, and thus each is positioned radially relative to the piston rod 51. The piston 60, disc valve 151, washer 152, spring disc 153, retainer disc 154, regulating member 155, disc valve 157, washer 158 and regulating member 159 have at least their inner sides clamped by the main shaft portion 52 of the piston rod 51 and a nut 63, thereby fixing their axial positions relative to the piston rod 51.

ディスクバルブ１５１は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。ディスクバルブ１５１は、有孔円板状の弾性金属板からなる平板状の単板ディスク１６１が複数枚、具体的には２枚積層されて構成されている。ディスクバルブ１５１の外径すなわち単板ディスク１６１の外径は、ピストン６０の複数のバルブシート部１１２の大径部１２３の外径よりも大きく、具体的にはシート面１１２ａの最大外径よりも大きい。ディスクバルブ１５１は、ピストン６０側の単板ディスク１６１がピストン６０のバルブシート部１１２に当接する。The disk valve 151 has a constant outer diameter, a constant inner diameter, and a constant radial width. The disk valve 151 is composed of a plurality of flat single-plate disks 161, specifically two laminated disks, made of perforated circular elastic metal plates. The outer diameter of the disk valve 151, i.e., the outer diameter of the single-plate disk 161, is larger than the outer diameter of the large diameter portion 123 of the plurality of valve seat portions 112 of the piston 60, specifically larger than the maximum outer diameter of the seat surface 112a. In the disk valve 151, the single-plate disk 161 on the piston 60 side abuts against the valve seat portion 112 of the piston 60.

ディスクバルブ１５１は、シート面１１２ａ側の単板ディスク１６１が全てのシート面１１２ａに面接触で当接可能である。ディスクバルブ１５１は、この単板ディスク１６１が、シート面１１２ａの全周に面接触で当接することで、シート面１１２ａで囲まれた通路６６を閉塞する。ディスクバルブ１５１は、全てのバルブシート部１１２のシート面１１２ａにこのように当接することで、全ての通路６６を閉塞する。図４に網掛けで示すように、ディスクバルブ１５１は、軸方向に見て、バルブシート部１１２のシート面１１２ａの内周縁部で囲まれた、この内周縁部から内側の範囲が、通路６６を介して第１室６１の圧力を受ける受圧面積部１６２となっている。言い換えれば、ディスクバルブ１５１は、バルブシート部１１２のシート面１１２ａの内周縁部に当接する部分で囲まれた、この当接する部分から内側の範囲が、通路６６を介して第１室６１の圧力を受ける受圧面積部１６２となっている。In the disk valve 151, the single-plate disk 161 on the seat surface 112a side can abut against all of the seat surfaces 112a in surface contact. In the disk valve 151, this single-plate disk 161 abuts against the entire circumference of the seat surface 112a in surface contact, thereby blocking the passage 66 surrounded by the seat surface 112a. In the disk valve 151, by abutting against the seat surfaces 112a of all the valve seat portions 112 in this manner, all of the passages 66 are blocked. As shown by the hatching in FIG. 4, the disk valve 151 is surrounded by the inner peripheral edge of the seat surface 112a of the valve seat portion 112 when viewed in the axial direction, and the range inward from this inner peripheral edge is the pressure-receiving area portion 162 that receives the pressure of the first chamber 61 through the passage 66. In other words, the disk valve 151 is surrounded by a portion that abuts against the inner peripheral edge of the seat surface 112a of the valve seat portion 112, and the area inward from this abutting portion constitutes a pressure-receiving area portion 162 that receives the pressure of the first chamber 61 through the passage 66.

図２に示すように、座金１５２は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。座金１５２は、外径がディスクバルブ１５１の外径すなわち単板ディスク１６１の外径よりも小径の有孔円板状の弾性金属板からなっている。2, the washer 152 has a constant outer diameter over its entire circumference, a constant inner diameter over its entire circumference, and a constant radial width over its entire circumference. The washer 152 is made of a perforated, circular elastic metal plate whose outer diameter is smaller than the outer diameter of the disk valve 151, i.e., the outer diameter of the single-plate disk 161.

図５に示すように、バネディスク１５３は、弾性金属板からなっており、取付軸部５３が嵌合される有孔円板状の基板部１７１と、基板部１７１の外周縁部から径方向外方に延出する付勢部１７２とを有している。基板部１７１は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。基板部１７１の外径は、座金１５２の外径と同等となっている。バネディスク１５３は、同形状の付勢部１７２を、基板部１７１の周方向すなわちバネディスク１５３の周方向に等間隔で複数、具体的には３箇所有している。 As shown in Fig. 5, the spring disc 153 is made of an elastic metal plate and has a perforated disk-shaped base plate portion 171 into which the mounting shaft portion 53 is fitted, and a biasing portion 172 extending radially outward from the outer periphery of the base plate portion 171. The base plate portion 171 has a constant outer diameter around the entire circumference, a constant inner diameter around the entire circumference, and a constant radial width around the entire circumference. The outer diameter of the base plate portion 171 is equal to the outer diameter of the washer 152. The spring disc 153 has multiple biasing portions 172 of the same shape, specifically three, equally spaced around the circumference of the base plate portion 171, i.e., around the circumference of the spring disc 153.

付勢部１７２は、基板部１７１の周方向において鏡面対称状であり、基板部１７１の径方向において基板部１７１から離れるほど基板部１７１の周方向における幅が狭くなる先細りの形状をなしている。The biasing portion 172 is mirror-symmetrical in the circumferential direction of the substrate portion 171 and has a tapered shape such that the width in the circumferential direction of the substrate portion 171 becomes narrower the further away from the substrate portion 171 in the radial direction of the substrate portion 171.

付勢部１７２は、基板部１７１の径方向において、基板部１７１側に設けられて基板部１７１と同一平面上に配置される基端板部１８１と、基板部１７１とは反対側に設けられて基板部１７１に対して傾斜して延出する脚部１８２とを有している。脚部１８２も、基板部１７１の径方向において基板部１７１から離れるほど基板部１７１の周方向における幅が狭くなる先細りの形状をなしている。脚部１８２は、基板部１７１の径方向における基端板部１８１とは反対側の先端縁部１８３が直線状をなしている。脚部１８２、すなわち付勢部１７２の先端縁部１８３は、基板部１７１の外周縁部の、この付勢部１７２の基端位置における接線方向に沿っている。The biasing portion 172 has a base end plate portion 181 that is provided on the substrate portion 171 side in the radial direction of the substrate portion 171 and is arranged on the same plane as the substrate portion 171, and a leg portion 182 that is provided on the opposite side of the substrate portion 171 and extends at an angle relative to the substrate portion 171. The leg portion 182 also has a tapered shape in which the width in the circumferential direction of the substrate portion 171 becomes narrower the further away from the substrate portion 171 in the radial direction of the substrate portion 171. The leg portion 182 has a straight tip edge portion 183 on the opposite side to the base end plate portion 181 in the radial direction of the substrate portion 171. The leg portion 182, i.e., the tip edge portion 183 of the biasing portion 172, is along the tangent direction of the outer circumferential edge of the substrate portion 171 at the base end position of this biasing portion 172.

図２に示すように、バネディスク１５３は、基板部１７１において座金１５２に当接すると共に、脚部１８２が、基板部１７１の径方向における外側ほど基板部１７１の軸方向においてディスクバルブ１５１に近づくように、基板部１７１および基端板部１８１に対して傾斜している。バネディスク１５３は、全ての付勢部１７２の先端縁部１８３側の当接部１８４においてディスクバルブ１５１に当接する。その際に、全ての付勢部１７２の脚部１８２が弾性変形する。これにより、バネディスク１５３は、ディスクバルブ１５１を複数のバルブシート部１１２の方向に押圧することになり、ディスクバルブ１５１を複数のバルブシート部１１２に当接させて通路６６を閉じた状態に保持するように付勢する。言い換えれば、バネディスク１５３は、ディスクバルブ１５１に対し、複数の通路６６を閉じた状態に保持するようにセット荷重を付与する。2, the spring disc 153 abuts against the washer 152 at the base plate 171, and the leg 182 is inclined relative to the base plate 171 and the base end plate 181 so that the leg 182 approaches the disk valve 151 in the axial direction of the base plate 171 as it approaches the radially outer side of the base plate 171. The spring disc 153 abuts against the disk valve 151 at the abutment portion 184 on the tip edge portion 183 side of all the biasing portions 172. At that time, the leg 182 of all the biasing portions 172 elastically deform. As a result, the spring disc 153 presses the disk valve 151 in the direction of the multiple valve seat portions 112, and biases the disk valve 151 to abut against the multiple valve seat portions 112 and hold the passage 66 in a closed state. In other words, the spring disc 153 applies a set load to the disk valve 151 so as to hold the multiple passages 66 in a closed state.

以上説明の構成により、バネディスク１５３は、バネディスク１５３の周方向に等間隔に設けられ、ディスクバルブ１５１をバルブシート部１１２の方向へ付勢する同じ形状の複数の付勢部１７２を有している。With the configuration described above, the spring disc 153 has a plurality of biasing portions 172 of the same shape that are equally spaced around the circumference of the spring disc 153 and bias the disc valve 151 toward the valve seat portion 112.

ディスクバルブ１５１は、バネディスク１５３の付勢力に抗してバルブシート部１１２から離れると、通路６６を開放する。ピストン６０の複数のバルブシート部１１２とディスクバルブ１５１と座金１５２とバネディスク１５３とが、通路６６を閉塞可能であって通路６６を通る油液Ｌの流れを抑制して減衰力を発生させる伸び側の減衰力発生機構７２を構成している。When the disc valve 151 moves away from the valve seat portion 112 against the biasing force of the spring disc 153, it opens the passage 66. The multiple valve seat portions 112 of the piston 60, the disc valve 151, the washer 152, and the spring disc 153 constitute an extension-side damping force generating mechanism 72 that is capable of closing the passage 66 and suppresses the flow of oil L through the passage 66 to generate a damping force.

減衰力発生機構７２は、ピストンロッド５１が内筒１５および外筒１６からの突出量を増やす伸び側に移動しピストン６０が第１室６１を狭める方向に移動して第１室６１の圧力が第２室６２の圧力よりも所定値以上高くなると、通路６６を開く。その結果、この減衰力発生機構７２は、第１室６１の油液Ｌを、通路６６を介して第２室６２に流すことになり、その際に減衰力を発生させる。ピストン６０に設けられた複数の通路６６は、このようなピストン６０の移動により、上流側となる第１室６１から下流側となる第２室６２に油液Ｌが流れ出す。減衰力発生機構７２は、通路６６の下流側となる第２室６２側に設けられており、ピストン６０の摺動によって通路６６に生じる油液Ｌの流れを抑制して減衰力を発生させる。減衰力発生機構７２は、通路６６の下流側となる第２室６２側のピストン６０の端面を構成するピストン本体１０１の端面１０１ａに突出するよう設けられ、通路６６を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部１２３および大径部１２３とは径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部１２１を有する複数のバルブシート部１１２と、バルブシート部１１２に当接するディスクバルブ１５１と、ピストン６０の周方向に等間隔に設けられ、ディスクバルブ１５１をバルブシート部１１２の方向へ付勢する同じ形状の複数の付勢部１７２を有するバネディスク１５３と、を備えている。The damping force generating mechanism 72 opens the passage 66 when the piston rod 51 moves to the extension side, which increases the amount of protrusion from the inner tube 15 and the outer tube 16, and the piston 60 moves in a direction narrowing the first chamber 61, and the pressure in the first chamber 61 becomes higher than the pressure in the second chamber 62 by a predetermined value or more. As a result, the damping force generating mechanism 72 flows the oil L in the first chamber 61 through the passage 66 to the second chamber 62, generating a damping force. The multiple passages 66 provided in the piston 60 allow the oil L to flow from the first chamber 61, which is the upstream side, to the second chamber 62, which is the downstream side, due to the movement of the piston 60. The damping force generating mechanism 72 is provided on the second chamber 62 side, which is the downstream side of the passage 66, and suppresses the flow of the oil L generated in the passage 66 by the sliding of the piston 60, thereby generating a damping force. The damping force generating mechanism 72 is provided so as to protrude from an end face 101a of the piston body 101 which constitutes the end face of the piston 60 on the side of the second chamber 62 which is downstream of the passage 66, and comprises a plurality of valve seat portions 112 which surround the passage 66 and have large diameter portions 123 of the same shape which are arranged at equal intervals in the circumferential direction and small diameter portions 121 which have a different diameter than the large diameter portions 123 and are arranged at equal intervals in the circumferential direction, a disk valve 151 which abuts against the valve seat portion 112, and a spring disk 153 which has a plurality of biasing portions 172 of the same shape which are arranged at equal intervals in the circumferential direction of the piston 60 and bias the disk valve 151 towards the valve seat portion 112.

リテーナディスク１５４は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。リテーナディスク１５４は、外径が座金１５２の外径よりも大径かつディスクバルブ１５１の外径よりも小径の有孔円板状の弾性金属板からなっている。The retainer disk 154 has a constant outer diameter over its entire circumference, a constant inner diameter over its entire circumference, and a constant radial width over its entire circumference. The retainer disk 154 is made of a perforated, circular elastic metal plate whose outer diameter is larger than that of the washer 152 and smaller than that of the disk valve 151.

規制部材１５５は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。規制部材１５５は、外径がリテーナディスク１５４の外径よりも小径かつ座金１５２の外径よりも大径の有孔円板状の金属環からなっている。規制部材１５５は、ディスクバルブ１５１を構成する単板ディスク１６１、バネディスク１５３およびリテーナディスク１５４よりも厚さが厚く、剛性が高い。The restricting member 155 has a constant outer diameter over the entire circumference, a constant inner diameter over the entire circumference, and a constant radial width over the entire circumference. The restricting member 155 is made of a perforated circular metal ring whose outer diameter is smaller than the outer diameter of the retainer disk 154 and larger than the outer diameter of the washer 152. The restricting member 155 is thicker and more rigid than the single-plate disk 161, spring disk 153, and retainer disk 154 that constitute the disk valve 151.

リテーナディスク１５４および規制部材１５５は、ディスクバルブ１５１の開方向の所定以上の変形を、バネディスク１５３およびディスクバルブ１５１に当接して抑制する。The retainer disc 154 and the regulating member 155 abut against the spring disc 153 and the disc valve 151 to prevent the disc valve 151 from deforming in the opening direction beyond a specified level.

ディスクバルブ１５７は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。ディスクバルブ１５７は、有孔円板状の弾性金属板からなる平板状の単板ディスク１９１が複数枚、具体的には３枚積層されて構成されている。ディスクバルブ１５７の外径は、ピストン６０の複数のバルブシート部１３２の大径部１４３の外径よりも大きく、具体的にはシート面１３２ｂの最大外径よりも大きい。ディスクバルブ１５７は、ピストン６０側の単板ディスク１９１がピストン６０のバルブシート部１３２に当接する。The disk valve 157 has a constant outer diameter, a constant inner diameter, and a constant radial width. The disk valve 157 is composed of a plurality of flat single-plate disks 191, specifically three of which are laminated together, each of which is made of a perforated circular elastic metal plate. The outer diameter of the disk valve 157 is larger than the outer diameter of the large diameter portion 143 of the plurality of valve seat portions 132 of the piston 60, specifically larger than the maximum outer diameter of the seat surface 132b. In the disk valve 157, the single-plate disk 191 on the piston 60 side abuts against the valve seat portion 132 of the piston 60.

ディスクバルブ１５７は、シート面１３２ｂ側の単板ディスク１９１が全てのシート面１３２ｂに面接触で当接可能である。ディスクバルブ１５７は、この単板ディスク１９１が、シート面１３２ｂの全周に面接触で当接することで、シート面１３２ｂで囲まれた通路６５を閉塞する。ディスクバルブ１５７は、全てのバルブシート部１３２のシート面１３２ｂにこのように当接することで、全ての通路６５を閉塞する。In the disk valve 157, the single-plate disk 191 on the seat surface 132b side can abut against all of the seat surfaces 132b in surface contact. In the disk valve 157, this single-plate disk 191 abuts against the entire circumference of the seat surface 132b in surface contact, thereby closing off the passage 65 surrounded by the seat surface 132b. In this manner, the disk valve 157 abuts against the seat surfaces 132b of all of the valve seat portions 132, thereby closing off all of the passages 65.

ディスクバルブ１５７は、軸方向に見て、バルブシート部１３２のシート面１３２ｂの内周縁部で囲まれた、この内周縁部から内側の範囲が、通路６５を介して第２室６２の圧力を受ける受圧面積部１９２となっている。言い換えれば、ディスクバルブ１５７は、バルブシート部１３２のシート面１３２ｂの内周縁部に当接する部分で囲まれた、この当接する部分から内側の範囲が、通路６５を介して第２室６２の圧力を受ける受圧面積部１９２となっている。When viewed in the axial direction, the disk valve 157 is surrounded by the inner peripheral edge of the seat surface 132b of the valve seat portion 132, and the area inward from this inner peripheral edge forms a pressure-receiving area 192 that receives the pressure of the second chamber 62 through the passage 65. In other words, the disk valve 157 is surrounded by a portion that abuts against the inner peripheral edge of the seat surface 132b of the valve seat portion 132, and the area inward from this abutting portion forms a pressure-receiving area 192 that receives the pressure of the second chamber 62 through the passage 65.

座金１５８は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。座金１５８は、外径がディスクバルブ１５７の外径よりも小径の有孔円板状の弾性金属板からなっている。The washer 158 has a constant outer diameter over its entire circumference, a constant inner diameter over its entire circumference, and a constant radial width over its entire circumference. The washer 158 is made of a perforated, circular, elastic metal plate whose outer diameter is smaller than the outer diameter of the disk valve 157.

規制部材１５９は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。規制部材１５９は、外径がディスクバルブ１５７の外径よりも小径かつ座金１５８の外径よりも大径の有孔円板状の金属環からなっている。規制部材１５９は、ディスクバルブ１５７を構成する単板ディスク１９１よりも厚さが厚く剛性が高い。The restricting member 159 has a constant outer diameter over the entire circumference, a constant inner diameter over the entire circumference, and a constant radial width over the entire circumference. The restricting member 159 is made of a perforated disk-shaped metal ring whose outer diameter is smaller than the outer diameter of the disk valve 157 and larger than the outer diameter of the washer 158. The restricting member 159 is thicker and more rigid than the single-plate disk 191 that constitutes the disk valve 157.

ディスクバルブ１５７はバルブシート部１３２から離れると、通路６５を開放する。ピストン６０の複数のバルブシート部１３２とディスクバルブ１５７と座金１５８とが、通路６５を閉塞可能であって通路６５を通る油液Ｌの流れを抑制して減衰力を発生させる、縮み側の減衰力発生機構７１を構成している。When the disc valve 157 moves away from the valve seat portion 132, it opens the passage 65. The multiple valve seat portions 132 of the piston 60, the disc valve 157, and the washer 158 constitute a compression-side damping force generating mechanism 71 that is capable of closing the passage 65 and suppressing the flow of oil L through the passage 65 to generate a damping force.

減衰力発生機構７１は、ピストンロッド５１が内筒１５および外筒１６内への進入量を増やす縮み側に移動しピストン６０が第２室６２を狭める方向に移動して第２室６２の圧力が第１室６１の圧力よりも所定値以上高くなると、通路６５を開く。その結果、この減衰力発生機構７１は、第２室６２の油液Ｌを、通路６５を介して第１室６１に流すことになり、その際に減衰力を発生させる。ピストン６０に設けられた複数の通路６５は、このようなピストン６０の移動により、上流側となる第２室６２から下流側となる第１室６１に油液が流れ出す。減衰力発生機構７１は、通路６５の下流側となる第１室６１側に設けられ、ピストン６０の摺動によって通路６５に生じる油液Ｌの流れを抑制して減衰力を発生させる。減衰力発生機構７１は、通路６５の下流側となる第１室６１側のピストン６０の端面を構成するピストン本体１０１の端面１０１ｂに突出するよう設けられ、通路６５を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部１４３および大径部１４３とは径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部１４１を有する複数のバルブシート部１３２と、バルブシート部１３２に当接するディスクバルブ１５７と、を有する。The damping force generating mechanism 71 opens the passage 65 when the piston rod 51 moves to the contraction side to increase the amount of penetration into the inner tube 15 and the outer tube 16, and the piston 60 moves in the direction of narrowing the second chamber 62, and the pressure in the second chamber 62 becomes higher than the pressure in the first chamber 61 by a predetermined value or more. As a result, the damping force generating mechanism 71 flows the oil L in the second chamber 62 through the passage 65 to the first chamber 61, generating a damping force. The multiple passages 65 provided in the piston 60 allow the oil to flow from the second chamber 62, which is the upstream side, to the first chamber 61, which is the downstream side, due to the movement of the piston 60. The damping force generating mechanism 71 is provided on the first chamber 61 side, which is the downstream side of the passage 65, and suppresses the flow of the oil L generated in the passage 65 by the sliding of the piston 60 to generate a damping force. The damping force generating mechanism 71 is provided so as to protrude from an end face 101b of the piston body 101 which constitutes the end face of the piston 60 on the first chamber 61 side which is downstream of the passage 65, and has a plurality of valve seat portions 132 which surround the passage 65 and have large diameter portions 143 of the same shape which are arranged at equal intervals in the circumferential direction, and small diameter portions 141 which have a different diameter than the large diameter portions 143 and are arranged at equal intervals in the circumferential direction, and a disk valve 157 which abuts against the valve seat portions 132.

図１に示すように、ベースバルブ７０は、バルブボディ２５の軸方向における底部材２２側に、バルブボディ２５に当接することで通路８１を閉塞可能な円環状のディスクバルブ２０１を有している。ディスクバルブ２０１は、有孔円板状の弾性金属板からなる単板ディスクが複数枚積層されて構成されている。 As shown in Figure 1, the base valve 70 has an annular disk valve 201 on the bottom member 22 side in the axial direction of the valve body 25, which is capable of closing the passage 81 by abutting against the valve body 25. The disk valve 201 is composed of multiple laminated single-plate disks made of perforated circular elastic metal plates.

ディスクバルブ２０１とバルブボディ２５とは、ディスクバルブ２０１がバルブボディ２５から離間すると開弁して通路８１を介して第２室６２とボトム室３４すなわちリザーバ室１８とを連通させる。ディスクバルブ２０１とバルブボディ２５とが、通路８１に設けられて減衰力を発生させる減衰力発生機構９１を構成している。When the disc valve 201 separates from the valve body 25, the disc valve 201 and the valve body 25 open to communicate the second chamber 62 with the bottom chamber 34, i.e., the reservoir chamber 18, via the passage 81. The disc valve 201 and the valve body 25 constitute a damping force generating mechanism 91 that is provided in the passage 81 and generates a damping force.

ベースバルブ７０は、バルブボディ２５の軸方向の底部材２２とは反対側に、バルブボディ２５に当接することで通路８２を閉塞可能な有孔円板状の弾性金属板からなるディスクバルブ２０２を有している。The base valve 70 has a disk valve 202 made of a perforated, circular, elastic metal plate on the axial side of the valve body 25 opposite the bottom member 22, which can block the passage 82 by abutting against the valve body 25.

ディスクバルブ２０２には、通路８１を第２室６２に常時連通させる通路を形成する図示略の貫通穴が、ディスクバルブ２０２を軸方向に貫通して形成されている。ディスクバルブ２０２とバルブボディ２５とは、ディスクバルブ２０２がバルブボディ２５から離間すると開弁して通路８２を介してボトム室３４すなわちリザーバ室１８と第２室６２との間を連通させる。ディスクバルブ２０２とバルブボディ２５とが、通路８２に設けられるサクションバルブ機構９２を構成している。The disk valve 202 has a through hole (not shown) that penetrates the disk valve 202 in the axial direction to form a passage that constantly connects the passage 81 to the second chamber 62. When the disk valve 202 separates from the valve body 25, the disk valve 202 and the valve body 25 open to connect the bottom chamber 34, i.e., the reservoir chamber 18, to the second chamber 62 via the passage 82. The disk valve 202 and the valve body 25 constitute a suction valve mechanism 92 provided in the passage 82.

減衰力発生機構９１は、ピストンロッド５１が縮み側に移動しピストン６０が第２室６２を狭める方向に移動して第２室６２の圧力がリザーバ室１８の圧力よりも所定値以上高くなると、ディスクバルブ２０１が通路８１を開く。その結果、この減衰力発生機構９１は、第２室６２の油液Ｌを、ディスクバルブ２０２の貫通穴内の通路および通路８１を介してボトム室３４すなわちリザーバ室１８に流すことになり、その際に減衰力を発生させる。When the piston rod 51 moves toward the compression side and the piston 60 moves in a direction narrowing the second chamber 62, causing the pressure in the second chamber 62 to be higher than the pressure in the reservoir chamber 18 by a predetermined value or more, the disc valve 201 opens the passage 81. As a result, the damping force generating mechanism 91 causes the oil L in the second chamber 62 to flow through the passage in the through hole of the disc valve 202 and the passage 81 into the bottom chamber 34, i.e., the reservoir chamber 18, generating a damping force.

サクションバルブ機構９２は、ピストンロッド５１が伸び側に移動しピストン６０が第１室６１側に移動して第２室６２の圧力がリザーバ室１８の圧力より低下すると、ディスクバルブ２０２が通路８２を開いてリザーバ室１８の油液Ｌを通路８２を介して第２室６２に流すことになる。サクションバルブ機構９２は、リザーバ室１８の油液Ｌを通路８２を介して第２室６２に流す際に、リザーバ室１８から第２室６２内に実質的に減衰力を発生させずに油液Ｌを流す。When the piston rod 51 moves to the extension side and the piston 60 moves toward the first chamber 61, causing the pressure in the second chamber 62 to fall below the pressure in the reservoir chamber 18, the disc valve 202 opens the passage 82 to allow the oil L in the reservoir chamber 18 to flow through the passage 82 to the second chamber 62. When the oil L in the reservoir chamber 18 flows through the passage 82 to the second chamber 62, the suction valve mechanism 92 allows the oil L to flow from the reservoir chamber 18 to the second chamber 62 without generating any substantial damping force.

第１実施形態において、伸び側の減衰力発生機構７２は、図５および図６に示すように軸方向に沿って見た場合、ディスクバルブ１５１の受圧面積部１６２に、バネディスク１５３の付勢部１７２の当接部１８４の少なくとも一部が重なるように配置されている。そして、減衰力発生機構７２は、当接部１８４のピストン本体１０１に対する回転方向位置によって受圧面積部１６２と当接部１８４とが重なる範囲の変化率であるラップ代変化率が所定の範囲になるよう形成されている。すなわち、バネディスク１５３の全ての当接部１８４の受圧面積部１６２との接触部分の総面積は、バネディスク１５３をピストン６０に対して回転させることにより変化することになるが、減衰力発生機構７２は、この総面積の最大値から最小値への変化率であるラップ代変化率が所定の範囲になるよう形成されている。より詳しくは、減衰力発生機構７２は、ラップ代変化率が２０％以下になるよう形成されている。In the first embodiment, the extension damping force generating mechanism 72 is arranged so that at least a part of the abutment portion 184 of the biasing portion 172 of the spring disk 153 overlaps with the pressure receiving area portion 162 of the disk valve 151 when viewed along the axial direction as shown in Figures 5 and 6. The damping force generating mechanism 72 is formed so that the overlapping area rate, which is the rate of change of the overlapping area between the pressure receiving area portion 162 and the abutment portion 184, is within a predetermined range depending on the rotational position of the abutment portion 184 relative to the piston body 101. In other words, the total area of the contact portions of all the abutment portions 184 of the spring disk 153 with the pressure receiving area portion 162 changes when the spring disk 153 is rotated relative to the piston 60, but the damping force generating mechanism 72 is formed so that the overlapping area rate, which is the rate of change of this total area from the maximum value to the minimum value, is within a predetermined range. More specifically, the damping force generating mechanism 72 is formed so that the overlapping area rate of change is 20% or less.

また、第１実施形態において、減衰力発生機構７２は、ピストン６０に対するバネディスク１５３の回転方向において、一の通路６６と一の付勢部１７２とが重なる基準位置から、全ての付勢部１７２がそれぞれ最も近い通路６６から最も遠ざかる位置までの最大位相差角度θが所定の範囲になるように形成されている。 In addition, in the first embodiment, the damping force generating mechanism 72 is formed so that, in the rotational direction of the spring disc 153 relative to the piston 60, the maximum phase difference angle θ from a reference position where one passage 66 and one biasing portion 172 overlap to a position where all biasing portions 172 are farthest from their respective nearest passages 66 is within a predetermined range.

この最大位相差角度θは、ピストン６０に対しバネディスク１５３を、第１の通路６６と第１の付勢部１７２との位相が一致する基準位置から、この第１の付勢部１７２をこの第１の通路６６から離す方向に、しかも他のいずれの付勢部１７２も、第１の付勢部１７２と第１の通路６６との位相差よりも、最も近い通路６６との位相差が小さくならない範囲で最大限回転させた場合の回転角度である。 This maximum phase difference angle θ is the rotation angle when the spring disc 153 is rotated relative to the piston 60 from a reference position where the phases of the first passage 66 and the first biasing portion 172 are the same, in a direction that moves the first biasing portion 172 away from the first passage 66, and within a range in which the phase difference between any of the other biasing portions 172 and the nearest passage 66 is not smaller than the phase difference between the first biasing portion 172 and the first passage 66.

言い換えれば、この最大位相差角度θは、ピストン６０に対しバネディスク１５３を、第１の通路６６と第１の付勢部１７２との位相が一致する基準位置から、この第１の付勢部１７２をこの第１の通路６６から離す方向に、第１の付勢部１７２と第１の通路６６との位相差と、他の全ての付勢部１７２におけるそれぞれ回転方向前方にある通路６６との位相差のうちの最小値とが一致するまで、最大限回転させた場合の回転角度である。In other words, this maximum phase difference angle θ is the rotation angle when the spring disc 153 is rotated as far as possible relative to the piston 60 from the reference position where the phases of the first passage 66 and the first biasing portion 172 coincide, in a direction moving the first biasing portion 172 away from the first passage 66, until the phase difference between the first biasing portion 172 and the first passage 66 coincides with the minimum value of the phase differences between all other biasing portions 172 and the passages 66 located forward in the rotational direction.

より詳しくは、減衰力発生機構７２は、最大位相差角度θが１５度以下となっている。 More specifically, the damping force generating mechanism 72 has a maximum phase difference angle θ of 15 degrees or less.

第１実施形態では、図５に示すように、ピストン６０が同形状のバルブシート部１１２を等間隔で４箇所有しており、バネディスク１５３が同形状の付勢部１７２を等間隔で３箇所有している。そして、ピストン６０に対しバネディスク１５３を、図５における紙面上側の第１の通路６６と図５における紙面上側の第１の付勢部１７２との位相が一致する基準位置から、図６に示すように、この第１の付勢部１７２をこの第１の通路６６から離す方向に、しかも他のいずれの付勢部１７２も、第１の付勢部１７２と第１の通路６６との位相差よりも、最も近い通路６６との位相差が小さくならない範囲で最大限回転させた場合の回転角度である最大位相差角度θが１５度となっている。また、第１実施形態では、全ての当接部１８４の受圧面積部１６２との接触部分の総面積の最大値から最小値への変化率であるラップ代変化率が２０％以下の０．４％となっている。In the first embodiment, as shown in Fig. 5, the piston 60 has four valve seat portions 112 of the same shape at equal intervals, and the spring disk 153 has three biasing portions 172 of the same shape at equal intervals. The spring disk 153 is rotated from the reference position where the phase of the first passage 66 on the upper side of the paper in Fig. 5 coincides with the phase of the first biasing portion 172 on the upper side of the paper in Fig. 5 to the reference position where the first biasing portion 172 on the upper side of the paper in Fig. 5 coincides with the phase of the first biasing portion 172 on the upper side of the paper in Fig. 5, in a direction away from the first passage 66, as shown in Fig. 6, and the maximum phase difference angle θ, which is the rotation angle when the first biasing portion 172 is rotated as far as possible within a range in which the phase difference between the first biasing portion 172 and the nearest passage 66 is not smaller than the phase difference between the first biasing portion 172 and the first passage 66, is 15 degrees. In the first embodiment, the overlap change rate, which is the rate of change from the maximum value to the minimum value of the total area of the contact portions of all the contact portions 184 with the pressure-receiving area portion 162, is 0.4%, which is less than 20%.

図７は、第１実施形態において、ピストン６０に対し、図５に示すようにバネディスク１５３が基準位置にある状態と、図６に示すように基準位置から最大位相差角度θである１５度回転した状態とについて、ディスクバルブ１５１が受ける油液Ｌの圧力と、ディスクバルブ１５１による全てのバルブシート部１１２の開口面積との関係である開弁特性を示すものである。このように、第１実施形態では、ピストン６０に対し、図７に符号Ｘ１で示すバネディスク１５３が基準位置にある状態の開弁特性と、図７に符号Ｘ２で示す基準位置から最大位相差角度θ回転した状態の開弁特性と、が略一致する。7 shows the valve opening characteristics, which are the relationship between the pressure of the oil liquid L received by the disc valve 151 and the opening area of all the valve seats 112 by the disc valve 151, for the state in which the spring disc 153 is in the reference position relative to the piston 60 as shown in Fig. 5 and the state in which it has rotated 15 degrees, which is the maximum phase difference angle θ, from the reference position as shown in Fig. 6, in the first embodiment. Thus, in the first embodiment, the valve opening characteristics in the state in which the spring disc 153 is in the reference position as shown by symbol X1 in Fig. 7, relative to the piston 60, are approximately the same as the valve opening characteristics in the state in which it has rotated 15 degrees, which is the maximum phase difference angle θ, from the reference position as shown by symbol X2 in Fig. 7.

ここで、図８に示す第１変形例のように、バネディスク１５３とは一部異なるバネディスク１５３Ａをバネディスク１５３に代えて設けた点が減衰力発生機構７２とは異なる減衰力発生機構７２Ａとすることもできる。このバネディスク１５３Ａは、同形状の付勢部１７２を基板部１７１の周方向に等間隔で４箇所有している。このバネディスク１５３Ａも、ディスクバルブ１５１の受圧面積部１６２に、付勢部１７２の先端縁部１８３側の当接部１８４の少なくとも一部が重なるように配置されている。8, a damping force generating mechanism 72A can be used that differs from the damping force generating mechanism 72 in that a spring disc 153A that is partially different from the spring disc 153 is provided instead of the spring disc 153. This spring disc 153A has four biasing portions 172 of the same shape at equal intervals in the circumferential direction of the base plate portion 171. This spring disc 153A is also arranged so that at least a portion of the abutment portion 184 on the tip edge portion 183 side of the biasing portion 172 overlaps with the pressure receiving area portion 162 of the disc valve 151.

そして、図８に示すように、ピストン６０に対しバネディスク１５３Ａを、図８における紙面上側の第１の通路６６と図８における紙面上側の第１の付勢部１７２との位相が一致する基準位置から、図９に示すように、この第１の付勢部１７２をこの第１の通路６６から離す方向に、しかも他のいずれの付勢部１７２も、第１の付勢部１７２と第１の通路６６との位相差よりも、最も近い通路６６との位相差が小さくならない範囲で最大限回転させた場合の回転角度である最大位相差角度θが４５度となっている。8, the spring disc 153A is rotated relative to the piston 60 from a reference position where the phase of the first passage 66 at the top of the page in FIG. 8 and the phase of the first biasing portion 172 at the top of the page in FIG. 8 coincides, to a maximum phase difference angle θ of 45 degrees, as shown in FIG. 9, in a direction that moves the first biasing portion 172 away from the first passage 66, and within a range in which the phase difference between any of the other biasing portions 172 and the nearest passage 66 is not smaller than the phase difference between the first biasing portion 172 and the first passage 66.

また、この構成では、全ての当接部１８４の受圧面積部１６２との接触部分の総面積の最大値から最小値への変化率であるラップ代変化率が、１００％となっている。すなわち、図８では、この接触部分の総面積が当接部１８４の４箇所分の接触面積であって最大値となり、図９では、全ての当接部１８４が受圧面積部１６２と接触せず、この接触部分の総面積は最小値の０となって、ラップ代変化率は１００％となっている。In addition, in this configuration, the overlap change rate, which is the rate of change from the maximum value to the minimum value of the total area of the contact portions of all the contact portions 184 with the pressure-receiving area portion 162, is 100%. That is, in Figure 8, the total area of the contact portions is the contact area of four contact portions 184, which is the maximum value, and in Figure 9, none of the contact portions 184 contact the pressure-receiving area portion 162, the total area of the contact portions is the minimum value of 0, and the overlap change rate is 100%.

図１０は、この構成において、ピストン６０に対し、図８に示すようにバネディスク１５３Ａが基準位置にある状態と、図９に示すように基準位置から最大位相差角度θである４５度回転した状態とについて、ディスクバルブ１５１が受ける油液Ｌの圧力と、ディスクバルブ１５１による全てのバルブシート部１１２の開口面積との関係である開弁特性を示すものである。この構成の場合、ピストン６０に対し、図１０に符号Ｘ３で示すバネディスク１５３Ａが基準位置にある状態の開弁特性と、図１０に符号Ｘ４で示す基準位置から最大位相差角度θ回転した状態の開弁特性とで、開弁特性の一致度は、比較的高いものの第１実施形態よりも低い。 Figure 10 shows the valve opening characteristics, which are the relationship between the pressure of the oil liquid L received by the disc valve 151 and the opening area of all the valve seats 112 by the disc valve 151, for the state in which the spring disc 153A is in the reference position relative to the piston 60 as shown in Figure 8, and the state in which it has rotated 45 degrees from the reference position, which is the maximum phase difference angle θ, as shown in Figure 9. In this configuration, the degree of agreement between the valve opening characteristics when the spring disc 153A is in the reference position relative to the piston 60, as shown by symbol X3 in Figure 10, and the valve opening characteristics when it has rotated 45 degrees from the reference position, which is the maximum phase difference angle θ, as shown by symbol X4 in Figure 10, is relatively high, but is lower than that of the first embodiment.

また、図１１に示す第２変形例のように、バネディスク１５３とは一部異なるバネディスク１５３Ｂをバネディスク１５３に代えて設けた点が減衰力発生機構７２とは異なる減衰力発生機構７２Ｂとすることもできる。このバネディスク１５３Ｂは、付勢部１７２と同様の形状で付勢部１７２よりも基板部１７１の周方向における幅が狭い複数の同形状の付勢部１７２Ｂを基板部１７１の周方向に等間隔で８箇所有している。付勢部１７２Ｂも、先端縁部１８３Ｂ側のディスクバルブ１５１に当接する部分が当接部１８４Ｂとなっている。このバネディスク１５３Ｂも、ディスクバルブ１５１の受圧面積部１６２に、付勢部１７２Ｂの先端縁部１８３Ｂ側の当接部１８４Ｂの少なくとも一部が重なるように配置されている。11, a damping force generating mechanism 72B can be used that differs from the damping force generating mechanism 72 in that a spring disk 153B that is partially different from the spring disk 153 is provided instead of the spring disk 153. This spring disk 153B has eight biasing portions 172B of the same shape as the biasing portion 172, which are narrower in the circumferential direction of the substrate portion 171 than the biasing portion 172, at equal intervals in the circumferential direction of the substrate portion 171. The biasing portion 172B also has a portion that abuts against the disk valve 151 on the tip edge portion 183B side as the abutting portion 184B. This spring disk 153B is also arranged so that at least a portion of the abutting portion 184B on the tip edge portion 183B side of the biasing portion 172B overlaps with the pressure receiving area portion 162 of the disk valve 151.

そして、図１１に示すように、ピストン６０に対しバネディスク１５３Ｂを、図１１における紙面上側の第１の通路６６と図１１における紙面上側の第１の付勢部１７２Ｂとの位相が一致する基準位置から、図１２に示すように、この第１の付勢部１７２Ｂをこの第１の通路６６から離す方向に、しかも他のいずれの付勢部１７２Ｂも第１の付勢部１７２Ｂと第１の通路６６との位相差よりも、最も近い通路６６に対する位相差が小さくならない範囲で最大限回転させた場合の回転角度である最大位相差角度θが２２．５度となっている。 As shown in FIG. 11, the spring disc 153B is rotated relative to the piston 60 from a reference position where the phase of the first passage 66 at the top of the page in FIG. 11 and the phase of the first biasing portion 172B at the top of the page in FIG. 11 coincides, to a maximum phase difference angle θ of 22.5 degrees, as shown in FIG. 12, in a direction that moves the first biasing portion 172B away from the first passage 66, and within a range in which the phase difference between any of the other biasing portions 172B and the nearest passage 66 is not smaller than the phase difference between the first biasing portion 172B and the first passage 66.

また、この構成では、全ての当接部１８４Ｂの受圧面積部１６２との接触部分の総面積の最大値から最小値への変化率であるラップ代変化率が５０％となっている。すなわち、図１２では、この接触部分の総面積が当接部１８４Ｂの８箇所分の接触面積であって最大値となり、図１１では、この接触部分の総面積が当接部１８４Ｂの４箇所分の接触面積で最小値となって、ラップ代変化率は５０％となっている。In addition, in this configuration, the overlap change rate, which is the rate of change from the maximum value to the minimum value of the total area of the contact portions of all the contact portions 184B with the pressure-receiving area portion 162, is 50%. That is, in Fig. 12, the total area of the contact portions is the maximum value, which is the contact area of eight contact portions of the contact portions 184B, and in Fig. 11, the total area of the contact portions is the minimum value, which is the contact area of four contact portions of the contact portions 184B, and the overlap change rate is 50%.

図１３は、この構成において、ピストン６０に対し、図１１に示すようにバネディスク１５３Ｂが基準位置にある状態と、図１２に示すように基準位置から最大位相差角度θである２２．５度回転した状態とについて、ディスクバルブ１５１が受ける油液Ｌの圧力と、ディスクバルブ１５１による全てのバルブシート部１１２の開口面積との関係である開弁特性を示すものである。この構成の場合、ピストン６０に対し、図１３に符号Ｘ５で示すバネディスク１５３Ｂが基準位置にある状態の開弁特性と、図１３に符号Ｘ６で示す基準位置から最大位相差角度θ回転した状態の開弁特性とで、開弁特性の一致度は、第１実施形態よりは低いものの第１変形例よりは高い。13 shows the valve opening characteristics, which are the relationship between the pressure of the oil liquid L received by the disc valve 151 and the opening area of all the valve seats 112 by the disc valve 151, for the state in which the spring disc 153B is in the reference position relative to the piston 60 as shown in Fig. 11 and the state in which it has rotated 22.5 degrees, which is the maximum phase difference angle θ, from the reference position as shown in Fig. 12. In this configuration, the degree of agreement between the valve opening characteristics when the spring disc 153B is in the reference position relative to the piston 60 as shown by symbol X5 in Fig. 13 and the valve opening characteristics when it has rotated 22.5 degrees, which is the maximum phase difference angle θ, from the reference position as shown by symbol X6 in Fig. 13, is lower than that of the first embodiment, but higher than that of the first modified example.

上記特許文献１には、円形のシートにディスクを当接させると共に複数の付勢部でディスクにセット荷重を付与する構造の減衰力発生機構を有する緩衝器が記載されている。ところで、非円形の異形シートにディスクを当接させる構造の減衰力発生機構において、減衰力特性の調整のため、複数の付勢部でディスクにセット荷重を付与するようにすると、異形シートと複数の付勢部との位相によって減衰力特性が変化してしまう可能性がある。また、これを回避するために異形シートと複数の付勢部との位相の管理を行うと、コスト増加につながってしまう。よって、異形シートにディスクを当接させると共に複数の付勢部でディスクにセット荷重を付与する構造においても、異形シートと複数の付勢部との位相の管理を行うことなく、製品毎の減衰力特性のバラツキを抑制することが望まれている。The above-mentioned Patent Document 1 describes a shock absorber having a damping force generating mechanism in which a disk is abutted against a circular sheet and a set load is applied to the disk by multiple biasing parts. However, in a damping force generating mechanism in which a disk is abutted against a non-circular irregular sheet, if a set load is applied to the disk by multiple biasing parts to adjust the damping force characteristics, the damping force characteristics may change depending on the phase between the irregular sheet and the multiple biasing parts. In addition, if the phase between the irregular sheet and the multiple biasing parts is controlled to avoid this, it will lead to an increase in costs. Therefore, even in a structure in which a disk is abutted against an irregular sheet and a set load is applied to the disk by multiple biasing parts, it is desired to suppress the variation in the damping force characteristics for each product without controlling the phase between the irregular sheet and the multiple biasing parts.

減衰力発生機構７２，７２Ａ，７２Ｂは、通路６６の下流側となる第２室６２側のピストン６０の端面を構成するピストン本体１０１の端面１０１ａに突出するように設けられ、通路６６を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部１２３および大径部１２３とは径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部１２１を有する複数のバルブシート部１１２と、複数のバルブシート部１１２に当接するディスクバルブ１５１と、周方向に等間隔に設けられ、ディスクバルブ１５１をバルブシート部１１２の方向へ付勢する同じ形状の複数の付勢部１７２，１７２Ｂと、を有している。このように、複数のバルブシート部１１２の大径部１２３を同じ形状にすると共に等間隔で配置し、小径部１２１も等間隔で配置すると共に、付勢部１７２，１７２Ｂを同じ形状にすると共に等間隔で配置している。これにより、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２，１７２Ｂとの位相を管理することなく、減衰力発生機構７２，７２Ａ，７２Ｂの開弁特性のバラツキ、ひいては減衰力特性のバラツキを抑制し、減衰力特性の安定化を図ることができる。The damping force generating mechanism 72, 72A, 72B is provided so as to protrude from the end surface 101a of the piston body 101 constituting the end surface of the piston 60 on the second chamber 62 side downstream of the passage 66, and has a plurality of valve seat portions 112 having large diameter portions 123 of the same shape and small diameter portions 121 of different diameters from the large diameter portions 123 and arranged at equal intervals in the circumferential direction, surrounding the passage 66, and having the same shape, which surround the passage 66 and are arranged at equal intervals in the circumferential direction, a disk valve 151 that abuts against the plurality of valve seat portions 112, and a plurality of biasing portions 172, 172B of the same shape that are arranged at equal intervals in the circumferential direction and bias the disk valve 151 toward the valve seat portion 112. In this way, the large diameter portions 123 of the plurality of valve seat portions 112 are made of the same shape and arranged at equal intervals, the small diameter portions 121 are also arranged at equal intervals, and the biasing portions 172, 172B are made of the same shape and arranged at equal intervals. This makes it possible to suppress variations in the valve opening characteristics of the damping force generating mechanisms 72, 72A, 72B, and ultimately variations in the damping force characteristics, without managing the phases of the multiple valve seat portions 112 and the biasing portions 172, 172B, and to stabilize the damping force characteristics.

減衰力発生機構７２，７２Ａ，７２Ｂは、ディスクバルブ１５１が、バルブシート部１１２の内周縁部から内側の受圧面積部１６２に、付勢部１７２，１７２Ｂのディスクバルブ１５１と当接する当接部１８４，１８４Ｂの少なくとも一部が重なるように配置され、当接部１８４，１８４Ｂの回転方向位置により受圧面積部１６２と当接部１８４，１８４Ｂとが重なる範囲の変化率であるラップ代変化率が所定の範囲になるよう形成されている。これにより、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２，１７２Ｂとの位相を管理することなく、減衰力発生機構７２，７２Ａ，７２Ｂの減衰力特性のバラツキをさらに抑制し、減衰力特性のさらなる安定化を図ることができる。The damping force generating mechanism 72, 72A, 72B is arranged so that the disk valve 151 overlaps at least a part of the abutment portion 184, 184B of the biasing portion 172, 172B that abuts against the disk valve 151 with the inner peripheral edge of the valve seat portion 112 and the pressure receiving area portion 162 on the inside, and is formed so that the overlap change rate, which is the change rate of the range where the pressure receiving area portion 162 and the abutment portion 184, 184B overlap, is within a predetermined range depending on the rotational position of the abutment portion 184, 184B. This makes it possible to further suppress the variation in the damping force characteristics of the damping force generating mechanism 72, 72A, 72B and further stabilize the damping force characteristics without managing the phase between the multiple valve seat portions 112 and the biasing portions 172, 172B.

特に減衰力発生機構７２は、受圧面積部１６２と当接部１８４とが重なる範囲の変化率であるラップ代変化率が、２０％以下である０．４％となるように形成されている。このため、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２との位相を管理することなく、減衰力発生機構７２の開弁特性のバラツキ、ひいては減衰力特性のバラツキをさらに抑制し、減衰力特性のさらなる安定化を図ることができる。In particular, the damping force generating mechanism 72 is formed so that the overlap change rate, which is the rate of change in the area where the pressure receiving area portion 162 and the abutment portion 184 overlap, is 0.4%, which is less than 20%. Therefore, without managing the phase between the multiple valve seat portions 112 and the biasing portion 172, the variation in the valve opening characteristics of the damping force generating mechanism 72 and therefore the variation in the damping force characteristics can be further suppressed, and the damping force characteristics can be further stabilized.

減衰力発生機構７２，７２Ａ，７２Ｂは、通路６６と付勢部１７２とが回転方向に重なる位置から最も遠ざかる位置までの最大位相差角度θが所定の範囲になるよう形成されている。これにより、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２との位相を管理することなく、減衰力発生機構７２，７２Ａ，７２Ｂの開弁特性のバラツキ、ひいては減衰力特性のバラツキをさらに抑制し、減衰力特性のさらなる安定化を図ることができる。The damping force generating mechanisms 72, 72A, and 72B are formed so that the maximum phase difference angle θ from the position where the passage 66 and the biasing portion 172 overlap in the rotational direction to the position where they are farthest away is within a predetermined range. This makes it possible to further suppress the variation in the valve opening characteristics of the damping force generating mechanisms 72, 72A, and 72B, and therefore the variation in the damping force characteristics, without managing the phase between the multiple valve seat portions 112 and the biasing portion 172, and to further stabilize the damping force characteristics.

特に減衰力発生機構７２は、最大位相差角度θが１５度以下である１５度に設定されている。これにより、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２との位相を管理することなく、減衰力発生機構７２の開弁特性のバラツキ、ひいては減衰力特性のバラツキをさらに抑制し、減衰力特性のさらなる安定化を図ることができる。In particular, the maximum phase difference angle θ of the damping force generating mechanism 72 is set to 15 degrees, which is equal to or less than 15 degrees. This makes it possible to further suppress the variation in the valve opening characteristics of the damping force generating mechanism 72 and therefore the variation in the damping force characteristics without managing the phase between the multiple valve seat portions 112 and the biasing portion 172, thereby further stabilizing the damping force characteristics.

また、ピストン６０に設けられる減衰力発生機構７２，７２Ａ，７２Ｂに上記構成を適用するため、伸び行程での安定した減衰力調整を付勢部１７２によって容易に行うことができる。 In addition, by applying the above configuration to the damping force generating mechanisms 72, 72A, and 72B provided in the piston 60, stable damping force adjustment during the extension stroke can be easily performed by the biasing portion 172.

［第２実施形態］
本発明に係る第２実施形態を、主に図１４～図１６に基づいて、上記第１実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、上記第１実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。 [Second embodiment]
A second embodiment of the present invention will be described with a focus on differences from the first embodiment, mainly with reference to Figures 14 to 16. Note that parts common to the first embodiment will be designated by the same names and reference numerals.

第２実施形態では、バネディスク１５３とは一部異なるバネディスク１５３Ｃをバネディスク１５３に代えて設けた点が減衰力発生機構７２とは異なる減衰力発生機構７２Ｃを有している。このバネディスク１５３Ｃは、付勢部１７２と同様の形状で付勢部１７２よりも基板部１７１の周方向における幅が狭い複数の同形状の付勢部１７２Ｃを基板部１７１の周方向に等間隔で１０箇所有している。付勢部１７２Ｃは、先端縁部１８３Ｃ側のディスクバルブ１５１に当接する部分が当接部１８４Ｃとなっている。このバネディスク１５３Ｃも、ディスクバルブ１５１の受圧面積部１６２に、付勢部１７２Ｃの当接部１８４Ｃの少なくとも一部が重なるように配置されている。In the second embodiment, the damping force generating mechanism 72 has a damping force generating mechanism 72 that differs from the damping force generating mechanism 72 in that a spring disc 153C that is partially different from the spring disc 153 is provided instead of the spring disc 153. This spring disc 153C has ten biasing portions 172C of the same shape as the biasing portion 172, which are narrower in the circumferential direction of the substrate portion 171 than the biasing portion 172, at equal intervals in the circumferential direction of the substrate portion 171. The portion of the biasing portion 172C that abuts against the disk valve 151 on the tip edge portion 183C side is the abutting portion 184C. This spring disc 153C is also arranged so that at least a portion of the abutting portion 184C of the biasing portion 172C overlaps with the pressure receiving area portion 162 of the disk valve 151.

第２実施形態では、図１４に示すように、ピストン６０に対してバネディスク１５３Ｃを、図１４における紙面上側の第１の通路６６と図１４における紙面上側の第１の付勢部１７２Ｃとの位相が一致する基準位置から、図１５に示すように、この第１の付勢部１７２Ｃをこの第１の通路６６から離す方向に、しかも他のいずれの付勢部１７２Ｃも、第１の付勢部１７２Ｃと第１の通路６６との位相差よりも、最も近い通路６６との位相差が小さくならない範囲で最大限回転させた場合の回転角度である最大位相差角度θが１５度以下である９度となっている。In the second embodiment, as shown in FIG. 14, the spring disc 153C is rotated relative to the piston 60 from a reference position where the phase of the first passage 66 at the top of the page in FIG. 14 and the phase of the first biasing portion 172C at the top of the page in FIG. 14 coincides, to a maximum phase difference angle θ of 9 degrees, which is 15 degrees or less, when the first biasing portion 172C is rotated in a direction away from the first passage 66 as shown in FIG. 15, and further, when any of the other biasing portions 172C is rotated to the maximum extent within a range in which the phase difference between the first biasing portion 172C and the first passage 66 and the nearest passage 66 is not smaller than the phase difference between the first biasing portion 172C and the first passage 66.

また、第２実施形態では、全ての当接部１８４Ｃの受圧面積部１６２との接触部分の総面積の最大値から最小値への変化率であるラップ代変化率が、２０％以下である２０％となっている。 In addition, in the second embodiment, the overlap change rate, which is the rate of change from the maximum value to the minimum value of the total area of the contact portions of all the abutment portions 184C with the pressure-receiving area portion 162, is 20%, which is less than 20%.

図１６は、第２実施形態において、ピストン６０に対し、図１４に示すようにバネディスク１５３Ｃが基準位置にある状態と、図１５に示すように基準位置から最大位相差角度θである９度回転した状態とについて、ディスクバルブ１５１が受ける油液Ｌの圧力と、ディスクバルブ１５１による全てのバルブシート部１１２の開口面積との関係である開弁特性を示すものである。このように、第２実施形態では、ピストン６０に対し、図１６に符号Ｘ７で示すバネディスク１５３Ｃが基準位置にある状態の開弁特性と、図１６に符号Ｘ８で示す基準位置から最大位相差角度θ回転した状態の開弁特性と、が略一致する。16 shows the valve opening characteristics, which are the relationship between the pressure of the oil liquid L received by the disc valve 151 and the opening area of all the valve seats 112 by the disc valve 151, for the state in which the spring disc 153C is in the reference position relative to the piston 60 as shown in Fig. 14 and the state in which it has rotated 9 degrees from the reference position, which is the maximum phase difference angle θ, as shown in Fig. 15, in the second embodiment. Thus, in the second embodiment, the valve opening characteristics in the state in which the spring disc 153C is in the reference position, as shown by symbol X7 in Fig. 16, for the piston 60, are approximately the same as the valve opening characteristics in the state in which it has rotated 9 degrees from the reference position, which is the maximum phase difference angle θ, as shown by symbol X8 in Fig. 16.

減衰力発生機構７２Ｃは、受圧面積部１６２と当接部１８４Ｃとが重なる範囲の変化率であるラップ代変化率が、２０％以下になるよう形成されている。このため、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２Ｃとの位相を管理することなく、減衰力発生機構７２の開弁特性のバラツキ、ひいては減衰力特性のバラツキをさらに抑制し、減衰力特性のさらなる安定化を図ることができる。The damping force generating mechanism 72C is formed so that the overlap change rate, which is the rate of change in the area where the pressure receiving area 162 and the abutment portion 184C overlap, is 20% or less. Therefore, without managing the phase between the multiple valve seat portions 112 and the biasing portion 172C, the variation in the valve opening characteristics of the damping force generating mechanism 72 and therefore the variation in the damping force characteristics can be further suppressed, and the damping force characteristics can be further stabilized.

［第３実施形態］
本発明に係る第３実施形態を主に図１７～図１９に基づいて第１実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第１実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。 [Third embodiment]
A third embodiment of the present invention will be described with a focus on differences from the first embodiment, mainly with reference to Figures 17 to 19. Note that parts common to the first embodiment will be designated by the same names and reference numerals.

第３実施形態では、バネディスク１５３とは一部異なるバネディスク１５３Ｄをバネディスク１５３に代えて設けた点が減衰力発生機構７２とは異なる減衰力発生機構７２Ｄを有している。このバネディスク１５３Ｄは、付勢部１７２と同様の形状で付勢部１７２よりも基板部１７１の周方向における幅が狭い複数の同形状の付勢部１７２Ｄを基板部１７１の周方向に等間隔で９箇所有している。付勢部１７２Ｄの数「９」の素因数は「３」であり、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数「４」の素因数は「２」である。よって、減衰力発生機構７２Ｄにおいて、付勢部１７２Ｄの数の素因数は、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数の素因数に含まれない。付勢部１７２Ｄは、先端縁部１８３Ｄ側のディスクバルブ１５１に当接する部分が当接部１８４Ｄとなっている。このバネディスク１５３Ｄも、ディスクバルブ１５１の受圧面積部１６２に、付勢部１７２Ｄの当接部１８４Ｄの少なくとも一部が重なるように配置されている。In the third embodiment, the damping force generating mechanism 72 has a damping force generating mechanism 72D that differs from the damping force generating mechanism 72 in that a spring disk 153D that is partially different from the spring disk 153 is provided instead of the spring disk 153. This spring disk 153D has nine biasing portions 172D of the same shape as the biasing portion 172, which are narrower in the circumferential direction of the substrate portion 171 than the biasing portion 172, at equal intervals in the circumferential direction of the substrate portion 171. The prime factor of the number of biasing portions 172D, "9", is "3", and the prime factor of the number of large diameter portions 123 and small diameter portions 121, "4", when all the valve seat portions 112 are combined, is "2". Therefore, in the damping force generating mechanism 72D, the prime factor of the number of biasing portions 172D is not included in the prime factor of the number of large diameter portions 123 and small diameter portions 121 when all the valve seat portions 112 are combined. The biasing portion 172D has a contact portion 184D at a tip edge 183D side that contacts the disk valve 151. The spring disk 153D is also disposed such that at least a portion of the contact portion 184D of the biasing portion 172D overlaps with the pressure receiving area 162 of the disk valve 151.

第３実施形態では、図１７に示すように、ピストン６０に対してバネディスク１５３Ｄを、図１７における紙面上側の第１の通路６６と図１７における紙面上側の第１の付勢部１７２Ｄとの位相が一致する基準位置から、図１８に示すように、この第１の付勢部１７２Ｄをこの第１の通路６６から離す方向に、しかも他のいずれの付勢部１７２Ｄも、第１の付勢部１７２Ｄと第１の通路６６との位相差よりも、最も近い通路６６との位相差が小さくならない範囲で最大限回転させた場合の回転角度である最大位相差角度θが１５度以下である５度となっている。In the third embodiment, as shown in FIG. 17, the spring disc 153D is rotated relative to the piston 60 from a reference position where the phase of the first passage 66 at the top of the page in FIG. 17 and the phase of the first biasing portion 172D at the top of the page in FIG. 17 coincides, in a direction that moves the first biasing portion 172D away from the first passage 66, as shown in FIG. 18, and the maximum phase difference angle θ, which is the rotation angle when any of the other biasing portions 172D is rotated to the maximum extent within a range in which the phase difference between the first biasing portion 172D and the first passage 66 and the nearest passage 66 is not smaller than the phase difference between the first biasing portion 172D and the first passage 66, is 5 degrees, which is 15 degrees or less.

また、第３実施形態では、全ての当接部１８４Ｄの受圧面積部１６２との接触部分の総面積の最大値から最小値への変化率であるラップ代変化率が２０％以下である０．９％となっている。 In addition, in the third embodiment, the overlap change rate, which is the rate of change from the maximum value to the minimum value of the total area of the contact portions of all the abutment portions 184D with the pressure-receiving area portion 162, is 0.9%, which is less than 20%.

図１９は、第３実施形態において、ピストン６０に対し、図１７に示すようにバネディスク１５３Ｄが基準位置にある状態と、図１８に示すように基準位置から最大位相差角度θである５度回転した状態とについて、ディスクバルブ１５１が受ける油液Ｌの圧力と、ディスクバルブ１５１による全てのバルブシート部１１２の開口面積との関係である開弁特性を示すものである。このように、第３実施形態では、ピストン６０に対し、図１９に符号Ｘ９で示すバネディスク１５３Ｄが基準位置にある状態の開弁特性と、図１９に符号Ｘ１０で示す基準位置から最大位相差角度θ回転した状態の開弁特性と、が略一致する。19 shows the valve opening characteristics, which are the relationship between the pressure of the oil liquid L received by the disc valve 151 and the opening area of all the valve seats 112 by the disc valve 151, for the state in which the spring disc 153D is in the reference position relative to the piston 60 as shown in Fig. 17 and the state in which it has rotated 5 degrees from the reference position, which is the maximum phase difference angle θ, as shown in Fig. 18, in the third embodiment. Thus, in the third embodiment, the valve opening characteristics in the state in which the spring disc 153D is in the reference position, as shown by symbol X9 in Fig. 19, for the piston 60, are approximately the same as the valve opening characteristics in the state in which it has rotated 5 degrees from the reference position, which is the maximum phase difference angle θ, as shown by symbol X10 in Fig. 19.

減衰力発生機構７２Ｄは、付勢部１７２Ｄの数が９箇所であって４箇所以上であり、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数は４箇所であって３箇所以上である。しかも、付勢部１７２Ｄの数の素因数が、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数の素因数に含まれない。よって、最大位相差角度θを小さくすることができ、ラップ代変化率を低くすることができる。このため、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２Ｄとの位相を管理することなく、減衰力発生機構７２Ｄの開弁特性のバラツキ、ひいては減衰力特性のバラツキをさらに抑制し、減衰力特性のさらなる安定化を図ることができる。In the damping force generating mechanism 72D, the number of the biasing parts 172D is nine, which is four or more, and the number of the large diameter parts 123 and the small diameter parts 121 when all the valve seat parts 112 are combined is four, which is three or more. Moreover, the prime factors of the number of the biasing parts 172D are not included in the prime factors of the number of the large diameter parts 123 and the small diameter parts 121 when all the valve seat parts 112 are combined. Therefore, the maximum phase difference angle θ can be reduced, and the overlap change rate can be reduced. Therefore, without managing the phase between the multiple valve seat parts 112 and the biasing parts 172D, the variation in the valve opening characteristics of the damping force generating mechanism 72D and therefore the variation in the damping force characteristics can be further suppressed, and the damping force characteristics can be further stabilized.

［第４実施形態］
本発明に係る第４実施形態を、主に図２０および図２１に基づいて、上記第１実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、上記第１実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。 [Fourth embodiment]
A fourth embodiment of the present invention will be described with a focus on differences from the first embodiment, mainly with reference to Fig. 20 and Fig. 21. Note that parts common to the first embodiment will be designated by the same names and reference numerals.

第４実施形態では、バネディスク１５３とは一部異なるバネディスク１５３Ｅをバネディスク１５３に代えて設けた点が減衰力発生機構７２とは異なる減衰力発生機構７２Ｅを有している。このバネディスク１５３Ｅは、同形状の付勢部１７２を基板部１７１の周方向に等間隔で５箇所有している。付勢部１７２の数「５」の素因数は５であり、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数「４」の素因数は「２」である。よって、減衰力発生機構７２Ｅにおいて、付勢部１７２の数の素因数は、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数の素因数に含まれない。このバネディスク１５３Ｅも、ディスクバルブ１５１の受圧面積部１６２に、付勢部１７２の当接部１８４の少なくとも一部が重なるように配置されている。In the fourth embodiment, the damping force generating mechanism 72 has a damping force generating mechanism 72E that differs from the damping force generating mechanism 72 in that a spring disk 153E that is partially different from the spring disk 153 is provided instead of the spring disk 153. This spring disk 153E has five biasing portions 172 of the same shape at equal intervals in the circumferential direction of the substrate portion 171. The prime factor of the number of biasing portions 172, "5", is 5, and the prime factor of the number of large diameter portions 123 and small diameter portions 121, "4", when all valve seat portions 112 are combined, is "2". Therefore, in the damping force generating mechanism 72E, the prime factor of the number of biasing portions 172 is not included in the prime factor of the number of large diameter portions 123 and small diameter portions 121 when all valve seat portions 112 are combined. This spring disk 153E is also arranged so that at least a part of the abutting portion 184 of the biasing portion 172 overlaps with the pressure receiving area portion 162 of the disk valve 151.

第４実施形態では、図２０に示すように、ピストン６０に対してバネディスク１５３Ｅを、図２０における紙面上側の第１の通路６６と図２０における紙面上側の第１の付勢部１７２との位相が一致する基準位置から、図２１に示すように、この第１の付勢部１７２をこの第１の通路６６から離す方向に、しかも他のいずれの付勢部１７２も、第１の付勢部１７２と第１の通路６６との位相差よりも、最も近い通路６６との位相差が小さくならない範囲で最大限回転させた場合の回転角度である最大位相差角度θが１５度以下である９度となっている。In the fourth embodiment, as shown in FIG. 20, the spring disc 153E is rotated relative to the piston 60 from a reference position where the phase of the first passage 66 at the top of the page in FIG. 20 and the phase of the first biasing portion 172 at the top of the page in FIG. 20 coincides, to a maximum phase difference angle θ of 9 degrees, which is 15 degrees or less, when the first biasing portion 172 is rotated as far as possible in a direction away from the first passage 66, as shown in FIG. 21, within a range in which the phase difference between the first biasing portion 172 and the first passage 66 and the nearest passage 66 is not smaller than the phase difference between the first biasing portion 172 and the first passage 66.

また、第４実施形態では、全ての当接部１８４の受圧面積部１６２との接触部分の総面積の最大値から最小値への変化率であるラップ代変化率が、２０％以下である５．２％となっている。 In addition, in the fourth embodiment, the overlap change rate, which is the rate of change from the maximum value to the minimum value of the total area of the contact portions of all the abutment portions 184 with the pressure-receiving area portion 162, is 5.2%, which is less than 20%.

減衰力発生機構７２Ｅは、付勢部１７２の数が５箇所であって４箇所以上であり、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数は４箇所であって３箇所以上である。しかも、付勢部１７２の数の素因数が、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数の素因数に含まれない。よって、最大位相差角度θを小さくすることができ、ラップ代変化率を低くすることができる。このため、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２との位相を管理することなく、減衰力発生機構７２Ｅの開弁特性のバラツキ、ひいては減衰力特性のバラツキをさらに抑制し、減衰力特性のさらなる安定化を図ることができる。In the damping force generating mechanism 72E, the number of the biasing parts 172 is 5, which is 4 or more, and the number of the large diameter parts 123 and the small diameter parts 121 when all the valve seat parts 112 are combined is 4, which is 3 or more. Moreover, the prime factors of the number of the biasing parts 172 are not included in the prime factors of the number of the large diameter parts 123 and the small diameter parts 121 when all the valve seat parts 112 are combined. Therefore, the maximum phase difference angle θ can be reduced, and the overlap change rate can be reduced. Therefore, without managing the phase between the multiple valve seat parts 112 and the biasing parts 172, the variation in the valve opening characteristics of the damping force generating mechanism 72E and the variation in the damping force characteristics can be further suppressed, and the damping force characteristics can be further stabilized.

以上においては、ピストン６０に設けられた伸び側の減衰力発生機構７２，７２Ａ～７２Ｅを例にとり説明したが、ピストン６０に設けられた縮み側の減衰力発生機構７１に本発明の構成を適用することも可能である。また、ベースバルブ７０に設けられた縮み側の減衰力発生機構９１に本発明の構成を適用することも可能であり、ベースバルブ７０にサクションバルブ機構９２に代えて伸び側の減衰力発生機構を設けて、この伸び側の減衰力発生機構に本発明の構成を適用することも可能である。 In the above, the extension side damping force generating mechanism 72, 72A-72E provided on the piston 60 has been used as an example for explanation, but the configuration of the present invention can also be applied to the compression side damping force generating mechanism 71 provided on the piston 60. The configuration of the present invention can also be applied to the compression side damping force generating mechanism 91 provided on the base valve 70, and it is also possible to provide an extension side damping force generating mechanism in place of the suction valve mechanism 92 on the base valve 70 and apply the configuration of the present invention to this extension side damping force generating mechanism.

以上に述べた実施形態の第１の態様に係る緩衝器は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、前記シリンダ内を２室に区画するピストンと、前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出するピストンロッドと、前記ピストンの移動により上流側となる室から下流側となる室に前記作動流体が流れ出す複数の通路を有する隔壁部材と、前記通路の前記下流側となる室側に設けられ、前記ピストンの摺動によって生じる前記作動流体の流れを抑制して減衰力を発生させる減衰力発生機構と、を有し、前記減衰力発生機構が、前記通路の前記下流側となる室側の前記隔壁部材の端面に突出するよう設けられ、前記通路を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部および前記大径部とは径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部を有する複数のシート部と、前記シート部に当接するバルブと、周方向に等間隔に設けられ、前記バルブを前記シート部の方向へ付勢し、互いに同じ形状を有する複数の付勢部と、を有する。これにより、減衰力特性のバラツキを抑制することができる。The shock absorber according to the first aspect of the embodiment described above includes a cylinder in which a working fluid is sealed, a piston slidably provided in the cylinder and dividing the inside of the cylinder into two chambers, a piston rod connected to the piston and extending outside the cylinder, a partition member having a plurality of passages through which the working fluid flows from an upstream chamber to a downstream chamber as the piston moves, and a damping force generating mechanism provided on the downstream chamber side of the passage and suppressing the flow of the working fluid generated by the sliding of the piston to generate a damping force, and the damping force generating mechanism is provided so as to protrude from the end face of the partition member on the downstream chamber side of the passage, and includes a plurality of seat parts having large diameter parts of the same shape that surround the passage and are provided at equal intervals in the circumferential direction and small diameter parts that have a different diameter from the large diameter parts and are provided at equal intervals in the circumferential direction, a valve that abuts on the seat parts, and a plurality of biasing parts that are provided at equal intervals in the circumferential direction and have the same shape to bias the valve toward the seat parts. This makes it possible to suppress variation in the damping force characteristics.

第２の態様は、第１の態様において、前記バルブが、前記シート部の内周縁部から内側の受圧面積部に、前記付勢部の前記バルブと当接する当接部の少なくとも一部が重なるように配置され、前記当接部の回転方向位置により前記受圧面積部と前記当接部とが重なる範囲の変化率が所定の範囲になるよう形成されている。In the second aspect, in the first aspect, the valve is positioned so that at least a portion of the abutment portion of the biasing portion that abuts against the valve overlaps with the pressure-receiving area portion inward from the inner peripheral edge portion of the seat portion, and the abutment portion is formed so that the rate of change of the overlapping area of the pressure-receiving area portion and the abutment portion falls within a predetermined range depending on the rotational position of the abutment portion.

第３の態様は、第２の態様において、前記受圧面積部と前記当接部とが重なる範囲の変化率が、２０％以下になるよう形成されている。The third aspect is the second aspect, wherein the rate of change in the area where the pressure-receiving area portion and the abutment portion overlap is formed to be 20% or less.

第４の態様は、第２または第３の態様において、前記通路と前記付勢部とが回転方向に重なる位置から最も遠ざかる位置までの最大位相差角度が所定の範囲になるよう形成されている。The fourth aspect is the second or third aspect, in which the maximum phase difference angle from the position where the passage and the force generating portion overlap in the rotational direction to the position where they are farthest away is formed within a predetermined range.

第５の態様は、第４の態様において、前記最大位相差角度が、１５度以下である。 The fifth aspect is the fourth aspect, wherein the maximum phase difference angle is 15 degrees or less.

第６の態様は、第１の態様において、前記シート部の前記大径部および前記小径部の数が３箇所以上であり、前記付勢部の数が４箇所以上であり、前記付勢部の数の素因数が前記大径部および前記小径部の数の素因数に含まれない。 The sixth aspect is the first aspect, wherein the number of the large diameter portions and the small diameter portions of the seat portion is three or more, the number of the biasing portions is four or more, and the prime factors of the number of the biasing portions are not included in the prime factors of the number of the large diameter portions and the small diameter portions.

第７の態様は、第１～第６のいずれか一態様において、前記隔壁部材が、前記ピストンである。 The seventh aspect is any one of the first to sixth aspects, in which the partition member is the piston.

本発明の上記態様に係る緩衝器によれば、減衰力特性のバラツキを抑制することができる。よって、産業上の利用可能性は大である。 The shock absorber according to the above aspect of the present invention can suppress variation in damping force characteristics. Therefore, it has great industrial applicability.

１１ 緩衝器
１７ シリンダ
５１ ピストンロッド
６０ ピストン（隔壁部材）
６１ 第１室
６２ 第２室
６６ 通路
７２，７２Ａ～７２Ｅ 減衰力発生機構
１０１ａ 端面
１１２ バルブシート部（シート部）
１２１ 小径部
１２３ 大径部
１５１ ディスクバルブ（バルブ）
１６２ 受圧面積部
１７２，１７２Ｂ，１７２Ｃ，１７２Ｄ 付勢部 11 Shock absorber 17 Cylinder 51 Piston rod 60 Piston (partition member)
61 First chamber 62 Second chamber 66 Passage 72, 72A to 72E Damping force generating mechanism 101a End surface 112 Valve seat portion (seat portion)
121 Small diameter portion 123 Large diameter portion 151 Disk valve (valve)
162 Pressure receiving area portion 172, 172B, 172C, 172D Pressing portion

Claims (5)

作動流体が封入されるシリンダと、
前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、前記シリンダ内を２室に区画するピストンと、
前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出するピストンロッドと、
前記ピストンの移動により上流側となる室から下流側となる室に前記作動流体が流れ出す複数の通路を有する隔壁部材と、
前記通路の前記下流側となる室側に設けられ、前記ピストンの摺動によって生じる前記作動流体の流れを抑制して減衰力を発生させる減衰力発生機構と、
を有し、
前記減衰力発生機構が、
前記通路の前記下流側となる室側の前記隔壁部材の端面に突出するよう設けられ、前記通路を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部および前記大径部とは径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部を有する複数のシート部と、
前記シート部に当接するバルブと、
周方向に等間隔に設けられ、前記バルブを前記シート部の方向へ付勢し、互いに同じ形状を有する複数の付勢部と、
を有し、
前記付勢部は、前記バルブにおける前記シート部の内周縁部から内側の受圧面積部に、前記付勢部の前記バルブと当接する当接部の少なくとも一部が重なるように配置され、
前記付勢部が回転することによって変化する前記受圧面積部と前記当接部とが重なる範囲の変化率が２０％以下になるよう前記シート部および前記付勢部が形成されている
ことを特徴とする緩衝器。 A cylinder in which a working fluid is sealed;
a piston slidably provided within the cylinder and dividing the interior of the cylinder into two chambers;
a piston rod connected to the piston and extending outside the cylinder;
a partition member having a plurality of passages through which the working fluid flows from an upstream chamber to a downstream chamber as the piston moves;
a damping force generating mechanism provided on a chamber side on the downstream side of the passage, the damping force generating mechanism suppressing a flow of the working fluid generated by sliding of the piston to generate a damping force;
having
The damping force generating mechanism is
a plurality of seat portions provided on an end surface of the partition wall member on the downstream side of the passage so as to protrude therefrom, the seat portions having large diameter portions of the same shape surrounding the passage and provided at equal intervals in the circumferential direction, and small diameter portions having a different diameter from the large diameter portions and provided at equal intervals in the circumferential direction;
a valve abutting the seat portion;
a plurality of biasing portions that are equally spaced in a circumferential direction and bias the valve toward the seat portion, the biasing portions having the same shape;
having
the biasing portion is disposed such that at least a portion of a contact portion of the biasing portion that contacts the valve overlaps with a pressure-receiving area portion of the valve that is located inward from an inner peripheral edge portion of the seat portion,
A shock absorber characterized in that the seat portion and the biasing portion are formed so that the rate of change in the overlapping area between the pressure-receiving area portion and the contact portion, which changes as the biasing portion rotates, is 20% or less . 前記通路と前記付勢部とが回転方向に重なる位置から最も遠ざかる位置までの最大位相差角度が所定の範囲になるよう形成されていることを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。 2. The shock absorber according to claim 1 , wherein a maximum phase difference angle between a position where the passage and the biasing portion overlap in a rotational direction and a position where the passage and the biasing portion are farthest from each other is formed within a predetermined range. 前記最大位相差角度が、１５度以下であることを特徴とする請求項２に記載の緩衝器。 3. The shock absorber according to claim 2 , wherein the maximum phase difference angle is 15 degrees or less. 前記シート部の前記大径部および前記小径部の数が３箇所以上であり、
前記付勢部の数が４箇所以上であり、
前記付勢部の数の素因数が前記大径部および前記小径部の数の素因数に含まれない
ことを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。 the number of the large diameter portions and the small diameter portions of the seat portion is three or more,
The number of the biasing portions is four or more,
2. The shock absorber according to claim 1, wherein a prime factor of the number of the biasing portions is not included in a prime factor of the number of the large diameter portions and the small diameter portions. 前記隔壁部材が、前記ピストンであることを特徴とする請求項１～４のいずれか一項に記載の緩衝器。 The shock absorber according to any one of claims 1 to 4 , characterized in that the partition member is the piston.
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