JP7458228B2 - ポリオレフィン系分割型複合繊維及びその製造方法、並びにこれを用いた繊維集合物及び電池セパレータ - Google Patents

Description

本発明は、ポリオレフィン系分割型複合繊維及びその製造方法、並びにこれを用いた繊維集合物及び電池セパレータに関する。詳細には、ポリプロピレン樹脂を含有する第１成分とポリメチルペンテン樹脂を含有する第２成分を含むポリオレフィン系分割型複合繊維及びその製造方法、並びにこれを用いた繊維集合物及び電池セパレータに関する。

ポリオレフィン系樹脂同士など同族系樹脂同士を組み合わせた分割型複合繊維は、組み合わせる樹脂同士の相溶性が高いため各樹脂成分同士が界面で強く接着しやすく、相溶性の低い熱可塑性樹脂同士を組み合わせた分割型複合繊維、例えば、ポリエステル系樹脂とポリオレフィン系樹脂を組み合わせた分割型複合繊維やポリエステル系樹脂とポリアミド系樹脂を組み合わせた分割型複合繊維に比べ、分割性に劣っている。そこで、特許文献１では、ロックウェル硬度が６０以上であるポリメチルペンテンとポリプロピレンを組み合わせることで、ポリオレフィン系分割型複合繊維の分割性を向上させることが提案されている。

また、ポリメチルペンテンとポリプロピレンを組み合わせたポリオレフィン系分割型複合繊維は、融点が１５０℃以上の熱可塑性樹脂で構成されていることから、この分割型複合繊維を含む繊維集合物は高温時の耐久性に優れたものになる。加えて、ポリメチルペンテンとポリプロピレンが耐薬品性に優れることから、当該繊維集合物はニッケル水素電池といった各種二次電池に使用する電池セパレータに用いられることがある。特許文献１には、ポリメチルペンテンとポリプロピレンを組み合わせたポリオレフィン系分割型複合繊維が記載されている。この中で、当該ポリオレフィン系分割型複合繊維をニッケル水素電池といった各種二次電池を構成する電池セパレータに用いるには、より細繊度で、より高度に分割していること、即ち、異なる樹脂成分同士が分離できずに接合したままの状態、いわゆる未分割状態の繊維として残らないことが求められることが開示されている。そこで、特許文献２では、重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比であるＱ値の大きいポリプロピレン樹脂、具体的にはＱ値が６以上のポリプロピレン樹脂とポリメチルペンテン樹脂を組み合わせて用いることで、ポリオレフィン系分割型複合繊維の分割性を高めることが提案されている。

特公平６－６３１２９号公報 国際公開公報２０１１／１２２６５７号

しかしながら、特許文献２の分割型複合繊維を製造する場合、重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比であるＱ値の大きいポリプロピレン樹脂（具体的には紡糸前のＱ値が６以上のポリプロピレン樹脂）を用いている。このようなＱ値が特に大きいポリプロピレン樹脂は、分子鎖の長いポリプロピレンを含んでいるため溶融粘度が高い。そのため、溶融紡糸の工程性を高めるためには、溶融押出を高い温度、例えば、３３０℃を超える高温で行う必要があり、生産時のエネルギーコストや生産性の面で劣るという問題がある。

本発明は、上記従来の問題を解決するため、生産性及び分割性が良好であるポリオレフィン系分割型複合繊維及びその製造方法、並びにこれを用いた繊維集合物及び電池セパレータを提供する。

本発明は、ポリプロピレン樹脂を含有する第１成分と、ポリメチルペンテン樹脂を含有する第２成分とを含む分割型複合繊維であって、前記第1成分は、Ｑ値（重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比Ｍｗ／Ｍｎ）が３．５以上６未満であり、数平均分子量Ｍｎが４３，０００より大きく９６，０００未満であり、ｚ平均分子量Ｍｚが５５０，０００以上１，０００，０００以下であるポリプロピレン樹脂を５０質量％以上含み、前記第２成分はポリメチルペンテン樹脂を５０質量％以上含むことを特徴とするポリオレフィン系分割型複合繊維に関する。

本発明は、また、ポリプロピレン樹脂を含有する第1成分と、ポリメチルペンテン樹脂を含有する第２成分とを含むポリオレフィン系分割型複合繊維の製造方法であり、前記第１成分が、紡糸前のＱ値（重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比）が３．５以上６未満であり、紡糸前の数平均分子量Ｍｎが４３，０００より大きく９６，０００未満であり、紡糸前のｚ平均分子量Ｍｚが５５０，０００以上１，０００，０００以下であるポリプロピレン樹脂を５０質量％以上含み、前記第２成分はポリメチルペンテン樹脂を５０質量％以上含み、前記第１成分及び第２成分を、分割型の複合ノズルを用いて、２５０℃以上３３０℃以下の温度にて溶融して押出し、３６０ｍ／分以上１２００ｍ／分以下の引取速度で引き取り、１ｄｔｅｘ以上１５ｄｔｅｘ未満の未延伸状態の紡糸フィラメントとし、前記紡糸フィラメントを８０℃以上１５０℃未満の温度にて、総延伸倍率が５倍以上となるように延伸して延伸フィラメントとし、前記延伸フィラメントを１ｍｍ以上１００ｍｍ以下の長さに切断して分割型複合繊維を得る、ポリオレフィン系分割型複合繊維の製造方法に関する。

本発明は、また、前記のポリオレフィン系分割型複合繊維を１０質量％以上含むことを特徴とする繊維集合物に関する。

本発明は、また、前記の繊維集合物を含むことを特徴とする電池セパレータに関する。

本発明は、生産性及び分割性が良好であるポリオレフィン系分割型複合繊維及びその製造方法、並びにこれを用いた繊維集合物及び電池セパレータを提供することができる。

図１Ａ～図１Ｊは、ポリオレフィン系分割型複合繊維の断面を例示した模式的断面図である。 図２Ａ～図２Ｂは、第２成分が芯鞘型複合セグメントである場合のポリオレフィン系分割型複合繊維の一例を示す模式的断面図である。 実施例１においてポリオレフィン系分割型複合繊維の分割率の測定に用いた繊維ウェブの電子顕微鏡写真である。 実施例２においてポリオレフィン系分割型複合繊維の分割率の測定に用いた繊維ウェブの電子顕微鏡写真である。 比較例１においてポリオレフィン系分割型複合繊維の分割率の測定に用いた繊維ウェブの電子顕微鏡写真である。 比較例２においてポリオレフィン系分割型複合繊維の分割率の測定に用いた繊維ウェブの電子顕微鏡写真である。 比較例４においてポリオレフィン系分割型複合繊維の分割率の測定に用いた繊維ウェブの電子顕微鏡写真である。 比較例５においてポリオレフィン系分割型複合繊維の分割率の測定に用いた繊維ウェブの電子顕微鏡写真である。 実施例１のポリオレフィン系分割型複合繊維を用いて行った示差走査熱量測定（ＤＳＣ）のうち、最初の融解過程で測定されたＤＳＣ曲線の一例である。 実施例１のポリオレフィン系分割型複合繊維を用いて行った示差走査熱量測定（ＤＳＣ）のうち、２度目融解過程（再融解過程）で測定されたＤＳＣ曲線の一例である。

本発明の発明者らは、上述した問題を解決するため鋭意検討を行った。その結果、紡糸前の重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比Ｍｗ／ＭｎであるＱ値（以下、単にＱ値とも記す。）が３．５以上６未満であり、数平均分子量Ｍｎが４３，０００より大きく９６，０００未満であり、ｚ平均分子量Ｍｚが５５０，０００以上１，０００，０００以下であるポリプロピレン樹脂を含む第１成分と、ポリメチルペンテン樹脂を含む第２成分を併用することで、溶融紡糸時に第１成分をより低い温度（例えば、第１成分に含まれるポリプロピレン樹脂を３３０℃以下）で溶融して押し出すことができ、生産時のエネルギーコストを削減できるだけでなく、生産性が良好になることを見出した。さらに、紡糸前のＱ値３．５以上６未満のポリプロピレン樹脂とポリメチルペンテン樹脂を併用することで、ポリプロピレン樹脂とポリメチルペンテン樹脂の両方の結晶化が進みやすく、分割性が良好になることを見出した。

前記ポリプロピレン樹脂のＱ値、数平均分子量Ｍｎ、重量平均分子量Ｍｗ、及びｚ平均分子量Ｍｚは、紡糸前と紡糸後で異なる場合がある。なお、本発明において、Ｑ値、Ｍｎ、Ｍｗ及びＭｚの値は、特に紡糸前の値であると記載していない限り、紡糸後の値である。

（ポリオレフィン系分割型複合繊維）
図１Ａ～１Ｊ、図２Ａ～図２Ｂに示しているように、ポリオレフィン系分割型複合繊維（以下において、単に分割型複合繊維とも記す。）１０は、第１成分１と、第２成分２とを含む。前記分割型複合繊維は、第１成分１と第２成分２が放射状に交互に配列された断面構造を有することが好ましい。また、前記分割型複合繊維は、繊維断面において、繊維中心部に中空部を有することが好ましい。

＜第１成分＞
第１成分は、ポリプロピレン樹脂を５０質量％以上含み、８０質量％以上含むことが好ましく、８５質量％以上含むことがより好ましく、９０質量％以上含むことがさらに好ましく、第１成分は実質的にポリプロピレン樹脂からなることが特に好ましい。ここで、「実質的に」という用語は、通常、製品として提供される樹脂が安定剤等の添加剤を含むため、及び／又は繊維の製造に際して各種添加剤が添加されるため、ポリプロピレン樹脂のみからなり、他の成分を全く含まない繊維が得られにくいことを考慮している。通常、第１成分は、添加剤を最大で１５質量％含んでもよい。

前記ポリプロピレン樹脂は、Ｑ値が３．５以上６未満であり、３．８以上５．８以下であることが好ましく、４．０以上５．５以下であることがより好ましく、４．０以上５．２以下であることが特に好ましい。前記ポリプロピレン樹脂のＱ値が３．５以上６未満であることで、分割型複合繊維の分割性及び生産性が良好になる。また、前記ポリプロピレン樹脂は、紡糸前もＱ値が３．５以上６未満であり、３．８以上５．８以下であることが好ましく、４．０以上５．５以下であることがより好ましい。前記ポリプロピレン樹脂の紡糸前のＱ値が３．５以上６未満であることで、優れた分割性を有する分割型複合繊維が生産性良く得られる。

前記ポリプロピレン樹脂は、数平均分子量Ｍｎが４３，０００より大きく９６，０００未満であり、４５，０００以上９０，０００以下であることが好ましく、５０，０００以上８５，０００以下であることがより好ましい。数平均分子量Ｍｎが上述した範囲であると、ポリプロピレン樹脂において、重合度の小さい低分子量のポリプロピレン樹脂が占める割合が少なくなり、ポリプロピレン樹脂の中に存在する配向が進んでいない領域が少なくなる。配向の進んでいない領域が少なくなることで、ポリプロピレン樹脂を含む第1成分は、隣接する第２成分と過度に強固に接着することもなく、分割型複合繊維に加わった衝撃がポリプロピレン樹脂の非晶領域に吸収・減衰されにくくなることで、分割型複合繊維を構成する第１成分と第２成分の接合面で反発力が生じやすくなり、分割性に優れた分割型複合繊維を得ることができる。また、前記ポリプロピレン樹脂は、紡糸後の数平均分子量Ｍｎを上述した範囲にしやすい観点から、紡糸前の数平均分子量Ｍｎが４３，０００より大きく９６，０００未満であり、４５，０００以上９０，０００以下であることが好ましく、５０，０００以上８５，０００以下であることがより好ましい。

前記ポリプロピレン樹脂は、ｚ平均分子量Ｍｚが５５０，０００以上１，０００,０００以下であり、好ましくは６００,０００以上９００,０００以下であり、より好ましくは６５０,０００以上８５０,０００以下である。ｚ平均分子量Ｍｚが上述した範囲のポリプロピレン樹脂は、高分子量のポリプロピレン樹脂を比較的多く含むことにより、結晶化しやすい樹脂となる。このようなポリプロピレン樹脂を含む樹脂成分、即ち、分割型複合繊維を構成する第１成分は、後述するように、溶融紡糸で得られた未延伸状態の繊維に対し、高い延伸倍率で延伸処理を行うことでポリプロピレン樹脂が引き延ばされて配向し、ポリプロピレン樹脂の結晶化が進む。結晶化が進んだ、即ち、結晶化度の高いポリプロピレン樹脂は、それを含む第１成分に剛性を与える。そして、剛性に優れた第１成分は、外力による衝撃を吸収しにくく、与えられた外力が第１成分と第２成分とを割繊させる力として効率よく作用するため、分割性が向上する。また、前記ポリプロピレン樹脂は、紡糸後のｚ平均分子量Ｍｚを上述した範囲にしやすい観点から、紡糸前のｚ平均分子量Ｍｚが５５０，０００以上１，０００,０００以下であり、好ましくは６００,０００以上９００,０００以下であり、より好ましくは６５０,０００以上８５０,０００以下である。

また、ｚ平均分子量Ｍｚが上述した範囲のポリプロピレン樹脂を含む分割型複合繊維は、高分子量のポリプロピレン樹脂を含むため、紡糸工程で結晶化しやすい傾向にあり、未延伸繊維束の段階で結晶化度の高いものとなる。そして、延伸処理をさらに行うことで、ポリプロピレン樹脂の結晶化度が高い繊維を得ることができる。分割型複合繊維を構成するポリプロピレン樹脂の結晶化度が高くなると、物理的衝撃による分割処理を行う際に、加えられた衝撃を吸収し、衝撃を減衰させる結晶化度の低い樹脂成分（ポリプロピレン樹脂中の配向が進んでいない領域）が少ないことに起因して、接合面に加えられた力が低下することなく第１成分及び第２成分に伝わるため、分割性が向上する。

前記ポリプロピレン樹脂は、重量平均分子量Ｍｗが１３０,０００以上５７０,０００以下であることが好ましく、１５０,０００以上５００,０００以下であることがより好ましく、２００，０００以上４００,０００以下であることがさらに好ましい。重量平均分子量Ｍｗが上述した範囲であると、樹脂の流動性が高くなり、糸切れしにくく、紡糸しやすい分割型複合繊維となる。また、前記ポリプロピレン樹脂は、紡糸後の重量平均分子量Ｍｗを上述した範囲にしやすい観点から、紡糸前の重量平均分子量Ｍｗが１３０,０００以上５７０,０００以下であることが好ましく、１５０,０００以上５００,０００以下であることがより好ましく、２００，０００以上４００,０００以下であることがさらに好ましい。

前記ポリプロピレン樹脂は、ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準ずるメルトフローレート（以下において、単に「ＭＦＲ２３０」とも記す。；測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ（２１．１８Ｎ））が２４ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下の範囲であることが好ましく、２６ｇ／１０分以上４５ｇ／１０分以下の範囲であることがより好ましく、２８ｇ／１０分以上４０ｇ／１０分以下の範囲であることがさらに好ましい。ＭＦＲ２３０が上述した範囲内であると、紡糸時に糸切れが発生しにくい。

前記ポリプロピレン樹脂としては、特に限定されず、例えばプロピレンのホモポリマー（プロピレンをモノマーとする単独重合体）、プロピレンと他の共重合モノマーとの共重合体、又はそれらの混合物を用いることができる。プロピレン共重合体は、ランダム共重合体でもよく、ブロック共重合体でもよい。前記プロピレン共重合体としては、例えば、プロピレンと、エチレン及び炭素数４以上のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも一種のα－オレフィンとの共重合体が挙げられる。前記炭素数４以上のα－オレフィンとしては、特に限定されないが、例えば、１－ブテン、１－ペンテン、３，３－ジメチル－１－ブテン、４－メチル－１－ペンテン、４，４－ジメチル－１－ペンテン、１－デセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－オクタデセンなどが挙げられる。前記共重合体におけるプロピレンの含有量は、５０質量％以上であることが好ましい。前記ポリプロピレン樹脂の中でも工程性や経済性（製造コスト）を考慮すると、プロピレンホモポリマーが特に好ましい。

第１成分は、本発明の効果を阻害しない範囲内で公知の分割促進剤を添加してもよい。公知の分割促進剤としては、例えばシリコン化合物系の分割促進剤、不飽和カルボン酸系の分割促進剤、（メタ）アクリル酸系化合物の分割促進剤などが使用できる。中でも、（メタ）アクリル酸系化合物の分割促進剤が好ましく、（メタ）アクリル酸金属塩がより好ましい。分割促進剤として第１成分に対し（メタ）アクリル酸金属塩を含有させる場合、第１成分全体に対して、（メタ）アクリル酸金属塩を１質量％以上１０質量％以下含有させてもよい。

＜第２成分＞
第２成分はポリメチルペンテン樹脂を５０質量％以上含み、８０質量％以上含むことが好ましく、８５質量％以上含むことがより好ましく、９０質量％以上含むことがさらに好ましく、第１成分は実質的にポリメチルペンテン樹脂からなることが特に好ましい。ここで、「実質的に」という用語は、通常、製品として提供される樹脂が安定剤等の添加剤を含むため、及び／又は繊維の製造に際して各種添加剤が添加されるため、ポリメチルペンテン樹脂のみからなり、他の成分を全く含まない繊維が得られにくいことを考慮している。通常、第１成分は、添加剤を最大で１５質量％含んでもよい。

前記ポリメチルペンテン樹脂としては、４－メチルペンテン－１を８５モル％以上含む共重合体、例えば４－メチルペンテン－１と、例えばエチレン、プロピレン、ブテン－１、ヘキセン－１、オクテン－１、デカン－１、テトラデカン－１、オクタデカン－１などの炭素数２以上２０以下、好ましくは８以上１８以下のα－オレフィンの１種又は２種との共重合体が挙げられる。また、前記ポリメチルペンテン樹脂は、単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。

ポリメチルペンテン樹脂は他のポリオレフィン系樹脂と同様に耐薬品性、耐水蒸気性に優れ、低密度であるという特徴を有する。これらの特徴に加え、耐熱性に優れ、剥離性、ガス透過性、透光性にも優れていることから、数多くの用途への展開が期待される熱可塑性樹脂である。しかし、一般には、ポリメチルペンテン樹脂を分割型複合繊維の一成分として用いる場合、ポリメチルペンテン樹脂が有する難紡糸性、難延伸性から分割型複合繊維にすることが困難である。本発明では、一般に難紡糸性、難延伸性の樹脂として知られているポリメチルペンテン樹脂であっても、上述したポリプロピレン樹脂と組み合わせることにより、紡糸性が良好なものとなり、低い紡糸温度、例えば３３０℃以下の温度で溶融紡糸を行えるだけでなく、溶融紡糸時の工程性も安定する。また、溶融紡糸によって得られた未延伸繊維を延伸して所望の繊度の分割型複合繊維とする際、ポリプロピレン樹脂とポリメチルペンテン樹脂と接合した状態での延伸性が良好になることで、延伸工程での工程安定性が増すことに加え、良好な延伸性によってポリプロピレン樹脂だけでなく、ポリメチルペンテン樹脂の結晶化が促進され、得られる分割型複合繊維において、ポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の結晶化度が高い分割型複合繊維となる。このようにして得られた分割型複合繊維は、低分子量のポリプロピレン樹脂により、隣り合う樹脂成分同士が過度に強固に接着している部分が少ないことに加え、ポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂が結晶性の高い樹脂成分となっているため、分割型複合繊維に加えられた衝撃が樹脂成分の界面（即ち、ポリプロピレン樹脂とポリメチルペンテン樹脂の界面）に対し、十分に伝播するため、抄紙時の撹拌といった軽い衝撃で高度に分割することができ、分割性も良好である。本発明の分割型複合繊維において、ポリメチルペンテン樹脂の結晶性は、後述するように、分割型複合繊維に対してＪＩＳ Ｋ ７１２１に準じて示差走査熱量測定（ＤＳＣ）を行うことで評価することができる。

前記ポリメチルペンテン樹脂は、融点が２１０℃以上２４５℃以下であることが好ましい。前記ポリメチルペンテン樹脂の融点が２１０℃以上２４５℃以下であると、紡糸が容易になり、また、延伸性にも優れる。

前記ポリメチルペンテン樹脂は、ＡＳＴＭ Ｄ １２３８に準ずるメルトフローレート（以下、ＭＦＲ２６０とも記す；測定温度２６０℃、荷重５．０ｋｇｆ（４９．０Ｎ））が１２０ｇ／１０分以上２８０ｇ／１０分以下でことが好ましく、１４０ｇ／１０分以上２６０ｇ／１０分以下の範囲であることがより好ましく、１６０ｇ／１０分以上２６０ｇ／１０分以下の範囲であることがより好ましく、１７０ｇ／１０分以上２５０ｇ／１０分以下の範囲であることが特に好ましい。ＭＦＲ２６０が上述した範囲を満たすポリメチルペンテン樹脂を使用することで優れた延伸性及び分割性を有する分割型複合繊維が得られやすい。前記ポリメチルペンテン樹脂のＭＦＲ２６０が１２０ｇ／１０分以上であるとポリメチルペンテン樹脂の延伸性が良好になり、延伸処理において充分に延伸できるうえ、延伸処理において糸切れの発生も少ない。また、前記ポリメチルペンテン樹脂のＭＦＲ２６０が２８０ｇ／１０分以下であると、延伸性に優れた分割型複合繊維が得られるうえ、ポリメチルペンテン樹脂とポリプロピレン樹脂との接合界面が強く接着せず、分割が容易であり、分割性が低下する恐れもない。

第２成分は、図２に示すように、ポリメチルペンテン樹脂が鞘成分２ｂである芯鞘型複合セグメントであってもよい。かかる構成であると、分割型複合繊維を割繊させることにより、第２成分に由来する芯鞘型極細複合繊維が形成される。そして、芯鞘型極細複合繊維の鞘成分であるポリメチルペンテン樹脂のみを溶融させることにより、分割型複合繊維の分割により形成された極細繊維同士を熱接着させることができ、突刺強度と引張強度に優れた繊維集合物を得ることができる。

第２成分が芯鞘型複合セグメントである場合、芯成分２ａは上述した第１成分におけるポリプロピレン樹脂と同様の樹脂であることが好ましい。かかる構成であると、分割型複合繊維が２つの樹脂成分で構成されることになり、ノズル設計及び複合紡糸がより容易となる。また、第２成分も突刺強度を向上させる機能を有するポリプロピレン樹脂を含むことに起因して、不織布とした際に、突刺強度がさらに向上した不織布を得ることができる。なお、芯成分は、上述したポリプロピレン樹脂とは異なる他のポリオレフィン系樹脂を用いてもよい。この場合、芯成分としては、ポリオレフィン系樹脂の中から、一種又は二種以上を組み合わせて用いてもよい。

第２成分が芯鞘型複合セグメントである場合、第２成分の芯成分２ａの断面形状は特に限定されない。芯成分は、例えば、楕円形状の断面形状を有してもよく、真円形状の断面形状を有してもよい。また、芯成分は、第２成分の中心に位置していてもよく、中心に位置せず、偏心していてもよい。

第２成分が芯鞘型複合セグメントである場合、第２成分において、鞘成分を構成するポリメチルペンテン樹脂は、芯成分を構成する樹脂成分の融点よりも低い融点を有することが好ましい。その場合、鞘成分の融点は、好ましくは芯成分の融点よりも１０℃以上低く、より好ましくは２０℃以上低い。或いは、鞘成分を構成する樹脂成分の融点は、芯成分を構成する樹脂成分の融点より高くてもよい。

本発明の分割型複合繊維の分割数（すなわち、セグメントの総数）は、分割型複合繊維の繊度及び極細繊維の繊度に応じて決めることができる。例えば、４以上３６以下とすることが好ましく、６以上３０以下とすることがより好ましく、８以上２４以下とすることがさらに好ましい。前記分割型複合繊維は、分割数が小さくなると分割性が向上する傾向にあるが、第１成分と第２成分の界面が少なすぎると、細繊度の繊維を得にくい傾向にある。さらに、分割数が少なすぎると、所定の繊度の極細繊維を得るために、分割型複合繊維の繊度を小さくする必要があり、繊維の生産性が悪くなる、又は紡糸が困難となる場合がある。分割数が多いと、第１成分と第２成分の界面が多くなり、細繊度の繊維を得やすい傾向にある。

前記分割型複合繊維は、図１Ａ、図１Ｃ及び図２Ａに示しているように、繊維断面の中央部に、中空部分が形成されていることが好ましい。ここで、繊維断面の中央部とは、繊維断面のほぼ中心付近のことを指し、中空部分は、中央部が空洞となっていれば、中心（同心）に位置しなくても偏心していてもよいが、生産性から考慮すると、同心に位置することが好ましい。また、中空部分の形状も円形、楕円形、異形のいずれであってもよい。このように、中空部分が存在することにより、第１成分と第２成分の接触面積が小さくなり、分割性が繊維中央部に中空部分を有しない中実断面の分割型複合繊維と比べて向上し、低水圧の水流交絡処理、湿式抄紙法におけるスラリー調製時の離解、叩解処理などの低い衝撃であっても高度に分割することができる。そして、繊維中央部に中空部分を有する構成であると、繊維中央部に中空部分を有しない分割型複合繊維と比較して、繊維集合物の引張強度及び突刺強度をより高くすることができる。これは、繊維中央部に中空部分を有する分割型複合繊維の割繊により形成される極細繊維の繊維断面がより円形に近い形状となるためであると予想される。また、かかる構成であると、分割型複合繊維の紡糸時の糸切れを抑制することができる。

前記分割型複合繊維が中空部分を有する場合、その中空率は、分割率及び極細繊維の断面形状などに応じて決定してもよい。中空率は、繊維断面に占める中空部分の面積の割合である。例えば、中空率は１％以上５０％以下程度であることが好ましく、５％以上４０％以下程度であることが好ましい。より具体的には、分割数が６以上１０以下である場合には、中空率は５％以上２０％以下であることが好ましく、分割数が１２以上３６以下である場合には、中空率は１５％以上４０％以下であることが好ましい。中空率が小さすぎると、中空部分を設けた際の効果を顕著に得ることが難しく、中空率が大きすぎると、分割型複合繊維の延伸工程や、開繊工程において、分割型複合繊維が割繊してしまい、取り扱い性が低下する恐れがある。

第１成分と第２成分との複合比（体積比）第１成分：第２成分は、繊維の分割性及び工程性の面から４０：６０～８５：１５が好ましく、５０：５０～８０：２０がより好ましい。

第２成分が芯鞘型複合セグメントである場合には、［第１成分＋第２成分の芯成分］：［第２成分の鞘成分］の体積比が、好ましくは４０：６０～８５：１５、より好ましくは５０：５０～８０：２０となるように、繊維断面を設計する。２つの樹脂成分の体積比が４０：６０～８５：１５の範囲外であると、紡糸性が低下し、また、良好な分割性が得にくいことがある。例えば、［第１成分＋第２成分の芯成分］：［第２成分の鞘成分］の体積比が５０：５０である場合には、第１成分の体積は、第２成分全体の体積よりも小さくなることに留意すべきである。

前記分割型複合繊維の単繊維繊度（分割前）は、特に限定されないが、０．１ｄｔｅｘ以上８ｄｔｅｘ以下の範囲内にあることが好ましく、０．６ｄｔｅｘ以上６ｄｔｅｘ以下の範囲内にあることがより好ましく、１ｄｔｅｘ以上４ｄｔｅｘ以下の範囲内にあることがさらに好ましい。前記分割型複合繊維の分割前の単繊維繊度を０．１ｄｔｅｘ未満にしようとすると、紡糸が不安定となり、繊維ひいては繊維集合物の生産性が低下する恐れがある。同様に、前記分割型複合繊維の分割前の単繊維繊度が８ｄｔｅｘを超えても、紡糸が不安定になる場合がある。

前記分割型複合繊維は、分割前の単繊維強度が３ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、４ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることがより好ましく、５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることがさらに好ましい。好ましい上限は１０ｃＮ／ｄｔｅｘである。前記分割型複合繊維の単繊維強度が３ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であると、優れた突刺強度を有する繊維集合物を得ることができる。このような単繊維強度を有する分割型複合繊維は、後述するように、延伸倍率を４．５倍以上とすることで容易に得ることができる。本発明において、単繊維強度は、ＪＩＳ Ｌ １０１５に準じて測定する。

前記分割型複合繊維は、分割前の伸度が６０％以下であることが好ましく、５０％以下であることがより好ましく、４５％以下であることがさらに好ましい。前記分割型複合繊維の繊維伸度が６０％以下であると、外力により伸長しにくい繊維集合物を得ることができる。特に電池セパレータを構成する繊維として用いると、製造工程での伸長を抑えることができるため、収縮の小さい電池セパレータを得ることができる。本発明において、伸度は、ＪＩＳ Ｌ １０１５に準じて測定する。前記分割型複合繊維の分割前の伸度について、その下限は特に限定されないが、伸度が１０％以上であることが好ましく、１２％以上であることがより好ましく、１５％以上であることが特に好ましい。

前記分割型複合繊維は、Ｑ値が３．５以上６未満であるポリプロピレン樹脂を含む第１成分と、ポリメチルペンテン樹脂を含む第２成分を含む分割型複合繊維である。第１成分に含まれるポリプロピレン樹脂をＱ値が３．５以上６未満のポリプロピレン樹脂とすることで第１成分だけでなく第２成分の結晶化が進み、得られる分割型複合繊維は分割処理によって容易に第１成分と第２成分に分割され、極細繊維を発生させることができる。第１成分に含まれるポリプロピレン樹脂、及び第２成分に含まれるポリメチルペンテン樹脂の結晶化が進んでいることは、得られた分割型複合繊維を用いた示差走査熱量測定（ＤＳＣ）を行い、ポリメチルペンテン樹脂の融解熱量及び融解熱量の比、並びにポリプロピレン樹脂の融解熱量及び融解熱量の比から確認することができる。

分割型複合繊維を構成するポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の融解熱量を示差走査熱量分析（ＤＳＣ）から求める。ＤＳＣの測定はＪＩＳ Ｋ ７１２１に準じて行う。まず、ＤＳＣの測定を行う分割型複合繊維について、ポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の質量割合を求める。ポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の含有量は、ＤＳＣ測定を行う分割型複合繊維の製造条件、具体的には、溶融紡糸の際、溶融したポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂について、単位時間あたりの押し出し量が分かる場合は、その比率から第１成分及び第２成分の比率（体積比）を求め、ポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の密度、第１成分に占めるポリプロピレン樹脂の質量割合、第２成分に占めるポリメチルペンテン樹脂の質量割合から分割型複合繊維に占めるポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の質量割合が求められる。

ＤＳＣ測定を行う分割型複合繊維について、詳細な製造条件が不明な場合、公知の方法で分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の質量割合を求める。分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の割合を求める方法としては、ＤＳＣの測定を行う分割型複合繊維の断面を走査型電子顕微鏡にて５００倍～２０００倍に拡大したものを印刷し、第１成分ごと、第２成分ごとに印刷したものを切り抜き、第１成分の紙片の総質量、第２成分の紙片の総質量を測定し、その比率を第１成分及び第２成分の比率（体積比）とし、ポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の密度、第１成分に占めるポリプロピレン樹脂の質量割合、第２成分に占めるポリメチルペンテン樹脂の質量割合から分割型複合繊維に占めるポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の質量割合を求める方法などが挙げられる。

次に、分割型複合繊維に占めるポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の質量割合を求めた分割型複合繊維を用い、ＪＩＳ Ｋ ７１２１に準じてＤＳＣの測定を行う。ＤＳＣの測定は融解過程、冷却過程、再融解過程で行う。まず、試料ホルダーに充填した分割型複合繊維（約３ｍｇ）を、当該分割型複合繊維に含まれる熱可塑性樹脂の中で最も融点が高い熱可塑性樹脂の融点より３０℃高い温度まで昇温する。このとき、融解過程のＤＳＣ、言い換えるならば、１度目の融解時のＤＳＣ（Ｔｍ測定時ＤＳＣとも称す。）が得られる。

分割型複合繊維に含まれる熱可塑性樹脂の中で、最も融点が高い熱可塑性樹脂の融点より３０℃高い温度まで昇温させて融解過程のＤＳＣを行った後、当該温度から室温まで毎分１０℃の降温速度となるように冷却し、溶融した試料を凝固させる、このとき、冷却過程のＤＳＣ、言い換えるならば、凝固時のＤＳＣ（Ｔｃ測定時ＤＳＣとも称す。）が得られる。

融解過程及び冷却過程のＤＳＣ測定が終わった後、試料をＤＳＣ測定機器から取り出さず、当該分割型複合繊維に含まれる熱可塑性樹脂の中で、最も融点が高い熱可塑性樹脂の融点より３０℃高い温度まで再度昇温する。このとき、再融解過程のＤＳＣ、言い換えるならば、２度目の融解時のＤＳＣ（再Ｔｍ測定時ＤＳＣとも称す。）が得られる。

得られた１度目の融解時のＤＳＣ（Ｔｍ測定時ＤＳＣ）及び２度目の融解時のＤＳＣ（再Ｔｍ測定時ＤＳＣ）のＤＳＣチャートには少なくとも２つの吸熱ピークが存在する。即ち、１４０℃から１８０℃で観察されるポリプロピレン樹脂の融解に伴う吸熱ピークと、２２０℃から２５０℃の温度にて観察されるポリメチルペンテン樹脂の融解に伴う吸熱ピークである。

ＤＳＣ測定では、各吸熱ピークにおいてＤＳＣチャート（ＤＳＣ曲線）と、低温側のベースライン（ＢＬ_LT）を、その高温側終端部から高温側ベースライン（ＢＬ_HT）に向けて延長した直線（ＢＬ_E）で囲まれる領域の面積から当該吸熱ピークにおける融解熱量が算出される。このとき、各吸熱ピークで測定される融解熱量は試料全体、即ち分割型複合繊維１ｍｇあたりの融解熱量として測定されている。しかし、１４０℃から１８０℃の温度領域で相が変化し融解しているのはポリプロピレン樹脂であり、融点が２００℃以上であるポリメチルペンテン樹脂は、この温度領域ではほとんど相変化しないを考えられる。従って、１４０℃から１８０℃の温度領域で測定される吸熱ピーク及びその融解熱量を、分割型複合繊維１ｍｇあたりの融解熱量からポリプロピレン１ｍｇあたりの融解熱量に換算する。即ち、下記数式（１）に基づいて、１４０℃から１８０℃の温度領域で測定された融解熱量を、あらかじめ計算しておいた、分割型複合繊維に占めるポリプロピレンの質量割合で割ることでポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量が求められる。例えば、１４０℃から１８０℃にて現れた融解ピークの融解熱量が５０ｍＪ/ｍｇ、複合繊維に占めるポリプロピレン樹脂の含有量が５０質量％であれば、当該分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量は１００ｍＪ／ｍｇである。
ポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ｍＪ／ｍｇ）＝１４０℃から１８０℃にて現れた融解ピークの融解熱量（ｍＪ／ｍｇ）／ポリプロピレン樹脂の質量割合（質量％）×１００ （１）

また、２２０℃から２５０℃の温度領域では、融点が１７５℃以下であるポリプロピレン樹脂は既に溶融しており、相変化はほとんどしないと考えられる。この温度領域で相変化し、融解するのはポリメチルペンテン樹脂である。よって、２２０℃から２５０℃に現れた吸熱ピーク及び融解熱量を、分割型複合繊維１ｍｇあたりの融解熱量からポリメチルペンテン１ｍｇあたりの融解熱量に換算する。換算する方法は上記ポリプロピレンの融解熱量を求める場合と同じであり、２２０℃から２５０℃にて測定された分割型複合繊維１ｍｇあたりの融解熱量を、あらかじめ計算しておいた複合繊維に占めるポリメチルペンテン樹脂の含有量（質量％）で割ることでポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量が求められる。例えば、下記数式（２）に基づいて、２２０℃から２５０℃にて現れた融解ピークの融解熱量が２０ｍＪ/ｍｇ、複合繊維に占めるポリメチルペンテン樹脂の含有量が５０質量％であれば、当該分割型複合繊維に含まれるポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量は４０ｍＪ／ｍｇである。
ポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ｍＪ／ｍｇ）＝２２０℃から２５０℃にて現れた融解ピークの融解熱量（ｍＪ／ｍｇ）／ポリメチルペンテン樹脂の質量割合（質量％）×１００ （２）

前記分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量及びポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量を、１度目の融解時のＤＳＣ（Ｔｍ測定時ＤＳＣ）及び２度目の融解時のＤＳＣ（再Ｔｍ測定時ＤＳＣ）から算出する。前記分割型複合繊維を用いてＤＳＣの測定を行い、１度目の融解時のＤＳＣから求めた、分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量をΔＨ_PPTm1、２度目の融解時のＤＳＣから求めた、分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量をΔＨ_PPTm2、１度目の融解時のＤＳＣから求めた、分割型複合繊維に含まれるポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量をΔＨ_PMPTm1、２度目の融解時のＤＳＣから求めた、分割型複合繊維に含まれるポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量をΔＨ_PMPTm2と称す。

前記分割型複合繊維において、１度目の融解時のＤＳＣから求めた、分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PPTm1）と、２度目の融解時のＤＳＣから求めた、ポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PPTm2）を比較すると、１度目の融解時のＤＳＣから求めた、ポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PPTm1）の方が大きい。また、１度目の融解時のＤＳＣから求めた、分割型複合繊維に含まれるポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PMPTm1）と、２度目の融解時のＤＳＣから求めた、ポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PMPTm2）を比較すると、１度目の融解時のＤＳＣから求めた、ポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PMPTm1）の方が大きい。

これは、１度目の融解時のＤＳＣ（融解過程のＤＳＣ）測定において、試料が繊維の状態であり、ポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂共に結晶化が進んだ相を有しているためである。分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂は、高い延伸倍率で延伸処理を行うなどして結晶化させると、結晶化が進んでいない相と比較して融解時により多くのエネルギーが必要になる。これに対し、２度目の融解時のＤＳＣ（再融解過程のＤＳＣ）測定において、分割型複合繊維を前記融解過程で完全に融解した後、冷却して凝固したものを試料としている。そのため、ポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂は結晶化がほとんど進んでいないと考えられ、２度目の融解時のＤＳＣにて求めたポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量及びポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量は、１度目の融解時のＤＳＣから求めたポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量よりも小さくなる。

前記分割型複合繊維において、１度目の融解時のＤＳＣ（融解過程のＤＳＣ）から求めた、分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PPTm1）と２度目の融解時のＤＳＣ（再融解過程のＤＳＣ）から求めたポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PPTm2）の比率（ΔＨ_PPTm1／ΔＨ_PPTm2）や、１度目の融解時のＤＳＣ（融解過程のＤＳＣ）から求めた、分割型複合繊維に含まれるポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PMPTm1）と２度目の融解時のＤＳＣ（再融解過程のＤＳＣ）から測定される分割型複合繊維に含まれるポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PMPTm2）の比率（ΔＨ_PMPTm1／ΔＨ_PMPTm2）が大きいほど、当該熱可塑性樹脂は、分割型複合繊維において結晶化が進んだ状態であるといえる。

前記分割型複合繊維は、ＪＩＳ Ｋ ７１２１に準じた示差走査熱量測定（ＤＳＣ）を行い、１度目の融解時のＤＳＣから求めた、分割型複合繊維に含まれるポリメチルペンテン樹脂1ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PMPTm1）が３６．５ｍＪ／ｍｇ以上であることが好ましい。１度目の融解時のＤＳＣから求めたポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PMPTm1）が３６．５ｍＪ／ｍｇ以上であることで、分割型複合繊維を構成する第２成分に含まれているポリメチルペンテン樹脂は、Ｑ値が３．５以上６未満のポリプロピレン樹脂を含む第１成分と複合化して溶融紡糸、延伸工程を行ったことで結晶化が十分に進んでおり、得られる分割型複合繊維は分割しやすいものとなる。前記ΔＨ_PMPTm1は３８ｍＪ／ｍｇ以上であることが好ましく、４０ｍＪ／ｍｇ以上であることがより好ましい。ΔＨ_PMPTm1の上限は特に限定されないが５２ｍＪ／ｍｇ以下であることが好ましく、５０ｍＪ／ｍｇ以下であることがより好ましい。

前記分割型複合繊維は、ＪＩＳ Ｋ ７１２１に準じた示差走査熱量測定（ＤＳＣ）を行い、１度目の融解時のＤＳＣから求めた、分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン1ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PPTm1）が９５ｍＪ／ｍｇ以上であることが好ましい。ポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量が９５ｍＪ／ｍｇ以上であることで、分割型複合繊維を構成する第１成分に含まれているポリプロピレン樹脂は結晶化が十分に進んでおり、得られる分割型複合繊維は分割しやすいものとなる。前記ΔＨ_PPTm1は９８ｍＪ／ｍｇ以上であることが好ましく、１００ｍＪ／ｍｇ以上であることがより好ましい。ΔＨ_PPTm1の上限は特に限定されないが１５０ｍＪ／ｍｇ以下であることが好ましく、１４０ｍＪ／ｍｇ以下であることがより好ましく、１３０ｍＪ／ｍｇ以下であることが特に好ましい。

前記分割型複合繊維は、ＪＩＳ Ｋ ７１２１に準じた示差走査熱量測定（ＤＳＣ）を行い、１度目の融解時のＤＳＣから求めた、分割型複合繊維に含まれるポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PMPTm1）と、２度目の融解時のＤＳＣから求めた、分割型複合繊維に含まれるポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PMPTm2）の比、即ち（ΔＨ_PMPTm1）／（ΔＨ_PMPTm2）が１．６２以上であることが好ましい。（ΔＨ_PMPTm1）／（ΔＨ_PMPTm2）が１．６２以上であることで、分割型複合繊維を構成するポリメチルペンテン樹脂が十分に結晶化しており、分割型複合繊維が第１成分と第２成分に分割されやすいだけでなく、分割型複合繊維を含む繊維集合物が引張り強度や突き刺し強力といった機械的特性に優れたものとなる。１度目の融解時のＤＳＣから求めた、ポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量と、２度目の融解時のＤＳＣから求めた、ポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量の比（ΔＨ_PMPTm1／ΔＨ_PMPTm2）は１．６５以上であるとより好ましく、１．６８以上であると特に好ましく、１．７以上であると最も好ましい。１度目の融解時のＤＳＣから求めた、ポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量と、２度目の融解時のＤＳＣ曲線から得られた、ポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量の比（ΔＨ_PMPTm1／ΔＨ_PMPTm2）は特に上限値が限定されないものの、２以下であることが好ましく、１．９５以下であることがより好ましく、１．９２以下であることが特に好ましい。

前記分割型複合繊維は、ＪＩＳ Ｋ ７１２１に準じた示差走査熱量測定（ＤＳＣ）を行い、１度目の融解時のＤＳＣから求めた、分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PPTm1）と、２度目の融解時のＤＳＣから求めた、分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PPTm2）の比、即ち（ΔＨ_PPTm1）／（ΔＨ_PPTm2）が１．１６以上であることが好ましい。（ΔＨ_PPTm1）／（ΔＨ_PPTm2）が１．１６以上であることで、分割型複合繊維を構成するポリプロピレン樹脂が十分に結晶化しており、分割型複合繊維が第１成分と第２成分に分割されやすいだけでなく、分割型複合繊維を含む繊維集合物が引張り強度や突き刺し強力といった機械的特性に優れたものとなる。１度目の融解時のＤＳＣから求めた、ポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量と、２度目の融解時のＤＳＣから求めた、ポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量の比（ΔＨ_PPTm1／ΔＨ_PPTm2）は１．１８以上であるとより好ましく、１．２０以上であると特に好ましく、１．２１以上であると最も好ましい。１度目の融解時のＤＳＣから求めた、分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量と、２度目の融解時のＤＳＣ曲線から得られた、ポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量の比（ΔＨ_PPTm1／ΔＨ_PPTm2）は特に上限値が限定されないものの、１．５以下であることが好ましく、１．４以下であることがより好ましく、１．３以下であることが特に好ましい。

（極細繊維）
前記分割型複合繊維を分割して、第１成分に由来する極細繊維Ａと、第２成分に由来す極細繊維Ｂを形成することができる。すなわち、分割型複合繊維を構成する各成分が分割型複合繊維の割繊に伴いそれぞれ独立し、それぞれ極細繊維を形成する。

極細繊維Ａ及び／又は極細繊維Ｂは、繊維断面において、外周（繊維断面の輪郭）の任意の二点を結ぶ線分のうち最も長い線分をＬ、極細繊維の断面積と等しい面積の円の直径をＤとしたとき、１≦Ｌ／Ｄ≦２を満たす断面形状であることが好ましい。極細繊維Ａが、１≦Ｌ／Ｄ≦２を満たす断面形状であると、断面形状がより円形に近い形状になることに起因して、扁平な断面形状の極細繊維と比較して、繊維集合物の突刺強度がより高くなる。

特に優れた突刺強度を有する繊維集合物を得る観点から、極細繊維Ａは、１≦Ｌ／Ｄ≦１．８を満たす断面形状であることがより好ましく、Ｌ／Ｄが１．６以下である断面形状を有することがさらに好ましく、極細繊維Ｂは、１≦Ｌ／Ｄ≦１．４を満たす断面形状であることがより好ましく、Ｌ／Ｄが１．２以下である断面形状を有することがさらに好ましい。

上述のような断面形状を有する極細繊維は、例えば、分割型複合繊維の繊維断面構造を、各成分が放射状に交互に配列された断面構造に調整することにより得られる。さらに、上記分割型複合繊維において、繊維中心部に中空部分を有する繊維断面構造とすることにより、上記特定の断面形状を有する極細繊維を簡易に得ることができる。

極細繊維Ａ及び／又は極細繊維Ｂは、単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘ未満であることが好ましく、０．４ｄｔｅｘ未満であることがより好ましい。極細繊維の単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘ未満であると、厚みの薄い繊維集合物を得やすくなる。なお、極細繊維Ａと極細繊維Ｂの単繊維繊度は、互いに異なっていてもよく、いずれの極細繊維についても、単繊維繊度の下限は、好ましくは０．０２ｄｔｅｘである。

特に、極細繊維Ｂが芯鞘型である場合には、極細繊維Ｂの単繊維繊度は、０．４ｄｔｅｘ未満であることが好ましい。繊維集合物において、芯鞘型複合繊維が含まれている場合、芯鞘型複合繊維の繊度が小さいほど、芯鞘型複合繊維の表面積が大きくなるため、熱接着面積が大きくなり、熱接着後の繊維集合物の機械的強度がより高くなる。よって、極細繊維Ｂが芯鞘型極細複合繊維である場合は、繊度がより小さいことが好ましい。

（ポリオレフィン系分割型複合繊維の製造方法）
次に、本発明のポリオレフィン系分割型複合繊維の製造方法を説明する。前記分割型複合繊維は、例えば、ポリプロピレン樹脂を含有する第１成分と、ポリメチルペンテン樹脂を含有する第２成分とを分割型の複合ノズルを用いて溶融紡糸して未延伸状態の紡糸フィラメント（未延伸繊維束）にし、得られた未延伸繊維束を延伸することにより得られる。

具体的には、先ず、溶融紡糸機に所定の繊維断面が得られる分割型の複合ノズルを装着し、繊維断面において第１成分と第２成分が隣接し、互いに分割された構造となるように、紡糸温度２００℃以上３３０℃以下で、ポリプロピレン樹脂を５０質量％含む第１成分及びポリメチルペンテン樹脂を５０質量％含む第２成分を押出して溶融紡糸し、未延伸繊維束、すなわち未延伸状態の紡糸フィラメントを得る。第１成分が上述したＱ値、Ｍｎ及びＭｚを有するポリプロピレン樹脂を５０質量％以上含むため、紡糸温度を２００℃以上３３０℃にすることができ、それゆえ、生産時のエネルギーコストを削減することができ、生産性も向上する。また、上述したＱ値、Ｍｎ及びＭｚを有するポリプロピレン樹脂を５０質量％以上含む第１成分は、第２成分とほぼ同等の温度で溶融させて溶融紡糸を行うことができるだけでなく、溶融紡糸時にポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の溶融粘度が近いものとなり、溶融紡糸で得られる未延伸繊維において、その断面形状が安定しやすくなり、安定して生産できる。また、このような樹脂特性を有するポリプロピレン樹脂は、延伸温度の範囲、より具体的には１２０℃～１４５℃の範囲において、その延伸性がポリメチルペンテン樹脂の延伸性と同等な状態になりやすいと考えられ、このようなポリプロピレン樹脂と接合した状態（即ち分割型複合繊維）にすることで、ポリメチルペンテン樹脂の延伸性が良好になり、ポリプロピレン樹脂の結晶性と同様にポリメチルペンテン樹脂の結晶性も良好になる。例えば、第１成分の紡糸温度（押出温度）は２５０℃以上３３０℃以下が好ましく、２６０℃以上３１０℃以下がより好ましく、２７０℃以上２９０℃以下がさらに好ましい。ポリメチルペンテン樹脂を含む第２成分の紡糸温度（押出温度）は、特に限定されない。例えば、２４５℃以上３３０℃以下が好ましく、２５０℃以上３１０℃以下がより好ましい。

前記溶融紡糸において、特に限定されないが、安定的に紡糸フィラメントを得る観点から、引取速度は３６０ｍ／分以上１２００ｍ／分以下であることが好ましく、４５０ｍ／分以上１０５０ｍ／分以下であることがより好ましく、５５０ｍ／分以上９００ｍ／分以下であることがさらに好ましい。

得られた紡糸フィラメントの単繊維繊度は、１ｄｔｅｘ以上１５ｄｔｅｘ未満の範囲内であることが好ましい。紡糸フィラメントの単繊維繊度が１ｄｔｅｘ未満であると、紡糸時の糸切れが多発する傾向がある。一方、紡糸フィラメントの単繊維繊度が１５ｄｔｅｘ以上であると、高度な延伸が必要になるか又は分割後の単繊維繊度が大きくなって、極細繊維を得にくい傾向がある。紡糸フィラメントを高度に延伸して、分割性を向上させる場合には、紡糸フィラメントの単繊維繊度は、１．５ｄｔｅｘ以上１２ｄｔｅｘ以下であることがより好ましく、１．８ｄｔｅｘ以上１０ｄｔｅｘ以下であることが特に好ましく、２ｄｔｅｘ以上９ｄｔｅｘ以下であることが最も好ましい。

次いで、紡糸フィラメントに対して延伸処理を行うことで延伸フィラメントが得られる。延伸処理は、延伸温度を８０℃以上１５０℃未満の範囲内の温度に設定して実施することが好ましい。なお、延伸処理は、分割型複合繊維を構成する樹脂成分のうち、もっとも融点の低い樹脂の融点以下で行うことが好ましい。延伸温度は、より好ましくは１００℃以上１４５℃以下であることが好ましく、１２０℃以上１４０℃以下であることがより好ましく、１２５℃以上１４０℃以下であることがさらに好ましく、１３０℃以上１３８℃以下であることが特に好ましい。かかる延伸温度で延伸処理を行うと、一般に延伸性されにくいポリメチルペンテン樹脂を含む場合であっても、高度に延伸することができる。

延伸工程において、特に限定されないが、分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の結晶性を高め、得られる分割型複合繊維の分割性を高める観点から、総延伸倍率が５倍以上であることが好ましい。総延伸倍率が５倍以上であることで、分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂が十分に結晶化することで得られる分割型複合繊維の分割性が良好になるだけでなく、分割型複合繊維及びそれを分割して得られる極細繊維の単繊維強度が高くなるため、これらを用いた繊維集合物の引張り強度や突き刺し強度といった機械的強度が高いものとなる。また、総延伸倍率が５倍以上であることで、得られる分割型複合繊維及びそれを分割して得られる極細繊維の繊度が十分に小さいものとなり、これらを用いた繊維集合物は地合いの良好な緻密な構造を持った繊維集合物が得られやすくなる。延伸工程において、総延伸倍率は５．３倍以上であることがより好ましく、５．５倍以上であることが特に好ましい。延伸工程において、生産性の観点、即ち延伸工程における糸切れが多発せず、紡糸フィラメントが均一に引き延ばされるようになる、といった点から、総延伸倍率は８倍以下であることが好ましく、７．５倍以下であることがより好ましく、７倍以下であることが特に好ましく、６．５倍以下であることが最も好ましい。

延伸工程において、総延伸倍率は、最大延伸倍率の６０％以上９５％以下であることが好ましい。総延伸倍率が最大延伸倍率の６０％以上９５％以下であると、一般に延伸性されにくい糸切れが発生しやすいポリメチルペンテン樹脂を含む繊維であっても延伸工程で糸切れが発生しにくく、高度に延伸することができる。

また、延伸工程において、繊維の結晶化が進みやすく、充分に細繊度の分割型複合繊維が得られるように、総延伸倍率は最大延伸倍率の６０％以上９５％以下であり、かつ５倍以上８倍以下であることが好ましい。延伸方法は、湿式延伸法及び乾式延伸法のいずれであってもよい。熱媒としては、空気、蒸気、水、グリセリン等の油類等を適宜用いることができる。湿式延伸法の場合、液体中で加熱しながら延伸を行うことができ、例えば、熱水又は温水中で延伸を行ってもよい。乾式延伸法の場合、高温の気体中又は高温の金属ロールなどで加熱しながら延伸を行うことができる。また、１００℃以上の水蒸気を常圧若しくは加圧状態にして繊維を加熱しながら延伸を行う水蒸気延伸でもよい。

延伸工程は、１段延伸であってもよく、２段以上の多段延伸であってもよい。１段延伸の場合、総延伸倍率は１段延伸の延伸倍率となる。多段延伸の場合は、総延伸倍率は、各段階の延伸倍率を乗ずることで求めることができる。例えば、１３０℃にて延伸倍率１．５倍の延伸工程を行い、その後１４０℃にて延伸倍率４倍の延伸工程を行った場合、この製造方法における総延伸倍率は６倍である。

本発明において、「最大延伸倍率（Ｖ_max）」は、下記のように測定したものをいう。分割型複合ノズルを用いて溶融紡糸を行い、得られた未延伸繊維束を、表面温度を所定の温度に調整した金属ロールを用いて乾式延伸を行う。この際、上記未延伸繊維束を送り出すロールの送り出し速度（Ｖ₁）を１０ｍ／分とし、巻き取る側の金属ロールの巻き取り速度（Ｖ₂）を１０ｍ／分より徐々に増加させる。そして、未延伸繊維束が破断したときの巻き取る側の金属ロールの巻き取り速度を最大延伸速度とし、上記最大延伸速度と未延伸繊維束を送り出すロールの送り出し速度との比（Ｖ₂／Ｖ₁）を求め、得られた速度比を最大延伸倍率（Ｖ_max）とする。

延伸処理を１回行う、いわゆる１段延伸の場合や、同じ延伸方法で、同じ延伸温度の延伸処理を複数回に分けて行う場合（例えば、１２０℃、２倍の乾式延伸を３回繰り返して行う場合や、１２０℃、１．５倍の乾式延伸を行った後、１２０℃ ４倍の乾式延伸を行う場合が該当する）、最大延伸倍率は当該延伸処理と同じ方法、同じ温度にて測定することができる。延伸処理を複数回行う、いわゆる多段延伸にて紡糸フィラメントを延伸する場合であって、延伸処理によって延伸温度が異なる場合は、より高温の延伸温度で処理を行う延伸処理と同一の延伸方法、延伸温度にて最大延伸倍率を測定する。

延伸処理を複数回行う、いわゆる多段延伸にて紡糸フィラメントを延伸する場合であって、どの延伸処理も延伸温度が同じであるが、延伸方法が異なる場合（具体的には、１３０℃の水蒸気中にて延伸倍率３倍の条件で水蒸気延伸を行い、その後１３０℃に加熱した金属ロールにて延伸倍率２倍の条件で乾式延伸を行う場合が例として挙げられる）は、両方の方法で最大延伸倍率を測定し、大きい方の最大延伸倍率を、その製造条件における最大延伸倍率とする。

得られた延伸フィラメントには、必要に応じて所定量の繊維処理剤が付着させられ、さらに必要に応じてクリンパー（捲縮付与装置）で機械捲縮が与えられる。繊維処理剤は、不織布を湿式抄紙法で製造する場合には、繊維を水等に分散させることを容易にする。また、繊維処理剤が付着した繊維に、繊維表面から外力を加えて（外力は、例えば、クリンパーによる捲縮付与の際に加わる力である）、繊維処理剤を繊維に染み込ませると、さらに水等への分散性が向上する。捲縮数は、５山／２５ｍｍ以上３０山／２５ｍｍ以下の範囲内にあることが好ましく、１０山／２５ｍｍ以上２０山／２５ｍｍ以下の範囲内にあることがより好ましい。捲縮数が５山／２５ｍｍ以上であると、クリンパーによる外力が加わることに起因して分割性が向上し、捲縮数が３０山／２５ｍｍ以下であると、繊維が凝集してダマになることが少ない又はない。

繊維処理剤付与後の（又は繊維処理剤が付与されていないがウェットな状態にある）延伸フィラメントに８０℃以上１１０℃以下の範囲内の温度で、数秒～約３０分間、乾燥処理を施し、繊維を乾燥させる。乾燥処理は場合により省略してもよい。その後、延伸フィラメントは、好ましくは、繊維長が１ｍｍ以上１００ｍｍ以下、より好ましくは２ｍｍ以上７０ｍｍ以下となるように切断される。

分割型複合繊維を含む乾式不織布を製造する場合、繊維処理剤付与後の（又は繊維処理剤が付与されていないがウェットな状態にある）延伸フィラメントを乾燥させる必要がある。延伸フィラメントを乾燥させる場合、延伸フィラメントを弛緩状態として６０℃以上１２０℃以下の温度で乾燥処理を施すことができる。延伸フィラメントが十分に乾燥した後、所定の長さに切断し、乾式不織布の製造に適した分割型複合繊維となる。本発明の分割型複合繊維を用いて乾式不織布を製造する場合、その繊維長は特に限定されないが、繊維長を２０ｍｍ以上１００ｍｍ以下とすると好ましい。繊維長が２０ｍｍ以上１００ｍｍ以下であることで、乾式不織布を製造する際の生産性が安定する。乾式不織布を製造する際の繊維長は２５ｍｍ以上８０ｍｍ以下であるとより好ましく、２５ｍｍ以上６５ｍｍ以下であると特に好ましい。

得られる分割型複合繊維を湿式不織布として繊維集合物にする場合、当該分割型複合繊維は湿潤状態でもよいし、乾燥状態でもよいが、水中分散性を考慮すると、湿潤状態にあることが好ましい。そのため、繊維処理剤付与後の（又は繊維処理剤が付与されていないがウェットな状態にある）延伸フィラメントは特に乾燥させる必要はなく、湿潤状態のまま、所望の繊維長に切断する。本発明の分割型複合繊維を用いて湿式不織布を製造する場合、その繊維長は特に限定されないが、繊維長を１ｍｍ以上２０ｍｍ未満とすると好ましい。繊維長が１ｍｍ以上２０ｍｍ未満であることで、湿式不織布を製造する際、繊維の水中分散性が良好なものとなる。湿式不織布を製造する際の繊維長は２ｍｍ以上１５ｍｍ以下であるとより好ましく、３ｍｍ以上１２ｍｍ以下であると特に好ましく、３ｍｍ以上１０ｍｍ以下であると最も好ましい。

（繊維集合物）
次に、本発明の分割型複合繊維を含む繊維集合物について説明する。繊維集合物の形態としては、特に限定されないが、例えば織物、編物及び不織布などが挙げられる。また、不織布の繊維ウェブ形態も特に限定されず、例えば、カード法により形成されたカードウェブ、エアレイ法により形成されたエアレイウェブ、湿式抄紙法により形成された湿式抄紙ウェブなどが挙げられる。

前記繊維集合物において、前記分割型複合繊維の含有量は１０質量％以上であることが好ましく、より好ましくは１５質量％以上であり、特に好ましくは２０質量％以上である。前記分割型複合繊維の含有量が１０質量％以上であると、繊維集合物、例えば不織布中の前記分割型複合繊維の占める割合が多く、緻密な不織布が得られやすい傾向がある。前記繊維集合物において、前記分割型複合繊維の含有量の上限は特に限定されないが、対人及び／又は対物ワイパーといった各種ワイピング用の繊維集合物、ニッケル水素電池といった各種二次電池に使用する電池セパレータ用の繊維集合物並びにカートリッジフィルターや積層フィルターといった各種フィルターのろ過層用の繊維集合物であり、ある程度の構成繊維間の空隙やそれに伴う通気性、通液性が求められる繊維集合物の場合は、繊維集合物全体に対する分割型複合繊維の含有量は、好ましくは９０質量％以下、より好ましくは７５質量％以下、特に好ましくは５０質量％以下である。乾式不織布、湿式不織布などの繊維集合物中に含まれる分割型複合繊維の割合が９０質量％以下であると、得られた繊維集合物に含まれる分割型複合繊維に由来する極細繊維の割合が大きくなりすぎず、繊維集合物が必要以上に緻密な不織布となる恐れもない。また、前記分割型複合繊維を使用して湿式不織布を製作しようとする場合、前記分割型複合繊維の含有量が９０質量％以下であると、湿式抄紙工程のスラリー調製時の離解処理において、未分割の分割型複合繊維がスラリー表面に浮遊する浮き種現象が発生しにくいため工程性も良好である。また、分割して発現した極細繊維同士及び極細繊維と他の繊維とが絡みつくことも少ないうえ、ファイバーボール現象を引き起こすことも少なく、地合の均一な不織布が得られやすい。繊維集合物を構成する繊維間空隙が少ない、特に緻密な繊維集合物が必要であれば、前記用途に使用される繊維集合物であっても分割型複合繊維の含有量が多い方が好ましく、前記分割型複合繊維の含有量が９０質量％を超える繊維集合物や前記分割型複合繊維のみからなる繊維集合物であってもよい。

前記繊維集合物において、前記分割型複合繊維以外に混合する他の繊維素材としては、特に限定されない。例えばコットン、パルプ、麻、ビスコースレーヨン、テンセル（登録商標）などのセルロース系繊維、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネートなどのポリエステル系繊維、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１１、ナイロン１２などのポリアミド系繊維、アクリル系繊維などを用いることができる。また、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレンなどのポリエチレンの単一繊維、通常のチーグラ・ナッタ触媒やメタロセン触媒を使用して重合されるアイソタクチック、アタクチック、シンジオタクチックなどのポリプロピレンの単一繊維、若しくはこれらのポリオレフィンのモノマー同士の共重合ポリマー、又はこれらのポリオレフィンを重合する際にメタロセン触媒（カミンスキー触媒ともいう。）を使用したポリオレフィンなどのポリオレフィン系繊維を用いることができる。また、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリスチレン、環状ポリオレフィンなどのエンジニアリング・プラスチックで構成された繊維などを用いることができる。また、上述した繊維を単独又は二種以上組み合わせて使用することができる。また、繊維形状も特に限定されず、例えば単一繊維、鞘芯型複合繊維、偏心鞘芯型複合繊維、多芯芯鞘型複合繊維、並列型複合繊維、海島型複合繊維、分割型複合繊維などが挙げられる。また、繊維断面が円状、異形状などのいずれであってもよい。

前記繊維集合物は、９０質量％以下の範囲でバインダー繊維を含んでよい。前記繊維集合物におけるバインダー繊維の含有量は、より好ましくは８５質量％以下であり、さらに好ましくは８０質量％以下である。バインダー繊維（熱接着繊維）は、例えば、鞘芯型複合繊維であってもよく、上記の芯鞘型極細複合繊維であってもよい。熱接着繊維を含む繊維集合物は、構成繊維同士を接着させることにより、引張強度及び突刺強度に優れた繊維集合物となる。

前記繊維集合物は、分割型複合繊維の分割により形成された極細繊維を１０質量％以上の割合で含むことが好ましい。すなわち、繊維集合物は、極細繊維Ａと極細繊維Ｂとを合わせて１０質量％以上の割合で含むことが好ましい。また、繊維集合物は、極細繊維をより好ましくは２０質量％以上の割合で含み、さらに好ましくは３５質量％以上の割合で含む。好ましい上限は１００質量％である。繊維集合物中の分割型複合繊維の占める割合が多いと、緻密な不織布が得られやすい傾向がある。

前記繊維集合物において、前記分割型複合繊維は、物理的衝撃を与えることにより分割させることができる。例えば、水流交絡処理（高圧水流を噴射すること）により分割させることができる。或いは、湿式抄紙法により不織布を製造する場合には、抄紙の際の離解処理時に受ける衝撃を利用して分割させることができる。

前記水流交絡処理は、例えば、孔径０．０５ｍｍ以上０．５ｍｍ以下のオリフィスが０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下の間隔で設けられたノズルから、水圧３ＭＰａ以上２０ＭＰａ以下の柱状水流を繊維ウェブの裏表に１回以上噴射することで行うことができる。前記分割型複合繊維は、水圧１０ＭＰａ以下であっても分割可能であり、水圧８ＭＰａ以下であっても分割可能であり、水圧６ＭＰａ以下であっても分割可能である。

前記繊維集合物は、分割性に優れる観点から、通気度が５５ｃｍ³／ｃｍ²／秒以下であることが好ましく、より好ましくは５０ｃｍ³／ｃｍ²／秒以下であり、さらに好ましくは４５ｃｍ³／ｃｍ²／秒以下である。また、前記繊維集合物は、通気性を有する観点から、通気度が５ｃｍ³／ｃｍ²／秒以上であることが好ましく、より好ましくは８ｃｍ³／ｃｍ²／秒以上であり、さらに好ましくは１２ｃｍ³／ｃｍ²／秒以上である本発明において、通気度は、後述のとおり測定することができる。

前記繊維集合物の製造方法について、不織布を例に挙げて説明する。不織布は、公知の方法に従って、繊維ウェブを作製した後、必要に応じて、熱処理に付して繊維同士を熱接着させて作製することができる。また、必要に応じて、繊維ウェブを繊維交絡処理に付してもよい。まず、繊維ウェブは、例えば、繊維長１０ｍｍ以上１００ｍｍ以下の分割型複合繊維を用いてカード法又はエアレイ法等の乾式法により、或いは繊維長２ｍｍ以上２０ｍｍ以下の分割型複合繊維を用いて湿式抄紙法により作製することができる。対人及び／又は対物ワイパーやフィルターなどの分野に用いる場合には、カード法又はエアレイ法等の乾式法により製造された不織布であることが好ましい。乾式法により製造された不織布は、風合いが柔らかく、適度な密度を有しているからである。また、電池セパレータなどの分野に用いる場合には、湿式抄紙ウェブから製造された不織布であることが好ましい。湿式抄紙ウェブを使用して作製する不織布は、一般的に緻密であって、良好な地合いを有するからである。さらに、湿式抄紙法によれば、抄紙の際の解離処理の条件を調節することによって、解離処理のみで分割型複合繊維を所望の分割率で分割することが可能である。

次いで、繊維ウェブを熱接着処理に付してもよい。例えば、前記分割型複合繊維に芯鞘型複合繊維（バインダー繊維）を加えて、芯鞘型複合繊維の鞘成分により繊維同士を接着してもよい。或いは、極細繊維Ｂが芯鞘型極細複合繊維である場合は、芯鞘型極細複合繊維の鞘成分により繊維同士を接着してもよい。熱接着処理の条件は、繊維ウェブの目付、芯鞘型極細複合繊維の断面形状及び不織布に含まれる繊維を構成する樹脂の種類等に応じて適宜選択することができる。例えば、熱処理機としては、シリンダードライヤー、熱風吹き付け加工機、熱ロール加工機及び熱エンボス加工機等を用いることができる。特にシリンダードライヤーは、不織布の厚みを調整しながら、繊維同士を熱接着させることができる点で好ましい。シリンダードライヤーの熱処理温度は、例えば、バインダー繊維の鞘成分がエチレンビニルアルコール共重合体である場合には、８０～１６０℃であることが好ましく、バインダー繊維の鞘成分がポリエチレンである場合には、１００～１６０℃であることが好ましい。

熱接着処理は、後述のように、繊維ウェブを水流交絡処理に付す場合には、水流交絡処理の前に実施することが好ましい。繊維ウェブの繊維同士を予め接合してから水流交絡処理を実施すると、繊維に高圧水流があたるときに繊維の「逃げ」が生じにくくなり、繊維同士を緊密に交絡させることができ、分割型複合繊維の分割がより促進される。なお、熱接着処理は、繊維同士を交絡させた後に実施してもよい。すなわち、熱接着処理と水流交絡処理の順序は、所望の不織布が得られる限りにおいて特に限定されない。

本発明の繊維集合物においては、繊維同士を交絡させてもよい。繊維同士を交絡させる手法としては、高圧水流の作用により繊維同士を交絡させる水流交絡処理が好ましい。水流交絡処理によれば、不織布全体の緻密さを損なうことなく、繊維同士を強固に交絡させることができる。また、水流交絡処理によって、繊維同士の交絡と同時に分割型複合繊維の分割及び分割により生じた極細繊維同士の交絡も進行させることができる。

水流交絡処理の条件は、使用する繊維ウェブの種類及び目付、並びに繊維ウェブに含まれる繊維の種類及び割合等に応じて、適宜選択することができる。例えば、目付１０ｇ／ｍ²以上１００ｇ／ｍ²以下の湿式抄紙ウェブを水流交絡処理に付す場合には、繊維ウェブを７０メッシュ以上１００メッシュ以下程度の平織り構造等の支持体に載置して、孔径０．０５ｍｍ以上０．３ｍｍ以下のオリフィスが０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下の間隔で設けられたノズルから、水圧１ＭＰａ以上１５ＭＰａ以下、より好ましくは２ＭＰａ以上１０ＭＰａ以下の柱状水流を繊維ウェブの片面又は両面にそれぞれ１回以上１０回以下ずつ噴射するとよい。水流交絡処理後の繊維ウェブは、必要に応じて乾燥処理に付される。

前記繊維集合物は、必要に応じて親水化処理に付してもよい。親水化処理は、フッ素ガス処理、ビニルモノマーのグラフト重合処理、スルホン化処理、放電処理、界面活性剤処理及び親水性樹脂付与処理等の任意の方法を用いて実施することができる。特に、繊維集合物を電池セパレータとして用いる場合には、親水化処理に付すことが好ましい。電解液との親和性を高くして、液保持性を向上させるためである。

前記繊維集合物は、好ましくは２ｇ／ｍ²以上１００ｇ／ｍ²以下の範囲内の目付を有し、より好ましくは１０ｇ／ｍ²以上１００ｇ／ｍ²以下の範囲内の目付を有し、さらに好ましくは２０ｇ／ｍ²以上８０ｇ／ｍ²以下の範囲内の目付を有し、特に好ましくは３０ｇ／ｍ²以上６０ｇ／ｍ²以下の範囲内の目付を有する。繊維ウェブの目付が２ｇ／ｍ²以上であると、繊維ウェブ及び繊維集合物の地合が良好になり、繊維集合物の強力や突き刺し強力が高いものとなりやすい。繊維ウェブの目付が１００ｇ／ｍ²以下であると、繊維集合物の通気性は低下せず、また、繊維ウェブに含まれる上記分割型複合繊維を水流交絡処理により各成分に分割させる際、高圧水流が繊維ウェブ全体に均一に作用しやすくなり、前記分割型複合繊維を充分に分割させることが容易になる。

また、本発明は、第２成分を芯鞘型複合セグメントとし、第２成分に由来する芯鞘型極細複合繊維の鞘成分により極細繊維同士を接着することができるため、極細繊維のみで繊維間を接着した繊維集合物を形成することができる。このような繊維集合物は、例えば、不織布の形態が好ましく、電池セパレータとして用いることができる。このような場合、繊維集合物の目付は、好ましくは５ｇ／ｍ²以上５０ｇ／ｍ²以下であり、より好ましくは１０ｇ／ｍ²以上３０ｇ／ｍ²以下である。

前記不織布の製造方法の一例としては、湿式抄紙法が好ましく、湿式抄紙は通常の方法で行えばよい。先ず、前記分割型複合繊維を準備し、０．０１質量％以上０．６質量％以下の濃度になるように水に分散させ、スラリーを調製する。なお、前記分割型複合繊維は、弱い衝撃力においても分割性に優れるため、スラリー調整時の離解、叩解処理により容易に分割させることができる。次に、スラリーは、短網式、円網式、長網式、又は短網式、円網式及び長網式のいずれかを組合せた抄紙機を用いて抄紙され、含水状態の湿式抄紙ウェブになる。次いで、含水状態の湿式抄紙ウェブをシリンダードライヤーなどの熱処理機を用いて乾燥し、必要に応じてバインダー繊維を含有させて、乾燥と同時に接着させてもよい。また、別の方法としては、湿式抄紙ウェブを必要に応じて接着させて形態を安定化させた後、水流交絡処理を施して、未分割の分割型複合繊維を分割させるとともに繊維間を交絡させてもよい。なお、湿式不織布において、分割率が８０％以上であると、湿式不織布の製造工程におけるミキサー処理（パルパー処理）など、高圧水流を使用しない単純な撹拌処理のみで充分に分割していることになり、極細繊維が得られるため好ましい。また、湿式不織布において、分割率が８０％未満であっても湿式不織布などの各種繊維集合物の製造には問題ないが、分割型複合繊維を分割して極細繊維を得るには湿式不織布の製造工程におけるミキサー処理など、高圧水流を使用しない単純な撹拌処理のみでは充分に分割しないため、高圧水流を使用した分割処理が必要になる傾向がある。

本発明の分割型複合繊維は、上述のように優れた延伸性と分割性を有し、緻密で地合いのよい不織布などの繊維集合物を作製できる。また、本発明の分割型複合繊維を用いた繊維集合物は、Ｑ値が３．５以上のポリプロピレン樹脂を含むことに起因して、高い突刺強度を実現することが可能である。例えば、繊維集合物が不織布であり、不織布が２ｇ／ｍ²以上５０ｇ／ｍ²以下の目付を有する場合には、単位目付あたり０．０２Ｎ以上の突刺強度を有することが好ましい。不織布が５０ｇ／ｍ²以上１００ｇ／ｍ²以下の目付を有する場合には、単位目付あたり０．０４Ｎ以上の突刺強度を有することが好ましい。単位目付あたりの突刺強度の上限は特に限定されるものではないが、１Ｎ以下であることが好ましい。

（電池セパレータ）
上記の繊維集合物は、電池セパレータとして用いることができる。電池セパレータは、前記分割型複合繊維を１５質量％以上１００質量％以下の範囲で含むことが好ましい。本発明の分割型複合繊維を主体成分（最も多い成分）として電池セパレータを構成する場合には、本発明の分割型複合繊維を４０質量％以上１００質量％以下の範囲で含むことが好ましい。この電池セパレータはより優れた突刺強度を有する。或いは、本発明の分割型複合繊維を補助成分（最も多い成分でない成分）として電池セパレータを構成する場合には、本発明の分割型複合繊維を１５質量％以上４５質量％以下の範囲で含むことが好ましい。この電池セパレータは突刺強度と通気性とを両立することができる。

電解液を保持し易く、圧縮回復率に優れ、高温での熱収縮率が小さい観点から、電池セパレータは不織布で構成されることが好ましい。

前記電池セパレータを構成する不織布は、分割型複合繊維の分割により形成された、極細繊維Ａを５質量％以上の割合で含むことが好ましく、より好ましくは１０質量％以上の割合で含み、さらに好ましくは２０質量％以上の割合で含み、特に好ましくは３５質量％以上の割合で含む。好ましい上限は８０質量％であり、より好ましい上限は５０質量％である。前記電池セパレータを構成する不織布は、０．６ｄｔｅｘ未満の小さい繊度の極細繊維を含むため、厚みを薄くすることができ、さらに、ポリプロピレン樹脂を主成分とする極細繊維Ａを５質量％以上の割合で含むことにより、優れた突刺強度を達成し得る。

また、前記電池セパレータを構成する不織布は、分割型複合繊維の分割により形成された極細繊維Ｂを５質量％以上８０質量％以下の割合で含むことが好ましい。特に極細繊維Ｂが芯鞘型極細複合繊維である場合は、極細繊維Ｂを１０質量％以上の割合で含むことがより好ましく、２０質量％以上の割合で含むことがさらに好ましく、３５質量％以上の割合で含むことが特に好ましい。好ましい上限は５０質量％である。不織布中に極細繊維Ｂとして芯鞘型極細複合繊維を上記の割合で含むと、０．６ｄｔｅｘ未満の小さい繊度の芯鞘型複合繊維を含むため、大きい繊度の芯鞘型複合繊維を同量含む不織布と比較して、より高い機械的強度を有する。また、薄くかつ機械的強度に優れたセパレータを得ることができる。

前記電池セパレータを構成する不織布は、目付が好ましくは２ｇ／ｍ²以上１００ｇ／ｍ²以下であり、より好ましくは５ｇ／ｍ²以上５０ｇ／ｍ²以下であり、特に好ましくは１０ｇ／ｍ²以上３０ｇ／ｍ²以下である。目付が２ｇ／ｍ²未満であると、不織布に粗密が生じて、電池セパレータとして使用したときに短絡が生じることがある。一方、目付が１００ｇ／ｍ²を超えると、電池セパレータの厚みが大きくなって、その分、電池内の正極及び負極の量が少なくなる。

前記電池セパレータは、高い突刺強度を有する。例えば、電池セパレータを構成する不織布が２ｇ／ｍ²以上５０ｇ／ｍ²以下程度の目付を有する場合には、単位目付あたり０．０２Ｎ以上の突刺強度を有することが好ましい。不織布が５０ｇ／ｍ²以上１００ｇ／ｍ²以下程度の目付を有する場合には、単位目付あたり０．０４Ｎ以上の突刺強度を有することが好ましい。単位目付あたりの突刺強度の上限は特に限定されるものではないが、１Ｎ以下であることが好ましい。

本発明の電池セパレータは各種の電池に組み込まれて、電池を構成する。例えば、円筒型ニッケル水素二次電池においては、正極板と負極板とを本発明の電池セパレータを介して渦巻き状に巻回することができる。本発明の電池セパレータは、それ以外の電池、例えば、ニッケル－カドミウム二次電池、ニッケル－鉄二次電池及びニッケル－亜鉛二次電池などに使用してもよい。

以下、実施例にて本発明をさらに詳しく説明する。なお、本発明は、下記の実施例に限定されるものではない。

先ず、実施例において用いた測定方法及び評価方法を説明する。

（数平均分子量Ｍｎ、重量平均分子量Ｍｗ、ｚ平均分子量Ｍｚ及びＱ値）
クロス分別装置（ＣＦＣ）とフーリエ変換型赤外線吸収スペクトル分析（ＦＴ－ＩＲ）を用い、測定溶媒としてオルトジクロルベンゼン（ＯＤＣＢ）を用いたゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）から数平均分子量Ｍｎ、重量平均分子量Ｍｗ、ｚ平均分子量Ｍｚ及び重量平均分子量／数平均分子量の比（Ｍｗ／Ｍｎ：Ｑ値）を測定した。
紡糸前のポリプロピレン樹脂のＭｎ、Ｍｗ、Ｍｚ及びＱ値は、原料のポリプロピレン樹脂を測定用の試料として用いて測定した。 紡糸後のポリプロピレン樹脂のＭｎ、Ｍｗ、Ｍｚ及びＱ値は、ポリプロピレン樹脂を、溶融紡糸を行う温度に昇温し、紡糸ノズルを取り付ける前の押し出し機（言い換えるならば紡糸ノズルが装着されていない押し出し機）から溶融樹脂を押し出し、直径約５ｍｍの棒状に試料を採取し、それを細かく裁断したものを用いて測定した。なお、紡糸後のポリプロピレン樹脂のＭｎ、Ｍｗ、Ｍｚ及びＱ値は、この方法で採取した試料を用いてもよいし、得られた分割型複合繊維を試料とすることできる。

（メルトフローレート、ＭＦＲ）
ポリプロピレン樹脂は、ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準じ、２３０℃、荷加重２１．１８Ｎで測定し、ポリメチルペンテン樹脂は、ＡＳＴＭ Ｄ １２３８に準じ、２６０℃、荷加重５．０ｋｇｆ（４９．０Ｎ）で測定した。

（ロックウェル硬度）
ＡＳＴＭ Ｄ ７８５に記載されている測定方法に準じ、樹脂のロックウェル硬度を測定した。

（単繊維繊度）
単繊維繊度は、ＪＩＳ Ｌ １０１５ ８．５．１ Ｂ法（簡便法）に基づいて測定した。

（単繊維強度と伸度）
単繊維強度及び伸度は、ＪＩＳ Ｌ １０１５に準じて、引張試験機を用いて、試料のつかみ間隔を２０ｍｍとしたときの繊維切断時の荷重値及び伸度を測定し、それぞれ、単繊維強度及び伸度とした。

（最大延伸倍率）
実施例及び比較例で得られた各々の未延伸状態の紡糸フィラメント（未延伸繊維束）に対し、表面温度を所定の温度（１０５℃、１２０℃、１３０℃、１４０℃など）に調整した金属ロールを用いた乾式延伸を行った。この際、上記未延伸繊維束を送り出すロールの送り出し速度（Ｖ₁）を１０ｍ／分とし、巻き取る側の金属ロールの巻き取り速度（Ｖ₂）を１０ｍ／分より徐々に増加させた。そして、未延伸繊維束が破断したときの巻き取る側の金属ロールの巻き取り速度を最大延伸速度とし、上記最大延伸速度と未延伸繊維束を送り出すロールの送り出し速度との比（Ｖ₂／Ｖ₁）を求め、得られた速度比を最大延伸倍率（Ｖ_max）とした。

（ＤＳＣによるポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の融解熱量及び融解熱量比）
分割型複合繊維を構成するポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の融解熱量を示差走査熱量分析の測定から求めた。ＤＳＣの測定は、測定に使用する試料の質量を３ｍｇとしたこと以外はＪＩＳ Ｋ ７１２１に準じて行った。まず、ＤＳＣの測定を行う分割型複合繊維について、上述した方法で分割型複合繊維の質量を１００質量％としたときのポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の質量割合を求めた。

次に、ポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の含有量を算定した分割型複合繊維を用い、ＪＩＳ Ｋ ７１２１に準じてＤＳＣの測定を行った。ＤＳＣの測定は融解、冷却、再融解過程で行う。即ち、試料となる繊維を３ｍｇ秤量し、試料ホルダーに充填した。次に、試料ホルダーに充填した分割型複合繊維を、当該分割型複合繊維に含まれる熱可塑性樹脂の中で最も融点が高い熱可塑性樹脂の融点より３０℃高い温度まで昇温し、１度目の融解時のＤＳＣ（融解過程のＤＳＣ）測定を行った。

所定の温度に到達した後、室温まで、毎分１０℃の速度で冷却されるように冷却し、溶融した試料を凝固させた。このとき、降温時のＤＳＣ（Ｔｃ測定時ＤＳＣ曲線とも称す））を測定する。

１度目の融解時ＤＳＣ曲線及び降温時ＤＳＣ曲線の測定が終わった後、試料をＤＳＣ測定機器から取り出さず、当該分割型複合繊維に含まれる熱可塑性樹脂の中で、最も融点が高い熱可塑性樹脂の融点より３０℃高い温度まで再度昇温した。このとき２度目の融解時のＤＳＣ（再Ｔｍ測定時ＤＳＣとも称す）測定を行った。

得られた１度目の融解時のＤＳＣ（Ｔｍ測定時ＤＳＣ）及び２度目の融解時のＤＳＣ（再Ｔｍ測定時ＤＳＣ）においてＤＳＣチャートに記録されている１４０℃から１８０℃の吸熱ピーク、２２０℃から２５０℃の吸熱ピークから、当該吸熱ピークの融解熱量を求め、求めた融解熱量をポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量やポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量に換算することで、１度目の融解時のＤＳＣから求めた、分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PPTm1）、２度目の融解時のＤＳＣから得られた、分割型複合繊維に含まれるポリプロピレン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PPTm2）、１度目の融解時のＤＳＣから得られた、分割型複合繊維に含まれるポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PMPTm1）、２度目の融解時のＤＳＣから得られた、分割型複合繊維に含まれるポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PMPTm2）を算出した。

（目付）
不織布の目付を、ＪＩＳ Ｌ １９１３ ６．２に基づいて測定した。

（通気度）
得られた分割型複合繊維を含む不織布の通気度を、ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０年）８．２６（フラジール形法）に準じて測定した。

（走査型電子顕微鏡を用いた分割性の評価）
後述するように、得られた分割型複合繊維と、市販されている芯鞘型複合繊維を使用して、湿式抄紙ウェブを作製し、芯鞘型複合繊維の鞘成分を加熱することで溶融させ、繊維同士を熱接着させて湿式不織布を得る際、シリンダードライヤーによる熱処理を行う前の湿式抄紙ウェブを試料として、湿式抄紙ウェブの断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）にて観察し、分割型複合繊維の分割性を評価した。
すなわち、後述する方法で、分割型複合繊維と市販の芯鞘型複合繊維を混抄することで得られた湿式抄紙ウェブを乾燥させ、湿式抄紙ウェブの厚さ方向の切断面が露出するように、湿式抄紙ウェブを、金属製の筒に、できるだけ密に詰めた。筒に詰めた湿式抄紙ウェブを走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で４００倍に拡大して湿式抄紙ウェブの断面を観察、撮影し、撮影した写真から任意の０．２ｍｍ×０．２ｍｍの領域を選択し、当該領域に存在する分割型複合繊維の状態を目視で確認し、以下の基準で評価した。
○：全く分割していない分割型複合繊維が５本以下。
△：全く分割していない分割型複合繊維が５本より多く、１０本以下
×：全く分割していない分割型複合繊維が１０本より多い

実施例及び比較例では下記の樹脂を用いた。
＜第１成分：ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）＞
ＰＰ１：紡糸前Ｍｎ＝５．６×１０⁴、紡糸前Ｍｗ＝３．０×１０⁵、紡糸前Ｍｚ＝８．８×１０⁶、紡糸前Ｑ値＝５．３６、紡糸後Ｍｎ＝５．３×１０⁴、紡糸後Ｍｗ＝２．８×１０⁵、紡糸後Ｍｚ＝８．３×１０⁵、紡糸後Ｑ値＝５．２８、ＭＦＲ２３０（ｇ／１０分）＝３０のプロピレンホモポリマー、プライムポリマー株式会社製のＳ１０５ＨＧ（商品名）
ＰＰ２：紡糸前Ｍｎ＝５．１×１０⁴、紡糸前Ｍｗ＝５．４×１０⁵、紡糸前Ｍｚ＝３．０×１０⁶、紡糸前Ｑ値＝１０．５９、紡糸後Ｍｎ＝４．３×１０⁴、紡糸後Ｍｗ＝２．９×１０⁵、紡糸後Ｍｚ＝１０．６×１０⁵、紡糸後Ｑ値＝６．７４、ＭＦＲ２３０（ｇ／１０分）＝１０のプロピレンホモポリマー、プライムポリマー株式会社製のＣＪ７００（商品名）
ＰＰ３：紡糸前Ｍｎ＝９．７×１０⁴、紡糸前Ｍｗ＝２．７×１０⁵、紡糸前Ｍｚ＝５．５×１０⁵、紡糸前Ｑ値＝２．８３、紡糸後Ｍｎ＝９．６×１０⁴、紡糸後Ｍｗ＝２．５×１０⁵、紡糸後Ｍｚ＝５．３×１０⁵、紡糸後Ｑ値＝２．６０、ＭＦＲ２３０（ｇ／１０分）＝３０のプロピレンホモポリマー、日本ポリプロ株式会社製のＳＡ０３（商品名）
＜第２成分：ポリメチルペンテン樹脂（ＰＭＰ）＞
ＰＭＰ：融点が２３８℃、ＭＦＲ２６０が１８０ｇ／１０分、引張弾性率が１７６５ＭＰａ、ロックウェル硬度が９０であるポリメチルペンテン樹脂、三井化学社製のＤＸ８２０（商品名）

（実施例１）
＜分割型複合繊維の製造＞
第１成分としてＰＰ１を用い、第２成分としてＰＭＰを準備した。次に、第１成分と第２成分の複合比（体積比）を６０：４０にし、中空１６分割型複合ノズルを用いて、ＰＰ１とＰＭＰを別々の押出機に投入し、第１成分は２７５℃、第２成分は２８０℃の温度で溶融して押出し、ノズル温度は２７５℃とし、溶融状態の樹脂を引取速度７０３ｍ／分で引き取り、冷却することで、単繊維繊度が８．３ｄｔｅｘであり、図１Ｃに示すような繊維断面が歯車型で中央部に中空部分を持つ１６分割（以下において、中空１６分割型と記す。）の未延伸の紡糸フィラメントを得た。
得られた紡糸フィラメントに対し、表面温度１３５℃の金属ロールを用いて延伸倍率５．７倍で１段目の乾式延伸を行い、表面温度１３５℃の金属ロールを用いて延伸倍率１．０５倍で２段目の乾式延伸を行った。なお、上記の方法で最大延伸倍率を求めたところ、この未延伸繊維束の最大延伸倍率は６．４倍であった。得られた延伸フィラメント（中空１６分割型の分割型複合繊維）は、単繊維繊度が１．７ｄｔｅｘであった。延伸フィラメントを繊維長５ｍｍに切断し、短繊維の分割型複合繊維を得た。

＜不織布の製造＞
上記で得られた繊維長が５ｍｍの分割型複合繊維と、市販されている芯鞘型複合繊維（芯成分がポリプロピレン、鞘成分が高密度ポリエチレンである繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍの同心円断面の芯鞘型複合繊維、ダイワボウポリテック株式会社製「ＮＢＦ」（登録商標）（Ｈ））を５０：５０の質量比で混合した。得られた繊維混合物に対し、繊維の濃度が０．０１質量％となるようにイオン交換水を加えてスラリーを調製し、パルパーにて回転数２０００ｒｐｍの条件で２分間攪拌して、繊維を解離させるとともに、分割型複合繊維を割繊させて極細繊維を発生させた。撹拌後のスラリーを円網式湿式抄紙機にて湿式抄紙し、目付約５０ｇ／ｍ²の湿式抄紙ウェブを得た。抄紙後のウェブを搬送用支持体で搬送し、１４０℃に加熱したシリンダードライヤーを用いて、４５秒間、ウェブに加熱処理を施して、ウェブを乾燥させると同時に、繊維ウェブに含まれる芯鞘型複合繊維の鞘成分（高密度ポリエチレン）を融解させることで繊維同士を接着させて湿式不織布を得た。

（実施例２）
＜分割型複合繊維の製造＞
第１成分と第２成分の複合比（体積比）を７５：２５にした以外は、実施例１と同様にして分割型複合繊維を得た。
＜不織布の製造＞
上記で得られた分割型複合繊維を用いた以外は、実施例１と同様にして不織布を得た。

（比較例１）
第１成分としてＰＰ２を用い、第１成分を３５０℃で溶融して押出し、１段目延伸の延伸倍率を５．６倍にした以外は、実施例１と同様にして分割型複合繊維を得た。
＜不織布の製造＞
上記で得られた分割型複合繊維を用いた以外は、実施例１と同様にして不織布を得た。

（比較例２）
第１成分としてＰＰ２を用い、第１成分を３５０℃で溶融して押出し、１段目延伸の延伸倍率を５．６倍にした以外は、実施例２と同様にして分割型複合繊維を得た。
＜不織布の製造＞
上記で得られた分割型複合繊維を用いた以外は、実施例１と同様にして不織布を得た。

（比較例３）
＜分割型複合繊維の製造＞
第１成分としてＰＰ２を用い、第２成分としてＰＭＰを準備した。次に、第１成分と第２成分の複合比（体積比）を６０：４０にし、中空１６分割型複合ノズルを用いて、ＰＰ２とＰＭＰを別々の押出機に投入し、第１成分は２７５℃、第２成分は２８０℃の温度で溶融して押出したところ、第１成分の溶融粘度が高すぎて、ＰＭＰとの粘度差が大きくなり、それゆえ、断面不良となり、紡糸することができなかった。

（比較例４）
第１成分としてＰＰ３を用い、１段目延伸の延伸倍率を５．２倍にした以外は、実施例１と同様にして分割型複合繊維を得た。
＜不織布の製造＞
上記で得られた分割型複合繊維を用いた以外は、実施例１と同様にして不織布を得た。

（比較例５）
第１成分としてＰＰ３を用い、１段目延伸の延伸倍率を５．４倍にした以外は、実施例２と同様にして分割型複合繊維を得た。
＜不織布の製造＞
上記で得られた分割型複合繊維を用いた以外は、実施例１と同様にして不織布を得た。

実施例及び比較例のポリオレフィン系分割型複合繊維の単繊維強度及び伸度を上述したとおりに測定し、その結果を下記表１に示した。また、実施例及び比較例のポリオレフィン系分割型複合繊維におけるポリプロピレン樹脂及びポリメチルペンテン樹脂の融解熱量及び融解熱量比を上述したとおりに測定評価し、その結果を下記表１に示した。また、実施例及び比較例のポリオレフィン系分割型複合繊維の分割率及び通気度を上記のとおり測定し、その結果を下記表１に示した。また、下記表１には、実施例及び比較例における紡糸条件及び延伸条件も併せて示した。

前記表１の結果から、ポリプロピレン樹脂を含有する第１成分と、ポリメチルペンテン樹脂を含有する第２成分を含むポリオレフィン系分割型複合繊維において、第１成分としてＱ値が３以上６未満、Ｍｎが４３，０００より大きく９６，０００未満であり、かつＭｚが５５０，０００以上１，０００，０００以下であるポリプロピレン樹脂を用いた実施例１～２のポリオレフィン系分割型複合繊維は、分割性が良好であった。また、低い紡糸温度で紡糸することができ、生産時のエネルギーコストを低減でき、生産性も良好であった。

一方、比較例１～３の結果から分かるように、第１成分として用いたポリプロピレン樹脂の紡糸前Ｑ値が６以上であり、紡糸前Ｍｎが４３，０００以下であり、かつ紡糸前のＭｚが１，０００，０００を超えているポリプロピレン樹脂を用いた場合には、紡糸温度を３３０℃より高い温度にしないと紡糸できず、生産エネルギーコストが高く、生産性が悪かった。
また、比較例４～５の結果から分かるように、第１成分として用いたポリプロピレン樹脂の紡糸前Ｑ値が３未満であり、紡糸前Ｍｎが９６，０００以上であり、かつ紡糸前のＭｚが５５０，０００未満のポリプロピレン樹脂を用いた場合には、得られた分割型複合繊維の分割性が悪かった。

これは、上述したＱ値、Ｍｎ及びＭｚを有するポリプロピレン樹脂と、ポリメチルペンテン樹脂を併用した場合、ポリプロピレン樹脂とポリメチルペンテン樹脂と接合した状態での延伸性が良好になり、ポリプロピレン樹脂に加えてポリメチルペンテン樹脂の結晶性が高くなることに起因すると思われる。すなわち、実施例１、２の分割型複合繊維と比較例４、５の分割型複合繊維のＤＳＣ測定（融解過程、すなわち１度目の融解過程）より、各分割型複合繊維を構成するポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量を比較すると、実施例１、２の分割型複合繊維は、それに含まれるポリメチルペンテン樹脂１ｍｇあたりの融解熱量（ΔＨ_PMPTm1）がいずれも４１．３ｍＪ/ｍｇであるのに対し、比較例４、５の分割型複合繊維のΔＨ_PMPTm1は、それぞれ３３．２ｍＪ/ｍｇ、３６．３ｍＪ/ｍｇとなっている。実施例１、２の分割型複合繊維は、比較例４、５の分割型複合繊維と比較してΔＨ_PMPTm1が約２０％増えていることから、実施例１、２の分割型複合繊維を構成するポリメチルペンテン樹脂は特定のポリプロピレン樹脂と組み合わせて分割型複合繊維とすることで、延伸性が高まり、高い延伸倍率の延伸処理を行うことで、結晶化度の高い樹脂成分となり、分割性が向上することがわかる。

本発明のポリオレフィン系分割型複合繊維は、対人及び／又は対物ワイパーといった各種ワイピング用品、人工皮革、衛生材料、フィルター、電池用セパレータなどの用途に用いることができる。

１ 第１成分
２ 第２成分
２ａ 芯成分
２ｂ 鞘成分
３ 中空部分
１０ 分割型複合繊維

Claims (9)

1. ポリプロピレン樹脂を含有する第１成分と、ポリメチルペンテン樹脂を含有する第２成分とを含むポリオレフィン系分割型複合繊維であって、
   前記第1成分は、Ｑ値（重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比Ｍｗ／Ｍｎ）が３．５以上６未満であり、数平均分子量（Ｍｎ）が４３，０００より大きく９６，０００未満であり、ｚ平均分子量（Ｍｚ）が５５０，０００以上１，０００，０００以下であるポリプロピレン樹脂を８５質量％以上含み、
   前記第２成分はポリメチルペンテン樹脂を８５質量％以上含むことを特徴とするポリオレフィン系分割型複合繊維。
2. 前記ポリオレフィン系分割型複合繊維において、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）にて求めた前記ポリメチルペンテン樹脂の融解熱量が３６.５ｍＪ/ｍｇ以上である請求項１に記載のポリオレフィン系分割型複合繊維。
3. 前記第１成分と第２成分の体積比（第１成分：第２成分）が４０：６０～８５：１５である請求項１又は２に記載のポリオレフィン系分割型複合繊維。
4. 前記第１成分に含まれているポリプロピレン樹脂のＪＩＳ Ｋ ７２１０に準ずるメルトフローレート（ＭＦＲ；測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ（２１．１８Ｎ））が２４ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下である請求項１～３のいずれか１項に記載のポリオレフィン系分割型複合繊維。
5. 前記ポリオレフィン系分割型複合繊維において、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）にて求めたポリメチルペンテン樹脂の融解熱量比が１．６２以上である請求項１～４のいずれか１項に記載のポリオレフィン系分割型複合繊維。
6. ポリプロピレン樹脂を含有する第1成分と、ポリメチルペンテン樹脂を含有する第2成分とを含むポリオレフィン系分割型複合繊維の製造方法であり、
   前記第１成分が、紡糸前のＱ値（重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比）が３．５以上６未満であり、紡糸前の数平均分子量（Ｍｎ）が４３，０００より大きく９６，０００未満であり、紡糸前のｚ平均分子量（Ｍｚ）が５５０，０００以上１，０００，０００以下であるポリプロピレン樹脂を８５質量％以上含み、
   前記第２成分はポリメチルペンテン樹脂を８５質量％以上含み、
   前記第１成分及び第２成分を、分割型の複合ノズルを用いて、２５０℃以上３３０℃以下の温度にて押出して溶融紡糸し、３６０ｍ／分以上１２００ｍ／分以下の引取速度で引き取り、１ｄｔｅｘ以上１５ｄｔｅｘ未満の未延伸状態の紡糸フィラメントとし、
   前記紡糸フィラメントを８０℃以上１５０℃未満の温度にて、総延伸倍率が５倍以上となるように延伸して延伸フィラメントとし、
   前記延伸フィラメントを１ｍｍ以上１００ｍｍ以下の長さに切断し分割型複合繊維を得る、ポリオレフィン系分割型複合繊維の製造方法。
7. 前記総延伸倍率が、最大延伸倍率の６０％以上９５％以下であり、かつ５倍以上８倍以下である請求項６に記載のポリオレフィン系分割型複合繊維の製造方法。
8. 請求項１～５のいずれか１項に記載のポリオレフィン系分割型複合繊維を１０質量％以上含むことを特徴とする繊維集合物。
9. 請求項８に記載の繊維集合物を含む電池セパレータ。