JP7410230B2 - 金属帯材を製造する方法 - Google Patents

Description

本発明は、金属帯材を製造する方法であって、圧延ラインにおいて、幾つかの圧延スタンドを用いて、帯材をスラブから圧延し、その際、個々の部分スラブから圧延されるべきスラブを繋ぎ合わせ、個々の部分スラブの繋ぎ合わせを、スラブ接合装置において行う、方法に関する。

例えば、国際公開第２０１７／１４０８８６号において、鋳造圧延設備において、鋼帯材を、１つ又は複数の鋳造機において、圧延ラインの上流で相互に接合されるスラブが製造されることによって、セミエンドレス圧延運転又はエンドレス圧延運転で製造することが知られている。これについては、前掲の文献において、スラブ接合装置が記載されている。このスラブ接合装置によって、相前後して配置された２つのスラブを相互に接合できる。ここでは、これは、接合されるべき２つのスラブが互いに対して振動し、その際に相互に押し付けられる摩擦溶接工程によって行われる。

ここで及びこれ以降スラブについて述べるときには、スラブとは、原則的に、連続的に作動する圧延プロセスで圧延できるように、適切に相互に接合される粗圧延帯材とも解される。

多くの用途では、相変態の開始を上回る高い最終圧延温度（つまり圧延ラインから帯材が退出するときの温度）の達成が、特に重要である。特に連続鋳造圧延（ＥＳＰ法）などの一般的な方法手順では、そのような高温を達成できないときがあり得る。

国際公開第２０１７／１４０８８６号

本発明の基礎をなす課題は、冒頭で述べた形態の方法を改良して、一方では均一性、再現性及び安定性の向上などの既知の利点を有するエンドレス圧延プロセスを可能にし、他方ではバッチモードで薄い帯材を圧延するときと、組み合わされたエンドレス鋳造圧延プロセスで各々の帯材を圧延するときに達成できる最終圧延温度よりも高い最終圧延温度が得られるので、所望される固有の製品特性を確実にかつ再現可能に調整できるようにすることである。

この課題の解決手段は、本発明によれば、スラブは、スラブの幅に関して少なくとも６３０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ラインに供給され、スラブは、少なくとも８５５℃の温度で圧延ラインから離反することを特徴とする。

好ましくは、スラブは、スラブの幅に関して少なくとも６９０ｍｍ×ｍ／分、好ましくは少なくとも７１０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ラインに供給される。

したがって、体積流量は、圧延速度（ｍ／分）とスラブの厚さ（ｍｍ）との積から算出される。したがって、求められた値は、スラブの幅に関連する体積流量を生成し、これに材料の密度を乗算すると、圧延ラインを通る対応する質量流量が得られる。

スラブは、好適には、少なくとも８６０℃の温度で圧延ラインから離反する。

圧延ラインにおいて、圧延は、好適には連続プロセスで行われる。

特に好適なプロセスは、部分スラブが少なくとも２つの鋳造機で連続鋳造されることを想定している。この場合、部分スラブは、好適には、鋳造機の下流でかつスラブ接合装置の上流で、炉を通して、特にトンネル炉を通してガイドされ、加温される。その際、部分スラブは、炉内で、好適には１０００℃から１２５０℃の温度へ加温される。炉内の温度を適切に選択することによって、スラブが圧延ラインに導入される質量流量と相俟って、帯材の最終温度に（圧延ラインの終端でに影響を及ぼせる。

特別な使用状況において、方法の、以下の好適な実施形態が得られる。

スラブが、軟鋼からなる場合には、スラブは、スラブの幅に関して６３０ｍｍ×ｍ／分から８６０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ラインに供給され、その際、スラブは、少なくとも８６０℃の温度で圧延ラインから離反する。

スラブが構造用鋼からなる場合には、スラブは、スラブの幅に関して６９０ｍｍ×ｍ／分から９５０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ラインに供給され、その際、スラブは、少なくとも８６０℃の温度で圧延ラインから離反する。

スラブが炭素鋼からなる場合には、スラブは、スラブの幅に関して７１０ｍｍ×ｍ／分から９７０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ラインに供給され、その際、スラブは、少なくとも８６０℃の温度で圧延ラインから離反する。

提案される方法の特に好適な形態は、少なくとも２つの鋳造機から提供される部分スラブを、圧延ラインに供給される体積流量よりも小さい総積算体積流量で提供し、その際、少なくとも２つの鋳造機とスラブ接続装置の間に（かつ特に炉内に）位置する、部分スラブのバッファを用いることによって、圧延を少なくとも１５分の期間にわたって継続的に実行することを特徴とする。この場合、期間は、好ましくはさらに少なくとも３０分、特に好適には少なくとも４５分である。

したがって、この方法手順で、圧延の開始前に、圧延ラインにおいて、鋳造機の適切な運転によって、部分スラブのバッファがもたらされるので、この場合、全ての鋳造機から到来する体積流量の合計よりも大きな、スラブ材料の体積流量で圧延を行える。

この場合、部分スラブのバッファは、好適には、少なくとも１つの炉（トンネル炉）内に位置する。

そのためのロジスティクスは、好適には、電子制御される。したがって、部分スラブの提供が、好ましくはプロセスモデルが数値シミュレーションされるプロセスモデルから決定にかかわる情報が供給される制御システムによって指示されることが想定されている。

圧延ラインと圧延方向でこれに後続するコイラとの間に、少なくとも１つの切断装置、特にせん断装置が配置されてよく、この場合、少なくとも１つの切断装置によって、圧延された帯材の、不良品である又は所定の仕様を満たさない材料を含む部分が切り落とされる。前述の切断装置（せん断装置）によって、コイラの上流で切断を行え、不良品を最小限にできる又は仕様を満たさない材料を除去できる。

したがって、本提案によれば、エンドレス圧延法が可能となり、エンドレス圧延法では、スラブ接合装置が使用され、その際、提案された手順によって、仕上がった帯材で均一の製品特性を得ることができる。

この場合、一方では既知の利点（均一性、再現性及び安定性の向上など）を有するエンドレス圧延プロセスを保証することが可能になり、他方では測定及びこれに続く演算、開ループ制御又は閉ループ制御によって、プロセス外乱に反応することが可能になるので、的確なプロセス変更によって、進行するプロセスステップの間の差分にもかかわらず、所望される特定の製品特性を確実にかつ再現可能に調整する又はそれ以上にすることができる。

提案されたプロセスの有利な形態として、圧延ラインに供給されるスラブ体積流量が、鋳造機から離反する体積流量に依存せずに、所定の期間にわたって選択される運転方式が考えられる。この場合、体積流量の適切な値又は最適な値を決定でき、これは、特に（演算）モデルの使用によって行える。

スラブ接合装置として、前掲の国際公開第２０１７／１４０８８６号に記載されているように、特に摩擦溶接装置が使用される。

したがって、従来慣用の熱間帯材ライン又は鋳造圧延設備におけるスラブ接合装置によって、粗圧延帯材又は薄スラブを接合し、これに続いて一緒に圧延可能である。

極めて有利には、提案された方法を使用すると、十分に高い最終圧延温度を維持できるので、帯材の製品特性を改善できる。

図面には、本発明の一実施例が示されている。

金属帯を製造する設備を模式的に示し、２つのトンネル炉の下流にスラブ接合装置が配置されていて、その下流に圧延ラインが配置されている。 スラブ接合装置内に位置し、スラブ接合装置内で相互に接合される２つの部分スラブを模式的に示す。

図１には、鋼帯材を生産できる設備が模式的に示されている。

まず、２つの鋳造機５及び６において、所定の長さを有する（部分）スラブ３ａ又は３ｂ（図２参照）が製造される。スラブは、それぞれトンネル炉７又は８に至り、トンネル炉７、８内で、スラブは、所定の温度に保たれる。圧延方向Ｒで下流に、幾つかの圧延スタンド２を有する圧延ライン１が設置されている。トンネル炉７、８の端部と圧延ライン２との間に、スラブ接合装置４が位置する。スラブ接合装置４は、トンネル炉７、８から到来する（部分）スラブ３ａ、３ｂを相互に接合し、（部分）スラブ３ａ、３ｂを圧延ライン１に導くために用いられるので、圧延ラインにおいて連続圧延プロセスを行える。連続圧延プロセスは、一般的に、プロセス安定性と製造されるべき帯材の品質とに関して有利である。

図２には、どのようにして圧延方向Ｒで前方に位置する部分スラブ３ａの、後方に位置する端部が、圧延方向Ｒで後方に位置する部分スラブ３ｂの、前方に位置する端部に、スラブ接合装置４によって接合されるのか描画されている。そのために、接合されるべき端部に予め所定のステップが施されることについては、詳細には描画されていない。

したがって、従来慣用の熱間帯材ライン又は鋳造圧延設備において、スラブ接合装置４を使用して、粗圧延帯材又は特に薄スラブを接合し、これに続いて一緒に圧延できる。

一般的に、スラブ接合装置を使用するとき、以下の３つの生産モードが考えられる。

まず、バッチモードで運転できる（単一スラブ圧延、１つ又は複数の鋳造機から到来する単一のスラブ）。

さらに、セミエンドレスモードで運転できる（複数のスラブ圧延、１つ又は複数の鋳造機から到来する複数のスラブ）。

最後に、エンドレス圧延モードで運転できる（２つ以上の鋳造機から到来する溶接されたスラブ）。

存在するストランドの合計速度と圧延速度との比に関係なく、溶接されたスラブを圧延するときは、エンドレス圧延モードと述べられている。溶接された帯材又はスラブの数に応じて、エンドレスシーケンスの長さだけが変化する。これが長いほど、合計鋳造速度と圧延速度との商の値がより「１」に近づく。

ここでは、質量流量条件を用いることができる。

ここで、
ｉ_{ＥＮＤＬＯＳ}：エンドレス圧延時の１つのシーケンスで可能なスラブの数
ｉ_ＭＡＸ：トンネル炉におけるスラブの最大数（エンドレス圧延シーケンスの開始）
ｉ_ＭＩＮ：トンネル炉におけるスラブの最小数（エンドレス圧延シーケンスの終了）
ｉ_Ｇ：鋳造機の数
ｖ_Ｇ：鋳造速度
ｖ_Ｗ：圧延速度。

したがって、エンドレス鋳造圧延構想と区別して、エンドレス圧延では、鋳造と圧延とのプロセス段階の間に固定の連結部が存在しない。したがって、それを越えるエンドレスプロセス（エンドレスプロセスでは圧延された帯材と鋳造機のスラブとが接合されている）が存在しなくても、エンドレス圧延を実施できる。

したがって、鋳造圧延設備全体の観点からは、２つの運転モードしか、つまりバッチモード及びセミエンドレスモードだけしか使用されない。

ただし、ＣＳＰ設備から知られているようなセミエンドレスモードとは異なり、エンドレス圧延では、スラブの溶接後に、生産量の減少が生じない。というのも、両方の鋳造ストランドが、高い又は不変の高い鋳造速度で運転できるからである。

相変態の開始を上回る高い最終圧延温度（圧延ライン１から退出するとき）は、通常、固有の生産特性を達成するための前提条件である。

さらに、相変態を上回る高い最終圧延温度は、多くの場合、後続のプロセスステップにおける簡単な加工性だけでなく固有の製品特性を達成するのにも必要な前提条件である。そのための例は、熱間帯材のスキンパスの際の材料特性及び熱間帯材の亜鉛めっきの際の材料特性である。

同様に、最終圧延温度が高いと、これに続く加工ステップにおいてプロセス安定性がより高くなり、そしてその後の製品品質がより高くなる。というのも、高温の範囲での不可避の温度変動（つまり変態温度に対する十分に大きな間隔）が圧延された帯材の特性にそれほど強く影響を及ぼさないからである。成形輪郭及び平坦度などの材料特性値は、熱間圧延では、相変態の範囲における低い最終圧延温度での材料特性値よりも強く変動し、変動は、冷却及び巻上げなどの後続の方法ステップで増大し得、最終的に、冷間圧延で、プロセスが不安定になり、所望されない特性変動及び特性の悪化につながる。特に散発的で非対称な作用は、制御システム及び調整要素によってもはや排除又は補償できない。このことは、調整要素が既にその臨界範囲で運転されるとより顕著である。焼きなまし及び亜鉛めっきのときの状況に同じことがいえる。

最後に、熱間圧延時の一定のプロセス条件と、これによる熱間圧延後の一定の特性とによって、原則的に、これに続く加工ステップにおけるプロセス安定性が向上し、その後の製品品質がより高くなる。このことは、特にジオメトリ、表面品質及び材料特性に該当する。

スラブ接合装置４を用いるエンドレス圧延では、バッチモードでの従来慣用の圧延のときと同様に高い最終圧延温度を達成でき、さらに比較的薄い帯材を圧延するとき、より高い最終圧延温度を達成できる。というのも、より高い圧延速度を適用できるからである。必要に応じて、同様に、エンドレス鋳造圧延設備のときよりも高い最終圧延温度を達成できる。帯材の付加的な誘導ヒータは、不要である。

達成される圧延温度が十分に高く、特に相変態温度を上回ることと、その結果としてプロセス安定性と製品品質とを保証できることについては、とりわけ圧延ライン１を通る質量流量又は体積流量が関係する。

体積流量又は体積流については、ときには、質量流量又は質量流との用語を用いることもある（要するに通常スラブの幅に関する時間あたりのスラブの体積に材料の密度を乗算しない）。質量流量は、ここで提案された、複数の鋳造機を用いるエンドレス圧延の方法では、通常、単一の鋳造ストランドしか用いないエンドレス鋳造圧延プロセスのときよりも高い。

スラブ３が、スラブ１の幅に関して少なくとも６３０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ライン１に供給されることが重要である。この場合、スラブ３は、少なくとも８５５℃の温度Ｔで圧延ライン１から離反するべきである。

このプロセスは、体積流量条件又は質量流量条件
ＭＦ_{ＥＮＤＬＯＳ}＝ｉ_Ｇ＊Ｖ_Ｇ＊ｄ＊ｂ
に基づく。
ここで
ＭＦ_{ＥＮＤＬＯＳ}：エンドレス鋳造圧延又はエンドレス圧延での１つのシーケンスにおける体積流量（質量流量）
ｉ_Ｇ：鋳造機５、６の数
ｖ_Ｇ：鋳造速度（単位：ｍ／分）
ｄ：スラブ厚（単位：ｍｍ）
ｂ：スラブ幅（単位：ｍｍ）
場合によってはここでも通常１ｍの標準幅。

同一の又は規格化されたスラブ幅の場合、体積流量（質量流量）の観察は、鋳造速度とスラブ厚との値に減らされ、付加的に、同一の鋳造速度が仮定され（実際には、鋳造速度は、比較的大きなスラブ厚に基づいて、エンドレス鋳造圧延のとき、通常、エンドレス圧延のときよりも低い）、したがって、エンドレス鋳造圧延のときの体積流量（質量流量）とエンドレス圧延のときの体積流量（質量流量）とは、スラブ厚に基づいて比較可能である。エンドレス鋳造圧延についての典型的な値は、９０ｍｍから１１０ｍｍであり、エンドレス圧延については６５ｍｍから７５ｍｍである。

この場合、２つの鋳造機では、エンドレス圧延のとき、方法に起因して１つの鋳造ストランドから行わなければならないエンドレス鋳造圧延に対して約１／３だけより高い質量流量が生じる。

さらに、提案された方法手順では、鋳造と圧延とのプロセスを意図的に分離して、次いで、圧延速度を、要求に、つまり固有の製品特性に対応するように適合させる又はこれを高めることによって、エンドレス鋳造圧延のときに鋳造速度によって決定される最終圧延温度を高めることが可能である。

この場合、エンドレス圧延は、圧延速度が鋳造機の鋳造速度の合計より高くても可能である。エンドレス圧延は、例えば特定の寸法の圧延及び総じて高強度鋼種の圧延を行うときに合理的又は必要であり得る。この場合、各々のエンドレスシーケンスをそれぞれ適切な数の対応する帯材で構成できるように、この目的に適した一連の生産のインテリジェント制御（つまり材料、厚さ、幅、生産計画及び炉ロジスティクスなど）をそのためのカスタムモデルを用いて使用しなければならない。圧延速度、低下量、圧延力などのプロセス条件と最終製品特性との関係について、その中にアルゴリズムの形態で含まれる知識は、鋳造圧延の不連続的な全体プロセスにおけるエンドレス圧延の範囲での仕様に応じた製品を製造するための前提条件である。

以下、２つの表で、本発明による方法手順の結果（第１の表）及び背景技術による方法手順の結果（第２の表）が表されている。表は、選択された３つの重要な鋼種群の代表例について、そしてエンドレス法の分野では一般的な最終厚について、製品特性を調整するために目標とされる最終圧延温度が、エンドレス圧延の方法では達成されるが、これに対してエンドレス鋳造圧延の方法では達成されないことを示している。その原因は、鋳造機のそれぞれ異なる能力と、特にエンドレス鋳造圧延の完全連続プロセスに対してエンドレス圧延の半分の不連続プロセスとに基づく、それぞれ異なる体積流量（質量流量）である。

以下の表は、一般的な最終厚を用いて本発明によるエンドレス圧延の方法を使用するとき、選択された鋼群について１ｍのスラブ幅に関する最終圧延温度（目標及び実際）及び体積流量（質量流量）を示している。

一方、以下の表は、一般的な最終厚を用いて既知のエンドレス鋳造圧延を使用するとき、選択された鋼群について１ｍのスラブ幅に関する最終圧延温度（目標及び実際）及び体積流量（質量流量）を示している。

既知の手順のときの体積流量は極めて小さく、最終圧延温度が有利な高い値に達しないことも看取される。

コイラの上流における切断手段（せん断装置）は、圧延ライン１においてエンドレス圧延の下流で、仕上がった帯材を個々の部分に分け、そこで再び不連続プロセスを導入する。切断手段は、溶接プロセスの結果として要求される特性からの最大の差分を有する帯材の領域が、コイルの、後で除去されて使用されない部分に、すなわち通常は外側の巻条に位置するように、使用され得る。さらに、その都度の要件を満たさない、又は後続プロセスにおいて合理的に使用できない材料は、切断手段によって除去でき、また更に上流に配置されたせん断装置によっても除去できる。

鋳造と圧延とは、本構想では固く連結されていないので、要求される製品特性を達成するために必要であれば、圧延速度を増加又は低下してよい。エンドレス圧延は、圧延速度が合計鋳造速度より高い又は低いときにも可能である。

専門用語について、用いられているスラブという用語について、さらに、次のことに留意すべきである。この用語は、ここでは一般的な理解でよい。

「スラブ」という用語は、粗圧延スタンドの上流の材料について用いられることが多く、その下流では、この材料は、粗圧延帯材である。この場合、仕上圧延ライン内で及び仕上圧延ラインの下流では、帯材と称される。ＣＳＰ設備において、薄スラブから帯材が形成される。本発明の場合、主に、仕上圧延ラインの上流の材料を意味している。もちろん、本発明によれば、本来の意味でスラブと述べてもよい。
なお、本願は、特許請求の範囲に記載の発明に関するものであるが、他の態様として以下を含む。
１．
金属帯材を製造する方法であって、
圧延ライン（１）において、幾つかの圧延スタンド（２）を用いて、帯材をスラブ（３）から圧延し、その際、個々の部分スラブ（３ａ、３ｂ）から圧延されるべきスラブ（３）を繋ぎ合わせ、個々の部分スラブ（３ａ、３ｂ）の繋ぎ合わせを、スラブ接合装置（４）において行う、方法において、
スラブ（３）を、スラブ（３）の幅に関して少なくとも６３０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ライン（１）に供給し、スラブ（３）は、少なくとも８５５℃の温度（Ｔ）で圧延ライン（１）から離反することを特徴とする、方法。
２．
スラブ（３）を、スラブ（３）の幅に関して少なくとも６９０ｍｍ×ｍ／分、好ましくは少なくとも７１０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ライン（１）に供給することを特徴とする、上記１に記載の方法。
３．
スラブ（３）が、少なくとも８６０℃の温度（Ｔ）で圧延ライン（１）から離反することを特徴とする、上記１又は２に記載の方法。
４．
圧延ライン（１）において、圧延を、連続プロセスで行うことを特徴とする、上記１から３のいずれか一つに記載の方法。
５．
部分スラブ（３ａ、３ｂ）を、少なくとも２つの鋳造機（５、６）で連続鋳造することを特徴とする、上記１から４のいずれか一つに記載の方法。
６．
部分スラブ（３ａ、３ｂ）を、鋳造機（５、６）の下流でかつスラブ接合装置（４）の上流で、炉（７、８）を通して、特にトンネル炉を通してガイドし、加温することを特徴とする、上記５に記載の方法。
７．
部分スラブ（３ａ、３ｂ）を炉（７、８）内で１０００℃から１２５０℃の温度へ加温することを特徴とする、上記６に記載の方法。
８．
スラブ（３）は、軟鋼からなり、スラブ（３）を、スラブ（３）の幅に関して６３０ｍｍ×ｍ／分から８６０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ライン（１）に供給し、スラブ（３）は、少なくとも８６０℃の温度（Ｔ）で圧延ライン（１）から離反することを特徴とする、上記１から７のいずれか一つに記載の方法。
９．
スラブ（３）は、構造用鋼からなり、スラブ（３）を、スラブ（３）の幅に関して６９０ｍｍ×ｍ／分から９５０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ライン（１）に供給し、スラブ（３）は、少なくとも８６０℃の温度（Ｔ）で圧延ライン（１）から離反することを特徴とする、上記１から７のいずれか一つに記載の方法。
１０．
スラブ（３）は、炭素鋼からなり、スラブ（３）を、スラブ（３）の幅に関して７１０ｍｍ×ｍ／分から９７０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ライン（１）に供給し、スラブ（３）は、少なくとも８６０℃の温度（Ｔ）で圧延ライン（１）から離反することを特徴とする、上記１から７のいずれか一つに記載の方法。
１１．
少なくとも２つの鋳造機（５、６）によって提供される部分スラブ（３ａ、３ｂ）を、圧延ライン（１）に供給される体積流量よりも小さい総積算体積流量で提供し、その際、少なくとも２つの鋳造機（５、６）とスラブ接続装置（４）の間に位置する、部分スラブ（３ａ、３ｂ）のバッファを用いることによって、圧延を少なくとも１５分の期間にわたって継続的に実行することを特徴とする、上記５から１０のいずれか一つに記載の方法。
１２．
期間は、少なくとも３０分、好ましくは少なくとも４５分であることを特徴とする、上記１１に記載の方法。
１３．
部分スラブ（３ａ、３ｂ）のバッファは、少なくとも１つの炉（７、８）内に位置することを特徴とする、上記１１又は１２に記載の方法。
１４．
部分スラブ（３ａ、３ｂ）の提供を、好ましくはプロセスモデルが数値的にシミュレーションされる制御システムによって指示することを特徴とする、上記１１から１３のいずれか一つに記載の方法。

１ 圧延ライン
２ 圧延スタンド
３ スラブ又は粗圧延帯材
３ａ 部分スラブ
３ｂ 部分スラブ
４ スラブ接合装置
５ 鋳造機
６ 鋳造機
７ 炉（トンネル炉）
８ 炉（トンネル炉）
Ｒ 圧延方向

Claims (14)

1. 金属帯材を製造する方法であって、
   圧延ライン（１）において、幾つかの圧延スタンド（２）を用いて、帯材をスラブ（３）から圧延し、その際、個々の部分スラブ（３ａ、３ｂ）から圧延されるべきスラブ（３）を繋ぎ合わせ、鋳造機（５、６）で製造された個々の部分スラブ（３ａ、３ｂ）の繋ぎ合わせを、スラブ接合装置（４）において行う、方法において、
   スラブ接合装置（４）は、摩擦溶接装置として構成されていて、摩擦溶接装置を用いて２つの部分スラブ（３ａ、３ｂ）を相互に接合し、
   スラブ（３）を、スラブ（３）の幅に関して少なくとも６３０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ライン（１）に供給し、スラブ（３）は、少なくとも８５５℃の温度（Ｔ）で圧延ライン（１）から離反し、その際、圧延ラインに供給されるスラブ体積流量は、鋳造機から離反するスラブ体積流量に依存しないことを特徴とする、方法。
2. スラブ（３）を、スラブ（３）の幅に関して少なくとも６９０ｍｍ×ｍ／分又は少なくとも７１０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ライン（１）に供給することを特徴とする、請求項１に記載の方法。
3. スラブ（３）が、少なくとも８６０℃の温度（Ｔ）で圧延ライン（１）から離反することを特徴とする、請求項１又は２に記載の方法。
4. 圧延ライン（１）において、圧延を、連続プロセスで行うことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
5. 部分スラブ（３ａ、３ｂ）を、少なくとも２つの鋳造機（５、６）で連続鋳造することを特徴とする、請求項１に記載の方法。
6. 部分スラブ（３ａ、３ｂ）を、鋳造機（５、６）の下流でかつスラブ接合装置（４）の上流で、炉（７、８）又はトンネル炉を通してガイドし、加温することを特徴とする、請求項５に記載の方法。
7. 部分スラブ（３ａ、３ｂ）を炉（７、８）内で１０００℃から１２５０℃の温度へ加温することを特徴とする、請求項６に記載の方法。
8. スラブ（３）は、軟鋼からなり、スラブ（３）を、スラブ（３）の幅に関して６３０ｍｍ×ｍ／分から８６０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ライン（１）に供給し、スラブ（３）は、少なくとも８６０℃の温度（Ｔ）で圧延ライン（１）から離反することを特徴とする、請求項１に記載の方法。
9. スラブ（３）は、構造用鋼からなり、スラブ（３）を、スラブ（３）の幅に関して６９０ｍｍ×ｍ／分から９５０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ライン（１）に供給し、スラブ（３）は、少なくとも８６０℃の温度（Ｔ）で圧延ライン（１）から離反することを特徴とする、請求項１に記載の方法。
10. スラブ（３）は、炭素鋼からなり、スラブ（３）を、スラブ（３）の幅に関して７１０ｍｍ×ｍ／分から９７０ｍｍ×ｍ／分の体積流量で圧延ライン（１）に供給し、スラブ（３）は、少なくとも８６０℃の温度（Ｔ）で圧延ライン（１）から離反することを特徴とする、請求項１に記載の方法。
11. 少なくとも２つの鋳造機（５、６）によって提供される部分スラブ（３ａ、３ｂ）を、圧延ライン（１）に供給される体積流量よりも小さい総積算体積流量で提供し、その際、少なくとも２つの鋳造機（５、６）とスラブ接続装置（４）の間に位置する、部分スラブ（３ａ、３ｂ）のバッファを用いることによって、圧延を少なくとも１５分の期間にわたって継続的に実行することを特徴とする、請求項５から７のいずれか一項に記載の方法。
12. 期間は、少なくとも３０分又は少なくとも４５分であることを特徴とする、請求項１１に記載の方法。
13. 部分スラブ（３ａ、３ｂ）のバッファは、少なくとも１つの炉（７、８）内に位置することを特徴とする、請求項１１に記載の方法。
14. 部分スラブ（３ａ、３ｂ）の提供を、制御システムによって指示することを特徴とする、請求項１１に記載の方法。

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