JP7402098B2 - 航空機用燃料油組成物 - Google Patents
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
Description
本発明は、航空機用燃料油組成物に関する。
航空機用燃料油（「航空タービン燃料油」とも称する場合がある。）は、航空機用タービンエンジンに用いられる燃料油であって、航空機の主翼中に貯蔵され、エンジンへの供給に際し、エンジンからの排熱と熱交換することにより燃焼効率を上げると共に、エンジン冷却の役割をも担っている。
航空機用燃料油を構成する燃料油基材としては、通常、原油を常圧蒸留して得られる灯油留分（直留灯油）を水素化脱硫した灯油基材が主に用いられている。
ところで、航空機が成層圏付近の高度を飛行する場合には、例えば－４０℃程度の低温下で飛行することになることから、航空機用燃料油中の水分の氷結やワックス分の析出を抑制し、フィルター、配管等が閉塞しないような低温特性を有することが重要であり、石油連盟の「共同利用貯油施設向け統一規格:ＩＳＳＵＥ ３０」（非特許文献１参照）には、航空機用燃料油の析出点（Freezing Point）は－４７．０℃以下とすることが規定されている。
「共同利用貯油施設向け統一規格：ＩＳＳＵＥ ３０(２０１９年９月)（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ：Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ ＪＦＳＣＬ Ｉｓｓｕｅ ３０）Ｊｅｔ Ａ－１』 石油連盟
上記析出点の規定を満たし、低温下でも所望の低温流動性を発揮するために、通常、留出温度の高い重質成分をカットし、可能な限り軽質化した灯油留分を利用する対応が採られている。
しかしながら、灯油留分を軽質化すれば灯油留分の得率が低下してしまう一方で、一般に灯油の需要は冬季に高くなり、また軽油においても冬季には灯油留分の配合割合を増加させて低温流動性能を向上させることが求められるため、冬季には航空機用燃料油の需給が逼迫するおそれがある。
この場合、原油の処理量を増加して灯油留分を増産する対応も考えられるが、石油製品は連産品であるために灯油留分のみを増産することは困難である。
このような状況下、本発明は、重質成分を多量に含む灯油基材を構成基材とするにも拘わらず、優れた低温流動性を発揮し得る航空機用燃料油組成物を提供することを目的とするものである。
上記技術課題を解決するために本発明者が鋭意検討したところ、驚くべきことに、（ａ）１５℃における密度が０．７６０～０．８２０ｇ／ｃｍ3、（ｂ）引火点が３８℃以上、（ｃ）常圧蒸留における９５容量％留出温度が２４６．０℃～２６０．０℃、（ｄ）硫黄分含有量が２５００質量ｐｐｍ以下、（ｅ）炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．４０以下である灯油基材を含む航空機用燃料油組成物により、上記技術課題を解決し得ることを見出し、本知見に基づいて本発明を完成するに至ったものである。
すなわち、本発明は、
（１）航空機用燃料油組成物であって、
（ａ）１５℃における密度が０．７６０～０．８２０ｇ／ｃｍ3、
（ｂ）引火点が３８℃以上、
（ｃ）常圧蒸留における９５容量％留出温度が２４６．０℃～２６０．０℃、
（ｄ）硫黄分含有量が２５００質量ｐｐｍ以下、
（ｅ）炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．４０以下
である灯油基材を含む
ことを特徴とする航空機用燃料油組成物、
（２）前記灯油基材を構成する炭素数９以上のノルマルパラフィンの合計含有割合が１５質量％～３５質量％である上記（１）に記載の航空機用燃料油組成物
を提供するものである。
（１）航空機用燃料油組成物であって、
（ａ）１５℃における密度が０．７６０～０．８２０ｇ／ｃｍ3、
（ｂ）引火点が３８℃以上、
（ｃ）常圧蒸留における９５容量％留出温度が２４６．０℃～２６０．０℃、
（ｄ）硫黄分含有量が２５００質量ｐｐｍ以下、
（ｅ）炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．４０以下
である灯油基材を含む
ことを特徴とする航空機用燃料油組成物、
（２）前記灯油基材を構成する炭素数９以上のノルマルパラフィンの合計含有割合が１５質量％～３５質量％である上記（１）に記載の航空機用燃料油組成物
を提供するものである。
本発明によれば、重質成分を多量に含む灯油基材を構成基材とするにも拘わらず、優れた低温流動性を発揮し得る航空機用燃料油組成物を提供することができる。
以下、本発明を実施するための形態について詳細に説明する。
なお、本明細書中、数値範囲を現す「～」は、その上限及び下限としてそれぞれ記載されている数値を含む範囲を表す。また、「～」で表される数値範囲において上限値のみ単位が記載されている場合は、下限値も同じ単位であることを意味する。
本明細書に段階的に記載されている数値範囲において、ある数値範囲で記載された上限値又は下限値は、他の段階的な記載の数値範囲の上限値又は下限値に置き換えてもよい。
本明細書において組成物中の各成分の含有率又は含有量は、組成物中に各成分に該当する物質が複数種存在する場合、特に断らない限り、組成物中に存在する当該複数種の物質の合計の含有率又は含有量を意味する。
本明細書において、好ましい態様の組み合わせは、より好ましい態様である。
なお、本明細書中、数値範囲を現す「～」は、その上限及び下限としてそれぞれ記載されている数値を含む範囲を表す。また、「～」で表される数値範囲において上限値のみ単位が記載されている場合は、下限値も同じ単位であることを意味する。
本明細書に段階的に記載されている数値範囲において、ある数値範囲で記載された上限値又は下限値は、他の段階的な記載の数値範囲の上限値又は下限値に置き換えてもよい。
本明細書において組成物中の各成分の含有率又は含有量は、組成物中に各成分に該当する物質が複数種存在する場合、特に断らない限り、組成物中に存在する当該複数種の物質の合計の含有率又は含有量を意味する。
本明細書において、好ましい態様の組み合わせは、より好ましい態様である。
本発明に係る航空機用燃料油組成物は、
（ａ）１５℃における密度が０．７６０～０．８２０ｇ／ｃｍ3、
（ｂ）引火点が３８℃以上、
（ｃ）常圧蒸留における９５容量％留出温度が２４６．０℃～２６０．０℃、
（ｄ）硫黄分含有量が２５００質量ｐｐｍ以下、
（ｅ）炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．４０以下
である灯油基材を含む
ことを特徴とするものである。
（ａ）１５℃における密度が０．７６０～０．８２０ｇ／ｃｍ3、
（ｂ）引火点が３８℃以上、
（ｃ）常圧蒸留における９５容量％留出温度が２４６．０℃～２６０．０℃、
（ｄ）硫黄分含有量が２５００質量ｐｐｍ以下、
（ｅ）炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．４０以下
である灯油基材を含む
ことを特徴とするものである。
本発明に係る航空機用燃料油組成物は、灯油基材を構成基材として含むものであり、本出願書類において、灯油基材とは、原油を常圧蒸留して得られる灯油留分（直留灯油）を水素化脱硫してなるものを意味する。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、（ａ）１５℃における密度が、０．７６０～０．８２０ｇ／ｃｍ3であるものであり、０．７６５ｇ／ｃｍ３～０．８００ｇ／ｃｍ３であることが好ましく、０．７７０ｇ／ｃｍ３～０．８００ｇ／ｃｍ３であることがより好ましい。
航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材の密度が上記範囲内にあることにより、航空機用燃料油組成物の燃焼時に良好な燃焼状態を容易に発揮することができる。
航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材の密度が上記範囲内にあることにより、航空機用燃料油組成物の燃焼時に良好な燃焼状態を容易に発揮することができる。
なお、本出願書類において、１５℃における密度は、ＪＩＳ Ｋ ２２４９－１：２０１１「原油及び石油製品－密度の求め方―（振動法）」により測定される密度を意味する。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、（ｂ）引火点が、３８℃以上であるものであり、３９℃以上であるものが好ましく、４０℃以上であるものがさらに好ましい。
航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材の引火点が上記範囲内にあることにより、より容易な取り扱いが可能となる
航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材の引火点が上記範囲内にあることにより、より容易な取り扱いが可能となる
なお、本出願書類において、引火点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６５－１ 引火点の求め方―第１部：タグ密閉法により測定される値を意味する。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、常圧蒸留における初留点（ＩＢＰ）が、１３５．０～１６５．０℃であるものが好ましく、１３７．０～１６３．０℃であるものがより好ましく、１３９．０～１６１．０℃であるものがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、常圧蒸留における１０容量％留出温度（Ｔ１０）が、１５０．０～１９０．０℃であるものが好ましく、１５２．０～１８８．０℃であるものがより好ましく、１５４．０ ～１８６．０℃であることがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、常圧蒸留における５０容量％留出温度（Ｔ５０）が、１７０．０～２３０．０℃であるものが好ましく、１７４．０～２２６．０℃であるものがより好ましく、１７８．０～２２２．０℃であるものがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、常圧蒸留における９０容量％留出温度（Ｔ９０）が、２１０．０～２４５．０℃であるものが好ましく、２１５．０～２４５．０℃であるものがより好ましく、２２０．０～２４５．０℃であるものがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、（ｃ）常圧蒸留における９５容量％留出温度（Ｔ９５）が、２４６．０～２６０．０℃であり、２４８．０～２６０．０℃であるものが好ましく、２５０．０～２６０．０℃であるものがより好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、終点（ＥＰ）が、２４６．０～３００．０℃であるものが好ましく、２４８．０～２９０．０℃であるものがより好ましく、２５０．０～２８０．０℃であるものがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、常圧蒸留における１０容量％留出温度（Ｔ１０）が、１５０．０～１９０．０℃であるものが好ましく、１５２．０～１８８．０℃であるものがより好ましく、１５４．０ ～１８６．０℃であることがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、常圧蒸留における５０容量％留出温度（Ｔ５０）が、１７０．０～２３０．０℃であるものが好ましく、１７４．０～２２６．０℃であるものがより好ましく、１７８．０～２２２．０℃であるものがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、常圧蒸留における９０容量％留出温度（Ｔ９０）が、２１０．０～２４５．０℃であるものが好ましく、２１５．０～２４５．０℃であるものがより好ましく、２２０．０～２４５．０℃であるものがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、（ｃ）常圧蒸留における９５容量％留出温度（Ｔ９５）が、２４６．０～２６０．０℃であり、２４８．０～２６０．０℃であるものが好ましく、２５０．０～２６０．０℃であるものがより好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、終点（ＥＰ）が、２４６．０～３００．０℃であるものが好ましく、２４８．０～２９０．０℃であるものがより好ましく、２５０．０～２８０．０℃であるものがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物は、Ｔ９５が高い重質成分を多量に含む灯油基材を構成基材とするものであり、重質成分をカットすることなく有効に利用できることから冬季等における灯油留分の需要が高い時期においても、その供給量を容易に増加することができるとともに、上記のとおり重質成分を多量に含む灯油基材を構成基材とするものであるにも拘わらず、優れた低温流動性を容易に発揮することができる。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、ＩＢＰ、Ｔ１０、Ｔ５０、Ｔ９０、Ｔ９５およびＥＰが上記範囲内にあることにより、航空機用タービンエンジンにおける噴霧状態や燃焼状態が適切に保たれ、デポジット生成や排出ガス性状の低下を容易に抑制することができる。
なお、本出願書類において、ＩＢＰ、Ｔ１０、Ｔ５０、Ｔ９０、Ｔ９５およびＥＰは、ＪＩＳ Ｋ２２５４：１９９８「石油製品－蒸留試験方法」により測定される常圧蒸留における留出温度を意味する。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、ＩＢＰ、Ｔ１０、Ｔ５０、Ｔ９０、Ｔ９５およびＥＰが上記範囲内にあることにより、航空機用タービンエンジンにおける噴霧状態や燃焼状態が適切に保たれ、デポジット生成や排出ガス性状の低下を容易に抑制することができる。
なお、本出願書類において、ＩＢＰ、Ｔ１０、Ｔ５０、Ｔ９０、Ｔ９５およびＥＰは、ＪＩＳ Ｋ２２５４：１９９８「石油製品－蒸留試験方法」により測定される常圧蒸留における留出温度を意味する。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、（ｄ）硫黄分含有量が、２５００質量ｐｐｍ以下であるものであり、２５０質量ｐｐｍ以下であるものがより好ましく、２５質量ｐｐｍ以下であるものがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材の硫黄分含有量が上記範囲内にあることにより、燃焼時における硫黄酸化物の生成を容易に低減することができる。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材の硫黄分含有量が上記範囲内にあることにより、燃焼時における硫黄酸化物の生成を容易に低減することができる。
なお、本出願書類において、硫黄分含有量は、５００質量ｐｐｍ以下の硫黄分含有量については、ＪＩＳ Ｋ ２５４１－６：２００３「原油及び石油製品－硫黄分試験方法－第６部：紫外蛍光法」により測定された値を意味し、５００質量ｐｐｍを超える硫黄分含有量については、ＪＩＳ Ｋ ２５４１－４：２００３「原油及び石油製品－硫黄分試験方法－第４部：放射線励起法」により測定された値を意味する。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材は、（ｅ）炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が、０．４０以下であるものであり、０．３９以下であるものが好ましく、０．３８以下であるものがより好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材において、（ｅ）炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比の下限は特に制限されないが、上記比は、通常０．２５以上である。
本発明に係る航空機用燃料油組成物を構成する灯油基材において、（ｅ）炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比の下限は特に制限されないが、上記比は、通常０．２５以上である。
本発明者等の検討によれば、常圧蒸留における９５容量％留出温度が２４６．０℃～２６０．０℃と高く重質成分を多量に含む灯油基材を構成基材とする場合においても、上記灯油基材中の「炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)」で表される比が０．４０以下である灯油基材は、析出点を－４７．０℃以下に容易に抑制することができる。
このため、常圧蒸留における９５容量％留出温度が２４６．０℃～２６０．０℃と高く重質成分を多量に含むものであっても、上記質量比が所定範囲内にある灯油基材を航空機用燃料油組成物の基材として選定することにより、優れた低温流動性を容易に発揮することができる。
このため、常圧蒸留における９５容量％留出温度が２４６．０℃～２６０．０℃と高く重質成分を多量に含むものであっても、上記質量比が所定範囲内にある灯油基材を航空機用燃料油組成物の基材として選定することにより、優れた低温流動性を容易に発揮することができる。
本発明に係る航空機用燃料油組成物は、灯油基材中の炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量が、３．００～１１．００質量％であるものが好ましく、３．００～１０．５０質量％であるものがより好ましく、３．００～１０．００質量％であるものがさらに好ましい。
また、本発明に係る航空機用燃料油組成物は、灯油基材中の炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量が、１５．００～３０．００質量％であるものが好ましく、１６．００～３０．００質量％であるものがより好ましく、１７．００～３０．００質量％であるものがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物において、灯油基材中の炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量および灯油基材中の炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量が各々上記範囲内にあることにより、重質成分を多量に含む灯油基材を構成基材とするにも拘わらず、両者の比を所望範囲に容易に制御し、優れた低温流動性、特に析出点を所望範囲に容易に制御し得る航空機用燃料油組成物を提供することができる。
また、本発明に係る航空機用燃料油組成物は、灯油基材中の炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量が、１５．００～３０．００質量％であるものが好ましく、１６．００～３０．００質量％であるものがより好ましく、１７．００～３０．００質量％であるものがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物において、灯油基材中の炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量および灯油基材中の炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量が各々上記範囲内にあることにより、重質成分を多量に含む灯油基材を構成基材とするにも拘わらず、両者の比を所望範囲に容易に制御し、優れた低温流動性、特に析出点を所望範囲に容易に制御し得る航空機用燃料油組成物を提供することができる。
本発明に係る航空機用燃料油組成物において、灯油基材中の炭素数９以上のノルマルパラフィンの合計含有量は、１５．００質量％～３２．００質量％であることが好ましく、１７．００質量％～３２．００質量％であることがより好ましく、１９．００質量％～３２．００質量％であることがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物において、灯油基材中の炭素数９以上のノルマルパラフィンの合計含有量が上記範囲にあることにより、良好な着火性を容易に発揮することができる。
本発明に係る航空機用燃料油組成物において、灯油基材中の炭素数９以上のノルマルパラフィンの合計含有量が上記範囲にあることにより、良好な着火性を容易に発揮することができる。
なお、本出願書類において、灯油基材中の炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量、灯油基材中の炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量および灯油基材中の炭素数９以上のノルマルパラフィンの含有量は、ガスクロマトグラフ質量分析計（ＧＣ－ＭＳ、Ａｇｉｌｅｎｔ社製６８９０Ｎ）を用い、以下の表１記載の条件下で測定、算出される値を意味する。
本発明に係る航空機用燃料油組成物において、灯油基材中の飽和炭化水素の含有割合は、７５．０～９５．０容量％であることが好ましく、７７．０～９３．０容量％であることがより好ましく、７９．０～９１．０容量％であることがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物において、灯油基材中の飽和炭化水素の含有割合が上記範囲内にあることにより、良好な燃焼性を容易に発揮することができる。
本発明に係る航空機用燃料油組成物において、灯油基材中の飽和炭化水素の含有割合が上記範囲内にあることにより、良好な燃焼性を容易に発揮することができる。
本発明に係る航空機用燃料油組成物において、灯油基材中のオレフィン分（不飽和炭化水素）の含有割合は、０．０～０．５容量％であることが好ましく、０．０～０．３容量％であることがより好ましく、０．０～０．１容量％であることがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物において、灯油基材中のオレフィン分の含有割合が上記範囲内にあることにより、貯蔵時に良好な酸化安定性を容易に発揮することができる。
本発明に係る航空機用燃料油組成物において、灯油基材中のオレフィン分の含有割合が上記範囲内にあることにより、貯蔵時に良好な酸化安定性を容易に発揮することができる。
本発明に係る航空機用燃料油組成物において、灯油基材中の芳香族炭化水素化合物の含有割合は、５．０～２５．０容量％であることが好ましく、５．０～２４．０容量％であることがより好ましく、５．０～２３．０容量％であることがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物において、灯油基材中の芳香族炭化水素の含有割合が上記範囲内にあることにより、良好な燃焼性を容易に発揮することができる。
本発明に係る航空機用燃料油組成物において、灯油基材中の芳香族炭化水素の含有割合が上記範囲内にあることにより、良好な燃焼性を容易に発揮することができる。
なお、本出願書類において、飽和炭化水素、オレフィン分（不飽和炭化水素）および芳香族炭化水素の含有割合は、ＪＰＩ－５Ｓ－４９－０７「石油製品－炭化水素タイプ試験方法－高速液体クロマトグラフ法」により測定された値を意味する。
本発明に係る航空機用燃料油組成物は、構成基材として、上記灯油基材を、５０ ～１００容量％含むものが好ましく、７５～１００容量％含むものがより好ましく、上記灯油基材のみを含むものがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物は、上記構成基材の他に、各種添加剤を配合してなるものであってもよい。
上記添加剤としては、氷結防止剤、酸化防止剤、金属不活性剤、静電気防止剤、潤滑性向上剤、導電度調整剤、腐食防止剤等の公知の燃料添加剤から選択される一種以上が挙げられる。
本発明に係る航空機用燃料油組成物は、上記構成基材（燃料油基材）の他に各種添加剤を含んでいてもよい。氷結防止剤を除いた添加剤の含有量は、構成基材合計に対して７０ｍｇ／ｌ以下とすることが好ましく、５８ｍｇ／ｌ以下とすることがより好ましい。また、氷結防止剤の含有量は、構成基材全合計量に対して０．２容量％以下であることが好ましく、含まれていないことがより好ましい。
上記添加剤としては、氷結防止剤、酸化防止剤、金属不活性剤、静電気防止剤、潤滑性向上剤、導電度調整剤、腐食防止剤等の公知の燃料添加剤から選択される一種以上が挙げられる。
本発明に係る航空機用燃料油組成物は、上記構成基材（燃料油基材）の他に各種添加剤を含んでいてもよい。氷結防止剤を除いた添加剤の含有量は、構成基材合計に対して７０ｍｇ／ｌ以下とすることが好ましく、５８ｍｇ／ｌ以下とすることがより好ましい。また、氷結防止剤の含有量は、構成基材全合計量に対して０．２容量％以下であることが好ましく、含まれていないことがより好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物は、引火点が、３８～８０℃であることが好ましく、３９～８０℃であることがより好ましく、４０～８０℃であることがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物の引火点が上記範囲内にあることにより、容易かつ安全に取り扱うことができる。
なお、本出願書類において、引火点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６５－１：２００７「引火点の求め方―第１部：タグ密閉法」により測定された値を意味する。
本発明に係る航空機用燃料油組成物の引火点が上記範囲内にあることにより、容易かつ安全に取り扱うことができる。
なお、本出願書類において、引火点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６５－１：２００７「引火点の求め方―第１部：タグ密閉法」により測定された値を意味する。
本発明に係る航空機用燃料油組成物は、３０℃における動粘度が、１．００１～１．６００ｍｍ２／ｓであることが好ましく、１．０５１～１．５５０ｍｍ２／ｓであることがより好ましく、１．１００～１．５００ｍｍ２／ｓであることがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物の３０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、移送時等に既存設備を大きく変更することなく容易に取り扱うことができる。
なお、本出願書類において、３０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ ２２８３：２０００「原油及び石油製品－動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」により測定された値を意味する。
本発明に係る航空機用燃料油組成物の３０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、移送時等に既存設備を大きく変更することなく容易に取り扱うことができる。
なお、本出願書類において、３０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ ２２８３：２０００「原油及び石油製品－動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」により測定された値を意味する。
本発明に係る航空機用燃料油組成物は、析出点が、－４７．０℃以下であることが好ましく、－４８．０℃以下であることがより好ましく、－４９．０℃以下であることがさらに好ましい。
本発明に係る航空機用燃料油組成物の析出点の下限値は、特に制限されないが、上記析出点は、通常、－６５．０℃以上である。
本発明に係る航空機用燃料油組成物の析出点が－４７．０℃以下であることにより、優れた低温流動性を容易に発揮することができる。
なお、本出願書類において、析出点は、ＪＩＳ Ｋ ２２７６：２００３「石油製品―航空燃料油試験方法 析出点試験方法」により測定された値を意味する。
本発明に係る航空機用燃料油組成物の析出点の下限値は、特に制限されないが、上記析出点は、通常、－６５．０℃以上である。
本発明に係る航空機用燃料油組成物の析出点が－４７．０℃以下であることにより、優れた低温流動性を容易に発揮することができる。
なお、本出願書類において、析出点は、ＪＩＳ Ｋ ２２７６：２００３「石油製品―航空燃料油試験方法 析出点試験方法」により測定された値を意味する。
本発明によれば、重質成分を多量に含む灯油基材を構成基材とするにも拘わらず、優れた低温流動性を発揮し得る航空機用燃料油組成物を提供することができる。
以下、本発明を実施例および比較例に基づいて更に詳細に説明するが、本発明はこれ等の例により何ら限定されるものではない。
（参考例１～参考例１０（従来法により灯油基材を調製した例））
種々の原油を各々常圧蒸留処理して、重質成分を除去した灯油留分（直留灯油）を得た後、水素化脱硫することにより、各々表２に示す性状を有する灯油基材を得た。
上記灯油基材からなる燃料油組成物を、各々参考例１～参考例１０における航空機用燃料油組成物とした。
種々の原油を各々常圧蒸留処理して、重質成分を除去した灯油留分（直留灯油）を得た後、水素化脱硫することにより、各々表２に示す性状を有する灯油基材を得た。
上記灯油基材からなる燃料油組成物を、各々参考例１～参考例１０における航空機用燃料油組成物とした。
表１より、参考例１～参考例１０においては、９５容量％留出温度（Ｔ９５）が２４６．０℃未満になるように重質成分を除去した灯油基材を用いていることから、航空機用燃料油組成物において、析出点を－４７．０℃以下に制御し得ることが分かる。
（実施例１）
参考例１で用いたものと同一の中米系原油および中東系原油を混合した混合原油１を用い、参考例１とは処理条件を変更して常圧蒸留処理することにより、９５容量％留出温度（Ｔ９５）が２４６．０℃～２６０．０℃の範囲内にあり重質成分を多量に含む灯油留分（直留灯油）を得た後、水素化脱硫することにより、炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．３４であるとともに、表３に示す各種性状を有する灯油基材を得た。
上記灯油基材からなる燃料油組成物を本実施例における航空機用燃料油組成物とした。
参考例１で用いたものと同一の中米系原油および中東系原油を混合した混合原油１を用い、参考例１とは処理条件を変更して常圧蒸留処理することにより、９５容量％留出温度（Ｔ９５）が２４６．０℃～２６０．０℃の範囲内にあり重質成分を多量に含む灯油留分（直留灯油）を得た後、水素化脱硫することにより、炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．３４であるとともに、表３に示す各種性状を有する灯油基材を得た。
上記灯油基材からなる燃料油組成物を本実施例における航空機用燃料油組成物とした。
（実施例２）
参考例４で用いたものと同一の中東系原油１を用い、参考例４とは処理条件を変更して常圧蒸留処理することにより、９５容量％留出温度が２４６．０℃～２６０．０℃の範囲内にあり重質成分を多量に含む灯油留分（直留灯油）を得た後、水素化脱硫することにより、炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．４０であるとともに、表３に示す各種性状を有する灯油基材を得た。
上記灯油基材からなる燃料油組成物を本実施例における航空機用燃料油組成物とした。
参考例４で用いたものと同一の中東系原油１を用い、参考例４とは処理条件を変更して常圧蒸留処理することにより、９５容量％留出温度が２４６．０℃～２６０．０℃の範囲内にあり重質成分を多量に含む灯油留分（直留灯油）を得た後、水素化脱硫することにより、炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．４０であるとともに、表３に示す各種性状を有する灯油基材を得た。
上記灯油基材からなる燃料油組成物を本実施例における航空機用燃料油組成物とした。
（比較例１）
中米系原油および中東系原油を混合した混合原油２を常圧蒸留処理して、９５容量％留出温度（Ｔ９５）が２６０．０℃超である灯油留分（直留灯油）を得た後、水素化脱硫することにより、炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．４２であるとともに、表３に示す性状を有する灯油基材を得た。
上記灯油基材からなる燃料油組成物を本比較例における航空機用燃料油組成物とした。
中米系原油および中東系原油を混合した混合原油２を常圧蒸留処理して、９５容量％留出温度（Ｔ９５）が２６０．０℃超である灯油留分（直留灯油）を得た後、水素化脱硫することにより、炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．４２であるとともに、表３に示す性状を有する灯油基材を得た。
上記灯油基材からなる燃料油組成物を本比較例における航空機用燃料油組成物とした。
（比較例２）
中米系原油および中東系原油を混合した混合原油３を常圧蒸留処理して、９５容量％留出温度（Ｔ９５）が２４６．０℃～２６０．０℃の範囲内にある灯油留分（直留灯油）を得た後、水素化脱硫することにより、炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．４９であるとともに、表３に示す各種性状を有する灯油基材を得た。
上記灯油基材からなる燃料油組成物を本比較例における航空機用燃料油組成物とした。
中米系原油および中東系原油を混合した混合原油３を常圧蒸留処理して、９５容量％留出温度（Ｔ９５）が２４６．０℃～２６０．０℃の範囲内にある灯油留分（直留灯油）を得た後、水素化脱硫することにより、炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．４９であるとともに、表３に示す各種性状を有する灯油基材を得た。
上記灯油基材からなる燃料油組成物を本比較例における航空機用燃料油組成物とした。
（比較例３）
中東系原油２を常圧蒸留処理して、９５容量％留出温度（Ｔ９５）が２４６．０℃～２６０．０℃の範囲内にある灯油留分（直留灯油）を得た後、水素化脱硫することにより、炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．５５であるとともに、表３に示す各種性状を有する灯油基材を得た。
上記灯油基材からなる燃料油組成物を本比較例における航空機用燃料油組成物とした。
中東系原油２を常圧蒸留処理して、９５容量％留出温度（Ｔ９５）が２４６．０℃～２６０．０℃の範囲内にある灯油留分（直留灯油）を得た後、水素化脱硫することにより、炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．５５であるとともに、表３に示す各種性状を有する灯油基材を得た。
上記灯油基材からなる燃料油組成物を本比較例における航空機用燃料油組成物とした。
（比較例４）
中米系原油および中東系原油を混合した混合原油４を常圧蒸留処理して、９５容量％留出温度（Ｔ９５）が２６０．０℃超である灯油留分（直留灯油）を得た後、水素化脱硫することにより、炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．３６であるとともに、表３に示す各種性状を有する灯油基材を得た。
上記灯油基材からなる燃料油組成物を本比較例における航空機用燃料油組成物とした。
中米系原油および中東系原油を混合した混合原油４を常圧蒸留処理して、９５容量％留出温度（Ｔ９５）が２６０．０℃超である灯油留分（直留灯油）を得た後、水素化脱硫することにより、炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．３６であるとともに、表３に示す各種性状を有する灯油基材を得た。
上記灯油基材からなる燃料油組成物を本比較例における航空機用燃料油組成物とした。
表３より、実施例１～実施例２においては、９５容量％留出温度（Ｔ９５）が２４６．０℃～２６０．０℃と重質成分を多量に含む灯油基材を用いているにも拘わらず、係る灯油基材における密度、引火点および硫黄分含有量が所定の規定を満たすとともに、「炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)」で表される比が０．４０以下であることから、各航空機用燃料油組成物において、析出点を－４７．０℃以下に制御して優れた低温流動性を発揮し得ることが分かる。
一方、表３より、比較例１～比較例４においては、９５容量％留出温度（Ｔ９５）が２６０．０℃超であったり（比較例１、比較例４）、「炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)」で表される比が０．４０超である（比較例１～比較例３）ことから、各航空機用燃料油組成物における析出点が－４７．０℃超となり、低温流動性に劣ることが分かる。
本発明によれば、重質成分を多量に含む灯油基材を構成基材とするにも拘わらず、優れた低温流動性を発揮し得る航空機用燃料油組成物を提供することができる。
Claims (2)
- 航空機用燃料油組成物であって、
（ａ）１５℃における密度が０．７６０～０．８２０ｇ／ｃｍ3、
（ｂ）引火点が３８℃以上、
（ｃ）常圧蒸留における９５容量％留出温度が２４６．０℃～２６０．０℃、
（ｄ）硫黄分含有量が２５００質量ｐｐｍ以下、
（ｅ）炭素数１３以上のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)／炭素数９～炭素数１２のノルマルパラフィンの合計含有量(質量％)で表される比が０．４０以下
である灯油基材を含む
ことを特徴とする航空機用燃料油組成物。 - 前記灯油基材を構成する炭素数９以上のノルマルパラフィンの合計含有割合が１５質量％～３５質量％である請求項１に記載の航空機用燃料油組成物。
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