JP7364992B1 - フラッシュバット溶接レールの製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
(2)上記(1)に記載のフラッシュバット溶接レールの製造方法では、好ましくは、前記パルス工程における最小電流を0.12A/mm2以上とする。
(3)上記(1)又は(2)に記載のフラッシュバット溶接レールの製造方法では、好ましくは、前記後期フラッシュ工程のフラッシュ長を5~50mmとする。
(4)上記(1)~(3)のいずれか一項に記載のフラッシュバット溶接レールの製造方法では、好ましくは、前記レールの前記化学成分が、単位質量%でV:0.001~0.300%、Ti:0.0008~0.0500%、Nb:0.001~0.050%、Cu:0.005~1.000%、Ni:0.01~1.00%、Ca:0.0005~0.0200%、REM:0.0005~0.0500%、Al:0.001~0.500%、及びMo:0.002~0.500%からなる群から選択される一種以上を含有する。
(S1)長手方向に沿って並べられた一対のレール1A、1Bの端面の間にフラッシュを生じさせて、これにより端面を平坦化する前期フラッシュ工程と、
(S2)一対のレール1A、1Bの端面の接触及び引き離しを繰り返し、これにより端面を予熱するパルス工程と、
(S3)一対のレール1A、1Bの端面の間にフラッシュを生じさせて、これにより端面を全体的に溶融させる後期フラッシュ工程と、
(S4)一対のレール1A、1Bの端面を突き当てて加圧し、これによりレールを接合するアプセット工程と、
を備える。さらに、本実施形態に係るフラッシュバット溶接レールの製造方法では、パルス工程における周波数を1~10Hzとし、パルス工程における最大電流を2.33~6.98A/mm2とし、パルス工程における平均電流を0.70~4.65A/mm2とし、後期フラッシュ工程における最終フラッシュ速度を0.2~3.4mm/secとし、レールの化学成分が、単位質量%でC:0.60~1.20%、Mn:0.1~2.0%、Cr:0.01~2.00%、Si:0.10~2.00%、P:0.020%以下S:0.020%以下、及びN:0.003~0.020%を含有し、残部はFe及び不純物を含み、パルス工程において、平均電流と通電時間との積である積算電流の、単位kA・sec/mm2での上限値を(8×周波数-480×C含有量+1400)/8600とし、パルス工程において、積算電流の単位kA・sec/mm2での下限値を(3.5×周波数-180×C含有量+55×Mn含有量+45×Cr含有量+300)/8600とする。
本実施形態に係るフラッシュバット溶接レールの製造方法を説明するに先立ち、用語の定義を述べる。
フラッシュバット溶接レール(溶接レール/welded rail):フラッシュバット溶接によって製造された、2以上のレールを溶接して得られたレールを意味する。フラッシュバット溶接レールは、母材部と溶接部とを備え、母材部は、溶接前のレールと同じ化学成分及び組織を有する。
圧着:事前に定められた周波数のレール前進及び後退制御において、突き合せられた2本のレールの端面(溶接面)がくっつき離れなくなること、もしくは端面が離れにくくなり、レールが後退するのに要する時間が事前に定められた時間と比較して長くなることを意味する。
計画パルス時間:溶接前に定められた、1回のパルスの実施に要する時間の計画値を意味する。
実績パルス時間:溶接の際の電流波形の実測値から測定される、1回のパルスの実施に要する時間の実績値を意味する。パルス工程においては、一対のレールが圧着されて、レールの引き離しが速やかに実施されない場合がある。従って、計画パルス時間と実績パルス時間とは必ずしも一致しない。
最大実績パルス時間:複数のパルスを有するパルス工程における、実績パルス時間の最大値である。
本実施形態に係るフラッシュバット溶接レールの製造方法を検討する際には、パルスフラッシュ方式のモバイル式FB溶接機を用いて溶接を行った。溶接機はプラッサー社製のモバイル式FB溶接機を用いた。しかし、このことは本実施形態に係る製造方法を実施するための溶接機種を限定するものではない。
レール素材は、AREMA Chapter 4 “Rail”、UIC860-Rに規定されているように、Cを0.60~0.86質量%含有する共析組成又は過共析組成のレール鋼が一般的である。また最近では、フラッシュバット溶接レールの耐摩耗性を一層向上させるために、さらにCを高めたレール鋼も普及しつつある。また、フラッシュバット溶接レールが用いられる路線における貨車重量に応じて、フラッシュバット溶接レールの断面サイズが選択される。すなわち重量の重い貨車が通る区間では、剛性が高く、断面サイズの大きいレールが採用される。
フラッシュバット溶接レールに曲げ試験を実施することにより形成される破面には、脆性破面とは明らかに異なる、表面に凹凸のない部位(”フラットスポット”という)が一つ又は複数個存在し、これを目視で確認することができる。フラットスポットを分析すると、これがMn、Crなどの酸化物の集合体を含んでいることがわかる。従って、このフラットスポットは酸化物欠陥の一種である。フラットスポットは、曲げ試験におけるたわみ量、及び底部応力を低下させる原因となることが知られている。
フラットスポット最大長さと、曲げ時の底部応力との関係を図3に示す。底部応力は、一つ又は複数個あるフラットスポットの最大長さの影響を受ける。フラットスポットの最大長さの増加に伴い、フラッシュバット溶接レールの曲げ破断応力は低下する傾向を示す。フラットスポットの最大長さが12mmを超えると、曲げ時の底部破断応力は著しく低下し、溶接規格を満たさなくなることを本発明者らは明らかにした。そのため、フラッシュバット溶接レールの曲げ時の底部応力が規格を満足するには、最大フラットスポット長さを12mm以下にする必要があることを明らかにした。なお今回はフラットスポット最大長さと曲げ時の底部応力との関係を提示したが、フラットスポット最大長さとたわみ量との関係においても、同様な結果が得られた。
フラッシュバット溶接レールの曲げ試験において、破断時のたわみ量、及び底部応力を高めるためには、固定式FB溶接機を用いる場合には、溶接時の積算電流を高め、後期フラッシュ工程の開始前に端面全体の温度を高くすることが有効であることが知られている。これにより、後期フラッシュ工程で生成した酸下物をアプセット工程で排出させやすくすることができる。しかしながら、パルスフラッシュ方式のフラッシュバット溶接においては、積算電流を高めても、破断時のたわみ量、及び底部応力が規格を満足しない場合があった。
そこで発明者らは検討を重ねた結果、パルスフラッシュ方式のフラッシュバット溶接において積算電流を高めても、低たわみ量、低底部応力での破断が生じる原因を調査した。具体的には、パルスフラッシュ方式のフラッシュバット溶接におけるフラットスポットの生成機構を調査した。その結果、下記の知見を得た。
パルスフラッシュ方式のフラッシュバット溶接によって得られるフラッシュバット溶接レールの曲げ試験で、たわみ量、及び底部応力が規格を満足するためには、パルスフラッシュ方式特有の工程であるパルス工程の入熱影響因子と、フラットスポットとの関係を明らかにすることが有効であると本発明者らは考えた。入熱影響因子とは、積算電流、最大電流、平均電流、周波数などである。さらに、端面における酸化物が生成した部位の温度低下を防止するために、レール成分とフラットスポットとの関係を明らかにすることが有効であると発明者らは考えた。
(成分の個別の影響について)
発明者らは、フラッシュバット溶接レールの曲げ性能、及びフラットスポット最大長さに及ぼすレールの化学成分の影響を調査して、下記の知見を得た。化学成分の影響により、パルス工程において端面に酸化物が発生すると、酸化物が発生した部位の温度は低い。一方で、酸化物が生成していない部位の温度は高い。そのため、端面内で温度差が生じる。この温度差の影響が、後期フラッシュ工程、及びアプセット工程でも継続し、パルス工程の完了後に温度の低い部位では、後期フラッシュ工程で生成した酸化物がアプセット工程で排出され難くなる。これが、フラットスポット(酸化物欠陥)が生成する原因となる。そして、曲げ試験において、低底部応力で破断が生じる。そこで、化学成分が曲げ試験に及ぼす影響を評価するために、“パルス工程の終了後の端面における低温部の個数”を指標として用いた。なおパルス工程の終了後の端面における低温部の個数は、パルス工程の終了直後に端面を引き離して測定した。また、パルス工程時に端面に生成した酸化物は、後期フラッシュ工程の溶鋼の飛散とともに、外部に排出されると考える。
温度を測定するために用いる機器は、例えばサーモビュアー(物体表面の温度分布を非接触で測定する温度計)がある。サーモビュアーの必要な検出画素数は、横方向320画素以上、縦方向240画素以上とする。測定対象は、レールの高さ方向の中立線より下側の範囲とする。溶接レールの曲げ試験において、引張の応力が働くのは、中立線より下側であるため、当該範囲の温度を測定することによって、当該範囲に存在する酸化物を評価する必要があると考えられた。
図4A及び図4Bに示すように、サーモビュアーにより測定された温度データの評価においては、幅方向10mm×高さ方向2mmの範囲を、1つの評価単位とした。そして、この評価単位を複数の所定の位置に配置し、それぞれにおける温度データを用いて評価した。図4Aはレール端面の概略図であり、図4Bは、レール端面のうち、高さ方向の中立線より下側の範囲の概略図である。図4Aにおける破線で囲まれた矩形領域が、図4Bである。図4A及び図4Bにおいて、符号Aが付された一点鎖線はレール端面の幅方向中心であり、符号Bが付された実線はレール端面の下端、即ちレールの足裏面であり、符号Oが付された領域は測定除外領域である。図4Bにおいて、符号C1が付された×印は、1つめの評価単位の中心であり、符号E1が付された破線によって囲まれた、幅10mm及び高さ2mmの矩形領域は、1つめの評価単位である。符号E2及び符号C2は、2つめの評価単位、及びその中心である。
評価単位の形状は、上述の通り、レールの端面の幅方向に沿って10mm、及び高さ方向に沿って2mmの矩形形状とした。
評価単位の位置については、以下の通りとした。まず、1つめの評価単位E1の中心C1を、レールの端面の幅方向中心A上、且つレール足裏面Bから上方3mmの位置に配置した。次に、1つめの中心C1を基準として、幅方向に2mmピッチ、高さ方向に2mmピッチの各点を、2つめ以降の評価単位の中心の位置とした。図4Bに記載されている、C1以外の×印が、2つめ以降の評価単位の中心の位置である。参考のために、2つめの評価単位E2も図4Bに記載した。ただし、3つめ以降の評価単位は省略した。なお、各評価単位は、幅方向端部において互いに重なり合うことになる。また、図4Bには評価位置の中心の位置を9個だけ記載し、10個め以降の記載は省略した。
種々のC量を適用したレールを溶接し、前述の通り、パルス工程の完了直後に端面を引き離し、サーモビュアーを用いて端面の温度を計測し、各評価単位における平均温度と最低温度との温度差を求めた。この時のC量と、温度差が50℃以上となった評価単位の個数との関係を図5に示す。レールのC量が0.6質量%以上の範囲では、C量の低下に伴い、温度差が50℃以上となった評価単位の個数は増加するが、その増加の割合は小さい。このことより、レールのC量は0.6質量%以上とする。さらに曲げ性能を高めるためには、好ましくは、レールのC量は0.7質量%以上とする。
種々のMn量を適用したレールを溶接し、前述の通り、パルス工程の完了直後に端面を引き離し、サーモビュアーを用いて端面の温度を計測し、各評価単位における平均温度と最低温度との温度差を求めた。この時のMn量と、温度差が50℃以上となった評価単位の個数との関係を図6に示す。レールのMn量が2.0質量%以下の範囲では、Mn量の増加に伴い、温度差が50℃以上となった評価単位の個数は増加するが、その増加の割合は小さい。一方、Mn量が2.0質量%を上回ると、温度差50℃以上の評価単位の個数は著しく増加することを本発明者らは明らかにした。このことより、レールのMn量は2.0質量%以下とする。さらに曲げ性能を高めるためには、好ましくはレールのMn量は1.5質量%以下とする。
種々のCr量を適用したレールを溶接し、前述の通り、パルス工程の完了直後に端面を引き離し、サーモビュアーを用いて端面の温度を計測し、各評価単位における平均温度と最低温度との温度差を求めた。この時のCr量と、温度差が50℃以上となった評価単位の個数との関係を図7に示す。レールのCr量が2.0質量%以下の範囲では、Cr量の増加に伴い、温度差が50℃以上となった評価単位の個数は増加するが、その増加の割合は小さい。一方、Cr量が2.0質量%を上回ると、温度差50℃以上の評価単位の個数は著しく増加することを本発明者らは明らかにした。このことより、レールのCr量は2.0質量%以下とする。さらに曲げ性能を高めるためには、好ましくはレールのCr量は1.3質量%以下とする。
図5~図7に示される、化学成分と温度差50℃以上の評価単位の個数との関係の評価においては、パルス工程の完了後に温度測定を行ったので、後期フラッシュ工程及びアプセット工程は実施されなかった。本発明者らは、温度差50℃以上の評価単位の個数がフラッシュバット溶接レールに及ぼす影響を確認するために、上述の評価における溶接条件を用いながら、種々のレールに対して後期フラッシュ工程、及びアプセット工程を行い、種々のフラッシュバット溶接レールを製造した。溶接後に、加速冷却及び再加熱などの熱処理は行われなかった。そして、種々の継手におけるフラットスポット最大長さを測定し、これにより、温度差50℃以上の評価単位の個数と、フラットスポット最大長さとの関係を評価した。評価結果を図8に示す。平均温度と最低温度の温度差50℃以上となる評価単位数が10個未満の場合、フラットスポット最大長さは3mm程度の小さい値となった。一方、温度差50℃以上となる評価単位数が10個以上である場合、急激にフラットスポット最大長さは大きくなった。また平均温度と最低温度の温度差50℃以上となる評価単位数が40個を超えると、最大フラットスポット長さは21mm程度で飽和する傾向を示した。
パルス工程における周波数が大きすぎると、1パルス(1回のレールの前進、後退)当たりの通電時間が短くなる。そのため、1パルス当たりの温度上昇量が小さくなり、端面の温度が低くなる。そして、後期フラッシュ工程でも温度が十分に高くならず、後期フラッシュ工程で生成した酸化物がアプセット工程で排出され難くなり、酸化物欠陥(フラットスポット)が形成されやすくなる。そのため、パルス工程における周波数が大きすぎると、フラッシュバット溶接レールの曲げ試験において、低たわみ、低底部応力での破断が生じると考える。
フラットスポット最大長さは、C量、Mn量、Cr量の相互の影響を強く受けることがこれまでの検討によりわかった。また周波数の影響を強く受けることを把握した。さらに、発明者らの調査によると、C量、Mn量、Cr量、周波数に応じて積算電流を制御することで、フラットスポット長さが変化することを明らかにし、これらを関数として、フラットスポット最大長さが12mm以下となる範囲を積算電流の式(2)で求めた。
積算電流下限=3.5×周波数-180×C%+55×Mn%+45×Cr%+300・・式(2)
なお、式(2)においてC%、Mn%、及びCr%は、それぞれ単位質量%でのレールのC量、Mn量、及びCr量である。式(2)においてC量は0.6質量%以上、Mn量は2.0質量%以下、Cr量は2.0%質量以下、周波数は1Hz以上の範囲である。
パルス工程の最大電流と、フラットスポット最大長さとの関係を図10に示す。最大電流の低下に伴い、フラットスポット最大長さは増加する傾向を示した。フラットスポット最大長さが12mmとなるのは、最大電流が2.33A/mm2であることがわかった。そのためパルス工程の最大電流は2.33A/mm2以上とする。さらに曲げ性能を高めるためには、好ましくは、パルス工程の最大電流は2.91A/mm2以上とする。
パルス工程の平均電流と、フラットスポット最大長さとの関係を図11に示す。平均電流の低下に伴い、フラットスポット最大長さは増加する傾向を示した。フラットスポット最大長さが12mmとなるのは平均電流が6,000A(0.70A/mm2)であることがわかった。そのためパルス工程の平均電流の範囲は0.70A/mm2以上とする。さらに曲げ性能を高めるためには、好ましくは、パルス工程の平均電流の範囲は1.74A/mm2以上とする。
事前に定められた周波数で行われるレールの前進及び後退の制御において、突き合せられた2本のレールの端面(溶接面)がくっつき離れなくなること、もしくは端面が離れにくくなり後退するのに要する時間が事前に定められた時間と比較して長くなることを、圧着と呼ぶ。一般的に、端面への積算電流が過剰に多く、これにより端面の温度が著しく高くなる場合に、圧着が生じやすくなる。
・パルス工程において、積算電流(最大電流、平均電流)が大きい場合に、端面への入熱量が大きくなる。端面の温度が高くなった結果、圧着が生じやすい。
・パルス工程において周波数が小さいと、1回の前進時における高温となる時間が長くなり、端面の温度上昇量が大きくなった結果、圧着が生じやすい。
・予熱フラッシュ方式のフラッシュバット溶接の予熱工程とは異なり、パルスフラッシュ方式のフラッシュバット溶接のパルス工程では、レールの前進及び後退を繰り返すなかで、最大限レールが前進した場合でも端面すべてが接触するわけではなく、部分的な接触にとどまる。このことが、圧着の生成に大きく影響を及ぼす。とくに、端面内に部分的に電気抵抗の高い部位が存在すると、当該部におけるジュール発熱が高くなり、当該部及びその周辺部の温度が高くなる。その結果、圧着が生じやすい。
レールの前進及び後退制御における力(油圧)が固定式FB溶接機と比較して小さい、パルスフラッシュ方式のフラッシュバット溶接において、パルス工程における圧着防止のためには、パルスフラッシュ方式固有の対策が必要と本発明者らは考えた。具体的には、圧着対策として、端面の温度過上昇を防止するために、パルス工程の入熱影響因子(最大電流、平均電流、積算電流、周波数など)と圧着の関係を明らかにすること、さらに電気抵抗の高い部位における温度過上昇を防止するために、レール成分の化学成分と圧着の関係を明らかにすることが有効であると発明者らは考えた。
最大パルス時間比率と、パルス工程において前進した後に後退できなくなる比率との関係を図12に示す。最大パルス時間とは、上述されたように、実績パルス時間の最大値である最大実績パルス時間を、溶接前に定められたパルス時間の計画値である計画パルス時間で割った値である。最大パルス時間は、計画値と実績値との乖離を示す指標である。
レールのC量と、パルス工程における最大パルス時間比率との関係を図13に示す。C量の増加に伴い、最大パルス時間比率は増加する傾向を示す。最大パルス時間比率が300%となるのは、C量が1.2質量%の時である。そのためC量は1.2質量%以下とする。さらに圧着の発生を抑制するには、好ましくはC量の範囲は1.1質量%以下とする。
パルス工程における周波数と、最大パルス時間比率との関係を図14に示す。周波数の低下に伴い、最大パルス時間比率は増加する傾向を示し、最大パルス時間比率が300%となるのは、周波数が1Hzのときであることがわかった。そのため周波数の範囲は1Hz以上とする。さらに圧着の発生を抑制するには、好ましくは周波数の範囲は3Hz以上とする。
圧着の発生は、C量、及び周波数の影響を強く受けることがこれまでの検討によりわかった。さらに、発明者らの調査によると、C量、周波数に応じて積算電流を制御することで、圧着の発生に強く影響を及ぼすことを明らかにした。そして、これらを関数として、圧着の生じない積算電流(単位:kA・sec/mm2)の範囲を式(3)で求めた
積算電流上限=(8×周波数-480×C質量%+1400)/8600・・式(3)
なお、式(3)においてC量は1.2質量%以下、周波数は1Hz以上の範囲である
パルス工程における最大電流と、最大パルス時間比率の関係を図15に示す。最大電流の増加に伴い、最大パルス時間比率は増加する傾向を示し、最大パルス時間比率が300%となるのは、最大電流が6.98A/mm2のときであることがわかった。そのため最大電流の範囲は6.98A/mm2以下とする。さらに圧着の発生を抑制するには、好ましくは最大電流の範囲は5.23A/mm2以下とする。なお、このときのレールの断面積は8600mm2であり、積算電流は500kA・sec(0.06kA・sec/mm2)、平均電流は18,000A(2.09A/mm2)、C量は0.9質量%、Mn量は1.0質量%、Cr量は0.5質量%、周波数は5Hzである。最大電流の増大に伴い最大パルス時間が増加する理由は、前述の通り、最大電流が大きいと端面への入熱量が大きくなり、端面の温度が高くなった結果、端面がくっつきやすくなったためと考える。
パルス工程における平均電流と、最大パルス時間比率との関係を図16に示す。平均電流の増加に伴い、最大パルス時間比率は増加する傾向を示し、最大パルス時間比率が300%となるのは、平均電流が4.65A/mm2のときであることがわかった。そのため平均電流の範囲は4.65A/mm2以下とする。さらに圧着の発生を抑制するには、好ましくは平均電流の範囲は3.26A/mm2以下とする。
上述の項目kに記載の圧着防止の観点より、パルス工程における周波数の下限値は1Hzとする。さらに圧着の発生を抑制するには、好ましくは周波数の範囲は2Hz以上、3Hz以上、又は4Hz以上とする。また、上述の項目eに記載の酸化物欠陥抑制の観点より、パルス工程における周波数の上限値は10Hzとする。酸化物を一層抑制する観点から、パルス工程における周波数の上限値を9Hz以下、8Hz以下、又は6Hz以下とすることが好ましい。周波数の最も好ましい範囲は3Hz以上、6Hz以下である。
上述の項目gに記載の酸化物欠陥抑制の観点より、パルス工程における最大電流の下限値は2.33A/mm2とする。さらに曲げ性能を高めるためには、好ましくは、パルス工程の最大電流は2.50A/mm2以上、は2.91A/mm2以上、または3.20A/mm2とする。また、上述の項目mに記載の圧着防止の観点より、パルス工程における最大電流の上限値は6.98A/mm2とする。さらに圧着の発生を抑制するには、好ましくは最大電流の範囲は6.00A/mm2以下、5.23A/mm2以下、又は4.80A/mm2以下とする。パルス工程における最大電流の最も好ましい範囲は2.91A/mm2以上、5.23A/mm2以下である。
上述の項目hに記載の酸化物欠陥抑制の観点より、パルス工程における平均電流の下限値は0.70A/mm2とする。好ましくは、パルス工程の平均電流の範囲は1.00A/mm2以上、1.74A/mm2以上、又は2.00A/mm2以上とする。また、上述の項目nに記載の圧着防止の観点より、パルス工程における平均電流の上限値は4.65A/mm2とする。さらに圧着の発生を抑制するには、好ましくは平均電流の範囲は4.00A/mm2以下、3.26A/mm2以下、または2.80A/mm2以下とする。パルス工程における平均電流の最も好ましい範囲は1.74A/mm2以上、3.26A/mm2以下である。
後期フラッシュ工程における最終フラッシュ速度とは、後期フラッシュ工程の最後の5秒間におけるフラッシュ速度の平均値を意味する。即ち、後期フラッシュ工程における最終フラッシュ速度とは、後期フラッシュ工程の最後の5秒間におけるレールの移動量を、5秒で割った値である。ただし、後期フラッシュ工程の時間が5秒未満である場合は、後期フラッシュ工程における最終フラッシュ速度とは、後期フラッシュ工程の開始から終了までのフラッシュ速度の平均値、即ち後期フラッシュ工程におけるレールの移動量である後期フラッシュ長を、後期フラッシュ工程の時間で割った値を意味する。
上述の項目b及び項目oに記載の酸化物欠陥抑制の観点より、C量の下限値は0.60質量%とする。C量は好ましくは0.65質量%以上、0.70質量%以上、又は0.80質量%以上である。一方、上述の項目jに記載の圧着防止の観点より、C量の上限値は1.20質量%とする。C量は好ましくは1.10質量%以下、1.00質量%以下、又は0.90質量%以下である。C量の最も好ましい範囲は0.70質量%以上、1.10質量%以下である。
上述の項目c及び項目oに記載の酸化物欠陥抑制の観点より、Mn量の上限値は2.00質量%とする。Mn量は好ましくは1.80質量%以下、1.50質量%以下、又は1.20質量%以下である。一方、Mnは焼き入れ性向上による硬度増の効果を発揮する元素である。Mn量が不足すると、この効果が得られない。そのため、Mn量の下限値は0.10質量%とする。Mn量は好ましくは0.20質量%以上、0.50質量%以上、又は0.80質量%以上である。Mn量の最も好ましい範囲は0.20質量%以上、1.80質量%以下である。
上述の項目d及び項目oに記載の酸化物欠陥抑制の観点より、Cr量の上限値は2.00質量%とする。Cr量は好ましくは1.80質量%以下、1.50質量%以下、又は1.20質量%以下である。一方、Cr量が少なすぎる場合、フラッシュバット溶接レールの硬度が得られない。そのため、Cr量の下限値は0.01質量%とする。Cr量は好ましくは0.20質量%以上、0.50質量%以上、又は0.80質量%以上である。Cr量の最も好ましい範囲は0.20質量%以上、1.30質量%以下である。
上述の項目lに記載の圧着防止の観点より、積算電流の上限値を、パルス工程における周波数、及びレールのC量の関数として規定した。
上述の項目fに記載の酸化物欠陥抑制の観点より、積算電流の下限値を、パルス工程における周波数、並びにレールのC量、Mn量、及びCr量の関数として規定した。
パルス工程において、レールを後退させて、2つの端面を完全に引き離した場合、電流値は0A/mm2となる。従って、パルス工程における電流の最小値は0Aである。しかしながら、レールが完全に引き離される前にレールの後退を中止し、これを前進させた場合、電流値が0A/mm2まで低下しないことがある。
後期フラッシュ工程のフラッシュ長、即ち後期フラッシュ長とは、後期フラッシュ工程の開始から終了までのレールの移動量である。前述の通り、後期フラッシュ工程における後期フラッシュ速度には最適な範囲がある。しかしながら、後期フラッシュ長を長くすることにより、溶接時間(フラッシュ長/フラッシュ速度)が長くなり、端面の温度がいっそう高くなり、生成した酸化物をアプセット工程で外部に排出する効果が一層高められる。そのため、後期フラッシュ長の下限値は5mmとすることが好ましい。後期フラッシュ長を6mm以上、8mm以上、又は10mm以上とすることがさらに好ましい。
Siは、パーライト組織中のフェライト相を固溶強化して、母材の高強度化に寄与する元素である。この効果を得るために、レールにはSiが0.10%以上2.00%以下含有される。Si量は好ましくは1.80質量%以下、1.50質量%以下、又は1.20質量%以下である。Si量が0.10%未満ではその効果が得られず、2.00%超では材料が脆化しやすくなる。Si量は好ましくは0.20質量%以上、0.50質量%以上、又は0.80質量%以上である。Si量の一層好ましい範囲は0.20%以上1.50%以下である
Alは、レールに脱酸元素として含まれる。また、Alはパーライト組織の硬さの差を低減し、レール柱部の疲労強度を向上させる元素である。そのため、Alは0.001%以上である。Al量は好ましくは0.100質量%以上、0.120質量%以上、又は0.150質量%以上である。一方、粗大な酸化物や粗大なマルテンサイトの生成を抑制し、疲労強度を一層向上させる観点から、Alは0.500%以下とする。Al量は好ましくは0.450質量%以下、0.400質量%以下、又は0.300質量%以下である。一層好ましい範囲は、Alは0.005%以上0.100%以下である。
<S:0.020質量%以下>
<N:0.003~0.020質量%>
P及びSは鋼中の不純物である。P及びSが多いと、鋼の靭性が低下し、フラッシュバット溶接レールの疲労強度が低下する。そのため、溶接レールの疲労強度を高めるため、Pは0.020%以下、Sは0.020%以下とする。Pの好ましい範囲は0.010%以上、0.018%以下、Sの好ましい範囲は0.008%以上、0.018%以下である。なお、P量及びS量の下限は特に限定されず、0%でもよい。一方、精錬コストの改善のために、P量及びS量それぞれを0.001質量%以上、0.001質量%以上、又は0.010質量%以上としてもよい。
<好ましくは、Ti:0.0008~0.0500質量%>
<好ましくは、Nb:0.001~0.050質量%>
V、Ti、及びNbは、溶接母材として用いられるレールにおいて必須ではない。そのため、V量、Ti量、及びNb量は0%であってもよい。一方、V、Ti、及びNbは析出強化により鋼の硬度を高め、フラッシュバット溶接レールの疲労強度を向上させる元素である。そのため、必要に応じ、Vは0.001%以上0.300%以下、Tiは、0.0008%以上0.0500%以下、Nbは0.001%以上0.050%以下を、レールに含有させてもよい。Vは0.001%未満、Tiは、0.0008%未満、Nbは0.001%未満では硬度を高め、疲労強度を向上させる効果が得られない。また、粗大な窒化物の生成を抑制し、フラッシュバット溶接レールの疲労強度を一層高める観点から、Vは0.300%以下、Tiは0.0500%以下、Nbは0.050%以下とすることが好ましい。一層好ましい範囲は、Vは0.005%以上0.200%以下、Tiは0.0030%以上0.0400%以下、Nbは0.003%以上0.030%以下である。
<Ni:好ましくは、0.01~1.00質量%>
Cu、及びNiは、本実施形態に係る製造方法のレールにおいて必須ではない。そのため、Cu量、及びNi量は0%であってもよい。一方、Cu、及びNiは固溶強化により鋼の硬度を高め、フラッシュバット溶接レールの疲労強度を向上させる元素である。そのため、必要に応じ、Cuは0.005%以上1.000%以下、Niは0.01%以上1.00%以下をレールに含有させてもよい。Cuは0.005%未満、Niは0.01%未満では硬度を高め、疲労強度を向上させる効果が得られない。また、過剰な固溶強化による脆化を抑制し、レール鋼の延性を一層高める観点から、Cuは1.000%以下、Niは1.00%以下とすることが好ましい。一層好ましい範囲は、Cuは0.010%以上0.600%以下、Niは0.02%以上0.60%以下である。
<好ましくは、REM:0.0005~0.0500質量%>
Ca、及びREMは、本実施形態に係る製造方法のレールにおいて必須ではない。そのため、Ca量、及びREM量は0%であってもよい。一方、Caは、Sとの結合力が強く、硫化物を形成する。この硫化物がMnSを微細に分散させることで、レールの疲労強度を一層向上させる。REMは、酸化物やMnSの生成核として作用する。これらがMnSを微細に分散させることで、レールの疲労強度を一層向上させる。そのため、必要に応じ、Caは0.0005%以上0.0200%以下、REMは、0.0005%以上0.0500以下をレールに含有させてもよい。Caは0.0005%未満、REMは、0.0005%未満では疲労強度を向上させる効果が得られない。また、粗大な酸化物及び粗大な酸硫化物の生成を抑制し、疲労強度を一層向上させる観点から、Caは0.0200%以下、REMは0.0500%以下とすることが好ましい。一層好ましい範囲は、Caは0.0008%以上0.0180%以下、REMは0.0010%以上0.0450%以下である。なお、REMとはCe、La、Pr又はNd等の希土類元素である。上記のREM含有量の上下限値は、これらの全REM元素の含有量の総和を限定するものである。
Moは、本実施形態に係る製造方法のレールにおいて必須ではない。そのため、Mo量は0%であってもよい。一方、Moは、パーライト組織のラメラ間隔(フェライト相とセメンタイト相の間隔)を微細化することにより、鋼を高硬度化し、フラッシュバット溶接レールの疲労強度を向上させる元素である。そのため、必要に応じ、Moは0.002%以上0.500%以下含有させてもよい。Moが0.002%未満である場合、硬度を高め、疲労強度を向上させる効果が得られない。一方、粗大な酸化物や粗大なマルテンサイトの生成を抑制し、疲労強度を一層向上させる観点から、Moは0.500%以下とすることが好ましい。一層好ましい範囲は、Moは0.010%以上0.300%以下である。
本実施形態に係るフラッシュバット溶接レールの製造方法において、上述した条件が満たされる限り、種々の溶接条件を採用することができる。例えば前期フラッシュ工程においては、パルス工程に供しうる程度にレールの端面を平坦化可能な通常の条件を、適宜採用することができる。アプセット工程においても、正常な溶接部を形成可能な通常の条件を、適宜採用することができる。例えば、アプセット工程における加圧力は特に限定されないが、酸化物の排出能力を一層向上させる観点から、55MPa以上、58MPa以上、又は60MPa以上とすることが好ましい。また、設備能力を考慮すると、アプセット工程における加圧力を120MPa以下、100MPa以下、又は82MPa以下とすることが好ましい。パルス工程、及び後期フラッシュ工程においても、上述されなかった溶接条件については、通常の条件を適宜採用することができる。フラッシュバット溶接レールの製造方法が、バリを除去する工程、溶接部に後熱処理をする工程などの追加工程を備えてもよい。
曲げ試験は、米国鉄道工学及び保線協会(American Railway Engineering and Maintenance-of-Way Association)の規格:AREMA-sec.2.3.3.6に準拠して行う。すなわち、図17に示すように、溶接部を中心として支点間1200mmで溶接レールを支える。そして、溶接レール上方から、溶接部を中心として間隔300mmで、溶接レールに荷重を加える。溶接レールが破断するまで、荷重を増大させる。そして、破断時の溶接レールのたわみ量、及び破断時の荷重に基づき、破断時の溶接レール底部の長手方向応力(底部応力)を測定する。破断時のたわみ量は0.75inch以上、底部応力は125kbp/inch2以上が合格である。本実施形態に係る製造方法によって得られるフラッシュバット溶接レールは、溶接部においてフラットスポットの形成が極めて効果的に抑制されているので、上述の合否基準を満たすことができる。
積算電流上限:8×周波数-480×C質量%+1400
積算電流下限:3.5×周波数-180×C質量%+55×Mn質量%+45×Cr質量%+300
ここで、周波数とは、パルス工程における周波数であり、C質量%、Mn質量%及びCr質量%とは、単位質量%での、レールの化学成分におけるC、Mn、及びCr含有量である。積算電流、及びその上下限値に関しては、断面積を考慮した値の記載を省略した。
(最大パルス時間比率)
120%以下:A
120%超300%以下:B
300%超:X
最大パルス時間比率がA又はBとなった例は、溶接中の端面の圧着が抑制された例と判断した。
(フラットスポット最大長さ)
5mm以下:A
5mm超8mm以下:B
8mm超12mm以下:C
12mm超:X
なお、フラットスポットの評価において、長さが1.0mm未満のフラットスポットは評価対象とはしなかった。フラットスポット最大長さがA、B、又はCとなった例は、フラッシュバット溶接レールが曲げ試験の規格を満たす例と判断した。
2 電極
3 バリ
Claims (4)
- 長手方向に沿って並べられた一対のレールの端面の間にフラッシュを生じさせて、これにより前記端面を平坦化する前期フラッシュ工程と、
一対の前記レールの前記端面の接触及び引き離しを繰り返し、これにより前記端面を予熱するパルス工程と、
一対の前記レールの前記端面の間にフラッシュを生じさせて、これにより前記端面を全体的に溶融させる後期フラッシュ工程と、
一対の前記レールの前記端面を突き当てて加圧し、これにより前記レールを接合するアプセット工程と、
を備え、
前記パルス工程における周波数を1~10Hzとし、
前記パルス工程における最大電流を2.33~6.98A/mm2とし、
前記パルス工程における平均電流を0.70~4.65A/mm2とし、
前記後期フラッシュ工程における最終フラッシュ速度を0.2~3.4mm/secとし、
前記レールの化学成分が、単位質量%で
C:0.60~1.20%、
Mn:0.1~2.0%、
Cr:0.01~2.00%、
Si:0.10~2.00%、
Al:0.001~0.500%、
P:0.020%以下
S:0.020%以下、
N:0.003~0.020%、
V:0~0.300%、
Ti:0~0.0500%、
Nb:0~0.050%
Cu:0~1.000%、
Ni:0~1.00%、
Ca:0~0.0200%、
REM:0~0.0500%、及び
Mo:0~0.500%
を含有し、残部はFe及び不純物を含み、
前記パルス工程において、前記平均電流と通電時間との積である積算電流の、単位kA・sec/mm2での上限値を(8×前記周波数-480×C含有量+1400)/8600とし、
前記パルス工程において、前記積算電流の単位kA・sec/mm2での下限値を(3.5×前記周波数-180×C含有量+55×Mn含有量+45×Cr含有量+300)/8600とする
フラッシュバット溶接レールの製造方法。 - 前記パルス工程における最小電流を0.12A/mm2以上とすることを特徴とする請求項1に記載のフラッシュバット溶接レールの製造方法。
- 前記後期フラッシュ工程のフラッシュ長を5~50mmとすることを特徴とする請求項1又は2に記載のフラッシュバット溶接レールの製造方法。
- 前記レールの前記化学成分が、単位質量%で
V:0.001~0.300%、
Ti:0.0008~0.0500%、
Nb:0.001~0.050%、
Cu:0.005~1.000%、
Ni:0.01~1.00%、
Ca:0.0005~0.0200%、
REM:0.0005~0.0500%、
Al:0.001~0.500%、及び
Mo:0.002~0.500%
からなる群から選択される一種以上を含有することを特徴とする請求項1又は2に記載のフラッシュバット溶接レールの製造方法。
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