JP7354996B2 - 鉄基合金焼結体及びその製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、鉄基合金焼結体及びその製造方法に関する。
粉末冶金技術によれば、複雑な形状の部品を、製品形状に極めて近い形状（いわゆるニアネット形状）で、しかも高い寸法精度で製造することができ、部品の作製において大幅な切削コストの低減を図ることができる。そのため、粉末冶金製品は、各種の機械用部品として、多方面に利用されている。さらに、部品の小型化、軽量化及び複雑化に対応するため、粉末冶金技術に対する要求は一段と高まってきている。
上記を背景として、高強度焼結部品を製造する技術が開発されてきた。
例えば、特許文献１では、高強度化のために、焼結後の焼入れにおいて、冷却速度：２℃／ｓｅｃ以上の条件で急冷する方法が提案されている。また、この文献には、急冷により得られる組織は焼入れ組織であり、急冷後に焼き戻しを行うことで、高強度となることが示されている。
特許文献２、３では、焼結体の機械的特性を向上させるために、焼結後に浸炭、焼入れ、焼戻しなどの熱処理を行う方法が提案されている。これらの文献には、焼結後に浸炭、焼入れ、焼戻しなどの追加熱処理を施すことで、焼結ままよりも、高強度となることが示されている。
特許文献４では、焼入れ性元素を合金化した合金鋼粉を使用することで、焼結体の高強度化が可能となる方法が提案されている。
例えば、特許文献１では、高強度化のために、焼結後の焼入れにおいて、冷却速度：２℃／ｓｅｃ以上の条件で急冷する方法が提案されている。また、この文献には、急冷により得られる組織は焼入れ組織であり、急冷後に焼き戻しを行うことで、高強度となることが示されている。
特許文献２、３では、焼結体の機械的特性を向上させるために、焼結後に浸炭、焼入れ、焼戻しなどの熱処理を行う方法が提案されている。これらの文献には、焼結後に浸炭、焼入れ、焼戻しなどの追加熱処理を施すことで、焼結ままよりも、高強度となることが示されている。
特許文献４では、焼入れ性元素を合金化した合金鋼粉を使用することで、焼結体の高強度化が可能となる方法が提案されている。
しかしながら、上記特許文献１～４に記載されている従来の技術には、以下に述べる問題があった。
特許文献１は、急冷するための付帯設備が必要でコストがかかる上、急冷によって得られる焼入れ組織が硬くて脆いため、高強度化のため、焼き戻しを必要とするという問題があった。
特許文献２、３は、高強度化のため、浸炭・焼入れ・焼戻しといった追加熱処理が必要であり、そのための熱処理装置が別途用意しなければならず、また、製造プロセスも増えるなどの問題があった。
特許文献４は、Ｎｉを必須とするため、コスト高であり、加えて供給不安や価格変動が大きいというデメリットがあった。
特許文献１は、急冷するための付帯設備が必要でコストがかかる上、急冷によって得られる焼入れ組織が硬くて脆いため、高強度化のため、焼き戻しを必要とするという問題があった。
特許文献２、３は、高強度化のため、浸炭・焼入れ・焼戻しといった追加熱処理が必要であり、そのための熱処理装置が別途用意しなければならず、また、製造プロセスも増えるなどの問題があった。
特許文献４は、Ｎｉを必須とするため、コスト高であり、加えて供給不安や価格変動が大きいというデメリットがあった。
本発明は、上記の問題を解決すべくなされたものであって、従来から適用されている浸炭・焼入れ・焼戻しを実施しなくても、焼結ままで高強度かつ高靭性を有する鉄基合金焼結体を、その製造方法とともに提供することを目的とする。ここで、焼結ままとは、焼結後、浸炭・焼入れ・焼戻しなどのさらなる熱処理を施さない状態をいう。
本発明の要旨構成は以下のとおりである。
［１］成分組成が、
Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下、
Ｃｕ：１．８質量％以上１０．２質量％以下、及び
Ｃ： ０．２質量％以上１．２質量％以下を含み、
残部がＦｅと不可避不純物からなり、
ミクロ組織が、下部ベイナイト、下部ベイナイトとマルテンサイト、下部ベイナイトと上部ベイナイト又は下部ベイナイトと上部ベイナイトとマルテンサイトからなり、
前記ミクロ組織が、０から１００Ｈｖ刻みで１０００Ｈｖまで階級を設けたビッカース硬さの相対度数分布において、４００Ｈｖ以上５００Ｈｖ未満、５００Ｈｖ以上６００Ｈｖ未満、６００Ｈｖ以上７００Ｈｖ未満、７００Ｈｖ以上８００Ｈｖ未満又は８００Ｈｖ以上９００Ｈｖ未満のいずれかの階級に最も大きい相対度数を有し、該最も大きい相対度数が０．５０超である、鉄基合金焼結体。
［２］粉末冶金用鉄基混合粉を成形し、焼結した後、冷却する工程を含む、鉄基合金焼結体の製造方法であって、
前記粉末冶金用鉄基混合粉が、ＭｏとＣｕを合金化した合金鋼粉、Ｃｕ粉及び黒鉛粉を含み、
前記粉末冶金用鉄基混合粉の成分組成が、
Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下、
Ｃｕ：１．８質量％以上１０．２質量％以下、及び
Ｃ：０．２質量％以上１．２質量％以下を含み
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、
前記粉末冶金用鉄基混合粉中のＣｕ粉の量が０．３質量％以上であり、
前記冷却する工程が、焼結温度から２００℃以上３５０℃以下の温度まで１０℃／分以上４０℃／分以下の平均冷却速度で冷却し、該温度で３０分以上１２０分以下保持することを含む、
鉄基合金焼結体の製造方法。
［３］前記粉末冶金用鉄基混合粉が、さらに潤滑剤を含む、［２］の鉄基合金焼結体の製造方法。
［１］成分組成が、
Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下、
Ｃｕ：１．８質量％以上１０．２質量％以下、及び
Ｃ： ０．２質量％以上１．２質量％以下を含み、
残部がＦｅと不可避不純物からなり、
ミクロ組織が、下部ベイナイト、下部ベイナイトとマルテンサイト、下部ベイナイトと上部ベイナイト又は下部ベイナイトと上部ベイナイトとマルテンサイトからなり、
前記ミクロ組織が、０から１００Ｈｖ刻みで１０００Ｈｖまで階級を設けたビッカース硬さの相対度数分布において、４００Ｈｖ以上５００Ｈｖ未満、５００Ｈｖ以上６００Ｈｖ未満、６００Ｈｖ以上７００Ｈｖ未満、７００Ｈｖ以上８００Ｈｖ未満又は８００Ｈｖ以上９００Ｈｖ未満のいずれかの階級に最も大きい相対度数を有し、該最も大きい相対度数が０．５０超である、鉄基合金焼結体。
［２］粉末冶金用鉄基混合粉を成形し、焼結した後、冷却する工程を含む、鉄基合金焼結体の製造方法であって、
前記粉末冶金用鉄基混合粉が、ＭｏとＣｕを合金化した合金鋼粉、Ｃｕ粉及び黒鉛粉を含み、
前記粉末冶金用鉄基混合粉の成分組成が、
Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下、
Ｃｕ：１．８質量％以上１０．２質量％以下、及び
Ｃ：０．２質量％以上１．２質量％以下を含み
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、
前記粉末冶金用鉄基混合粉中のＣｕ粉の量が０．３質量％以上であり、
前記冷却する工程が、焼結温度から２００℃以上３５０℃以下の温度まで１０℃／分以上４０℃／分以下の平均冷却速度で冷却し、該温度で３０分以上１２０分以下保持することを含む、
鉄基合金焼結体の製造方法。
［３］前記粉末冶金用鉄基混合粉が、さらに潤滑剤を含む、［２］の鉄基合金焼結体の製造方法。
本発明によれば、従来から適用されている浸炭・焼入れ・焼戻しを実施しなくても、焼結ままで高強度かつ高靭性を有する鉄基合金焼結体が、その製造方法が提供される。
本発明の製造方法は、急冷するための付帯設備を用いることなく、また、焼結後の追加熱処理を施すことなく、高強度かつ高靭性の鉄基合金焼結体が得られるため、有利である。また、本発明の鉄基合金焼結体は、Ｎｉを含まずに、高強度かつ高靭性を有するため、経済的な貢献も大きい。
本発明の製造方法は、急冷するための付帯設備を用いることなく、また、焼結後の追加熱処理を施すことなく、高強度かつ高靭性の鉄基合金焼結体が得られるため、有利である。また、本発明の鉄基合金焼結体は、Ｎｉを含まずに、高強度かつ高靭性を有するため、経済的な貢献も大きい。
＜鉄基焼結体の製造方法＞
本発明の一態様である鉄基合金焼結体の製造方法は、粉末冶金用鉄基混合粉を成形し、焼結した後、冷却する工程を含む。
本発明の一態様である鉄基合金焼結体の製造方法は、粉末冶金用鉄基混合粉を成形し、焼結した後、冷却する工程を含む。
［粉末冶金用鉄基混合粉］
本発明の製造方法に用いられる粉末冶金用鉄基混合粉（以下、「混合粉」ともいう。）は、ＭｏとＣｕを合金化した合金鋼粉、Ｃｕ粉及び黒鉛粉を含み、
前記粉末冶金用鉄基混合粉の成分組成が、
Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下、
Ｃｕ：１．８質量％以上１０．２質量％以下、及び
Ｃ：０．２質量％以上１．２質量％以下を含み
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、
前記粉末冶金用鉄基混合粉中のＣｕ粉の量が０．３質量％以上である。
ここで、「鉄基」とは、Ｆｅを５０質量％以上含有することをいう。
本発明の製造方法に用いられる粉末冶金用鉄基混合粉（以下、「混合粉」ともいう。）は、ＭｏとＣｕを合金化した合金鋼粉、Ｃｕ粉及び黒鉛粉を含み、
前記粉末冶金用鉄基混合粉の成分組成が、
Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下、
Ｃｕ：１．８質量％以上１０．２質量％以下、及び
Ｃ：０．２質量％以上１．２質量％以下を含み
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、
前記粉末冶金用鉄基混合粉中のＣｕ粉の量が０．３質量％以上である。
ここで、「鉄基」とは、Ｆｅを５０質量％以上含有することをいう。
（ＭｏとＣｕを合金化した合金鋼粉）
ＭｏとＣｕを合金化した合金鋼粉（以下、「合金鋼粉」ともいう。）は、ＭｏとＣｕを必須成分として含有する鉄基合金からなる。以下、合金鋼粉の成分組成は、合金鋼粉１００質量％に対するものである。
ＭｏとＣｕを合金化した合金鋼粉（以下、「合金鋼粉」ともいう。）は、ＭｏとＣｕを必須成分として含有する鉄基合金からなる。以下、合金鋼粉の成分組成は、合金鋼粉１００質量％に対するものである。
合金鋼粉の合金化元素にＭｏとＣｕを選んだ理由について説明する。
焼結ままで十分な引張強度を有するためには、焼入れ性向上元素の合金化が必要である。
焼入れ性向上元素が有する焼入れ性向上効果は、高い方から順に、Ｍｎ＞Ｍｏ＞Ｐ＞Ｃｒ＞Ｓｉ＞Ｎｉ＞Ｃｕ＞Ｓである。
さらに、一般的な合金鋼粉の製造では、アトマイズ法が採用されることが多く、アトマイズ法で製造した粉末には、熱処理（仕上還元）が施される。上記の焼入れ性向上元素のうち、仕上還元の一般的な条件である９５０℃、Ｈ２雰囲気における還元されやすさは、高い方から順に、Ｍｏ＞Ｃｕ＞Ｓ＞Ｎｉである。
ＭｎとＣｒは、仕上還元の一般的な条件である９５０℃、Ｈ２雰囲気で還元することができない。
これらの点から、Ｍｏ及びＣｕを合金化元素として選んだ。
焼結ままで十分な引張強度を有するためには、焼入れ性向上元素の合金化が必要である。
焼入れ性向上元素が有する焼入れ性向上効果は、高い方から順に、Ｍｎ＞Ｍｏ＞Ｐ＞Ｃｒ＞Ｓｉ＞Ｎｉ＞Ｃｕ＞Ｓである。
さらに、一般的な合金鋼粉の製造では、アトマイズ法が採用されることが多く、アトマイズ法で製造した粉末には、熱処理（仕上還元）が施される。上記の焼入れ性向上元素のうち、仕上還元の一般的な条件である９５０℃、Ｈ２雰囲気における還元されやすさは、高い方から順に、Ｍｏ＞Ｃｕ＞Ｓ＞Ｎｉである。
ＭｎとＣｒは、仕上還元の一般的な条件である９５０℃、Ｈ２雰囲気で還元することができない。
これらの点から、Ｍｏ及びＣｕを合金化元素として選んだ。
ＭｏとＣｕを合金化した合金鋼粉としては、Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下、Ｃｕ：１．５質量％以上１０．０質量％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物である合金鋼粉が好ましい。
Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下
Ｍｏは、焼入れ性向上元素であり、焼入れ性向上効果を発揮させるために、Ｍｏ含有量は０．５質量％以上とすることができ、好ましくは０．７質量％以上であり、より好ましくは１．０質量％以上である。一方、Ｍｏ含有量が大きくなりすぎると、高合金化によりプレス時における合金鋼粉の圧縮性が低下し、成形体密度が低下して、焼入れ性向上による強度上昇が、密度低下による強度低下に打ち消され、結果的に焼結体の強度が低下する。このような事態を回避するため、Ｍｏ含有量は２．０質量％以下とすることができ、好ましくは１．５質量％以下である。
Ｍｏは、焼入れ性向上元素であり、焼入れ性向上効果を発揮させるために、Ｍｏ含有量は０．５質量％以上とすることができ、好ましくは０．７質量％以上であり、より好ましくは１．０質量％以上である。一方、Ｍｏ含有量が大きくなりすぎると、高合金化によりプレス時における合金鋼粉の圧縮性が低下し、成形体密度が低下して、焼入れ性向上による強度上昇が、密度低下による強度低下に打ち消され、結果的に焼結体の強度が低下する。このような事態を回避するため、Ｍｏ含有量は２．０質量％以下とすることができ、好ましくは１．５質量％以下である。
Ｃｕ：１．５質量％以上１０．０質量％以下
Ｃｕは、焼入れ性向上元素であり、焼入れ性向上効果を十分に発揮させるため、Ｃｕ含有量は１．５質量％以上とすることができ、好ましくは２．０質量％以上であり、より好ましくは３．０質量％以上である。一方、Ｃｕ含有量が大きくなりすぎると、高合金化によりプレス時における合金鋼粉の圧縮性が低下し、成形体密度が低下して、焼入れ性向上による強度上昇が、密度低下による強度低下に打ち消され、結果的に焼結体の強度が低下する。このような事態を回避するため、Ｃｕ含有量は１０．０質量％以下とすることができ、好ましくは８．０質量％以下、より好ましくは４．０質量％以下である。
Ｃｕは、焼入れ性向上元素であり、焼入れ性向上効果を十分に発揮させるため、Ｃｕ含有量は１．５質量％以上とすることができ、好ましくは２．０質量％以上であり、より好ましくは３．０質量％以上である。一方、Ｃｕ含有量が大きくなりすぎると、高合金化によりプレス時における合金鋼粉の圧縮性が低下し、成形体密度が低下して、焼入れ性向上による強度上昇が、密度低下による強度低下に打ち消され、結果的に焼結体の強度が低下する。このような事態を回避するため、Ｃｕ含有量は１０．０質量％以下とすることができ、好ましくは８．０質量％以下、より好ましくは４．０質量％以下である。
合金鋼粉は、上記のＭｏ及びＣｕ以外は、Ｆｅ及び不可避的不純物からなる。不可避的不純物とは、製造工程等で不可避的に混入する不純物であり、例えば、Ｃ、Ｓ、Ｏ、Ｎ、Ｍｎ、Ｃｒからなる群より選択される１又は２以上を含有することができる。不可避的不純物としての前記元素の含有量は特に限定されないが、それぞれ以下の範囲であることが好ましい。
Ｃ：０．０２質量％以下
Ｏ：０．３質量％以下、より好ましくは０．２５質量％以下
Ｎ：０．００４質量％以下
Ｓ：０．０３質量％以下
Ｍｎ：０．２質量％以下、より好ましくは０．１５質量％以下
Ｃｒ：０．２質量％以下、より好ましくは０．１０質量％以下
Ｃ：０．０２質量％以下
Ｏ：０．３質量％以下、より好ましくは０．２５質量％以下
Ｎ：０．００４質量％以下
Ｓ：０．０３質量％以下
Ｍｎ：０．２質量％以下、より好ましくは０．１５質量％以下
Ｃｒ：０．２質量％以下、より好ましくは０．１０質量％以下
合金鋼粉の平均粒子径が小さくなるほど成形時にスプリングバックが増加し、成形体に割れが生じるため、平均粒子径は、３０μｍ以上が好ましく、５０μｍ以上がより好ましい。また、平均粒子径が大きくなるほど焼結体の気孔が大きくなり、強度が低下するため、平均粒子径は１２０μｍ以下が好ましく、１００μｍ以下がより好ましい。本明細書において、平均粒子径は、重量累積分布のメジアン径Ｄ５０をいい、ＪＩＳ Ｚ ８８０１－１に規定される篩を用いて粒度分布を測定し、得られた粒度分布から積算粒度分布を作成したときに、篩上及び篩下の重量が５０％となる粒子径を求めたときの値である。合金鋼粉の最大粒子径は１２０μｍが好ましい。
合金鋼粉の製造方法は、特に限定されず、任意の方法で製造することができる。例えば、合金鋼粉は、アトマイズ法によって製造されるアトマイズ粉であることができ、中でも製造コストが低く、大量生産が容易な水アトマイズ法によって製造される水アトマイズ粉であることが好ましい。アトマイズ法で合金鋼粉を製造する場合、例えば、所定の成分組成を有するように調整された溶鋼をアトマイズして粉末とし、必要に応じて還元及び／又は分級して合金鋼粉を得ることができる。
（Ｃｕ粉）
Ｃｕ粉は、焼入れ性向上により、焼結体の強度を高める効果を有し、焼結時に溶融して液相となり、合金鋼粉の粒子を互いに固着させる作用も有している。この点から、粉末冶金用鉄基混合粉中のＣｕ粉の量は０．３質量％以上であり、好ましくは０．７質量％以上、より好ましくは１．０質量％以上とする。一方、Ｃｕ粉の量が４．０質量％を超えると、Ｃｕの膨張による焼結密度低下により焼結体の引張強度が低下する。したがって、Ｃｕ粉の量は４．０質量％以下、好ましくは３．０質量％以下、より好ましくは２．０質量％以下とする。
Ｃｕ粉は、焼入れ性向上により、焼結体の強度を高める効果を有し、焼結時に溶融して液相となり、合金鋼粉の粒子を互いに固着させる作用も有している。この点から、粉末冶金用鉄基混合粉中のＣｕ粉の量は０．３質量％以上であり、好ましくは０．７質量％以上、より好ましくは１．０質量％以上とする。一方、Ｃｕ粉の量が４．０質量％を超えると、Ｃｕの膨張による焼結密度低下により焼結体の引張強度が低下する。したがって、Ｃｕ粉の量は４．０質量％以下、好ましくは３．０質量％以下、より好ましくは２．０質量％以下とする。
Ｃｕ粉の平均粒子径は、粒度の大きいＣｕ粉が焼結時に溶融して、焼結体の体積を膨張させ、焼結体の密度の低下から回避する点から、５０μｍ以下が好ましく、４０μｍ以下がより好ましい。Ｃｕ粉の平均粒子径の下限に特に制限はないが、製造コスト低減のために０．５μｍ以上とすることが好ましい。
（黒鉛粉）
黒鉛粉を構成するＣは、焼結時にＦｅに固溶し、固溶強化、焼入れ性向上により、焼結体の強度をさらに向上させる。この点から、粉末冶金用鉄基混合粉中の黒鉛粉の量は０．２質量％以上であり、好ましくは０．４質量％以上、より好ましくは０．５質量％以上とする。一方、黒鉛粉の量が１．２質量％を超えると過共析になるため、セメンタイトが多く析出し、かえって焼結体の強度が低下する。そのため、黒鉛粉の量は１．２質量％以下であり、好ましくは１．０質量％以下、より好ましくは０．８％質量以下とする。
黒鉛粉の平均粒子径は１μｍ以上５０μｍ以下とすることが好ましい。
黒鉛粉を構成するＣは、焼結時にＦｅに固溶し、固溶強化、焼入れ性向上により、焼結体の強度をさらに向上させる。この点から、粉末冶金用鉄基混合粉中の黒鉛粉の量は０．２質量％以上であり、好ましくは０．４質量％以上、より好ましくは０．５質量％以上とする。一方、黒鉛粉の量が１．２質量％を超えると過共析になるため、セメンタイトが多く析出し、かえって焼結体の強度が低下する。そのため、黒鉛粉の量は１．２質量％以下であり、好ましくは１．０質量％以下、より好ましくは０．８％質量以下とする。
黒鉛粉の平均粒子径は１μｍ以上５０μｍ以下とすることが好ましい。
（混合粉）
混合粉は、成分組成が、
Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下、
Ｃｕ：１．８質量％以上１０．２質量％以下、及び
Ｃ：０．２質量％以上１．２質量％以下を含み
残部がＦｅ及び不可避的不純物となるように、合金鋼粉、Ｃｕ粉及び黒鉛粉を配合したものであることができる。ただし、混合粉中のＣｕ粉の量は０．３質量％以上とする。
成分組成におけるＣｕは、３．５質量％以上が好ましく、また、８．０質量％以下が好ましい。Ｃｕは、Ｃｕ粉又はＭｏとＣｕを合金化した合金鋼粉に由来するものであることができる。
成分組成におけるＭｏは、０．７質量％以上が好ましく、１．０質量％以上がより好ましく、また、１．５質量％以下がより好ましい。
成分組成におけるＣは、０．４質量％以上がより好ましく、また、１．０質量％以下がより好ましい。Ｃは、黒鉛粉に由来するものであることができる。
混合粉における不可避的不純物は、例えば、Ｃ、Ｓ、Ｏ、Ｎ、Ｍｎ、Ｃｒからなる群より選択される１又は２以上を含有することができ、不可避的不純物としての前記元素の含有量は特に限定されないが、それぞれ以下の範囲であることが好ましい。
Ｃ：０．０２質量％以下
Ｏ：０．３質量％以下、より好ましくは０．２５質量％以下
Ｎ：０．００４質量％以下
Ｓ：０．０３質量％以下
Ｍｎ：０．２質量％以下、より好ましくは０．１５質量％以下
Ｃｒ：０．２質量％以下、より好ましくは０．１０質量％以下
混合粉は、成分組成が、
Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下、
Ｃｕ：１．８質量％以上１０．２質量％以下、及び
Ｃ：０．２質量％以上１．２質量％以下を含み
残部がＦｅ及び不可避的不純物となるように、合金鋼粉、Ｃｕ粉及び黒鉛粉を配合したものであることができる。ただし、混合粉中のＣｕ粉の量は０．３質量％以上とする。
成分組成におけるＣｕは、３．５質量％以上が好ましく、また、８．０質量％以下が好ましい。Ｃｕは、Ｃｕ粉又はＭｏとＣｕを合金化した合金鋼粉に由来するものであることができる。
成分組成におけるＭｏは、０．７質量％以上が好ましく、１．０質量％以上がより好ましく、また、１．５質量％以下がより好ましい。
成分組成におけるＣは、０．４質量％以上がより好ましく、また、１．０質量％以下がより好ましい。Ｃは、黒鉛粉に由来するものであることができる。
混合粉における不可避的不純物は、例えば、Ｃ、Ｓ、Ｏ、Ｎ、Ｍｎ、Ｃｒからなる群より選択される１又は２以上を含有することができ、不可避的不純物としての前記元素の含有量は特に限定されないが、それぞれ以下の範囲であることが好ましい。
Ｃ：０．０２質量％以下
Ｏ：０．３質量％以下、より好ましくは０．２５質量％以下
Ｎ：０．００４質量％以下
Ｓ：０．０３質量％以下
Ｍｎ：０．２質量％以下、より好ましくは０．１５質量％以下
Ｃｒ：０．２質量％以下、より好ましくは０．１０質量％以下
（潤滑剤）
粉末冶金用鉄基混合粉は、さらに潤滑剤を含有することができる。潤滑剤を含有させることで、成形体の金型からの抜出を容易にすることができる。潤滑剤は、特に限定されない。例えば、有機潤滑剤を使用することができ、脂肪酸、脂肪酸アミド、脂肪酸ビスアミド及び金属石鹸からなる群より選択される１又は２以上を用いることができる。金属石鹸（例えば、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸亜鉛）、アミド系潤滑剤（例えば、エチレンビスステアリン酸アミド）等が好ましい。
粉末冶金用鉄基混合粉は、さらに潤滑剤を含有することができる。潤滑剤を含有させることで、成形体の金型からの抜出を容易にすることができる。潤滑剤は、特に限定されない。例えば、有機潤滑剤を使用することができ、脂肪酸、脂肪酸アミド、脂肪酸ビスアミド及び金属石鹸からなる群より選択される１又は２以上を用いることができる。金属石鹸（例えば、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸亜鉛）、アミド系潤滑剤（例えば、エチレンビスステアリン酸アミド）等が好ましい。
潤滑剤の配合量は、粉末冶金用鉄基混合粉１００質量部に対して、０．１質量部以上１．２質量部以下が好ましい。０．１質量部以上であれば、成形体の金型からの抜出を十分容易にすることができ、一方、１．２質量部以下であれば、混合粉全体に占める非金属の割合が多くなって焼結体の引張強度が低下することを回避できる。混合粉は、本発明の効果を損なわない範囲で、公知の添加剤等を含有することができる。
［成形工程］
本発明の鉄基合金焼結体の製造方法は、粉末冶金用鉄基混合粉を成形する工程を含む。潤滑剤を含有する混合粉を用いることが好ましい。
本発明の鉄基合金焼結体の製造方法は、粉末冶金用鉄基混合粉を成形する工程を含む。潤滑剤を含有する混合粉を用いることが好ましい。
成形は、金型に混合粉を充填して加圧することにより行うことができる。成形の際の圧力は、４００ＭＰａ以上１０００ＭＰａ以下が好ましい。４００ＭＰａ未満では、成形密度が低く、それに伴い焼結体の密度が低下し、引張強度が低下し得る。一方、１０００ＭＰａ超では、金型への負担が増え、金型寿命が短くなり、経済的な負荷が増加する。
成形の際の温度は、常温（約２０℃）以上１６０℃以下が好ましい。常温を下回る温度とするには、そのような温度に冷却する設備が必要になる一方、温度の上昇と共に成形密度は増加するため、常温を下回る温度で成形するメリットが薄い。１６０℃超では、付帯設備が必要となり、経済的な負荷が増える。
成形の際の温度は、常温（約２０℃）以上１６０℃以下が好ましい。常温を下回る温度とするには、そのような温度に冷却する設備が必要になる一方、温度の上昇と共に成形密度は増加するため、常温を下回る温度で成形するメリットが薄い。１６０℃超では、付帯設備が必要となり、経済的な負荷が増える。
［焼結工程］
本発明の鉄基合金焼結体の製造方法は、上記の成形工程により得られた成形体を焼結する工程を含む。焼結の際の焼結温度は、１１００℃以上１３００℃以下が好ましい。１１００℃未満であると、焼結が十分に進行せず、引張強度が低下し得る。１３００℃超であると、焼結体の引張強度は増加するが、製造コストの増加を招く。
焼結時間は、１５分以上５０分以下が好ましい。１５分未満であると、焼結が十分に行われず、焼結不足となり、引張強度が低下し得る。５０分以上であると、焼結に必要な製造コストの増加が顕著となる。
本発明の鉄基合金焼結体の製造方法は、上記の成形工程により得られた成形体を焼結する工程を含む。焼結の際の焼結温度は、１１００℃以上１３００℃以下が好ましい。１１００℃未満であると、焼結が十分に進行せず、引張強度が低下し得る。１３００℃超であると、焼結体の引張強度は増加するが、製造コストの増加を招く。
焼結時間は、１５分以上５０分以下が好ましい。１５分未満であると、焼結が十分に行われず、焼結不足となり、引張強度が低下し得る。５０分以上であると、焼結に必要な製造コストの増加が顕著となる。
［冷却工程］
本発明の鉄基合金焼結体の製造方法における、焼結後の冷却工程は、焼結ままで高強度かつ高靭性な焼結体を得る上で重要である。冷却工程は、焼結温度から２００℃以上３５０℃以下の温度まで１０℃／分以上４０℃／分以下の平均冷却速度で冷却し、該温度で３０分以上１２０分以下保持することを含む。
本発明の鉄基合金焼結体の製造方法における、焼結後の冷却工程は、焼結ままで高強度かつ高靭性な焼結体を得る上で重要である。冷却工程は、焼結温度から２００℃以上３５０℃以下の温度まで１０℃／分以上４０℃／分以下の平均冷却速度で冷却し、該温度で３０分以上１２０分以下保持することを含む。
焼結後の冷却における平均冷却速度は、１０℃／分未満では、十分に焼入れを行うことができず、引張強度が低下し得、また、冷却速度４０℃／分超では、冷却速度を促進する付帯設備が必要となり、製造コストが増加する。そのため、焼結後の冷却における平均冷却速度は、１０℃／分以上４０℃／分以下とする。平均冷却速度は、２０℃／分以上３５℃／分以下が好ましい。
冷却工程では、焼結温度から２００℃以上３５０℃以下の温度まで冷却し、その温度で３０分以上１２０分以下の保持を行う。保持温度が２００℃未満又は３５０℃超では、後述する所定のミクロ組織が得られず、高強度と高靭性の両立が困難となる。また、鉄基焼結合金体について、ビッカース硬さの測定を行った場合、後述する所定の相対度数分布を得ることが困難となる。そのため、保持温度は２００℃以上３５０℃以下の温度とし、好ましくは２００℃以上２５０℃以下の温度である。
保持時間が３０分未満では、所定のミクロ組織への変態が不十分であり、高強度と高靭性の両立が困難となる。一方、１２０分超では、所定のミクロ組織への変態が完了しているため、これ以上の保持をする意義に乏しい。そのため、保持時間は３０分以上１２０分以下とし、好ましくは６０分以上１２０分以下である。
保持後の冷却は特に限定されず、例えば空冷で常温まで冷却することができる。
焼結及びその後の冷却工程において、雰囲気は特に限定されないが、ＲＸガス（プロパン変性ガス）雰囲気、水素を含む窒素ガス雰囲気、アンモニア分解ガス雰囲気又は真空中が好ましい。
本発明の製造方法によれば、焼結ままで高強度かつ高靭性を有する鉄基合金焼結体を得ることができる。浸炭、焼入れ、焼戻し等の処理は実施してもよいが、製造コストの抑制等の点から実施しないことが好ましい。
［鉄基合金焼結体］
本発明の別態様である鉄基合金焼結体は、
成分組成が、
Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下、
Ｃｕ：１．８質量％以上１０．２質量％以下、及び
Ｃ： ０．２質量％以上１．２質量％以下を含み、
残部がＦｅと不可避不純物からなり、
ミクロ組織が、下部ベイナイト、下部ベイナイトと上部ベイナイト、下部ベイナイトとマルテンサイト又は下部ベイナイトと上部ベイナイトとマルテンサイトからなり、
ミクロ組織が、０から１００刻みで１０００まで階級を設けたビッカース硬さの相対度数分布において、４００Ｈｖ以上５００Ｈｖ未満、５００Ｈｖ以上６００Ｈｖ未満、６００Ｈｖ以上７００Ｈｖ未満、７００Ｈｖ以上８００Ｈｖ未満又は８００Ｈｖ以上９００Ｈｖ未満のいずれかの階級に最も大きい相対度数を有し、該最も大きい相対度数が０．５０超である。このような鉄基合金焼結体は、高強度であり、かつ高靭性を有し、本発明の鉄基合金焼結体の製造方法により得ることができる。
本発明の別態様である鉄基合金焼結体は、
成分組成が、
Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下、
Ｃｕ：１．８質量％以上１０．２質量％以下、及び
Ｃ： ０．２質量％以上１．２質量％以下を含み、
残部がＦｅと不可避不純物からなり、
ミクロ組織が、下部ベイナイト、下部ベイナイトと上部ベイナイト、下部ベイナイトとマルテンサイト又は下部ベイナイトと上部ベイナイトとマルテンサイトからなり、
ミクロ組織が、０から１００刻みで１０００まで階級を設けたビッカース硬さの相対度数分布において、４００Ｈｖ以上５００Ｈｖ未満、５００Ｈｖ以上６００Ｈｖ未満、６００Ｈｖ以上７００Ｈｖ未満、７００Ｈｖ以上８００Ｈｖ未満又は８００Ｈｖ以上９００Ｈｖ未満のいずれかの階級に最も大きい相対度数を有し、該最も大きい相対度数が０．５０超である。このような鉄基合金焼結体は、高強度であり、かつ高靭性を有し、本発明の鉄基合金焼結体の製造方法により得ることができる。
（ミクロ組織）
本発明の鉄基合金焼結体のミクロ組織は、下部ベイナイト、下部ベイナイトと上部ベイナイト、下部ベイナイトとマルテンサイト又は下部ベイナイトと上部ベイナイトとマルテンサイトからなる。このようなミクロ組織を「所定のミクロ組織」という。下部ベイナイトを必須とし、任意で上部ベイナイト及びマルテンサイトの一方又は両方を含む組織とすることにより、強度と靭性の両方の向上を図ることができる。
本発明の鉄基合金焼結体のミクロ組織は、下部ベイナイト、下部ベイナイトと上部ベイナイト、下部ベイナイトとマルテンサイト又は下部ベイナイトと上部ベイナイトとマルテンサイトからなる。このようなミクロ組織を「所定のミクロ組織」という。下部ベイナイトを必須とし、任意で上部ベイナイト及びマルテンサイトの一方又は両方を含む組織とすることにより、強度と靭性の両方の向上を図ることができる。
鉄基焼結体のミクロ組織は、光学顕微鏡を用いた観察によって評価することができる。
（ビッカース硬さの相対度数分布）
本発明の鉄基合金焼結体のミクロ組織は、マイクロビッカース硬度測定の測定値について、０から１００刻みで１０００まで階級を設けた相対度数分布において、４００Ｈｖ以上５００Ｈｖ未満、５００Ｈｖ以上６００Ｈｖ未満、６００Ｈｖ以上７００Ｈｖ未満、７００Ｈｖ以上８００Ｈｖ未満又は８００Ｈｖ以上９００Ｈｖ未満のいずれかの階級に最も大きい相対度数を有し、該最も大きい相対度数が０．５０超である。このような相対度数分布を「所定の相対度数分布」という。ここで、相対度数分布における０から１００刻みで１０００までの階級は、１００Ｈｖ未満、１００Ｈｖ以上２００Ｈｖ未満、２００Ｈｖ以上３００Ｈｖ未満、３００Ｈｖ以上４００Ｈｖ未満、４００Ｈｖ以上５００Ｈｖ未満、５００Ｈｖ以上６００Ｈｖ未満、６００Ｈｖ以上７００Ｈｖ未満、７００Ｈｖ以上８００Ｈｖ未満又は８００Ｈｖ以上９００Ｈｖ未満、９００Ｈｖ以上１０００Ｈｖ未満であり、全階級の度数の合計は１である。
本発明の鉄基合金焼結体のミクロ組織は、マイクロビッカース硬度測定の測定値について、０から１００刻みで１０００まで階級を設けた相対度数分布において、４００Ｈｖ以上５００Ｈｖ未満、５００Ｈｖ以上６００Ｈｖ未満、６００Ｈｖ以上７００Ｈｖ未満、７００Ｈｖ以上８００Ｈｖ未満又は８００Ｈｖ以上９００Ｈｖ未満のいずれかの階級に最も大きい相対度数を有し、該最も大きい相対度数が０．５０超である。このような相対度数分布を「所定の相対度数分布」という。ここで、相対度数分布における０から１００刻みで１０００までの階級は、１００Ｈｖ未満、１００Ｈｖ以上２００Ｈｖ未満、２００Ｈｖ以上３００Ｈｖ未満、３００Ｈｖ以上４００Ｈｖ未満、４００Ｈｖ以上５００Ｈｖ未満、５００Ｈｖ以上６００Ｈｖ未満、６００Ｈｖ以上７００Ｈｖ未満、７００Ｈｖ以上８００Ｈｖ未満又は８００Ｈｖ以上９００Ｈｖ未満、９００Ｈｖ以上１０００Ｈｖ未満であり、全階級の度数の合計は１である。
１００Ｈｖ未満、１００Ｈｖ以上２００Ｈｖ未満、２００Ｈｖ以上３００Ｈｖ未満、３００Ｈｖ以上４００Ｈｖ未満のいずれの階級に最も大きい相対度数を有する場合、軟質なミクロ組織のため、十分な高強度を得ることができない。
一方、９００Ｈｖ以上１０００Ｈｖ未満の相対度数が最も大きい場合、硬質なミクロ組織のため、かえって強度が低下する。
一方、９００Ｈｖ以上１０００Ｈｖ未満の相対度数が最も大きい場合、硬質なミクロ組織のため、かえって強度が低下する。
引張強度の点から、６００Ｈｖ以上７００Ｈｖ未満の階級が、最も大きい相対度数を有することが好ましい。
ビッカース硬さは、マイクロビッカース硬度測定により、以下のようにして求めることができる。
焼結体の断面の中央部に、圧子（対面角１３６度のダイヤモンド正四角錐）を、押し込み荷重９８Ｎ、保持時間１０秒で打痕する。打痕は気孔から５μｍ以上離れているものとし、打痕予定位置に気孔が存在する場合は打痕せず、次の打痕予定位置で打痕を行う。
焼結体の断面の中央部に、圧子（対面角１３６度のダイヤモンド正四角錐）を、押し込み荷重９８Ｎ、保持時間１０秒で打痕する。打痕は気孔から５μｍ以上離れているものとし、打痕予定位置に気孔が存在する場合は打痕せず、次の打痕予定位置で打痕を行う。
ビッカース硬さの相対度数分布は、以下のようにして得ることができる。
上記のようにして、３０点以上についてビッカース硬さの測定を行い、０から１００刻みで１０００までの階級に属すデータの数により、ビッカース硬さの相対度数分布を得る。
上記のようにして、３０点以上についてビッカース硬さの測定を行い、０から１００刻みで１０００までの階級に属すデータの数により、ビッカース硬さの相対度数分布を得る。
（成分組成）
鉄基焼結体は、成分組成が、
Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下、
Ｃｕ：１．８質量％以上１０．２質量％以下、及び
Ｃ：０．２質量％以上１．２質量％以下を含み、
残部がＦｅ及び不可避的不純物である。
成分組成におけるＣｕは、３．５質量％以上が好ましく、また、８．０質量％以下が好ましい。Ｃｕは、Ｃｕ粉又はＭｏとＣｕを合金化した合金鋼粉に由来するものであることができる。
成分組成におけるＭｏは、０．７質量％以上が好ましく、１．０質量％以上がより好ましく、また、１．５質量％以下がより好ましい。
成分組成におけるＣは、０．４質量％以上がより好ましく、また、１．０質量％以下がより好ましい。Ｃは、黒鉛粉に由来するものであることができる。
混合粉における不可避的不純物は、例えば、Ｃ、Ｓ、Ｏ、Ｎ、Ｍｎ、Ｃｒからなる群より選択される１又は２以上を含有することができ、不可避的不純物としての前記元素の含有量は特に限定されないが、それぞれ以下の範囲であることが好ましい。
Ｃ：０．０２質量％以下
Ｏ：０．３質量％以下、より好ましくは０．２５質量％以下
Ｎ：０．００４質量％以下
Ｓ：０．０３質量％以下
Ｍｎ：０．２質量％以下、より好ましくは０．１５質量％以下
Ｃｒ：０．２質量％以下、より好ましくは０．１０質量％以下
鉄基焼結体は、成分組成が、
Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下、
Ｃｕ：１．８質量％以上１０．２質量％以下、及び
Ｃ：０．２質量％以上１．２質量％以下を含み、
残部がＦｅ及び不可避的不純物である。
成分組成におけるＣｕは、３．５質量％以上が好ましく、また、８．０質量％以下が好ましい。Ｃｕは、Ｃｕ粉又はＭｏとＣｕを合金化した合金鋼粉に由来するものであることができる。
成分組成におけるＭｏは、０．７質量％以上が好ましく、１．０質量％以上がより好ましく、また、１．５質量％以下がより好ましい。
成分組成におけるＣは、０．４質量％以上がより好ましく、また、１．０質量％以下がより好ましい。Ｃは、黒鉛粉に由来するものであることができる。
混合粉における不可避的不純物は、例えば、Ｃ、Ｓ、Ｏ、Ｎ、Ｍｎ、Ｃｒからなる群より選択される１又は２以上を含有することができ、不可避的不純物としての前記元素の含有量は特に限定されないが、それぞれ以下の範囲であることが好ましい。
Ｃ：０．０２質量％以下
Ｏ：０．３質量％以下、より好ましくは０．２５質量％以下
Ｎ：０．００４質量％以下
Ｓ：０．０３質量％以下
Ｍｎ：０．２質量％以下、より好ましくは０．１５質量％以下
Ｃｒ：０．２質量％以下、より好ましくは０．１０質量％以下
以下、実施例に基づいて、本発明をさらに具体的に説明する。以下の実施例は、本発明の好適な一例を示すものであり、本発明は、これらの実施例によって何ら限定されるものではない。
Ｆｅ－３Ｃｕ－１．３Ｍｏ合金鋼粉（平均粒子径８１μｍ）９７．２質量部に、Ｃｕ粉（平均粒子径約２５μｍ）２．０質量部、黒鉛粉（平均粒子径約５μｍ）０．８質量部を配合し、混合粉とした。
混合粉１００質量部に対し、潤滑剤としてエチレンビスステアリン酸アミド（ＥＢＳ）０．５質量部を添加し、成形体製造用混合粉を得た。
成形体製造用混合粉を、所定形状の金型に装入し、密度が７．０Ｍｇ／ｍ３と一定になる条件で加圧し、成形体を得た。
得られた成形体を、ＲＸガス（プロパン変性ガス）雰囲気中で、１１３０℃、２０分間の条件で焼結し、表１に示す冷却条件で冷却し、棒状焼結体（長さ：５５ｍｍ、幅：１０ｍｍ、厚さ：１０ｍｍ）及びＪＩＳ Ｚ ２５５０に規定される平板引張試験片を得た。
混合粉１００質量部に対し、潤滑剤としてエチレンビスステアリン酸アミド（ＥＢＳ）０．５質量部を添加し、成形体製造用混合粉を得た。
成形体製造用混合粉を、所定形状の金型に装入し、密度が７．０Ｍｇ／ｍ３と一定になる条件で加圧し、成形体を得た。
得られた成形体を、ＲＸガス（プロパン変性ガス）雰囲気中で、１１３０℃、２０分間の条件で焼結し、表１に示す冷却条件で冷却し、棒状焼結体（長さ：５５ｍｍ、幅：１０ｍｍ、厚さ：１０ｍｍ）及びＪＩＳ Ｚ ２５５０に規定される平板引張試験片を得た。
棒状焼結体及び平板引張試験片を用いて以下の評価を行った。結果を表１に示す。
平板引張試験片を用いて、焼結体の強度をＪＩＳ Ｚ ２５５０に基づき、引張強度試験で評価した。
棒状焼結体を用いて、焼結体の靭性をＪＩＳ Ｚ ２２４２に基づき、シャルピー衝撃試験で評価した。
棒状焼結体のビッカース硬さを、マイクロビッカース硬度測定により、以下のようにして評価した。
棒状焼結体の中央部を切断して研磨し、断面中央部の６ｍｍ×６ｍｍの範囲に対して、上述のようにして、マイクロビッカース硬度測定を実施した。打痕は、０．１ｍｍの一定間隔で行ったが、打痕予定位置が気孔の場合は打痕を行わず、次の打痕予定位置を打痕そた。合計３０点のビッカース硬さを測定し、０から１００刻みで１０００までの階級の属すデータの数により、ビッカース硬さの相対度数分布を得た。
棒状焼結体の中央部を切断して研磨し、断面を光学顕微鏡（倍率４０倍）によって観察し、ミクロ組織を構成する析出相を評価した。
平板引張試験片を用いて、焼結体の強度をＪＩＳ Ｚ ２５５０に基づき、引張強度試験で評価した。
棒状焼結体を用いて、焼結体の靭性をＪＩＳ Ｚ ２２４２に基づき、シャルピー衝撃試験で評価した。
棒状焼結体のビッカース硬さを、マイクロビッカース硬度測定により、以下のようにして評価した。
棒状焼結体の中央部を切断して研磨し、断面中央部の６ｍｍ×６ｍｍの範囲に対して、上述のようにして、マイクロビッカース硬度測定を実施した。打痕は、０．１ｍｍの一定間隔で行ったが、打痕予定位置が気孔の場合は打痕を行わず、次の打痕予定位置を打痕そた。合計３０点のビッカース硬さを測定し、０から１００刻みで１０００までの階級の属すデータの数により、ビッカース硬さの相対度数分布を得た。
棒状焼結体の中央部を切断して研磨し、断面を光学顕微鏡（倍率４０倍）によって観察し、ミクロ組織を構成する析出相を評価した。
表１より、発明例は、所定のミクロ組織及び所定の相対度数分布を有しており、引張強度及び衝撃値が高く、高強度及び高靭性を有することがわかる。
一方、焼結体を製造する際の冷却条件が本発明の範囲外の比較例は、所定のミクロ組織及び所定の相対度数分布の少なくともいずれかを有さず、引張強度及び衝撃値は、発明例に及ばなかった。
一方、焼結体を製造する際の冷却条件が本発明の範囲外の比較例は、所定のミクロ組織及び所定の相対度数分布の少なくともいずれかを有さず、引張強度及び衝撃値は、発明例に及ばなかった。
Claims (3)
- 成分組成が、
Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下、
Ｃｕ：１．８質量％以上１０．２質量％以下、及び
Ｃ： ０．２質量％以上１．２質量％以下を含み、
残部がＦｅと不可避不純物からなり、
ミクロ組織が、下部ベイナイト、下部ベイナイトと上部ベイナイト、下部ベイナイトとマルテンサイト又は下部ベイナイトと上部ベイナイトとマルテンサイトからなり、
前記ミクロ組織が、０から１００Ｈｖ刻みで１０００Ｈｖまで階級を設けたビッカース硬さの相対度数分布において、４００Ｈｖ以上５００Ｈｖ未満、５００Ｈｖ以上６００Ｈｖ未満、６００Ｈｖ以上７００Ｈｖ未満、７００Ｈｖ以上８００Ｈｖ未満又は８００Ｈｖ以上９００Ｈｖ未満のいずれかの階級に最も大きい相対度数を有し、該最も大きい相対度数が０．５０超である、鉄基合金焼結体。 - 粉末冶金用鉄基混合粉を成形し、焼結した後、冷却する工程を含む、鉄基合金焼結体の製造方法であって、
前記粉末冶金用鉄基混合粉が、ＭｏとＣｕを合金化した合金鋼粉、Ｃｕ粉及び黒鉛粉を含み、
前記粉末冶金用鉄基混合粉の成分組成が、
Ｍｏ：０．５質量％以上２．０質量％以下、
Ｃｕ：１．８質量％以上１０．２質量％以下、及び
Ｃ：０．２質量％以上１．２質量％以下を含み
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、
前記粉末冶金用鉄基混合粉中のＣｕ粉の量が０．３質量％以上であり、
前記冷却する工程が、焼結温度から２００℃以上３５０℃以下の温度まで１０℃／分以
上４０℃／分以下の平均冷却速度で冷却し、該温度で３０分以上１２０分以下保持することを含み、
前記鉄基合金焼結体のミクロ組織が、下部ベイナイト、下部ベイナイトと上部ベイナイト、下部ベイナイトとマルテンサイト又は下部ベイナイトと上部ベイナイトとマルテンサイトからなり、
前記ミクロ組織が、０から１００Ｈｖ刻みで１０００Ｈｖまで階級を設けたビッカース硬さの相対度数分布において、４００Ｈｖ以上５００Ｈｖ未満、５００Ｈｖ以上６００Ｈｖ未満、６００Ｈｖ以上７００Ｈｖ未満、７００Ｈｖ以上８００Ｈｖ未満又は８００Ｈｖ以上９００Ｈｖ未満のいずれかの階級に最も大きい相対度数を有し、該最も大きい相対度数が０．５０超である、
鉄基合金焼結体の製造方法。 - 前記粉末冶金用鉄基混合粉が、さらに潤滑剤を含む、請求項２記載の鉄基合金焼結体の製造方法。
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