JP7354830B2 - Zoom lens systems, interchangeable lenses and photographic devices - Google Patents
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Description
本発明は、ズームレンズ系、交換レンズ及び撮影装置に関する。 The present invention relates to a zoom lens system, an interchangeable lens, and a photographing device.
例えば、レンズ交換式カメラ用の交換レンズに対するユーザからの要求は多岐にわたる。その中でも特に、Ｆナンバーが３を切る程度の大口径であって、３５ｍｍフィルム換算で２４ｍｍ～７０ｍｍ程度の標準域ズームレンズ、および２８ｍｍ～１５０ｍｍ程度の標準域を含む比較的高倍率なズームレンズというカテゴリがユーザから一定の支持を得ており期待も大きい。また、ユーザからの要望として大きいものは、ある程度小型で高性能であることに加えて、近接撮影が可能なこと、オートフォーカス速度が速いこと、オートフォーカス作動音が静粛であることが挙げられる。 For example, there are various demands from users regarding interchangeable lenses for interchangeable lens cameras. Among them, there are particularly large aperture lenses with an F number of less than 3, and relatively high magnification zoom lenses, including standard range zoom lenses of about 24 mm to 70 mm in 35 mm film equivalent, and standard range zoom lenses of about 28 mm to 150 mm. The category has gained a certain level of support from users, and expectations are high. In addition, the major demands from users include the ability to perform close-up photography, fast autofocus speed, and quiet autofocus operation noise, in addition to a certain level of compactness and high performance.
ここで、高性能化という面では、例えば、２０００万画素～４０００万画素以上の撮像素子に対応した解像力を有することに加えて、絞り開放からコマフレアが少なく高コントラストで画角の周辺部まで点像の崩れがないこと、色収差が少なく輝度差の大きな部分にも不要な色付きを生じないこと、歪曲収差が少なく直線を直線として描写可能なこと等が要求される。ある程度小型であるという面では、フィルタ径が小さく、全長方向サイズも抑制されていることが望ましい。近接撮影という面では、全てのズーム域において、０．３ｍ程度の撮影距離が確保可能なことが望ましい。オートフォーカス時の速度および静粛性の向上という面では、フォーカシングに必要な移動量を小さくし、フォーカシング機構の駆動源に対する負荷をなるべく抑制することが望ましく、フォーカシング部の光学系の屈折力の最適化や小型化、被駆動部の軽量化、駆動方法の簡素化が要求される。 In terms of high performance, for example, in addition to having resolution that is compatible with image sensors with 20 million to 40 million pixels or more, it also has high contrast with little coma flare even from wide open aperture, and points all the way to the periphery of the angle of view. It is required that there is no distortion of the image, that there is little chromatic aberration and that unnecessary coloration does not occur even in areas with large luminance differences, that there is little distortion and that it is possible to depict a straight line as a straight line. In terms of a certain degree of compactness, it is desirable that the filter diameter be small and that the size in the overall length direction be suppressed. In terms of close-up shooting, it is desirable to be able to secure a shooting distance of about 0.3 m in all zoom ranges. In terms of improving speed and quietness during autofocus, it is desirable to reduce the amount of movement required for focusing and to suppress the load on the driving source of the focusing mechanism as much as possible, and to optimize the refractive power of the optical system of the focusing unit. There are demands for smaller size, lighter driven parts, and simpler driving methods.
レンズ交換式カメラに対応するためのバックフォーカス量を確保しながら、高性能且つフォーカシングの高速化に好適なズームタイプとして、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の後続レンズ群から構成され、第３レンズ群をフォーカスレンズ群とする構成が知られている（例えば特許文献１～特許文献３）。 The first lens group has a positive refractive power and the second lens group has a negative refractive power as a zoom type that is suitable for high performance and high speed focusing while ensuring the amount of back focus required for interchangeable lens cameras. , a third lens group with a negative refractive power, and a subsequent lens group with a positive refractive power, and a configuration in which the third lens group is a focus lens group is known (for example, Patent Documents 1 to 3).
しかしながら、特許文献１は、長焦点距離端の焦点距離がやや短く標準域ズームレンズとしては十分なズーム域を確保できているとは言い難い。特許文献２は、短焦点距離端のＦナンバーが３．６程度、長焦点距離端のＦナンバーが５程度と比較的暗く、大口径とは言い難い。特許文献３も、短焦点距離端のＦナンバーが３．６程度、長焦点距離端のＦナンバーが５．６程度と比較的暗く、大口径とは言い難い。
However, in Patent Document 1, the focal length at the long focal length end is rather short and it cannot be said that a sufficient zoom range is secured as a standard range zoom lens. In
本発明は、以上の点に鑑みてなされたものであり、小型化と高性能化と大口径化を図るとともに、長い焦点距離域を網羅し、好適なフォーカシングを実現可能なズームレンズ系、交換レンズ及び撮影装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above points, and provides a zoom lens system and an interchangeable zoom lens system that achieves miniaturization, high performance, and large aperture, as well as covering a long focal length range and realizing suitable focusing. Its purpose is to provide lenses and photographic devices.
本実施形態のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、負の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の後続レンズ群とから構成されており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群の間隔が変化し、第３レンズ群は、フォーカシング時に移動するフォーカシングレンズ群を構成しており、且つ、負レンズと正レンズの２枚のレンズから構成されており、後続レンズ群は、３つ以上のレンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群との間隔が変化する負の屈折力の第Ｎレンズ群を有しており、次の条件式（１）、（１１）、（１８）を満足することを特徴としている。
（１）－２０＜Ｔｗｔ／Ｔｗｍ＜１
（１１）１．５＜ｆ１／Ｔｗｔ１＜７．０
（１８）Ｎ３ｐ＞１．８５０００
但し、
Ｔｗｔ：短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際する第２レンズ群の移動量（物体側への移動量を正の符号で示し、像側への移動量を負の符号で示す）、
Ｔｗｍ：短焦点距離端から中間焦点距離への変倍に際する第２レンズ群の移動量（物体側への移動量を正の符号で示し、像側への移動量を負の符号で示す）、
中間焦点距離：中間焦点距離ｆｍ＝（ｆｗ・ｆｔ）１／２、ｆｗは短焦点距離端における全系の焦点距離、ｆｔは長焦点距離端における全系の焦点距離、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
Ｔｗｔ１：短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際する第１レンズ群の移動量（物体側への移動量を正の符号で示し、像側への移動量を負の符号で示す）、
Ｎ３ｐ：第３レンズ群中の正レンズのｄ線に対する屈折率、
である。
The zoom lens system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group with positive refractive power, a second lens group with negative refractive power, a third lens group with negative refractive power, and a positive refractive power. The third lens group is a focusing lens that moves during focusing, and the distance between adjacent lens groups changes when changing power from the short focal length end to the long focal length end. It is composed of two lenses, a negative lens and a positive lens, and the subsequent lens group has three or more lens groups, from the short focal length end to the long focal length end. It has an Nth lens group with a negative refractive power whose distance from each adjacent lens group changes when changing the magnification, and the following conditional expressions (1) , (11), and (18) are satisfied. It is characterized by
(1)-20<Twt/Twm<1
(11) 1.5<f1/Twt1<7.0
(18) N3p>1.85000
however,
Twt: Amount of movement of the second lens group during zooming from the short focal length end to the long focal length end (the amount of movement toward the object side is indicated by a positive sign, and the amount of movement toward the image side is indicated by a negative sign) show),
Twm: Amount of movement of the second lens group during zooming from the short focal length end to an intermediate focal length (the amount of movement toward the object side is indicated by a positive sign, and the amount of movement toward the image side is indicated by a negative sign) ),
Intermediate focal length: intermediate focal length fm = (fw・ft) 1/2 , fw is the focal length of the entire system at the short focal length end, ft is the focal length of the entire system at the long focal length end,
f1: focal length of the first lens group,
Twt1: Amount of movement of the first lens group during zooming from the short focal length end to the long focal length end (the amount of movement toward the object side is indicated by a positive sign, and the amount of movement toward the image side is indicated by a negative sign) show),
N3p: refractive index for the d-line of the positive lens in the third lens group,
It is.
本実施形態の交換レンズ及び撮影装置は、上述したいずれかのズームレンズ系を有している。 The interchangeable lens and photographing device of this embodiment have any of the zoom lens systems described above.
本発明によれば、小型化と高性能化と大口径化を図るとともに、長い焦点距離域を網羅し、好適なフォーカシングを実現可能なズームレンズ系、交換レンズ及び撮影装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a zoom lens system, an interchangeable lens, and a photographing device that are miniaturized, have high performance, and have a large aperture, and can cover a long focal length range and achieve suitable focusing. .
図１～図９のレンズ構成図に示すように、本実施形態のズームレンズ系は、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。 As shown in the lens configuration diagrams of FIGS. 1 to 9, the zoom lens system of this embodiment is composed of a front lens group GF and a trailing lens group GR in order from the object side.
前側レンズ群ＧＦは、全数値実施例１～９（図１～図９）を通じて、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。 In all numerical examples 1 to 9 (FIGS. 1 to 9), the front lens group GF includes, in order from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power and a second lens group G2 with negative refractive power. , and a third lens group G3 having negative refractive power.
後続レンズ群ＧＲは、全数値実施例１～９（図１～図９）を通じて、全体として正の屈折力を有している。Ｉは設計上の像面である。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例１～６（図１～図６）では、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。このため、全体として、正負負正負正の６群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例７（図７）では、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力の第７レンズ群Ｇ７から構成されている。このため、全体として、正負負正負正正の７群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例８（図８）では、物体側から順に、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。このため、全体として、正負負負正正の６群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例９（図９）では、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。このため、全体として、正負負正正負の６群ズームレンズ構成となる。
The subsequent lens group GR has positive refractive power as a whole in all numerical examples 1 to 9 (FIGS. 1 to 9). I is the designed image plane.
In Numerical Examples 1 to 6 (FIGS. 1 to 6), the subsequent lens group GR includes, in order from the object side, a fourth lens group G4 with positive refractive power, a fifth lens group G5 with negative refractive power, and a sixth lens group G6 with positive refractive power. Therefore, the overall configuration is a six-group zoom lens with positive, negative, negative, positive, and negative groups.
In Numerical Example 7 (FIG. 7), the subsequent lens group GR includes, in order from the object side, a fourth lens group G4 with a positive refractive power, a fifth lens group G5 with a negative refractive power, and a fifth lens group G5 with a positive refractive power. It is composed of a sixth lens group G6 and a seventh lens group G7 having positive refractive power. Therefore, the overall configuration is a seven-group zoom lens with positive, negative, negative, positive, negative, and positive lenses.
In Numerical Example 8 (FIG. 8), the subsequent lens group GR includes, in order from the object side, a fourth lens group G4 with negative refractive power, a fifth lens group G5 with positive refractive power, and a fifth lens group G5 with positive refractive power. It is composed of a sixth lens group G6. Therefore, the overall configuration is a six-group zoom lens with positive, negative, negative, positive, and positive lenses.
In Numerical Example 9 (FIG. 9), the subsequent lens group GR includes, in order from the object side, a fourth lens group G4 with positive refractive power, a fifth lens group G5 with positive refractive power, and a fifth lens group G5 with negative refractive power. It is composed of a sixth lens group G6. Therefore, the overall configuration is a six-group zoom lens with positive, negative, positive, and negative groups.
図１～図９のレンズ移動軌跡に従って、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群（第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６、あるいは、第１レンズ群Ｇ１～第７レンズ群Ｇ７）の間隔が変化する。例えば、第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６からなる６群ズームレンズ構成の場合、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が増大又は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔が増大又は減少し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の間隔が減少する。 According to the lens movement trajectory shown in FIGS. 1 to 9, each adjacent lens group (first lens group G1 to sixth lens group G6, or first lens group The distance between G1 to seventh lens group G7) changes. For example, in the case of a 6-group zoom lens configuration consisting of the first lens group G1 to the sixth lens group G6, when changing the power from the short focal length end to the long focal length end, the first lens group G1 and the second lens group G2 The distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases or decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group increases. The distance between the group G5 increases or decreases, and the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases.
数値実施例１～７（図１～図７）において、第５レンズ群Ｇ５は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群との間隔が変化する負の屈折力の第Ｎレンズ群を構成する。なお、第５レンズ群Ｇ５を負の屈折力の第Ｎレンズ群とする態様はあくまで一例であり、種々の設計変更が可能である。例えば、後続レンズ群ＧＲに負の屈折力のレンズ群を２つ以上設けて、そのうちの１つのレンズ群を第Ｎレンズ群とすることができる。 In Numerical Examples 1 to 7 (FIGS. 1 to 7), the fifth lens group G5 is a negative lens whose distance from each adjacent lens group changes during zooming from the short focal length end to the long focal length end. It constitutes the Nth lens group of refractive power. Note that the embodiment in which the fifth lens group G5 is the Nth lens group with negative refractive power is merely an example, and various design changes are possible. For example, two or more lens groups having negative refractive power can be provided in the succeeding lens group GR, and one of the lens groups can be used as the Nth lens group.
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例１－６を通じて、物体側から順に、負レンズ１１と、正レンズ１２と、正レンズ１３とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例７では、負レンズ１１Ａと、正レンズ１２Ａと、正レンズ１３Ａとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例８では、負レンズ１１Ｂと、正レンズ１２Ｂと、正レンズ１３Ｂとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例９では、負レンズ１１Ｃと、正レンズ１２Ｃと、正レンズ１３Ｃとから構成されている。
The first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a
In Numerical Example 7, the first lens group G1 includes a
In Numerical Example 8, the first lens group G1 includes a
In Numerical Example 9, the first lens group G1 includes a negative lens 11C, a positive lens 12C, and a
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例１－６を通じて、物体側から順に、負レンズ２１と、負レンズ２２と、正レンズ２３とから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ２１Ａと、負レンズ２２Ａと、正レンズ２３Ａとから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例８では、物体側から順に、負レンズ２１Ｂと、負レンズ２２Ｂと、正レンズ２３Ｂとから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例９では、物体側から順に、負レンズ２１Ｃと、負レンズ２２Ｃと、正レンズ２３Ｃとから構成されている。
The second lens group G2 is composed of, in order from the object side, a
In Numerical Example 7, the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative lens 21A, a
In Numerical Example 8, the second lens group G2 includes, in order from the object side, a
In Numerical Example 9, the second lens group G2 includes, in order from the object side, a
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例１－６を通じて、物体側から順に、負レンズ３１と、正レンズ３２とから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ３１Ａと、正レンズ３２Ａとから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例８では、物体側から順に、負レンズ３１Ｂと、正レンズ３２Ｂとから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例９では、物体側から順に、負レンズ３１Ｃと、正レンズ３２Ｃとから構成されている。
The third lens group G3 is composed of a
In Numerical Example 7, the third lens group G3 includes, in order from the object side, a
In Numerical Example 8, the third lens group G3 includes, in order from the object side, a
In Numerical Example 9, the third lens group G3 includes, in order from the object side, a
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例１－３では、物体側から順に、開口絞りＳＰと、正レンズ４１と、正レンズ４２と、負レンズ４３とから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例４－６では、物体側から順に、正レンズ４１’と、開口絞りＳＰと、正レンズ４２’と、負レンズ４３’とから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例７では、物体側から順に、正レンズ４１Ａと、開口絞りＳＰと、正レンズ４２Ａと、負レンズ４３Ａとから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例８では、物体側から順に、負レンズ４１Ｂと、正レンズ４２Ｂとから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例９では、物体側から順に、開口絞りＳＰと、正レンズ４１Ｃと、正レンズ４２Ｃと、負レンズ４３Ｃとから構成されている。
In Numerical Example 1-3, the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, an aperture stop SP, a
In Numerical Example 4-6, the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive lens 41', an aperture stop SP, a positive lens 42', and a negative lens 43'.
In Numerical Example 7, the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a
In Numerical Example 8, the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a
In Numerical Example 9, the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, an aperture stop SP, a
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例１－３では、物体側から順に、負レンズ５１と、正レンズ５２とから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例４－６では、物体側から順に、負レンズ５１’と、負レンズ５２’と、正レンズ５３’とから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ５１Ａと、負レンズ５２Ａと、正レンズ５３Ａとから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例８では、物体側から順に、開口絞りＳＰと、正レンズ５１Ｂと、正レンズ５２Ｂと、負レンズ５３Ｂとから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例９では、物体側から順に、正レンズ５１Ｃと、負レンズ５２Ｃと、正レンズ５３Ｃと、正レンズ５４Ｃとから構成されている。
In Numerical Example 1-3, the fifth lens group G5 is composed of a
In Numerical Example 4-6, the fifth lens group G5 is composed of, in order from the object side, a negative lens 51', a negative lens 52', and a positive lens 53'.
In Numerical Example 7, the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a
In Numerical Example 8, the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, an aperture stop SP, a
In Numerical Example 9, the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例１－５では、物体側から順に、負レンズ６１と、正レンズ６２と、正レンズ６３とから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例６では、物体側から順に、負レンズ６１’と、正レンズ６２’と、正レンズ６３’と、負レンズ６４’とから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ６１Ａと、正レンズ６２Ａとから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例８では、物体側から順に、正レンズ６１Ｂと、正レンズ６２Ｂと、負レンズ６３Ｂと、正レンズ６４Ｂとから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例９では、物体側から順に、負レンズ６１Ｃと、正レンズ６２Ｃと、正レンズ６３Ｃとから構成されている。
In Numerical Example 1-5, the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a
In Numerical Example 6, the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a negative lens 61', a positive lens 62', a positive lens 63', and a negative lens 64'.
In Numerical Example 7, the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a
In Numerical Example 8, the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a
In Numerical Example 9, the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a negative lens 61C, a
第７レンズ群Ｇ７は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ７１Ａと、正レンズ７２Ａとから構成されている。
In Numerical Example 7, the seventh lens group G7 includes, in order from the object side, a
本実施形態のズームレンズ系は、小型で高性能でありながら、全焦点距離域に亘ってＦナンバーが３以下の明るさを確保し、３５ｍｍフィルム換算で２４ｍｍ～７０ｍｍ程度、もしくは２８ｍｍ～１５０ｍｍ程度のズーム域を網羅し、オートフォーカスの小型化・静粛化に好適な小型フォーカス群構成を採用したものである。 The zoom lens system of this embodiment is compact and high-performance, yet ensures brightness with an F number of 3 or less over the entire focal length range, and is approximately 24 mm to 70 mm or approximately 28 mm to 150 mm in 35 mm film equivalent. It covers a zoom range of 200 mm and uses a compact focus group configuration suitable for compact and quiet autofocus.
一般的に、広角化を進めると、コマ収差、非点収差、倍率色収差、像面湾曲、歪曲収差が増大しやすい。一方、望遠化を進めると、球面収差、軸上色収差の影響が増大しやすい。また、大口径化を進めると、コマ収差、球面収差が増大し、それらの収差を補正するために光学系全体やフォーカス部が長大化する傾向がある。 Generally, as the angle of view becomes wider, coma aberration, astigmatism, chromatic aberration of magnification, curvature of field, and distortion aberration tend to increase. On the other hand, as the lens becomes more telephoto, the effects of spherical aberration and longitudinal chromatic aberration tend to increase. Furthermore, as the aperture increases, comatic aberration and spherical aberration increase, and in order to correct these aberrations, the entire optical system and focus section tend to become longer.
本実施形態のズームレンズ系は、上述した収差補正上の課題、及び、特にフォーカスレンズ群の長大化の課題を解決するための構成を具備している。 The zoom lens system of this embodiment has a configuration for solving the above-mentioned problems regarding aberration correction, and especially the problem of increasing the length of the focus lens group.
正先行型（ポジティブリード型）のズームレンズ系においては、最も強い負のパワーを持つ第２レンズ群でフォーカシングを行うことが多い。しかし、第２レンズ群でフォーカシングを行うとフォーカシングによる倍率変化を生じやすく、加えて、軽量化が困難でフォーカシングスピードを得にくいという欠点がある。 In positive lead type zoom lens systems, focusing is often performed by the second lens group, which has the strongest negative power. However, when focusing is performed using the second lens group, magnification changes are likely to occur due to focusing, and in addition, it is difficult to reduce weight and it is difficult to obtain focusing speed.
これに対し、本実施形態のズームレンズ系は、上述した最もパワーの強い負レンズ群を第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とに分割して、第３レンズ群Ｇ３のみをフォーカシング時に移動するフォーカスレンズ群として用いることにより、フォーカスレンズ群の小型軽量化によるオートフォーカスの高速化、静音化を図っている。具体的に、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３は、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時に、物体側に移動する（繰り出される）。 On the other hand, in the zoom lens system of this embodiment, the above-mentioned negative lens group with the strongest power is divided into a second lens group G2 and a third lens group G3, and only the third lens group G3 is moved during focusing. By using it as a focus lens group, the focus lens group is smaller and lighter, making autofocus faster and quieter. Specifically, the third lens group G3, which is a focus lens group, moves (extends) toward the object during focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
加えて、従来の第２レンズ群に必要なフォーカシングのための繰り出しスペースの確保が不要になることから、短焦点距離端において第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔を小さく設定でき、歪曲収差や像面湾曲の補正能力の向上に寄与できる。また、第３レンズ群Ｇ３を含めた各レンズ群を変倍に寄与させることにより、設計の自由度を高めて、高性能化を図っている。 In addition, since there is no need to secure the extension space for focusing required for the conventional second lens group, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 can be set small at the short focal length end. This can contribute to improving the ability to correct distortion and field curvature. Furthermore, by making each lens group including the third lens group G3 contribute to variable magnification, the degree of freedom in design is increased and high performance is achieved.
全体として正の屈折力を持つ後続レンズ群ＧＲに、変倍時に隣り合うレンズ群との間隔が変化する負レンズ群（第Ｎレンズ群）を設けることで、変倍時のコンペンセータとしての役割を与えて、短焦点距離端におけるバックフォーカス量の確保や収差補正能力の向上を図っている。 By providing a negative lens group (Nth lens group) in which the distance between adjacent lens groups changes when changing magnification in the subsequent lens group GR, which has positive refractive power as a whole, it can serve as a compensator when changing magnification. The aim is to secure the amount of back focus at the short focal length end and improve the aberration correction ability.
ここで、各レンズ群の変倍バランスを崩すと、全系の長大化や偏心感度の上昇を招く可能性があるため、各レンズ群の変倍への寄与は適切な範囲に設定することが重要である。加えて、レンズ全系を小型に構成するための光線高さ制御として、各レンズ群の変倍時の軌跡を適切な範囲に設定することが重要である。負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２は比較的大きな変倍作用を持ち、且つ、レンズ系内での光線高さのふるまいに影響が大きいため、変倍時の軌跡を適切に設定することが重要である。 Here, if the zoom balance of each lens group is disrupted, the entire system may become longer and the eccentricity sensitivity may increase, so it is important to set the contribution of each lens group to zooming within an appropriate range. is important. In addition, it is important to set the locus of each lens group during zooming within an appropriate range in order to control the light beam height in order to make the entire lens system compact. The second lens group G2, which has a negative refractive power, has a relatively large magnification change effect and has a large effect on the behavior of the ray height within the lens system, so it is difficult to appropriately set the locus when changing the magnification. is important.
本実施形態のズームレンズ系は、次の条件式（１）を満足することが好ましい。
（１）－２０＜Ｔｗｔ／Ｔｗｍ＜１
但し、
Ｔｗｔ：短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際する第２レンズ群の移動量（物体側への移動量を正の符号で示し、像側への移動量を負の符号で示す）、
Ｔｗｍ：短焦点距離端から中間焦点距離への変倍に際する第２レンズ群の移動量（物体側への移動量を正の符号で示し、像側への移動量を負の符号で示す）、
中間焦点距離：中間焦点距離ｆｍ＝（ｆｗ・ｆｔ）１／２、ｆｗは短焦点距離端における全系の焦点距離、ｆｔは長焦点距離端における全系の焦点距離、
である。
The zoom lens system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (1).
(1)-20<Twt/Twm<1
however,
Twt: Amount of movement of the second lens group during zooming from the short focal length end to the long focal length end (the amount of movement toward the object side is indicated by a positive sign, and the amount of movement toward the image side is indicated by a negative sign) show),
Twm: Amount of movement of the second lens group during zooming from the short focal length end to an intermediate focal length (the amount of movement toward the object side is indicated by a positive sign, and the amount of movement toward the image side is indicated by a negative sign) ),
Intermediate focal length: intermediate focal length fm = (fw・ft) 1/2 , fw is the focal length of the entire system at the short focal length end, ft is the focal length of the entire system at the long focal length end,
It is.
条件式（１）が満足する条件式範囲の中でも、次の条件式（１’）を満足することが好ましい。
（１’）－１５＜Ｔｗｔ／Ｔｗｍ＜０．３
Among the range of conditional expressions that satisfy conditional expression (1), it is preferable that the following conditional expression (1') is satisfied.
(1')-15<Twt/Twm<0.3
条件式（１）、（１’）は、「短焦点距離端から中間焦点距離を経て長焦点距離端に至るまでの第２レンズ群Ｇ２の変倍時の適切な軌跡範囲」を示している。
条件式（１）を満足することで、第１レンズ群Ｇ１ひいてはレンズ全系の小型化を図ることができる。この作用効果は、条件式（１’）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１）の上限を超えると、中間焦点距離における第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が広がりすぎて、第１レンズ群Ｇ１を通る光線が高くなって第１レンズ群Ｇ１が大型化してしまう。
条件式（１）の下限を超えると、長焦点距離端におけるレンズ全長が長くなりすぎて、第１レンズ群Ｇ１が大型化してしまう。
Conditional expressions (1) and (1') indicate "an appropriate trajectory range during zooming of the second lens group G2 from the short focal length end through the intermediate focal length to the long focal length end" .
By satisfying conditional expression (1), it is possible to downsize the first lens group G1 and, by extension, the entire lens system. This action and effect are more prominently exhibited when conditional expression (1') is satisfied.
If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 at the intermediate focal length becomes too wide, and the light rays passing through the first lens group G1 become high, and the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases. becomes large.
If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the total lens length at the long focal length end will become too long, and the first lens group G1 will become large.
中間焦点距離ｆｍは、短焦点距離端と長焦点距離端の撮影画角としての中間地点として設定することを示している。撮影倍率の中間地点となる中間焦点距離に対してズーム軌跡を制御することで、短焦点距離端および長焦点距離端の全長短縮と、中間焦点距離付近における径方向の縮小とを、ズーム全域の収差補正とともにバランスよく制御することが可能となる。 The intermediate focal length fm indicates that the intermediate focal length fm is set as a midpoint between the short focal length end and the long focal length end as a photographing angle of view. By controlling the zoom locus for the intermediate focal length, which is the midpoint of the imaging magnification, shortening the overall length at the short focal length end and long focal length end, and reducing the radial direction near the intermediate focal length can be achieved over the entire zoom range. It becomes possible to perform well-balanced control while correcting aberrations.
本実施形態のズームレンズ系は、次の条件式（２）を満足することが好ましい。
（２）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５
但し、
ｆｒｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の焦点距離、
Ｙａ：最大像高、
である。
The zoom lens system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (2).
(2) 2.0<frw/Ya<3.5
however,
frw: focal length of the subsequent lens group when focusing at infinity at the short focal length end,
Ya: maximum image height,
It is.
条件式（２）が満足する条件式範囲の中でも、次の条件式（２’）を満足することが好ましい。
（２’）２．４＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．１
Among the range of conditional expressions that satisfy conditional expression (2), it is preferable that the following conditional expression (2') is satisfied.
(2')2.4<frw/Ya<3.1
条件式（２）、（２’）において、最大像高とは、有効像面サイズの半対角長を指す。例えば、デジタルカメラであれば、撮像素子の有効画素範囲の半対角長が最大像高となる。 In conditional expressions (2) and (2'), the maximum image height refers to the semi-diagonal length of the effective image surface size. For example, in the case of a digital camera, the maximum image height is the half-diagonal length of the effective pixel range of the image sensor.
本実施形態のような正先行型（ポジティブリード型）のズームレンズ系は、物体側が負、像側が正というパワー配置を有している。正の後群（後続レンズ群ＧＲ）のパワーを強くすると、全系の小型化には有利だが、バックフォーカス量の確保には不利となる。また、短焦点距離端においてバックフォーカス量を確保することが難しくなる。正の後群（後続レンズ群ＧＲ）のパワーを適切に設定することで、全系の大型化を抑制しながら良好な性能で、且つ、カメラシステムが必要とするバックフォーカス量を確保することが可能となる。 A positive lead type zoom lens system like this embodiment has a power arrangement in which the object side is negative and the image side is positive. Increasing the power of the positive rear group (subsequent lens group GR) is advantageous for downsizing the entire system, but is disadvantageous for ensuring the amount of back focus. Furthermore, it becomes difficult to ensure the amount of back focus at the short focal length end. By appropriately setting the power of the positive rear group (subsequent lens group GR), it is possible to suppress the enlargement of the entire system, maintain good performance, and secure the amount of back focus required by the camera system. It becomes possible.
条件式（２）、（２’）は、「短焦点距離端における正の後群（後続レンズ群ＧＲ）の焦点距離の適切な範囲」を示している。
条件式（２）を満足することで、レンズ全系の小型化を図るとともに、諸収差を良好に補正し、且つ、製造誤差感度を適切に設定することができる。この作用効果は、条件式（２’）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（２）の上限を超えると、正の後群（後続レンズ群ＧＲ）のパワーが弱くなってバックフォーカス量を確保しやすいが、全系が長大化してしまう。
条件式（２）の下限を超えると、バックフォーカス量の確保と球面収差制御との両立の難易度が上昇して球面収差の補正が困難になったり、レンズ群間での収差のやり取りが過大となって製造誤差感度を悪化させたりするおそれがある。
Conditional expressions (2) and (2') indicate "an appropriate range of the focal length of the positive rear group (following lens group GR) at the short focal length end."
By satisfying conditional expression (2), the entire lens system can be made smaller, various aberrations can be favorably corrected, and manufacturing error sensitivity can be appropriately set. This action and effect are more prominently exhibited when conditional expression (2') is satisfied.
If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the power of the positive rear group (subsequent lens group GR) becomes weaker, making it easier to ensure the amount of back focus, but the entire system becomes longer.
If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the degree of difficulty in achieving both securing the amount of back focus and controlling spherical aberration increases, making it difficult to correct spherical aberration, or causing excessive exchange of aberrations between lens groups. This may worsen sensitivity to manufacturing errors.
本実施形態のズームレンズ系は、次の条件式（３）、（４）を満足することが好ましい。
（３）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０
（４）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０
但し、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離、
ｆｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第１レンズ群と第２レンズ群と第３レンズ群の合成焦点距離、
ｆｆｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第１レンズ群と第２レンズ群と第３レンズ群の合成焦点距離、
である。
The zoom lens system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expressions (3) and (4).
(3) 2.0<|f3/ffw|<5.0
(4) 1.0<|f3/fft|<4.0
however,
f3: focal length of the third lens group,
ffw: composite focal length of the first lens group, second lens group, and third lens group when focusing at infinity at the short focal length end,
fft: composite focal length of the first lens group, second lens group, and third lens group when focusing at infinity at the long focal length end,
It is.
条件式（３）、（４）が満足する条件式範囲の中でも、次の条件式（３’）、（４’）を満足することが好ましい。
（３’）２．４＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜４．５
（４’）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜３．５
Among the range of conditional expressions that satisfy conditional expressions (3) and (4), it is preferable that the following conditional expressions (3') and (4') be satisfied.
(3')2.4<|f3/ffw|<4.5
(4') 1.0<|f3/fft|<3.5
第３レンズ群Ｇ３はフォーカスのみならず変倍にも寄与しているため、収差のバランスが崩れて収差が増大したりレンズ系の大型化したりするのを防ぐために、適切な焦点距離範囲に設定することが重要である。 The third lens group G3 contributes not only to focus but also to variable magnification, so it is set to an appropriate focal length range to prevent the aberrations from becoming unbalanced, increasing aberrations, or increasing the size of the lens system. It is important to.
条件式（３）、（３’）、（４）、（４’）は、各ズームポイントでの「開口絞りよりも物体側のレンズ群における第３レンズ群の焦点距離の適切な範囲」を示している。
条件式（３）、（４）を満足することで、レンズ全系の小型化を図るとともに、諸収差を良好に補正し、精度の良い作製・組み立てを容易にすることができる。この作用効果は、条件式（３’）、（４’）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（３）、（４）の上限を超えると、製造誤差感度が低減するが、他のレンズ群の変倍負担が大きくなるため、各レンズ群の「変倍に伴う変位量」が増大し、これらの変位量を確保するために、小型化に不利となり、また収差補正上において不利となる。
条件式（３）、（４）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３の変倍への寄与が相対的に大きくなり、他のレンズ群の変倍負担が小さくなる。このため、ズームレンズ全系の小型化や収差補正上は有利となるが、製造誤差感度が上昇するため、精度の良い作製・組み立てが困難になり、実際上の面から好ましくない。
Conditional expressions (3), (3'), (4), and (4') express the "appropriate range of the focal length of the third lens group in the lens group on the object side of the aperture stop" at each zoom point. It shows.
By satisfying conditional expressions (3) and (4), the entire lens system can be made smaller, various aberrations can be favorably corrected, and accurate manufacturing and assembly can be facilitated. This action and effect are more prominently exhibited when conditional expressions (3') and (4') are satisfied.
When the upper limits of conditional expressions (3) and (4) are exceeded, manufacturing error sensitivity is reduced, but the burden of zooming on other lens groups increases, so the "amount of displacement due to zooming" of each lens group increases. However, in order to secure these displacement amounts, it becomes disadvantageous in terms of miniaturization and in terms of aberration correction.
When the lower limits of conditional expressions (3) and (4) are exceeded, the contribution of the third lens group G3 to zooming becomes relatively large, and the burden of zooming on other lens groups becomes small. Although this is advantageous in reducing the size of the entire zoom lens system and correcting aberrations, it increases the sensitivity to manufacturing errors, making it difficult to manufacture and assemble with high precision, which is undesirable from a practical standpoint.
本実施形態のズームレンズ系は、次の条件式（５）を満足することが好ましい。
（５）０．１＜ｆ２／ｆ３＜０．７
但し、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離、
である。
The zoom lens system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (5).
(5) 0.1<f2/f3<0.7
however,
f2: focal length of the second lens group,
f3: focal length of the third lens group,
It is.
条件式（５）が満足する条件式範囲の中でも、次の条件式（５’）を満足することが好ましい。
（５’）０．２＜ｆ２／ｆ３＜０．６
Among the range of conditional expressions that satisfy conditional expression (5), it is preferable that the following conditional expression (5') is satisfied.
(5')0.2<f2/f3<0.6
上述したように、本実施形態のズームレンズ系における第３レンズ群Ｇ３は、一般的な正先行型（ポジティブリード型）のズームレンズ系の第２レンズ群を分割して構成したものであり、負のパワーを分割してフォーカシング群に割り当てることで、フォーカシング時の像倍率変化を抑制することが可能となっている。 As described above, the third lens group G3 in the zoom lens system of this embodiment is configured by dividing the second lens group of a general positive lead type zoom lens system. By dividing the negative power and allocating it to the focusing group, it is possible to suppress changes in image magnification during focusing.
条件式（５）、（５’）は、「第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する第３レンズ群Ｇ３の焦点距離の適切な範囲」を示している。
条件式（５）を満足することで、像倍率の過剰な変化を抑制するとともに、フォーカシング移動量を小さくしてレンズ全体の長大化を防止することができる。この作用効果は、条件式（５’）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（５）の上限を超えると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが強くなりすぎて、像倍率の変化が大きくなりすぎてしまう。
条件式（５）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが弱くなりすぎて、フォーカシング移動量が増大し、レンズ全体の長大化を招いてしまう。
Conditional expressions (5) and (5') indicate "an appropriate range of the focal length of the third lens group G3 relative to the focal length of the second lens group G2."
By satisfying conditional expression (5), it is possible to suppress excessive changes in image magnification, reduce the amount of focusing movement, and prevent the lens from becoming longer as a whole. This effect is more prominently exhibited when conditional expression (5') is satisfied.
If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the power of the third lens group G3 will become too strong and the change in image magnification will become too large.
If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the power of the third lens group G3 becomes too weak, the amount of focusing movement increases, and the entire lens becomes longer.
本実施形態のズームレンズ系では、第３レンズ群Ｇ３が、負レンズ３１と正レンズ３２の２枚のレンズから構成されている。フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３と他のレンズ群との収差のやり取りが過剰であると、フォーカシング時の収差変動が大きくなって、撮影距離による像性能に変動が生じやすくなる。フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３を、色収差補正に最低限必要な負レンズ３１と正レンズ３２との２枚で構成することで、フォーカスレンズ群の大型化を抑制しながら、第３レンズ群Ｇ３内での色収差補正能力を高めてフォーカシング時の像性能変動を抑制することが可能となる。さらに、第３レンズ群Ｇ３の負レンズ３１と正レンズ３２を接合レンズとすることで、第３レンズ群Ｇ３内の収差補正能力と製造誤差感度とのバランスを採りつつ、メカ構成部品を削減してフォーカスレンズ群の軽量化に寄与することが可能となる。加えて、物体側から順に、負レンズ３１、正レンズ３２の順に構成して、第３レンズ群Ｇ３の主点位置を第２レンズ群Ｇ２に近づけることで、最至近撮影距離を短くすることが可能となる。
In the zoom lens system of this embodiment, the third lens group G3 is composed of two lenses, a
本実施形態のズームレンズ系は、次の条件式（６）を満足することが好ましい。
（６）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｒ＜５．０
但し、
Ｒ３ｇｆ：第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、
Ｒ２ｇｒ：第２レンズ群の最も像側の面の曲率半径、
である。
The zoom lens system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (6).
(6) 0.1<R3gf/R2gr<5.0
however,
R3gf: radius of curvature of the surface closest to the object side of the third lens group,
R2gr: radius of curvature of the most image-side surface of the second lens group,
It is.
第３レンズ群Ｇ３はフォーカスレンズ群であるため、撮影距離によって第２レンズ群Ｇ２との面間隔が変化するが、第２群レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とはもともと一体であった負のレンズ群を分割して構成したものであるため、面間隔の変化による収差の変動を適切に抑制することが重要である。特に短焦点距離端においては、太い光束が通るため、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の球面収差のやり取りを適切に設定することが重要である。 Since the third lens group G3 is a focus lens group, the distance between the surfaces of the second lens group G2 and the second lens group G2 changes depending on the shooting distance. Since the lens is constructed by dividing the lens group, it is important to appropriately suppress fluctuations in aberrations due to changes in surface spacing. Particularly at the short focal length end, a thick beam of light passes through, so it is important to appropriately set the exchange of spherical aberration between the second lens group G2 and the third lens group G3.
条件式（６）は、「第２レンズ群の最終面と第３レンズ群の先頭面の曲率半径の適切な範囲」を示している。
条件式（６）を満足することで、フォーカシングによる結像性能の変動を抑制して好適なフォーカシングを実現することができる。
条件式（６）の上限を超えても下限を超えても、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との球面収差のやり取りが過大となり、フォーカシングによる結像性能の変動が大きくなってしまう。
Conditional expression (6) indicates "an appropriate range of the radius of curvature of the final surface of the second lens group and the leading surface of the third lens group."
By satisfying conditional expression (6), it is possible to suppress fluctuations in imaging performance due to focusing and realize suitable focusing.
If the upper limit or lower limit of conditional expression (6) is exceeded, the exchange of spherical aberration between the second lens group G2 and the third lens group G3 becomes excessive, and the fluctuations in imaging performance due to focusing become large. .
以上の条件式（１）～（６）を満足することで、特に径方向の大型化を抑制しながら、大口径で広角から標準域までのズームが可能で、小型軽量なフォーカスレンズ群を有した高性能なズームレンズ系を構成することが可能になる。ある程度のバックフォーカス量を確保しつつ、全系の大型化抑制と高性能化とを効果的に達成するという観点から、次の条件式（７）を満足することが好ましい。
（７）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０
但し、
Ｂｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の最も像側の面から像面までの空気換算距離、
Ｙａ：最大像高、
である。
By satisfying the above conditional expressions (1) to (6), it is possible to zoom from a wide-angle range to a standard range with a large aperture, while suppressing enlargement in the radial direction, and to have a compact and lightweight focus lens group. This makes it possible to construct a high-performance zoom lens system. From the viewpoint of effectively suppressing the size of the entire system and increasing its performance while ensuring a certain amount of back focus, it is preferable to satisfy the following conditional expression (7).
(7) 1.5<Bfw/Ya<4.0
however,
Bfw: air-equivalent distance from the most image-side surface of the subsequent lens group to the image plane when focusing at infinity at the short focal length end;
Ya: maximum image height,
It is.
上記と同様の観点から、次の条件式（８）を満足することが好ましい。
（８）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０
但し、
Ｂｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の最も像側の面から像面までの空気換算距離、
ｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
である。
From the same viewpoint as above, it is preferable that the following conditional expression (8) be satisfied.
(8) 1.5<Bfw/fw<4.0
however,
Bfw: air-equivalent distance from the most image-side surface of the subsequent lens group to the image plane when focusing at infinity at the short focal length end;
fw: focal length of the entire system when focusing at infinity at the short focal length end,
It is.
条件式（７）、（８）が満足する条件式範囲の中でも、次の条件式（７’）、（８’）を満足することが好ましい。
（７’）２．０＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜３．０
（８’）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜３．０
Among the range of conditional expressions that satisfy conditional expressions (7) and (8), it is preferable that the following conditional expressions (7') and (8') be satisfied.
(7')2.0<Bfw/Ya<3.0
(8') 1.5<Bfw/fw<3.0
条件式（７）、（８）を満足することで、ある程度のバックフォーカス量を確保しつつ、全系の大型化抑制と高性能化とを効果的に達成することができる。この作用効果は、条件式（７’）、（８’）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（７）、（８）の上限を超えると、バックフォーカスが大きくなりすぎて、レンズ全系の大型化（レンズ全長の増大）を招いてしまう。
条件式（７）、（８）の下限を超えると、要求されるバックフォーカス量の確保が困難になるとともに、光学性能の劣化を招いてしまう。
By satisfying conditional expressions (7) and (8), it is possible to effectively suppress the increase in size and improve the performance of the entire system while ensuring a certain amount of back focus. This action and effect are more prominently exhibited when conditional expressions (7') and (8') are satisfied.
If the upper limits of conditional expressions (7) and (8) are exceeded, the back focus becomes too large, leading to an increase in the size of the entire lens system (increase in the total length of the lens).
If the lower limits of conditional expressions (7) and (8) are exceeded, it becomes difficult to secure the required amount of back focus, and optical performance deteriorates.
第２レンズ群または第３レンズ群は少なくとも１枚の正レンズを有し、次の条件式（１０）を満足することが好ましい。
（１０）２５＜νｐＭＡＸ＜４５
但し、
νｐＭＡＸ：第２レンズ群または第３レンズ群が有する正レンズのうちｄ線に対するアッベ数が最大の正レンズの当該アッベ数、
である。
It is preferable that the second lens group or the third lens group has at least one positive lens and satisfies the following conditional expression (10).
(10) 25<νpMAX<45
however,
νpMAX: Abbe number of the positive lens with the largest Abbe number for the d-line among the positive lenses included in the second lens group or the third lens group,
It is.
条件式（１０）が満足する条件式範囲の中でも、次の条件式（１０’）を満足することが好ましい。
（１０’）３０＜νｐＭＡＸ＜４５
Among the range of conditional expressions that conditional expression (10) satisfies, it is preferable that the following conditional expression (10') is satisfied.
(10')30<νpMAX<45
条件式（１０）、（１０’）は、「第２レンズ群または第３レンズ群が有する正レンズの最大アッベ数の適切な範囲」を示している。条件式（１０）を満足することで、色収差を適切に補正することができる。この作用効果は、条件式（１０’）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１０）の上限を超えると、第２レンズ群または第３レンズ群における正レンズと負レンズのアッベ数差が小さくなりすぎて、色収差が補正不足となる恐れがある。
条件式（１０）の下限を超えると、第２レンズ群または第３レンズ群における正レンズと負レンズのアッベ数差が大きくなりすぎて、色収差が過剰補正となる恐れがある。
Conditional expressions (10) and (10') indicate "an appropriate range of the maximum Abbe number of the positive lens included in the second lens group or the third lens group." By satisfying conditional expression (10), chromatic aberration can be appropriately corrected. This effect is exhibited more significantly when conditional expression (10') is satisfied.
If the upper limit of conditional expression (10) is exceeded, the Abbe number difference between the positive lens and the negative lens in the second or third lens group becomes too small, and there is a risk that chromatic aberration will be insufficiently corrected.
If the lower limit of conditional expression (10) is exceeded, the Abbe number difference between the positive lens and the negative lens in the second or third lens group becomes too large, and there is a risk that chromatic aberration will be overcorrected.
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際して第１レンズ群が像側から物体側へ移動し、次の条件式（１１）を満足することが好ましい。
（１１）１．５＜ｆ１／Ｔｗｔ１＜７．０
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
Ｔｗｔ１：短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際する第１レンズ群の移動量（物体側への移動量を正の符号で示し、像側への移動量を負の符号で示す）、
である。
It is preferable that the first lens group moves from the image side to the object side during zooming from the short focal length end to the long focal length end, and satisfies the following conditional expression (11).
(11) 1.5<f1/Twt1<7.0
however,
f1: focal length of the first lens group,
Twt1: Amount of movement of the first lens group during zooming from the short focal length end to the long focal length end (the amount of movement toward the object side is indicated by a positive sign, and the amount of movement toward the image side is indicated by a negative sign) show),
It is.
条件式（１１）が満足する条件式範囲の中でも、次の条件式（１１’）を満足することが好ましい。
（１１’）２．０＜ｆ１／Ｔｗｔ１＜５．０
Among the range of conditional expressions that conditional expression (11) satisfies, it is preferable that the following conditional expression (11') be satisfied.
(11')2.0<f1/Twt1<5.0
条件式（１１）、（１１’）は、「第１レンズ群の焦点距離に対する、第１レンズ群のズーミング時の移動量の適切な範囲」を示している。条件式（１１）を満足することで、第１レンズ群の移動距離を適正化して、第１レンズ群内の光線高さを抑制して径方向に小型化することが可能となる。この作用効果は、条件式（１１’）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１１）の上限を超えると、第１レンズ群の移動量が小さくなりすぎて第１レンズ群が径方向に大型化する恐れがある。
条件式（１１）の下限を超えると、第１レンズ群の移動量が大きくなりすぎてレンズの光軸方向のサイズが大型化してしまう。
Conditional expressions (11) and (11') indicate "an appropriate range of the amount of movement of the first lens group during zooming with respect to the focal length of the first lens group." By satisfying conditional expression (11), it becomes possible to optimize the moving distance of the first lens group, suppress the height of the light ray within the first lens group, and downsize in the radial direction. This effect is more prominently exhibited when conditional expression (11') is satisfied.
If the upper limit of conditional expression (11) is exceeded, the amount of movement of the first lens group becomes too small, and there is a possibility that the first lens group becomes larger in the radial direction.
If the lower limit of conditional expression (11) is exceeded, the amount of movement of the first lens group becomes too large, resulting in an increase in the size of the lens in the optical axis direction.
本実施形態のズームレンズ系は、次の条件式（１２）を満足することが好ましい。
（１２）－２０．０＜ｆ１／ｆ２３ｗ＜－３．０
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆ２３ｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群と第３レンズ群の合成焦点距離、
である。
The zoom lens system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (12).
(12) -20.0<f1/f23w<-3.0
however,
f1: focal length of the first lens group,
f23w: composite focal length of the second lens group and third lens group when focusing at infinity at the short focal length end,
It is.
条件式（１２）が満足する条件式範囲の中でも、次の条件式（１２’）を満足することが好ましい。
（１２’）－１０．０＜ｆ１／ｆ２３ｗ＜－５．０
Among the range of conditional expressions that conditional expression (12) satisfies, it is preferable that the following conditional expression (12') be satisfied.
(12')-10.0<f1/f23w<-5.0
条件式（１２）、（１２’）は、「短焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離に対する、第１レンズ群の焦点距離の適切な範囲」を示している。条件式（１２）を満足することで、ズーム全域における収差補正のバランスがとりやすくなって高性能化を達成可能となる。この作用効果は、条件式（１２’）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１２）の上限を超えると、第２レンズ群と第３レンズ群との合成屈折力が強くなりすぎて、ズーム全域でコマ収差、非点収差、像面湾曲、歪曲収差などの補正が不足する恐れがある。
条件式（１２）の下限を超えると、第１レンズ群の屈折力が強くなりすぎて長焦点距離端における球面収差もしくはコマ収差の補正が不足する恐れがある。
Conditional expressions (12) and (12') are based on "the appropriate focal length of the first lens group relative to the combined focal length of the second and third lens groups when focusing at infinity at the short focal length end. range. By satisfying conditional expression (12), it becomes easier to balance aberration correction over the entire zoom range, making it possible to achieve high performance. This action and effect are more prominently exhibited when conditional expression (12') is satisfied.
If the upper limit of conditional expression (12) is exceeded, the combined refractive power of the second and third lens groups becomes too strong, making it difficult to correct coma, astigmatism, curvature of field, distortion, etc. over the entire zoom range. There is a risk of a shortage.
If the lower limit of conditional expression (12) is exceeded, the refractive power of the first lens group will become too strong, and there is a risk that correction of spherical aberration or coma aberration at the long focal length end will be insufficient.
本実施形態のズームレンズ系は、次の条件式（１３）を満足することが好ましい。
（１３）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０
但し、
Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群の最終面から第３レンズ群の先頭面までの光軸方向の間隔、
Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群の先頭面から第３レンズ群の最像面までの光軸方向の総厚、
である。
The zoom lens system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (13).
(13) 0.20<D(2R-3F)T/D(2F-3R)T<0.60
however,
D(2R-3F)T: Distance in the optical axis direction from the final surface of the second lens group to the leading surface of the third lens group when focusing at infinity at the long focal length end,
D(2F-3R)T: Total thickness in the optical axis direction from the top surface of the second lens group to the most image plane of the third lens group when focusing at infinity at the long focal length end,
It is.
条件式（１３）は、「長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群と第３レンズ群の総厚に対する、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔の適切な範囲」を示している。
条件式（１３）を満足することで、フォーカス群の感度を適正にして光学系を大型化せずにフォーカス時の性能を向上させることが可能となる。
条件式（１３）の上限を超えると、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が広くなりすぎてフォーカス群である第３レンズ群の移動量が増大し、全長が大型化する恐れがある。
条件式（１３）の下限を超えると、フォーカス群である第３レンズ群のフォーカス感度が高くなりすぎてオートフォーカスの精度が悪化したり、フォーカス群前後の群との収差補正のバランスが崩れやすくなってフォーカシングに伴う結像性能の低下が悪化したりする恐れがある。
Conditional expression (13) is "an appropriate range of the distance between the second lens group and the third lens group relative to the total thickness of the second lens group and the third lens group when focusing on infinity at the long focal length end" It shows.
By satisfying conditional expression (13), it is possible to make the sensitivity of the focus group appropriate and improve the performance during focusing without increasing the size of the optical system.
If the upper limit of conditional expression (13) is exceeded, the distance between the second lens group and the third lens group becomes too wide, which increases the amount of movement of the third lens group, which is the focus group, and there is a risk that the overall length will increase. be.
If the lower limit of conditional expression (13) is exceeded, the focus sensitivity of the third lens group, which is the focus group, becomes too high, resulting in poor autofocus accuracy, and the balance of aberration correction with the groups before and after the focus group is likely to be lost. As a result, there is a possibility that the deterioration in imaging performance due to focusing may become worse.
本実施形態のズームレンズ系は、次の条件式（１４）を満足することが好ましい。
（１４）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００
但し、
Ｍｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群の横倍率、
ＭＲｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の横倍率、
である。
The zoom lens system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (14).
(14) 1.00<(1-Mt^2)×MRt^2<8.00
however,
Mt: lateral magnification of the third lens group when focusing on infinity at the long focal length end;
MRt: Lateral magnification of the subsequent lens group when focusing at infinity at the long focal length end;
It is.
条件式（１４）が満足する条件式範囲の中でも、次の条件式（１４’）を満足することが好ましい。
（１４’）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜４．００
Among the range of conditional expressions that conditional expression (14) satisfies, it is preferable that the following conditional expression (14') be satisfied.
(14')1.00<(1-Mt^2)×MRt^2<4.00
条件式（１４）、（１４’）は、「長焦点距離端におけるフォーカス群である第３レンズ群のフォーカス感度の適正な範囲」を示している。条件式（１４）を満足することで、フォーカス群の感度を適正にして光学系を大型化せずにフォーカス時の性能を向上させることが可能となる。この作用効果は、条件式（１４’）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１４）の上限を超えると、フォーカス群である第３レンズ群のフォーカス感度が高くなりすぎてオートフォーカスの精度が悪化したり、フォーカス群前後の群との収差補正のバランスが崩れやすくなってフォーカシングに伴う結像性能の低下が悪化したりする恐れがある。
条件式（１４）の下限を超えると、フォーカス群である第３レンズ群のフォーカス感度が低くなりすぎて、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔を広くとる必要が生じて全長が大型化する恐れがある。
Conditional expressions (14) and (14') indicate "an appropriate range of focus sensitivity of the third lens group, which is the focus group at the long focal length end." By satisfying conditional expression (14), it becomes possible to make the sensitivity of the focus group appropriate and improve the performance during focusing without increasing the size of the optical system. This action and effect are more prominently exhibited when conditional expression (14') is satisfied.
If the upper limit of conditional expression (14) is exceeded, the focus sensitivity of the third lens group, which is the focus group, becomes too high, resulting in poor autofocus accuracy and the balance of aberration correction with the groups before and after the focus group is likely to be lost. As a result, there is a possibility that the deterioration in imaging performance due to focusing may become worse.
If the lower limit of conditional expression (14) is exceeded, the focus sensitivity of the third lens group, which is the focus group, will become too low, making it necessary to widen the distance between the second and third lens groups, resulting in a large overall length. There is a risk of becoming
なお、全体として正のパワーを有する後群は、絞りを含む正の第４レンズ群、負の第５レンズ群、正の第６レンズ群を有することがさらに望ましい形態の一つである。後続レンズ群ＧＲ内で正のパワーを持つ第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６とは収差のやりとりが大きく製造誤差感度が高いため、変倍時には一体移動することが好ましい。これにより、高い収差補正能力を保ったまま製造誤差感度の低減が可能となる。 Note that one of the more desirable forms is that the rear group having positive power as a whole includes a positive fourth lens group including an aperture, a negative fifth lens group, and a positive sixth lens group. The fourth lens group G4 and the sixth lens group G6, which have positive power in the subsequent lens group GR, exchange large aberrations and have a high sensitivity to manufacturing errors, so it is preferable to move them together when changing the magnification. This makes it possible to reduce manufacturing error sensitivity while maintaining high aberration correction ability.
前記した全体として正のパワーを有する後群として、絞りを含む正の第４レンズ群、負の第５レンズ群、正の第６レンズ群を有するズームレンズ系は、次の条件式（１５）を満足することで、第４レンズ群Ｇ４に対する第６レンズ群Ｇ６の適切な焦点距離域を設定でき、収差補正と製造誤差感度とのバランスをとることが可能となる。
（１５）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９
但し、
ｆ４：第４レンズ群の焦点距離、
ｆ６：第６レンズ群の焦点距離、
である。
A zoom lens system having the positive fourth lens group including the diaphragm, the negative fifth lens group, and the positive sixth lens group as the rear group having overall positive power as described above satisfies the following conditional expression (15). By satisfying the following, it is possible to set an appropriate focal length range of the sixth lens group G6 with respect to the fourth lens group G4, and it is possible to balance aberration correction and manufacturing error sensitivity.
(15) 0.3<f4/f6<0.9
however,
f4: focal length of the fourth lens group,
f6: focal length of the 6th lens group,
It is.
条件式（１５）が満足する条件式範囲の中でも、次の条件式（１５’）を満足することが好ましい。
（１５’）０．４５＜ｆ４／ｆ６＜０．７５
Among the range of conditional expressions that conditional expression (15) satisfies, it is preferable that the following conditional expression (15') is satisfied.
(15') 0.45<f4/f6<0.75
条件式（１５）を満足することで、収差補正と製造誤差感度とのバランスをとることが可能となる。
条件式（１５）の上限を超えると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が小さくなりすぎて、収差補正能力が低下して、第６レンズ群Ｇ６における収差補正の負荷が高まって製造誤差感度のバランスが崩れる恐れがある。加えて、第４レンズ群Ｇ４以降の軸外光が高くなって、レンズ系全体が長大化する恐れがある。
条件式（１５）の下限を超えると、第６レンズ群Ｇ６の屈折力が小さくなりすぎて、特に広角端（短焦点距離端）での射出瞳位置制御の難易度が上がって適切なバックフォーカス量を確保するために収差補正能力が低下する恐れがある。
By satisfying conditional expression (15), it becomes possible to balance aberration correction and manufacturing error sensitivity.
If the upper limit of conditional expression (15) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes too small, the aberration correction ability decreases, and the load of aberration correction on the sixth lens group G6 increases, resulting in reduced manufacturing error sensitivity. There is a risk of losing balance. In addition, off-axis light from the fourth lens group G4 onward becomes high, and there is a possibility that the entire lens system becomes longer.
If the lower limit of conditional expression (15) is exceeded, the refractive power of the sixth lens group G6 becomes too small, making it difficult to control the exit pupil position especially at the wide-angle end (short focal length end), making it difficult to obtain an appropriate back focus. There is a possibility that the aberration correction ability will be reduced in order to secure the amount.
また、全体として正のパワーを有する後群として、負の第４レンズ群、正の第５レンズ群、正の第６レンズ群から構成することもさらに望ましい形態の一つである。後続レンズ群ＧＲ内で負のパワーを持つ第４レンズ群Ｇ４は、第３レンズ群Ｇ３と組み合わせて焦点距離に応じて異なる量を移動させるフローティングフォーカスとすることで、フォーカシングによる収差変動をより高い能力で制御して、フォーカシングに伴う結像性能の劣化を抑制することが可能となる。その際、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の移動比率は任意に設定が可能である。表１に、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の移動比率の一例を示す。フォーカス群である第３レンズ群の前後に配置する第２レンズ群と第４レンズ群とは収差のやりとりが大きく製造誤差感度が高いため、変倍時には一体移動することが好ましい。これにより、高い収差補正能力を保ったまま製造誤差感度の低減が可能となる。
後続レンズ群ＧＲ内で負のパワーを持つ第Ｎレンズ群（例えば実施例１～６の第５レンズ群Ｇ５）は、変倍時に像面に対して移動することで、変倍に寄与しながら全系の収差補正能力を向上させることが可能である。次の条件式（１６）を満足することで、第Ｎレンズ群の焦点距離を適切に設定でき、良好な光学性能を得ることが可能となる。
（１６）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５
但し、
ｆＮ：第Ｎレンズ群の焦点距離、
ｆｒｍ：中間焦点距離における無限遠合焦時の後続レンズ群の焦点距離、
中間焦点距離：中間焦点距離ｆｍ＝（ｆｗ・ｆｔ）１／２、ｆｗは短焦点距離端における全系の焦点距離、ｆｔは長焦点距離端における全系の焦点距離、
である。
The Nth lens group (for example, the fifth lens group G5 in Examples 1 to 6) having negative power in the subsequent lens group GR moves with respect to the image plane during zooming, thereby contributing to zooming. It is possible to improve the aberration correction ability of the entire system. By satisfying the following conditional expression (16), the focal length of the Nth lens group can be appropriately set and good optical performance can be obtained.
(16) 0.5<|fN/frm|<2.5
however,
fN: focal length of the Nth lens group,
frm: focal length of the subsequent lens group when focusing on infinity at an intermediate focal length;
Intermediate focal length: intermediate focal length fm = (fw・ft) 1/2 , fw is the focal length of the entire system at the short focal length end, ft is the focal length of the entire system at the long focal length end,
It is.
条件式（１６）が満足する条件式範囲の中でも、次の条件式（１６’）を満足することが好ましい。
（１６’）０．７＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．０
Among the range of conditional expressions that conditional expression (16) satisfies, it is preferable that the following conditional expression (16') is satisfied.
(16')0.7<|fN/frm|<2.0
条件式（１６）を満足することで、第Ｎレンズ群の焦点距離を適切に設定でき、良好な光学性能を得ることが可能となる。
条件式（１６）の上限を超えると、第Ｎレンズ群の屈折力が小さくなりすぎて、良好な像性能確保のために変倍時の移動量が大きく必要となり、光学系全体が長大化する恐れがある。
条件式（１６）の下限を超えると、第Ｎレンズ群の屈折力が大きくなりすぎて、前後のレンズ群との収差のやり取りが過大になって、製造誤差感度が過大になる恐れがある。
By satisfying conditional expression (16), the focal length of the Nth lens group can be appropriately set, and good optical performance can be obtained.
If the upper limit of conditional expression (16) is exceeded, the refractive power of the Nth lens group becomes too small, and a large amount of movement is required during zooming to ensure good image performance, making the entire optical system longer. There is a fear.
If the lower limit of conditional expression (16) is exceeded, the refractive power of the Nth lens group becomes too large, and there is a possibility that the exchange of aberrations between the front and rear lens groups becomes excessive, resulting in excessive manufacturing error sensitivity.
上述したように、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３は、負レンズ３１と正レンズ３２の２枚のレンズで構成されている。これにより、第３レンズ群Ｇ３における色収差補正能力の向上を図っている。条件式（１７）、（１８）、（１９）は、第３レンズ群Ｇ３の負レンズ３１と正レンズ３２が満足するべきパラメータを規定している。
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０
（１８）Ｎ３ｐ＞１．８５０００
（１９）Ｎ３ａ＞１．７００００
但し、
ν３ｎ：第３レンズ群中の負レンズのｄ線に対するアッベ数、
ν３ｐ：第３レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数、
Ｎ３ｐ：第３レンズ群中の正レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｎ３ａ：第３レンズ群中の負レンズと正レンズのｄ線に対する屈折率の平均値、
である。
As described above, the third lens group G3, which is a focus lens group, is composed of two lenses, the
(17) 1.4<ν3n/ν3p<3.0
(18) N3p>1.85000
(19) N3a>1.70000
however,
ν3n: Abbe number for the d-line of the negative lens in the third lens group,
ν3p: Abbe number for the d-line of the positive lens in the third lens group,
N3p: refractive index for the d-line of the positive lens in the third lens group,
N3a: average value of the refractive index for the d-line of the negative lens and positive lens in the third lens group,
It is.
ここで、ｄ線に対するアッベ数は、以下の式で計算される。
νｄ=（Ｎｄ－１）／（ＮＦ－ＮＣ）
但し、
Ｎｄ：ｄ線における屈折率、
ＮＦ：Ｆ線における屈折率、
ＮＣ：Ｃ線における屈折率、
である。
Here, the Abbe number for the d-line is calculated using the following formula.
νd=(Nd-1)/(NF-NC)
however,
Nd: refractive index at d line,
NF: refractive index at F line;
NC: refractive index at C line;
It is.
条件式（１７）、（１８）、（１９）を満足することで、第３レンズ群Ｇ３内での色収差補正能力を向上してフォーカシングによる結像性能変化を抑制することができる。
条件式（１７）の上限を超えても下限を超えても、適切な色収差補正が困難となってその他のレンズ群との色収差のやり取りが増大して、フォーカシング時の結像性能変化が悪化する恐れがある。
条件式（１８）、（１９）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３の適切なパワー確保のために第３レンズ群Ｇ３が大型化して、最短撮影距離が長くなったり、レンズ系全体が長大化する恐れがある。
By satisfying conditional expressions (17), (18), and (19), it is possible to improve the chromatic aberration correction ability within the third lens group G3 and suppress changes in imaging performance due to focusing.
If the upper limit or lower limit of conditional expression (17) is exceeded, it becomes difficult to properly correct chromatic aberration, increasing exchange of chromatic aberration with other lens groups, and worsening changes in imaging performance during focusing. There is a fear.
If the lower limits of conditional expressions (18) and (19) are exceeded, the size of the third lens group G3 will increase in order to ensure its appropriate power, and the minimum focusing distance may become longer, or the entire lens system may become larger. There is a risk that it will become longer.
正の第１レンズ群は、物体側から順に、一枚の負レンズと、一枚の正レンズを有する構成であることが望ましい。より具体的には、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、物体側に強い凸面を向けた正レンズの２枚で構成するか、その後ろに１枚の正レンズもしくは複数のレンズを加えた構成にすることが望ましい。この構成を採ることで、第１レンズ群で生じる収差量を十分小さく抑えることができ、全長の大型化を避けながら主に倍率色収差の補正能力を向上することが可能となる。また、いずれの実施例においても、任意のレンズ群もしくは部分群を光軸に対してほぼ垂直方向に移動させることで像を移動させることが可能で、いわゆる手振れ補正光学系を構成することが可能である。例えば、実施例１～７の第５レンズ群、実施例８の第４レンズ群、実施例９の第６レンズ群、もしくは上記各レンズ群の一部を防振レンズ群とすれば、比較的小型のレンズで手振れ補正を行うことができ、レンズの大型化を抑制できるため好ましい。 It is desirable that the first positive lens group has a configuration including, in order from the object side, one negative lens and one positive lens. More specifically, in order from the object side, it consists of two lenses: a negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and a positive lens with a strong convex surface facing the object side, or one positive lens or multiple lenses behind it. It is desirable to have a configuration that includes additional lenses. By adopting this configuration, the amount of aberration occurring in the first lens group can be kept sufficiently small, and it is possible to improve the ability to correct mainly lateral chromatic aberration while avoiding an increase in the overall length. In addition, in any of the embodiments, it is possible to move the image by moving any lens group or subgroup in a direction substantially perpendicular to the optical axis, and it is possible to configure a so-called image stabilization optical system. It is. For example, if the fifth lens group of Examples 1 to 7, the fourth lens group of Example 8, the sixth lens group of Example 9, or a part of each of the above lens groups is used as an anti-vibration lens group, it will be relatively This is preferable because image stabilization can be performed with a small lens, and it is possible to prevent the lens from becoming larger.
具体的な数値実施例１－９を示す。収差曲線図において、実線はｄ線のメリディオナル断面収差、破線はｄ線のサジタル断面収差、一点鎖線はｇ線のメリディオナル断面収差、二点鎖線はｇ線のサジタル断面収差を示している。収差曲線図及び表中において、ｆは全系の焦点距離、ＦはＦナンバー、ｗは半画角、ｙは像高、Ｙａは最大像高、Ｒは曲率半径、Ｄはレンズ厚またはレンズ間隔、Ｎｄはｄ線における屈折率、νｄはｄ線におけるアッベ数、ＢＦはバックフォーカス、Ｋは非球面の円錐定数、Ａ４は４次の非球面係数、Ａ６は６次の非球面係数、Ａ８は８次の非球面係数、Ａ１０は１０次の非球面係数、をそれぞれ示している。全系の焦点距離、Ｆナンバー、半画角は、短焦点距離端－中間焦点距離－長焦点距離端の順に示している。長さの単位は[mm]である。ここで、非球面は、近軸曲率半径の逆数（近軸曲率）をＣ、光軸からの高さをＨとするとき、以下の式で定義される。
x=CH2/[1+[1-(1+K)C2H2]1/2]+A4H4+A6H6+A8H8+A10H10
Specific numerical examples 1-9 are shown below. In the aberration curve diagram, the solid line shows the d-line meridional cross-sectional aberration, the broken line shows the d-line sagittal cross-sectional aberration, the one-dot chain line shows the g-line meridional cross-sectional aberration, and the two-dot chain line shows the g-line sagittal cross-sectional aberration. In the aberration curve diagrams and tables, f is the focal length of the entire system, F is the F number, w is the half angle of view, y is the image height, Ya is the maximum image height, R is the radius of curvature, and D is the lens thickness or lens spacing. , Nd is the refractive index at the d-line, νd is the Abbe number at the d-line, BF is the back focus, K is the conic constant of the aspherical surface, A4 is the fourth-order aspherical coefficient, A6 is the sixth-order aspherical coefficient, A8 is the A10 indicates the 8th-order aspherical coefficient, and A10 indicates the 10th-order aspherical coefficient. The focal length, F number, and half angle of view of the entire system are shown in the order of short focal length end, intermediate focal length, and long focal length end. The unit of length is [mm]. Here, the aspheric surface is defined by the following formula, where C is the reciprocal of the paraxial curvature radius (paraxial curvature) and H is the height from the optical axis.
x=CH 2 /[1+[1-(1+K)C 2 H 2 ] 1/2 ]+A 4 H 4 +A 6 H 6 +A 8 H 8 +A 10 H 10
［数値実施例１］
図１、図７～図９と表１～表５は、数値実施例１のズームレンズ系を示している。図１はレンズ構成図である。図７、図８、図９は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表１は面データ、表２は非球面データ、表３は可変間隔量データ、表４はズームレンズ群データ、表５は条件式データである。
[Numerical Example 1]
1, FIGS. 7 to 9 and Tables 1 to 5 show the zoom lens system of Numerical Example 1. FIG. 1 is a lens configuration diagram. 7, 8, and 9 are aberration curve diagrams at the short focal length end, intermediate focal length, and long focal length end. Table 1 is surface data, Table 2 is aspheric data, Table 3 is variable spacing data, Table 4 is zoom lens group data, and Table 5 is conditional expression data.
数値実施例１のズームレンズ系は、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。前側レンズ群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。後続レンズ群ＧＲは、全体として正の屈折力を有しており、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。 The zoom lens system of Numerical Example 1 includes, in order from the object side, a front lens group GF and a trailing lens group GR. The front lens group GF is composed of, in order from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, and a third lens group G3 with negative refractive power. There is. The subsequent lens group GR has a positive refractive power as a whole, and in order from the object side, a fourth lens group G4 with a positive refractive power, a fifth lens group G5 with a negative refractive power, and a positive refractive power. and a sixth lens group G6.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１と、物体側に凸の正メニスカスレンズ１２と、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３とから構成されている。負メニスカスレンズ１１と正メニスカスレンズ１２は、接合されている。
The first lens group G1 includes, in order from the object side, a
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１と、両凹負レンズ２２と、両凸正レンズ２３とから構成されている。負メニスカスレンズ２１は、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。両凸正レンズ２３は、ガラスレンズの像側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。両凹負レンズ２２と両凸正レンズ２３は、接合されている。
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹負レンズ３１と、両凸正レンズ３２とから構成されている。両凹負レンズ３１と両凸正レンズ３２は、接合されている。
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconcave
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、開口絞りＳＰと、両凸正レンズ４１と、両凸正レンズ４２と、像側に凸の負メニスカスレンズ４３とから構成されている。両凸正レンズ４１は、両面に非球面を有している。両凸正レンズ４２と負メニスカスレンズ４３は、接合されている。
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, an aperture stop SP, a biconvex
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凹負レンズ５１と、物体側に凸の正メニスカスレンズ５２とから構成されている。両凹負レンズ５１と正メニスカスレンズ５２は、接合されている。
The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconcave
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ６１と、物体側に凸の正メニスカスレンズ６２と、両凸正レンズ６３とから構成されている。負メニスカスレンズ６１と正メニスカスレンズ６２は、接合されている。両凸正レンズ６３は、両面に非球面を有している。
The sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a
（表１）
f=16.5～28.0～48.6、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～27.0～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 349.940 2.17 1.85896 22.73 S-NPH5(OHARA)
2 125.000 4.08 1.74100 52.64 S-LAL61(OHARA)
3 303.720 0.15
4 63.693 6.42 1.73400 51.47 S-LAL59(OHARA)
5 198.470 D1
6* 123.440 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
7 68.456 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
8 16.537 8.56
9 -51.212 1.20 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
10 66.763 5.00 1.73800 32.33 S-NBH53V(OHARA)
11 -47.401 0.12 1.52970 42.70 光学樹脂
12* -44.020 D2
13 -33.451 0.90 1.73400 51.47 S-LAL59(OHARA)
14 33.451 3.75 1.85883 30.00 NBFD30(HOYA)
15 -424.930 D3
16 絞り 1.40
17* 41.636 6.20 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
18* -62.583 0.20
19 75.999 6.88 1.59522 67.73 S-FPM2(OHARA)
20 -33.020 1.21 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
21 -51.212 D4
22 -140.160 1.20 1.80100 34.97 S-LAM66(OHARA)
23 22.069 4.32 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
24 53.657 D5
25 43.199 1.10 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
26 19.825 6.30 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
27 116.850 0.32
28* 47.716 7.65 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
29* -33.842 BF
＊は回転対称非球面である。
（表２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.55019E-05 -2.22450E-08 2.51370E-11 1.87942E-15
12 0 3.29948E-06 -4.54242E-09 -6.26158E-11 3.89206E-13
17 0 -9.95529E-06 -2.30967E-09 -2.60998E-11 9.49283E-14
18 0 -1.02858E-06 -2.30427E-09 -3.63509E-11 9.32441E-14
28 0 -3.22716E-06 5.53584E-09 -3.85931E-11 8.74751E-14
29 0 1.10134E-06 -1.08719E-08 2.37398E-12 -1.65988E-13
（表３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.250 6.218 27.029 1.491 13.817 39.247
中間焦点距離 f=28.1 10.231 6.796 11.477 8.698 6.610 50.002
長焦点距離端 f=48.5 34.205 8.317 4.050 13.562 1.751 61.927
（表４）
群 焦点距離
第１レンズ群 142.6
第２レンズ群 -27.25
第３レンズ群 -62.31
第４レンズ群 29.34
第５レンズ群 -57.33
第６レンズ群 53.89
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-19.03、長焦点距離端：-20.54
後続レンズ群 短焦点距離端：39.57、長焦点距離端：37.44
（表５）
（１）Ｔｗｔ／Ｔｗｍ -0.43
（２）ｆｒｗ／Ｙａ 2.78
（３）｜ｆ３／ｆｆｗ｜ 3.27
（４）｜ｆ３／ｆｆｔ｜ 2.38
（５）ｆ２／ｆ３ 0.44
（６）Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｒ 0.76
（７）Ｂｆｗ／Ｙａ 2.76
（８）Ｂｆｗ／ｆｗ 2.39
（１０）νｐＭＡＸ 32.3
（１１）ｆ１／Ｔｗｔ１ 4.10
（１２）ｆ１／ｆ２３ｗ -9.29
（１３）Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ 0.28
（１４）（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２ 2.55
（１５）ｆ４／ｆ６ 0.54
（１６）｜ｆＮ／ｆｒｍ｜ 1.53
（１７）ν３ｎ／ν３ｐ 1.72
（１８）Ｎ３ｐ 1.85883
（１９）Ｎ３ａ 1.79462
(Table 1)
f=16.5~28.0~48.6, F=2.9~2.9~2.9, w=42.0~27.0~16.1, Ya=14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 349.940 2.17 1.85896 22.73 S-NPH5(OHARA)
2 125.000 4.08 1.74100 52.64 S-LAL61(OHARA)
3 303.720 0.15
4 63.693 6.42 1.73400 51.47 S-LAL59(OHARA)
5 198.470 D1
6* 123.440 0.10 1.52970 42.70 Optical resin
7 68.456 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
8 16.537 8.56
9 -51.212 1.20 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
10 66.763 5.00 1.73800 32.33 S-NBH53V(OHARA)
11 -47.401 0.12 1.52970 42.70 Optical resin
12* -44.020 D2
13 -33.451 0.90 1.73400 51.47 S-LAL59(OHARA)
14 33.451 3.75 1.85883 30.00 NBFD30(HOYA)
15 -424.930 D3
16 Aperture 1.40
17* 41.636 6.20 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
18* -62.583 0.20
19 75.999 6.88 1.59522 67.73 S-FPM2(OHARA)
20 -33.020 1.21 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
21 -51.212 D4
22 -140.160 1.20 1.80100 34.97 S-LAM66(OHARA)
23 22.069 4.32 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
24 53.657 D5
25 43.199 1.10 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
26 19.825 6.30 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
27 116.850 0.32
28* 47.716 7.65 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
29* -33.842 BF
* is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 2)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 1.55019E-05 -2.22450E-08 2.51370E-11 1.87942E-15
12 0 3.29948E-06 -4.54242E-09 -6.26158E-11 3.89206E-13
17 0 -9.95529E-06 -2.30967E-09 -2.60998E-11 9.49283E-14
18 0 -1.02858E-06 -2.30427E-09 -3.63509E-11 9.32441E-14
28 0 -3.22716E-06 5.53584E-09 -3.85931E-11 8.74751E-14
29 0 1.10134E-06 -1.08719E-08 2.37398E-12 -1.65988E-13
(Table 3)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f=16.5 1.250 6.218 27.029 1.491 13.817 39.247
Intermediate focal length f=28.1 10.231 6.796 11.477 8.698 6.610 50.002
Long focal length end f=48.5 34.205 8.317 4.050 13.562 1.751 61.927
(Table 4)
Group Focal length 1st lens group 142.6
2nd lens group -27.25
3rd lens group -62.31
4th lens group 29.34
5th lens group -57.33
6th lens group 53.89
1st to 3rd lens group Short focal length end: -19.03, Long focal length end: -20.54
Subsequent lens group Short focal length end: 39.57, long focal length end: 37.44
(Table 5)
(1) Twt/Twm -0.43
(2) frw/Ya 2.78
(3)｜f3/ffw｜3.27
(4)｜f3/fft｜2.38
(5) f2/f3 0.44
(6) R3gf/R2gr 0.76
(7) Bfw/Ya 2.76
(8) Bfw/fw 2.39
(10) νpMAX 32.3
(11) f1/Twt1 4.10
(12) f1/f23w -9.29
(13) D(2R-3F)T/D(2F-3R)T 0.28
(14) (1-Mt^2) x MRt^2 2.55
(15) f4/f6 0.54
(16)｜fN/frm｜1.53
(17) ν3n/ν3p 1.72
(18) N3p 1.85883
(19) N3a 1.79462
［数値実施例２］
図２、図１０～図１２と表６～表１０は、数値実施例２のズームレンズ系を示している。図２はレンズ構成図である。図１０、図１１、図１２は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表６は面データ、表７は非球面データ、表８は可変間隔量データ、表９はズームレンズ群データ、表１０は条件式データである。
[Numerical Example 2]
2, FIGS. 10 to 12, and Tables 6 to 10 show the zoom lens system of Numerical Example 2. FIG. 2 is a lens configuration diagram. 10, 11, and 12 are aberration curve diagrams at the short focal length end, intermediate focal length, and long focal length end. Table 6 is surface data, Table 7 is aspheric data, Table 8 is variable spacing data, Table 9 is zoom lens group data, and Table 10 is conditional expression data.
数値実施例２のズームレンズ系のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のズームレンズ系のレンズ構成と同様である。
（１）第３レンズ群Ｇ３の正レンズ３２が、両凸正レンズではなく、物体側に凸の平凸正レンズから構成されている。
The lens configuration of the zoom lens system of Numerical Example 2 is the same as that of the zoom lens system of Numerical Example 1, except for the following points.
(1) The
（表６）
f=16.5～28.5～48.6、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～26.8～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 368.508 2.17 1.85896 22.73 S-NPH5(OHARA)
2 125.000 4.58 1.74100 52.64 S-LAL61(OHARA)
3 480.387 0.15
4 59.429 6.61 1.67790 55.34 S-LAL12(OHARA)
5 182.982 D1
6* 151.330 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
7 74.978 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
8 16.435 8.49
9 -46.380 1.40 1.77250 49.60 S-LAH66(OHARA)
10 55.204 5.22 1.73800 32.33 S-NBH53V(OHARA)
11 -49.343 0.20 1.52970 42.70 光学樹脂
12* -42.716 D2
13 -36.457 1.30 1.72000 50.23 S-LAL10(OHARA)
14 30.646 3.90 1.85025 30.05 S-NBH57(OHARA)
15 ∞ D3
16 絞り 1.30
17* 42.436 6.32 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
18* -60.195 0.20
19 72.187 6.87 1.59522 67.73 S-FPM2(OHARA)
20 -33.293 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
21 -53.968 D4
22 -113.518 1.40 1.80100 34.97 S-LAM66(OHARA)
23 22.123 4.47 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
24 57.089 D5
25 42.894 1.40 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
26 19.871 5.70 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
27 84.692 0.20
28* 40.337 8.14 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
29* -34.034 BF
＊は回転対称非球面である。
（表７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.69364E-05 -3.01171E-08 4.58285E-11 -1.94966E-14
12 0 4.53006E-06 2.78274E-09 -1.18907E-10 5.85653E-13
17 0 -9.60746E-06 -4.72907E-09 -8.90566E-12 3.79932E-14
18 0 -1.89625E-06 -7.40575E-09
28 0 -3.77184E-06 -6.97085E-09 2.12525E-11 8.54793E-14
29 0 2.03163E-06 -1.59070E-08
（表８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.000 6.038 26.757 2.000 13.175 38.990
中間焦点距離 f=28.5 3.259 7.502 9.030 9.763 5.412 53.533
長焦点距離端 f=48.6 31.922 8.255 3.950 13.175 2.000 61.584
（表９）
群 焦点距離
第１レンズ群 130.3
第２レンズ群 -26.17
第３レンズ群 -64.79
第４レンズ群 29.53
第５レンズ群 -56.09
第６レンズ群 52.93
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-19.01、長焦点距離端：-26.63
後続レンズ群 短焦点距離端：39.61、長焦点距離端：35.59
（表１０）
（１）Ｔｗｔ／Ｔｗｍ -1.16
（２）ｆｒｗ／Ｙａ 2.78
（３）｜ｆ３／ｆｆｗ｜ 3.41
（４）｜ｆ３／ｆｆｔ｜ 2.43
（５）ｆ２／ｆ３ 0.40
（６）Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｒ 0.85
（７）Ｂｆｗ／Ｙａ 2.74
（８）Ｂｆｗ／ｆｗ 2.37
（１０）νｐＭＡＸ 32.3
（１１）ｆ１／Ｔｗｔ１ 3.96
（１２）ｆ１／ｆ２３ｗ -8.64
（１３）Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ 0.28
（１４）（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２ 2.00
（１５）ｆ４／ｆ６ 0.56
（１６）｜ｆＮ／ｆｒｍ｜ 1.51
（１７）ν３ｎ／ν３ｐ 1.67
（１８）Ｎ３ｐ 1.85025
（１９）Ｎ３ａ 1.78513
(Table 6)
f=16.5~28.5~48.6, F=2.9~2.9~2.9, w=42.0~26.8~16.1, Ya=14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 368.508 2.17 1.85896 22.73 S-NPH5(OHARA)
2 125.000 4.58 1.74100 52.64 S-LAL61(OHARA)
3 480.387 0.15
4 59.429 6.61 1.67790 55.34 S-LAL12(OHARA)
5 182.982 D1
6* 151.330 0.10 1.52970 42.70 Optical resin
7 74.978 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
8 16.435 8.49
9 -46.380 1.40 1.77250 49.60 S-LAH66(OHARA)
10 55.204 5.22 1.73800 32.33 S-NBH53V(OHARA)
11 -49.343 0.20 1.52970 42.70 Optical resin
12* -42.716 D2
13 -36.457 1.30 1.72000 50.23 S-LAL10(OHARA)
14 30.646 3.90 1.85025 30.05 S-NBH57(OHARA)
15 ∞ D3
16 Aperture 1.30
17* 42.436 6.32 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
18* -60.195 0.20
19 72.187 6.87 1.59522 67.73 S-FPM2(OHARA)
20 -33.293 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
21 -53.968 D4
22 -113.518 1.40 1.80100 34.97 S-LAM66(OHARA)
23 22.123 4.47 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
24 57.089 D5
25 42.894 1.40 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
26 19.871 5.70 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
27 84.692 0.20
28* 40.337 8.14 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
29* -34.034 BF
* is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 7)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 1.69364E-05 -3.01171E-08 4.58285E-11 -1.94966E-14
12 0 4.53006E-06 2.78274E-09 -1.18907E-10 5.85653E-13
17 0 -9.60746E-06 -4.72907E-09 -8.90566E-12 3.79932E-14
18 0 -1.89625E-06 -7.40575E-09
28 0 -3.77184E-06 -6.97085E-09 2.12525E-11 8.54793E-14
29 0 2.03163E-06 -1.59070E-08
(Table 8)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f=16.5 1.000 6.038 26.757 2.000 13.175 38.990
Intermediate focal length f=28.5 3.259 7.502 9.030 9.763 5.412 53.533
Long focal length end f=48.6 31.922 8.255 3.950 13.175 2.000 61.584
(Table 9)
Group Focal length 1st lens group 130.3
2nd lens group -26.17
3rd lens group -64.79
4th lens group 29.53
5th lens group -56.09
6th lens group 52.93
1st to 3rd lens group Short focal length end: -19.01, Long focal length end: -26.63
Subsequent lens group Short focal length end: 39.61, long focal length end: 35.59
(Table 10)
(1) Twt/Twm -1.16
(2) frw/Ya 2.78
(3)｜f3/ffw｜3.41
(4)｜f3/fft｜2.43
(5) f2/f3 0.40
(6) R3gf/R2gr 0.85
(7) Bfw/Ya 2.74
(8) Bfw/fw 2.37
(10) νpMAX 32.3
(11) f1/Twt1 3.96
(12) f1/f23w -8.64
(13) D(2R-3F)T/D(2F-3R)T 0.28
(14) (1-Mt^2) x MRt^2 2.00
(15) f4/f6 0.56
(16)｜fN/frm｜1.51
(17) ν3n/ν3p 1.67
(18) N3p 1.85025
(19) N3a 1.78513
［数値実施例３］
図３、図１３～図１５と表１１～表１５は、数値実施例３のズームレンズ系を示している。図３はレンズ構成図である。図１３、図１４、図１５は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表１１は面データ、表１２は非球面データ、表１３は可変間隔量データ、表１４はズームレンズ群データ、表１５は条件式データである。
[Numerical Example 3]
3, FIGS. 13 to 15, and Tables 11 to 15 show the zoom lens system of Numerical Example 3. FIG. 3 is a lens configuration diagram. 13, 14, and 15 are aberration curve diagrams at the short focal length end, intermediate focal length, and long focal length end. Table 11 is surface data, Table 12 is aspheric data, Table 13 is variable interval amount data, Table 14 is zoom lens group data, and Table 15 is conditional expression data.
数値実施例３のズームレンズ系のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のズームレンズ系のレンズ構成と同様である。
（１）第３レンズ群Ｇ３の正レンズ３２が、両凸正レンズではなく、物体側に凸の正メニスカスレンズから構成されている。
The lens configuration of the zoom lens system of Numerical Example 3 is the same as that of the zoom lens system of Numerical Example 1, except for the following points.
(1) The
（表１１）
f=16.5～28.2～48.6、F=2.9～2.9～2.9、w=41.9～26.9～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 444.922 2.00 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
2 119.286 4.81 1.72916 54.68 S-LAL18(OHARA)
3 517.614 0.15
4 60.346 6.50 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 177.527 D1
6* 123.260 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
7 67.227 1.50 1.77250 49.60 S-LAH66(OHARA)
8 15.727 8.82
9 -47.511 1.70 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
10 108.989 4.86 1.74077 27.79 S-TIH13(OHARA)
11 -49.540 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
12* -50.382 D2
13 -43.191 0.90 1.71300 53.87 S-LAL8(OHARA)
14 36.368 2.83 1.90366 31.34 S-LAH95(OHARA)
15 1014.485 D3
16 絞り 1.30
17* 40.844 5.72 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
18* -58.146 0.20
19 59.425 6.16 1.60300 65.44 S-PHM53(OHARA)
20 -39.266 1.80 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
21 -67.092 D4
22 -119.956 1.50 1.80100 34.97 S-LAM66(OHARA)
23 19.726 4.42 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
24 48.277 D5
25 37.619 1.00 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
26 16.997 5.95 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
27 143.659 1.69
28* 49.008 8.14 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
29* -32.352 BF
＊は回転対称非球面である。
（表１２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.61683E-05 -2.82648E-08 4.04557E-11 -1.88010E-14
12 0 4.69990E-06 -9.81276E-09 -5.19004E-11 4.01179E-13
17 0 -9.89042E-06 -5.22417E-09 -3.25786E-11 5.66871E-14
18 0 -3.00384E-06 -3.99768E-09 -4.11839E-11 3.58618E-14
28 0 -6.28769E-06 1.27418E-08 -1.65986E-10 5.48898E-13
29 0 -3.21298E-06 -1.46508E-08 -8.55460E-11 -9.52581E-14
（表１３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.000 5.987 29.148 3.380 10.469 36.363
中間焦点距離 f=28.2 6.434 7.273 11.186 9.219 4.634 49.517
長焦点距離端 f=48.6 31.516 9.410 4.067 12.327 1.527 59.479
（表１４）
群 焦点距離
第１レンズ群 126.1
第２レンズ群 -23.68
第３レンズ群 -82.42
第４レンズ群 28.57
第５レンズ群 -50.74
第６レンズ群 51.94
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-19.62、長焦点距離端：-27.61
後続レンズ群 短焦点距離端：40.00、長焦点距離端：36.20
（表１５）
（１）Ｔｗｔ／Ｔｗｍ -0.42
（２）ｆｒｗ／Ｙａ 2.81
（３）｜ｆ３／ｆｆｗ｜ 4.20
（４）｜ｆ３／ｆｆｔ｜ 2.99
（５）ｆ２／ｆ３ 0.29
（６）Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｒ 0.86
（７）Ｂｆｗ／Ｙａ 2.55
（８）Ｂｆｗ／ｆｗ 2.21
（１０）νｐＭＡＸ 31.3
（１１）ｆ１／Ｔｗｔ１ 3.95
（１２）ｆ１／ｆ２３ｗ -8.16
（１３）Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ 0.31
（１４）（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２ 2.00
（１５）ｆ４／ｆ６ 0.55
（１６）｜ｆＮ／ｆｒｍ｜ 1.34
（１７）ν３ｎ／ν３ｐ 1.72
（１８）Ｎ３ｐ 1.90366
（１９）Ｎ３ａ 1.80833
(Table 11)
f=16.5~28.2~48.6, F=2.9~2.9~2.9, w=41.9~26.9~16.1, Ya=14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 444.922 2.00 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
2 119.286 4.81 1.72916 54.68 S-LAL18(OHARA)
3 517.614 0.15
4 60.346 6.50 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 177.527 D1
6* 123.260 0.10 1.52970 42.70 Optical resin
7 67.227 1.50 1.77250 49.60 S-LAH66(OHARA)
8 15.727 8.82
9 -47.511 1.70 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
10 108.989 4.86 1.74077 27.79 S-TIH13(OHARA)
11 -49.540 0.10 1.52970 42.70 Optical resin
12* -50.382 D2
13 -43.191 0.90 1.71300 53.87 S-LAL8(OHARA)
14 36.368 2.83 1.90366 31.34 S-LAH95(OHARA)
15 1014.485 D3
16 Aperture 1.30
17* 40.844 5.72 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
18* -58.146 0.20
19 59.425 6.16 1.60300 65.44 S-PHM53(OHARA)
20 -39.266 1.80 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
21 -67.092 D4
22 -119.956 1.50 1.80100 34.97 S-LAM66(OHARA)
23 19.726 4.42 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
24 48.277 D5
25 37.619 1.00 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
26 16.997 5.95 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
27 143.659 1.69
28* 49.008 8.14 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
29* -32.352 BF
* is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 12)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 1.61683E-05 -2.82648E-08 4.04557E-11 -1.88010E-14
12 0 4.69990E-06 -9.81276E-09 -5.19004E-11 4.01179E-13
17 0 -9.89042E-06 -5.22417E-09 -3.25786E-11 5.66871E-14
18 0 -3.00384E-06 -3.99768E-09 -4.11839E-11 3.58618E-14
28 0 -6.28769E-06 1.27418E-08 -1.65986E-10 5.48898E-13
29 0 -3.21298E-06 -1.46508E-08 -8.55460E-11 -9.52581E-14
(Table 13)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f=16.5 1.000 5.987 29.148 3.380 10.469 36.363
Intermediate focal length f=28.2 6.434 7.273 11.186 9.219 4.634 49.517
Long focal length end f=48.6 31.516 9.410 4.067 12.327 1.527 59.479
(Table 14)
Group Focal length 1st lens group 126.1
2nd lens group -23.68
3rd lens group -82.42
4th lens group 28.57
5th lens group -50.74
6th lens group 51.94
1st to 3rd lens group Short focal length end: -19.62, long focal length end: -27.61
Subsequent lens group Short focal length end: 40.00, long focal length end: 36.20
(Table 15)
(1) Twt/Twm -0.42
(2) frw/Ya 2.81
(3)｜f3/ffw｜4.20
(4)｜f3/fft｜2.99
(5) f2/f3 0.29
(6) R3gf/R2gr 0.86
(7) Bfw/Ya 2.55
(8) Bfw/fw 2.21
(10) νpMAX 31.3
(11) f1/Twt1 3.95
(12) f1/f23w -8.16
(13) D(2R-3F)T/D(2F-3R)T 0.31
(14) (1-Mt^2) x MRt^2 2.00
(15) f4/f6 0.55
(16)｜fN/frm｜1.34
(17) ν3n/ν3p 1.72
(18) N3p 1.90366
(19) N3a 1.80833
［数値実施例４］
図４、図１６～図１８と表１６～表２０は、数値実施例４のズームレンズ系を示している。図４はレンズ構成図である。図１６、図１７、図１８は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表１６は面データ、表１７は非球面データ、表１８は可変間隔量データ、表１９はズームレンズ群データ、表２０は条件式データである。
[Numerical Example 4]
4, FIGS. 16 to 18, and Tables 16 to 20 show the zoom lens system of Numerical Example 4. FIG. 4 is a lens configuration diagram. 16, 17, and 18 are aberration curve diagrams at the short focal length end, intermediate focal length, and long focal length end. Table 16 is surface data, Table 17 is aspheric data, Table 18 is variable interval amount data, Table 19 is zoom lens group data, and Table 20 is conditional expression data.
数値実施例４のズームレンズ系のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のズームレンズ系のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２の正レンズ２３が、ハイブリッドレンズではなく、像側の面に非球面を有する非球面レンズから構成されている。
（２）第３レンズ群Ｇ３の正レンズ３２が、両凸正レンズではなく、物体側に凸の正メニスカスレンズから構成されている。
（３）第４レンズ群Ｇ４が、物体側から順に、両凸正レンズ４１’と、開口絞りＳＰと、両凸正レンズ４２’と、像側に凸の負メニスカスレンズ４３’とから構成されている。両凸正レンズ４２’は、物体側の面に非球面を有している。両凸正レンズ４２’と負メニスカスレンズ４３’は、接合されている。
（４）第５レンズ群Ｇ５が、物体側から順に、両凹負レンズ５１’と、両凹負レンズ５２’と、物体側に凸の正メニスカスレンズ５３’とから構成されている。両凹負レンズ５２’と正メニスカスレンズ５３’は、接合されている。
（５）第６レンズ群Ｇ６の正レンズ６２が、物体側に凸の正メニスカスレンズではなく、両凸正レンズから構成されている。
（６）第６レンズ群Ｇ６の両凸正レンズ６３が、両面非球面ではなく、物体側の面だけに非球面を有している。
The lens configuration of the zoom lens system of Numerical Example 4 is the same as that of the zoom lens system of Numerical Example 1, except for the following points.
(1) The
(2) The
(3) The fourth lens group G4 is composed of, in order from the object side, a biconvex positive lens 41', an aperture stop SP, a biconvex positive lens 42', and a negative meniscus lens 43' convex toward the image side. ing. The biconvex positive lens 42' has an aspherical surface on the object side. The biconvex positive lens 42' and the negative meniscus lens 43' are cemented together.
(4) The fifth lens group G5 is composed of, in order from the object side, a biconcave negative lens 51', a biconcave negative lens 52', and a positive meniscus lens 53' convex toward the object side. The biconcave negative lens 52' and the positive meniscus lens 53' are cemented together.
(5) The
(6) The biconvex
（表１６）
f=16.4～28.2～48.5、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～27.1～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 2692.178 2.37 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
2 151.356 5.10 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
3 3686.730 0.15
4 71.758 6.39 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 233.756 D1
6* 78.496 0.05 1.52970 42.70 光学樹脂
7 57.064 1.50 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
8 15.892 9.04
9 -91.408 1.40 1.69680 55.53 S-LAL14(OHARA)
10 27.396 6.42 1.68948 31.02 L-TIM28(OHARA)
11* -103.276 D2
12 -27.881 1.00 1.53775 74.70 S-FPM3(OHARA)
13 80.466 2.98 1.90366 31.34 S-LAH95(OHARA)
14 -1034.624 D3
15 34.665 6.01 1.55332 71.68 M-FCD500(HOYA)
16 -68.601 1.00
17 絞り 2.30
18* 52.301 6.32 1.61881 63.85 M-PCD4(HOYA)
19 -32.784 3.48 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
20 -73.735 D4
21 -437.375 1.40 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
22 69.701 1.67
23 -103.385 1.40 1.80610 40.93 S-LAH53V(OHARA)
24 27.165 3.97 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
25 166.724 D5
26 104.775 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
27 26.064 6.25 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
28 -52.988 0.15
29* 46.590 6.20 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
30 -51.757 BF
＊は回転対称非球面である。
（表１７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.09778E-05 -1.68183E-08 1.45658E-11 -1.22128E-14
11 44.65936 1.20183E-06 1.13729E-08 -2.02364E-10 7.90405E-13
18 0 -8.72559E-06 -8.20277E-09 -1.07667E-12 -3.25462E-14
29 0 -3.33429E-06 1.13062E-08 -4.50608E-11 1.15988E-13
（表１８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.2 1.000 6.696 23.511 1.500 9.848 37.499
中間焦点距離 f=28.2 2.967 8.038 6.739 7.349 4.039 52.387
長焦点距離端 f=48.5 32.172 8.363 1.500 9.848 1.500 62.838
（表１９）
群 焦点距離
第１レンズ群 138.4
第２レンズ群 -25.00
第３レンズ群 -72.58
第４レンズ群 27.48
第５レンズ群 -39.26
第６レンズ群 41.23
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-18.94、長焦点距離端：-25.92
後続レンズ群 短焦点距離端：40.53、長焦点距離端：36.73
（表２０）
（１）Ｔｗｔ／Ｔｗｍ -9.96
（２）ｆｒｗ／Ｙａ 2.85
（３）｜ｆ３／ｆｆｗ｜ 3.83
（４）｜ｆ３／ｆｆｔ｜ 2.80
（５）ｆ２／ｆ３ 0.34
（６）Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｒ 0.27
（７）Ｂｆｗ／Ｙａ 2.63
（８）Ｂｆｗ／ｆｗ 2.28
（１０）νｐＭＡＸ 31.3
（１１）ｆ１／Ｔｗｔ１ 3.83
（１２）ｆ１／ｆ２３ｗ -9.04
（１３）Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ 0.27
（１４）（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２ 2.39
（１５）ｆ４／ｆ６ 0.67
（１６）｜ｆＮ／ｆｒｍ｜ 1.02
（１７）ν３ｎ／ν３ｐ 2.38
（１８）Ｎ３ｐ 1.90366
（１９）Ｎ３ａ 1.72071
(Table 16)
f=16.4~28.2~48.5, F=2.9~2.9~2.9, w=42.0~27.1~16.1, Ya=14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 2692.178 2.37 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
2 151.356 5.10 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
3 3686.730 0.15
4 71.758 6.39 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 233.756 D1
6* 78.496 0.05 1.52970 42.70 Optical resin
7 57.064 1.50 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
8 15.892 9.04
9 -91.408 1.40 1.69680 55.53 S-LAL14(OHARA)
10 27.396 6.42 1.68948 31.02 L-TIM28(OHARA)
11* -103.276 D2
12 -27.881 1.00 1.53775 74.70 S-FPM3(OHARA)
13 80.466 2.98 1.90366 31.34 S-LAH95(OHARA)
14 -1034.624 D3
15 34.665 6.01 1.55332 71.68 M-FCD500(HOYA)
16 -68.601 1.00
17 Aperture 2.30
18* 52.301 6.32 1.61881 63.85 M-PCD4(HOYA)
19 -32.784 3.48 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
20 -73.735 D4
21 -437.375 1.40 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
22 69.701 1.67
23 -103.385 1.40 1.80610 40.93 S-LAH53V(OHARA)
24 27.165 3.97 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
25 166.724 D5
26 104.775 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
27 26.064 6.25 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
28 -52.988 0.15
29* 46.590 6.20 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
30 -51.757 BF
* is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 17)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 1.09778E-05 -1.68183E-08 1.45658E-11 -1.22128E-14
11 44.65936 1.20183E-06 1.13729E-08 -2.02364E-10 7.90405E-13
18 0 -8.72559E-06 -8.20277E-09 -1.07667E-12 -3.25462E-14
29 0 -3.33429E-06 1.13062E-08 -4.50608E-11 1.15988E-13
(Table 18)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f=16.2 1.000 6.696 23.511 1.500 9.848 37.499
Intermediate focal length f=28.2 2.967 8.038 6.739 7.349 4.039 52.387
Long focal length end f=48.5 32.172 8.363 1.500 9.848 1.500 62.838
(Table 19)
Group Focal length 1st lens group 138.4
2nd lens group -25.00
3rd lens group -72.58
4th lens group 27.48
5th lens group -39.26
6th lens group 41.23
1st to 3rd lens group Short focal length end: -18.94, long focal length end: -25.92
Subsequent lens group Short focal length end: 40.53, long focal length end: 36.73
(Table 20)
(1) Twt/Twm -9.96
(2) frw/Ya 2.85
(3)｜f3/ffw｜3.83
(4)｜f3/fft｜2.80
(5) f2/f3 0.34
(6) R3gf/R2gr 0.27
(7) Bfw/Ya 2.63
(8) Bfw/fw 2.28
(10) νpMAX 31.3
(11) f1/Twt1 3.83
(12) f1/f23w -9.04
(13) D(2R-3F)T/D(2F-3R)T 0.27
(14) (1-Mt^2) x MRt^2 2.39
(15) f4/f6 0.67
(16)｜fN/frm｜1.02
(17) ν3n/ν3p 2.38
(18) N3p 1.90366
(19) N3a 1.72071
［数値実施例５］
図５、図１９～図２１と表２１～表２５は、数値実施例５のズームレンズ系を示している。図５はレンズ構成図である。図１９、図２０、図２１は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表２１は面データ、表２２は非球面データ、表２３は可変間隔量データ、表２４はズームレンズ群データ、表２５は条件式データである。
[Numerical Example 5]
5, FIGS. 19 to 21 and Tables 21 to 25 show the zoom lens system of Numerical Example 5. FIG. 5 is a lens configuration diagram. 19, 20, and 21 are aberration curve diagrams at the short focal length end, intermediate focal length, and long focal length end. Table 21 is surface data, Table 22 is aspherical surface data, Table 23 is variable interval amount data, Table 24 is zoom lens group data, and Table 25 is conditional expression data.
数値実施例５のズームレンズ系のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例４のズームレンズ系のレンズ構成と同様である。
（１）第３レンズ群Ｇ３の正レンズ３２が、物体側に凸の正メニスカスレンズではなく、両凸正レンズから構成されている。
The lens configuration of the zoom lens system of Numerical Example 5 is the same as that of the zoom lens system of Numerical Example 4, except for the following points.
(1) The
（表２１）
f=16.5～28.1～48.5、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～26.7～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 2451.756 2.26 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
2 165.561 4.46 1.78800 47.37 S-LAH64(OHARA)
3 2335.532 0.15
4 63.208 6.26 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 181.795 D1
6* 114.364 0.05 1.52970 42.70 光学樹脂
7 73.287 1.50 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
8 16.000 9.01
9 -112.009 1.40 1.73400 51.47 S-LAL59(OHARA)
10 44.410 5.52 1.68948 31.02 L-TIM28(OHARA)
11* -85.317 D2
12 -27.853 1.40 1.60300 65.44 S-PHM53(OHARA)
13 191.609 3.02 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
14 -128.098 D3
15 34.776 6.49 1.55332 71.68 M-FCD500(HOYA)
16 -58.842 1.00
17 絞り 2.30
18* 56.494 6.22 1.61881 63.85 M-PCD4(HOYA)
19 -33.032 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
20 -79.415 D4
21 -147.237 1.40 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
22 107.016 1.16
23 -135.833 1.40 1.80610 40.93 S-LAH53V(OHARA)
24 25.162 3.71 1.94595 17.98 FDS18-W (HOYA)
25 102.481 D5
26 107.499 1.40 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
27 26.020 5.78 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
28 -54.639 0.15
29* 58.071 5.89 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
30 -40.822 BF
＊は回転対称非球面である。
（表２２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.20367E-05 -2.07979E-08 1.96627E-11 -1.80585E-14
11 28.84614 -6.92047E-08 9.39420E-10 -1.20445E-10 4.12078E-13
18 0 -9.05652E-06 -1.05668E-08 3.82396E-12 -4.30322E-14
29 0 -3.22815E-06 1.43652E-08 -6.60275E-11 2.01020E-13
（表２３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.000 7.993 23.724 2.000 12.349 38.614
中間焦点距離 f=28.1 13.985 8.005 10.125 7.970 6.419 46.297
長焦点距離端 f=48.5 31.376 8.847 2.000 12.349 2.000 58.980
（表２４）
群 焦点距離
第１レンズ群 131.3
第２レンズ群 -24.65
第３レンズ群 -75.24
第４レンズ群 27.40
第５レンズ群 -37.90
第６レンズ群 41.67
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-19.11、長焦点距離端：-26.69
後続レンズ群 短焦点距離端：42.50、長焦点距離端：37.16
（表２５）
（１）Ｔｗｔ／Ｔｗｍ 0.09
（２）ｆｒｗ／Ｙａ 2.98
（３）｜ｆ３／ｆｆｗ｜ 3.94
（４）｜ｆ３／ｆｆｔ｜ 2.82
（５）ｆ２／ｆ３ 0.33
（６）Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｒ 0.33
（７）Ｂｆｗ／Ｙａ 2.71
（８）Ｂｆｗ／ｆｗ 2.35
（１０）νｐＭＡＸ 31.0
（１１）ｆ１／Ｔｗｔ１ 4.40
（１２）ｆ１／ｆ２３ｗ -8.65
（１３）Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ 0.29
（１４）（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２ 2.21
（１５）ｆ４／ｆ６ 0.66
（１６）｜ｆＮ／ｆｒｍ｜ 0.94
（１７）ν３ｎ／ν３ｐ 2.64
（１８）Ｎ３ｐ 1.85478
（１９）Ｎ３ａ 1.72889
(Table 21)
f=16.5~28.1~48.5, F=2.9~2.9~2.9, w=42.0~26.7~16.1, Ya=14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 2451.756 2.26 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
2 165.561 4.46 1.78800 47.37 S-LAH64(OHARA)
3 2335.532 0.15
4 63.208 6.26 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 181.795 D1
6* 114.364 0.05 1.52970 42.70 Optical resin
7 73.287 1.50 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
8 16.000 9.01
9 -112.009 1.40 1.73400 51.47 S-LAL59(OHARA)
10 44.410 5.52 1.68948 31.02 L-TIM28(OHARA)
11* -85.317 D2
12 -27.853 1.40 1.60300 65.44 S-PHM53(OHARA)
13 191.609 3.02 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
14 -128.098 D3
15 34.776 6.49 1.55332 71.68 M-FCD500(HOYA)
16 -58.842 1.00
17 Aperture 2.30
18* 56.494 6.22 1.61881 63.85 M-PCD4(HOYA)
19 -33.032 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
20 -79.415 D4
21 -147.237 1.40 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
22 107.016 1.16
23 -135.833 1.40 1.80610 40.93 S-LAH53V(OHARA)
24 25.162 3.71 1.94595 17.98 FDS18-W (HOYA)
25 102.481 D5
26 107.499 1.40 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
27 26.020 5.78 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
28 -54.639 0.15
29* 58.071 5.89 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
30 -40.822 BF
* is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 22)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 1.20367E-05 -2.07979E-08 1.96627E-11 -1.80585E-14
11 28.84614 -6.92047E-08 9.39420E-10 -1.20445E-10 4.12078E-13
18 0 -9.05652E-06 -1.05668E-08 3.82396E-12 -4.30322E-14
29 0 -3.22815E-06 1.43652E-08 -6.60275E-11 2.01020E-13
(Table 23)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f=16.5 1.000 7.993 23.724 2.000 12.349 38.614
Intermediate focal length f=28.1 13.985 8.005 10.125 7.970 6.419 46.297
Long focal length end f=48.5 31.376 8.847 2.000 12.349 2.000 58.980
(Table 24)
Group Focal length 1st lens group 131.3
2nd lens group -24.65
3rd lens group -75.24
4th lens group 27.40
5th lens group -37.90
6th lens group 41.67
1st to 3rd lens group Short focal length end: -19.11, Long focal length end: -26.69
Subsequent lens group Short focal length end: 42.50, long focal length end: 37.16
(Table 25)
(1) Twt/Twm 0.09
(2) frw/Ya 2.98
(3)｜f3/ffw｜3.94
(4)｜f3/fft｜2.82
(5) f2/f3 0.33
(6) R3gf/R2gr 0.33
(7) Bfw/Ya 2.71
(8) Bfw/fw 2.35
(10) νpMAX 31.0
(11) f1/Twt1 4.40
(12) f1/f23w -8.65
(13) D(2R-3F)T/D(2F-3R)T 0.29
(14) (1-Mt^2) x MRt^2 2.21
(15) f4/f6 0.66
(16)｜fN/frm｜0.94
(17) ν3n/ν3p 2.64
(18) N3p 1.85478
(19) N3a 1.72889
［数値実施例６］
図６、図２２～図２４と表２６～表３０は、数値実施例６のズームレンズ系を示している。図６はレンズ構成図である。図２２、図２３、図２４は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表２６は面データ、表２７は非球面データ、表２８は可変間隔量データ、表２９はズームレンズ群データ、表３０は条件式データである。
[Numerical Example 6]
6, FIGS. 22 to 24, and Tables 26 to 30 show the zoom lens system of Numerical Example 6. FIG. 6 is a lens configuration diagram. 22, 23, and 24 are aberration curve diagrams at the short focal length end, intermediate focal length, and long focal length end. Table 26 is surface data, Table 27 is aspheric data, Table 28 is variable interval amount data, Table 29 is zoom lens group data, and Table 30 is conditional expression data.
数値実施例６のズームレンズ系のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例５のズームレンズ系のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズ２３が、非球面レンズではない。
（２）第５レンズ群Ｇ５の負レンズ５２’が、両凹負レンズではなく、物体側に凸の負メニスカスレンズから構成されている。
（３）第６レンズ群Ｇ６が、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ６１’と、両凸正レンズ６２’と、物体側に凸の正メニスカスレンズ６３’と、物体側に凸の負メニスカスレンズ６４’とから構成されている。負メニスカスレンズ６１’は、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。負メニスカスレンズ６１’と両凸正レンズ６２’は、接合されている。正メニスカスレンズ６３’と負メニスカスレンズ６４’は、接合されている。
The lens configuration of the zoom lens system of Numerical Example 6 is the same as that of the zoom lens system of Numerical Example 5, except for the following points.
(1) The biconvex
(2) The negative lens 52' of the fifth lens group G5 is not a biconcave negative lens but a negative meniscus lens convex toward the object side.
(3) The sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens 61' convex to the object side, a positive biconvex lens 62', a positive meniscus lens 63' convex to the object side, and a positive meniscus lens 63' convex to the object side. It is composed of a convex negative meniscus lens 64'. The negative meniscus lens 61' is composed of a hybrid lens in which an aspherical layer made of a synthetic resin material is adhesively formed on the object side surface of a glass lens. The negative meniscus lens 61' and the biconvex positive lens 62' are cemented together. The positive meniscus lens 63' and the negative meniscus lens 64' are cemented.
（表２６）
f=16.4～28.2～48.6、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～26.7～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 2691.580 2.40 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
2 236.756 3.54 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
3 5547.365 0.15
4 72.410 6.02 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
5 230.547 D1
6* 95.297 0.05 1.51640 52.20 光学樹脂
7 64.508 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
8 17.355 9.98
9 -50.114 1.40 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
10 25.471 7.21 1.69895 30.13 S-TIM35(OHARA)
11 -45.259 D2
12 -27.255 1.40 1.65160 58.55 S-LAL7(OHARA)
13 51.605 3.55 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
14 -486.016 D3
15 37.238 5.71 1.59522 67.73 S-FPM2(OHARA)
16 -56.263 1.00
17 絞り 0.20
18* 43.481 5.28 1.59201 67.02 M-PCD51(HOYA)
19 -51.709 1.40 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
20 -216.709 D4
21 -226.901 1.40 1.90525 35.04 S-LAH93(OHARA)
22 107.748 0.91
23 2425.350 1.40 1.89190 37.13 S-LAH92(OHARA)
24 26.148 3.55 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
25 89.414 D5
26* 74.669 0.08 1.51640 52.20 光学樹脂
27 78.667 1.40 1.92119 23.96 FDS24(HOYA)
28 32.953 8.72 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
29 -28.987 0.15
30 41.11 3.40 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
31 535.828 1.40 1.90043 37.37 TAFD37(HOYA)
32 159.099 BF
＊は回転対称非球面である。
（表２７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.13949E-05 -1.29877E-08 1.78064E-11 -7.48111E-15
18 0 -7.64091E-06 -5.79808E-09 -2.39943E-11 1.32093E-14
26 0 -8.66387E-06 -2.62725E-10 6.88313E-11 -1.98047E-13
（表２８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.4 1.000 10.133 17.453 2.000 10.344 37.004
中間焦点距離 f=28.2 13.764 7.581 7.477 6.726 5.622 47.897
長焦点距離端 f=48.6 34.142 6.947 2.000 10.344 2.000 60.358
（表２９）
群 焦点距離
第１レンズ群 136.1
第２レンズ群 -26.47
第３レンズ群 -58.96
第４レンズ群 27.53
第５レンズ群 -47.75
第６レンズ群 41.79
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-17.14、長焦点距離端：-25.18
後続レンズ群 短焦点距離端：35.87、長焦点距離端：33.13
（表３０）
（１）Ｔｗｔ／Ｔｗｍ -2.89
（２）ｆｒｗ／Ｙａ 2.52
（３）｜ｆ３／ｆｆｗ｜ 3.44
（４）｜ｆ３／ｆｆｔ｜ 2.34
（５）ｆ２／ｆ３ 0.45
（６）Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｒ 0.60
（７）Ｂｆｗ／Ｙａ 2.60
（８）Ｂｆｗ／ｆｗ 2.25
（１０）νｐＭＡＸ 31.3
（１１）ｆ１／Ｔｗｔ１ 3.60
（１２）ｆ１／ｆ２３ｗ -9.82
（１３）Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ 0.22
（１４）（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２ 2.81
（１５）ｆ４／ｆ６ 0.66
（１６）｜ｆＮ／ｆｒｍ｜ 1.38
（１７）ν３ｎ／ν３ｐ 1.87
（１８）Ｎ３ｐ 1.90366
（１９）Ｎ３ａ 1.77763
(Table 26)
f=16.4~28.2~48.6, F=2.9~2.9~2.9, w=42.0~26.7~16.1, Ya=14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 2691.580 2.40 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
2 236.756 3.54 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
3 5547.365 0.15
4 72.410 6.02 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
5 230.547 D1
6* 95.297 0.05 1.51640 52.20 Optical resin
7 64.508 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
8 17.355 9.98
9 -50.114 1.40 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
10 25.471 7.21 1.69895 30.13 S-TIM35(OHARA)
11 -45.259 D2
12 -27.255 1.40 1.65160 58.55 S-LAL7(OHARA)
13 51.605 3.55 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
14 -486.016 D3
15 37.238 5.71 1.59522 67.73 S-FPM2(OHARA)
16 -56.263 1.00
17 Aperture 0.20
18* 43.481 5.28 1.59201 67.02 M-PCD51(HOYA)
19 -51.709 1.40 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
20 -216.709 D4
21 -226.901 1.40 1.90525 35.04 S-LAH93(OHARA)
22 107.748 0.91
23 2425.350 1.40 1.89190 37.13 S-LAH92(OHARA)
24 26.148 3.55 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
25 89.414 D5
26* 74.669 0.08 1.51640 52.20 Optical resin
27 78.667 1.40 1.92119 23.96 FDS24(HOYA)
28 32.953 8.72 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
29 -28.987 0.15
30 41.11 3.40 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
31 535.828 1.40 1.90043 37.37 TAFD37(HOYA)
32 159.099 BF
* is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 27)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 1.13949E-05 -1.29877E-08 1.78064E-11 -7.48111E-15
18 0 -7.64091E-06 -5.79808E-09 -2.39943E-11 1.32093E-14
26 0 -8.66387E-06 -2.62725E-10 6.88313E-11 -1.98047E-13
(Table 28)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f=16.4 1.000 10.133 17.453 2.000 10.344 37.004
Intermediate focal length f=28.2 13.764 7.581 7.477 6.726 5.622 47.897
Long focal length end f=48.6 34.142 6.947 2.000 10.344 2.000 60.358
(Table 29)
Group Focal length 1st lens group 136.1
2nd lens group -26.47
3rd lens group -58.96
4th lens group 27.53
5th lens group -47.75
6th lens group 41.79
1st to 3rd lens group Short focal length end: -17.14, long focal length end: -25.18
Subsequent lens group Short focal length end: 35.87, long focal length end: 33.13
(Table 30)
(1) Twt/Twm -2.89
(2) frw/Ya 2.52
(3)｜f3/ffw｜3.44
(4)｜f3/fft｜2.34
(5) f2/f3 0.45
(6) R3gf/R2gr 0.60
(7) Bfw/Ya 2.60
(8) Bfw/fw 2.25
(10) νpMAX 31.3
(11) f1/Twt1 3.60
(12) f1/f23w -9.82
(13) D(2R-3F)T/D(2F-3R)T 0.22
(14) (1-Mt^2) x MRt^2 2.81
(15) f4/f6 0.66
(16)｜fN/frm｜1.38
(17) ν3n/ν3p 1.87
(18) N3p 1.90366
(19) N3a 1.77763
［数値実施例７］
図７、図２８～図３０と表３１～表３５は、数値実施例７のズームレンズ系を示している。図７はレンズ構成図である。図２８、図２９、図３０は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表３１は面データ、表３２は非球面データ、表３３は可変間隔量データ、表３４はズームレンズ群データ、表３５は条件式データである。
[Numerical Example 7]
7, FIGS. 28 to 30, and Tables 31 to 35 show the zoom lens system of Numerical Example 7. FIG. 7 is a lens configuration diagram. 28, 29, and 30 are aberration curve diagrams at the short focal length end, intermediate focal length, and long focal length end. Table 31 is surface data, Table 32 is aspheric data, Table 33 is variable interval amount data, Table 34 is zoom lens group data, and Table 35 is conditional expression data.
数値実施例７のズームレンズ系は、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。前側レンズ群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。後続レンズ群ＧＲは、全体として正の屈折力を有しており、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力の第７レンズ群Ｇ７から構成されている。 The zoom lens system of Numerical Example 7 includes, in order from the object side, a front lens group GF and a trailing lens group GR. The front lens group GF is composed of, in order from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, and a third lens group G3 with negative refractive power. There is. The subsequent lens group GR has a positive refractive power as a whole, and in order from the object side, a fourth lens group G4 with a positive refractive power, a fifth lens group G5 with a negative refractive power, and a positive refractive power. It consists of a sixth lens group G6 with positive refractive power and a seventh lens group G7 with positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１Ａと、両凸正レンズ１２Ａと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ａとから構成されている。負メニスカスレンズ１１Ａと両凸正レンズ１２Ａは、接合されている。
The first lens group G1 includes, in order from the object side, a
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１Ａと、両凹負レンズ２２Ａと、両凸正レンズ２３Ａとから構成されている。負メニスカスレンズ２１Ａは、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。両凹負レンズ２２Ａと両凸正レンズ２３Ａは、接合されている。
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens 21A convex toward the object side, a biconcave
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、像側に凸の負メニスカスレンズ３１Ａと、像側に凸の正メニスカスレンズ３２Ａとから構成されている。負メニスカスレンズ３１Ａと正メニスカスレンズ３２Ａは、接合されている。
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸正レンズ４１Ａと、開口絞りＳＰと、両凸正レンズ４２Ａと、像側に凸の負メニスカスレンズ４３Ａとから構成されている。両凸正レンズ４２Ａは、物体側の面に非球面を有している。両凸正レンズ４２Ａと負メニスカスレンズ４３Ａは、接合されている。
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a biconvex
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凹負レンズ５１Ａと、物体側に凸の負メニスカスレンズ５２Ａと、物体側に凸の正メニスカスレンズ５３Ａとから構成されている。負メニスカスレンズ５２Ａと正メニスカスレンズ５３Ａは、接合されている。
The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconcave
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ６１Ａと、両凸正レンズ６２Ａとから構成されている。負メニスカスレンズ６１Ａは、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。負メニスカスレンズ６１Ａと両凸正レンズ６２Ａは、接合されている。
The sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a
第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、像側に凸の負メニスカスレンズ７１Ａと、両凸正レンズ７２Ａとから構成されている。
The seventh lens group G7 includes, in order from the object side, a
（表３１）
f=16.5～28.3～48.5、F=2.9～2.9～2.9、w=41.9～27.0～16.4、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 291.692 2.400 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
2 120.449 6.220 1.65100 56.16 S-LAL54(OHARA)
3 -548.226 0.150
4 43.818 5.020 1.71299 53.87 S-LAL8(OHARA)
5 66.449 D1
6* 336.420 0.150 1.52972 42.53 光学樹脂
7 93.659 1.500 1.77250 49.60 S-LAH66(OHARA)
8 17.192 9.980
9 -49.824 1.400 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
10 19.857 7.210 1.78880 28.43 S-NBH58(OHARA)
11 -65.958 D2
12 -25.418 1.400 1.81600 46.62 S-LAH59(OHARA)
13 -114.054 2.550 1.95375 32.32 TAFD45(HOYA)
14 -51.081 D3
15 35.236 5.710 1.67300 38.25 S-NBH52V(OHARA)
16 -56.235 1.000
17 絞り 0.200
18* 41.527 5.280 1.61881 63.85 M-PCD4(HOYA)
19 -32.696 1.400 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
20 -146.106 D4
21 -104.542 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
22 47.405 1.310
23 404.479 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
24 22.161 3.550 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
25 2810.371 D5
26* 64.096 0.162 1.52972 42.53 光学樹脂
27 80.539 1.400 1.92119 23.96 FDS24(HOYA)
28 27.502 6.720 1.61800 63.33 S-PHM52(OHARA)
29 -31.729 D6
30 -38.041 1.400 1.85883 30.00 NBFD30(HOYA)
31 -74.136 0.200
32 494.049 4.600 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
33 -45.462 BF
＊は回転対称非球面である。
（表３２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.67962E-05 -2.80721E-08 4.50181E-11 -3.41388E-14
18 0 -6.55265E-06 -1.22352E-08 1.11553E-11 -8.32023E-14
26 0 -7.85801E-06 1.97385E-08 -2.73144E-11 0.00000E+00
（表３３）
D1 D2 D3 D4 D5 D6 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.270 13.559 12.011 2.000 8.843 2.200 39.805
中間焦点距離 f=28.3 15.791 8.124 6.877 5.729 5.114 11.880 39.805
長焦点距離端 f=48.5 32.305 7.824 2.148 8.595 2.248 26.784 39.805
（表３４）
群 焦点距離
第１レンズ群 122.4
第２レンズ群 -21.35
第３レンズ群 -74.65
第４レンズ群 24.24
第５レンズ群 -32.01
第６レンズ群 46.93
第７レンズ群 123.6
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-16.83、長焦点距離端：-26.15
後続レンズ群 短焦点距離端：37.33、長焦点距離端：44.70
（表３５）
（１）Ｔｗｔ／Ｔｗｍ -10.11
（２）ｆｒｗ／Ｙａ 2.62
（３）｜ｆ３／ｆｆｗ｜ 4.44
（４）｜ｆ３／ｆｆｔ｜ 2.85
（５）ｆ２／ｆ３ 0.29
（６）Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｒ 0.39
（７）Ｂｆｗ／Ｙａ 2.80
（８）Ｂｆｗ／ｆｗ 2.42
（１０）νｐＭＡＸ 32.3
（１１）ｆ１／Ｔｗｔ１ 3.06
（１２）ｆ１／ｆ２３ｗ -9.39
（１３）Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ 0.24
（１４）（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２ 2.19
（１５）ｆ４／ｆ６ 0.52
（１６）｜ｆＮ／ｆｒｍ｜ 0.80
（１７）ν３ｎ／ν３ｐ 1.44
（１８）Ｎ３ｐ 1.9538
（１９）Ｎ３ａ 1.8849
(Table 31)
f=16.5~28.3~48.5, F=2.9~2.9~2.9, w=41.9~27.0~16.4, Ya=14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 291.692 2.400 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
2 120.449 6.220 1.65100 56.16 S-LAL54(OHARA)
3 -548.226 0.150
4 43.818 5.020 1.71299 53.87 S-LAL8(OHARA)
5 66.449 D1
6* 336.420 0.150 1.52972 42.53 Optical resin
7 93.659 1.500 1.77250 49.60 S-LAH66(OHARA)
8 17.192 9.980
9 -49.824 1.400 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
10 19.857 7.210 1.78880 28.43 S-NBH58(OHARA)
11 -65.958 D2
12 -25.418 1.400 1.81600 46.62 S-LAH59(OHARA)
13 -114.054 2.550 1.95375 32.32 TAFD45(HOYA)
14 -51.081 D3
15 35.236 5.710 1.67300 38.25 S-NBH52V(OHARA)
16 -56.235 1.000
17 Aperture 0.200
18* 41.527 5.280 1.61881 63.85 M-PCD4(HOYA)
19 -32.696 1.400 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
20 -146.106 D4
21 -104.542 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
22 47.405 1.310
23 404.479 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
24 22.161 3.550 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
25 2810.371 D5
26* 64.096 0.162 1.52972 42.53 Optical resin
27 80.539 1.400 1.92119 23.96 FDS24(HOYA)
28 27.502 6.720 1.61800 63.33 S-PHM52(OHARA)
29 -31.729 D6
30 -38.041 1.400 1.85883 30.00 NBFD30(HOYA)
31 -74.136 0.200
32 494.049 4.600 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
33 -45.462 BF
* is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 32)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 1.67962E-05 -2.80721E-08 4.50181E-11 -3.41388E-14
18 0 -6.55265E-06 -1.22352E-08 1.11553E-11 -8.32023E-14
26 0 -7.85801E-06 1.97385E-08 -2.73144E-11 0.00000E+00
(Table 33)
D1 D2 D3 D4 D5 D6 BF
Short focal length end f=16.5 1.270 13.559 12.011 2.000 8.843 2.200 39.805
Intermediate focal length f=28.3 15.791 8.124 6.877 5.729 5.114 11.880 39.805
Long focal length end f=48.5 32.305 7.824 2.148 8.595 2.248 26.784 39.805
(Table 34)
Group Focal length 1st lens group 122.4
2nd lens group -21.35
3rd lens group -74.65
4th lens group 24.24
5th lens group -32.01
6th lens group 46.93
7th lens group 123.6
1st to 3rd lens group Short focal length end: -16.83, long focal length end: -26.15
Subsequent lens group Short focal length end: 37.33, long focal length end: 44.70
(Table 35)
(1) Twt/Twm -10.11
(2) frw/Ya 2.62
(3)｜f3/ffw｜4.44
(4)｜f3/fft｜2.85
(5) f2/f3 0.29
(6) R3gf/R2gr 0.39
(7) Bfw/Ya 2.80
(8) Bfw/fw 2.42
(10) νpMAX 32.3
(11) f1/Twt1 3.06
(12) f1/f23w -9.39
(13) D(2R-3F)T/D(2F-3R)T 0.24
(14) (1-Mt^2) x MRt^2 2.19
(15) f4/f6 0.52
(16)｜fN/frm｜0.80
(17) ν3n/ν3p 1.44
(18) N3p 1.9538
(19) N3a 1.8849
［数値実施例８］
図８、図３１～図３３と表３６～表４０は、数値実施例８のズームレンズ系を示している。図８はレンズ構成図である。図３１、図３２、図３３は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表３６は面データ、表３７は非球面データ、表３８は可変間隔量データ、表３９はズームレンズ群データ、表４０は条件式データである。
[Numerical Example 8]
8, FIGS. 31 to 33, and Tables 36 to 40 show the zoom lens system of Numerical Example 8. FIG. 8 is a lens configuration diagram. 31, 32, and 33 are aberration curve diagrams at the short focal length end, intermediate focal length, and long focal length end. Table 36 is surface data, Table 37 is aspheric data, Table 38 is variable interval amount data, Table 39 is zoom lens group data, and Table 40 is conditional expression data.
数値実施例８のズームレンズ系は、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。前側レンズ群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。後続レンズ群ＧＲは、全体として正の屈折力を有しており、物体側から順に、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。 The zoom lens system of Numerical Example 8 includes, in order from the object side, a front lens group GF and a trailing lens group GR. The front lens group GF is composed of, in order from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, and a third lens group G3 with negative refractive power. There is. The subsequent lens group GR has a positive refractive power as a whole, and in order from the object side, a fourth lens group G4 with a negative refractive power, a fifth lens group G5 with a positive refractive power, and a positive refractive power. and a sixth lens group G6.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１Ｂと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１２Ｂと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｂとから構成されている。負メニスカスレンズ１１Ｂと正メニスカスレンズ１２Ｂは、接合されている。
The first lens group G1 includes, in order from the object side, a
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１Ｂと、両凹負レンズ２２Ｂと、両凸正レンズ２３Ｂとから構成されている。負メニスカスレンズ２１Ａは、物体側の面に非球面を有している。両凹負レンズ２２Ｂと両凸正レンズ２３Ｂは、接合されている。
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹負レンズ３１Ｂと、両凸正レンズ３２Ｂとから構成されている。両凹負レンズ３１Ｂと両凸正レンズ３２Ｂは、接合されている。
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconcave
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹負レンズ４１Ｂと、物体側に凸の正メニスカスレンズ４２Ｂとから構成されている。両凹負レンズ４１Ｂは、物体側の面に非球面を有している。両凹負レンズ４１Ｂと正メニスカスレンズ４２Ｂは、接合されている。
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a biconcave
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、開口絞りＳＰと、両凸正レンズ５１Ｂと、両凸正レンズ５２Ｂと、両凹負レンズ５３Ｂとから構成されている。両凸正レンズ５１Ｂは、物体側の面に非球面を有している。両凸正レンズ５２Ｂと両凹負レンズ５３Ｂは、接合されている。
The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, an aperture stop SP, a biconvex
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸正レンズ６１Ｂと、両凸正レンズ６２Ｂと、両凹負レンズ６３Ｂと、両凸正レンズ６４Ｂとから構成されている。両凸正レンズ６１Ｂは、物体側の面に非球面を有している。両凹負レンズ６３Ｂと両凸正レンズ６４Ｂは、接合されている。
The sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a biconvex
（表３６）
f=15.5～26.0～43.7、F=2.9～2.9～2.9、w=44.3～28.4～17.6、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 199.785 2.170 1.89286 20.36 S-NPH4(OHARA)
2 102.000 4.500 1.51742 52.43 S-NSL36(OHARA)
3 252.412 0.150
4 73.641 5.400 1.69680 55.53 S-LAL14(OHARA)
5 462.457 D1
6* 81.668 1.600 1.95150 29.83 M-TAFD405(HOYA)
7 18.244 10.500
8 -43.000 1.200 1.72916 54.09 S-LAL19(OHARA)
9 36.802 6.500 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
10 -52.610 D2
11 -40.000 0.900 1.78800 47.37 S-LAH64(OHARA)
12 36.096 4.020 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
13 -110.287 D3
14* -172.999 1.300 1.80139 45.45 M-TAF31(HOYA)
15 30.000 3.200 1.67270 32.10 S-TIM25(OHARA)
16 141.865 D4
17 絞り 1.400
18* 45.066 5.000 1.88202 37.22 M-TAFD307(HOYA)
19 -104.442 0.200
20 40.401 6.800 1.43875 94.94 S-FPL53(OHARA)
21 -39.367 1.200 2.05090 26.94 TAFD65(HOYA)
22 102.564 D5
23* 39.054 5.000 1.59201 67.02 M-PCD51(HOYA)
24 -142.331 6.804
25 57.370 4.000 1.90043 37.37 TAFD37A(HOYA)
26 -169.112 0.200
27 -721.402 1.100 1.88300 40.80 TAFD30(HOYA)
28 19.345 6.500 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
29* -84.510 BF
＊は回転対称非球面である。
（表３７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 3.64346E-06 -2.47870E-09 -4.61506E-13 -7.42412E-17
14 0 3.17941E-06 4.43317E-09 0.00000E+00 0.00000E+00
18 0 -9.18320E-07 1.42386E-09 4.71883E-13 0.00000E+00
23 0 -4.01194E-06 -2.63557E-10 0.00000E+00 0.00000E+00
29 0 8.71569E-06 1.73183E-09 1.40611E-11 0.00000E+00
（表３８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=15.5 1.270 3.251 11.988 14.454 16.804 35.592
中間焦点距離 f=26.0 14.385 10.741 4.498 7.158 7.047 50.304
長焦点距離端 f=43.7 30.919 13.039 2.200 3.000 2.270 67.802
（表３９）
群 焦点距離
第１レンズ群 149.1
第２レンズ群 -34.85
第３レンズ群 -103.0
第４レンズ群 -72.60
第５レンズ群 54.75
第６レンズ群 41.02
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-27.82、長焦点距離端：-35.09
後続レンズ群 短焦点距離端：34.64、長焦点距離端：38.60
（表４０）
（１）Ｔｗｔ／Ｔｗｍ -2.66
（２）ｆｒｗ／Ｙａ 2.43
（３）｜ｆ３／ｆｆｗ｜ 3.70
（４）｜ｆ３／ｆｆｔ｜ 2.94
（５）ｆ２／ｆ３ 0.34
（６）Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｒ 0.76
（７）Ｂｆｗ／Ｙａ 2.50
（８）Ｂｆｗ／ｆｗ 2.30
（１０）νｐＭＡＸ 31.3
（１１）ｆ１／Ｔｗｔ１ 4.82
（１２）ｆ１／ｆ２３ｗ -6.71
（１３）Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ 0.35
（１４）（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２ 1.07
（１５）ｆ４／ｆ６ -（非該当）
（１６）｜ｆＮ／ｆｒｍ｜ 1.98
（１７）ν３ｎ／ν３ｐ 1.91
（１８）Ｎ３ｐ 1.8548
（１９）Ｎ３ａ 1.8214
(Table 36)
f=15.5~26.0~43.7, F=2.9~2.9~2.9, w=44.3~28.4~17.6, Ya=14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 199.785 2.170 1.89286 20.36 S-NPH4(OHARA)
2 102.000 4.500 1.51742 52.43 S-NSL36(OHARA)
3 252.412 0.150
4 73.641 5.400 1.69680 55.53 S-LAL14(OHARA)
5 462.457 D1
6* 81.668 1.600 1.95150 29.83 M-TAFD405(HOYA)
7 18.244 10.500
8 -43.000 1.200 1.72916 54.09 S-LAL19(OHARA)
9 36.802 6.500 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
10 -52.610 D2
11 -40.000 0.900 1.78800 47.37 S-LAH64(OHARA)
12 36.096 4.020 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
13 -110.287 D3
14* -172.999 1.300 1.80139 45.45 M-TAF31(HOYA)
15 30.000 3.200 1.67270 32.10 S-TIM25(OHARA)
16 141.865 D4
17 Aperture 1.400
18* 45.066 5.000 1.88202 37.22 M-TAFD307(HOYA)
19 -104.442 0.200
20 40.401 6.800 1.43875 94.94 S-FPL53(OHARA)
21 -39.367 1.200 2.05090 26.94 TAFD65(HOYA)
22 102.564 D5
23* 39.054 5.000 1.59201 67.02 M-PCD51(HOYA)
24 -142.331 6.804
25 57.370 4.000 1.90043 37.37 TAFD37A(HOYA)
26 -169.112 0.200
27 -721.402 1.100 1.88300 40.80 TAFD30(HOYA)
28 19.345 6.500 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
29* -84.510BF
* is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 37)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 3.64346E-06 -2.47870E-09 -4.61506E-13 -7.42412E-17
14 0 3.17941E-06 4.43317E-09 0.00000E+00 0.00000E+00
18 0 -9.18320E-07 1.42386E-09 4.71883E-13 0.00000E+00
23 0 -4.01194E-06 -2.63557E-10 0.00000E+00 0.00000E+00
29 0 8.71569E-06 1.73183E-09 1.40611E-11 0.00000E+00
(Table 38)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f=15.5 1.270 3.251 11.988 14.454 16.804 35.592
Intermediate focal length f=26.0 14.385 10.741 4.498 7.158 7.047 50.304
Long focal length end f=43.7 30.919 13.039 2.200 3.000 2.270 67.802
(Table 39)
Group Focal length 1st lens group 149.1
2nd lens group -34.85
3rd lens group -103.0
4th lens group -72.60
5th lens group 54.75
6th lens group 41.02
1st to 3rd lens group Short focal length end: -27.82, long focal length end: -35.09
Subsequent lens group Short focal length end: 34.64, long focal length end: 38.60
(Table 40)
(1) Twt/Twm -2.66
(2) frw/Ya 2.43
(3)｜f3/ffw｜3.70
(4)｜f3/fft｜2.94
(5) f2/f3 0.34
(6) R3gf/R2gr 0.76
(7) Bfw/Ya 2.50
(8) Bfw/fw 2.30
(10) νpMAX 31.3
(11) f1/Twt1 4.82
(12) f1/f23w -6.71
(13) D(2R-3F)T/D(2F-3R)T 0.35
(14) (1-Mt^2) x MRt^2 1.07
(15) f4/f6 - (not applicable)
(16)｜fN/frm｜1.98
(17) ν3n/ν3p 1.91
(18) N3p 1.8548
(19) N3a 1.8214
［数値実施例９］
図９、図３４～図３６と表４１～表４５は、数値実施例９のズームレンズ系を示している。図９はレンズ構成図である。図３４、図３５、図３６は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表４１は面データ、表４２は非球面データ、表４３は可変間隔量データ、表４４はズームレンズ群データ、表４５は条件式データである。
[Numerical Example 9]
9, FIGS. 34 to 36, and Tables 41 to 45 show the zoom lens system of Numerical Example 9. FIG. 9 is a lens configuration diagram. 34, 35, and 36 are aberration curve diagrams at the short focal length end, intermediate focal length, and long focal length end. Table 41 is surface data, Table 42 is aspheric data, Table 43 is variable interval amount data, Table 44 is zoom lens group data, and Table 45 is conditional expression data.
数値実施例９のズームレンズ系は、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。前側レンズ群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。後続レンズ群ＧＲは、全体として正の屈折力を有しており、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。 The zoom lens system of Numerical Example 9 includes, in order from the object side, a front lens group GF and a trailing lens group GR. The front lens group GF is composed of, in order from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, and a third lens group G3 with negative refractive power. There is. The subsequent lens group GR has a positive refractive power as a whole, and in order from the object side, a fourth lens group G4 with a positive refractive power, a fifth lens group G5 with a positive refractive power, and a negative refractive power. and a sixth lens group G6.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１Ｃと、物体側に凸の平凸正レンズ１２Ｃと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｃとから構成されている。負メニスカスレンズ１１Ｃと平凸正レンズ１２Ｃは、接合されている。
The first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens 11C convex to the object side, a positive plano-convex lens 12C convex to the object side, and a
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１Ｃと、両凹負レンズ２２Ｃと、両凸正レンズ２３Ｃとから構成されている。負メニスカスレンズ２１Ｃは、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。両凹負レンズ２２Ｃと両凸正レンズ２３Ｃは、接合されている。
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹負レンズ３１Ｃと、物体側に凸の正メニスカスレンズ３２Ｃとから構成されている。両凹負レンズ３１Ｃと正メニスカスレンズ３２Ｃは、接合されている。
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconcave
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、開口絞りＳＰと、物体側に凸の正メニスカスレンズ４１Ｃと、両凸正レンズ４２Ｃと、両凹負レンズ４３Ｃとから構成されている。両凸正レンズ４２Ｃと両凹負レンズ４３Ｃは、接合されている。
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, an aperture stop SP, a
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズ５１Ｃと、両凹負レンズ５２Ｃと、両凸正レンズ５３Ｃと、両凸正レンズ５４Ｃとから構成されている。両凸正レンズ５１Ｃは、物体側の面に非球面を有している。両凸正レンズ５３Ｃは、像側の面に非球面を有している。両凹負レンズ５２Ｃと両凸正レンズ５３Ｃは、接合されている。
The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconvex
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凹負レンズ６１Ｃと、物体側に凸の正メニスカスレンズ６２Ｃと、像側に凸の正メニスカスレンズ６３Ｃとから構成されている。両凹負レンズ６１Ｃと正メニスカスレンズ６２Ｃは、接合されている。
The sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens 61C, a
（表４１）
f=18.5～43.5～101.9、F=2.9～2.9～2.9、w=39.0～17.8～7.7、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 187.168 2.170 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
2 80.603 7.600 1.59410 60.47 FCD600(HOYA)
3 ∞ 0.150
4 63.500 6.520 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 192.516 D1
6* 239.004 0.100 1.52972 42.53 光学樹脂
7 160.004 1.500 1.88300 40.80 TAFD30(HOYA)
8 22.078 8.359
9 -55.226 1.200 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
10 33.000 8.670 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
11 -55.650 D2
12 -37.260 0.900 1.72000 50.23 S-LAL10(OHARA)
13 38.462 3.882 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
14 51649.350 D3
15 絞り 1.400
16 50.801 4.000 1.90043 37.37 TAFD37A(HOYA)
17 975.716 0.200
18 48.000 5.900 1.49700 81.55 S-FPL51(OHARA)
19 -51.398 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
20 187.444 D4
21* 35.764 7.028 1.59201 67.02 M-PCD51(HOYA)
22 -70.613 0.757
23 -93.412 1.100 1.65412 39.68 S-NBH5(OHARA)
24 29.706 6.000 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
25* -83.798 0.120
26 95.634 3.800 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
27 -104.300 D5
28 -102.465 1.000 1.95375 32.32 TAFD45(HOYA)
29 25.594 3.200 1.72825 28.46 S-TIH10(OHARA)
30 57.718 2.000
31 -82.802 3.000 1.72916 54.09 S-LAL19(OHARA)
32 -37.073 FB
＊は回転対称非球面である。
（表４２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 4.78916E-06 -6.98122E-09 9.90946E-12 -7.96602E-15
21 0 -3.33582E-06 7.06755E-09 0.00000E+00 0.00000E+00
25 0 1.37019E-05 5.59672E-09 2.30684E-11 0.00000E+00
（表４３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=18.5 1.270 6.060 33.889 15.290 2.904 30.120
中間焦点距離 f=43.5 23.139 8.060 12.538 6.435 2.587 47.793
長焦点距離端 f=102 46.858 17.379 1.027 3.167 1.282 66.140
（表４４）
群 焦点距離
第１レンズ群 106.2
第２レンズ群 -37.37
第３レンズ群 -63.36
第４レンズ群 71.96
第５レンズ群 28.89
第６レンズ群 -55.85
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-25.99、長焦点距離端：-61.90
後続レンズ群 短焦点距離端：37.98、長焦点距離端：34.86
（表４５）
（１）Ｔｗｔ／Ｔｗｍ -0.07
（２）ｆｒｗ／Ｙａ 2.67
（３）｜ｆ３／ｆｆｗ｜ 2.43
（４）｜ｆ３／ｆｆｔ｜ 1.02
（５）ｆ２／ｆ３ 0.59
（６）Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｒ 0.67
（７）Ｂｆｗ／Ｙａ 2.12
（８）Ｂｆｗ／ｆｗ 1.62
（１０）νｐＭＡＸ 31.3
（１１）ｆ１／Ｔｗｔ１ 2.29
（１２）ｆ１／ｆ２３ｗ -5.74
（１３）Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ 0.41
（１４）（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２ 2.47
（１５）ｆ４／ｆ６ -（非該当）
（１６）｜ｆＮ／ｆｒｍ｜ 1.60
（１７）ν３ｎ／ν３ｐ 2.03
（１８）Ｎ３ｐ 1.8548
（１９）Ｎ３ａ 1.7874
(Table 41)
f=18.5~43.5~101.9, F=2.9~2.9~2.9, w=39.0~17.8~7.7, Ya=14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 187.168 2.170 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
2 80.603 7.600 1.59410 60.47 FCD600(HOYA)
3 ∞ 0.150
4 63.500 6.520 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 192.516 D1
6* 239.004 0.100 1.52972 42.53 Optical resin
7 160.004 1.500 1.88300 40.80 TAFD30(HOYA)
8 22.078 8.359
9 -55.226 1.200 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
10 33.000 8.670 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
11 -55.650 D2
12 -37.260 0.900 1.72000 50.23 S-LAL10(OHARA)
13 38.462 3.882 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
14 51649.350 D3
15 Aperture 1.400
16 50.801 4.000 1.90043 37.37 TAFD37A(HOYA)
17 975.716 0.200
18 48.000 5.900 1.49700 81.55 S-FPL51(OHARA)
19 -51.398 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
20 187.444 D4
21* 35.764 7.028 1.59201 67.02 M-PCD51(HOYA)
22 -70.613 0.757
23 -93.412 1.100 1.65412 39.68 S-NBH5(OHARA)
24 29.706 6.000 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
25* -83.798 0.120
26 95.634 3.800 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
27 -104.300 D5
28 -102.465 1.000 1.95375 32.32 TAFD45(HOYA)
29 25.594 3.200 1.72825 28.46 S-TIH10(OHARA)
30 57.718 2.000
31 -82.802 3.000 1.72916 54.09 S-LAL19(OHARA)
32 -37.073 FB
* is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 42)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 4.78916E-06 -6.98122E-09 9.90946E-12 -7.96602E-15
21 0 -3.33582E-06 7.06755E-09 0.00000E+00 0.00000E+00
25 0 1.37019E-05 5.59672E-09 2.30684E-11 0.00000E+00
(Table 43)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f=18.5 1.270 6.060 33.889 15.290 2.904 30.120
Intermediate focal length f=43.5 23.139 8.060 12.538 6.435 2.587 47.793
Long focal length end f=102 46.858 17.379 1.027 3.167 1.282 66.140
(Table 44)
Group Focal length 1st lens group 106.2
2nd lens group -37.37
3rd lens group -63.36
4th lens group 71.96
5th lens group 28.89
6th lens group -55.85
1st to 3rd lens group Short focal length end: -25.99, long focal length end: -61.90
Subsequent lens group Short focal length end: 37.98, long focal length end: 34.86
(Table 45)
(1) Twt/Twm -0.07
(2) frw/Ya 2.67
(3)｜f3/ffw｜2.43
(4)｜f3/fft｜1.02
(5) f2/f3 0.59
(6) R3gf/R2gr 0.67
(7) Bfw/Ya 2.12
(8) Bfw/fw 1.62
(10) νpMAX 31.3
(11) f1/Twt1 2.29
(12) f1/f23w -5.74
(13) D(2R-3F)T/D(2F-3R)T 0.41
(14) (1-Mt^2) x MRt^2 2.47
(15) f4/f6 - (not applicable)
(16)｜fN/frm｜1.60
(17) ν3n/ν3p 2.03
(18) N3p 1.8548
(19) N3a 1.7874
図３７、図３８を参照して、本実施形態のズームレンズ系を搭載したデジタルカメラ（撮影装置）１００について説明する。 A digital camera (photographing device) 100 equipped with the zoom lens system of this embodiment will be described with reference to FIGS. 37 and 38.
デジタルカメラ１００は、カメラボディ（筐体）１０１と、撮影レンズ１０２と、ファインダ１０３と、フラッシュ１０４と、シャッタボタン１０５と、電源ボタン１０６と、液晶モニタ１０７と、操作ボタン１０８と、メモリカードスロット１０９と、ズームスイッチ１１０とを有している。
The
カメラボディ１０１は、デジタルカメラ１００の各構成要素を収納する。撮影レンズ１０２は、例えば、本実施形態のズームレンズ系をレンズ鏡筒に組み込んでユニット化したものである。ファインダ１０３は、被写体や構図を決めるための覗き窓である。フラッシュ１０４は、夜間撮影や暗所撮影の際に閃光を発するものである。シャッタボタン１０５は、デジタルカメラ１００による撮影を実行するための物理スイッチである。電源ボタン１０６は、デジタルカメラ１００の電源のオンオフを切り替えるための物理スイッチである。液晶モニタ１０７は、デジタルカメラ１００による撮影画像等を表示する。操作ボタン１０８は、デジタルカメラ１００の撮影モード等を設定するための物理スイッチである。メモリカードスロット１０９は、デジタルカメラ１００による撮影画像等を記憶するメモリカード（図示略）を差し込むためのスロットである。ズームスイッチ１１０は、短焦点距離端と長焦点距離端の間での変倍（ズーミング）を行うための物理スイッチである。ズームスイッチ１１０を操作することにより、本実施形態のズームレンズ系のレンズ群間隔が適宜変更される。
The
デジタルカメラ１００は、カメラボディ１０１の内部の機能構成要素として、中央演算装置１１１と、画像処理装置１１２と、受光素子１１３と、信号処理装置１１４と、半導体メモリ１１５と、通信カード１１６とを有している。
The
中央演算装置１１１は、デジタルカメラ１００の内部における各種の演算処理を行う。画像処理装置１１２は、デジタルカメラ１００による撮影画像に対して各種の画像処理を行う。受光素子１１３は、測光処理に利用される外部の光を取り入れて受光する。信号処理装置１１４は、撮影指示信号や画像処理信号等の各種の信号処理を行う。半導体メモリ１１５は、デジタルカメラ１００による撮影画像の一時記憶領域を構成する。通信カード１１６は、外部装置（図示略）との無線通信等を可能にするためのものである。
The
ここで説明したデジタルカメラ１００の構成はあくまで一例であり、種々の設計変更が可能である（デジタルカメラ１００の具体的態様には自由度がある）。
The configuration of the
また、本実施形態のズームレンズ系は、上述したデジタルカメラ１００以外であっても、例えば、交換レンズ、携帯情報端末装置、ビデオカメラ、銀塩カメラ、光学センサ、投影光学系（プロジェクタ）等に適用することができる。
Furthermore, the zoom lens system of the present embodiment can be used not only for the
ＧＦ 前側レンズ群
ＧＲ 後続レンズ群
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群（フォーカスレンズ群）
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群（第Ｎレンズ群）
Ｇ６ 第６レンズ群
Ｇ７ 第７レンズ群
１００ デジタルカメラ（撮影装置）
GF Front lens group GR Subsequent lens group G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group (focus lens group)
G4 4th lens group G5 5th lens group (Nth lens group)
G6 6th lens group G7
Claims (15)
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群の間隔が変化し、
第３レンズ群は、フォーカシング時に移動するフォーカシングレンズ群を構成しており、且つ、負レンズと正レンズの２枚のレンズから構成されており、
後続レンズ群は、３つ以上のレンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群との間隔が変化する負の屈折力の第Ｎレンズ群を有しており、
次の条件式（１）、（１１）、（１８）を満足することを特徴とするズームレンズ系。
（１）－２０＜Ｔｗｔ／Ｔｗｍ＜１
（１１）１．５＜ｆ１／Ｔｗｔ１＜７．０
（１８）Ｎ３ｐ＞１．８５０００
但し、
Ｔｗｔ：短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際する第２レンズ群の移動量（物体側への移動量を正の符号で示し、像側への移動量を負の符号で示す）、
Ｔｗｍ：短焦点距離端から中間焦点距離への変倍に際する第２レンズ群の移動量（物体側への移動量を正の符号で示し、像側への移動量を負の符号で示す）、
中間焦点距離：中間焦点距離ｆｍ＝（ｆｗ・ｆｔ）１／２、ｆｗは短焦点距離端における全系の焦点距離、ｆｔは長焦点距離端における全系の焦点距離、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
Ｔｗｔ１：短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際する第１レンズ群の移動量（物体側への移動量を正の符号で示し、像側への移動量を負の符号で示す）、
Ｎ３ｐ：第３レンズ群中の正レンズのｄ線に対する屈折率。 Consisting of, in order from the object side, a first lens group with positive refractive power, a second lens group with negative refractive power, a third lens group with negative refractive power, and a subsequent lens group with positive refractive power. and
When changing the magnification from the short focal length end to the long focal length end, the distance between adjacent lens groups changes,
The third lens group constitutes a focusing lens group that moves during focusing, and is composed of two lenses, a negative lens and a positive lens,
The subsequent lens group has three or more lens groups, and includes an Nth lens group with a negative refractive power that changes the distance between adjacent lens groups when changing power from a short focal length end to a long focal length end. It has
A zoom lens system characterized by satisfying the following conditional expressions (1) , (11), and (18) .
(1)-20<Twt/Twm<1
(11) 1.5<f1/Twt1<7.0
(18) N3p>1.85000
however,
Twt: Amount of movement of the second lens group during zooming from the short focal length end to the long focal length end (the amount of movement toward the object side is indicated by a positive sign, and the amount of movement toward the image side is indicated by a negative sign) show),
Twm: Amount of movement of the second lens group during zooming from the short focal length end to an intermediate focal length (the amount of movement toward the object side is indicated by a positive sign, and the amount of movement toward the image side is indicated by a negative sign) ),
Intermediate focal length: intermediate focal length fm = (fw・ft) 1/2 , fw is the focal length of the entire system at the short focal length end, ft is the focal length of the entire system at the long focal length end,
f1: focal length of the first lens group,
Twt1: Amount of movement of the first lens group during zooming from the short focal length end to the long focal length end (the amount of movement toward the object side is indicated by a positive sign, and the amount of movement toward the image side is indicated by a negative sign) show),
N3p: refractive index for the d-line of the positive lens in the third lens group.
（２）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５
但し、
ｆｒｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の焦点距離、
Ｙａ：最大像高。 The zoom lens system according to claim 1, characterized in that the following conditional expression (2) is satisfied.
(2) 2.0<frw/Ya<3.5
however,
frw: focal length of the subsequent lens group when focusing at infinity at the short focal length end,
Ya: Maximum image height.
（３）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０
（４）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０
但し、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離、
ｆｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第１レンズ群と第２レンズ群と第３レンズ群の合成焦点距離、
ｆｆｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第１レンズ群と第２レンズ群と第３レンズ群の合成焦点距離。 The zoom lens system according to claim 1 or 2, characterized in that the following conditional expressions (3) and (4) are satisfied.
(3) 2.0<|f3/ffw|<5.0
(4) 1.0<|f3/fft|<4.0
however,
f3: focal length of the third lens group,
ffw: composite focal length of the first lens group, second lens group, and third lens group when focusing at infinity at the short focal length end,
fft: Combined focal length of the first lens group, second lens group, and third lens group when focusing on infinity at the long focal length end.
（５）０．１＜ｆ２／ｆ３＜０．７
但し、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離。 The zoom lens system according to any one of claims 1 to 3 , characterized in that the following conditional expression (5) is satisfied.
(5) 0.1<f2/f3<0.7
however,
f2: focal length of the second lens group,
f3: Focal length of the third lens group.
（６）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｒ＜５．０
但し、
Ｒ３ｇｆ：第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、
Ｒ２ｇｒ：第２レンズ群の最も像側の面の曲率半径。 The zoom lens system according to any one of claims 1 to 4 , characterized in that the following conditional expression (6) is satisfied.
(6) 0.1<R3gf/R2gr<5.0
however,
R3gf: radius of curvature of the surface closest to the object side of the third lens group,
R2gr: radius of curvature of the surface closest to the image side of the second lens group.
（７）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０
但し、
Ｂｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の最も像側の面から像面までの空気換算距離、
Ｙａ：最大像高。 The zoom lens system according to any one of claims 1 to 5 , characterized in that the following conditional expression (7) is satisfied.
(7) 1.5<Bfw/Ya<4.0
however,
Bfw: air-equivalent distance from the most image-side surface of the subsequent lens group to the image plane when focusing at infinity at the short focal length end;
Ya: Maximum image height.
（８）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０
但し、
Ｂｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の最も像側の面から像面までの空気換算距離、
ｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離。 The zoom lens system according to any one of claims 1 to 6 , characterized in that the following conditional expression (8) is satisfied.
(8) 1.5<Bfw/fw<4.0
however,
Bfw: air-equivalent distance from the most image-side surface of the subsequent lens group to the image plane when focusing at infinity at the short focal length end;
fw: Focal length of the entire system when focused at infinity at the short focal length end.
（１０）２５＜νｐＭＡＸ＜４５
但し、
νｐＭＡＸ：第２レンズ群または第３レンズ群が有する正レンズのうちｄ線に対するアッベ数が最大の正レンズの当該アッベ数。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 7 , wherein the second lens group or the third lens group includes at least one positive lens and satisfies the following conditional expression (10). system.
(10) 25<νpMAX<45
however,
νpMAX: Abbe number of the positive lens with the largest Abbe number for the d-line among the positive lenses included in the second lens group or the third lens group.
（１２）－２０．０＜ｆ１／ｆ２３ｗ＜－３．０
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆ２３ｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群と第３レンズ群の合成焦点距離。 The zoom lens system according to any one of claims 1 to 8 , characterized in that the following conditional expression (12) is satisfied.
(12) -20.0<f1/f23w<-3.0
however,
f1: focal length of the first lens group,
f23w: Combined focal length of the second lens group and third lens group when focusing on infinity at the short focal length end.
（１３）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０
但し、
Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群の最終面から第３レンズ群の先頭面までの光軸方向の間隔、
Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群の先頭面から第３レンズ群の最像面までの光軸方向の総厚。 The zoom lens system according to any one of claims 1 to 9 , characterized in that the following conditional expression (13) is satisfied.
(13) 0.20<D(2R-3F)T/D(2F-3R)T<0.60
however,
D(2R-3F)T: Distance in the optical axis direction from the final surface of the second lens group to the leading surface of the third lens group when focusing at infinity at the long focal length end,
D(2F-3R)T: Total thickness in the optical axis direction from the top surface of the second lens group to the most image surface of the third lens group when focusing at infinity at the long focal length end.
（１４）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００
但し、
Ｍｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群の横倍率、
ＭＲｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の横倍率。 The zoom lens system according to any one of claims 1 to 10 , characterized in that the following conditional expression (14) is satisfied.
(14) 1.00<(1-Mt^2)×MRt^2<8.00
however,
Mt: lateral magnification of the third lens group when focusing on infinity at the long focal length end;
MRt: Lateral magnification of the subsequent lens group when focusing on infinity at the long focal length end.
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