JP2021192088A - Zoom lens, lens barrel, interchangeable lens, and imaging apparatus - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ズームレンズ、レンズ鏡筒、交換レンズ及び撮像装置に関する。 The present invention relates to a zoom lens, a lens barrel, an interchangeable lens, and an image pickup device.
例えば、レンズ交換式カメラ用の交換レンズに対するユーザからの要求は多岐にわたる。その中でも特に、Ｆナンバーが３を切る程度の大口径であって、３５ｍｍフィルム換算で２４ｍｍ〜７０ｍｍ程度の標準域ズームレンズ、および２８ｍｍ〜１５０ｍｍ程度の標準域を含む比較的高倍率なズームレンズというカテゴリがユーザから一定の支持を得ており期待も大きい。また、ユーザからの要望として大きいものは、ある程度小型で高性能であることに加えて、近接撮影が可能なこと、オートフォーカス速度が速いこと、オートフォーカス作動音が静粛であることが挙げられる。 For example, there are various user demands for interchangeable lenses for interchangeable lens cameras. Among them, a standard range zoom lens with an F number of less than 3 and a standard range of about 24 mm to 70 mm in terms of 35 mm film, and a relatively high magnification zoom lens including a standard range of about 28 mm to 150 mm. The category has gained a certain amount of support from users, and expectations are high. In addition to being small and high-performance to some extent, the major requests from users are that close-up photography is possible, the autofocus speed is fast, and the autofocus operation sound is quiet.
ここで、高性能化という面では、例えば、２０００万画素〜４０００万画素以上の撮像素子に対応した解像力を有することに加えて、絞り開放からコマフレアが少なく高コントラストで画角の周辺部まで点像の崩れがないこと、色収差が少なく輝度差の大きな部分にも不要な色付きを生じないこと、歪曲収差が少なく直線を直線として描写可能なこと等が要求される。ある程度小型であるという面では、フィルタ径が小さく、全長方向サイズも抑制されていることが望ましい。近接撮影という面では、全てのズーム域において、０．３ｍ程度の撮影距離が確保可能なことが望ましい。オートフォーカス時の速度および静粛性の向上という面では、フォーカシングに必要な移動量を小さくし、フォーカシング機構の駆動源に対する負荷をなるべく抑制することが望ましく、フォーカシング部の光学系の屈折力の最適化や小型化、被駆動部の軽量化、駆動方法の簡素化が要求される。 Here, in terms of high performance, for example, in addition to having a resolution corresponding to an image sensor having 20 million pixels to 40 million pixels or more, points from the widest aperture to the peripheral part of the angle of view with less coma flare. It is required that the image is not distorted, that chromatic aberration is small and unnecessary coloring does not occur even in a portion having a large luminance difference, and that distortion is small and a straight line can be drawn as a straight line. In terms of being small to some extent, it is desirable that the filter diameter is small and the size in the overall length direction is suppressed. In terms of close-up photography, it is desirable to be able to secure a shooting distance of about 0.3 m in all zoom ranges. In terms of improving speed and quietness during autofocus, it is desirable to reduce the amount of movement required for focusing and suppress the load on the drive source of the focusing mechanism as much as possible, and optimize the refractive power of the optical system of the focusing unit. It is required to reduce the size, reduce the weight of the driven part, and simplify the driving method.
レンズ交換式カメラに対応するためのバックフォーカス量を確保しながら、高性能且つフォーカシングの高速化に好適なズームタイプとして、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の後続レンズ群から構成され、第３レンズ群をフォーカスレンズ群とする構成が知られている（例えば特許文献１）。 As a zoom type suitable for high performance and high-speed focusing while ensuring the amount of back focus for interchangeable lens cameras, the first lens group with positive refractive power and the second lens group with negative refractive power It is known that the lens group is composed of a third lens group having a negative refractive power and a subsequent lens group having a positive refractive power, and the third lens group is a focus lens group (for example, Patent Document 1).
しかしながら、特許文献１は、Ｆナンバーが比較的大きく、大口径という観点で改良の余地がある。
However,
本発明は、以上の点に鑑みて改良されたズームレンズ、レンズ鏡筒、交換レンズ及び撮像装置に関するものである。本発明の第１の目的は、小型・高性能と大口径とを両立することである。本発明の第２の目的は、オートフォーカスの小型化・静粛化を実現することである。 The present invention relates to a zoom lens, a lens barrel, an interchangeable lens, and an image pickup apparatus improved in view of the above points. The first object of the present invention is to achieve both small size and high performance and a large diameter. A second object of the present invention is to realize miniaturization and quietness of autofocus.
本実施形態のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、負の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の後続レンズ群とから構成されており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群の間隔が変化し、第３レンズ群は、フォーカシング時に移動するフォーカシングレンズ群を構成しており、第２レンズ群と第３レンズ群の少なくとも一方は、少なくとも１枚の正レンズＧｐを有しており、次の条件式（１）を満足する、ことを特徴とする。
（１）２６＜νｄＧｐ
但し、
νｄＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのアッベ数、
νｄＧｐ＝（ＮｄＧｐ−１）／（ＮＦＧｐ−ＮＣＧｐ）
ＮｄＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのｄ線に対する屈折率、
ＮＦＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのＦ線に対する屈折率、
ＮＣＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのＣ線に対する屈折率、
である。
The zoom lens of the present embodiment has, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive force, a second lens group having a negative refractive force, a third lens group having a negative refractive force, and a positive refractive force. The third lens group is a focusing lens group that moves during focusing because the distance between adjacent lens groups changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end. At least one of the second lens group and the third lens group has at least one positive lens Gp, and is characterized in that the following conditional expression (1) is satisfied.
(1) 26 <νdGp
However,
νdGp: Abbe number of at least one positive lens Gp,
νdGp = (NdGp-1) / (NFGp-NCGp)
NdGp: Refractive index of at least one positive lens Gp with respect to the d line,
NFGp: Refractive index of at least one positive lens Gp with respect to the F line,
NCGp: Refractive index of at least one positive lens Gp with respect to C line,
Is.
本実施形態のレンズ鏡筒、交換レンズ及び撮像装置は、上述のいずれかのズームレンズを有している。 The lens barrel, interchangeable lens, and image pickup apparatus of the present embodiment have any of the zoom lenses described above.
本発明によれば、小型・高性能と大口径とを両立することができる。また、オートフォーカスの小型化・静粛化を実現することができる。 According to the present invention, both small size and high performance and large diameter can be achieved at the same time. In addition, it is possible to realize miniaturization and quietness of autofocus.
図１〜図１０のレンズ構成図に示すように、本実施形態のズームレンズは、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。 As shown in the lens configuration diagrams of FIGS. 1 to 10, the zoom lens of the present embodiment is composed of a front lens group GF and a succeeding lens group GR in order from the object side.
前側レンズ群ＧＦは、全数値実施例１〜１０（図１〜図１０）を通じて、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。 The front lens group GF includes the first lens group G1 having a positive refractive power and the second lens group G2 having a negative refractive power in order from the object side through all numerical values Examples 1 to 10 (FIGS. 1 to 10). It is composed of a third lens group G3 having a negative refractive power.
後続レンズ群ＧＲは、全数値実施例１〜１０（図１〜図１０）を通じて、全体として正の屈折力を有している。Ｉは設計上の像面である。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例１〜６（図１〜図６）では、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。このため、全体として、正負負正負正の６群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例７（図７）では、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力の第７レンズ群Ｇ７から構成されている。このため、全体として、正負負正負正正の７群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例８（図８）では、物体側から順に、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。このため、全体として、正負負負正正の６群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例９（図９）では、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。このため、全体として、正負負正正負の６群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例１０（図１０）では、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。このため、全体として、正負負正正の５群ズームレンズ構成となる。
Subsequent lens group GR has a positive refractive power as a whole through all numerical values Examples 1 to 10 (FIGS. 1 to 10). I is a design image plane.
In the
In the numerical embodiment 7 (FIG. 7), the succeeding lens group GR has a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a positive refractive power in this order from the object side. It is composed of a sixth lens group G6 and a seventh lens group G7 having a positive refractive power. Therefore, as a whole, a 7-group zoom lens configuration of positive / negative / negative / positive / negative is obtained.
In the numerical embodiment 8 (FIG. 8), the succeeding lens group GR has a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a positive refractive power in order from the object side. It is composed of a sixth lens group G6. Therefore, as a whole, a 6-group zoom lens configuration of positive / negative / negative / positive / positive is obtained.
In the numerical embodiment 9 (FIG. 9), the succeeding lens group GR has a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a negative refractive power in order from the object side. It is composed of a sixth lens group G6. Therefore, as a whole, a 6-group zoom lens configuration of positive / negative / negative / positive / negative is obtained.
In the numerical embodiment 10 (FIG. 10), the succeeding lens group GR is composed of a fourth lens group G4 having a positive refractive power and a fifth lens group G5 having a positive refractive power in this order from the object side. Therefore, as a whole, a 5-group zoom lens configuration of positive, negative, positive, and positive is obtained.
図１〜図１０のレンズ移動軌跡に従って、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群（第１レンズ群Ｇ１〜第５レンズ群Ｇ５、第１レンズ群Ｇ１〜第６レンズ群Ｇ６、あるいは、第１レンズ群Ｇ１〜第７レンズ群Ｇ７）の間隔が変化する。例えば、第１レンズ群Ｇ１〜第６レンズ群Ｇ６からなる６群ズームレンズ構成の場合、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が増大又は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔が増大又は減少し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の間隔が減少する。 According to the lens movement locus of FIGS. 1 to 10, when scaling from the short focal length end to the long focal length end, the adjacent lens groups (first lens group G1 to fifth lens group G5, first lens group G1 to 1) The distance between the sixth lens group G6 or the first lens group G1 to the seventh lens group G7) changes. For example, in the case of a 6-group zoom lens configuration consisting of the 1st lens group G1 to the 6th lens group G6, when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end, the first lens group G1 and the second lens group G2 The distance increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases or decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens The distance between the group G5 increases or decreases, and the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases.
上述のように、後続レンズ群ＧＲは、少なくとも２つのレンズ群（例えば第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７の少なくとも２つ）を有し、前記２つのレンズ群は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、間隔を変化させて光軸上を移動させることができる。このような構成にすることで、変倍時の球面収差や像面湾曲の変動を効果的に抑制することができる。 As described above, the subsequent lens group GR has at least two lens groups (for example, at least two of a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, a sixth lens group G6, and a seventh lens group G7). The two lens groups can be moved on the optical axis by changing the distance when scaling from the short focal length end to the long focal length end. With such a configuration, it is possible to effectively suppress fluctuations in spherical aberration and curvature of field during scaling.
また、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３、及び後続レンズ群ＧＲのうち、物体側から順に並ぶ少なくとも２つのレンズ群は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、各レンズ群の間隔を変化させて光軸上を移動させることができる。このような構成にすることで、変倍時の球面収差や像面湾曲の変動を効果的に抑制することができる。 Further, of the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, and the succeeding lens group GR, at least two lens groups arranged in order from the object side are from the short focal length end to the long focal length end. When the magnification is changed, the distance between each lens group can be changed to move the lens group on the optical axis. With such a configuration, it is possible to effectively suppress fluctuations in spherical aberration and curvature of field during scaling.
また、後続レンズ群ＧＲのうち、最も像側に配置されるレンズ群（例えば第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６又は第７レンズ群Ｇ７）は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、像面に対し固定とすることができる。このような構成にすることで、製造時のガタや、変倍時に生じる偏心やガタを抑制することができる。 Further, among the succeeding lens group GR, the lens group arranged on the image side most (for example, the 5th lens group G5, the 6th lens group G6, or the 7th lens group G7) is from the short focal length end to the long focal length end. Can be fixed to the image plane when scaling. With such a configuration, it is possible to suppress backlash during manufacturing and eccentricity and backlash that occur during scaling.
また、ズームレンズに含まれる全てのレンズ群は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、各レンズ群の間隔を変化させて光軸上を移動させることができる。このような構成にすることで、変倍時の球面収差や像面湾曲の変動を効果的に抑制することができる。 Further, all the lens groups included in the zoom lens can be moved on the optical axis by changing the distance between the lens groups when scaling from the short focal length end to the long focal length end. With such a configuration, it is possible to effectively suppress fluctuations in spherical aberration and curvature of field during scaling.
数値実施例１〜７（図１〜図７）において、第５レンズ群Ｇ５は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群との間隔が変化する負の屈折力の第Ｎレンズ群を構成する。
数値実施例８（図８）において、第４レンズ群Ｇ４は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群との間隔が変化する負の屈折力の第Ｎレンズ群を構成する。
数値実施例９（図９）において、第６レンズ群Ｇ６は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群との間隔が変化する負の屈折力の第Ｎレンズ群を構成する。
なお、第５レンズ群Ｇ５を負の屈折力の第Ｎレンズ群とする態様はあくまで一例であり、種々の設計変更が可能である。例えば、後続レンズ群ＧＲに負の屈折力のレンズ群を２つ以上設けて、そのうちの１つのレンズ群を第Ｎレンズ群とすることができる。
Numerical values In Examples 1 to 7 (FIGS. 1 to 7), the fifth lens group G5 has a negative value in which the distance from each adjacent lens group changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end. It constitutes the Nth lens group of refractive power.
Numerical value In Example 8 (FIG. 8), the fourth lens group G4 has a negative refractive power Nth Nth in which the distance from each adjacent lens group changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end. It constitutes a lens group.
Numerical value In Example 9 (FIG. 9), the sixth lens group G6 has a negative refractive power Nth Nth in which the distance from each adjacent lens group changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end. It constitutes a lens group.
The mode in which the fifth lens group G5 is the Nth lens group having a negative refractive power is only an example, and various design changes are possible. For example, two or more lens groups having a negative refractive power may be provided in the succeeding lens group GR, and one of the lens groups may be the Nth lens group.
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例１−６を通じて、物体側から順に、負レンズ１１と、正レンズ１２と、正レンズ１３とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例７では、負レンズ１１Ａと、正レンズ１２Ａと、正レンズ１３Ａとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例８では、負レンズ１１Ｂと、正レンズ１２Ｂと、正レンズ１３Ｂとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例９では、負レンズ１１Ｃと、正レンズ１２Ｃと、正レンズ１３Ｃとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例１０では、負レンズ１１Ｄと、正レンズ１２Ｄと、正レンズ１３Ｄとから構成されている。
The first lens group G1 is composed of a
In Numerical Example 7, the first lens group G1 is composed of a
In Numerical Example 8, the first lens group G1 is composed of a
In the
In the numerical embodiment 10, the first lens group G1 is composed of a negative lens 11D, a positive lens 12D, and a positive lens 13D.
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例１−６を通じて、物体側から順に、負レンズ２１と、負レンズ２２と、正レンズ２３とから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ２１Ａと、負レンズ２２Ａと、正レンズ２３Ａとから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例８では、物体側から順に、負レンズ２１Ｂと、負レンズ２２Ｂと、正レンズ２３Ｂとから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例９では、物体側から順に、負レンズ２１Ｃと、負レンズ２２Ｃと、正レンズ２３Ｃとから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例１０では、物体側から順に、負レンズ２１Ｄと、負レンズ２２Ｄと、正レンズ２３Ｄとから構成されている。
The second lens group G2 is composed of a
In Numerical Example 7, the second lens group G2 is composed of a negative lens 21A, a negative lens 22A, and a positive lens 23A in order from the object side.
In Numerical Example 8, the second lens group G2 is composed of a negative lens 21B, a negative lens 22B, and a positive lens 23B in order from the object side.
In Numerical Example 9, the second lens group G2 is composed of a
In Numerical Example 10, the second lens group G2 is composed of a
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例１−６を通じて、物体側から順に、負レンズ３１と、正レンズ３２とから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ３１Ａと、正レンズ３２Ａとから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例８では、物体側から順に、負レンズ３１Ｂと、正レンズ３２Ｂとから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例９では、物体側から順に、負レンズ３１Ｃと、正レンズ３２Ｃとから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例１０では、物体側から順に、負レンズ３１Ｄと、正レンズ３２Ｄとから構成されている。
The third lens group G3 is composed of a
In Numerical Example 7, the third lens group G3 is composed of a negative lens 31A and a positive lens 32A in order from the object side.
In Numerical Example 8, the third lens group G3 is composed of a negative lens 31B and a
In Numerical Example 9, the third lens group G3 is composed of a
In Numerical Example 10, the third lens group G3 is composed of a negative lens 31D and a positive lens 32D in order from the object side.
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例１−３では、物体側から順に、開口絞りＳＰと、正レンズ４１と、正レンズ４２と、負レンズ４３とから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例４−６では、物体側から順に、正レンズ４１’と、開口絞りＳＰと、正レンズ４２’と、負レンズ４３’とから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例７では、物体側から順に、正レンズ４１Ａと、開口絞りＳＰと、正レンズ４２Ａと、負レンズ４３Ａとから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例８では、物体側から順に、負レンズ４１Ｂと、正レンズ４２Ｂとから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例９では、物体側から順に、開口絞りＳＰと、正レンズ４１Ｃと、正レンズ４２Ｃと、負レンズ４３Ｃとから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例１０では、物体側から順に、開口絞りＳＰと、正レンズ４１Ｄと、正レンズ４２Ｄと、負レンズ４３Ｄとから構成されている。
In Numerical Example 1-3, the fourth lens group G4 is composed of an aperture stop SP, a
In Numerical Example 4-6, the fourth lens group G4 is composed of a positive lens 41', an aperture stop SP, a positive lens 42', and a negative lens 43'in order from the object side.
In Numerical Example 7, the fourth lens group G4 is composed of a
In Numerical Example 8, the fourth lens group G4 is composed of a
In Numerical Example 9, the fourth lens group G4 is composed of an aperture stop SP, a positive lens 41C, a positive lens 42C, and a negative lens 43C in order from the object side.
In Numerical Example 10, the fourth lens group G4 is composed of an aperture stop SP, a
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例１−３では、物体側から順に、負レンズ５１と、正レンズ５２とから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例４−６では、物体側から順に、負レンズ５１’と、負レンズ５２’と、正レンズ５３’とから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ５１Ａと、負レンズ５２Ａと、正レンズ５３Ａとから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例８では、物体側から順に、開口絞りＳＰと、正レンズ５１Ｂと、正レンズ５２Ｂと、負レンズ５３Ｂとから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例９では、物体側から順に、正レンズ５１Ｃと、負レンズ５２Ｃと、正レンズ５３Ｃと、正レンズ５４Ｃとから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例１０では、物体側から順に、正レンズ５１Ｄと、正レンズ５２Ｄと、負レンズ５３Ｄと、正レンズ５４Ｄとから構成されている。
In Numerical Example 1-3, the fifth lens group G5 is composed of a
In Numerical Example 4-6, the fifth lens group G5 is composed of a negative lens 51', a negative lens 52', and a positive lens 53'in order from the object side.
In Numerical Example 7, the fifth lens group G5 is composed of a negative lens 51A, a negative lens 52A, and a positive lens 53A in order from the object side.
In Numerical Example 8, the fifth lens group G5 is composed of an aperture stop SP, a positive lens 51B, a positive lens 52B, and a negative lens 53B in order from the object side.
In Numerical Example 9, the fifth lens group G5 is composed of a positive lens 51C, a
In Numerical Example 10, the fifth lens group G5 is composed of a
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例１−５では、物体側から順に、負レンズ６１と、正レンズ６２と、正レンズ６３とから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例６では、物体側から順に、負レンズ６１’と、正レンズ６２’と、正レンズ６３’と、負レンズ６４’とから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ６１Ａと、正レンズ６２Ａとから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例８では、物体側から順に、正レンズ６１Ｂと、正レンズ６２Ｂと、負レンズ６３Ｂと、正レンズ６４Ｂとから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例９では、物体側から順に、負レンズ６１Ｃと、正レンズ６２Ｃと、正レンズ６３Ｃとから構成されている。
In Numerical Example 1-5, the sixth lens group G6 is composed of a
In Numerical Example 6, the sixth lens group G6 is composed of a negative lens 61', a positive lens 62', a positive lens 63', and a negative lens 64'in order from the object side.
In Numerical Example 7, the sixth lens group G6 is composed of a negative lens 61A and a positive lens 62A in order from the object side.
In Numerical Example 8, the sixth lens group G6 is composed of a positive lens 61B, a
In Numerical Example 9, the sixth lens group G6 is composed of a
第７レンズ群Ｇ７は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ７１Ａと、正レンズ７２Ａとから構成されている。 In Numerical Example 7, the seventh lens group G7 is composed of a negative lens 71A and a positive lens 72A in order from the object side.
本実施形態のズームレンズは、例えば、小型で高性能でありながら、Ｆナンバーが３より小さい大口径であって、３５ｍｍフィルム換算で２４〜７０ｍｍ相当あるいは２８〜１５０ｍｍ相当のズーム域を網羅することができる。また、オートフォーカスの小型化・静粛化に好適な小型フォーカス群構成を採ることができる。 The zoom lens of the present embodiment is, for example, compact and high-performance, but has a large aperture with an F number smaller than 3, and covers a zoom range equivalent to 24-70 mm or 28-150 mm in terms of 35 mm film. Can be done. In addition, a compact focus group configuration suitable for miniaturization and quietness of autofocus can be adopted.
一般的に、広角化を進めると、コマ収差、非点収差、倍率色収差、像面湾曲、歪曲収差が増大しやすい。一方、望遠化を進めると、球面収差、軸上色収差の影響が増大しやすい。また、大口径化を進めると、コマ収差、球面収差が増大し、それらの収差を補正するために光学系全体やフォーカス部が長大化する傾向がある。 In general, as the angle is widened, coma, astigmatism, chromatic aberration of magnification, curvature of field, and distortion tend to increase. On the other hand, as the telephoto lens is advanced, the influence of spherical aberration and axial chromatic aberration tends to increase. Further, as the diameter is increased, coma aberration and spherical aberration increase, and the entire optical system and the focus portion tend to be lengthened in order to correct these aberrations.
本実施形態のズームレンズは、上述した収差補正上の課題、及び、特にフォーカスレンズ群の長大化の課題を解決するための構成を具備している。 The zoom lens of the present embodiment has a configuration for solving the above-mentioned problem of aberration correction and particularly the problem of lengthening the focus lens group.
正先行型（ポジティブリード型）のズームレンズにおいては、絞りよりも物体側に配置した最も強い負のパワーを持つ第２レンズ群でフォーカシングを行うことが多い。しかし、第２レンズ群でフォーカシングを行うとフォーカシングによる倍率変化を生じやすく、加えて、軽量化が困難でフォーカシングスピードを得にくいという欠点がある。 In a positive lead type zoom lens, focusing is often performed by a second lens group having the strongest negative power arranged on the object side of the aperture. However, when focusing is performed with the second lens group, there is a drawback that a change in magnification due to focusing is likely to occur, and in addition, it is difficult to reduce the weight and it is difficult to obtain a focusing speed.
これに対し、本実施形態のズームレンズは、上述した最もパワーの強い負レンズ群を第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とに分割して、第３レンズ群Ｇ３のみをフォーカシング時に移動するフォーカスレンズ群として用いることにより、フォーカスレンズ群の小型軽量化によるオートフォーカスの高速化、静音化を図っている。具体的に、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３は、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時に、物体側に移動する（繰り出される）。 On the other hand, in the zoom lens of the present embodiment, the negative lens group having the strongest power described above is divided into a second lens group G2 and a third lens group G3, and only the third lens group G3 is moved during focusing. By using it as a focus lens group, the autofocus speed and noise reduction are achieved by reducing the size and weight of the focus lens group. Specifically, the third lens group G3, which is a focus lens group, moves (is extended) to the object side when focusing from an infinite object to a short-distance object.
加えて、従来の第２レンズ群に必要なフォーカシングのための繰り出しスペースの確保が不要になることから、短焦点距離端において第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔を小さく設定でき、歪曲収差や像面湾曲の補正能力の向上に寄与できる。また、第３レンズ群Ｇ３を含めた各レンズ群の位置を像面に対して移動させることで変倍に寄与させることにより、設計の自由度を高めて、高性能化を図っている。 In addition, since it is not necessary to secure the extension space for focusing required for the conventional second lens group, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 can be set small at the short focal length end. , It can contribute to the improvement of the correction ability of distortion and curvature of field. Further, by moving the position of each lens group including the third lens group G3 with respect to the image plane to contribute to the scaling, the degree of freedom in design is increased and the performance is improved.
本実施形態のズームレンズは、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際して、特に第１レンズ群Ｇ１を像面に対して物体側に移動させる（繰り出す）ことで、レンズ群内を通る光線高さの制御能力を向上して全系の小型化を図っている。 The zoom lens of the present embodiment moves (feeds out) the first lens group G1 toward the object side with respect to the image plane when scaling from the short focal length end to the long focal length end, so that the inside of the lens group can be moved. The control capability of the height of the passing light is improved to reduce the size of the entire system.
ここで、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間での収差のやり取りのバランスを崩すと、フォーカシングによる結像性能の変動を招く可能性があるため、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間での収差のやり取りに関して適切な条件を設定している。特に、広角域から標準域、準望遠域までを含む大口径のズームレンズにおいて、色収差を制御するための適切な条件を設定している。 Here, if the balance of aberration exchange between the second lens group G2 and the third lens group G3 is disturbed, the imaging performance may fluctuate due to focusing. Therefore, the second lens group G2 and the third lens group G2 and the third lens group G3. Appropriate conditions are set for the exchange of aberrations between the lens group G3. In particular, in a large-diameter zoom lens including a wide-angle range, a standard range, and a quasi-telephoto range, appropriate conditions for controlling chromatic aberration are set.
具体的に、本実施形態のズームレンズは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一方が、少なくとも１枚の正レンズＧｐを有しており、次の条件式（１）、（１Ａ）、（１Ｂ）を満足することが好ましい。
（１）２６＜νｄＧｐ
（１Ａ）２９＜νｄＧｐ
（１Ｂ）２９＜νｄＧｐ＜４５
但し、
νｄＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのアッベ数、
νｄＧｐ＝（ＮｄＧｐ−１）／（ＮＦＧｐ−ＮＣＧｐ）
ＮｄＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのｄ線に対する屈折率、
ＮＦＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのＦ線に対する屈折率、
ＮＣＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのＣ線に対する屈折率、
である。
Specifically, in the zoom lens of the present embodiment, at least one of the second lens group G2 and the third lens group G3 has at least one positive lens Gp, and the following conditional expressions (1), ( It is preferable to satisfy 1A) and (1B).
(1) 26 <νdGp
(1A) 29 <νdGp
(1B) 29 <νdGp <45
However,
νdGp: Abbe number of at least one positive lens Gp,
νdGp = (NdGp-1) / (NFGp-NCGp)
NdGp: Refractive index of at least one positive lens Gp with respect to the d line,
NFGp: Refractive index of at least one positive lens Gp with respect to the F line,
NCGp: Refractive index of at least one positive lens Gp with respect to C line,
Is.
条件式（１）、（１Ａ）、（１Ｂ）は、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一方に含まれる正レンズＧｐ（任意の正レンズ）について、適切なアッベ数の範囲を規定したものである。条件式（１）を満足することで、色消しのためにペアとなる負レンズとの収差のやり取りを適切に設定して、フォーカシング時の色収差を良好に補正して高画質化を図るとともに、製造誤差感度を適切に設定して優れた初期性能を得ることができる。この作用効果は、条件式（１Ａ）、（１Ｂ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１）の下限を超えると、色消しのためにペアとなる負レンズとの収差のやり取りが過大となり、フォーカシング時の色収差変動が大きくなって画質を劣化させたり、製造誤差感度が高くなって初期性能を得にくくなったりするおそれがある。
条件式（１Ｂ）の上限を超えると、色消しのためにペアとなる負レンズとのアッベ数の差が小さくなりすぎて、色収差の制御が困難になるおそれがある。
The conditional equations (1), (1A), and (1B) set an appropriate Abbe number range for the positive lens Gp (arbitrary positive lens) included in at least one of the second lens group G2 and the third lens group G3. It is specified. By satisfying the conditional expression (1), the exchange of aberrations with the negative lens paired for achromatic use is appropriately set, and the chromatic aberration during focusing is satisfactorily corrected to improve the image quality. Excellent initial performance can be obtained by appropriately setting the manufacturing error sensitivity. This effect is more remarkable when the conditional expressions (1A) and (1B) are satisfied.
If the lower limit of the conditional expression (1) is exceeded, the exchange of aberrations with the paired negative lenses for achromaticity becomes excessive, the chromatic aberration fluctuations during focusing become large, the image quality deteriorates, and the manufacturing error sensitivity becomes high. It may be difficult to obtain the initial performance.
If the upper limit of the conditional expression (1B) is exceeded, the difference in Abbe number from the negative lens paired due to achromaticity becomes too small, and chromatic aberration may be difficult to control.
本実施形態のズームレンズは、第３レンズ群Ｇ３が少なくとも１枚の正レンズを有しており、次の条件式（２）を満足することが好ましい。
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ
但し、
Ｎｄ３ｐ：第３レンズ群Ｇ３中の少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対する屈折率、
である。
In the zoom lens of the present embodiment, the third lens group G3 has at least one positive lens, and it is preferable that the following conditional expression (2) is satisfied.
(2) 1.8 <Nd3p
However,
Nd3p: Refractive index of at least one positive lens in the third lens group G3 with respect to the d line,
Is.
第３レンズ群Ｇ３中の少なくとも１枚の正レンズは、上述した第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一方に含まれる正レンズＧｐと同一の正レンズであってもよいし、異なる正レンズであってもよい。 At least one positive lens in the third lens group G3 may be the same positive lens as the positive lens Gp included in at least one of the second lens group G2 and the third lens group G3 described above, or may be different. It may be a positive lens.
第３レンズ群Ｇ３はフォーカスレンズ群であるため、近距離合焦時の繰り出しスペースを効率的に確保するために、レンズ群厚が適切に設定されている必要がある。 Since the third lens group G3 is a focus lens group, it is necessary to appropriately set the lens group thickness in order to efficiently secure the feeding space at the time of short-distance focusing.
条件式（２）は、第３レンズ群Ｇ３中の少なくとも１枚の正レンズの適切な屈折率の範囲を規定している。条件式（２）を満足することで、第３レンズ群Ｇ３中の少なくとも１枚の正レンズひいては光学系全体の小型化を図るとともに、撮影距離変化による球面収差変動を良好に抑えることができる。
条件式（２）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３内でペアとなる負レンズとの適切な色収差制御のためのパワーを得るために、第３レンズ群Ｇ３内の正レンズの曲率半径を小さくする必要が生じ、当該正レンズの中心肉厚が過大となって、フォーカスレンズ群の繰り出しスペースを狭くしてしまう結果、必要な繰り出しスペース確保のために光学系全体が大型化するおそれがある。また、収差補正能力が不足して、撮影距離変化による球面収差変動が大きくなるおそれがある。
Conditional expression (2) defines an appropriate range of refractive index of at least one positive lens in the third lens group G3. By satisfying the conditional equation (2), it is possible to reduce the size of at least one positive lens in the third lens group G3 and thus the entire optical system, and to satisfactorily suppress the fluctuation of spherical aberration due to the change in shooting distance.
When the lower limit of the conditional equation (2) is exceeded, the radius of curvature of the positive lens in the third lens group G3 is obtained in order to obtain power for appropriate chromatic aberration control with the negative lens paired in the third lens group G3. As a result, the central wall thickness of the positive lens becomes excessive and the extension space of the focus lens group is narrowed, and as a result, the entire optical system may become large in order to secure the required extension space. be. In addition, the aberration correction capability may be insufficient, and the fluctuation of spherical aberration due to a change in shooting distance may increase.
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（３）を満足することが好ましい。
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
但し、
ＮｄＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのｄ線に対する屈折率、
である。
The zoom lens of the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (3).
(3) 1.65 <NdGp
However,
NdGp: Refractive index of at least one positive lens Gp with respect to the d line,
Is.
フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３は負のパワーを持ち、近距離へのフォーカシングで物体側に繰り出すため、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に繰り出しスペースを確保する必要があり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とのレンズ群厚を適切に設定する必要がある。 Since the third lens group G3, which is a focus lens group, has a negative power and extends to the object side by focusing to a short distance, it is necessary to secure a extension space between the second lens group G2 and the third lens group G3. Therefore, it is necessary to appropriately set the lens group thickness of the second lens group G2 and the third lens group G3.
条件式（３）は、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一方に含まれる正レンズＧｐ（条件式（１）を満足する正レンズ）の適切な屈折率の範囲を規定している。条件式（３）を満足することで、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一方に含まれる正レンズＧｐひいては光学系全体の小型化を図るとともに、撮影距離変化による球面収差変動を良好に抑えることができる。
条件式（３）の下限を超えると、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一方でペアとなる負レンズとの適切な色収差制御のためのパワーを得るために、正レンズＧｐの曲率半径を小さくする必要が生じ、正レンズＧｐの中心肉厚が過大となって、フォーカスレンズ群の繰り出しスペースを狭くしてしまう結果、必要な繰り出しスペース確保のために光学系全体が大型化するおそれがある。また収差補正能力が不足して、撮影距離変化による球面収差変動が大きくなるおそれがある。
The conditional expression (3) defines an appropriate range of refractive index of the positive lens Gp (the positive lens satisfying the conditional expression (1)) included in at least one of the second lens group G2 and the third lens group G3. There is. By satisfying the conditional equation (3), the positive lens Gp included in at least one of the second lens group G2 and the third lens group G3, and thus the entire optical system can be miniaturized, and the spherical aberration fluctuation due to the change in the shooting distance can be prevented. It can be suppressed well.
When the lower limit of the conditional equation (3) is exceeded, the positive lens Gp is used in order to obtain power for appropriate chromatic aberration control between the negative lens paired with at least one of the second lens group G2 and the third lens group G3. It becomes necessary to reduce the radius of curvature, the central wall thickness of the positive lens Gp becomes excessive, and the extension space of the focus lens group is narrowed. As a result, the entire optical system becomes large in order to secure the required extension space. There is a risk. In addition, the aberration correction capability may be insufficient, and the fluctuation of spherical aberration due to a change in shooting distance may increase.
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（４）、（４Ａ）、（４Ｂ）を満足することが好ましい。
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０
（４Ａ）０．１＜ｆ２／ｆ３＜０．６
（４Ｂ）０．２＜ｆ２／ｆ３＜０．５
但し、
ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、
である。
The zoom lens of the present embodiment preferably satisfies the following conditional expressions (4), (4A), and (4B).
(4) 0.1 <f2 / f3 <1.0
(4A) 0.1 <f2 / f3 <0.6
(4B) 0.2 <f2 / f3 <0.5
However,
f2: Focal length of the second lens group G2,
f3: Focal length of the third lens group G3,
Is.
本実施形態のズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、一般的な正先行のズームレンズの第２レンズ群を分割して構成したものであり、負のパワーを分割してフォーカシングレンズ群に割り当てることで、フォーカシング時の像倍率変化を抑制することが可能となっている。 In the zoom lens of the present embodiment, the third lens group G3 is configured by dividing the second lens group of a general positive-leading zoom lens, and divides the negative power and allocates it to the focusing lens group. This makes it possible to suppress changes in image magnification during focusing.
条件式（４）、（４Ａ）、（４Ｂ）は、この構成における第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の焦点距離の比（第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の一方に対する他方の焦点距離の適切な範囲）を規定している。条件式（４）を満足することで、像倍率の変化を抑えるとともに、第３レンズ群Ｇ３のフォーカシング移動量を抑えてレンズ全体の短縮化を図ることができる。この作用効果は、条件式（４Ａ）、（４Ｂ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（４）の上限を超えると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが強くなりすぎて、像倍率の変化が大きくなりすぎるおそれがある。
条件式（４）、（４Ａ）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが弱くなりすぎて、フォーカシング移動量が増大し、レンズ全体の長大化につながるおそれがある。
In the conditional equations (4), (4A), and (4B), the ratio of the focal lengths of the second lens group G2 and the third lens group G3 in this configuration (the other with respect to one of the second lens group G2 and the third lens group G3). Appropriate range of focal length) is specified. By satisfying the conditional expression (4), it is possible to suppress the change in the image magnification and suppress the focusing movement amount of the third lens group G3 to shorten the entire lens. This effect is more remarkable when the conditional expressions (4A) and (4B) are satisfied.
If the upper limit of the conditional expression (4) is exceeded, the power of the third lens group G3 becomes too strong, and the change in image magnification may become too large.
If the lower limit of the conditional equations (4) and (4A) is exceeded, the power of the third lens group G3 becomes too weak, the focusing movement amount increases, and the length of the entire lens may be increased.
本実施形態のズームレンズにおいて、第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面は、像側に対して凸面とすることができる。これにより、第２レンズ群Ｇ２のレンズの高い位置を通って第３レンズ群Ｇ３に向かう軸外光束の高さを抑えることが可能であり、フォーカスレンズ群であるために第２レンズ群Ｇ２とある程度のスペースを隔てて配置される第３レンズ群Ｇ３の径方向のサイズを抑制することができる。 In the zoom lens of the present embodiment, the surface on the image side of the second lens group G2 can be a convex surface with respect to the image side. As a result, it is possible to suppress the height of the off-axis light beam toward the third lens group G3 through the high position of the lens of the second lens group G2, and because it is a focus lens group, the second lens group G2 It is possible to suppress the radial size of the third lens group G3 arranged at a certain space.
本実施形態のズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面は、物体側に対して凹面とすることができる。これにより、フォーカスレンズ群であるために第２レンズ群Ｇ２とある程度のスペースを隔てて配置される第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面で、第２レンズ群Ｇ２からの軸外光束をより物体側で屈折させて、第３レンズ群Ｇ３の径方向のサイズを抑制することができる。 In the zoom lens of the present embodiment, the surface of the third lens group G3 on the most object side can be a concave surface with respect to the object side. As a result, the off-axis light beam from the second lens group G2 is further increased on the most object-side surface of the third lens group G3, which is arranged with a certain space between the second lens group G2 and the second lens group G2 because it is a focus lens group. By refracting on the object side, the size of the third lens group G3 in the radial direction can be suppressed.
本実施形態のズームレンズにおいて、第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面は、像側に対して凸面であり、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面は、物体側に対して凹面であり、次の条件式（５）、（５Ａ）を満足することが好ましい。
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０
（５Ａ）０．２＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜５．０
但し、
Ｒ２ｇｌ：第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面の曲率半径、
Ｒ３ｇｆ：第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面の曲率半径、
である。
In the zoom lens of the present embodiment, the most image-side surface of the second lens group G2 is a convex surface with respect to the image side, and the most object-side surface of the third lens group G3 is a concave surface with respect to the object side. It is preferable that the following conditional expressions (5) and (5A) are satisfied.
(5) 0.1 <R3gf / R2gl <10.0
(5A) 0.2 <R3gf / R2gl <5.0
However,
R2gl: radius of curvature of the surface on the image side of the second lens group G2,
R3gf: radius of curvature of the surface of the third lens group G3 on the most object side,
Is.
第３レンズ群Ｇ３はフォーカシングレンズ群であるため、撮影距離によって第２レンズ群Ｇ２との面間隔が変化するが、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とはもともと一体であった負レンズ群を分割して構成したものと捉えられるため、面間隔の変化による収差の変動を適切に抑制する必要がある。特に、短焦点距離端においては太い光束が通るため、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の球面収差のやり取りを適切に設定する必要がある。 Since the third lens group G3 is a focusing lens group, the surface distance from the second lens group G2 changes depending on the shooting distance, but the second lens group G2 and the third lens group G3 are originally integrated negative lenses. Since it is considered that the group is divided and configured, it is necessary to appropriately suppress the fluctuation of aberration due to the change of the surface spacing. In particular, since a thick luminous flux passes at the short focal length end, it is necessary to appropriately set the exchange of spherical aberration between the second lens group G2 and the third lens group G3.
条件式（５）、（５Ａ）は、第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面（最終面）と第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面（先頭面）の曲率半径の適切な範囲を規定している。条件式（５）を満足することで、第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面（最終面）と第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面（先頭面）の曲率の方向を揃えて、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の最小空気間隔を小さくことが可能となり、近距離フォーカシング時の繰り出し量を大きく確保することが可能となって、最短撮影距離を短くすることができる。この作用効果は、条件式（５Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（５）の上限を超えても下限を超えても、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の球面収差のやり取りが過大となり、フォーカシングによる結像性能の変動が大きくなるおそれがある。
Conditional expressions (5) and (5A) set an appropriate range of radii of curvature of the most image-side surface (final surface) of the second lens group G2 and the most object-side surface (top surface) of the third lens group G3. It stipulates. By satisfying the conditional equation (5), the directions of curvature of the most image-side surface (final surface) of the second lens group G2 and the most object-side surface (front surface) of the third lens group G3 are aligned. The minimum air spacing between the second lens group G2 and the third lens group G3 can be reduced, a large amount of extension during short-distance focusing can be secured, and the shortest shooting distance can be shortened. This effect is more pronounced by satisfying the conditional expression (5A).
Whether the upper limit or the lower limit of the conditional expression (5) is exceeded, the exchange of spherical aberration between the second lens group G2 and the third lens group G3 becomes excessive, and there is a possibility that the fluctuation of the imaging performance due to focusing becomes large. ..
本実施形態のズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、負レンズと正レンズを有することができる。フォーカシング時の収差変動を抑制するために、各種収差のやり取りはフォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３内である程度完結していることが必要である。フォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３内に負レンズと正レンズとを有することで、特に色収差のやり取りを第３レンズ群Ｇ３内で完結させて、フォーカシングによる色収差変化を抑制することが可能となる。 In the zoom lens of the present embodiment, the third lens group G3 can have a negative lens and a positive lens. In order to suppress aberration fluctuations during focusing, it is necessary that the exchange of various aberrations is completed to some extent within the third lens group G3, which is the focusing lens group. By having a negative lens and a positive lens in the third lens group G3, which is a focusing lens group, it is possible to complete the exchange of chromatic aberration in the third lens group G3 and suppress the change in chromatic aberration due to focusing. Become.
本実施形態のズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚構成とすることができる。フォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３内の色収差のやり取りを最小枚数である１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚のレンズで行うことで、第３レンズ群Ｇ３を小型且つ軽量に構成することが可能となる。 In the zoom lens of the present embodiment, the third lens group G3 can be composed of two lenses, one negative lens and one positive lens. By exchanging chromatic aberration in the third lens group G3, which is a focusing lens group, with two lenses, one negative lens and one positive lens, which is the minimum number of lenses, the third lens group G3 is compact and lightweight. It is possible to configure to.
本実施形態のズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に位置する１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚構成とすることができる。近距離へのフォーカシング時に物体側に繰り出す第３レンズ群Ｇ３を、物体側から順に位置する１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚のレンズで構成することで、第３レンズ群Ｇ３の主点位置を第２レンズ群Ｇ２側に近づけることを可能として、最短撮影距離を短くすることができる。 In the zoom lens of the present embodiment, the third lens group G3 can be composed of two lenses, one negative lens and one positive lens, which are sequentially located from the object side. The third lens group G3, which extends to the object side when focusing to a short distance, is composed of two lenses, one negative lens and one positive lens, which are located in order from the object side. It is possible to bring the principal point position of the lens closer to the G2 side of the second lens group, and the shortest shooting distance can be shortened.
本実施形態のズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に位置する１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚構成であり、各１枚の負レンズと正レンズは、接合することができる。フォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３と他のレンズ群との収差のやり取りが過剰であると、フォーカシング時の収差変動が大きくなって、撮影距離による像性能に変動が生じやすくなる。フォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３を、色収差補正に最低限必要な１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚のレンズで構成することで、フォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３の小型化を図りつつ、色収差補正能力を高めて、フォーカシング時の像性能変動を抑制することが可能となる。各１枚の負レンズと正レンズを接合レンズとすることで、第３レンズ群Ｇ３内の収差補正能力と製造誤差感度とのバランスを採りつつ、メカ構成部品を削減してフォーカシングレンズ群の軽量化に寄与することが可能となる。加えて、各１枚の負レンズと正レンズを物体側から順に配置することで、第３レンズ群Ｇ３の主点位置を第２レンズ群Ｇ２側に近づけることを可能として、最短撮影距離を短くすることができる。 In the zoom lens of the present embodiment, the third lens group G3 has a two-lens configuration of one negative lens and one positive lens located in order from the object side, and each of the negative lens and the positive lens is Can be joined. If the exchange of aberrations between the third lens group G3, which is a focusing lens group, and another lens group is excessive, the aberration fluctuation during focusing becomes large, and the image performance tends to fluctuate depending on the shooting distance. The third lens group G3, which is a focusing lens group, is composed of two lenses, one negative lens and one positive lens, which are the minimum necessary for chromatic aberration correction, and thus the third lens group, which is a focusing lens group. While reducing the size of the G3, it is possible to enhance the chromatic aberration correction capability and suppress fluctuations in image performance during focusing. By using one negative lens and one positive lens as a junction lens, the number of mechanical components is reduced and the weight of the focusing lens group is reduced while balancing the aberration correction capability in the third lens group G3 and the manufacturing error sensitivity. It will be possible to contribute to the conversion. In addition, by arranging one negative lens and one positive lens in order from the object side, it is possible to bring the principal point position of the third lens group G3 closer to the second lens group G2 side, and the shortest shooting distance is shortened. can do.
本実施形態のズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に位置する１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚構成であり、各１枚の負レンズと正レンズは、接合されており、次の条件式（６）、（６Ａ）を満足することが好ましい。
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５
（６Ａ）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．４
但し、
Ｎｄｐ：第３レンズ群Ｇ３中の正レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｎｄｎ：第３レンズ群Ｇ３中の負レンズのｄ線に対する屈折率、
である。
In the zoom lens of the present embodiment, the third lens group G3 has a two-lens configuration of one negative lens and one positive lens located in order from the object side, and each of the negative lens and the positive lens is It is preferably joined and satisfies the following conditional equations (6) and (6A).
(6) 1 <Ndp / Ndn <1.5
(6A) 1 <Ndp / Ndn <1.4
However,
Ndp: Refractive index of the positive lens in the third lens group G3 with respect to the d line,
Ndn: Refractive index of the negative lens in the third lens group G3 with respect to the d line,
Is.
フォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３は、その群厚を小さくすることが必要である。条件式（６）、（６Ａ）は、第３レンズ群Ｇ３中の正レンズと負レンズの適切な屈折率の比を規定している。条件式（６）を満足することで、第３レンズ群Ｇ３ひいては光学系全体の小型化を図ることができる。この作用効果は、条件式（６Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（６）の上限を超えても下限を超えても、課題となった屈折率比を補うために、第３レンズ群Ｇ３中の正レンズと負レンズのいずれかの曲率半径を小さくする必要が生じて第３レンズ群Ｇ３の群厚が大きくなり、光学系全体が大型化するおそれがある。
The third lens group G3, which is a focusing lens group, needs to have a small group thickness. The conditional expressions (6) and (6A) define an appropriate ratio of the refractive indexes of the positive lens and the negative lens in the third lens group G3. By satisfying the conditional expression (6), it is possible to reduce the size of the third lens group G3 and thus the entire optical system. This effect is more pronounced by satisfying the conditional expression (6A).
Regardless of whether the upper limit or the lower limit of the conditional expression (6) is exceeded, the radius of curvature of either the positive lens or the negative lens in the third lens group G3 is reduced in order to compensate for the problematic refractive index ratio. If necessary, the group thickness of the third lens group G3 becomes large, and the entire optical system may become large.
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（７）を満足することが好ましい。
（７）Ｎ３ａ＞１．７
但し、
Ｎ３ａ：第３レンズ群Ｇ３中の全てのレンズのｄ線に対する屈折率の平均値、
である。
The zoom lens of the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (7).
(7) N3a> 1.7
However,
N3a: The average value of the refractive index of all the lenses in the third lens group G3 with respect to the d line.
Is.
フォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３は、その群厚を小さくすることが必要である。条件式（７）は、第３レンズ群Ｇ３内の平均屈折率の適切な範囲を規定している。条件式（７）を満足することで、第３レンズ群Ｇ３ひいては光学系全体の小型化を図ることができる。
条件式（７）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３としての負のパワーを得るために各レンズの曲率半径を小さくする必要が生じて、第３レンズ群Ｇ３の群厚が大きくなって、光学系全体が大型化するおそれがある。
The third lens group G3, which is a focusing lens group, needs to have a small group thickness. The conditional expression (7) defines an appropriate range of the average refractive index in the third lens group G3. By satisfying the conditional expression (7), it is possible to reduce the size of the third lens group G3 and thus the entire optical system.
When the lower limit of the conditional equation (7) is exceeded, it becomes necessary to reduce the radius of curvature of each lens in order to obtain negative power as the third lens group G3, and the group thickness of the third lens group G3 becomes large. , The entire optical system may become large.
本実施形態のズームレンズにおいて、後続レンズ群は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群との間隔が変化する負の屈折力の第Ｎレンズ群を有しており、次の条件式（８）、（８Ａ）を満足することが好ましい。
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５
（８Ａ）０．７＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．１
但し、
ｆＮ：第Ｎレンズ群の焦点距離、
ｆｒｍ：中間焦点距離ｆｍにおける後続レンズ群の合成焦点距離、
中間焦点距離ｆｍ＝（ｆｗ・ｆｔ）１／２
ｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
ｆｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
である。
In the zoom lens of the present embodiment, the succeeding lens group has an Nth lens group having a negative refractive power in which the distance between the adjacent lens groups changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end. Therefore, it is preferable that the following conditional equations (8) and (8A) are satisfied.
(8) 0.5 << fN / frm | <2.5
(8A) 0.7 << fN / frm | <2.1
However,
fN: Focal length of the Nth lens group,
frm: Composite focal length of the subsequent lens group at the intermediate focal length fm,
Intermediate focal length fm = (fw · ft) 1/2
fw: Focal length of the whole system at infinity focusing at the short focal length end,
ft: Focal length of the entire system at infinity focusing at the long focal length end,
Is.
全体として正の屈折力を持つ後続レンズ群ＧＲに、変倍時に隣り合うレンズ群との間隔が変化する負レンズ群（第Ｎレンズ群）を設けることで、変倍時のコンペンセータとしての役割を与えて、短焦点距離端におけるバックフォーカス量の確保や収差補正能力の向上を図っている。また、後続レンズ群ＧＲ中の第Ｎレンズ群を変倍時に移動させることで、変倍に寄与しながら全系の収差補正能力を向上させることができる。 By providing a negative lens group (Nth lens group) in which the distance between the adjacent lens group and the adjacent lens group changes at the time of scaling, the subsequent lens group GR having a positive refractive power as a whole serves as a compensator at the time of scaling. In addition, the amount of back focus at the short focal length end is secured and the aberration correction ability is improved. Further, by moving the Nth lens group in the subsequent lens group GR at the time of scaling, it is possible to improve the aberration correction ability of the entire system while contributing to the scaling.
条件式（８）、（８Ａ）は、短焦点距離端から長焦点距離端までの変倍全域において、第Ｎレンズ群の焦点距離の適切な範囲を規定している。条件式（８）を満足することで、光学系全体の小型化を図るとともに、良好な収差補正を行って像性能を向上させることができる。この作用効果は、条件式（８Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（８）の上限を超えると、第Ｎレンズ群のパワーが弱くなりすぎて変倍時の移動量が大きくなる結果、光学系全体が大型化するおそれがある。
条件式（８）の下限を超えると、第Ｎレンズ群のパワーが強くなりすぎて、他のレンズ群との収差のやり取りが過大となる結果、誤差感度が悪化し、変倍による移動に伴う誤差によって像性能に変化を生じやすくなるおそれがある。
Conditional expressions (8) and (8A) define an appropriate range of the focal length of the Nth lens group over the entire range of scaling from the short focal length end to the long focal length end. By satisfying the conditional expression (8), it is possible to reduce the size of the entire optical system and improve the image performance by performing good aberration correction. This effect is more pronounced by satisfying the conditional expression (8A).
If the upper limit of the conditional expression (8) is exceeded, the power of the Nth lens group becomes too weak and the amount of movement at the time of scaling increases, and as a result, the entire optical system may become large.
When the lower limit of the conditional expression (8) is exceeded, the power of the Nth lens group becomes too strong, and the exchange of aberrations with other lens groups becomes excessive, resulting in deterioration of error sensitivity and accompanying movement due to scaling. There is a risk that the image performance will change easily due to the error.
本実施形態のズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、１枚の負レンズと２枚の正レンズの３枚構成とすることができる。高変倍化、特に長焦点距離端の焦点距離を長くするためには、長焦点距離端における第２レンズ群Ｇ２以降のレンズ群の合成倍率を大きくしなければならず、それだけ、第１レンズ群Ｇ１で発生した収差が像面上で拡大されることになる。このため、高変倍化を進めるためには、第１レンズ群Ｇ１で発生する収差量を十分に小さく抑える必要があり、そのために、第１レンズ群Ｇ１を１枚の負レンズと２枚の正レンズの３枚構成とすることが望ましい。また、第１レンズ群Ｇ１を３枚構成に抑えることで、第１レンズ群Ｇ１内を通る光線の高さを抑制でき、特に第１レンズ群Ｇ１の径方向の小型化に効果がある。 In the zoom lens of the present embodiment, the first lens group G1 can have a three-lens configuration of one negative lens and two positive lenses. In order to increase the magnification, especially to lengthen the focal length at the long focal length end, it is necessary to increase the composite magnification of the second lens group G2 and subsequent lens groups at the long focal length end, and the first lens accordingly. The aberration generated in the group G1 will be magnified on the image plane. Therefore, in order to promote high magnification, it is necessary to suppress the amount of aberration generated in the first lens group G1 sufficiently small. Therefore, the first lens group G1 is divided into one negative lens and two lenses. It is desirable to have a three-lens configuration with a positive lens. Further, by suppressing the first lens group G1 to a three-lens configuration, the height of the light beam passing through the first lens group G1 can be suppressed, which is particularly effective in reducing the size of the first lens group G1 in the radial direction.
具体的に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、物体側に強い凸面を向けた正レンズ、その後ろに１枚の正レンズを配した構成にすることが望ましい。この構成を採ることで、第１レンズ群Ｇ１で生じる収差量を十分に小さく抑えることができ、全長の大型化を避けながら、主に倍率色収差の補正能力を向上することが可能となる。 Specifically, the first lens group G1 has a configuration in which a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a positive lens having a strong convex surface facing the object side, and one positive lens behind it are arranged in order from the object side. Is desirable. By adopting this configuration, it is possible to suppress the amount of aberration generated in the first lens group G1 sufficiently small, and it is possible to mainly improve the ability to correct chromatic aberration of magnification while avoiding an increase in the overall length.
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（９）を満足することが好ましい。
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０
但し、
Ｄ１：第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚み、
Ｄ２：第２レンズ群Ｇ２の光軸上の厚み、
である。
The zoom lens of the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (9).
(9) 0.6 <D1 / D2 <1.0
However,
D1: Thickness on the optical axis of the first lens group G1
D2: Thickness on the optical axis of the second lens group G2,
Is.
条件式（９）は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の光軸上の厚みの適切な比率を規定している。条件式（９）を満足することで、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の小型化を図ることができる。
条件式（９）の上限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚みが大きくなりすぎて、特に短焦点距離端における軸外光束が光軸から高くなり、第１レンズ群Ｇ１が径方向にも大型化するおそれがある。
条件式（９）の下限を超えると、第２レンズ群Ｇ２の光軸上の厚みが大きくなりすぎて、特に短焦点距離端における軸外光束が光軸から高くなり、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２が径方向にも大型化するおそれがある。
The conditional expression (9) defines an appropriate ratio of the thicknesses of the first lens group G1 and the second lens group G2 on the optical axis. By satisfying the conditional expression (9), the first lens group G1 and the second lens group G2 can be miniaturized.
When the upper limit of the conditional equation (9) is exceeded, the thickness of the first lens group G1 on the optical axis becomes too large, and the off-axis luminous flux particularly at the short focal length end becomes higher than the optical axis, so that the first lens group G1 becomes large. There is a risk that the size will increase in the radial direction as well.
When the lower limit of the conditional equation (9) is exceeded, the thickness of the second lens group G2 on the optical axis becomes too large, and the off-axis luminous flux at the short focal length end becomes higher than the optical axis, so that the first lens group G1 and the lens group G1 become thick. The second lens group G2 may increase in size in the radial direction as well.
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（１０）、（１０Ａ）を満足することが好ましい。
（１０）−２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜−６
（１０Ａ）−１０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜−６
但し、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
ｆ２３ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の合成焦点距離、
である。
The zoom lens of the present embodiment preferably satisfies the following conditional expressions (10) and (10A).
(10) -20 <f1 / f23t <-6
(10A) -10 <f1 / f23t <-6
However,
f1: Focal length of the first lens group G1
f23t: Combined focal length of the second lens group G2 and the third lens group G3 at the infinity focusing at the long focal length end,
Is.
条件式（１０）、（１０Ａ）は、長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の合成焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の適切な範囲を規定している。条件式（１０）を満足することで、前玉径や光学全長を小さくするとともに、像面湾曲や歪曲収差などの諸収差を良好に補正することができる。この作用効果は、条件式（１０Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１０）、（１０Ａ）の上限を超えると、前玉径や光学全長が大きくなるおそれがある。
条件式（１０）の下限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の正のパワーが強くなりすぎて、収差の発生量が過大となり、特に像面湾曲や歪曲収差が大きく発生して、各収差の補正が困難になるおそれがある。
In the conditional equations (10) and (10A), an appropriate range of the focal length of the first lens group G1 with respect to the combined focal length of the second lens group G2 and the third lens group G3 at the time of infinity focusing at the long focal length end. Is stipulated. By satisfying the conditional equation (10), it is possible to reduce the front lens diameter and the total optical length, and to satisfactorily correct various aberrations such as curvature of field and distortion. This effect is more pronounced by satisfying the conditional expression (10A).
If the upper limit of the conditional equations (10) and (10A) is exceeded, the front lens diameter and the optical total length may increase.
When the lower limit of the conditional expression (10) is exceeded, the positive power of the first lens group G1 becomes too strong, the amount of aberration generated becomes excessive, and in particular, curvature of field and distortion are greatly generated, and each aberration is affected. Correction may be difficult.
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（１１）を満足することが好ましい。
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ−３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ−３Ｒ）Ｔ＜０．６０
但し、
Ｄ（２Ｒ−３Ｆ）Ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面から第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面までの光軸上の距離、
Ｄ（２Ｆ−３Ｒ）Ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面から第３レンズ群Ｇ３の最も像側の面までの光軸上の距離、
である。
The zoom lens of the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (11).
(11) 0.20 <D (2R-3F) T / D (2F-3R) T <0.60
However,
D (2R-3F) T: Distance on the optical axis from the most image-side surface of the second lens group G2 to the most object-side surface of the third lens group G3 at the end of the long focal length when focused at infinity.
D (2F-3R) T: Distance on the optical axis from the surface on the most object side of the second lens group G2 to the surface on the image side of the third lens group G3 at the end of the long focal length when in focus.
Is.
条件式（１１）は、長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の総厚に対する、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔の適切な範囲を規定している。
条件式（１１）を満足することで、フォーカスレンズ群の感度を適正にして、光学系を大型化せずにフォーカス時の性能を向上させることが可能となる。
条件式（１１）の上限を超えると、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が広くなりすぎて、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３のフォーカシング移動量が増大し、レンズ全長が大型化するおそれがある。
条件式（１１）の下限を超えると、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３のフォーカス感度が高くなりすぎてオートフォーカスの精度が悪化したり、フォーカスレンズ群の前後の群との収差補正のバランスが崩れやすくなってフォーカシングに伴う結像性能の低下が悪化したりするおそれがある。
In the conditional equation (11), the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is appropriate with respect to the total thickness of the second lens group G2 and the third lens group G3 at the infinity focusing at the long focal length end. It defines the range.
By satisfying the conditional expression (11), it is possible to make the sensitivity of the focus lens group appropriate and improve the performance at the time of focusing without increasing the size of the optical system.
When the upper limit of the conditional equation (11) is exceeded, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 becomes too wide, the focusing movement amount of the third lens group G3 which is the focus lens group increases, and the total lens length. May increase in size.
If the lower limit of the conditional equation (11) is exceeded, the focus sensitivity of the third lens group G3, which is the focus lens group, becomes too high and the autofocus accuracy deteriorates, or aberration correction with the front and rear groups of the focus lens group is performed. There is a risk that the balance will be easily lost and the deterioration of imaging performance due to focusing will worsen.
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（１２）、（１２Ａ）、（１３）、（１３Ａ）を満足することが好ましい。
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０
（１２Ａ）２．５＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜４．５
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０
（１３Ａ）１．５＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜３．５
但し、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、
ｆｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の合成焦点距離、
ｆｆｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の合成焦点距離、
である。
The zoom lens of the present embodiment preferably satisfies the following conditional expressions (12), (12A), (13), and (13A).
(12) 2.0 << | f3 / ffw | <5.0
(12A) 2.5 << | f3 / ffw | <4.5
(13) 1.0 << f3 / fft | <4.0
(13A) 1.5 << f3 / fft | <3.5
However,
f3: Focal length of the third lens group G3,
ffw: Combined focal length of the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 at the infinity focusing at the short focal length end.
fft: Combined focal length of the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 at the infinity focusing at the long focal length end.
Is.
第３レンズ群Ｇ３はフォーカスのみならず変倍にも寄与しているため、収差のバランスが崩れて収差が増大したりレンズの大型化したりするのを防ぐために、適切な焦点距離範囲に設定することが重要である。 Since the third lens group G3 contributes not only to focus but also to scaling, set an appropriate focal length range in order to prevent the aberration from being out of balance and increasing the aberration or increasing the size of the lens. This is very important.
条件式（１２）、（１２Ａ）、（１３）、（１３Ａ）は、各ズームポイントでの「開口絞りよりも物体側のレンズ群における第３レンズ群Ｇ３の焦点距離の適切な範囲」を示している。
条件式（１２）、（１３）を満足することで、レンズ全系の小型化を図るとともに、諸収差を良好に補正し、精度の良い作製・組み立てを容易にすることができる。この作用効果は、条件式（１２Ａ）、（１３Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１２）、（１３）の上限を超えると、製造誤差感度が低減するが、他のレンズ群の変倍負担が大きくなるため、各レンズ群の「変倍に伴う変位量」が増大し、これらの変位量を確保するために、小型化に不利となり、また収差補正上において不利となる。
条件式（１２）、（１３）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３の変倍への寄与が相対的に大きくなり、他のレンズ群の変倍負担が小さくなる。このため、ズームレンズ全系の小型化や収差補正上は有利となるが、製造誤差感度が上昇するため、精度の良い作製・組み立てが困難になり、実際上の面から好ましくない。
The conditional expressions (12), (12A), (13), and (13A) indicate "an appropriate range of the focal length of the third lens group G3 in the lens group on the object side of the aperture stop" at each zoom point. ing.
By satisfying the conditional expressions (12) and (13), it is possible to reduce the size of the entire lens system, correct various aberrations satisfactorily, and facilitate accurate production and assembly. This effect is more remarkable when the conditional expressions (12A) and (13A) are satisfied.
If the upper limit of the conditional equations (12) and (13) is exceeded, the manufacturing error sensitivity decreases, but the load of scaling of the other lens groups increases, so that the "displacement amount due to scaling" of each lens group increases. However, in order to secure these displacement amounts, it is disadvantageous for miniaturization and disadvantageous for aberration correction.
When the lower limit of the conditional equations (12) and (13) is exceeded, the contribution of the third lens group G3 to the scaling becomes relatively large, and the scaling burden of the other lens groups becomes small. For this reason, it is advantageous in terms of miniaturization and aberration correction of the entire zoom lens system, but it is not preferable from the practical point of view because it becomes difficult to manufacture and assemble with high accuracy because the manufacturing error sensitivity increases.
本実施形態では、特に径方向の大型化を抑制しながら、大口径で広角から標準域までのズームが可能で、小型軽量なフォーカスレンズ群を有した高性能なズームレンズを構成することが可能になる。ある程度のバックフォーカス量を確保しつつ、全系の大型化抑制と高性能化とを効果的に達成するという観点から、次の条件式（１４）、（１４Ａ）、（１５）、（１５Ａ）を満足することが好ましい。
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０
（１４Ａ）２．０＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜３．０
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０
（１５Ａ）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜３．０
但し、
Ｂｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の最も像側の面から像面までの空気換算距離（バックフォーカス量）、
Ｙａ：最大像高、
ｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
である。
In the present embodiment, it is possible to configure a high-performance zoom lens having a compact and lightweight focus lens group, capable of zooming from a wide angle to a standard range with a large diameter while suppressing an increase in size in the radial direction. become. The following conditional expressions (14), (14A), (15), and (15A) are used from the viewpoint of effectively achieving the suppression of the increase in size and the improvement of performance of the entire system while ensuring a certain amount of back focus. It is preferable to satisfy.
(14) 1.5 <Bfw / Ya <4.0
(14A) 2.0 <Bfw / Ya <3.0
(15) 1.5 <Bfw / fw <4.0
(15A) 1.5 <Bfw / fw <3.0
However,
Bfw: Air conversion distance (back focus amount) from the surface on the image side to the image plane of the subsequent lens group at the end of the short focal length when focused at infinity.
Ya: Maximum image height,
fw: Focal length of the whole system at infinity focusing at the short focal length end,
Is.
条件式（１４）、（１５）を満足することで、ある程度のバックフォーカス量を確保しつつ、全系の大型化抑制と高性能化とを効果的に達成することができる。この作用効果は、条件式（１４Ａ）、（１５Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１４）、（１５）の上限を超えると、バックフォーカスが大きくなりすぎて、レンズ全系の大型化（レンズ全長の増大）を招いてしまう。
条件式（１４）、（１５）の下限を超えると、要求されるバックフォーカス量の確保が困難になるとともに、光学性能の劣化を招いてしまう。
By satisfying the conditional expressions (14) and (15), it is possible to effectively suppress the increase in size and improve the performance of the entire system while ensuring a certain amount of back focus. This effect is more remarkable when the conditional expressions (14A) and (15A) are satisfied.
If the upper limit of the conditional expressions (14) and (15) is exceeded, the back focus becomes too large, which leads to an increase in the size of the entire lens system (increase in the total length of the lens).
If the lower limit of the conditional expressions (14) and (15) is exceeded, it becomes difficult to secure the required backfocus amount and the optical performance is deteriorated.
本実施形態のズームレンズでは、小型軽量フォーカス群と高性能化と大口径化とを共に効果的に達成するという観点から、Ｆナンバーは３以下であることが好ましい。 In the zoom lens of the present embodiment, the F number is preferably 3 or less from the viewpoint of effectively achieving both the compact and lightweight focus group, high performance, and large aperture.
また、後述する数値実施離１−１０のいずれにおいても、任意のレンズ群あるいは部分レンズ群を光軸に対してほぼ垂直方向に移動させることで像を移動させることが可能で、いわゆる手振れ補正光学系を構成することが可能である。例えば数値実施例１−７の第５レンズ群Ｇ５、数値実施離８の第４レンズ群Ｇ４、数値実施例９の第６レンズ群Ｇ６、数値実施例１０の第４レンズ群Ｇ４もしくは第５レンズ群Ｇ５、又は、各レンズ群の一部を防振レンズ群とすれば、比較的小型のレンズ群で手振れ補正を行うことができ、レンズの大型化を抑制できるため好ましい。 Further, in any of the numerical implementation distances 1-10 described later, the image can be moved by moving an arbitrary lens group or a partial lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis, so-called image stabilization optics. It is possible to construct a system. For example, the 5th lens group G5 of the numerical example 1-7, the 4th lens group G4 of the numerical implementation distance 8, the 6th lens group G6 of the numerical example 9, and the 4th lens group G4 or the 5th lens of the numerical example 10. It is preferable that the group G5 or a part of each lens group is an anti-vibration lens group because the camera shake correction can be performed with a relatively small lens group and the enlargement of the lens can be suppressed.
なお、全体として正のパワーを有する後群は、絞りを含む正の第４レンズ群、負の第５レンズ群、正の第６レンズ群を有することがさらに望ましい形態の一つである。後続レンズ群ＧＲ内で正のパワーを持つ第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６とは収差のやりとりが大きく製造誤差感度が高いため、変倍時には一体移動することが好ましい。これにより、高い収差補正能力を保ったまま製造誤差感度の低減が可能となる。 It is one of the more desirable forms that the rear group having positive power as a whole has a positive fourth lens group including an aperture, a negative fifth lens group, and a positive sixth lens group. Since the fourth lens group G4 and the sixth lens group G6, which have positive power in the succeeding lens group GR, exchange large aberrations and have high manufacturing error sensitivity, it is preferable to move integrally at the time of scaling. This makes it possible to reduce the manufacturing error sensitivity while maintaining high aberration correction capability.
前記した全体として正のパワーを有する後群として、絞りを含む正の第４レンズ群、負の第５レンズ群、正の第６レンズ群を有するズームレンズは、次の条件式（１６）、（１６Ａ）を満足することで、第４レンズ群Ｇ４に対する第６レンズ群Ｇ６の適切な焦点距離域を設定でき、収差補正と製造誤差感度とのバランスをとることが可能となる。
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９
（１６Ａ）０．４５＜ｆ４／ｆ６＜０．７５
但し、
ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離、
ｆ６：第６レンズ群Ｇ６の焦点距離、
である。
As the rear group having positive power as a whole, the zoom lens having a positive fourth lens group including an aperture, a negative fifth lens group, and a positive sixth lens group is described in the following conditional expression (16). By satisfying (16A), an appropriate focal length range of the sixth lens group G6 with respect to the fourth lens group G4 can be set, and it becomes possible to balance aberration correction and manufacturing error sensitivity.
(16) 0.3 <f4 / f6 <0.9
(16A) 0.45 <f4 / f6 <0.75
However,
f4: Focal length of the 4th lens group G4,
f6: Focal length of the 6th lens group G6,
Is.
条件式（１６）を満足することで、収差補正と製造誤差感度とのバランスをとることが可能となる。この作用効果は、条件式（１６Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１６）の上限を超えると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が小さくなりすぎて、収差補正能力が低下して、第６レンズ群Ｇ６における収差補正の負荷が高まって製造誤差感度のバランスが崩れるおそれがある。加えて、第４レンズ群Ｇ４以降の軸外光が高くなって、レンズ全体が長大化するおそれがある。
条件式（１６）の下限を超えると、第６レンズ群Ｇ６の屈折力が小さくなりすぎて、特に広角端（短焦点距離端）での射出瞳位置制御の難易度が上がって適切なバックフォーカス量を確保するために収差補正能力が低下するおそれがある。
By satisfying the conditional expression (16), it becomes possible to balance the aberration correction and the manufacturing error sensitivity. This effect is more pronounced by satisfying the conditional expression (16A).
When the upper limit of the conditional expression (16) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes too small, the aberration correction capability decreases, and the aberration correction load in the sixth lens group G6 increases, resulting in manufacturing error sensitivity. The balance may be lost. In addition, the off-axis light after the fourth lens group G4 becomes high, and the entire lens may become long.
If the lower limit of the conditional equation (16) is exceeded, the refractive power of the sixth lens group G6 becomes too small, and the difficulty of controlling the exit pupil position is increased especially at the wide-angle end (short focal length end), resulting in appropriate back focus. There is a risk that the aberration correction capability will decrease in order to secure the amount.
上述したように、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３は、負レンズと正レンズの２枚のレンズで構成することができる。これにより、第３レンズ群Ｇ３における色収差補正能力の向上を図っている。第３レンズ群Ｇ３中の各１枚の負レンズと正レンズについて、次の条件式（１７）を満足すれば、より良好な光学性能を実現することが可能になる。
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０
但し、
ν３ｎ：第３レンズ群Ｇ３中の負レンズのｄ線に対するアッベ数、
ν３ｐ：第３レンズ群Ｇ３中の正レンズのｄ線に対するアッベ数、
である。
As described above, the third lens group G3, which is a focus lens group, can be composed of two lenses, a negative lens and a positive lens. As a result, the chromatic aberration correction ability in the third lens group G3 is improved. If the following conditional expression (17) is satisfied for each of the negative lens and the positive lens in the third lens group G3, better optical performance can be realized.
(17) 1.4 <ν3n / ν3p <3.0
However,
ν3n: Abbe number for the d-line of the negative lens in the third lens group G3,
ν3p: Abbe number with respect to the d-line of the positive lens in the third lens group G3,
Is.
ここで、ｄ線に対するアッベ数は、以下の式で計算される。
νｄ=（Ｎｄ−１）／（ＮＦ−ＮＣ）
但し、
Ｎｄ：ｄ線における屈折率、
ＮＦ：Ｆ線における屈折率、
ＮＣ：Ｃ線における屈折率、
である。
Here, the Abbe number for the d-line is calculated by the following formula.
νd = (Nd-1) / (NF-NC)
However,
Nd: Refractive index on the d line,
NF: Refractive index at F line,
NC: Refractive index in C line,
Is.
条件式（１７）を満足することで、第３レンズ群Ｇ３内での色収差補正能力を向上してフォーカシングによる結像性能変化を抑制することができる。
条件式（１７）の上限を超えても下限を超えても、適切な色収差補正が困難となってその他のレンズ群との色収差のやり取りが増大して、フォーカシング時の結像性能変化が悪化するおそれがある。
By satisfying the conditional expression (17), it is possible to improve the chromatic aberration correction ability in the third lens group G3 and suppress the change in imaging performance due to focusing.
Even if the upper limit or the lower limit of the conditional expression (17) is exceeded, appropriate chromatic aberration correction becomes difficult, chromatic aberration exchange with other lens groups increases, and the change in imaging performance during focusing deteriorates. There is a risk.
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（１８）を満足することが好ましい。
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０
但し、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
ｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
である。
The zoom lens of the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (18).
(18) 2.5 <f1 / fw <6.0
However,
f1: Focal length of the first lens group G1
fw: Focal length of the whole system at infinity focusing at the short focal length end,
Is.
条件式（１８）は、「短焦点距離端の全系の焦点距離に対する、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の適切な範囲」を示している。条件式（１８）を満足するように第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を適切に設定することで、第１レンズ群Ｇ１ひいてはレンズ全系の小型化を図るとともに、短焦点距離端の焦点距離が長くなりすぎるのを防止し、コマ収差および球面収差を良好に制御することが可能になる。
条件式（１８）の上限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が大きくなりすぎて、第１レンズ群Ｇ１の中を通る光線が高くなって径方向に大型化するおそれがある。
条件式（１８）の下限を超えると、長焦点距離端におけるコマ収差および球面収差の制御が困難になって悪化する、あるいは、短焦点距離端の焦点距離が長くなってしまうおそれがある。
The conditional expression (18) shows "an appropriate range of the focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the entire system at the short focal length end". By appropriately setting the focal length of the first lens group G1 so as to satisfy the conditional equation (18), the first lens group G1 and the entire lens system can be miniaturized, and the focal length at the short focal length end can be reduced. It is possible to prevent it from becoming too long and to control coma and spherical aberration well.
If the upper limit of the conditional equation (18) is exceeded, the focal length of the first lens group G1 becomes too large, and the light rays passing through the first lens group G1 may become high and increase in diameter in the radial direction.
If the lower limit of the conditional equation (18) is exceeded, it may become difficult to control coma and spherical aberration at the long focal length end and worsen, or the focal length at the short focal length end may become long.
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（１９）、（１９Ａ）を満足することが好ましい。
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５
（１９Ａ）２．５＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．１
但し、
ｆｒｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の焦点距離、
Ｙａ：最大像高、
である。
The zoom lens of the present embodiment preferably satisfies the following conditional expressions (19) and (19A).
(19) 2.0 <frw / Ya <3.5
(19A) 2.5 <frw / Ya <3.1
However,
frw: Focal length of the subsequent lens group at infinity focusing at the short focal length end,
Ya: Maximum image height,
Is.
条件式（１９）、（１９Ａ）において、最大像高とは、有効像面サイズの半対角長を指す。例えば、デジタルカメラであれば、撮像素子の有効画素範囲の半対角長が最大像高となる。 In the conditional expressions (19) and (19A), the maximum image height refers to the half-diagonal length of the effective image plane size. For example, in the case of a digital camera, the half-diagonal length of the effective pixel range of the image sensor is the maximum image height.
本実施形態のような正先行型（ポジティブリード型）のズームレンズは、物体側が負、像側が正というパワー配置を有している。正の後群（後続レンズ群ＧＲ）のパワーを強くすると、全系の小型化には有利だが、バックフォーカス量の確保には不利となる。また、短焦点距離端においてバックフォーカス量を確保することが難しくなる。正の後群（後続レンズ群ＧＲ）のパワーを適切に設定することで、全系の大型化を抑制しながら良好な性能で、且つ、カメラシステムが必要とするバックフォーカス量を確保することが可能となる。 A positive lead type (positive lead type) zoom lens as in the present embodiment has a power arrangement in which the object side is negative and the image side is positive. Increasing the power of the positive rear group (subsequent lens group GR) is advantageous for downsizing the entire system, but is disadvantageous for securing the amount of back focus. In addition, it becomes difficult to secure the back focus amount at the short focal length end. By appropriately setting the power of the positive rear group (subsequent lens group GR), it is possible to secure good performance and the amount of back focus required by the camera system while suppressing the increase in size of the entire system. It will be possible.
条件式（１９）、（１９Ａ）は、「短焦点距離端における正の後群（後続レンズ群ＧＲ）の焦点距離の適切な範囲」を示している。
条件式（１９）を満足することで、レンズ全系の小型化を図るとともに、諸収差を良好に補正し、且つ、製造誤差感度を適切に設定することができる。この作用効果は、条件式（１９Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１９）の上限を超えると、正の後群（後続レンズ群ＧＲ）のパワーが弱くなってバックフォーカス量を確保しやすいが、全系が長大化してしまう。
条件式（１９）の下限を超えると、バックフォーカス量の確保と球面収差制御との両立の難易度が上昇して球面収差の補正が困難になったり、レンズ群間での収差のやり取りが過大となって製造誤差感度を悪化させたりするおそれがある。
Conditional equations (19) and (19A) indicate "an appropriate range of focal lengths of the positive posterior group (successor lens group GR) at the short focal length end".
By satisfying the conditional expression (19), it is possible to reduce the size of the entire lens system, satisfactorily correct various aberrations, and appropriately set the manufacturing error sensitivity. This effect is more pronounced by satisfying the conditional expression (19A).
If the upper limit of the conditional expression (19) is exceeded, the power of the positive rear group (subsequent lens group GR) becomes weak and it is easy to secure the back focus amount, but the entire system becomes long.
If the lower limit of the conditional equation (19) is exceeded, it becomes difficult to secure the back focus amount and control the spherical aberration, making it difficult to correct the spherical aberration, or the exchange of aberrations between the lens groups becomes excessive. Therefore, there is a risk of deteriorating the manufacturing error sensitivity.
本実施形態のズームレンズは、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１が像面に対して物体側に移動する（繰り出される）。この場合、本実施形態のズームレンズは、次の条件式（２０）を満足することが好ましい。
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６
但し、
Ｍ１：短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際する第１レンズ群Ｇ１の光軸方向の移動量（物体側への繰り出し量）、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離。
In the zoom lens of the present embodiment, the first lens group G1 moves (is extended) toward the object with respect to the image plane when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end. In this case, the zoom lens of the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (20).
(20) 0.2 <M1 / f1 <0.6
However,
M1: Amount of movement of the first lens group G1 in the optical axis direction (amount of extension to the object side) when scaling from the short focal length end to the long focal length end.
f1: Focal length of the first lens group G1.
条件式（２０）は、変倍時の第１レンズ群Ｇ１の移動量（繰り出し量）と、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離との比を規定している。条件式（２０）を満足することで、第１レンズ群Ｇ１ひいてはレンズ全系の小型化を図るとともに、諸収差を良好に補正して優れた光学性能を実現し、鏡胴の倒れ等の製作誤差による像性能の劣化を防止することができる。
条件式（２０）の上限を超えると、短焦点距離端でのレンズ全長が短くなりすぎるか、長焦点距離端でのレンズ全長が長くなりすぎることになる。短焦点距離端でのレンズ全長が短くなりすぎると、各レンズ群の移動スペースが限定されて変倍への寄与が小さくなる結果、全体の収差補正が困難となってしまう。長焦点距離端でのレンズ全長が長くなりすぎると、全長方向の小型化の妨げになるだけでなく、長焦点距離端での周辺光量確保のために径方向が大型化したり、また、鏡胴の倒れ等の製作誤差による像性能の劣化を招きやすくなったりする。
条件式（２０）の下限を超えると、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の変倍への寄与が小さくなって全体として正の後群の負担が増加する。あるいは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の屈折力を強めなければならなくなる。いずれにせよ各種収差の悪化を招いてしまう。また、短焦点距離端におけるレンズ全長が長くなって、第１レンズ群Ｇ１を通過する光線高さが増加し、第１レンズ群Ｇ１の大型化を招いてしまう。
The conditional expression (20) defines the ratio between the amount of movement (feeding amount) of the first lens group G1 at the time of scaling and the focal length of the first lens group G1. By satisfying the conditional expression (20), the first lens group G1 and eventually the entire lens system can be miniaturized, various aberrations can be corrected well to realize excellent optical performance, and the lens barrel can be tilted. It is possible to prevent deterioration of image performance due to an error.
If the upper limit of the conditional expression (20) is exceeded, the total length of the lens at the short focal length end becomes too short, or the total length of the lens at the long focal length end becomes too long. If the total length of the lens at the short focal length end is too short, the moving space of each lens group is limited and the contribution to scaling becomes small, and as a result, it becomes difficult to correct the overall aberration. If the total length of the lens at the long focal length end becomes too long, not only the miniaturization in the full length direction is hindered, but also the radial direction becomes large to secure the peripheral light amount at the long focal length end, and the lens barrel It is easy to cause deterioration of image performance due to manufacturing error such as collapse of the lens.
When the lower limit of the conditional expression (20) is exceeded, the contribution of the second lens group G2 and the third lens group G3 to the scaling becomes small, and the burden on the positive rear group increases as a whole. Alternatively, the refractive powers of the second lens group G2 and the third lens group G3 must be strengthened. In any case, it causes deterioration of various aberrations. Further, the total length of the lens at the short focal length end becomes long, the height of the light beam passing through the first lens group G1 increases, and the size of the first lens group G1 is increased.
本実施形態のズームレンズは、条件式（２１）、（２１Ａ）を満足することが好ましい。
（２１）１．００＜（１−Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００
（２１Ａ）１．００＜（１−Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜３．００
但し、
Ｍｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群Ｇ３の横倍率、
ＭＲｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の横倍率、
である。
The zoom lens of the present embodiment preferably satisfies the conditional expressions (21) and (21A).
(21) 1.00 <(1-Mt ^ 2) x MRt ^ 2 <8.00
(21A) 1.00 <(1-Mt ^ 2) x MRt ^ 2 <3.00
However,
Mt: Lateral magnification of the third lens group G3 at infinity focusing at the long focal length end,
MRt: Lateral magnification of the subsequent lens group at infinity focusing at the long focal length end,
Is.
条件式（２１）、（２１Ａ）は、「長焦点距離端におけるフォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３のフォーカス感度の適正な範囲」を示している。条件式（２１）を満足することで、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３の感度を適正にして、光学系を大型化せずにフォーカス時の性能を向上させることが可能となる。この作用効果は、条件式（２１Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（２１）の上限を超えると、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３のフォーカス感度が高くなりすぎてオートフォーカスの精度が悪化したり、フォーカスレンズ群の前後の群との収差補正のバランスが崩れやすくなってフォーカシングに伴う結像性能が悪化したりするおそれがある。
条件式（２１）、（２１Ａ）の下限を超えると、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３のフォーカス感度が低くなりすぎて、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔を広くとる必要が生じてレンズ全長が大型化するおそれがある。
The conditional expressions (21) and (21A) indicate "an appropriate range of the focus sensitivity of the third lens group G3, which is the focus lens group at the long focal length end". By satisfying the conditional expression (21), it is possible to optimize the sensitivity of the third lens group G3, which is the focus lens group, and improve the performance at the time of focusing without increasing the size of the optical system. This effect is more pronounced by satisfying the conditional expression (21A).
If the upper limit of the conditional expression (21) is exceeded, the focus sensitivity of the third lens group G3, which is the focus lens group, becomes too high and the autofocus accuracy deteriorates, or aberration correction with the front and rear groups of the focus lens group is performed. The balance is likely to be lost and the imaging performance associated with focusing may deteriorate.
When the lower limit of the conditional equations (21) and (21A) is exceeded, the focus sensitivity of the third lens group G3, which is the focus lens group, becomes too low, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 becomes wide. There is a risk that the total length of the lens will increase due to the need to remove it.
具体的な数値実施例１−１０を示す。収差曲線図において、実線はｄ線のサジタル断面収差、破線はｄ線のメリディオナル断面収差、一点鎖線はｇ線のサジタル断面収差、二点鎖線はｇ線のメリディオナル断面収差を示している。収差曲線図及び表中において、ｆは全系の焦点距離、ＦはＦナンバー、ｗは半画角、ｙは像高、Ｙａは最大像高、Ｒは曲率半径、Ｄはレンズ厚またはレンズ間隔、Ｎｄはｄ線における屈折率、νｄはｄ線におけるアッベ数、ＢＦはバックフォーカス、Ｋは非球面の円錐定数、Ａ４は４次の非球面係数、Ａ６は６次の非球面係数、Ａ８は８次の非球面係数、Ａ１０は１０次の非球面係数、をそれぞれ示している。全系の焦点距離、Ｆナンバー、半画角は、短焦点距離端−中間焦点距離−長焦点距離端の順に示している。長さの単位は[mm]である。ここで、非球面は、近軸曲率半径の逆数（近軸曲率）をＣ、光軸からの高さをＨとするとき、以下の式で定義される。
x=CH2/[1+[1-(1+K)C2H2]1/2]+A4H4+A6H6+A8H8+A10H10
Specific numerical values Examples 1-10 are shown. In the aberration curve diagram, the solid line shows the d-line sagittal cross-sectional aberration, the broken line shows the d-line meridional cross-sectional aberration, the one-dot chain line shows the g-line sagittal cross-section aberration, and the two-dot chain line shows the g-line meridional cross-sectional aberration. In the aberration curve diagram and table, f is the focal length of the entire system, F is the F number, w is the aspherical angle, y is the image height, Ya is the maximum image height, R is the radius of curvature, and D is the lens thickness or lens spacing. , Nd is the refractive index on the d line, νd is the Abbe number on the d line, BF is the back focal length, K is the aspherical conical constant, A4 is the 4th aspherical coefficient, A6 is the 6th aspherical coefficient, and A8 is the 6th order aspherical coefficient. The 8th-order aspherical coefficient and A10 indicate the 10th-order aspherical coefficient. The focal length, F-number, and half angle of view of the entire system are shown in the order of short focal length end-intermediate focal length-long focal length end. The unit of length is [mm]. Here, the aspherical surface is defined by the following equation, where C is the reciprocal of the radius of curvature (paraxial curvature) and H is the height from the optical axis.
x = CH 2 / [1 + [1- (1 + K) C 2 H 2 ] 1/2 ] + A 4 H 4 + A 6 H 6 + A 8 H 8 + A 10 H 10
［数値実施例１］
図１、図１１〜図１３と表１〜表５は、数値実施例１のズームレンズを示している。図１はレンズ構成図である。図１１、図１２、図１３は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表１は面データ、表２は非球面データ、表３は可変間隔量データ、表４はズームレンズ群データ、表５は条件式データである。
[Numerical Example 1]
1, FIGS. 11 to 13 and Tables 1 to 5 show the zoom lens of the
数値実施例１のズームレンズは、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。前側レンズ群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。後続レンズ群ＧＲは、全体として正の屈折力を有しており、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群（第Ｎレンズ群）Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。 Numerical value The zoom lens of Example 1 is composed of a front lens group GF and a succeeding lens group GR in order from the object side. The front lens group GF is composed of a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power in order from the object side. There is. The subsequent lens group GR has a positive refractive power as a whole, and in order from the object side, the fourth lens group G4 having a positive refractive power and the fifth lens group (Nth lens group) having a negative refractive power. It is composed of G5 and a sixth lens group G6 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１と、物体側に凸の正メニスカスレンズ１２と、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３とから構成されている。負メニスカスレンズ１１と正メニスカスレンズ１２は、接合されている。
The first lens group G1 is composed of a
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１と、両凹負レンズ２２と、両凸正レンズ２３（正レンズＧｐ）とから構成されている。負メニスカスレンズ２１は、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。両凸正レンズ２３は、ガラスレンズの像側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。両凹負レンズ２２と両凸正レンズ２３は、接合されている。
The second lens group G2 is composed of a
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹負レンズ３１と、両凸正レンズ３２（正レンズＧｐ）とから構成されている。両凹負レンズ３１と両凸正レンズ３２は、接合されている。
The third lens group G3 is composed of a biconcave
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、開口絞りＳＰと、両凸正レンズ４１と、両凸正レンズ４２と、像側に凸の負メニスカスレンズ４３とから構成されている。両凸正レンズ４１は、両面に非球面を有している。両凸正レンズ４２と負メニスカスレンズ４３は、接合されている。
The fourth lens group G4 is composed of an aperture stop SP, a biconvex
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凹負レンズ５１と、物体側に凸の正メニスカスレンズ５２とから構成されている。両凹負レンズ５１と正メニスカスレンズ５２は、接合されている。
The fifth lens group G5 is composed of a biconcave
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ６１と、物体側に凸の正メニスカスレンズ６２と、両凸正レンズ６３とから構成されている。負メニスカスレンズ６１と正メニスカスレンズ６２は、接合されている。両凸正レンズ６３は、両面に非球面を有している。
The sixth lens group G6 is composed of a
（表１）
f=16.5〜28.0〜48.6、F=2.9〜2.9〜2.9、w=42.0〜27.0〜16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 349.940 2.17 1.85896 22.73 S-NPH5(OHARA)
2 125.000 4.08 1.74100 52.64 S-LAL61(OHARA)
3 303.720 0.15
4 63.693 6.42 1.73400 51.47 S-LAL59(OHARA)
5 198.470 D1
6* 123.440 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
7 68.456 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
8 16.537 8.56
9 -51.212 1.20 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
10 66.763 5.00 1.73800 32.33 S-NBH53V(OHARA)
11 -47.401 0.12 1.52970 42.70 光学樹脂
12* -44.020 D2
13 -33.451 0.90 1.73400 51.47 S-LAL59(OHARA)
14 33.451 3.75 1.85883 30.00 NBFD30(HOYA)
15 -424.930 D3
16 絞り 1.40
17* 41.636 6.20 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
18* -62.583 0.20
19 75.999 6.88 1.59522 67.73 S-FPM2(OHARA)
20 -33.020 1.21 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
21 -51.212 D4
22 -140.160 1.20 1.80100 34.97 S-LAM66(OHARA)
23 22.069 4.32 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
24 53.657 D5
25 43.199 1.10 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
26 19.825 6.30 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
27 116.850 0.32
28* 47.716 7.65 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
29* -33.842 BF
＊は回転対称非球面である。
（表２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.55019E-05 -2.22450E-08 2.51370E-11 1.87942E-15
12 0 3.29948E-06 -4.54242E-09 -6.26158E-11 3.89206E-13
17 0 -9.95529E-06 -2.30967E-09 -2.60998E-11 9.49283E-14
18 0 -1.02858E-06 -2.30427E-09 -3.63509E-11 9.32441E-14
28 0 -3.22716E-06 5.53584E-09 -3.85931E-11 8.74751E-14
29 0 1.10134E-06 -1.08719E-08 2.37398E-12 -1.65988E-13
（表３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.250 6.218 27.029 1.491 13.817 39.247
中間焦点距離 f=28.1 10.231 6.796 11.477 8.698 6.610 50.002
長焦点距離端 f=48.5 34.205 8.317 4.050 13.562 1.751 61.927
（表４）
群 焦点距離
第１レンズ群 142.6
第２レンズ群 -27.25
第３レンズ群 -62.31
第４レンズ群 29.34
第５レンズ群 -57.33
第６レンズ群 53.89
第１〜第３レンズ群 短焦点距離端：-19.03、長焦点距離端：-20.54
後続レンズ群 短焦点距離端：39.57、長焦点距離端：37.44
（表５）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：32.32
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：30.00
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.85883
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.73800
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：1.85883
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.44
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.76
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.07
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.796
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.53
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.78
（１０）−２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜−６：-9.47
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ−３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ−３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.281
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.27
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.38
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.76
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.39
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.544
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.72
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.60
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.78
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.24
（２１）１．００＜（１−Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.545
(Table 1)
f = 16.5 ~ 28.0 ~ 48.6, F = 2.9 ~ 2.9 ~ 2.9, w = 42.0 ~ 27.0 ~ 16.1, Ya = 14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 349.940 2.17 1.85896 22.73 S-NPH5 (OHARA)
2 125.000 4.08 1.74100 52.64 S-LAL61 (OHARA)
3 303.720 0.15
4 63.693 6.42 1.73400 51.47 S-LAL59 (OHARA)
5 198.470 D1
6 * 123.440 0.10 1.52970 42.70 Optical resin
7 68.456 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS (OHARA)
8 16.537 8.56
9 -51.212 1.20 1.80400 46.53 S-LAH65VS (OHARA)
10 66.763 5.00 1.73800 32.33 S-NBH53V (OHARA)
11 -47.401 0.12 1.52970 42.70 Optical resin
12 * -44.020 D2
13 -33.451 0.90 1.73400 51.47 S-LAL59 (OHARA)
14 33.451 3.75 1.85883 30.00 NBFD30 (HOYA)
15 -424.930 D3
16 Aperture 1.40
17 * 41.636 6.20 1.49700 81.54 S-FPL51 (OHARA)
18 * -62.583 0.20
19 75.999 6.88 1.59522 67.73 S-FPM2 (OHARA)
20 -33.020 1.21 1.84666 23.78 S-TIH53W (OHARA)
21 -51.212 D4
22 -140.160 1.20 1.80100 34.97 S-LAM66 (OHARA)
23 22.069 4.32 1.92286 20.88 E-FDS1-W (HOYA)
24 53.657 D5
25 43.199 1.10 2.00100 29.13 TAFD55 (HOYA)
26 19.825 6.30 1.49700 81.61 FCD1 (HOYA)
27 116.850 0.32
28 * 47.716 7.65 1.49700 81.54 S-FPL51 (OHARA)
29 * -33.842 BF
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 2)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 1.55019E-05 -2.22450E-08 2.51370E-11 1.87942E-15
12 0 3.29948E-06 -4.54242E-09 -6.26158E-11 3.89206E-13
17 0 -9.95529E-06 -2.30967E-09 -2.60998E-11 9.49283E-14
18 0 -1.02858E-06 -2.30427E-09 -3.63509E-11 9.32441E-14
28 0 -3.22716E-06 5.53584E-09 -3.85931E-11 8.74751E-14
29 0 1.10134E-06 -1.08719E-08 2.37398E-12 -1.65988E-13
(Table 3)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f = 16.5 1.250 6.218 27.029 1.491 13.817 39.247
Intermediate focal length f = 28.1 10.231 6.796 11.477 8.698 6.610 50.002
Long focal length end f = 48.5 34.205 8.317 4.050 13.562 1.751 61.927
(Table 4)
Group Focal length 1st lens group 142.6
2nd lens group -27.25
3rd lens group -62.31
4th lens group 29.34
5th lens group -57.33
6th lens group 53.89
1st to 3rd lens group Short focal length end: -19.03, long focal length end: -20.54
Subsequent lens group Short focal length end: 39.57, long focal length end: 37.44
(Table 5)
(1) 26 <νdGp
Positive lens 23 (positive lens Gp): 32.32
Positive lens 32 (positive lens Gp): 30.00
(2) 1.8 <Nd3p: 1.85883
(3) 1.65 <NdGp
Positive lens 23 (positive lens Gp): 1.73800
Positive lens 32 (positive lens Gp): 1.85883
(4) 0.1 <f2 / f3 <1.0: 0.44
(5) 0.1 <R3gf / R2gl <10.0: 0.76
(6) 1 <Ndp / Ndn <1.5: 1.07
(7) N3a> 1.7: 1.996
(8) 0.5 << | fN / frm | <2.5: 1.53
(9) 0.6 <D1 / D2 <1.0: 0.78
(10) -20 <f1 / f23t <-6: -9.47
(11) 0.20 <D (2R-3F) T / D (2F-3R) T <0.60: 0.281
(12) 2.0 << | f3 / ffw | <5.0: 3.27
(13) 1.0 << f3 / fft | <4.0: 2.38
(14) 1.5 <Bfw / Ya <4.0: 2.76
(15) 1.5 <Bfw / fw <4.0: 2.39
(16) 0.3 <f4 / f6 <0.9: 0.544
(17) 1.4 <ν3n / ν3p <3.0: 1.72
(18) 2.5 <f1 / fw <6.0: 3.60
(19) 2.0 <frw / Ya <3.5: 2.78
(20) 0.2 <M1 / f1 <0.6: 0.24
(21) 1.00 <(1-Mt ^ 2) x MRt ^ 2 <8.00: 2.545
［数値実施例２］
図２、図１４〜図１６と表６〜表１０は、数値実施例２のズームレンズを示している。図２はレンズ構成図である。図１４、図１５、図１６は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表６は面データ、表７は非球面データ、表８は可変間隔量データ、表９はズームレンズ群データ、表１０は条件式データである。
[Numerical Example 2]
2, FIGS. 14 to 16 and Tables 6 to 10 show the zoom lens of Numerical Example 2. FIG. 2 is a lens configuration diagram. 14, 15, and 16 are aberration curve diagrams at the short focal length end, the intermediate focal length, and the long focal length end. Table 6 is surface data, Table 7 is aspherical surface data, Table 8 is variable spacing data, Table 9 is zoom lens group data, and Table 10 is conditional expression data.
数値実施例２のズームレンズのレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のズームレンズのレンズ構成と同様である。
（１）第３レンズ群Ｇ３の正レンズ３２（正レンズＧｐ）が、両凸正レンズではなく、物体側に凸の平凸正レンズから構成されている。
The lens configuration of the zoom lens of Numerical Example 2 is the same as the lens configuration of the zoom lens of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The positive lens 32 (positive lens Gp) of the third lens group G3 is not a biconvex positive lens but a plano-convex positive lens that is convex toward the object.
（表６）
f=16.5〜28.5〜48.6、F=2.9〜2.9〜2.9、w=42.0〜26.8〜16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 368.508 2.17 1.85896 22.73 S-NPH5(OHARA)
2 125.000 4.58 1.74100 52.64 S-LAL61(OHARA)
3 480.387 0.15
4 59.429 6.61 1.67790 55.34 S-LAL12(OHARA)
5 182.982 D1
6* 151.330 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
7 74.978 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
8 16.435 8.49
9 -46.380 1.40 1.77250 49.60 S-LAH66(OHARA)
10 55.204 5.22 1.73800 32.33 S-NBH53V(OHARA)
11 -49.343 0.20 1.52970 42.70 光学樹脂
12* -42.716 D2
13 -36.457 1.30 1.72000 50.23 S-LAL10(OHARA)
14 30.646 3.90 1.85025 30.05 S-NBH57(OHARA)
15 ∞ D3
16 絞り 1.30
17* 42.436 6.32 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
18* -60.195 0.20
19 72.187 6.87 1.59522 67.73 S-FPM2(OHARA)
20 -33.293 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
21 -53.968 D4
22 -113.518 1.40 1.80100 34.97 S-LAM66(OHARA)
23 22.123 4.47 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
24 57.089 D5
25 42.894 1.40 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
26 19.871 5.70 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
27 84.692 0.20
28* 40.337 8.14 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
29* -34.034 BF
＊は回転対称非球面である。
（表７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.69364E-05 -3.01171E-08 4.58285E-11 -1.94966E-14
12 0 4.53006E-06 2.78274E-09 -1.18907E-10 5.85653E-13
17 0 -9.60746E-06 -4.72907E-09 -8.90566E-12 3.79932E-14
18 0 -1.89625E-06 -7.40575E-09
28 0 -3.77184E-06 -6.97085E-09 2.12525E-11 8.54793E-14
29 0 2.03163E-06 -1.59070E-08
（表８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.000 6.038 26.757 2.000 13.175 38.990
中間焦点距離 f=28.5 3.259 7.502 9.030 9.763 5.412 53.533
長焦点距離端 f=48.6 31.922 8.255 3.950 13.175 2.000 61.584
（表９）
群 焦点距離
第１レンズ群 130.3
第２レンズ群 -26.17
第３レンズ群 -64.79
第４レンズ群 29.53
第５レンズ群 -56.09
第６レンズ群 52.93
第１〜第３レンズ群 短焦点距離端：-19.01、長焦点距離端：-26.63
後続レンズ群 短焦点距離端：39.61、長焦点距離端：35.59
（表１０）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：32.32
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：30.05
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.85025
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.73800
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：1.85025
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.40
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.85
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.08
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.785
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.51
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.80
（１０）−２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜−６：-8.81
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ−３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ−３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.280
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.41
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.43
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.74
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.37
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.558
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.67
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.29
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.78
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.25
（２１）１．００＜（１−Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：1.996
(Table 6)
f = 16.5 ~ 28.5 ~ 48.6, F = 2.9 ~ 2.9 ~ 2.9, w = 42.0 ~ 26.8 ~ 16.1, Ya = 14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 368.508 2.17 1.85896 22.73 S-NPH5 (OHARA)
2 125.000 4.58 1.74100 52.64 S-LAL61 (OHARA)
3 480.387 0.15
4 59.429 6.61 1.67790 55.34 S-LAL12 (OHARA)
5 182.982 D1
6 * 151.330 0.10 1.52970 42.70 Optical resin
7 74.978 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS (OHARA)
8 16.435 8.49
9 -46.380 1.40 1.77250 49.60 S-LAH66 (OHARA)
10 55.204 5.22 1.73800 32.33 S-NBH53V (OHARA)
11 -49.343 0.20 1.52970 42.70 Optical resin
12 * -42.716 D2
13 -36.457 1.30 1.72000 50.23 S-LAL10 (OHARA)
14 30.646 3.90 1.85025 30.05 S-NBH57 (OHARA)
15 ∞ D3
16 Aperture 1.30
17 * 42.436 6.32 1.49710 81.56 M-FCD1 (HOYA)
18 * -60.195 0.20
19 72.187 6.87 1.59522 67.73 S-FPM2 (OHARA)
20 -33.293 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W (OHARA)
21 -53.968 D4
22 -113.518 1.40 1.80100 34.97 S-LAM66 (OHARA)
23 22.123 4.47 1.92286 20.88 E-FDS1-W (HOYA)
24 57.089 D5
25 42.894 1.40 2.00100 29.13 TAFD55 (HOYA)
26 19.871 5.70 1.49700 81.61 FCD1 (HOYA)
27 84.692 0.20
28 * 40.337 8.14 1.49710 81.56 M-FCD1 (HOYA)
29 * -34.034 BF
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 7)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 1.69364E-05 -3.01171E-08 4.58285E-11 -1.94966E-14
12 0 4.53006E-06 2.78274E-09 -1.18907E-10 5.85653E-13
17 0 -9.60746E-06 -4.72907E-09 -8.90566E-12 3.79932E-14
18 0 -1.89625E-06 -7.40575E-09
28 0 -3.77184E-06 -6.97085E-09 2.12525E-11 8.54793E-14
29 0 2.03163E-06 -1.59070E-08
(Table 8)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f = 16.5 1.000 6.038 26.757 2.000 13.175 38.990
Intermediate focal length f = 28.5 3.259 7.502 9.030 9.763 5.412 53.533
Long focal length end f = 48.6 31.922 8.255 3.950 13.175 2.000 61.584
(Table 9)
Group Focal length 1st lens group 130.3
2nd lens group -26.17
Third lens group -64.79
4th lens group 29.53
5th lens group -56.09
6th lens group 52.93
1st to 3rd lens group Short focal length end: -19.01, long focal length end: -26.63
Subsequent lens group Short focal length end: 39.61, long focal length end: 35.59
(Table 10)
(1) 26 <νdGp
Positive lens 23 (positive lens Gp): 32.32
Positive lens 32 (positive lens Gp): 30.05
(2) 1.8 <Nd3p: 1.85025
(3) 1.65 <NdGp
Positive lens 23 (positive lens Gp): 1.73800
Positive lens 32 (positive lens Gp): 1.85025
(4) 0.1 <f2 / f3 <1.0: 0.40
(5) 0.1 <R3gf / R2gl <10.0: 0.85
(6) 1 <Ndp / Ndn <1.5: 1.08
(7) N3a> 1.7: 1.785
(8) 0.5 << | fN / frm | <2.5: 1.51
(9) 0.6 <D1 / D2 <1.0: 0.80
(10) -20 <f1 / f23t <-6: -8.81
(11) 0.20 <D (2R-3F) T / D (2F-3R) T <0.60: 0.280
(12) 2.0 << | f3 / ffw | <5.0: 3.41
(13) 1.0 << f3 / fft | <4.0: 2.43
(14) 1.5 <Bfw / Ya <4.0: 2.74
(15) 1.5 <Bfw / fw <4.0: 2.37
(16) 0.3 <f4 / f6 <0.9: 0.558
(17) 1.4 <ν3n / ν3p <3.0: 1.67
(18) 2.5 <f1 / fw <6.0: 3.29
(19) 2.0 <frw / Ya <3.5: 2.78
(20) 0.2 <M1 / f1 <0.6: 0.25
(21) 1.00 <(1-Mt ^ 2) x MRt ^ 2 <8.00: 1.996
［数値実施例３］
図３、図１７〜図１９と表１１〜表１５は、数値実施例３のズームレンズを示している。図３はレンズ構成図である。図１７、図１８、図１９は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表１１は面データ、表１２は非球面データ、表１３は可変間隔量データ、表１４はズームレンズ群データ、表１５は条件式データである。
[Numerical Example 3]
3, FIGS. 17 to 19 and Tables 11 to 15 show the zoom lens of Numerical Example 3. FIG. 3 is a lens configuration diagram. 17, 18, and 19 are aberration curve diagrams at the short focal length end, the intermediate focal length, and the long focal length end. Table 11 is surface data, Table 12 is aspherical surface data, Table 13 is variable spacing data, Table 14 is zoom lens group data, and Table 15 is conditional expression data.
数値実施例３のズームレンズのレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のズームレンズのレンズ構成と同様である。
（１）第３レンズ群Ｇ３の正レンズ３２（正レンズＧｐ）が、両凸正レンズではなく、物体側に凸の正メニスカスレンズから構成されている。
The lens configuration of the zoom lens of Numerical Example 3 is the same as the lens configuration of the zoom lens of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The positive lens 32 (positive lens Gp) of the third lens group G3 is not a biconvex positive lens but a positive meniscus lens convex toward the object side.
（表１１）
f=16.5〜28.2〜48.6、F=2.9〜2.9〜2.9、w=41.9〜26.9〜16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 444.922 2.00 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
2 119.286 4.81 1.72916 54.68 S-LAL18(OHARA)
3 517.614 0.15
4 60.346 6.50 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 177.527 D1
6* 123.260 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
7 67.227 1.50 1.77250 49.60 S-LAH66(OHARA)
8 15.727 8.82
9 -47.511 1.70 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
10 108.989 4.86 1.74077 27.79 S-TIH13(OHARA)
11 -49.540 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
12* -50.382 D2
13 -43.191 0.90 1.71300 53.87 S-LAL8(OHARA)
14 36.368 2.83 1.90366 31.34 S-LAH95(OHARA)
15 1014.485 D3
16 絞り 1.30
17* 40.844 5.72 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
18* -58.146 0.20
19 59.425 6.16 1.60300 65.44 S-PHM53(OHARA)
20 -39.266 1.80 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
21 -67.092 D4
22 -119.956 1.50 1.80100 34.97 S-LAM66(OHARA)
23 19.726 4.42 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
24 48.277 D5
25 37.619 1.00 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
26 16.997 5.95 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
27 143.659 1.69
28* 49.008 8.14 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
29* -32.352 BF
＊は回転対称非球面である。
（表１２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.61683E-05 -2.82648E-08 4.04557E-11 -1.88010E-14
12 0 4.69990E-06 -9.81276E-09 -5.19004E-11 4.01179E-13
17 0 -9.89042E-06 -5.22417E-09 -3.25786E-11 5.66871E-14
18 0 -3.00384E-06 -3.99768E-09 -4.11839E-11 3.58618E-14
28 0 -6.28769E-06 1.27418E-08 -1.65986E-10 5.48898E-13
29 0 -3.21298E-06 -1.46508E-08 -8.55460E-11 -9.52581E-14
（表１３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.000 5.987 29.148 3.380 10.469 36.363
中間焦点距離 f=28.2 6.434 7.273 11.186 9.219 4.634 49.517
長焦点距離端 f=48.6 31.516 9.410 4.067 12.327 1.527 59.479
（表１４）
群 焦点距離
第１レンズ群 126.1
第２レンズ群 -23.68
第３レンズ群 -82.42
第４レンズ群 28.57
第５レンズ群 -50.74
第６レンズ群 51.94
第１〜第３レンズ群 短焦点距離端：-19.62、長焦点距離端：-27.61
後続レンズ群 短焦点距離端：40.00、長焦点距離端：36.20
（表１５）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：27.79
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：31.34
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.90366
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.74077
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.29
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.86
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.11
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.808
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.34
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.79
（１０）−２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜−６：-8.38
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ−３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ−３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.311
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：4.20
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.99
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.55
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.21
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.550
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.72
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.15
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.81
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.25
（２１）１．００＜（１−Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：1.996
(Table 11)
f = 16.5 ~ 28.2 ~ 48.6, F = 2.9 ~ 2.9 ~ 2.9, w = 41.9 ~ 26.9 ~ 16.1, Ya = 14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 444.922 2.00 1.84666 23.78 S-TIH53W (OHARA)
2 119.286 4.81 1.72916 54.68 S-LAL18 (OHARA)
3 517.614 0.15
4 60.346 6.50 1.75500 52.32 S-LAH97 (OHARA)
5 177.527 D1
6 * 123.260 0.10 1.52970 42.70 Optical resin
7 67.227 1.50 1.77250 49.60 S-LAH66 (OHARA)
8 15.727 8.82
9 -47.511 1.70 1.83481 42.74 S-LAH55VS (OHARA)
10 108.989 4.86 1.74077 27.79 S-TIH13 (OHARA)
11 -49.540 0.10 1.52970 42.70 Optical resin
12 * -50.382 D2
13 -43.191 0.90 1.71300 53.87 S-LAL8 (OHARA)
14 36.368 2.83 1.90366 31.34 S-LAH95 (OHARA)
15 1014.485 D3
16 Aperture 1.30
17 * 40.844 5.72 1.49700 81.54 S-FPL51 (OHARA)
18 * -58.146 0.20
19 59.425 6.16 1.60300 65.44 S-PHM53 (OHARA)
20 -39.266 1.80 1.84666 23.78 S-TIH53W (OHARA)
21 -67.092 D4
22 -119.956 1.50 1.80100 34.97 S-LAM66 (OHARA)
23 19.726 4.42 1.92286 20.88 E-FDS1-W (HOYA)
24 48.277 D5
25 37.619 1.00 2.00100 29.13 TAFD55 (HOYA)
26 16.997 5.95 1.49700 81.61 FCD1 (HOYA)
27 143.659 1.69
28 * 49.008 8.14 1.49700 81.54 S-FPL51 (OHARA)
29 * -32.352 BF
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 12)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 1.61683E-05 -2.82648E-08 4.04557E-11 -1.88010E-14
12 0 4.69990E-06 -9.81276E-09 -5.19004E-11 4.01179E-13
17 0 -9.89042E-06 -5.22417E-09 -3.25786E-11 5.66871E-14
18 0 -3.00384E-06 -3.99768E-09 -4.11839E-11 3.58618E-14
28 0 -6.28769E-06 1.27418E-08 -1.65986E-10 5.48898E-13
29 0 -3.21298E-06 -1.46508E-08 -8.55460E-11 -9.52581E-14
(Table 13)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f = 16.5 1.000 5.987 29.148 3.380 10.469 36.363
Intermediate focal length f = 28.2 6.434 7.273 11.186 9.219 4.634 49.517
Long focal length end f = 48.6 31.516 9.410 4.067 12.327 1.527 59.479
(Table 14)
Group Focal length 1st lens group 126.1
2nd lens group -23.68
3rd lens group -82.42
4th lens group 28.57
5th lens group -50.74
6th lens group 51.94
1st to 3rd lens group Short focal length end: -19.62, long focal length end: -27.61
Subsequent lens group Short focal length end: 40.00, long focal length end: 36.20
(Table 15)
(1) 26 <νdGp
Positive lens 23 (positive lens Gp): 27.79
Positive lens 32 (positive lens Gp): 31.34
(2) 1.8 <Nd3p: 1.90366
(3) 1.65 <NdGp
Positive lens 23 (positive lens Gp): 1.74077
Positive lens 32 (positive lens Gp): 1.90366
(4) 0.1 <f2 / f3 <1.0: 0.29
(5) 0.1 <R3gf / R2gl <10.0: 0.86
(6) 1 <Ndp / Ndn <1.5: 1.11
(7) N3a> 1.7: 1.808
(8) 0.5 << | fN / frm | <2.5: 1.34
(9) 0.6 <D1 / D2 <1.0: 0.79
(10) -20 <f1 / f23t <-6: -8.38
(11) 0.20 <D (2R-3F) T / D (2F-3R) T <0.60: 0.311
(12) 2.0 << | f3 / ffw | <5.0: 4.20
(13) 1.0 << | f3 / fft | <4.0: 2.99
(14) 1.5 <Bfw / Ya <4.0: 2.55
(15) 1.5 <Bfw / fw <4.0: 2.21
(16) 0.3 <f4 / f6 <0.9: 0.550
(17) 1.4 <ν3n / ν3p <3.0: 1.72
(18) 2.5 <f1 / fw <6.0: 3.15
(19) 2.0 <frw / Ya <3.5: 2.81
(20) 0.2 <M1 / f1 <0.6: 0.25
(21) 1.00 <(1-Mt ^ 2) x MRt ^ 2 <8.00: 1.996
［数値実施例４］
図４、図２０〜図２２と表１６〜表２０は、数値実施例４のズームレンズを示している。図４はレンズ構成図である。図２０、図２１、図２２は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表１６は面データ、表１７は非球面データ、表１８は可変間隔量データ、表１９はズームレンズ群データ、表２０は条件式データである。
[Numerical Example 4]
4, FIGS. 20 to 22 and Tables 16 to 20 show the zoom lens of Numerical Example 4. FIG. 4 is a lens configuration diagram. 20, 21, and 22 are aberration curve diagrams at the short focal length end, the intermediate focal length, and the long focal length end. Table 16 is surface data, Table 17 is aspherical surface data, Table 18 is variable spacing data, Table 19 is zoom lens group data, and Table 20 is conditional expression data.
数値実施例４のズームレンズのレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のズームレンズのレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２の正レンズ２３（正レンズＧｐ）が、ハイブリッドレンズではなく、像側の面に非球面を有する非球面レンズから構成されている。
（２）第４レンズ群Ｇ４が、物体側から順に、両凸正レンズ４１’と、開口絞りＳＰと、両凸正レンズ４２’と、像側に凸の負メニスカスレンズ４３’とから構成されている。両凸正レンズ４２’は、物体側の面に非球面を有している。両凸正レンズ４２’と負メニスカスレンズ４３’は、接合されている。
（３）第５レンズ群Ｇ５が、物体側から順に、両凹負レンズ５１’と、両凹負レンズ５２’と、物体側に凸の正メニスカスレンズ５３’とから構成されている。両凹負レンズ５２’と正メニスカスレンズ５３’は、接合されている。
（４）第６レンズ群Ｇ６の正レンズ６２が、物体側に凸の正メニスカスレンズではなく、両凸正レンズから構成されている。
（５）第６レンズ群Ｇ６の両凸正レンズ６３が、両面非球面ではなく、物体側の面だけに非球面を有している。
The lens configuration of the zoom lens of Numerical Example 4 is the same as the lens configuration of the zoom lens of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The positive lens 23 (positive lens Gp) of the second lens group G2 is not a hybrid lens but is composed of an aspherical lens having an aspherical surface on the surface on the image side.
(2) The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens 41', an aperture stop SP, a biconvex positive lens 42', and a negative meniscus lens 43'convex toward the image side in order from the object side. ing. The biconvex positive lens 42'has an aspherical surface on the surface on the object side. The biconvex positive lens 42'and the negative meniscus lens 43'are joined.
(3) The fifth lens group G5 is composed of a biconcave negative lens 51', a biconcave negative lens 52', and a positive meniscus lens 53'convex toward the object side in order from the object side. Both concave negative lenses 52'and positive meniscus lenses 53'are joined.
(4) The
(5) The biconvex
（表１６）
f=16.4〜28.2〜48.5、F=2.9〜2.9〜2.9、w=42.0〜27.1〜16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 2692.178 2.37 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
2 151.356 5.10 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
3 3686.730 0.15
4 71.758 6.39 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 233.756 D1
6* 78.496 0.05 1.52970 42.70 光学樹脂
7 57.064 1.50 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
8 15.892 9.04
9 -91.408 1.40 1.69680 55.53 S-LAL14(OHARA)
10 27.396 6.42 1.68948 31.02 L-TIM28(OHARA)
11* -103.276 D2
12 -27.881 1.00 1.53775 74.70 S-FPM3(OHARA)
13 80.466 2.98 1.90366 31.34 S-LAH95(OHARA)
14 -1034.624 D3
15 34.665 6.01 1.55332 71.68 M-FCD500(HOYA)
16 -68.601 1.00
17 絞り 2.30
18* 52.301 6.32 1.61881 63.85 M-PCD4(HOYA)
19 -32.784 3.48 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
20 -73.735 D4
21 -437.375 1.40 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
22 69.701 1.67
23 -103.385 1.40 1.80610 40.93 S-LAH53V(OHARA)
24 27.165 3.97 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
25 166.724 D5
26 104.775 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
27 26.064 6.25 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
28 -52.988 0.15
29* 46.590 6.20 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
30 -51.757 BF
＊は回転対称非球面である。
（表１７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.09778E-05 -1.68183E-08 1.45658E-11 -1.22128E-14
11 44.65936 1.20183E-06 1.13729E-08 -2.02364E-10 7.90405E-13
18 0 -8.72559E-06 -8.20277E-09 -1.07667E-12 -3.25462E-14
29 0 -3.33429E-06 1.13062E-08 -4.50608E-11 1.15988E-13
（表１８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.2 1.000 6.696 23.511 1.500 9.848 37.499
中間焦点距離 f=28.2 2.967 8.038 6.739 7.349 4.039 52.387
長焦点距離端 f=48.5 32.172 8.363 1.500 9.848 1.500 62.838
（表１９）
群 焦点距離
第１レンズ群 138.4
第２レンズ群 -25.00
第３レンズ群 -72.58
第４レンズ群 27.48
第５レンズ群 -39.26
第６レンズ群 41.23
第１〜第３レンズ群 短焦点距離端：-18.94、長焦点距離端：-25.92
後続レンズ群 短焦点距離端：40.53、長焦点距離端：36.73
（表２０）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：31.02
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：31.34
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.90366
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.68948
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.34
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.27
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.24
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.721
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.02
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.76
（１０）−２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜−６：-9.17
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ−３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ−３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.272
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.83
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.80
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.63
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.28
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.666
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：2.38
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.42
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.85
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.26
（２１）１．００＜（１−Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.388
(Table 16)
f = 16.4 ~ 28.2 ~ 48.5, F = 2.9 ~ 2.9 ~ 2.9, w = 42.0 ~ 27.1 ~ 16.1, Ya = 14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 2692.178 2.37 1.84666 23.78 S-TIH53W (OHARA)
2 151.356 5.10 1.80400 46.53 S-LAH65VS (OHARA)
3 3686.730 0.15
4 71.758 6.39 1.75500 52.32 S-LAH97 (OHARA)
5 233.756 D1
6 * 78.496 0.05 1.52970 42.70 Optical resin
7 57.064 1.50 1.83481 42.74 S-LAH55VS (OHARA)
8 15.892 9.04
9 -91.408 1.40 1.69680 55.53 S-LAL14 (OHARA)
10 27.396 6.42 1.68948 31.02 L-TIM28 (OHARA)
11 * -103.276 D2
12 -27.881 1.00 1.53775 74.70 S-FPM3 (OHARA)
13 80.466 2.98 1.90366 31.34 S-LAH95 (OHARA)
14 -1034.624 D3
15 34.665 6.01 1.55332 71.68 M-FCD500 (HOYA)
16 -68.601 1.00
17 Aperture 2.30
18 * 52.301 6.32 1.61881 63.85 M-PCD4 (HOYA)
19 -32.784 3.48 1.84666 23.78 S-TIH53W (OHARA)
20 -73.735 D4
21 -437.375 1.40 2.00100 29.13 TAFD55 (HOYA)
22 69.701 1.67
23 -103.385 1.40 1.80610 40.93 S-LAH53V (OHARA)
24 27.165 3.97 1.94595 17.98 FDS18-W (HOYA)
25 166.724 D5
26 104.775 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W (OHARA)
27 26.064 6.25 1.49700 81.54 S-FPL51 (OHARA)
28 -52.988 0.15
29 * 46.590 6.20 1.49710 81.56 M-FCD1 (HOYA)
30 -51.757 BF
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 17)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 1.09778E-05 -1.68183E-08 1.45658E-11 -1.22128E-14
11 44.65936 1.20183E-06 1.13729E-08 -2.02364E-10 7.90405E-13
18 0 -8.72559E-06 -8.20277E-09 -1.07667E-12 -3.25462E-14
29 0 -3.33429E-06 1.13062E-08 -4.50608E-11 1.15988E-13
(Table 18)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f = 16.2 1.000 6.696 23.511 1.500 9.848 37.499
Intermediate focal length f = 28.2 2.967 8.038 6.739 7.349 4.039 52.387
Long focal length end f = 48.5 32.172 8.363 1.500 9.848 1.500 62.838
(Table 19)
Group Focal length 1st lens group 138.4
2nd lens group -25.00
3rd lens group -72.58
4th lens group 27.48
5th lens group -39.26
6th lens group 41.23
1st to 3rd lens group Short focal length end: -18.94, long focal length end: -25.92
Subsequent lens group Short focal length end: 40.53, long focal length end: 36.73
(Table 20)
(1) 26 <νdGp
Positive lens 23 (positive lens Gp): 31.02
Positive lens 32 (positive lens Gp): 31.34
(2) 1.8 <Nd3p: 1.90366
(3) 1.65 <NdGp
Positive lens 23 (positive lens Gp): 1.68948
Positive lens 32 (positive lens Gp): 1.90366
(4) 0.1 <f2 / f3 <1.0: 0.34
(5) 0.1 <R3gf / R2gl <10.0: 0.27
(6) 1 <Ndp / Ndn <1.5: 1.24
(7) N3a> 1.7: 1.721
(8) 0.5 << | fN / frm | <2.5: 1.02
(9) 0.6 <D1 / D2 <1.0: 0.76
(10) -20 <f1 / f23t <-6: -9.17
(11) 0.20 <D (2R-3F) T / D (2F-3R) T <0.60: 0.272
(12) 2.0 << | f3 / ffw | <5.0: 3.83
(13) 1.0 << | f3 / fft | <4.0: 2.80
(14) 1.5 <Bfw / Ya <4.0: 2.63
(15) 1.5 <Bfw / fw <4.0: 2.28
(16) 0.3 <f4 / f6 <0.9: 0.666
(17) 1.4 <ν3n / ν3p <3.0: 2.38
(18) 2.5 <f1 / fw <6.0: 3.42
(19) 2.0 <frw / Ya <3.5: 2.85
(20) 0.2 <M1 / f1 <0.6: 0.26
(21) 1.00 <(1-Mt ^ 2) x MRt ^ 2 <8.00: 2.388
［数値実施例５］
図５、図２３〜図２５と表２１〜表２５は、数値実施例５のズームレンズを示している。図５はレンズ構成図である。図２３、図２４、図２５は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表２１は面データ、表２２は非球面データ、表２３は可変間隔量データ、表２４はズームレンズ群データ、表２５は条件式データである。
[Numerical Example 5]
5, FIGS. 23 to 25 and Tables 21 to 25 show the zoom lens of the numerical embodiment. FIG. 5 is a lens configuration diagram. 23, 24, and 25 are aberration curve diagrams at the short focal length end, the intermediate focal length, and the long focal length end. Table 21 is surface data, Table 22 is aspherical surface data, Table 23 is variable spacing data, Table 24 is zoom lens group data, and Table 25 is conditional expression data.
数値実施例５のズームレンズのレンズ構成は、数値実施例４のズームレンズのレンズ構成と同様である。 The lens configuration of the zoom lens of Numerical Example 5 is the same as the lens configuration of the zoom lens of Numerical Example 4.
（表２１）
f=16.5〜28.1〜48.5、F=2.9〜2.9〜2.9、w=42.0〜26.7〜16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 2451.756 2.26 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
2 165.561 4.46 1.78800 47.37 S-LAH64(OHARA)
3 2335.532 0.15
4 63.208 6.26 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 181.795 D1
6* 114.364 0.05 1.52970 42.70 光学樹脂
7 73.287 1.50 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
8 16.000 9.01
9 -112.009 1.40 1.73400 51.47 S-LAL59(OHARA)
10 44.410 5.52 1.68948 31.02 L-TIM28(OHARA)
11* -85.317 D2
12 -27.853 1.40 1.60300 65.44 S-PHM53(OHARA)
13 191.609 3.02 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
14 -128.098 D3
15 34.776 6.49 1.55332 71.68 M-FCD500(HOYA)
16 -58.842 1.00
17 絞り 2.30
18* 56.494 6.22 1.61881 63.85 M-PCD4(HOYA)
19 -33.032 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
20 -79.415 D4
21 -147.237 1.40 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
22 107.016 1.16
23 -135.833 1.40 1.80610 40.93 S-LAH53V(OHARA)
24 25.162 3.71 1.94595 17.98 FDS18-W (HOYA)
25 102.481 D5
26 107.499 1.40 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
27 26.020 5.78 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
28 -54.639 0.15
29* 58.071 5.89 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
30 -40.822 BF
＊は回転対称非球面である。
（表２２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.20367E-05 -2.07979E-08 1.96627E-11 -1.80585E-14
11 28.84614 -6.92047E-08 9.39420E-10 -1.20445E-10 4.12078E-13
18 0 -9.05652E-06 -1.05668E-08 3.82396E-12 -4.30322E-14
29 0 -3.22815E-06 1.43652E-08 -6.60275E-11 2.01020E-13
（表２３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.000 7.993 23.724 2.000 12.349 38.614
中間焦点距離 f=28.1 13.985 8.005 10.125 7.970 6.419 46.297
長焦点距離端 f=48.5 31.376 8.847 2.000 12.349 2.000 58.980
（表２４）
群 焦点距離
第１レンズ群 131.3
第２レンズ群 -24.65
第３レンズ群 -75.24
第４レンズ群 27.40
第５レンズ群 -37.90
第６レンズ群 41.67
第１〜第３レンズ群 短焦点距離端：-19.11、長焦点距離端：-26.69
後続レンズ群 短焦点距離端：42.50、長焦点距離端：37.16
（表２５）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：31.02
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.85478
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.68948
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.33
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.33
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.16
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.729
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：0.94
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.75
（１０）−２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜−６：-8.65
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ−３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ−３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.288
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.94
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.82
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.71
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.35
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.657
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：2.64
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.09
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.99
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.23
（２１）１．００＜（１−Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.214
(Table 21)
f = 16.5 ~ 28.1 ~ 48.5, F = 2.9 ~ 2.9 ~ 2.9, w = 42.0 ~ 26.7 ~ 16.1, Ya = 14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 2451.756 2.26 1.84666 23.78 S-TIH53W (OHARA)
2 165.561 4.46 1.78800 47.37 S-LAH64 (OHARA)
3 2335.532 0.15
4 63.208 6.26 1.75500 52.32 S-LAH97 (OHARA)
5 181.795 D1
6 * 114.364 0.05 1.52970 42.70 Optical resin
7 73.287 1.50 1.83481 42.74 S-LAH55VS (OHARA)
8 16.000 9.01
9 -112.009 1.40 1.73400 51.47 S-LAL59 (OHARA)
10 44.410 5.52 1.68948 31.02 L-TIM28 (OHARA)
11 * -85.317 D2
12 -27.853 1.40 1.60300 65.44 S-PHM53 (OHARA)
13 191.609 3.02 1.85478 24.80 S-NBH56 (OHARA)
14 -128.098 D3
15 34.776 6.49 1.55332 71.68 M-FCD500 (HOYA)
16 -58.842 1.00
17 Aperture 2.30
18 * 56.494 6.22 1.61881 63.85 M-PCD4 (HOYA)
19 -33.032 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W (OHARA)
20 -79.415 D4
21 -147.237 1.40 2.00100 29.13 TAFD55 (HOYA)
22 107.016 1.16
23 -135.833 1.40 1.80610 40.93 S-LAH53V (OHARA)
24 25.162 3.71 1.94595 17.98 FDS18-W (HOYA)
25 102.481 D5
26 107.499 1.40 1.85478 24.80 S-NBH56 (OHARA)
27 26.020 5.78 1.49700 81.54 S-FPL51 (OHARA)
28 -54.639 0.15
29 * 58.071 5.89 1.49710 81.56 M-FCD1 (HOYA)
30 -40.822 BF
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 22)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 1.20367E-05 -2.07979E-08 1.96627E-11 -1.80585E-14
11 28.84614 -6.92047E-08 9.39420E-10 -1.20445E-10 4.12078E-13
18 0 -9.05652E-06 -1.05668E-08 3.82396E-12 -4.30322E-14
29 0 -3.22815E-06 1.43652E-08 -6.60275E-11 2.01020E-13
(Table 23)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f = 16.5 1.000 7.993 23.724 2.000 12.349 38.614
Intermediate focal length f = 28.1 13.985 8.005 10.125 7.970 6.419 46.297
Long focal length end f = 48.5 31.376 8.847 2.000 12.349 2.000 58.980
(Table 24)
Group Focal length 1st lens group 131.3
2nd lens group -24.65
3rd lens group -75.24
4th lens group 27.40
5th lens group -37.90
6th lens group 41.67
1st to 3rd lens group Short focal length end: -19.11, long focal length end: -26.69
Subsequent lens group Short focal length end: 42.50, long focal length end: 37.16
(Table 25)
(1) 26 <νdGp
Positive lens 23 (positive lens Gp): 31.02
(2) 1.8 <Nd3p: 1.85478
(3) 1.65 <NdGp
Positive lens 23 (positive lens Gp): 1.68948
(4) 0.1 <f2 / f3 <1.0: 0.33
(5) 0.1 <R3gf / R2gl <10.0: 0.33
(6) 1 <Ndp / Ndn <1.5: 1.16
(7) N3a> 1.7: 1.729
(8) 0.5 << | fN / frm | <2.5: 0.94
(9) 0.6 <D1 / D2 <1.0: 0.75
(10) -20 <f1 / f23t <-6: -8.65
(11) 0.20 <D (2R-3F) T / D (2F-3R) T <0.60: 0.288
(12) 2.0 << | f3 / ffw | <5.0: 3.94
(13) 1.0 << | f3 / fft | <4.0: 2.82
(14) 1.5 <Bfw / Ya <4.0: 2.71
(15) 1.5 <Bfw / fw <4.0: 2.35
(16) 0.3 <f4 / f6 <0.9: 0.657
(17) 1.4 <ν3n / ν3p <3.0: 2.64
(18) 2.5 <f1 / fw <6.0: 3.09
(19) 2.0 <frw / Ya <3.5: 2.99
(20) 0.2 <M1 / f1 <0.6: 0.23
(21) 1.00 <(1-Mt ^ 2) x MRt ^ 2 <8.00: 2.214
［数値実施例６］
図６、図２６〜図２８と表２６〜表３０は、数値実施例６のズームレンズを示している。図６はレンズ構成図である。図２６、図２７、図２８は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表２６は面データ、表２７は非球面データ、表２８は可変間隔量データ、表２９はズームレンズ群データ、表３０は条件式データである。
[Numerical Example 6]
6, FIGS. 26 to 28 and Tables 26 to 30 show the zoom lens of the numerical embodiment. FIG. 6 is a lens configuration diagram. 26, 27, and 28 are aberration curve diagrams at the short focal length end, the intermediate focal length, and the long focal length end. Table 26 is surface data, Table 27 is aspherical surface data, Table 28 is variable spacing data, Table 29 is zoom lens group data, and Table 30 is conditional expression data.
数値実施例６のズームレンズのレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例５のズームレンズのレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズ２３（正レンズＧｐ）が、非球面レンズではない。
（２）第５レンズ群Ｇ５の負レンズ５２’が、両凹負レンズではなく、物体側に凸の負メニスカスレンズから構成されている。
（３）第６レンズ群Ｇ６が、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ６１’と、両凸正レンズ６２’と、物体側に凸の正メニスカスレンズ６３’と、物体側に凸の負メニスカスレンズ６４’とから構成されている。負メニスカスレンズ６１’は、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。負メニスカスレンズ６１’と両凸正レンズ６２’は、接合されている。正メニスカスレンズ６３’と負メニスカスレンズ６４’は、接合されている。
The lens configuration of the zoom lens of Numerical Example 6 is the same as the lens configuration of the zoom lens of Numerical Example 5 except for the following points.
(1) The biconvex positive lens 23 (positive lens Gp) of the second lens group G2 is not an aspherical lens.
(2) The negative lens 52'of the fifth lens group G5 is not a biconcave negative lens but a negative meniscus lens convex toward the object side.
(3) The sixth lens group G6 has a negative meniscus lens 61'convex to the object side, a biconvex positive lens 62', a positive meniscus lens 63'convex to the object side, and the object side in order from the object side. It is composed of a convex negative meniscus lens 64'. The negative meniscus lens 61'is composed of a hybrid lens in which an aspherical layer made of a synthetic resin material is adhered and formed on the surface of the glass lens on the object side. The negative meniscus lens 61'and the biconvex positive lens 62'are joined. The positive meniscus lens 63'and the negative meniscus lens 64' are joined.
（表２６）
f=16.4〜28.2〜48.6、F=2.9〜2.9〜2.9、w=42.0〜26.7〜16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 2691.580 2.40 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
2 236.756 3.54 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
3 5547.365 0.15
4 72.410 6.02 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
5 230.547 D1
6* 95.297 0.05 1.51640 52.20 光学樹脂
7 64.508 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
8 17.355 9.98
9 -50.114 1.40 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
10 25.471 7.21 1.69895 30.13 S-TIM35(OHARA)
11 -45.259 D2
12 -27.255 1.40 1.65160 58.55 S-LAL7(OHARA)
13 51.605 3.55 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
14 -486.016 D3
15 37.238 5.71 1.59522 67.73 S-FPM2(OHARA)
16 -56.263 1.00
17 絞り 0.20
18* 43.481 5.28 1.59201 67.02 M-PCD51(HOYA)
19 -51.709 1.40 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
20 -216.709 D4
21 -226.901 1.40 1.90525 35.04 S-LAH93(OHARA)
22 107.748 0.91
23 2425.350 1.40 1.89190 37.13 S-LAH92(OHARA)
24 26.148 3.55 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
25 89.414 D5
26* 74.669 0.08 1.51640 52.20 光学樹脂
27 78.667 1.40 1.92119 23.96 FDS24(HOYA)
28 32.953 8.72 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
29 -28.987 0.15
30 41.11 3.40 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
31 535.828 1.40 1.90043 37.37 TAFD37(HOYA)
32 159.099 BF
＊は回転対称非球面である。
（表２７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.13949E-05 -1.29877E-08 1.78064E-11 -7.48111E-15
18 0 -7.64091E-06 -5.79808E-09 -2.39943E-11 1.32093E-14
26 0 -8.66387E-06 -2.62725E-10 6.88313E-11 -1.98047E-13
（表２８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.4 1.000 10.133 17.453 2.000 10.344 37.004
中間焦点距離 f=28.2 13.764 7.581 7.477 6.726 5.622 47.897
長焦点距離端 f=48.6 34.142 6.947 2.000 10.344 2.000 60.358
（表２９）
群 焦点距離
第１レンズ群 136.1
第２レンズ群 -26.47
第３レンズ群 -58.96
第４レンズ群 27.53
第５レンズ群 -47.75
第６レンズ群 41.79
第１〜第３レンズ群 短焦点距離端：-17.14、長焦点距離端：-25.18
後続レンズ群 短焦点距離端：35.87、長焦点距離端：33.13
（表３０）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：30.13
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：31.31
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.90366
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.69895
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.45
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.60
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.15
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.778
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.38
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.60
（１０）−２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜−６：-9.54
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ−３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ−３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.217
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.44
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.34
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.60
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.25
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.659
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.87
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.79
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.52
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.28
（２１）１．００＜（１−Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.810
(Table 26)
f = 16.4 ~ 28.2 ~ 48.6, F = 2.9 ~ 2.9 ~ 2.9, w = 42.0 ~ 26.7 ~ 16.1, Ya = 14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 2691.580 2.40 1.94595 17.98 FDS18-W (HOYA)
2 236.756 3.54 1.80400 46.53 S-LAH65VS (OHARA)
3 5547.365 0.15
4 72.410 6.02 1.80400 46.53 S-LAH65VS (OHARA)
5 230.547 D1
6 * 95.297 0.05 1.51640 52.20 Optical resin
7 64.508 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS (OHARA)
8 17.355 9.98
9 -50.114 1.40 1.80400 46.53 S-LAH65VS (OHARA)
10 25.471 7.21 1.69895 30.13 S-TIM35 (OHARA)
11 -45.259 D2
12 -27.255 1.40 1.65160 58.55 S-LAL7 (OHARA)
13 51.605 3.55 1.90366 31.31 TAFD25 (HOYA)
14 -486.016 D3
15 37.238 5.71 1.59522 67.73 S-FPM2 (OHARA)
16 -56.263 1.00
17 Aperture 0.20
18 * 43.481 5.28 1.59201 67.02 M-PCD51 (HOYA)
19 -51.709 1.40 1.94595 17.98 FDS18-W (HOYA)
20 -216.709 D4
21 -226.901 1.40 1.90525 35.04 S-LAH93 (OHARA)
22 107.748 0.91
23 2425.350 1.40 1.89190 37.13 S-LAH92 (OHARA)
24 26.148 3.55 1.94595 17.98 FDS18-W (HOYA)
25 89.414 D5
26 * 74.669 0.08 1.51640 52.20 Optical resin
27 78.667 1.40 1.92119 23.96 FDS24 (HOYA)
28 32.953 8.72 1.49700 81.61 FCD1 (HOYA)
29 -28.987 0.15
30 41.11 3.40 1.49700 81.61 FCD1 (HOYA)
31 535.828 1.40 1.90043 37.37 TAFD37 (HOYA)
32 159.099 BF
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 27)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 1.13949E-05 -1.29877E-08 1.78064E-11 -7.48111E-15
18 0 -7.64091E-06 -5.79808E-09 -2.39943E-11 1.32093E-14
26 0 -8.66387E-06 -2.62725E-10 6.88313E-11 -1.98047E-13
(Table 28)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f = 16.4 1.000 10.133 17.453 2.000 10.344 37.004
Intermediate focal length f = 28.2 13.764 7.581 7.477 6.726 5.622 47.897
Long focal length end f = 48.6 34.142 6.947 2.000 10.344 2.000 60.358
(Table 29)
Group Focal length 1st lens group 136.1
2nd lens group -26.47
3rd lens group -58.96
4th lens group 27.53
5th lens group -47.75
6th lens group 41.79
1st to 3rd lens group Short focal length end: -17.14, long focal length end: -25.18
Subsequent lens group Short focal length end: 35.87, long focal length end: 33.13
(Table 30)
(1) 26 <νdGp
Positive lens 23 (positive lens Gp): 30.13
Positive lens 32 (positive lens Gp): 31.31
(2) 1.8 <Nd3p: 1.90366
(3) 1.65 <NdGp
Positive lens 23 (positive lens Gp): 1.68995
Positive lens 32 (positive lens Gp): 1.90366
(4) 0.1 <f2 / f3 <1.0: 0.45
(5) 0.1 <R3gf / R2gl <10.0: 0.60
(6) 1 <Ndp / Ndn <1.5: 1.15
(7) N3a> 1.7: 1.778
(8) 0.5 << | fN / frm | <2.5: 1.38
(9) 0.6 <D1 / D2 <1.0: 0.60
(10) -20 <f1 / f23t <-6: -9.54
(11) 0.20 <D (2R-3F) T / D (2F-3R) T <0.60: 0.217
(12) 2.0 << | f3 / ffw | <5.0: 3.44
(13) 1.0 << f3 / fft | <4.0: 2.34
(14) 1.5 <Bfw / Ya <4.0: 2.60
(15) 1.5 <Bfw / fw <4.0: 2.25
(16) 0.3 <f4 / f6 <0.9: 0.659
(17) 1.4 <ν3n / ν3p <3.0: 1.87
(18) 2.5 <f1 / fw <6.0: 3.79
(19) 2.0 <frw / Ya <3.5: 2.52
(20) 0.2 <M1 / f1 <0.6: 0.28
(21) 1.00 <(1-Mt ^ 2) x MRt ^ 2 <8.00: 2.810
［数値実施例７］
図７、図２９〜図３１と表３１〜表３５は、数値実施例７のズームレンズを示している。図７はレンズ構成図である。図２９、図３０、図３１は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表３１は面データ、表３２は非球面データ、表３３は可変間隔量データ、表３４はズームレンズ群データ、表３５は条件式データである。
[Numerical Example 7]
7, FIGS. 29 to 31 and Tables 31 to 35 show the zoom lens of the numerical embodiment 7. FIG. 7 is a lens configuration diagram. 29, 30, and 31 are aberration curve diagrams at the short focal length end, the intermediate focal length, and the long focal length end. Table 31 is surface data, Table 32 is aspherical surface data, Table 33 is variable spacing data, Table 34 is zoom lens group data, and Table 35 is conditional expression data.
数値実施例７のズームレンズは、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。前側レンズ群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。後続レンズ群ＧＲは、全体として正の屈折力を有しており、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５（第Ｎレンズ群）と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力の第７レンズ群Ｇ７から構成されている。 Numerical value The zoom lens of Example 7 is composed of a front lens group GF and a succeeding lens group GR in order from the object side. The front lens group GF is composed of a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power in order from the object side. There is. The subsequent lens group GR has a positive refractive power as a whole, and in order from the object side, the fourth lens group G4 having a positive refractive power and the fifth lens group G5 (Nth lens group) having a negative refractive power. ), A sixth lens group G6 having a positive refractive power, and a seventh lens group G7 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１Ａと、両凸正レンズ１２Ａと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ａとから構成されている。負メニスカスレンズ１１Ａと両凸正レンズ１２Ａは、接合されている。
The first lens group G1 is composed of a
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１Ａと、両凹負レンズ２２Ａと、両凸正レンズ２３Ａ（正レンズＧｐ）とから構成されている。負メニスカスレンズ２１Ａは、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。両凹負レンズ２２Ａと両凸正レンズ２３Ａは、接合されている。 The second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens 21A convex to the object side, a biconcave negative lens 22A, and a biconvex positive lens 23A (positive lens Gp) in order from the object side. The negative meniscus lens 21A is composed of a hybrid lens in which an aspherical layer made of a synthetic resin material is adhered and formed on the surface of the glass lens on the object side. The biconcave negative lens 22A and the biconvex positive lens 23A are joined.
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、像側に凸の負メニスカスレンズ３１Ａと、像側に凸の正メニスカスレンズ３２Ａ（正レンズＧｐ）とから構成されている。負メニスカスレンズ３１Ａと正メニスカスレンズ３２Ａは、接合されている。 The third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens 31A convex on the image side and a positive meniscus lens 32A (positive lens Gp) convex on the image side in order from the object side. The negative meniscus lens 31A and the positive meniscus lens 32A are joined.
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸正レンズ４１Ａと、開口絞りＳＰと、両凸正レンズ４２Ａと、像側に凸の負メニスカスレンズ４３Ａとから構成されている。両凸正レンズ４２Ａは、物体側の面に非球面を有している。両凸正レンズ４２Ａと負メニスカスレンズ４３Ａは、接合されている。
The fourth lens group G4 is composed of a biconvex
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凹負レンズ５１Ａと、物体側に凸の負メニスカスレンズ５２Ａと、物体側に凸の正メニスカスレンズ５３Ａとから構成されている。負メニスカスレンズ５２Ａと正メニスカスレンズ５３Ａは、接合されている。 The fifth lens group G5 is composed of a biconcave negative lens 51A, a negative meniscus lens 52A convex to the object side, and a positive meniscus lens 53A convex to the object side in order from the object side. The negative meniscus lens 52A and the positive meniscus lens 53A are joined.
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ６１Ａと、両凸正レンズ６２Ａとから構成されている。負メニスカスレンズ６１Ａは、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。負メニスカスレンズ６１Ａと両凸正レンズ６２Ａは、接合されている。 The sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens 61A convex to the object side and a biconvex positive lens 62A in order from the object side. The negative meniscus lens 61A is composed of a hybrid lens in which an aspherical layer made of a synthetic resin material is adhered and formed on the surface of the glass lens on the object side. The negative meniscus lens 61A and the biconvex positive lens 62A are joined.
第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、像側に凸の負メニスカスレンズ７１Ａと、両凸正レンズ７２Ａとから構成されている。 The seventh lens group G7 is composed of a negative meniscus lens 71A convex to the image side and a biconvex positive lens 72A in order from the object side.
（表３１）
f=16.5〜28.3〜48.5、F=2.9〜2.9〜2.9、w=41.9〜27.0〜16.4、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 291.692 2.400 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
2 120.449 6.220 1.65100 56.16 S-LAL54(OHARA)
3 -548.226 0.150
4 43.818 5.020 1.71299 53.87 S-LAL8(OHARA)
5 66.449 D1
6* 336.420 0.150 1.52972 42.53 光学樹脂
7 93.659 1.500 1.77250 49.60 S-LAH66(OHARA)
8 17.192 9.980
9 -49.824 1.400 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
10 19.857 7.210 1.78880 28.43 S-NBH58(OHARA)
11 -65.958 D2
12 -25.418 1.400 1.81600 46.62 S-LAH59(OHARA)
13 -114.054 2.550 1.95375 32.32 TAFD45(HOYA)
14 -51.081 D3
15 35.236 5.710 1.67300 38.25 S-NBH52V(OHARA)
16 -56.235 1.000
17 絞り 0.200
18* 41.527 5.280 1.61881 63.85 M-PCD4(HOYA)
19 -32.696 1.400 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
20 -146.106 D4
21 -104.542 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
22 47.405 1.310
23 404.479 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
24 22.161 3.550 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
25 2810.371 D5
26* 64.096 0.162 1.52972 42.53 光学樹脂
27 80.539 1.400 1.92119 23.96 FDS24(HOYA)
28 27.502 6.720 1.61800 63.33 S-PHM52(OHARA)
29 -31.729 D6
30 -38.041 1.400 1.85883 30.00 NBFD30(HOYA)
31 -74.136 0.200
32 494.049 4.600 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
33 -45.462 BF
＊は回転対称非球面である。
（表３２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.67962E-05 -2.80721E-08 4.50181E-11 -3.41388E-14
18 0 -6.55265E-06 -1.22352E-08 1.11553E-11 -8.32023E-14
26 0 -7.85801E-06 1.97385E-08 -2.73144E-11 0.00000E+00
（表３３）
D1 D2 D3 D4 D5 D6 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.270 13.559 12.011 2.000 8.843 2.200 39.805
中間焦点距離 f=28.3 15.791 8.124 6.877 5.729 5.114 11.880 39.805
長焦点距離端 f=48.5 32.305 7.824 2.148 8.595 2.248 26.784 39.805
（表３４）
群 焦点距離
第１レンズ群 122.4
第２レンズ群 -21.35
第３レンズ群 -74.65
第４レンズ群 24.24
第５レンズ群 -32.01
第６レンズ群 46.93
第７レンズ群 123.6
第１〜第３レンズ群 短焦点距離端：-16.83、長焦点距離端：-26.15
後続レンズ群 短焦点距離端：37.33、長焦点距離端：44.70
（表３５）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３Ａ（正レンズＧｐ）：28.43
正レンズ３２Ａ（正レンズＧｐ）：32.32
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.95375
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３Ａ（正レンズＧｐ）：1.78880
正レンズ３２Ａ（正レンズＧｐ）：1.95375
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.29
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.39
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.08
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.885
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：0.80
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.68
（１０）−２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜−６：-8.95
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ−３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ−３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.244
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：4.44
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.85
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.80
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.42
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.517
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.44
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.28
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.62
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.33
（２１）１．００＜（１−Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.192
(Table 31)
f = 16.5 ~ 28.3 ~ 48.5, F = 2.9 ~ 2.9 ~ 2.9, w = 41.9 ~ 27.0 ~ 16.4, Ya = 14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 291.692 2.400 1.92286 20.88 E-FDS1-W (HOYA)
2 120.449 6.220 1.65100 56.16 S-LAL54 (OHARA)
3 -548.226 0.150
4 43.818 5.020 1.71299 53.87 S-LAL8 (OHARA)
5 66.449 D1
6 * 336.420 0.150 1.52972 42.53 Optical resin
7 93.659 1.500 1.77250 49.60 S-LAH66 (OHARA)
8 17.192 9.980
9 -49.824 1.400 1.83481 42.74 S-LAH55VS (OHARA)
10 19.857 7.210 1.78880 28.43 S-NBH58 (OHARA)
11 -65.958 D2
12 -25.418 1.400 1.81600 46.62 S-LAH59 (OHARA)
13 -114.054 2.550 1.95375 32.32 TAFD45 (HOYA)
14 -51.081 D3
15 35.236 5.710 1.67300 38.25 S-NBH52V (OHARA)
16 -56.235 1.000
17 Aperture 0.200
18 * 41.527 5.280 1.61881 63.85 M-PCD4 (HOYA)
19 -32.696 1.400 1.92286 20.88 E-FDS1-W (HOYA)
20 -146.106 D4
21 -104.542 1.200 2.00100 29.13 TAFD55 (HOYA)
22 47.405 1.310
23 404.479 1.200 2.00100 29.13 TAFD55 (HOYA)
24 22.161 3.550 1.94595 17.98 FDS18-W (HOYA)
25 2810.371 D5
26 * 64.096 0.162 1.52972 42.53 Optical resin
27 80.539 1.400 1.92119 23.96 FDS24 (HOYA)
28 27.502 6.720 1.61800 63.33 S-PHM52 (OHARA)
29 -31.729 D6
30 -38.041 1.400 1.85883 30.00 NBFD30 (HOYA)
31 -74.136 0.200
32 494.049 4.600 1.75500 52.32 S-LAH97 (OHARA)
33 -45.462 BF
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 32)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 1.67962E-05 -2.80721E-08 4.50181E-11 -3.41388E-14
18 0 -6.55265E-06 -1.22352E-08 1.11553E-11 -8.32023E-14
26 0 -7.85801E-06 1.97385E-08 -2.73144E-11 0.00000E + 00
(Table 33)
D1 D2 D3 D4 D5 D6 BF
Short focal length end f = 16.5 1.270 13.559 12.011 2.000 8.843 2.200 39.805
Intermediate focal length f = 28.3 15.791 8.124 6.877 5.729 5.114 11.880 39.805
Long focal length end f = 48.5 32.305 7.824 2.148 8.595 2.248 26.784 39.805
(Table 34)
Group Focal length 1st lens group 122.4
2nd lens group-21.35
3rd lens group -74.65
4th lens group 24.24
5th lens group -32.01
6th lens group 46.93
7th lens group 123.6
1st to 3rd lens group Short focal length end: -16.83, long focal length end: -26.15
Subsequent lens group Short focal length end: 37.33, long focal length end: 44.70
(Table 35)
(1) 26 <νdGp
Positive lens 23A (normal lens Gp): 28.43
Positive lens 32A (normal lens Gp): 32.32
(2) 1.8 <Nd3p: 1.95375
(3) 1.65 <NdGp
Positive lens 23A (normal lens Gp): 1.788880
Positive lens 32A (normal lens Gp): 1.95375
(4) 0.1 <f2 / f3 <1.0: 0.29
(5) 0.1 <R3gf / R2gl <10.0: 0.39
(6) 1 <Ndp / Ndn <1.5: 1.08
(7) N3a> 1.7: 1.885
(8) 0.5 << | fN / frm | <2.5: 0.80
(9) 0.6 <D1 / D2 <1.0: 0.68
(10) -20 <f1 / f23t <-6: -8.95
(11) 0.20 <D (2R-3F) T / D (2F-3R) T <0.60: 0.244
(12) 2.0 << | f3 / ffw | <5.0: 4.44
(13) 1.0 << | f3 / fft | <4.0: 2.85
(14) 1.5 <Bfw / Ya <4.0: 2.80
(15) 1.5 <Bfw / fw <4.0: 2.42
(16) 0.3 <f4 / f6 <0.9: 0.517
(17) 1.4 <ν3n / ν3p <3.0: 1.44
(18) 2.5 <f1 / fw <6.0: 3.28
(19) 2.0 <frw / Ya <3.5: 2.62
(20) 0.2 <M1 / f1 <0.6: 0.33
(21) 1.00 <(1-Mt ^ 2) x MRt ^ 2 <8.00: 2.192
［数値実施例８］
図８、図３２〜図３４と表３６〜表４０は、数値実施例８のズームレンズを示している。図８はレンズ構成図である。図３２、図３３、図３４は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表３６は面データ、表３７は非球面データ、表３８は可変間隔量データ、表３９はズームレンズ群データ、表４０は条件式データである。
[Numerical Example 8]
8, FIGS. 32 to 34 and Tables 36 to 40 show the zoom lens of the numerical embodiment 8. FIG. 8 is a lens configuration diagram. 32, 33, and 34 are aberration curve diagrams at the short focal length end, the intermediate focal length, and the long focal length end. Table 36 is surface data, Table 37 is aspherical surface data, Table 38 is variable spacing data, Table 39 is zoom lens group data, and Table 40 is conditional expression data.
数値実施例８のズームレンズは、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。前側レンズ群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。後続レンズ群ＧＲは、全体として正の屈折力を有しており、物体側から順に、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４（第Ｎレンズ群）と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。 Numerical value The zoom lens of Example 8 is composed of a front lens group GF and a succeeding lens group GR in order from the object side. The front lens group GF is composed of a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power in order from the object side. There is. The subsequent lens group GR has a positive refractive power as a whole, and in order from the object side, the fourth lens group G4 (Nth lens group) having a negative refractive power and the fifth lens group having a positive refractive power. It is composed of G5 and a sixth lens group G6 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１Ｂと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１２Ｂと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｂとから構成されている。負メニスカスレンズ１１Ｂと正メニスカスレンズ１２Ｂは、接合されている。
The first lens group G1 is composed of a
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１Ｂと、両凹負レンズ２２Ｂと、両凸正レンズ２３Ｂ（正レンズＧｐ）とから構成されている。負メニスカスレンズ２１Ａは、物体側の面に非球面を有している。両凹負レンズ２２Ｂと両凸正レンズ２３Ｂは、接合されている。 The second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens 21B convex to the object side, a biconcave negative lens 22B, and a biconvex positive lens 23B (positive lens Gp) in order from the object side. The negative meniscus lens 21A has an aspherical surface on the surface on the object side. The biconcave negative lens 22B and the biconvex positive lens 23B are joined.
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹負レンズ３１Ｂと、両凸正レンズ３２Ｂ（正レンズＧｐ）とから構成されている。両凹負レンズ３１Ｂと両凸正レンズ３２Ｂは、接合されている。
The third lens group G3 is composed of a biconcave negative lens 31B and a biconvex
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹負レンズ４１Ｂと、物体側に凸の正メニスカスレンズ４２Ｂとから構成されている。両凹負レンズ４１Ｂは、物体側の面に非球面を有している。両凹負レンズ４１Ｂと正メニスカスレンズ４２Ｂは、接合されている。
The fourth lens group G4 is composed of a biconcave
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、開口絞りＳＰと、両凸正レンズ５１Ｂと、両凸正レンズ５２Ｂと、両凹負レンズ５３Ｂとから構成されている。両凸正レンズ５１Ｂは、物体側の面に非球面を有している。両凸正レンズ５２Ｂと両凹負レンズ５３Ｂは、接合されている。 The fifth lens group G5 is composed of an aperture stop SP, a biconvex positive lens 51B, a biconvex positive lens 52B, and a biconcave negative lens 53B in order from the object side. The biconvex positive lens 51B has an aspherical surface on the surface on the object side. The biconvex positive lens 52B and the biconcave negative lens 53B are joined.
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸正レンズ６１Ｂと、両凸正レンズ６２Ｂと、両凹負レンズ６３Ｂと、両凸正レンズ６４Ｂとから構成されている。両凸正レンズ６１Ｂは、物体側の面に非球面を有している。両凹負レンズ６３Ｂと両凸正レンズ６４Ｂは、接合されている。
The sixth lens group G6 is composed of a biconvex positive lens 61B, a biconvex
（表３６）
f=15.5〜26.0〜43.7、F=2.9〜2.9〜2.9、w=44.3〜28.4〜17.6、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 199.785 2.170 1.89286 20.36 S-NPH4(OHARA)
2 102.000 4.500 1.51742 52.43 S-NSL36(OHARA)
3 252.412 0.150
4 73.641 5.400 1.69680 55.53 S-LAL14(OHARA)
5 462.457 D1
6* 81.668 1.600 1.95150 29.83 M-TAFD405(HOYA)
7 18.244 10.500
8 -43.000 1.200 1.72916 54.09 S-LAL19(OHARA)
9 36.802 6.500 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
10 -52.610 D2
11 -40.000 0.900 1.78800 47.37 S-LAH64(OHARA)
12 36.096 4.020 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
13 -110.287 D3
14* -172.999 1.300 1.80139 45.45 M-TAF31(HOYA)
15 30.000 3.200 1.67270 32.10 S-TIM25(OHARA)
16 141.865 D4
17 絞り 1.400
18* 45.066 5.000 1.88202 37.22 M-TAFD307(HOYA)
19 -104.442 0.200
20 40.401 6.800 1.43875 94.94 S-FPL53(OHARA)
21 -39.367 1.200 2.05090 26.94 TAFD65(HOYA)
22 102.564 D5
23* 39.054 5.000 1.59201 67.02 M-PCD51(HOYA)
24 -142.331 6.804
25 57.370 4.000 1.90043 37.37 TAFD37A(HOYA)
26 -169.112 0.200
27 -721.402 1.100 1.88300 40.80 TAFD30(HOYA)
28 19.345 6.500 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
29* -84.510 BF
＊は回転対称非球面である。
（表３７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 3.64346E-06 -2.47870E-09 -4.61506E-13 -7.42412E-17
14 0 3.17941E-06 4.43317E-09 0.00000E+00 0.00000E+00
18 0 -9.18320E-07 1.42386E-09 4.71883E-13 0.00000E+00
23 0 -4.01194E-06 -2.63557E-10 0.00000E+00 0.00000E+00
29 0 8.71569E-06 1.73183E-09 1.40611E-11 0.00000E+00
（表３８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=15.5 1.270 3.251 11.988 14.454 16.804 35.592
中間焦点距離 f=26.0 14.385 10.741 4.498 7.158 7.047 50.304
長焦点距離端 f=43.7 30.919 13.039 2.200 3.000 2.270 67.802
（表３９）
群 焦点距離
第１レンズ群 149.1
第２レンズ群 -34.85
第３レンズ群 -103.0
第４レンズ群 -72.60
第５レンズ群 54.75
第６レンズ群 41.02
第１〜第３レンズ群 短焦点距離端：-27.82、長焦点距離端：-35.09
後続レンズ群 短焦点距離端：34.64、長焦点距離端：38.60
（表４０）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３Ｂ（正レンズＧｐ）：31.31
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.85478
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３Ｂ（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.34
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.76
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.04
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.821
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.98
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.62
（１０）−２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜−６：-7.11
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ−３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ−３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.345
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.70
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.94
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.50
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.30
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：-
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.91
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：4.30
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.43
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.24
（２１）１．００＜（１−Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：1.073
(Table 36)
f = 15.5 ~ 26.0 ~ 43.7, F = 2.9 ~ 2.9 ~ 2.9, w = 44.3 ~ 28.4 ~ 17.6, Ya = 14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 199.785 2.170 1.89286 20.36 S-NPH4 (OHARA)
2 102.000 4.500 1.51742 52.43 S-NSL36 (OHARA)
3 252.412 0.150
4 73.641 5.400 1.69680 55.53 S-LAL14 (OHARA)
5 462.457 D1
6 * 81.668 1.600 1.95150 29.83 M-TAFD405 (HOYA)
7 18.244 10.500
8-43.000 1.200 1.72916 54.09 S-LAL19 (OHARA)
9 36.802 6.500 1.90366 31.31 TAFD25 (HOYA)
10 -52.610 D2
11 -40.000 0.900 1.78800 47.37 S-LAH64 (OHARA)
12 36.096 4.020 1.85478 24.80 S-NBH56 (OHARA)
13 -110.287 D3
14 * -172.999 1.300 1.80139 45.45 M-TAF31 (HOYA)
15 30.000 3.200 1.67270 32.10 S-TIM25 (OHARA)
16 141.865 D4
17 Aperture 1.400
18 * 45.066 5.000 1.88202 37.22 M-TAFD307 (HOYA)
19 -104.442 0.200
20 40.401 6.800 1.43875 94.94 S-FPL53 (OHARA)
21 -39.367 1.200 2.05090 26.94 TAFD65 (HOYA)
22 102.564 D5
23 * 39.054 5.000 1.59201 67.02 M-PCD51 (HOYA)
24-142.331 6.804
25 57.370 4.000 1.90043 37.37 TAFD37A (HOYA)
26 -169.112 0.200
27 -721.402 1.100 1.88300 40.80 TAFD30 (HOYA)
28 19.345 6.500 1.49710 81.56 M-FCD1 (HOYA)
29 * -84.510 BF
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 37)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 3.64346E-06 -2.47870E-09 -4.61506E-13 -7.42412E-17
14 0 3.17941E-06 4.43317E-09 0.00000E + 00 0.00000E + 00
18 0 -9.18320E-07 1.42386E-09 4.71883E-13 0.00000E + 00
23 0 -4.01194E-06 -2.63557E-10 0.00000E + 00 0.00000E + 00
29 0 8.71569E-06 1.73183E-09 1.40611E-11 0.00000E + 00
(Table 38)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f = 15.5 1.270 3.251 11.988 14.454 16.804 35.592
Intermediate focal length f = 26.0 14.385 10.741 4.498 7.158 7.047 50.304
Long focal length end f = 43.7 30.919 13.039 2.200 3.000 2.270 67.802
(Table 39)
Group Focal length 1st lens group 149.1
2nd lens group -34.85
3rd lens group -103.0
4th lens group -72.60
5th lens group 54.75
6th lens group 41.02
1st to 3rd lens group Short focal length end: -27.82, long focal length end: -35.09
Subsequent lens group Short focal length end: 34.64, long focal length end: 38.60
(Table 40)
(1) 26 <νdGp
Positive lens 23B (normal lens Gp): 31.31
(2) 1.8 <Nd3p: 1.85478
(3) 1.65 <NdGp
Positive lens 23B (normal lens Gp): 1.90366
(4) 0.1 <f2 / f3 <1.0: 0.34
(5) 0.1 <R3gf / R2gl <10.0: 0.76
(6) 1 <Ndp / Ndn <1.5: 1.04
(7) N3a> 1.7: 1.821
(8) 0.5 << | fN / frm | <2.5: 1.98
(9) 0.6 <D1 / D2 <1.0: 0.62
(10) -20 <f1 / f23t <-6: -7.11
(11) 0.20 <D (2R-3F) T / D (2F-3R) T <0.60: 0.345
(12) 2.0 << | f3 / ffw | <5.0: 3.70
(13) 1.0 << f3 / fft | <4.0: 2.94
(14) 1.5 <Bfw / Ya <4.0: 2.50
(15) 1.5 <Bfw / fw <4.0: 2.30
(16) 0.3 <f4 / f6 <0.9:-
(17) 1.4 <ν3n / ν3p <3.0: 1.91
(18) 2.5 <f1 / fw <6.0: 4.30
(19) 2.0 <frw / Ya <3.5: 2.43
(20) 0.2 <M1 / f1 <0.6: 0.24
(21) 1.00 <(1-Mt ^ 2) x MRt ^ 2 <8.00: 1.073
［数値実施例９］
図９、図３５〜図３７と表４１〜表４５は、数値実施例９のズームレンズを示している。図９はレンズ構成図である。図３５、図３６、図３７は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表４１は面データ、表４２は非球面データ、表４３は可変間隔量データ、表４４はズームレンズ群データ、表４５は条件式データである。
[Numerical Example 9]
9, FIGS. 35 to 37 and Tables 41 to 45 show the zoom lens of the
数値実施例９のズームレンズは、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。前側レンズ群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。後続レンズ群ＧＲは、全体として正の屈折力を有しており、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力の第６レンズ群Ｇ６（第Ｎレンズ群）とから構成されている。 Numerical value The zoom lens of Example 9 is composed of a front lens group GF and a succeeding lens group GR in order from the object side. The front lens group GF is composed of a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power in order from the object side. There is. The subsequent lens group GR has a positive refractive power as a whole, and in order from the object side, the fourth lens group G4 having a positive refractive power, the fifth lens group G5 having a positive refractive power, and negative refraction. It is composed of a sixth lens group G6 (Nth lens group) of optical power.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１Ｃと、物体側に凸の平凸正レンズ１２Ｃと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｃとから構成されている。負メニスカスレンズ１１Ｃと平凸正レンズ１２Ｃは、接合されている。
The first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens 11C convex to the object side, a plano-convex positive lens 12C convex to the object side, and a
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１Ｃと、両凹負レンズ２２Ｃと、両凸正レンズ２３Ｃ（正レンズＧｐ）とから構成されている。負メニスカスレンズ２１Ｃは、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。両凹負レンズ２２Ｃと両凸正レンズ２３Ｃは、接合されている。
The second lens group G2 is composed of a
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹負レンズ３１Ｃと、物体側に凸の正メニスカスレンズ３２Ｃとから構成されている。両凹負レンズ３１Ｃと正メニスカスレンズ３２Ｃは、接合されている。
The third lens group G3 is composed of a biconcave
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、開口絞りＳＰと、物体側に凸の正メニスカスレンズ４１Ｃと、両凸正レンズ４２Ｃと、両凹負レンズ４３Ｃとから構成されている。両凸正レンズ４２Ｃと両凹負レンズ４３Ｃは、接合されている。 The fourth lens group G4 is composed of an aperture diaphragm SP, a positive meniscus lens 41C convex to the object side, a biconvex positive lens 42C, and a biconcave negative lens 43C in order from the object side. The biconvex positive lens 42C and the biconcave negative lens 43C are joined.
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズ５１Ｃと、両凹負レンズ５２Ｃと、両凸正レンズ５３Ｃと、両凸正レンズ５４Ｃとから構成されている。両凸正レンズ５１Ｃは、物体側の面に非球面を有している。両凸正レンズ５３Ｃは、像側の面に非球面を有している。両凹負レンズ５２Ｃと両凸正レンズ５３Ｃは、接合されている。
The fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens 51C, a biconcave
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凹負レンズ６１Ｃと、物体側に凸の正メニスカスレンズ６２Ｃと、像側に凸の正メニスカスレンズ６３Ｃとから構成されている。両凹負レンズ６１Ｃと正メニスカスレンズ６２Ｃは、接合されている。
The sixth lens group G6 is composed of a biconcave
（表４１）
f=18.5〜43.5〜101.9、F=2.9〜2.9〜2.9、w=39.0〜17.8〜7.7、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 187.168 2.170 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
2 80.603 7.600 1.59410 60.47 FCD600(HOYA)
3 ∞ 0.150
4 63.500 6.520 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 192.516 D1
6* 239.004 0.100 1.52972 42.53 光学樹脂
7 160.004 1.500 1.88300 40.80 TAFD30(HOYA)
8 22.078 8.359
9 -55.226 1.200 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
10 33.000 8.670 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
11 -55.650 D2
12 -37.260 0.900 1.72000 50.23 S-LAL10(OHARA)
13 38.462 3.882 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
14 51649.350 D3
15 絞り 1.400
16 50.801 4.000 1.90043 37.37 TAFD37A(HOYA)
17 975.716 0.200
18 48.000 5.900 1.49700 81.55 S-FPL51(OHARA)
19 -51.398 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
20 187.444 D4
21* 35.764 7.028 1.59201 67.02 M-PCD51(HOYA)
22 -70.613 0.757
23 -93.412 1.100 1.65412 39.68 S-NBH5(OHARA)
24 29.706 6.000 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
25* -83.798 0.120
26 95.634 3.800 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
27 -104.300 D5
28 -102.465 1.000 1.95375 32.32 TAFD45(HOYA)
29 25.594 3.200 1.72825 28.46 S-TIH10(OHARA)
30 57.718 2.000
31 -82.802 3.000 1.72916 54.09 S-LAL19(OHARA)
32 -37.073 FB
＊は回転対称非球面である。
（表４２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 4.78916E-06 -6.98122E-09 9.90946E-12 -7.96602E-15
21 0 -3.33582E-06 7.06755E-09 0.00000E+00 0.00000E+00
25 0 1.37019E-05 5.59672E-09 2.30684E-11 0.00000E+00
（表４３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=18.5 1.270 6.060 33.889 15.290 2.904 30.120
中間焦点距離 f=43.5 23.139 8.060 12.538 6.435 2.587 47.793
長焦点距離端 f=102 46.858 17.379 1.027 3.167 1.282 66.140
（表４４）
群 焦点距離
第１レンズ群 106.2
第２レンズ群 -37.37
第３レンズ群 -63.36
第４レンズ群 71.96
第５レンズ群 28.89
第６レンズ群 -55.85
第１〜第３レンズ群 短焦点距離端：-25.99、長焦点距離端：-61.90
後続レンズ群 短焦点距離端：37.98、長焦点距離端：34.86
（表４５）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３Ｃ（正レンズＧｐ）：31.31
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.85478
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３Ｃ（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.59
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.67
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.08
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.787
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.60
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.83
（１０）−２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜−６：-6.25
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ−３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ−３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.414
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：2.43
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：1.02
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.12
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：1.62
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：-
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：2.03
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：2.80
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.67
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.44
（２１）１．００＜（１−Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.466
(Table 41)
f = 18.5 ~ 43.5 ~ 101.9, F = 2.9 ~ 2.9 ~ 2.9, w = 39.0 ~ 17.8 ~ 7.7, Ya = 14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 187.168 2.170 1.85478 24.80 S-NBH56 (OHARA)
2 80.603 7.600 1.59410 60.47 FCD600 (HOYA)
3 ∞ 0.150
4 63.500 6.520 1.75500 52.32 S-LAH97 (OHARA)
5 192.516 D1
6 * 239.004 0.100 1.52972 42.53 Optical resin
7 160.004 1.500 1.88300 40.80 TAFD30 (HOYA)
8 22.078 8.359
9 -55.226 1.200 1.83481 42.74 S-LAH55VS (OHARA)
10 33.000 8.670 1.90366 31.31 TAFD25 (HOYA)
11 -55.650 D2
12 -37.260 0.900 1.72000 50.23 S-LAL10 (OHARA)
13 38.462 3.882 1.85478 24.80 S-NBH56 (OHARA)
14 51649.350 D3
15 Aperture 1.400
16 50.801 4.000 1.90043 37.37 TAFD37A (HOYA)
17 975.716 0.200
18 48.000 5.900 1.49700 81.55 S-FPL51 (OHARA)
19 -51.398 1.200 2.00100 29.13 TAFD55 (HOYA)
20 187.444 D4
21 * 35.764 7.028 1.59201 67.02 M-PCD51 (HOYA)
22 -70.613 0.757
23 -93.412 1.100 1.65412 39.68 S-NBH5 (OHARA)
24 29.706 6.000 1.49710 81.56 M-FCD1 (HOYA)
25 * -83.798 0.120
26 95.634 3.800 2.00100 29.13 TAFD55 (HOYA)
27 -104.300 D5
28 -102.465 1.000 1.95375 32.32 TAFD45 (HOYA)
29 25.594 3.200 1.72825 28.46 S-TIH10 (OHARA)
30 57.718 2.000
31 -82.802 3.000 1.72916 54.09 S-LAL19 (OHARA)
32 -37.073 FB
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 42)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 4.78916E-06 -6.98122E-09 9.90946E-12 -7.96602E-15
21 0 -3.33582E-06 7.06755E-09 0.00000E + 00 0.00000E + 00
25 0 1.37019E-05 5.59672E-09 2.30684E-11 0.00000E + 00
(Table 43)
D1 D2 D3 D4 D5 BF
Short focal length end f = 18.5 1.270 6.060 33.889 15.290 2.904 30.120
Intermediate focal length f = 43.5 23.139 8.060 12.538 6.435 2.587 47.793
Long focal length end f = 102 46.858 17.379 1.027 3.167 1.282 66.140
(Table 44)
Group Focal length 1st lens group 106.2
2nd lens group -37.37
3rd lens group -63.36
4th lens group 71.96
5th lens group 28.89
6th lens group -55.85
1st to 3rd lens group Short focal length end: -25.99, long focal length end: -61.90
Subsequent lens group Short focal length end: 37.98, long focal length end: 34.86
(Table 45)
(1) 26 <νdGp
(2) 1.8 <Nd3p: 1.85478
(3) 1.65 <NdGp
(4) 0.1 <f2 / f3 <1.0: 0.59
(5) 0.1 <R3gf / R2gl <10.0: 0.67
(6) 1 <Ndp / Ndn <1.5: 1.08
(7) N3a> 1.7: 1.787
(8) 0.5 << | fN / frm | <2.5: 1.60
(9) 0.6 <D1 / D2 <1.0: 0.83
(10) -20 <f1 / f23t <-6: -6.25
(11) 0.20 <D (2R-3F) T / D (2F-3R) T <0.60: 0.414
(12) 2.0 << | f3 / ffw | <5.0: 2.43
(13) 1.0 << | f3 / fft | <4.0: 1.02
(14) 1.5 <Bfw / Ya <4.0: 2.12
(15) 1.5 <Bfw / fw <4.0: 1.62
(16) 0.3 <f4 / f6 <0.9:-
(17) 1.4 <ν3n / ν3p <3.0: 2.03
(18) 2.5 <f1 / fw <6.0: 2.80
(19) 2.0 <frw / Ya <3.5: 2.67
(20) 0.2 <M1 / f1 <0.6: 0.44
(21) 1.00 <(1-Mt ^ 2) x MRt ^ 2 <8.00: 2.466
［数値実施例１０］
図１０、図３８〜図４０と表４６〜表５０は、数値実施例１０のズームレンズを示している。図１０はレンズ構成図である。図３８、図３９、図４０は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表４６は面データ、表４７は非球面データ、表４８は可変間隔量データ、表４９はズームレンズ群データ、表５０は条件式データである。
[Numerical Example 10]
10, FIGS. 38 to 40 and Tables 46 to 50 show the zoom lens of the numerical embodiment 10. FIG. 10 is a lens configuration diagram. 38, 39, and 40 are aberration curve diagrams at the short focal length end, the intermediate focal length, and the long focal length end. Table 46 is surface data, Table 47 is aspherical surface data, Table 48 is variable spacing data, Table 49 is zoom lens group data, and Table 50 is conditional expression data.
数値実施例１０のズームレンズは、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。前側レンズ群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。後続レンズ群ＧＲは、全体として正の屈折力を有しており、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。すなわち、数値実施例１０のズームレンズでは、後続レンズ群ＧＲ中に「負の屈折力の第Ｎレンズ群」が存在しない。 Numerical value The zoom lens of Example 10 is composed of a front lens group GF and a succeeding lens group GR in order from the object side. The front lens group GF is composed of a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power in order from the object side. There is. The succeeding lens group GR has a positive refractive power as a whole, and is composed of a fourth lens group G4 having a positive refractive power and a fifth lens group G5 having a positive refractive power in order from the object side. There is. That is, in the zoom lens of the numerical embodiment 10, the "Nth lens group having a negative refractive power" does not exist in the subsequent lens group GR.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１Ｄと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１２Ｄと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｄとから構成されている。負メニスカスレンズ１１Ｄと正メニスカスレンズ１２Ｄは、接合されている。 The first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens 11D convex to the object side, a positive meniscus lens 12D convex to the object side, and a positive meniscus lens 13D convex to the object side in order from the object side. The negative meniscus lens 11D and the positive meniscus lens 12D are joined.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１Ｄと、両凹負レンズ２２Ｄと、両凸正レンズ２３Ｄとから構成されている。負メニスカスレンズ２１Ｄは、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。両凹負レンズ２２Ｄと両凸正レンズ２３Ｄは、接合されている。
The second lens group G2 is composed of a
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹負レンズ３１Ｄと、両凸正レンズ３２Ｄ（正レンズＧｐ）とから構成されている。両凹負レンズ３１Ｄと両凸正レンズ３２Ｄは、接合されている。 The third lens group G3 is composed of a biconcave negative lens 31D and a biconvex positive lens 32D (positive lens Gp) in order from the object side. The biconcave negative lens 31D and the biconvex positive lens 32D are joined.
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、開口絞りＳＰと、両凸正レンズ４１Ｄと、両凸正レンズ４２Ｄと、両凹負レンズ４３Ｄとから構成されている。両凸正レンズ４２Ｄと両凹負レンズ４３Ｄは、接合されている。
The fourth lens group G4 is composed of an aperture stop SP, a biconvex
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ５１Ｄと、両凸正レンズ５２Ｄと、両凹負レンズ５３Ｄと、両凸正レンズ５４Ｄとから構成されている。正メニスカスレンズ５１Ｄは、物体側の面に非球面を有している。両凸正レンズ５４Ｄは、像側の面に非球面を有している。両凹負レンズ５３Ｄと両凸正レンズ５４Ｄは、接合されている。
The fifth lens group G5 is composed of a
（表４６）
f=16.45〜28.25〜48.52、F=2.9〜2.9〜2.9、w=42.0〜26.3〜16.0、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 300.000 2.170 1.89286 20.36 S-NPH4(OHARA)
2 105.831 5.600 1.71299 53.87 S-LAL8(OHARA)
3 748.550 0.150
4 72.109 4.900 1.71700 47.93 S-LAM3(OHARA)
5 266.864 D1
6* 78.790 0.100 1.52972 42.53 光学樹脂
7 60.000 1.500 1.88300 40.80 TAFD30(HOYA)
8 17.488 8.359
9 -45.000 1.200 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
10 46.803 6.987 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
11 -49.429 D2
12 -33.265 0.900 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
13 30.233 2.934 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
14 -260.986 D3
15 絞り 1.400
16 61.905 4.000 1.72000 46.02 S-LAM61(OHARA)
17 -168.572 0.200
18 32.382 5.900 1.49700 81.55 S-FPL51(OHARA)
19 -67.943 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
20 122.065 D4
21* 51.218 3.000 1.69350 53.19 L-LAL13(OHARA)
22 110.800 9.285
23 46.472 4.000 1.85896 22.73 S-NPH5(OHARA)
24 -243.446 0.200
25 -7538.335 1.100 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
26 23.861 6.000 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
27* -57.300 FB
＊は回転対称非球面である。
（表４７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 7.91690E-06 -8.06890E-09 7.35877E-12 -5.59588E-15
21 0 -4.18450E-06 3.53827E-09 0.00000E+00 0.00000E+00
27 0 9.39673E-06 3.24717E-09 1.77693E-11 0.00000E+00
（表４８）
D1 D2 D3 D4 BF
短焦点距離端 f=16.45 1.270 6.004 26.148 13.059 35.953
中間焦点距離 f=28.252 16.323 8.900 11.033 7.098 49.900
長焦点距離端 f=48.520 31.792 10.354 2.505 4.187 66.845
（表４９）
群 焦点距離
第１レンズ群 131.3
第２レンズ群 -31.20
第３レンズ群 -58.08
第４レンズ群 57.04
第５レンズ群 46.85
第１〜第３レンズ群 短焦点距離端：-20.29、長焦点距離端：-27.72
後続レンズ群 短焦点距離端：36.81、長焦点距離端：32.80
（表５０）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ３２Ｄ（正レンズＧｐ）：31.31
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.90366
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ３２Ｄ（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.54
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.67
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.06
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.854
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：-
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.71
（１０）−２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜−６：-8.47
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ−３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ−３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.32
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：2.86
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.09
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.52
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.18
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：-
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.49
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：7.97
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.58
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.25
（２１）１．００＜（１−Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.47
(Table 46)
f = 16.45 ~ 28.25 ~ 48.52, F = 2.9 ~ 2.9 ~ 2.9, w = 42.0 ~ 26.3 ~ 16.0, Ya = 14.24
Surface number RD Nd νd Glass type (glass material)
1 300.000 2.170 1.89286 20.36 S-NPH4 (OHARA)
2 105.831 5.600 1.71299 53.87 S-LAL8 (OHARA)
3 748.550 0.150
4 72.109 4.900 1.71700 47.93 S-LAM3 (OHARA)
5 266.864 D1
6 * 78.790 0.100 1.52972 42.53 Optical resin
7 60.000 1.500 1.88300 40.80 TAFD30 (HOYA)
8 17.488 8.359
9 -45.000 1.200 1.80400 46.53 S-LAH65VS (OHARA)
10 46.803 6.987 1.85478 24.80 S-NBH56 (OHARA)
11 -49.429 D2
12 -33.265 0.900 1.80400 46.53 S-LAH65VS (OHARA)
13 30.233 2.934 1.90366 31.31 TAFD25 (HOYA)
14 -260.986 D3
15 Aperture 1.400
16 61.905 4.000 1.72000 46.02 S-LAM61 (OHARA)
17 -168.572 0.200
18 32.382 5.900 1.49700 81.55 S-FPL51 (OHARA)
19 -67.943 1.200 2.00100 29.13 TAFD55 (HOYA)
20 122.065 D4
21 * 51.218 3.000 1.69350 53.19 L-LAL13 (OHARA)
22 110.800 9.285
23 46.472 4.000 1.85896 22.73 S-NPH5 (OHARA)
24-243.446 0.200
25 -7538.335 1.100 1.85478 24.80 S-NBH56 (OHARA)
26 23.861 6.000 1.49710 81.56 M-FCD1 (HOYA)
27 * -57.300 FB
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 47)
Surface number K A4 A6 A8 A10
6 0 7.91690E-06 -8.06890E-09 7.35877E-12 -5.59588E-15
21 0 -4.18450E-06 3.53827E-09 0.00000E + 00 0.00000E + 00
27 0 9.39673E-06 3.24717E-09 1.77693E-11 0.00000E + 00
(Table 48)
D1 D2 D3 D4 BF
Short focal length end f = 16.45 1.270 6.004 26.148 13.059 35.953
Intermediate focal length f = 28.252 16.323 8.900 11.033 7.098 49.900
Long focal length end f = 48.520 31.792 10.354 2.505 4.187 66.845
(Table 49)
Group Focal length 1st lens group 131.3
2nd lens group -31.20
3rd lens group -58.08
4th lens group 57.04
5th lens group 46.85
1st to 3rd lens group Short focal length end: -20.29, long focal length end: -27.72
Subsequent lens group Short focal length end: 36.81, long focal length end: 32.80
(Table 50)
(1) 26 <νdGp
Positive lens 32D (normal lens Gp): 31.31
(2) 1.8 <Nd3p: 1.90366
(3) 1.65 <NdGp
Positive lens 32D (normal lens Gp): 1.90366
(4) 0.1 <f2 / f3 <1.0: 0.54
(5) 0.1 <R3gf / R2gl <10.0: 0.67
(6) 1 <Ndp / Ndn <1.5: 1.06
(7) N3a> 1.7: 1.854
(8) 0.5 << | fN / frm | <2.5:-
(9) 0.6 <D1 / D2 <1.0: 0.71
(10) -20 <f1 / f23t <-6: -8.47
(11) 0.20 <D (2R-3F) T / D (2F-3R) T <0.60: 0.32
(12) 2.0 << | f3 / ffw | <5.0: 2.86
(13) 1.0 << | f3 / fft | <4.0: 2.09
(14) 1.5 <Bfw / Ya <4.0: 2.52
(15) 1.5 <Bfw / fw <4.0: 2.18
(16) 0.3 <f4 / f6 <0.9:-
(17) 1.4 <ν3n / ν3p <3.0: 1.49
(18) 2.5 <f1 / fw <6.0: 7.97
(19) 2.0 <frw / Ya <3.5: 2.58
(20) 0.2 <M1 / f1 <0.6: 0.25
(21) 1.00 <(1-Mt ^ 2) x MRt ^ 2 <8.00: 2.47
図４１、図４２を参照して、本実施形態のズームレンズを搭載したデジタルカメラ（撮像装置）１００について説明する。 A digital camera (imaging device) 100 equipped with the zoom lens of the present embodiment will be described with reference to FIGS. 41 and 42.
デジタルカメラ１００は、カメラボディ（筐体）１０１と、撮影レンズ１０２と、ファインダ１０３と、フラッシュ１０４と、シャッタボタン１０５と、電源ボタン１０６と、液晶モニタ１０７と、操作ボタン１０８と、メモリカードスロット１０９と、ズームスイッチ１１０とを有している。
The
カメラボディ１０１は、デジタルカメラ１００の各構成要素を収納する。撮影レンズ１０２は、例えば、本実施形態のズームレンズをレンズ鏡筒及び／又は交換レンズに組み込んでユニット化したものである。ファインダ１０３は、被写体や構図を決めるための覗き窓である。フラッシュ１０４は、夜間撮影や暗所撮影の際に閃光を発するものである。シャッタボタン１０５は、デジタルカメラ１００による撮影を実行するための物理スイッチである。電源ボタン１０６は、デジタルカメラ１００の電源のオンオフを切り替えるための物理スイッチである。液晶モニタ１０７は、デジタルカメラ１００による撮影画像等を表示する。操作ボタン１０８は、デジタルカメラ１００の撮影モード等を設定するための物理スイッチである。メモリカードスロット１０９は、デジタルカメラ１００による撮影画像等を記憶するメモリカード（図示略）を差し込むためのスロットである。ズームスイッチ１１０は、短焦点距離端と長焦点距離端の間での変倍（ズーミング）を行うための物理スイッチである。ズームスイッチ１１０を操作することにより、本実施形態のズームレンズのレンズ群間隔が適宜変更される。
The
デジタルカメラ１００は、カメラボディ１０１の内部の機能構成要素として、中央演算装置１１１と、画像処理装置１１２と、受光素子１１３と、信号処理装置１１４と、半導体メモリ１１５と、通信カード１１６とを有している。
The
中央演算装置１１１は、デジタルカメラ１００の内部における各種の演算処理を行う。画像処理装置１１２は、デジタルカメラ１００による撮影画像に対して各種の画像処理を行う。受光素子１１３は、測光処理に利用される外部の光を取り入れて受光する。信号処理装置１１４は、撮影指示信号や画像処理信号等の各種の信号処理を行う。半導体メモリ１１５は、デジタルカメラ１００による撮影画像の一時記憶領域を構成する。通信カード１１６は、外部装置（図示略）との無線通信等を可能にするためのものである。
The central processing unit 111 performs various arithmetic processes inside the
本実施形態のズームレンズ、レンズ鏡筒、交換レンズ及び撮像装置によれば、小型・高性能と大口径とを両立することができる。また、オートフォーカスの小型化・静粛化を実現することができる。例えば、小型で高性能でありながら、Ｆナンバーが３より小さい大口径であって、３５ｍｍフィルム換算で２４〜７０ｍｍ相当あるいは２８〜１５０ｍｍ相当のズーム域を網羅することができる。また、オートフォーカスの小型化・静粛化に好適な小型フォーカス群構成を採ることができる。 According to the zoom lens, the lens barrel, the interchangeable lens, and the image pickup apparatus of the present embodiment, it is possible to achieve both small size and high performance and a large aperture. In addition, it is possible to realize miniaturization and quietness of autofocus. For example, it is compact and has high performance, but has a large aperture with an F number smaller than 3, and can cover a zoom range equivalent to 24 to 70 mm or 28 to 150 mm in terms of 35 mm film. In addition, a compact focus group configuration suitable for miniaturization and quietness of autofocus can be adopted.
ここで説明したデジタルカメラ１００の構成はあくまで一例であり、種々の設計変更が可能である（デジタルカメラ１００の具体的態様には自由度がある）。
The configuration of the
本実施形態のズームレンズは、上述したデジタルカメラ１００以外であっても、例えば、交換レンズ、携帯情報端末装置、ビデオカメラ、銀塩カメラ、光学センサ、投影光学系（プロジェクタ）等に適用することができる。
The zoom lens of the present embodiment may be applied to, for example, an interchangeable lens, a portable information terminal device, a video camera, a silver salt camera, an optical sensor, a projection optical system (projector), or the like, even if the
ＧＦ 前側レンズ群
ＧＲ 後続レンズ群
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
２３ ２３Ａ ２３Ｂ ２３Ｃ 正レンズ（Ｇｐ）
Ｇ３ 第３レンズ群（フォーカスレンズ群）
３２ ３２Ａ ３２Ｄ 正レンズ（Ｇｐ）
Ｇ４ 第４レンズ群（第Ｎレンズ群）
Ｇ５ 第５レンズ群（第Ｎレンズ群）
Ｇ６ 第６レンズ群（第Ｎレンズ群）
Ｇ７ 第７レンズ群
１００ デジタルカメラ（撮像装置）
１０２ 撮影レンズ（レンズ鏡筒、交換レンズ）
GF Front lens group GR Subsequent lens group G1 First lens group G2
G3 3rd lens group (focus lens group)
32 32A 32D Positive lens (Gp)
G4 4th lens group (Nth lens group)
G5 5th lens group (Nth lens group)
G6 6th lens group (Nth lens group)
G7
102 Shooting lens (lens barrel, interchangeable lens)
Claims (20)
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群の間隔が変化し、
第３レンズ群は、フォーカシング時に移動するフォーカシングレンズ群を構成しており、
第２レンズ群と第３レンズ群の少なくとも一方は、少なくとも１枚の正レンズＧｐを有しており、
次の条件式（１）を満足する、
ことを特徴とするズームレンズ。
（１）２６＜νｄＧｐ
但し、
νｄＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのアッベ数、
νｄＧｐ＝（ＮｄＧｐ−１）／（ＮＦＧｐ−ＮＣＧｐ）
ＮｄＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのｄ線に対する屈折率、
ＮＦＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのＦ線に対する屈折率、
ＮＣＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのＣ線に対する屈折率。 From the object side, it is composed of a first lens group with a positive refractive power, a second lens group with a negative refractive power, a third lens group with a negative refractive power, and a subsequent lens group with a positive refractive power. And
When scaling from the short focal length end to the long focal length end, the distance between adjacent lens groups changes,
The third lens group constitutes a focusing lens group that moves during focusing.
At least one of the second lens group and the third lens group has at least one positive lens Gp.
Satisfy the following conditional expression (1),
A zoom lens that features that.
(1) 26 <νdGp
However,
νdGp: Abbe number of at least one positive lens Gp,
νdGp = (NdGp-1) / (NFGp-NCGp)
NdGp: Refractive index of at least one positive lens Gp with respect to the d line,
NFGp: Refractive index of at least one positive lens Gp with respect to the F line,
NCGp: Refractive index of at least one positive lens Gp with respect to the C line.
次の条件式（２）を満足する、
ことを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ
但し、
Ｎｄ３ｐ：第３レンズ群中の少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対する屈折率。 The third lens group has at least one positive lens.
Satisfy the following conditional expression (2),
The zoom lens according to claim 1.
(2) 1.8 <Nd3p
However,
Nd3p: Refractive index of at least one positive lens in the third lens group with respect to the d line.
ことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のズームレンズ。
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
但し、
ＮｄＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのｄ線に対する屈折率。 Satisfy the following conditional expression (3),
The zoom lens according to claim 1 or 2, wherein the zoom lens is characterized in that.
(3) 1.65 <NdGp
However,
NdGp: Refractive index of at least one positive lens Gp with respect to the d line.
ことを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載のズームレンズ。
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０
但し、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離。 Satisfy the following conditional expression (4),
The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the zoom lens is characterized in that.
(4) 0.1 <f2 / f3 <1.0
However,
f2: Focal length of the second lens group,
f3: Focal length of the third lens group.
ことを特徴とする請求項１から請求項４のいずれかに記載のズームレンズ。 The most image-side surface of the second lens group is a convex surface with respect to the image side.
The zoom lens according to any one of claims 1 to 4, wherein the zoom lens is characterized in that.
ことを特徴とする請求項１から請求項５のいずれかに記載のズームレンズ。 The surface of the third lens group on the most object side is concave with respect to the object side.
The zoom lens according to any one of claims 1 to 5.
第３レンズ群の最も物体側の面は、物体側に対して凹面であり、
次の条件式（５）を満足する、
ことを特徴とする請求項１から請求項６のいずれかに記載のズームレンズ。
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０
但し、
Ｒ２ｇｌ：第２レンズ群の最も像側の面の曲率半径、
Ｒ３ｇｆ：第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径。 The surface on the image side of the second lens group is a convex surface with respect to the image side.
The surface of the third lens group on the most object side is concave with respect to the object side.
Satisfy the following conditional expression (5),
The zoom lens according to any one of claims 1 to 6, wherein the zoom lens is characterized in that.
(5) 0.1 <R3gf / R2gl <10.0
However,
R2gl: Radius of curvature of the surface on the image side of the second lens group,
R3gf: Radius of curvature of the surface of the third lens group on the most object side.
ことを特徴とする請求項１から請求項７のいずれかに記載のズームレンズ。 The third lens group has a negative lens and a positive lens.
The zoom lens according to any one of claims 1 to 7, wherein the zoom lens is characterized in that.
ことを特徴とする請求項１から請求項８のいずれかに記載のズームレンズ。 The third lens group consists of two lenses, one negative lens and one positive lens.
The zoom lens according to any one of claims 1 to 8, wherein the zoom lens is characterized in that.
ことを特徴とする請求項１から請求項９のいずれかに記載のズームレンズ。 The third lens group consists of two lenses, one negative lens and one positive lens, which are located in order from the object side.
The zoom lens according to any one of claims 1 to 9, wherein the zoom lens is characterized in that.
ことを特徴とする請求項１から請求項１０のいずれかに記載のズームレンズ。 The third lens group consists of two lenses, one negative lens and one positive lens, which are located in order from the object side, and each negative lens and positive lens are joined.
The zoom lens according to any one of claims 1 to 10.
次の条件式（６）を満足する、
ことを特徴とする請求項１から請求項１１のいずれかに記載のズームレンズ。
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５
但し、
Ｎｄｐ：第３レンズ群中の正レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｎｄｎ：第３レンズ群中の負レンズのｄ線に対する屈折率。 The third lens group consists of two lenses, one negative lens and one positive lens, which are located in order from the object side, and each negative lens and positive lens are joined.
Satisfy the following conditional expression (6),
The zoom lens according to any one of claims 1 to 11.
(6) 1 <Ndp / Ndn <1.5
However,
Ndp: Refractive index of the positive lens in the third lens group with respect to the d line,
Ndn: Refractive index of the negative lens in the third lens group with respect to the d line.
ことを特徴とする請求項１から請求項１２のいずれかに記載のズームレンズ。
（７）Ｎ３ａ＞１．７
但し、
Ｎ３ａ：第３レンズ群中の全てのレンズのｄ線に対する屈折率の平均値。 Satisfy the following conditional expression (7),
The zoom lens according to any one of claims 1 to 12, wherein the zoom lens is characterized in that.
(7) N3a> 1.7
However,
N3a: The average value of the refractive indexes of all the lenses in the third lens group with respect to the d-line.
次の条件式（８）を満足する、
ことを特徴とする請求項１から請求項１３のいずれかに記載のズームレンズ。
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５
但し、
ｆＮ：第Ｎレンズ群の焦点距離、
ｆｒｍ：中間焦点距離ｆｍにおける後続レンズ群の合成焦点距離、
中間焦点距離ｆｍ＝（ｆｗ・ｆｔ）１／２
ｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
ｆｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離。 The succeeding lens group has an Nth lens group having a negative refractive power that changes the distance from each adjacent lens group when scaling from the short focal length end to the long focal length end.
Satisfy the following conditional expression (8),
The zoom lens according to any one of claims 1 to 13, wherein the zoom lens is characterized in that.
(8) 0.5 << | fN / frm | <2.5
However,
fN: Focal length of the Nth lens group,
frm: Composite focal length of the subsequent lens group at the intermediate focal length fm,
Intermediate focal length fm = (fw · ft) 1/2
fw: Focal length of the whole system at infinity focusing at the short focal length end,
ft: Focal length of the entire system at infinity focusing at the long focal length end.
ことを特徴とする請求項１から請求項１４のいずれかに記載のズームレンズ。 The first lens group consists of three lenses, one negative lens and two positive lenses.
The zoom lens according to any one of claims 1 to 14.
ことを特徴とする請求項１から請求項１５のいずれかに記載のズームレンズ。
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０
但し、
Ｄ１：第１レンズ群の光軸上の厚み、
Ｄ２：第２レンズ群の光軸上の厚み。 Satisfy the following conditional expression (9),
The zoom lens according to any one of claims 1 to 15, wherein the zoom lens is characterized in that.
(9) 0.6 <D1 / D2 <1.0
However,
D1: Thickness on the optical axis of the first lens group,
D2: Thickness on the optical axis of the second lens group.
ことを特徴とする請求項１から請求項１６のいずれかに記載のズームレンズ。
（１０）−２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜−６
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆ２３ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群と第３レンズ群の合成焦点距離。 Satisfy the following conditional expression (10),
The zoom lens according to any one of claims 1 to 16, wherein the zoom lens is characterized in that.
(10) -20 <f1 / f23t <-6
However,
f1: Focal length of the first lens group,
f23t: Combined focal length of the second lens group and the third lens group at infinity focusing at the long focal length end.
ことを特徴とする請求項１から請求項１７のいずれかに記載のズームレンズ。
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ−３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ−３Ｒ）Ｔ＜０．６０
但し、
Ｄ（２Ｒ−３Ｆ）Ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群の最も像側の面から第３レンズ群の最も物体側の面までの光軸上の距離、
Ｄ（２Ｆ−３Ｒ）Ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群の最も物体側の面から第３レンズ群の最も像側の面までの光軸上の距離。 Satisfy the following conditional expression (11),
The zoom lens according to any one of claims 1 to 17, wherein the zoom lens is characterized in that.
(11) 0.20 <D (2R-3F) T / D (2F-3R) T <0.60
However,
D (2R-3F) T: Distance on the optical axis from the most image-side surface of the second lens group to the most object-side surface of the third lens group at the end of the long focal length when in focus at infinity.
D (2F-3R) T: The distance on the optical axis from the surface on the most object side of the second lens group to the surface on the image side of the third lens group at the end of the long focal length when in focus at infinity.
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