JP7353518B1

JP7353518B1 - 熱交換器及び空気調和装置

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Publication number: JP7353518B1
Application number: JP2022571190A
Authority: JP
Inventors: 洋次尾中; 理人足立; 七海岸田; 哲二七種; 祐基中尾; 篤史岐部
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2022-04-19
Filing date: 2022-04-19
Publication date: 2023-09-29
Anticipated expiration: 2042-04-19
Also published as: WO2023203640A1; JPWO2023203640A1

Abstract

熱交換器は、空気の流れ方向と交差する方向に間隔を空けて並設された複数の伝熱管と、平坦な面であるフィン部と、隣り合う複数の伝熱管の一方から他方に向かって延び、フィン部に対して傾斜して配置された複数の伝熱促進部を有する１又は複数の伝熱促進部群とを具備し、複数の伝熱管の間に配置されたコルゲートフィンとを具備し、複数の伝熱促進部は、空気の流れ方向の最も上流側に配置された第１伝熱促進部を含み、第１伝熱促進部と、第１伝熱促進部に最も近い空気の流れ方向の上流側のフィン部との間には第１排水空間が設けられ、隣り合う伝熱促進部の間には第２排水空間が設けられ、フィン部に垂直に見た状態における、第１排水空間の面積は、第２排水空間の面積よりも広い。

Description

本開示は、熱交換器及び空気調和装置に関する。

冷媒が通過する一対のヘッダー間に接続された複数の扁平伝熱管の間に、コルゲートフィンを配置したコルゲートフィンチューブ型の熱交換器が普及している。

コルゲートフィンが配置された扁平伝熱管と扁平伝熱管の間には、気体が気流として通過する。このような熱交換器において、扁平伝熱管とコルゲートフィンとの少なくとも一方の表面温度が氷点以下になる可能性がある。表面温度が低下すると、表面近くの空気中の水分が析出して水となり、さらに、氷点以下になると、水が凍結する。そこで、排水をはかるため、フィン部分にスリットを設け、表面に析出した水を、スリットを介して排出する熱交換器がある（例えば、特許文献１参照）。

特開２０１５－１８３９０８号公報

従来の熱交換器は、前述したように、コルゲートフィン表面に析出する水を排出する構造を有する。しかし、凝縮水を排水するために開口面積を多くとる必要があり、これによってコルゲートフィンの伝熱面積が低下し、伝熱性能を低下させる要因となっていた。

本開示は、上記実情に鑑みてなされたものであり、排水性能を向上しながら、伝熱面積の低下を小さくすることで、伝熱性能の低下を抑制することができる熱交換器及び空気調和装置を提供することを目的とする。

本開示に係る熱交換器は、空気の流れ方向と交差する方向に間隔を空けて並設された複数の伝熱管と、平坦な面であるフィン部と、隣り合う前記複数の伝熱管の一方から他方に向かって延び、前記フィン部に対して傾斜して配置された複数のルーバー部を有する１又は複数の伝熱促進部群とを具備し、前記複数の伝熱管の間に配置されたコルゲートフィンとを具備し、前記複数のルーバー部は、前記空気の流れ方向の最も上流側に配置された第１ルーバー部を含み、前記第１ルーバー部と、前記第１ルーバー部に最も近い前記空気の流れ方向の上流側の前記フィン部との間には、前記フィン部に垂直に見た状態において外周の一部が前記第１ルーバー部のエッジで構成されて前記第１ルーバー部の前記空気の流れ方向の上流側が開口された形状となる第１排水空間が設けられ、前記複数のルーバー部のうち隣り合うルーバー部の間には第２排水空間が設けられ、前記フィン部に垂直に見た状態における、前記第１排水空間の面積は、前記第２排水空間の面積よりも広く、前記複数のルーバー部は、前記空気の流れ方向の最も下流側に配置された第２ルーバー部を含み、前記第２ルーバー部と、前記第２ルーバー部に最も近い前記空気の流れ方向の下流側の前記フィン部との間には、前記フィン部に垂直に見た状態において外周の一部が前記第２ルーバー部のエッジで構成されて前記第１ルーバー部の前記空気の流れ方向の上流側が開口された形状となる第３排水空間が設けられ、前記フィン部に垂直に見た状態における、前記第３排水空間の面積は、前記第２排水空間の面積よりも広いものである。

本開示によれば、フィン部に垂直に見た状態における、第１排水空間の面積は、第２排水空間の面積よりも広い。従って、上流側のフィン部と伝熱促進部との間の第１排水空間の面積を相対的に大きくすることで、この第１排水空間からの排水量が多くなり、本開示の熱交換器は、凝縮水の滞留を抑制し、排水性能を向上できる。また、隣り合う伝熱促進部間の第２排水空間の面積は相対的に小さいので、コルゲートフィンの伝熱面積の低下を小さくすることができ、伝熱性能の低下を抑制することができる。

実施形態１に係る熱交換器の構成を示す図である。実施形態１に係る扁平伝熱管及びコルゲートフィンの概略的な斜視図である。実施形態１に係るコルゲートフィンのフィン部を上面視した場合の概略図である。実施形態１に係るコルゲートフィンのフィン部の縦断面模式図である。実施形態１に係る変形例の第１排水空間及び第３排水空間を有するコルゲートフィンのフィン部を上面視した場合の概略図である。実施形態２に係るコルゲートフィンを上面視した概略図である。実施形態３に係るコルゲートフィンのフィン部の側面断面図である。実施形態４に係るコルゲートフィンのフィン部の側面断面図である。実施形態４に係るコルゲートフィンのフィン部を上面視した概略図である。実施形態４の変形例に係るコルゲートフィンのフィン部の側面断面図である。実施形態４の変形例に係るコルゲートフィンのフィン部を上面視した概略図である。実施形態５に係るコルゲートフィンのフィン部の側面断面図である。実施形態６に係る空気調和装置の構成を示す図である。

以下、図面を参照して、実施形態に係る空気調和装置について説明する。なお、図面において、同一の構成要素には同一符号を付して説明し、重複説明は必要な場合にのみ行なう。本開示は、以下の各実施形態で説明する構成のうち、組合せ可能な構成のあらゆる組合せを含み得る。また、図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。そして、明細書全文に表わされている構成要素の形態は、あくまでも例示であって、明細書に記載された形態に限定するものではない。特に構成要素の組み合わせは、各実施形態における組み合わせのみに限定するものではなく、他の実施形態に記載した構成要素を別の実施形態に適用することができる。

実施形態１．
図１は、実施形態１に係る熱交換器１０の構成を示す図である。

図１に示すように、実施形態１の熱交換器１０は、パラレル配管形であるコルゲートフィンチューブ型の熱交換器１０である。熱交換器１０は、複数の扁平伝熱管１、複数のコルゲートフィン２、下部ヘッダー３Ａ及び上部ヘッダー３Ｂを有する。ここで、以下では、図１における紙面上下方向を、熱交換器１０の高さ方向とする。また、図１における紙面左右方向を、水平方向とする。そして、図１における紙面前後方向を、熱交換器１０の奥行き方向とする。

下部ヘッダー３Ａは、空気調和装置を構成する他の装置と配管接続され、熱交換媒体となる流体である冷媒が流入出し、冷媒を分岐又は合流させる管である。上部ヘッダー３Ｂは、空気調和装置を構成する他の装置と配管接続され、熱交換媒体となる流体である冷媒が流入出し、冷媒を分岐又は合流させる管である。

下部ヘッダー３Ａと上部ヘッダー３Ｂとの間には、複数の扁平伝熱管１が、下部ヘッダー３Ａと上部ヘッダー３Ｂとに対して垂直となるように、平行に配置されている。下部ヘッダー３Ａと上部ヘッダー３Ｂとは、高さ方向に上下に分かれて配置される。下部ヘッダー３Ａには液状の冷媒が通過する。上部ヘッダー３Ｂには、ガス状の冷媒が通過する。

各扁平伝熱管１は、隣り合う扁平伝熱管１との間に空間をあけて、水平方向に等間隔に配列される。実施形態１の熱交換器１０を製造する際、扁平伝熱管１は、下部ヘッダー３Ａと上部ヘッダー３Ｂとが有する挿入穴（図示せず）に挿し込まれ、ろう付けされ、接合される。ろう付けのろう材は、例えばアルミニウムを含むろう材が使用される。

熱交換器１０が、凝縮器又は放熱器として使用される場合は、高温及び高圧の冷媒が扁平伝熱管１の管内の冷媒流路を流れる。また、熱交換器１０が、蒸発器又は冷却器として使用される場合は、低温及び低圧の冷媒が扁平伝熱管１の管内の冷媒流路を流れる。図１の矢印は、熱交換器１０が蒸発器又は冷却器として機能するときの冷媒の流れ方向を示している。冷媒は、外部装置（図示せず）から熱交換器１０に冷媒を供給する配管（図示せず）を介して、下部ヘッダー３Ａ又は上部ヘッダー３Ｂの一方に流入する。下部ヘッダー３Ａ又は上部ヘッダー３Ｂの一方に流入した冷媒は、分配されて各扁平伝熱管１を通過する。扁平伝熱管１は、管内を通過する冷媒と管外を通過する流体である空気との間で熱交換を行う。このとき、冷媒は、扁平伝熱管１を通過する間に、空気に対して放熱又は空気から吸熱する。冷媒の温度が空気の温度より高い場合には、冷媒は自身が持つ熱を空気に放出する。冷媒の温度が空気の温度より低い場合には、冷媒は、空気から熱を吸収する。扁平伝熱管１を通過して熱交換された冷媒は、下部ヘッダー３Ａ又は上部ヘッダー３Ｂの他方に流入し、他の扁平伝熱管１を通過した冷媒と合流する。そして、冷媒は、下部ヘッダー３Ａ又は上部ヘッダー３Ｂの他方に接続された配管（図示せず）を通って、外部装置（図示せず）に還流される。

配列された扁平伝熱管１の互いに対向する扁平面間には、コルゲートフィン２が配列される。コルゲートフィン２は、冷媒と空気との伝熱面積を広げるために配列される。コルゲートフィン２は、板材に対してコルゲート加工が行われて構成される。具体的に、板材が、山折り及び谷折りを繰返すつづら折りされることにより、折り曲げられて波形状にあるいは蛇腹形状となっている。ここで、波形状に形成されてできた凹凸による折り曲げ部分は、波形状の頂部２Ａとなる。コルゲートフィン２は、平坦な面であるフィン部２１（図２参照）と、フィン部２１間の曲面を形成する頂部２Ａとを有する。実施形態１において、コルゲートフィン２の頂部２Ａは、高さ方向にわたって並んでいる。

図２は、実施形態１に係る扁平伝熱管１及びコルゲートフィン２の概略的な斜視図である。図３は、実施形態１に係るコルゲートフィン２のフィン部２１を上面視した場合の概略図である。図３において、Ｄ－Ｄは、フィン部２１の奥行き方向における中心を通る中心線を示す。

扁平伝熱管１は、断面が扁平形状を有する。扁平形状の長手方向は、空気の流通方向である奥行き方向と平行であり、この奥行き方向に沿った外側面が平面状である。当該長手方向に直交する扁平形状の短手方向に沿った外側面は、曲面状である伝熱管である。

扁平伝熱管１は、管の内部に、冷媒の流路となる複数の穴を有する多穴扁平伝熱管である。実施形態１において、扁平伝熱管１の穴は、図１に示した下部ヘッダー３Ａと上部ヘッダー３Ｂとの間の冷媒の流路となり、高さ方向に沿って形成される。

各扁平伝熱管１は、扁平形状における長手側に沿った外側面同士が対向するようにして、隣り合う扁平伝熱管１との間に空間をあけて配置される。

コルゲートフィン２は、対向する扁平伝熱管１の間から空気の流通方向において上流側に突出している一端部分２Ｂを有する。一端部分２Ｂにおける頂部２Ａを除き、コルゲートフィン２において波形状の頂部２Ａと扁平伝熱管１の扁平面とは、面接触している。接触部分は、ろう材によってろう付けされ、接合される。コルゲートフィン２の板材の材質は、例えば、アルミニウム合金である。板材表面には、ろう材層がクラッドされる。クラッドされたろう材層は、たとえば、アルミシリコン系のアルミニウムを含むろう材である。ここで、板材の板厚は、３０μｍ～２００μｍ程度である。

コルゲートフィン２の各頂部２Ａの間の山腹における平坦な面、すなわち高さ方向に並ぶ頂部２Ａと頂部２Ａとの間の部分を、フィン部２１とする。各フィン部２１は、それぞれ上部に突き出た伝熱促進部であるルーバー部２２及び第１排水空間２３Ｄ＿１を有する。

ルーバー部２２は、細長い羽板である。ルーバー部２２は、各フィン部２１において空気の流れ方向である奥行き方向に、間隔を空けて複数並んで設けられる。つまり、複数のルーバー部２２が、気流に沿って並んでいる。

図２においては、フィン部２１上に発生した凝縮水４が第１排水空間２３Ｄ＿１に排水される様子を示している。

図２及び図３に示すように、フィン部２１は、第１伝熱促進部群２５Ａ及び第２伝熱促進部群２５Ｂを有する。

第１伝熱促進部群２５Ａは、フィン部２１の中心線Ｄ－Ｄに対して、空気の流れ方向の上流側の領域に設けられている。第１伝熱促進部群２５Ａは、図３においては、２つのルーバー部２２、第１排水空間２３Ｄ＿１、第２排水空間２３Ｄ＿２及び第３排水空間２３Ｄ＿３を有する。図３では、２つのルーバー部２２を示したが、図２に示すように３つルーバー部２２あるいは４つ以上のルーバー部２２が設けられていてもよい。

複数のルーバー部２２は、空気の流れ方向の最も上流側に配置された第１ルーバー部２２＿１と、空気の流れ方向の最も下流側に配置された第２ルーバー部２２＿２とを具備する。

第１排水空間２３Ｄ＿１は、第１ルーバー部２２＿１と、第１ルーバー部２２＿１に最も近い流れ方向の上流側のフィン部２１との間に設けられる。第１排水空間２３Ｄ＿１は、フィン部２１を貫通する開口であり、フィン部２１の平坦な面に垂直に上面視した場合の形状が、矩形状である。

第２排水空間２３Ｄ＿２は、隣り合うルーバー部２２の間に設けられる。本実施形態のルーバー部２２は、フィン部２１を構成する板材を切り起こして形成されている。切り起こしによって形成されたフィン部２１とフィン部２１との間の空間が、第２排水空間２３Ｄ＿２である。

第３排水空間２３Ｄ＿３は、第２ルーバー部２２＿２と、第２ルーバー部２２＿２に最も近い流れ方向の下流側のフィン部２１との間に設けられる。第３排水空間２３Ｄ＿３は、フィン部２１を貫通する開口であり、フィン部２１の平坦な面に垂直に上面視した場合の形状が、矩形状である。

フィン部２１に垂直に見た状態における、第１排水空間２３Ｄ＿１の面積は、第２排水空間２３Ｄ＿２の面積よりも広い。さらに本実施形態では、フィン部２１に垂直に見た状態における、第３排水空間２３Ｄ＿３の面積が、第２排水空間２３Ｄ＿２の面積よりも広い。

第２伝熱促進部群２５Ｂは、フィン部２１の中心線Ｄ－Ｄに対して、空気の流れ方向の下流側の領域に設けられている。第２伝熱促進部群２５Ｂは、図３においては、２つのルーバー部２２、第１排水空間２３Ｄ＿１、第２排水空間２３Ｄ＿２及び第３排水空間２３Ｄ＿３を有する。図３では、２つのルーバー部２２を示したが、図２に示すように３つのルーバー部２２あるいは４つ以上のルーバー部２２が設けられていてもよい。

第２排水空間２３Ｄ＿２は、隣り合うルーバー部２２の間に設けられる。

図４は、実施形態１に係るコルゲートフィン２のフィン部２１の縦断面模式図である。図４では、第１伝熱促進部群２５Ａに、３つのルーバー部２２が空気の流れ方向に沿って設けられている例を示している。また、第２伝熱促進部群２５Ｂにおいて、３つのルーバー部２２が空気の流れ方向に沿って設けられている例を示している。

図４に示した記号及びパラメータは、下記の通りである。
Ａ－Ａ：第１伝熱促進部群２５Ａのルーバー部２２のフィン部２１に対する傾きを示す仮想線。
Ｂ－Ｂ：第２伝熱促進部群２５Ｂのルーバー部２２のフィン部２１に対する傾きを示す仮想線。

Ｌ_Ｌは、隣り合うルーバー部２２同士の、フィン部２１に沿った面における距離。図４の例では、隣り合うルーバー部２２のうちの一方のルーバー部２２の下端と、他方のルーバー部２２の上端との間のフィン部２１に沿った方向の距離。
Ｌ_Ｐは、フィン部２１に沿った面における隣り合うルーバー部２２の中心間の距離。
Ｌ_ｓは、隣り合うルーバー部２２間の隙間の距離。
θは、ルーバー部２２のフィン部２１に対する傾斜角度。
Ｌ_Ｌと、Ｌ_Ｐとは等しい。

第１伝熱促進部群２５Ａにおける空気の流れ方向の上流側のＳ_Ｌは、第１ルーバー部２２＿１と、第１ルーバー部２２＿１に最も近い流れ方向の上流側のフィン部２１との間の距離である。すなわち、第１伝熱促進部群２５Ａにおける空気の流れ方向の上流側のＳ_Ｌは、フィン部２１の平坦な面に垂直に見た場合の第１排水空間２３Ｄ＿１の長さである。

第１伝熱促進部群２５Ａにおける空気の流れ方向の下流側のＳ_Ｌは、第２ルーバー部２２＿２と、第２ルーバー部２２＿２に最も近い流れ方向の下流側のフィン部２１との間の距離である。すなわち、第１伝熱促進部群２５Ａにおける空気の流れ方向の下流側のＳ_Ｌは、フィン部２１の平坦な面に垂直に見た場合の第３排水空間２３Ｄ＿３の長さである。

第１伝熱促進部群２５ＡにおけるＬ_Ｌは、第１伝熱促進部群２５Ａにおいて隣り合うルーバー部２２の間の距離である。すなわち、第１伝熱促進部群２５ＡにおけるＬ_Ｌは、フィン部２１に垂直に見た状態における、第２排水空間２３Ｄ＿２の空気の流れ方向における長さである。

第１伝熱促進部群２５Ａにおける空気の流れ方向の下流側のＳ_Ｌの長さは、第１伝熱促進部群２５ＡにおけるＬ_Ｌの長さよりも長い。

第２伝熱促進部群２５Ｂにおける空気の流れ方向の上流側のＳ_Ｌは、第１ルーバー部２２＿１と、第１ルーバー部２２＿１に最も近い流れ方向の上流側のフィン部２１との間の距離である。すなわち、第１伝熱促進部群２５Ａにおける空気の流れ方向の上流側のＳ_Ｌは、フィン部２１の平坦な面に垂直に見た場合の第１排水空間２３Ｄ＿１の長さである。

第２伝熱促進部群２５Ｂにおける空気の流れ方向の下流側のＳ_Ｌは、第２ルーバー部２２＿２と、第２ルーバー部２２＿２に最も近い流れ方向の下流側のフィン部２１との間の距離である。すなわち、第１伝熱促進部群２５Ａにおける空気の流れ方向の下流側のＳ_Ｌは、フィン部２１の平坦な面に垂直に見た場合の第３排水空間２３Ｄ＿３の長さである。

第２伝熱促進部群２５ＢにおけるＬ_Ｌは、第２伝熱促進部群２５Ｂにおいて隣り合うルーバー部２２の間の距離である。すなわち、第２伝熱促進部群２５ＢにおけるＬ_Ｌは、フィン部２１に垂直に見た状態における、第２排水空間２３Ｄ＿２の空気の流れ方向における長さである。

第２伝熱促進部群２５Ｂにおける空気の流れ方向の下流側のＳ_Ｌの長さは、第２伝熱促進部群２５ＢにおけるＬ_Ｌの長さよりも長い。

実施形態１の熱交換器１０は、フィン部２１と、このフィン部２１に隣接したルーバー部２２との間に、隣り合うルーバー部２２間の第２排水空間２３Ｄ＿２よりも広い第１排水空間２３Ｄ＿１及び第３排水空間２３Ｄ＿３が設けられる。従って、Ｓ_Ｌ＞Ｌ_Ｌの関係が成り立つ。

図４に示す第１伝熱促進部群２５Ａにおいては、３つのルーバー部２２が間隔を空けて平行に並べられる。第１伝熱促進部群２５Ａにおいて、最も端のルーバー部２２の外側にできる隙間が第１伝熱促進部群２５Ａにおけるルーバー部２２間の隙間よりも大きい。第２伝熱促進部群２５Ｂにおいて、最も端のルーバー部２２の外側にできる隙間が第２伝熱促進部群２５Ｂにおけるルーバー部２２間の隙間よりも大きい。

第１排水空間２３Ｄ＿１の外周の一部は、最も上流側の第１ルーバー部２２＿１のエッジで構成されている。つまり、第１ルーバー部２２＿１と第１排水空間２３Ｄ＿１とは、両者の間に他の部材又は空間を有さず直接隣接している。第３排水空間２３Ｄ＿３の外周の一部は、最も下流側の第２ルーバー部２２＿２のエッジで構成されている。つまり、第２ルーバー部２２＿２と第３排水空間２３Ｄ＿３とは、両者の間に他の部材又は空間を有さず直接隣接している。

また、これまでの説明で、第１排水空間２３Ｄ＿１及び第３排水空間２３Ｄ＿３の形状は図３に示すように上面視したときに矩形形状であるものとして説明してきたが、矩形形状に限定されるものではない。

図５は、実施形態１に係る変形例の第１排水空間２３Ｄ＿１及び第３排水空間２３Ｄ＿３を有するコルゲートフィン２のフィン部２１を上面視した場合の概略図である。図５に示すように、第１排水空間２３Ｄ＿１及び第３排水空間２３Ｄ＿３は、フィン部２１に垂直に見たときの形状の一部に、曲線を含む。図５の例では、第１排水空間２３Ｄ＿１及び第３排水空間２３Ｄ＿３は、Ｄ字状の外形を有する。第１排水空間２３Ｄ＿１を規定するルーバー部２２の、一方の扁平伝熱管１から他方の扁平伝熱管１に向かって延びる縁が、曲線であることにより、第１排水空間２３Ｄ＿１の形状の一部が曲線となっている。また、第３排水空間２３Ｄ＿３を規定するフィン部２１の、一方の扁平伝熱管１から他方の扁平伝熱管１に向かって延びる縁が、曲線であることにより、第３排水空間２３Ｄ＿３の形状の一部が曲線となっている。第１排水空間２３Ｄ＿１及び第３排水空間２３Ｄ＿３の曲線は、扁平伝熱管１同士の中間が頂部２Ａとなる、空気の流れ方向に凸となる曲線である。第１排水空間２３Ｄ＿１及び第３排水空間２３Ｄ＿３の開口面積は、扁平伝熱管１同士の中間に向かって開口面積が大きくなっている。なお、図５では、第１排水空間２３Ｄ＿１及び第３排水空間２３Ｄ＿３の曲線は、空気の流れ方向に凸となる曲線である例を示したが、空気の流れ方向とは逆方向に凸となる曲線であってもよい。

従来の熱交換器では、コルゲートフィン２上に発生する凝縮水４は、ルーバー部２２間の排水空間（実施形態における第２排水空間２３Ｄ＿２）を通過し、流下していく。ここで、コルゲートフィン２上を凝縮水４が流れる経路においては、空気の流れ方向においてルーバー部２２に隣接するフィン部２１からルーバー部２２に向かって流れる凝縮水４の量が、ルーバー部２２の表面を流れる凝縮水４の量よりも多い。

実施形態１に係る熱交換器１０によれば、第１ルーバー部２２＿１と、第１ルーバー部２２＿１に最も近い空気の流れ方向の上流側のフィン部２１との間には第１排水空間２３Ｄ＿１が設けられ、隣り合うルーバー部２２の間には第２排水空間２３Ｄ＿２が設けられ、フィン部２１に垂直に見た状態における、第１排水空間２３Ｄ＿１の面積は、第２排水空間２３Ｄ＿２の面積よりも広い。

コルゲートフィン２の平坦なフィン部２１上に発生した凝縮水４は、空気の流れに押されてフィン部２１上を上流から下流に向かって流れる。そして、空気の流れ方向の上流側にある伝熱促進部である第１ルーバー部２２＿１とフィン部２１との第１排水空間２３Ｄ＿１に到達し、第１排水空間２３Ｄ＿１から流れ落ちる。第１排水空間２３Ｄ＿１は、実施形態１で説明したとおり相対的に面積が大きいので、凝縮水４の多くが第１排水空間２３Ｄ＿１から流れ落ちる。従って、コルゲートフィン２のフィン部２１上に発生する凝縮水４の排水性が向上する。ここで、「排水性」とは、熱交換器１０から排水される単位時間たりの排水量をいう。また、隣接するフィン部２１と第１ルーバー部２２＿１との間の第１排水空間２３Ｄ＿１を比較的大きくすることで、第１排水空間２３Ｄ＿１における凝縮水４の滞留、すなわちフィン部２１と第１ルーバー部２２＿１との間での凝縮水４のブリッジを抑制できる。

発明者らの実験と解析によると、凝縮水４はルーバー部２２間の隙間を流下して排水されていくが、この時、フィン部２１から導水される凝縮水４が多いことが分かった。このため、第２排水空間２３Ｄ＿２よりも広い第１排水空間２３Ｄ＿１を設けることで、効果的に排水性を向上できることが分かった。また、コルゲートフィン２のルーバー部２２間に設けられた第２排水空間２３Ｄ＿２の面積は、第１排水空間２３Ｄ＿１の面積と比べて小さい。このため、コルゲートフィン２の伝熱面積の低下を小さくすることができ、これにより伝熱性能の低下を抑制することができる。

熱交換器１０が着霜条件下で使用される場合、空気の流れの上流側にあって空気に含まれる水分量の多い領域に、第１排水空間２３Ｄ＿１が設けられているので、霜を保持する領域が増える。すなわち、第１排水空間２３Ｄ＿１の周囲に霜がより多く付着してここに保持される。これにより、霜が成長していった際の、上下に並ぶフィン部２１間の空気の流路が閉塞するまでの時間を延ばすことができ、着霜耐力が向上する。

実施形態１に係る熱交換器１０によれば、複数のルーバー部２２は、空気の流れ方向の最も下流側に配置された第２ルーバー部２２＿２を含み、第２ルーバー部２２＿２と、第２ルーバー部２２＿２に最も近い空気の流れ方向の下流側のフィン部２１との間には第３排水空間２３Ｄ＿３が設けられ、フィン部２１に垂直に見た状態における、第３排水空間２３Ｄ＿３の面積は、第２排水空間２３Ｄ＿２の面積よりも広い。

コルゲートフィン２の平坦なフィン部２１上に発生した凝縮水４は、空気の流れに押されてフィン部２１上を上流から下流に向かって流れる。そして、空気の流れ方向の下流側にある伝熱促進部である第２ルーバー部２２＿２とフィン部２１との第３排水空間２３Ｄ＿３に到達し、第３排水空間２３Ｄ＿３から流れ落ちる。第３排水空間２３Ｄ＿３は、実施形態１で説明したとおり相対的に面積が大きいので、凝縮水４の多くが第３排水空間２３Ｄ＿３から流れ落ちる。従って、コルゲートフィン２のフィン部２１上に発生する凝縮水４の排水性が向上する。また、隣接するフィン部２１と第２ルーバー部２２＿２との間の第３排水空間２３Ｄ＿３を比較的大きくすることで、第３排水空間２３Ｄ＿３における凝縮水４の滞留、すなわちフィン部２１と第２ルーバー部２２＿２との間での凝縮水４のブリッジを抑制できる。

また、図５に示すように、第１排水空間２３Ｄ＿１及び第３排水空間２３Ｄ＿３の形状が開口面積の中央部が大きい曲率をもつ形状の場合、フィン部２１のフィン効率の低い部分の伝熱性能の低下を極力抑制しつつ、排水性をさらに向上できる。第１排水空間２３Ｄ＿１及び第３排水空間２３Ｄ＿３の形状が開口面積の中央部ほど開口空間が大きい形状である場合、伝熱性能の低下を極力抑制しつつ、排水性をさらに向上できる。

実施形態２．
図６は、実施形態２に係るコルゲートフィン２を上面視した概略図である。なお、図３と同一部分には同一符号を付し、ここでは異なる部分について説明する。

実施形態２においては、図６に示すように、第１伝熱促進部群２５Ａにおける第１排水空間２３Ｄ＿１の開口面積は、第１伝熱促進部群２５Ａにおける第３排水空間２３Ｄ＿３の開口面積よりも大きい。

第１伝熱促進部群２５Ａにおける複数のルーバー部２２の開口面積の総和が、第２伝熱促進部群２５Ｂにおける複数のルーバー部２２の開口面積の総和よりも大きい。第１伝熱促進部群２５Ａにおける複数のルーバー部２２の開口面積の総和をＡ_１、第２伝熱促進部群２５Ｂにおける複数のルーバー部２２の開口面積の総和をＢ_１とした場合、Ａ_１＞Ｂ_１となる。開口面積の総和は、第１排水空間２３Ｄ＿１、第２排水空間２３Ｄ＿２及び第３排水空間２３Ｄ＿３の開口面積である。

熱交換器１０の熱交換量は、空気と扁平伝熱管１内の流動する冷媒温度との差が大きいフィン部２１の空気の流れ方向の上流側部分で大きい。従って、凝縮水４の発生量も空気の流れ方向の上流側の方が多い。

実施形態２の熱交換器１０によれば、フィン部２１の中心線Ｄ－Ｄよりも空気の流れ方向の上流側の第１伝熱促進部群２５Ａにおける排水空間の開口面積の総和が、空気の流れ方向の下流側の第２伝熱促進部群２５Ｂにおける排水空間の開口面積の総和よりも大きい。従って、実施形態２の熱交換器１０は、実施形態１の熱交換器１０に比して排水性が向上する。

また、図６の第１伝熱促進部群２５Ａに示すように、空気の流れ方向の上流側の第１排水空間２３Ｄ＿１が、空気の流れ方向の下流側の第３排水空間２３Ｄ＿３の開口面積よりも大きいので、さらに排水性が向上する。

実施形態３．
図７は、実施形態３に係るコルゲートフィン２のフィン部２１の側面断面図である。なお、図４と同一部分には同一符号を付し、ここでは異なる部分について説明する。

図７に示すように、第１伝熱促進部群２５Ａにおける複数のルーバー部２２はフィン部２１に対して傾斜して配置される。第１ルーバー部２２＿１に最も近い空気の流れ方向の上流側のフィン部２１は、第１ルーバー部２２＿１の傾斜方向と平行に傾斜する第１傾斜部２６＿１を有する。第２ルーバー部２２＿２に最も近い空気の流れ方向の下流側のフィン部２１は、第２ルーバー部２２＿２の傾斜方向と平行に傾斜する第２傾斜部２６＿２を有する。

第１伝熱促進部群２５Ａにおける第１ルーバー部２２＿１に最も近い空気の流れ方向の上流側のフィン部２１の第１傾斜部２６＿１は、フィン部２１に対して下面側にせり出す方向に形成される。

第１伝熱促進部群２５Ａにおける第１ルーバー部２２＿１に最も近い空気の流れ方向の下流側のフィン部２１の第２傾斜部２６＿２は、フィン部２１に対して上面側にせり出す方向に形成される。

フィン部２１に垂直に見た状態における、第１伝熱促進部群２５Ａにおける第１傾斜部２６＿１と、第１ルーバー部２２＿１との間に設けられる第１排水空間２３Ｄ＿１の面積は、隣り合うルーバー部２２の間に設けられる第２排水空間２３Ｄ＿２の面積よりも大きい。

フィン部２１に垂直に見た状態における、第１伝熱促進部群２５Ａにおける第２傾斜部２６＿２と、第２ルーバー部２２＿２との間に設けられる第３排水空間２３Ｄ＿３の面積は、隣り合うルーバー部２２の間に設けられる第２排水空間２３Ｄ＿２の面積よりも大きい。

第２伝熱促進部群２５Ｂにおける複数のルーバー部２２はフィン部２１に対して傾斜して配置される。第１ルーバー部２２＿１に最も近い空気の流れ方向の上流側のフィン部２１は、第１ルーバー部２２＿１の傾斜方向と平行に傾斜する第１傾斜部２６＿１を有する。第２ルーバー部２２＿２に最も近い空気の流れ方向の下流側のフィン部２１は、第２ルーバー部２２＿２の傾斜方向と平行に傾斜する第２傾斜部２６＿２を有する。

第２伝熱促進部群２５Ｂにおける第１ルーバー部２２＿１に最も近い空気の流れ方向の上流側のフィン部２１の第１傾斜部２６＿１は、フィン部２１に対して上面側にせり出す方向に形成される。

第２伝熱促進部群２５Ｂにおける第１ルーバー部２２＿１に最も近い空気の流れ方向の下流側のフィン部２１の第２傾斜部２６＿２は、フィン部２１に対して下面側にせり出す方向に形成される。

第２伝熱促進部群２５Ｂにおける第１傾斜部２６＿１と、第１ルーバー部２２＿１との間に設けられる第１排水空間２３Ｄ＿１は、隣り合うルーバー部２２の間に設けられる第２排水空間２３Ｄ＿２よりも大きい。

第２伝熱促進部群２５Ｂにおける第２傾斜部２６＿２と、第２ルーバー部２２＿２との間に設けられる第３排水空間２３Ｄ＿３は、隣り合うルーバー部２２の間に設けられる第２排水空間２３Ｄ＿２よりも大きい。

実施形態３の熱交換器１０によれば、第１傾斜部２６＿１及び第２傾斜部２６＿２によりコルゲートフィン２の熱交換に寄与する面積が大きくなるので、コルゲートフィン２伝熱性能を向上できる。

また、第１伝熱促進部群２５Ａの第１排水空間２３Ｄ＿１を、ルーバー部２２の傾き（図７の太線の破線矢印方向）に沿ってみた場合に、第１傾斜部２６＿１と第１ルーバー部２２＿１との間には、この傾きに沿った流路が形成される。第１傾斜部２６＿１と第１ルーバー部２２＿１との間の流路は、凝縮水４の排水経路となる。このため、第１傾斜部２６＿１が設けられない場合に比して、伝熱性能の向上を図りつつコルゲートフィン２の排水性を向上できる。第２傾斜部２６＿２が設けられない場合に比して、第２傾斜部２６＿２により第３排水空間２３Ｄ＿３をルーバー部２２の傾き（図７の太線矢印方向）に沿ってみた場合に、大きな開口となる。従って、コルゲートフィン２の排水性を向上できる。

実施形態４．
図８は、実施形態４に係るコルゲートフィン２のフィン部２１の側面断面図である。なお、図４と同一部分には同一符号を付し、ここでは異なる部分について説明する。

実施形態４の熱交換器１０は、空気流通方向のフィン中央部付近にあるフィン部２１に凝縮水４を排水する第４排水空間である平坦部排水スリット２７が設けられている。平坦部排水スリット２７は、第１伝熱促進部群２５Ａと第２伝熱促進部群２５Ｂとの間に設けられる。

図８は示されていないが、図１及び図２から分かるようにフィン部２１は上下方向に複数並んで配置されるところ、各フィン部２１の平坦部排水スリット２７もまた、上下に並んで配置される。

ルーバー部２２の向きは、図８に示すように、凝縮水４（図示せず）が、当該ルーバー部２２が設けられたフィン部２１の下の段のフィン部２１の平坦部排水スリット２７に集まるような向きに設けられている。図８における破線矢印は、凝縮水４の排水方向を表している。破線矢印に示すように、ルーバー部２２の表面に沿って流れ落ちた凝縮水４は、このルーバー部２２の下の段にあるフィン部２１の平坦部排水スリット２７に向かって落ち、平坦部排水スリット２７から下へ落ちる。このように、ルーバー部２２の向きを配置することにより、凝縮水４の排水性を向上できる。

また、第１伝熱促進部群２５Ａにおける複数のルーバー部２２のフィン部２１に対する傾斜の向きは、平坦部排水スリット２７に対して、第２伝熱促進部群２５Ｂにおける複数のルーバー部２２のフィン部２１に対する傾斜の向きと逆向きである。従って、第１伝熱促進部群２５Ａから落ちた凝縮水４と、第２伝熱促進部群２５Ｂから落ちた凝縮水４の両方が、一つの平坦部排水スリット２７に向かって流れる。

図９は、実施形態４に係るコルゲートフィン２のフィン部２１を上面視した概略図である。なお、図３と同一部分には同一符号を付し、ここでは異なる部分について説明する。

図９に示すように、平坦部排水スリット２７の開口面積は、第１伝熱促進部群２５Ａの総開口面積よりも大きい。第１伝熱促進部群２５Ａの総開口面積は、第１排水空間２３Ｄ＿１、第２排水空間２３Ｄ＿２及び第３排水空間２３Ｄ＿３の開口面積の総和である。Ｓ_ｓは、平坦部排水スリット２７の空気の流れ方向の距離である。

＜変形例＞
図８及び図９では、平坦部排水スリット２７が１つの矩形形状の開口である態様について、一例として説明しているが、例えば、複数個の開口で平坦部排水スリット２７が構成されていても良い。

図１０は、実施形態４の変形例に係るコルゲートフィン２のフィン部２１の側面断面図である。図４と同一部分には同一符号を付し、ここでは異なる部分について説明する。図１１は、実施形態４の変形例に係るコルゲートフィン２のフィン部２１を上面視した概略図である。図３と同一部分には同一符号を付し、ここでは異なる部分について説明する。

図１０及び図１１においては、空気流通方向のフィン中央部付近にあるフィン部２１に２つの開口からなる平坦部排水スリット２７が設けられている場合を示している。

平坦部排水スリット２７の開口形状は、矩形に限定されるものではない。平坦部排水スリット２７を複数個設け、その間に細いフィン部２１を設けることで、凝縮水４が細いフィン部２１により導水され、排水されるため、排水性が向上する。

実施形態４の熱交換器１０によれば、平坦部排水スリット２７の開口面積は、第１伝熱促進部群２５Ａの総開口面積よりも大きい。コルゲートフィン２は、フィン部２１が上下に並んで配置されている。従って、コルゲートフィン２において、上側のフィン部２１の第１伝熱促進部群２５Ａ及び第２伝熱促進部群２５Ｂから導水されてくる凝縮水４を、下側のフィン部２１の平坦部排水スリット２７によって排水できる。従って、熱交換器１０の排水性が向上する。

実施形態５．
図１２は、実施形態５に係るコルゲートフィン２のフィン部２１の側面断面図である。図４と同一部分には同一符号を付し、ここでは異なる部分について説明する。

実施形態５の熱交換器１０は、ルーバー部２２のフィン部２１の平坦な面に対する傾斜角度θが、空気流通方向の隣り合うルーバー部２２の傾斜角度θと異なる。図１２において、第１ルーバー部２２＿１に対するルーバー部２２の傾斜角度をθ１、ルーバー部２２に対する傾斜角度をθ２及び第２ルーバー部２２＿２の傾斜角度をθ３とする。実施形態５においては、θ１＜θ２＜θ３が成立する。

具体的には、第１伝熱促進部群２５Ａにおける傾斜角度θ１、傾斜角度θ２及び傾斜角度θ３はそれぞれ異なる。第１伝熱促進部群２５Ａにおける第２ルーバー部２２＿２の傾斜角度θ３は、第１ルーバー部２２＿１の傾斜角度θ１よりも大きい。

第２伝熱促進部群２５Ｂにおける傾斜角度θ１、傾斜角度θ２及び傾斜角度θ３はそれぞれ異なる。第２伝熱促進部群２５Ｂにおける第２ルーバー部２２＿２の傾斜角度θ３は、第１ルーバー部２２＿１の傾斜角度θ１よりも大きい。

実施形態５の熱交換器１０によれば、空気の流れ方向の上流側の第１ルーバー部２２＿１の傾斜角度θ１に対して、空気の流れ方向の下流側の第２ルーバー部２２＿２の傾斜角度θ２が大きい。従って、着霜量の大きい空気の流れ方向の上流側での熱伝達率を抑制し、着霜耐力を向上できる。

実施形態６．
図１３は、実施形態６に係る空気調和装置Ａの構成を示す図である。実施形態６においては、冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置Ａについて説明する。図１３の空気調和装置Ａでは、熱交換器１０を室外熱交換器２３０として用いる。ただし、これに限定するものではなく、室内熱交換器１１０として用いてもよいし、室外熱交換器２３０及び室内熱交換器１１０の両方に用いてもよい。

図１３に示すように、空気調和装置Ａは、室外機２００と室内機１００とを、ガス冷媒配管３００及び液冷媒配管４００により配管接続することで、冷媒回路が構成される。室外機２００は、圧縮機２１０、四方弁２２０、室外熱交換器２３０及び室外ファン２４０を有している。実施形態１の空気調和装置Ａは、１台の室外機２００と１台の室内機１００が配管接続されているものとする。

圧縮機２１０は、吸入した冷媒を圧縮して吐出する。特に限定するものではないが、圧縮機２１０は、例えばインバータ回路などにより、運転周波数を任意に変化させることにより、圧縮機２１０の容量を変化させることができる。四方弁２２０は、例えば冷房運転時と暖房運転時とによって冷媒の流れを切り換える弁である。

室外熱交換器２３０は、冷媒と室外の空気との熱交換を行う。例えば、暖房運転時においては蒸発器として機能し、冷媒を蒸発させ、気化させる。また、冷房運転時においては凝縮器として機能し、冷媒を凝縮して液化させる。室外ファン２４０は、室外熱交換器２３０に室外の空気を送り込み、室外熱交換器２３０における熱交換を促す。

室内熱交換器１１０は、例えば空調対象となる室内の空気と冷媒との熱交換を行う。暖房運転時においては凝縮器として機能し、冷媒を凝縮して液化させる。また、冷房運転時においては蒸発器として機能し、冷媒を蒸発させ、気化させる。

一方、室内機１００は、室内熱交換器１１０、膨張弁１２０及び室内ファン１３０を有している。絞り装置などの膨張弁１２０は、冷媒を減圧して膨張させる。例えば電子式膨張弁などで構成した場合には、制御装置（図示せず）などの指示に基づいて開度調整を行う。また、室内熱交換器１１０は、空調対象空間である室内の空気と冷媒との熱交換を行う。例えば、暖房運転時においては凝縮器として機能し、冷媒を凝縮して液化させる。また、冷房運転時においては蒸発器として機能し、冷媒を蒸発させ、気化させる。室内ファン１３０は、室内の空気を、室内熱交換器１１０に通過させ、室内熱交換器１１０を通過させた空気を室内に供給する。

次に、空気調和装置Ａの各機器の動作について、冷媒の流れに基づいて説明する。まず、暖房運転における冷媒回路の各機器の動作を、冷媒の流れに基づいて説明する。圧縮機２１０により圧縮されて吐出した高温及び高圧のガス冷媒は、四方弁２２０を通過し、室内熱交換器１１０に流入する。ガス冷媒は、室内熱交換器１１０を通過中に、例えば、空調対象空間の空気と熱交換することで凝縮し、液化する。凝縮し、液化した冷媒は、膨張弁１２０を通過する。冷媒は、膨張弁１２０を通過する際、減圧される。膨張弁１２０で減圧されて気液二相状態となった冷媒は、室外熱交換器２３０を通過する。室外熱交換器２３０において、室外ファン２４０から送られた室外の空気と熱交換することで蒸発し、ガス化した冷媒は、四方弁２２０を通過して、再度、圧縮機２１０に吸入される。以上のようにして空気調和装置Ａの冷媒が循環し、暖房に係る空気調和を行う。

次に、冷房運転について説明する。圧縮機２１０により圧縮されて吐出した高温及び高圧のガス冷媒は、四方弁２２０を通過し、室外熱交換器２３０に流入する。そして、室外熱交換器２３０内を通過して、室外ファン２４０が供給した室外の空気と熱交換することで凝縮し、液化した冷媒は、膨張弁１２０を通過する。冷媒は、膨張弁１２０を通過する際、減圧される。膨張弁１２０で減圧されて気液二相状態となった冷媒は、室内熱交換器１１０を通過する。そして、室内熱交換器１１０において、例えば、空調対象空間の空気と熱交換することで蒸発し、ガス化した冷媒は、四方弁２２０を通過して再度圧縮機２１０に吸入される。以上のようにして空気調和装置Ａの冷媒が循環し、冷房に係る空気調和を行う。

前述したように、熱交換器１０が蒸発器として作用する場合、扁平伝熱管１及びコルゲートフィン２の表面は、熱交換器１０を通過する空気の温度より低い。このため、空気中の水分が、扁平伝熱管１及びコルゲートフィン２の表面で結露し、凝縮水４が析出する。また、さらに空気温度が低い場合には、フィン表面温度が氷点下となり、フィン表面の凝縮水４が凍結し、霜として成長し、空気の流れを塞いでいくことで、空気の流路抵抗が増加し、熱交換器１０を流れる空気量が低下し、それにより、熱交換器１０の性能が低下する。

実施形態６の空気調和装置Ａによれば、実施形態１、実施形態２、実施形態３、実施形態４及び実施形態５に示した熱交換器１０を用いる。従って、熱交換器１０において、凝縮水４の滞留を抑制し、排水性能を向上できる。また、第１排水空間２３Ｄ＿１及び第３排水空間２３Ｄ＿３により、霜を保持する領域が増えるので、フィン部２１間の空気の流れの閉塞時間を延ばすことができ、着霜耐力を向上できる。その結果、実施形態６の空気調和装置Ａの熱交換器１０は、着霜条件時に、コルゲートフィン２の伝熱面積の低下を小さくすることができ、伝熱性能の低下を抑制することができる。

実施形態１、実施形態２、実施形態３、実施形態４、実施形態５及び実施形態６において、ルーバー部２２は伝熱促進部、平坦部排水スリット２７は第４排水空間とも称する。

１扁平伝熱管、２コルゲートフィン、２Ａ頂部、２Ｂ一端部分、３Ａ下部ヘッダ、３Ｂ上部ヘッダー、４凝縮水、１０熱交換器、２１フィン部、２２ルーバー部、２２＿１第１ルーバー部、２２＿２第２ルーバー部、２３Ｄ＿１第１排水空間、２３Ｄ＿２第２排水空間、２３Ｄ＿３第３排水空間、２５Ａ第１伝熱促進部群、２５Ｂ第２伝熱促進部群、２６＿１第１傾斜部、２６＿２第２傾斜部、２７平坦部排水スリット、１００室内機、１１０室内熱交換器、１２０膨張弁、１３０室内ファン、２００室外機、２１０圧縮機、２２０四方弁、２３０室外熱交換器、２４０室外ファン、３００ガス冷媒配管、４００液冷媒配管、Ａ空気調和装置、Ｓ_L 排水空間の長さ、Ｓ_ｓ平坦部排水スリットの長さ、Ｌ_L 隣り合うルーバー部のうちの一方のルーバー部のフィン部の下面側の下端と、他方のルーバー部のフィン部の上面側の上端との間のフィン部方向の距離、Ｌ_ｓルーバー部２２間の隙間の距離、Ａ_１第１伝熱促進部群の複数のルーバー部の開口面積、Ｂ_１第２伝熱促進部群の複数のルーバー部の開口面積、θ 傾斜角度。

Claims

空気の流れ方向と交差する方向に間隔を空けて並設された複数の伝熱管と、
平坦な面であるフィン部と、隣り合う前記複数の伝熱管の一方から他方に向かって延び、前記フィン部に対して傾斜して配置された複数のルーバー部を有する１又は複数の伝熱促進部群とを具備し、前記複数の伝熱管の間に配置されたコルゲートフィンと
を具備し、
前記複数のルーバー部は、
前記空気の流れ方向の最も上流側に配置された第１ルーバー部を含み、
前記第１ルーバー部と、前記第１ルーバー部に最も近い前記空気の流れ方向の上流側の前記フィン部との間には、前記フィン部に垂直に見た状態において外周の一部が前記第１ルーバー部のエッジで構成されて前記第１ルーバー部の前記空気の流れ方向の上流側が開口された形状となる第１排水空間が設けられ、
前記複数のルーバー部のうち隣り合うルーバー部の間には第２排水空間が設けられ、
前記フィン部に垂直に見た状態における、前記第１排水空間の面積は、前記第２排水空間の面積よりも広く、
前記複数のルーバー部は、
前記空気の流れ方向の最も下流側に配置された第２ルーバー部を含み、
前記第２ルーバー部と、前記第２ルーバー部に最も近い前記空気の流れ方向の下流側の前記フィン部との間には、前記フィン部に垂直に見た状態において外周の一部が前記第２ルーバー部のエッジで構成されて前記第１ルーバー部の前記空気の流れ方向の上流側が開口された形状となる第３排水空間が設けられ、
前記フィン部に垂直に見た状態における、前記第３排水空間の面積は、前記第２排水空間の面積よりも広い
熱交換器。
前記第１ルーバー部と、前記第１ルーバー部に最も近い前記空気の流れ方向の前記上流側の前記フィン部との間の距離は、前記隣り合う前記ルーバー部の間の距離よりも長く、
前記第２ルーバー部と、前記第２ルーバー部に最も近い前記空気の流れ方向の前記下流側の前記フィン部との間の距離は、前記隣り合う前記ルーバー部の間の距離よりも長い
請求項１に記載の熱交換器。
前記フィン部に垂直に見た状態における、前記第１排水空間の面積は、前記第３排水空間の面積よりも大きい
請求項１又は２に記載の熱交換器。
前記１又は複数の伝熱促進部群は、第１伝熱促進部群と、前記第１伝熱促進部群よりも前記空気の流れ方向の下流側に配置された第２伝熱促進部群とを含み、
前記フィン部に垂直に見た状態における、前記第１伝熱促進部群の前記第１排水空間、前記第２排水空間及び前記第３排水空間の面積の総和が、前記第２伝熱促進部群の前記第１排水空間、前記第２排水空間及び前記第３排水空間の面積の総和よりも大きい
請求項３に記載の熱交換器。
前記第１ルーバー部に最も近い前記空気の流れ方向の前記上流側の前記フィン部と前記第１ルーバー部との間には、前記第１ルーバー部の傾斜方向と平行に傾斜して前記フィン部の平坦な面に対してせり出す第１傾斜部が形成され、
前記第２ルーバー部に最も近い前記空気の流れ方向の前記下流側の前記フィン部と前記第２ルーバー部との間には、前記第１ルーバー部の傾斜方向と平行に傾斜して前記フィン部の平坦な面に対してせり出す第２傾斜部が形成された
請求項１又は２に記載の熱交換器。
前記第１伝熱促進部群と前記第２伝熱促進部群との間の前記フィン部には、前記フィン部を貫通する第４排水空間が設けられている
請求項４に記載の熱交換器。
前記第４排水空間の開口面積は、前記フィン部に垂直に見た状態における、前記第１伝熱促進部群の前記第１排水空間、前記第２排水空間及び前記第３排水空間の面積の総和よりも大きい
請求項６に記載の熱交換器。
前記第４排水空間は、前記空気の流れ方向に沿って配置された複数の開口で構成されている
請求項６に記載の熱交換器。
前記第１伝熱促進部群における前記複数のルーバー部の前記フィン部に対する前記傾斜の向きは、前記第２伝熱促進部群における前記複数のルーバー部の前記フィン部に対する前記傾斜の向きと逆向きである
請求項４に記載の熱交換器。
前記第２ルーバー部の前記フィン部に対する傾斜角度は、前記第１ルーバー部の前記フィン部に対する前記傾斜角度よりも大きい
請求項１又は２に記載の熱交換器。
前記第１排水空間を規定する前記フィン部の縁又は前記ルーバー部の縁は、曲線を含み、
前記曲線は、隣り合う前記複数の伝熱管同士の中間が頂部となる、前記空気の流れ方向又は前記空気の流れと逆方向に凸となる曲線である
請求項１又は２に記載の熱交換器。
前記コルゲートフィンは、複数の前記フィン部が、曲面状の頂部を介して前記複数の伝熱管の管軸方向に連なり、全体として波形状を有する
請求項１又は２に記載の熱交換器。
請求項１又は２に記載の前記熱交換器を有する空気調和装置。